メタル担体及びガス中の二酸化炭素の分解触媒、これらの製造方法、並びに二酸化炭素の分解方法
【課題】二酸化炭素分解触媒として有用なマグネタイトウィスカーが多数の貫通孔の内壁表面に直接立設し、二酸化炭素の分解触媒等として有用なメタル担体を提供する。
【解決手段】鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体と、この担体本体の少なくとも前記貫通孔の内壁に直接立設された多数のマグネタイトウイスカーとを有するメタル担体。また、その製造においては、酸素原子を含有する気体雰囲気に、ハニカム形状等の多数の貫通孔を有する担体本体を、鉄系材料が酸化する温度以上で接触させ、気体から供給される酸素と担体本体から供給される鉄とから、少なくとも担体本体の貫通孔内壁の表層に直接マグネタイトウィスカーを立設させるか、もしくはマグヘマイト等の酸化鉄ウィスカーを立設させた後に、酸化又は還元処理により酸化鉄ウィスカーを、マグネタイト、又はカチオン欠陥マグネタイト、あるいはカチオン過剰マグネタイトへと改質させる。
【解決手段】鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体と、この担体本体の少なくとも前記貫通孔の内壁に直接立設された多数のマグネタイトウイスカーとを有するメタル担体。また、その製造においては、酸素原子を含有する気体雰囲気に、ハニカム形状等の多数の貫通孔を有する担体本体を、鉄系材料が酸化する温度以上で接触させ、気体から供給される酸素と担体本体から供給される鉄とから、少なくとも担体本体の貫通孔内壁の表層に直接マグネタイトウィスカーを立設させるか、もしくはマグヘマイト等の酸化鉄ウィスカーを立設させた後に、酸化又は還元処理により酸化鉄ウィスカーを、マグネタイト、又はカチオン欠陥マグネタイト、あるいはカチオン過剰マグネタイトへと改質させる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、触媒等の用途に使用可能なメタル担体に関し、更には、発電所や製鉄所等のプラントから発生する二酸化炭素や自動車の排気ガス中の二酸化炭素を分解するための前記メタル担体を用いたガス中の二酸化炭素の分解触媒と、これらメタル担体や分解触媒の製造方法と、前記分解触媒を用いた二酸化炭素の分解方法とに関する。
【背景技術】
【０００２】
二酸化炭素を化学処理して固体炭素まで分解する方法としては、これまでに、マグネタイトを触媒とした分解反応、マグネシウムを触媒とした分解反応、水素やアンモニア等の還元剤を併用する酸化タングステン、ニッケル、コバルト等を触媒とした分解反応等が知られている。これらの中で、マグネタイトを触媒とした分解反応は、マグネタイトが安価であると共に無害であるので、以下に述べる従来技術の欠点を克服すれば、有望な二酸化炭素分解技術となる可能性が高い。
【０００３】
マグネタイト（Fe3O4）は、スピネル構造をとり、化学量論上１個のFe2+イオンと２個のFe3+イオンとからなる。このうちのFe3+イオンが還元されるとFe3+→Fe2+となりプラスの電荷が減少するので、電気的中性を保つために、酸素イオン（O2-）を放出し、その結果カチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）が生成する。しかし、このカチオン過剰マグネタイトは、極めて不安定であるので、より安定なFeやFeO相に変態し易い。ここで、温度２００℃〜４００℃の比較的低温でマグネタイトの還元を行うと、この変態を起こさずにカチオン過剰マグネタイトを得ることができる。
【０００４】
そして、このカチオン過剰マグネタイトは二酸化炭素を分解する強力な還元物質となることが知られている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１で得られる粉末状触媒を用いて炭酸ガスの分解を行うには、固定床又は流動床を用いる固体／気相系反応（具体的には該粉末触媒中に炭酸ガスを通す反応）以外に方法がないが、この方法には圧力損失が生ずるという欠点がある。すなわち、該触媒が微細粒子であるため、二酸化炭素の分解が進んで該微細粒子に炭素が付着すると目詰まりや固化が起こり易くなり、その結果として、触媒効率が著しく低下し、固化により再利用ができなくなる等の問題が発生し易くなる。
【０００５】
これに対して、鉄系材料の基板上に強固に固定されているマグネタイトウィスカー（例えば、特許文献２及び特許文献３参照）は、ガスの流入圧力による目詰まりや固化を起こすことがないという特徴がある。しかしながら、特許文献２及び３に示された方法は、単に平板の上にマグネタイトウィスカーを立設させるに過ぎないものである。
【０００６】
一方、触媒担体としては、表面積を大きくすることができるハニカム形状にすることが優れていると考えられる。しかし、特許文献２及び３にはこのようなハニカム形状の触媒担体にマグネタイトウィスカーを立設させることは開示されていない。しかも、しかも、従来の方法でハニカム形状の触媒担体の貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカーを立設させようとすると、触媒担体内の平板と波板とが接合している部分や、この触媒担体が外筒に接触して押されている部分等の応力が集中する箇所において、優先的にマグネタイトウィスカーが成長し、貫通孔の内壁全面に密にマグネタイトウィスカーを立設させることは困難であった。
【０００７】
また、ハニカム形状の金属箔担体に酸化物ウィスカーを担持させた例として、アルミニウムを３〜６重量%含有するフェライト系ステンレス箔からなる金属箔担体に、剥離処理による欠陥の付与と熱処理とを施すことによって、アルミナウィスカーを箔表面に形成させた例がある（例えば、特許文献４参照）。アルミニウムは鉄よりも酸素との親和性が高いので、アルミニウム含有ステンレス箔を大気中で８７０℃から９７０℃に加熱すると、アルミニウムイオンが欠陥の拡散路に沿って表層に移動して優先的に酸化され、該ステンレス箔に応力を加えなくとも、アルミナウィスカーが容易に成長する。しかし、アルミナウィスカーには、二酸化炭素の分解触媒能が殆ど認められない。
【０００８】
ハニカム構造は、六角柱やそのほかの形状のものが集合した蜂の巣状の構造体で、軽量で剛性が高いという特徴がある。たとえば流体中にハニカム構造を入れた場合、流体の整流効果が優れるという特性があり、加えてハニカム構造は小さなセルで仕切られているので、体積当りの表面積が大きく、気体や液体に対する接触面積が大きくとれることから、触媒担体としての効果が大きい。このためハニカム構造のメタル担体の貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカーを一様に立設させることができれば、高効率の二酸化炭素分解触媒とすることができる。
【０００９】
本発明で述べるマグネタイトウィスカー及び酸化鉄ウィスカーには軸方向螺旋転移が存在しないので、その成長機構は螺旋転移成長ではない。更に、融点より遥かに低温の６００℃以下でも成長し、先端部に不純物を含まないので、合金液滴形成物質による一方向優先成長、すなわちＶＬＳ成長でもない。その成長機構はまだ明らかにされていない（例えば、非特許文献１参照）。
【００１０】
錫等の金属ウィスカーが固体（基板）から自然成長する際、基板の錫が応力を受け、その応力を開放するために柱状結晶が成長する。すなわち、成長の駆動力は、ここでは、転位に蓄えられる変形による歪エネルギー、結晶表面の自由エネルギー、そして粒界の界面エネルギーであり、その成長機構は、結晶内のこうした応力が何らかの転位増殖機構を駆動する過程、もしくは再結晶過程であると考えられている（例えば、非特許文献２参照）。
【特許文献１】特開平3-245845号公報
【特許文献２】特開2005-306727号公報
【特許文献３】特願2005-309148号公報
【特許文献４】特開平2-290252号公報
【非特許文献１】“酸化鉄ウィスカーの成長とエミッション特性”鈴木、村井、岡田、根尾、三村；第54回応用物理学関係連合講演会、予稿集No.2、p. 808、29a-ZV-9 (2007)
【非特許文献２】「ひげ結晶」、金子聡、共立出版、1993年10月1日発行
【非特許文献３】O.Knacke, O.Kobaschewski著、Thermochemical Properties of Inorganic Substances、Springer-Verlag 1991
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
以上述べたように、本発明は、触媒担持構造として優れるハニカム構造の如き担体本体の多数の貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカーを直接立設させたメタル担体及びガス中の二酸化炭素の分解触媒を提供することを目的とする。また、本発明は、担体本体の各貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカーを直接かつ密に立設させ、触媒能をより高め、高効率の二酸化炭素分解が可能なメタル担体及びガス中の二酸化炭素の分解触媒を提供することをもう１つの目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記知見を踏まえて、本発明者らは、ハニカム形状等の担体本体の多数の貫通孔の内壁に直接マグネタイトウィスカーを立設させるために鋭意研究を行った。その結果、加熱処理の雰囲気と温度の調整が重要であることを見出し、また、メタル担体を構成するハニカム形状等の担体本体に引っ張りもしくは圧縮等の機械的応力を加えながら熱処理を行うことが、該ウィスカーを密に立設させるのにより有効なことを見出して、本発明を為すに至った。
【００１３】
その要旨は以下の通りである。
（１）鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体と、この担体本体の少なくとも前記貫通孔の内壁に直接立設された多数のマグネタイトウイスカーとを有することを特徴とするメタル担体。
【００１４】
（２）担体本体が、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されていることを特徴とする（１）に記載のメタル担体。
【００１５】
（３）（１）又は（２）に記載のメタル担体からなるガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【００１６】
（４）前記マグネタイトが、カチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）を含むことを特徴とする（３）記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【００１７】
（５）前記マグネタイトウィスカーが、直径５nm〜３μm及びアスペクト比１００以上であることを特徴とする（３）又は（４）に記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【００１８】
（６）（１）又は（２）に記載のメタル担体の製造方法であって、酸素原子を含有する気体に、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体を、前記鉄系材料が酸化する温度以上の温度で接触させ、前記気体から供給される酸素と前記担体本体から供給される鉄とから、前記担体本体の少なくとも貫通孔の内壁に直接マグネタイトウィスカーを立設させることを特徴とするメタル担体の製造方法。
【００１９】
（７）（１）又は（２）に記載のメタル担体の製造方法であって、酸素原子を含有する気体に、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体を、前記鉄系材料が酸化する温度以上の温度で接触させ、前記気体から供給される酸素と前記担体本体から供給される鉄とから前記担体本体の少なくとも貫通孔の内壁に直接酸化鉄ウィスカーを立設させ、その後に、酸化処理又は還元処理により前記酸化鉄ウィスカーをマグネタイトウィスカーへと改質させることを特徴とするメタル担体の製造方法。
【００２０】
（８）担体本体が、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されていることを特徴とする（６）又は（７）に記載のメタル担体。
【００２１】
（９）前記マグネタイトウィスカーを還元処理して、前記マグネタイトの一部をカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）へと改質することを特徴とする（６）〜（８）のいずれかに１項に記載のメタル担体の製造方法。
【００２２】
（１０）前記担体本体の貫通孔の内壁の表面にマグネタイトウィスカー又は酸化鉄ウィスカーを立設させる際、前記担体本体に機械的応力を負荷させることを特徴とする（６）〜（９）のいずれかに記載の製造方法。
【００２３】
（１１）（６）〜（１０）のいずれかに記載のメタル担体を分解触媒とすることを特徴とするガス中の二酸化炭素の分解触媒の製造方法。
【００２４】
（１２）（３）〜（５）のいずれかに記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒を使用した二酸化炭素の分解方法であって、前記触媒に、又は、還元処理した後の前記触媒に二酸化炭素を含むガスを接触させ、前記ガス中の二酸化炭素を分解することを特徴とする二酸化炭素の分解方法。
【００２５】
なお、上に述べる担体本体が鉄系材料からなる箔で形成されている場合、該箔に酸化鉄ウィスカーを立設させる手順としては、展開されている箔に先ず酸化鉄ウィスカーを立設させてその後に該箔を巻いて担体本体としての形状を備えたメタル担体にする方法と、平箔と波箔を巻いて予め担体本体の形状にしてから該担体本体に酸化鉄ウィスカーを立設させる方法とがある。
【００２６】
また、本発明のメタル担体の製造方法や二酸化炭素の分解触媒の製造方法において、鉄系材料からなる担体本体を酸素原子を含有する気体に鉄系材料が酸化する温度以上で接触させる際には、酸素原子を含有する気体が形成する雰囲気（気体雰囲気）において鉄が酸化する温度を予め求めておくことが必要であるが、この鉄が酸化する温度については、実験的に求めることができるほか、理論的にも求めることができる。
【００２７】
本発明において、酸化鉄ウィスカーの生成過程は平衡反応であるので、基板表面での原子の酸化挙動は酸化物の平衡解離圧ｐo2[atm]で整理できる。この平衡解離圧ｐo2は、気体雰囲気（もしくは原子周囲の自由酸素分子）の酸素分圧に置きかえられ、酸素分圧がこれよりも大きいと原子は酸化され、酸素分圧がそれよりも小さければ酸化されない。平衡解離圧ｐo2は以下の（１）式で表される。
ｐo2＝exp（ΔＧ0/ＲＴ） ……（１）
【００２８】
ここで、上記（１）式中のΔＧ0（J/mol）は、酸化物質の酸化前と酸化後のギブスの自由エネルギーの変化分であり、酸素分子の係数を１とする鉄の酸化反応式を下記の（２）式
ａＦｅ+Ｏ2＝ｂＦｅxＯy ……（２）
（但し、ａ、ｂは反応係数を示し、ｘ、ｙは鉄酸化物の組成比を示す。）と表すと、ΔＧ0は
ΔＧ0＝ｂμFexOy−ａμFe−μO2
（但し、μ[J/mol]はそれぞれの物質の化学ポテンシャルを示す。）と表される。
【００２９】
ΔＧ0の値とμの値は各種文献に記載されており（例えば、非特許文献３参照）、鉄の酸化においてヘマタイトとマグネタイトの生成のし易さを比較した場合、１atmの乾燥空気中では、６２０℃以下ではヘマタイトが優先的に生成し、６２０℃以上ではマグネタイトが生成し易いことが理論的に導かれる。
このようにして、鉄を酸化させる温度は、予め予測され、気体雰囲気に応じて設定される。
【発明の効果】
【００３０】
本発明のメタル担体及びガス中の二酸化炭素の分解触媒は、その担体本体が多数の貫通孔を有し、気体や液体等の流体に対する整流効果に優れ、また、大きな接触面積を持つ等、触媒担体構造として優れているほか、マグネタイトウィスカーが担体本体のの貫通孔の内壁（箔の表面）に直接立設しているため、高効率の触媒能、特に二酸化炭素分解能を発揮する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３１】
以下に本発明の内容について具体的に説明する。
本発明は、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体と、この担体本体の少なくとも前記貫通孔の内壁に直接立設された多数のマグネタイトウイスカーとを有するメタル担体として形成されていることを特徴とするものであり、前記担体本体としては、例えば鉄系材料で形成された多数の毛細管を所定の外筒中に密に充填して構成したもの等であってもよいが、好ましくは、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されているものである。
【００３２】
なお、メタル担体の担体本体が例えばハニカム形状に形成される場合、担体本体としては、１インチ平方当りのセル数（セル密度：CPSI）が２００〜２０００CPSI程度の範囲のものが一般に製造されており、このセル密度(CPSI)の選定当たっては、本発明のマグネタイトウィスカーの形状に従って適宜決めればよい。例えば、ウィスカーの長さが１００〜２００μmで貫通孔の内壁の壁面に対して垂直に伸びている場合、セル密度が２００〜６００CPSIの担体本体を用いることが望ましい。一方、同様の長さのウィスカーが貫通孔の内壁の壁面に対して水平に成長する場合もあるが、このような場合にはセル密度が６００〜２０００CPSIの範囲の担体本体を用いることが望ましい。
【００３３】
このマグネタイトウィスカーについては、貫通孔の内壁表面から最初からマグネタイトとして成長させる場合と、初めに貫通孔の内壁表面にヘマタイト等のマグネタイトではない酸化鉄ウィスカーを成長させ、次にこの酸化鉄ウィスカーを酸化又は還元によりマグネタイトに変化させて生成させる場合とがある。
【００３４】
本発明の酸化鉄ウィスカー（マグネタイトを含む）の特徴は、直径がこの種のウィスカーとしては微細な５nmから充分に太い３μmまでであって、長さが１μmから１mmの範囲であり、アスペクト比が１０以上１０万以下、好ましくは１０以上１０００以下であるのがよく、反応時間と温度、気体雰囲気を制御することにより幅広く作り分けることができる。ここで、ウィスカーの長さは、電子顕微鏡写真での長さをノギス等で測定し、倍率を考慮して計算することにより求められ、また、ウィスカーの直径は、同じく電子顕微鏡写真で直径を測定して得られる。なお、ウィスカーの断面は一般には多角形であるが、本発明で言うウィスカーの直径とは、これらの断面多角形に外接する円の直径で定義される。
【００３５】
本発明で言う酸化鉄とは、ウスタイト（FeO、Fe0.98O、Fe0.94O）、ヘマタイト（α-Fe2O3）、マグヘマイト（γ-Fe2O3）、マグネタイト（Fe3O4）、カチオン欠陥マグネタイト（Fe3-δO4）、カチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）、鉄−酸素の全ての二元系化合物（ＦexＯyかつ０＜x≦３、０＜y≦４）の各々の単体、及びここに述べた鉄−酸素化合物を複数（２種類以上）含む混合物をも指す。加えて、鉄と酸素以外の原子を１０atm%以下の範囲で含むものも包含されるが、望ましくは８atm%以下、理想的には０．５atm%以下のものがよい。鉄と酸素以外の不純物原子が１０atm%超で含まれると、結晶内に多くの欠陥が発生し、ウィスカーの強度が低下する等の弊害が起こり易くなる。
【００３６】
酸化鉄の結晶の寸法は、正方晶系のマグヘマイト（Ｆe2Ｏ3）のｃ軸方向が最も長く、２．５nmある。ここにおいて、これらの結晶からなるウィスカーの直径が小さくなると、ある直径を境にして指数関数的に強度が低下することがわかった。この制約によって直径５nm以上が規定される。その物理的な理由は、球形のマイクロクラスターにおいて明らかにされている以下に述べる理由と同様であると本発明者は考えている。
【００３７】
すなわち、少数の原子が結晶構造をとっているマイクロクラスターは、直径５０nm程度以下の大きさになると、結晶表面にある結合手が切れた原子の割合が結晶全体の原子数に対して増加することにより不安定になり、原子同士の結合力が弱くなる。ウィスカーのような一次元（線状）物質では、上記の効果が一次元に連なる結合によってある程度緩和されるので、結合力の低下が現れる寸法上の下限が低下する。本発明者が実際にマグネタイトウィスカーをハニカム形状の担体本体の貫通孔の内壁に立設させたメタル担体を用いて、二酸化炭素分解の実験を行ったところ、直径５nm未満のウィスカーは紛化して固化や目詰まりの原因となり、実用上許容される直径の下限が直径５nmであることが明らかになった。
【００３８】
上限の直径３μmの値は、ウィスカーの直径が３μmを超えると、ウィスカーからの酸素の放出と吸収がウィスカー表層のみに止まり、触媒効率が向上しないということから規定される。
【００３９】
本発明において、担体本体の貫通孔の内壁に直接ウィスカーが立設されているという意味は、熱酸化によって該貫通孔の内壁を構成する鉄原子が、雰囲気から供給される酸素原子と化合して酸化鉄ウィスカーとなり、そのウィスカーの根元が、周囲の結晶粒と稠密に粒界を介して結合しているということである。そのために、本発明で得られる酸化鉄ウィスカーは、貫通孔の内壁に強固に固定されているために、ガスの流れや差圧に対して、脱落し難いという特長を有する。
【００４０】
また、本発明者らは、担体本体の貫通孔の内壁に一様にマグネタイトウィスカーを立設させるために、担体本体に機械的応力、好ましくは引っ張り応力もしくは圧縮応力を加えながら、熱処理を行うことが有効であることを見出した。そして、本発明においては、好ましくは担体本体が鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されているが、単一層のハニカム形状の担体本体に機械的応力を負荷させながらその貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカー及び／又は酸化鉄ウィスカーを立設させる場合も含まれ、加えて、通常の平箔と波箔の組み合わせの複数層のハニカム形状の担体本体に、同様に、機械的応力を負荷させながらマグネタイトウィスカー及び／又は酸化鉄ウィスカーを立設させる場合も含まれる。
【００４１】
担体本体に応力を負荷させる方法としては、例えば、担体を機械的に圧縮するか、引っ張る等の方法や、担体本体を熱膨張率の異なる物体に接触・固定させておいて、加熱処理時における熱膨張の差を利用して静的に応力を負荷させる方法等を適用することができる。
【００４２】
ここで、本発明のメタル担体は、その担体本体が、好ましくは鉄系材料からなる平板と波板とを交互に重ね合わせてなる単一層又は複数層のハニカム形状の構造、より好ましくは平箔と波箔とを重ね合わせた上で渦巻状に巻きまわして外筒に収納した複数層の渦巻状ハニカム形状の構造を有している。そこで、以下に、この複数層の渦巻状ハニカム形状の構造を有する担体本体を用い、担体本体に機械的圧縮応力を負荷させながらこの担体本体を所定の気体雰囲気中で鉄が酸化する温度に加熱し、その貫通孔の内壁に前記気体から供給される酸素を接触させて直接マグネタイトウィスカーを立設させる方法を一例（試験例）にして、本発明の方法をより詳細に説明する。
【００４３】
すなわち、図１において、先ず、ステンレス（熱膨張率：2×10-5／K）製の平箔と波箔を重ね合わせて渦巻状に巻きまわし、次いでこれを外筒内に収納して複数層の渦巻状ハニカム形状の担体本体１（直径30mm、長さ300mm、及びセル密度1200CPSI）を形成し、この担体本体１を担体本体１より若干短いコージェライト系低膨張セラミックス（熱膨張率：2×10-8／K）製の円筒２の内部に挿入し、担体本体１の外周をかしめて前記円筒２の内壁面に担体本体１の外周面を密着させた。次に、この状態で円筒２と共に担体本体１を反応管４の内部に配置し、更に前記担体本体１の両端を円盤付き圧縮棒３により圧力１×１０5Pa（ゲージ圧）で挟み込み、担体本体１を反応管４の内部に設置した。なお、担体本体１の両端に接触する圧縮棒３の円盤には、反応管４内に導入されたガスが担体本体１の貫通孔の内部に流入できるように、通気孔が設けられている。
【００４４】
この状態で反応管４内にアルゴンと酸素ガスの混合気体を流し、排気流量を調整することによって全圧を大気圧に保つと同時に酸素分圧を３０００Paとした。次に、反応管４内を室温から５分間で７５０℃に昇温し、引き続きこの７５０℃を３０分間保った。このとき該担体本体１は熱膨張するので、コージェライト系低膨張セラミックス製の円筒２と圧縮棒３とから圧縮応力を受ける。この圧縮応力は円筒２か圧縮棒３のどちらか片方のみで与えても有効である。
【００４５】
この後、ガスの流入を止め、反応管４内を真空排気し、内部を真空の状態に維持しながら反応管４全体を自然放冷させた。その結果、複数層の渦巻状ハニカム形状に形成された担体本体１の貫通孔の内壁表面全体に直径１００nm〜３μm、長さ約２０μmのマグネタイトウィスカーが成長して立設したメタル担体が得られた。図３に該メタル担体を分解して、内部の箔を展開したものの表面を光学顕微鏡で撮影した写真を示す。長さ約２０μmのウィスカーが稠密かつ均一に成長している。また、このウィスカーがマグネタイトであることは、テープ剥離法で採取した該ウィスカーを、電子線回折で分析して確認した。
【００４６】
上記と同様にして、ハニカム形状の担体本体１の内部全体にマグネタイトウィスカーを均一に成長させたメタル担体を作成したのち、該メタル担体の外周をかしめている円筒２と圧縮棒３を外し、次に反応管４内に水素ガスのみを流してその全圧を大気圧にした。次に、反応管４内を室温から３分間で３５０℃に昇温し、引き続きこの３５０℃を１０分間保った後、真空排気し、自然放冷させた。その結果、マグネタイトウィスカー（Fe3O4）がカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）のウィスカーに改質された。
【００４７】
カチオン過剰マグネタイトが生成しているかどうかは、ＣＯ2分解能力を持つかどうかで判断することができる。化学量論的な組成比のマグネタイトウィスカーやカチオン欠陥マグネタイトウィスカー（カチオン欠陥マグネタイトを含有するマグネタイトウィスカー）は二酸化炭素を分解しないが、カチオン過剰マグネタイトウィスカー（カチオン過剰マグネタイトを含有するマグネタイトウィスカー）は約３００℃で二酸化炭素を分解するからである。
【００４８】
鉄系材料からなるメタル担体の熱酸化により、担体本体の貫通孔内部にウィスカーを成長させる場合、熱酸化の条件によってはヘマタイト、マグヘマイト等のウィスカーが成長することがある。その場合は、更に水素含有ガスで還元することにより、マグネタイトに改質することができる。ウスタイトは酸化処理にてマグネタイトに改質される。
【００４９】
本発明で言うハニカム形状の担体本体を形成する上で好適な鉄系材料としては、次のようなものを例示することができる。
１）純鉄。この純鉄には、例えば走査型トンネル顕微鏡のプローブで鉄原子一つ一つを並べて得られるような、原子オーダーで文字通り１００%の純鉄から、不可抗力の不純物を微量に含む工業的な冶金で得られる純鉄まで含まれる。
【００５０】
２）鉄原子を重量比で１０%以上含む合金で、合金に含まれる鉄以外の原子が以下に列挙される原子から選ばれたいずれか１種あるいは２種以上を含む化合物や混合物。鉄以外の原子とは、原子番号３番（リチウム）から１０３番（ローレンシウム）までの全ての原子で、かつ、これらからVIII族(希ガス)原子と鉄原子とを除いたものである。これらの原子には天然同位体比で同位体を含むものや、同位体分離によって質量数の同じ原子のみからなるものも含まれる。
【００５１】
３）鉄原子を重量比で０．００１重量%以上１０重量%未満の割合で含むもので、鉄以外に含まれる原子は、その酸化物が温度５０℃から１５００℃の間で平衡解離圧がヘマタイト（Fe2O3）よりも高いもの。この様な原子には、例えばコバルト、ニッケル、銅等があり、そのような性質をもつ原子を１種もしくは２種以上含む鉄化合物もしくは鉄混合物。
【００５２】
４）上記１、２、及び３で述べた材料を層状に組み合わせたり、はめ込んで組み合わせたり、混合させたり、共析物とさせて得られた材料。
【００５３】
上記１）、２）、３）又は４）の鉄系材料を用いると、生成するウィスカー内に鉄以外の金属原子が拡散して混入する場合があるが、このときの混入量は高々１０atm%程度以下であり、これを不可避的不純物原子と呼ぶ。
【００５４】
本発明で用いることができる酸素原子を含有する気体としては、空気、酸素、及びメタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、イソプロピルアルコール等の水酸基を有するアルコール類の蒸気や、酢酸、酢酸メチル等のカルボニル基を有する有機溶剤の蒸気、更に水蒸気等が挙げられる。これらの気体はそのいずれかを単独で用いてもよいし、２種類以上を混ぜて用いてもよい。更に分圧を調整するために、酸素を含有しない別の気体とこれらとを混ぜて用いてもよい。
【００５５】
次に、本発明の二酸化炭素の分解方法においては、上述したマグネタイトウィスカーが立設したメタル担体を、水素ガス等で還元処理してマグネタイトをカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）に改質することにより、分解触媒とした後、この分解触媒に二酸化炭素を含むガスを接触させて炭素と酸素とに分解する。ここで、マグネタイトウィスカーを立設させる際や、酸化鉄ウィスカーからマグネタイトウィスカーに改質する際に、マグネタイト中にカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）が生成してくる場合があり、その際は、新たに水素ガス等で還元処理しなくても、二酸化炭素を分解することができるが、カチオン過剰マグネタイトは不安定な物質であるため、二酸化炭素の分解処理の前に水素ガス等で還元処理し、引き続き、二酸化炭素の分解処理を行うことが好ましい。
【００５６】
二酸化炭素が分解されて生じた炭素は、カチオン過剰マグネタイト表面に析出し、分解されて生じた酸素は、カチオン過剰マグネタイト中の酸素欠乏箇所に取り込まれる。
【００５７】
以下に、図４を用いて、本発明のマグネタイトウィスカーが立設したメタル担体からなる二酸化炭素の分解触媒を使用した、再生処理を含んだ二酸化炭素分解プロセスの一例を説明する。
【００５８】
図４の化学式は、左辺がハニカム形状等の担体本体の表層の鉄で、右辺が酸化鉄ウイスカーの組成である。空気等の酸素原子を含有する気体雰囲気下での７００〜９００℃の酸化処理により立設されたマグネタイトウィスカーは、反応（１）の水素雰囲気中の３００℃の還元処理でカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）となる。反応（１）の還元雰囲気は水素以外にアンモニアも使用できる。
【００５９】
引き続き反応（２）で二酸化炭素を分解し、炭素はマグネタイトウィスカー表面に析出し、酸素は酸素欠乏箇所に取り込まれる。析出した炭素は活性状態にあり、これを利用して反応（３）で水蒸気と反応させ水素を発生させる。ここで発生させた水素を反応（１）や反応（４）で使うことも可能である。
【００６０】
反応（３）では同時に酸素イオンラジカル（O2-）がマグネタイト表面に吸着する。このカチオン欠陥マグネタイトは二酸化炭素分解能を持たない。その後、酸素をキャリアガス中に放出した後、６５０℃で水素ガスと反応させ、メタンを発生させる。
【００６１】
この一連の反応の組み合わせによりCO2-CH4の資源循環システムが構築される。反応熱には製鉄所や火力発電所の排熱を利用することができる。自動車の排気ガス処理では、エンジンの燃焼熱を利用することができる。
【実施例】
【００６２】
以下、実施例を挙げて具体的な条件及び結果を説明する。
【００６３】
［実施例１］
図１に示す構成で、反応管４の内部に、ステンレスSUS304製渦巻状ハニカム体を外筒に収納した構造の担体本体１（直径38mm、長さ200mm、及びセル密度
900CPSI）を設置し、かつ該担体本体１の外周をコージェライト系低膨張セラミックス製の円筒２でかしめる。更に円筒構造の担体本体１の両端を、圧縮棒３で圧力１×１０5 Pa（ゲージ圧）で挟みこむ。圧縮棒３の担体本体１に接触する円盤にはガスが担体本体１内部に流入できるように通気孔が設けてある。この状態で反応管４内（内径４０mm、長さ７００mm）に酸素ガスと水蒸気の混合気体を流し、排気流量を調整することによって全圧を５０００Paに保つと同時に酸素分圧を１０００Paとした。そして１００℃から５分間で７５０℃に昇温し、引き続き７５０℃を３０分間保った。その結果、直径５０nm〜０．５μm、長さ約５０μm及びアスペクト比約１００〜１０００のマグヘマイトウィスカー（γ‐Fe2O3）がハニカム形状の担体本体１の各貫通孔内部全体に亘って略均一に成長し立設しているメタル担体が得られた。
【００６４】
次に、該メタル担体の外周をかしめている円筒２と圧縮棒３を外し、次に反応管４内に水素ガスのみを流して全圧を１気圧（101300 Pa）にした。室温から３分間で８００℃に昇温し、引き続き８００℃を５分間保った後、真空排気し、自然放冷させた。その結果、該マグヘマイトウィスカーがカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）のウィスカーに改質された。
【００６５】
引き続き、真空の反応管４中のメタル担体を３００℃に加熱した後、二酸化炭素を１気圧入れ、封印してからそのまま３００℃を５時間保った。その結果、メタル担体中に炭素が堆積し、封印されている気体の圧力が０．０８気圧だけ低下した。残留ガスの成分をガスクロマトグラフにより測定したところ、二酸化炭素であった。従って８%前後の二酸化炭素が分解された。
【００６６】
[実施例２]
図１に示すかしめ用の円筒２と圧縮棒３とを取り除いた以外の他の条件は実施例１と同様にして、酸素ガスと水蒸気の混合気体でマグヘマイトウィスカーを成長させたところ、渦巻状ハニカム形状の担体本体１の貫通孔の中心付近ではウィスカーが成長しなかった。次に、実施例１と同様に水素ガスで処理したところ、渦巻状ハニカム形状の担体本体１の外周付近にあるマグヘマイトウィスカーがカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）のウィスカーに改質された。このウィスカーは直径５０nm〜０．５μm、長さ約５０μm及びアスペクト比約１００〜１０００の性状を有していた。引き続き、真空の反応管４中の該メタル担体を３００℃に加熱した後、二酸化炭素を１気圧入れ、封印してからそのまま３００℃を５時間保った。その結果メタル担体中に炭素が堆積し、封印されている気体の圧力が０．００５気圧だけ低下した。残留ガスの成分をガスクロマトグラフにより測定したところ、二酸化炭素であった。従って０．５%前後の二酸化炭素を分解できた。
【００６７】
[実施例３]
図２に示すように、ステンレス（SUS304）の平箔と波箔とを重ね合わせて形成された単一層のハニカム体からなる担体本体６（巻かれていない状態のハニカム体；板厚50μm、幅38mm、及び長さ200mmの単一層ハニカム体で、これを巻いたときのセル密度1200CPSI）の両端を把手７でつかみ、図１に示す反応管４内に設置した。そして、把手７によって担体本体６を１×１０5Pa（ゲージ圧）の圧力で引っ張り、担体本体６に引っ張り応力を負荷させた。ガスは該把手７を素通りして、担体本体６の貫通孔内部に流入できるようにした。この状態で反応管４内にアルゴンと酸素ガスの混合気体を流し、排気流量を調整することによって全圧を５０００Paに保つと同時に酸素分圧を１０００Paとした。
【００６８】
室温から５分間で７５０℃に昇温し、引き続き７５０℃を３０分間保った。この後、ガスの流入を止め、反応管４内を真空排気し、内部は真空の状態で反応管４全体を自然放冷させた。その結果、直径１００nm〜３μm、長さ約２０μm及びアスペクト比約５〜２００のマグネタイトウィスカーが該ハニカム形状の担体本体６の貫通孔内部に、全体に亘って成長した。
【００６９】
[実施例４]
図１に示す構成で、反応管４の内部に、純鉄製渦巻状ハニカム体を外筒に収納した構造の担体本体１（直径38mm、長さ200mm、及びセル密度1200CPSI）を設置し、かつ該担体本体１の外周をコージェライト系低膨張セラミックス製の円筒２でかしめる。更に円筒構造の担体本体１の両端を、圧縮棒３で圧力１×１０5Pa（ゲージ圧）で挟みこむ。圧縮棒３の担体本体１に接触する円盤にはガスが担体本体１の貫通孔内部に流入できるように通気孔が設けてある。この状態で反応管４内（内径４０mm、長さ７００mm）にアルゴンと酸素ガスの混合気体を流し、排気流量を調整することによって全圧を５０００Paに保つと同時に酸素分圧を１０００Paとした。室温から５分間で７５０℃に昇温し、引き続き７５０℃を３０分間保った。この後、ガスの流入を止め、反応管４内を真空排気し、内部は真空の状態で反応管４全体を自然放冷させた。その結果、図５に示すように直径約５０nm、長さ約２０μm及びアスペクト比約４００のマグネタイトウィスカーが該ハニカム形状の担体本体１の貫通孔内部に、密に成長した。
【００７０】
次に該メタル担体の外周をかしめている円筒２と圧縮棒３を外し、引き続き真空の反応管４中のメタル担体を３００℃に加熱した後、二酸化炭素を１気圧入れ、封印してからそのまま３００℃を５時間保った。その結果、メタル担体中に炭素が堆積し、封印されている気体の圧力が０．０７気圧だけ低下した。残留ガスの成分をガスクロマトグラフにより測定したところ、二酸化炭素であった。従って７%前後の二酸化炭素が分解された。
【００７１】
[実施例５]
図１に示すかしめ用の円筒２と、圧縮棒３とを取り除いた以外の他の条件は実施例４と同様に、反応管４内で純鉄製担体本体１（直径38mm、長さ200mm、及びセル密度1200CPSI）に酸化熱処理を施した。その結果、図６に示すように、直径約５０nm、長さ約５μm及びアスペクト比約１００のマグネタイトウィスカーが該ハニカム形状の担体本体１の貫通孔内部に、成長した。但し、実施例４に比較すると均一性は良くなかった。
【００７２】
引き続き真空の反応管４中のメタル担体を３００℃に加熱した後、二酸化炭素を１気圧入れ、封印してからそのまま３００℃を５時間保った。その結果、メタル担体中に炭素が堆積し、封印されている気体の圧力が０．００７気圧だけ低下した。残留ガスの成分をガスクロマトグラフにより測定したところ、二酸化炭素であった。従って０．７%前後の二酸化炭素が分解された。
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】図１は、担体本体に応力を負荷しながら、その貫通孔内部に酸化鉄ウィスカーを立設させ、また、この立設した酸化鉄ウィスカーを改質させるために用いられる装置の説明図である。
【００７４】
【図２】図２は、平箔と波箔とを重ね合わせて形成された単一層のハニカム体からなる担体本体に、両端の把手で引っ張り応力を負荷している状態を示す模式図である。
【００７５】
【図３】図３は、試験例で得られた、マグネタイトウィスカーが立設されたハニカム形状の担体本体の貫通孔内部のステンレス表面を観察した光学顕微鏡写真である。
【００７６】
【図４】図４は、二酸化炭素分解の循環サイクルを示す説明図である。
【００７７】
【図５】図５は、実施例４で得られた、マグネタイトウィスカーが密に立設されたハニカム形状の担体本体の貫通孔内部の鉄表面を観察した電子顕微鏡写真である。
【００７８】
【図６】図６は、実施例５で得られた、マグネタイトウィスカーが不均一に立設されたハニカム形状の担体本体の貫通孔内部の鉄表面を観察した電子顕微鏡写真である。
【符号の説明】
【００７９】
１…メタル担体、２…かしめ用の円筒、３…圧縮棒、４…反応管、５…ヒーター、６…単一層のハニカム体からなる担体本体、７…把手。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、触媒等の用途に使用可能なメタル担体に関し、更には、発電所や製鉄所等のプラントから発生する二酸化炭素や自動車の排気ガス中の二酸化炭素を分解するための前記メタル担体を用いたガス中の二酸化炭素の分解触媒と、これらメタル担体や分解触媒の製造方法と、前記分解触媒を用いた二酸化炭素の分解方法とに関する。
【背景技術】
【０００２】
二酸化炭素を化学処理して固体炭素まで分解する方法としては、これまでに、マグネタイトを触媒とした分解反応、マグネシウムを触媒とした分解反応、水素やアンモニア等の還元剤を併用する酸化タングステン、ニッケル、コバルト等を触媒とした分解反応等が知られている。これらの中で、マグネタイトを触媒とした分解反応は、マグネタイトが安価であると共に無害であるので、以下に述べる従来技術の欠点を克服すれば、有望な二酸化炭素分解技術となる可能性が高い。
【０００３】
マグネタイト（Fe3O4）は、スピネル構造をとり、化学量論上１個のFe2+イオンと２個のFe3+イオンとからなる。このうちのFe3+イオンが還元されるとFe3+→Fe2+となりプラスの電荷が減少するので、電気的中性を保つために、酸素イオン（O2-）を放出し、その結果カチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）が生成する。しかし、このカチオン過剰マグネタイトは、極めて不安定であるので、より安定なFeやFeO相に変態し易い。ここで、温度２００℃〜４００℃の比較的低温でマグネタイトの還元を行うと、この変態を起こさずにカチオン過剰マグネタイトを得ることができる。
【０００４】
そして、このカチオン過剰マグネタイトは二酸化炭素を分解する強力な還元物質となることが知られている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１で得られる粉末状触媒を用いて炭酸ガスの分解を行うには、固定床又は流動床を用いる固体／気相系反応（具体的には該粉末触媒中に炭酸ガスを通す反応）以外に方法がないが、この方法には圧力損失が生ずるという欠点がある。すなわち、該触媒が微細粒子であるため、二酸化炭素の分解が進んで該微細粒子に炭素が付着すると目詰まりや固化が起こり易くなり、その結果として、触媒効率が著しく低下し、固化により再利用ができなくなる等の問題が発生し易くなる。
【０００５】
これに対して、鉄系材料の基板上に強固に固定されているマグネタイトウィスカー（例えば、特許文献２及び特許文献３参照）は、ガスの流入圧力による目詰まりや固化を起こすことがないという特徴がある。しかしながら、特許文献２及び３に示された方法は、単に平板の上にマグネタイトウィスカーを立設させるに過ぎないものである。
【０００６】
一方、触媒担体としては、表面積を大きくすることができるハニカム形状にすることが優れていると考えられる。しかし、特許文献２及び３にはこのようなハニカム形状の触媒担体にマグネタイトウィスカーを立設させることは開示されていない。しかも、しかも、従来の方法でハニカム形状の触媒担体の貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカーを立設させようとすると、触媒担体内の平板と波板とが接合している部分や、この触媒担体が外筒に接触して押されている部分等の応力が集中する箇所において、優先的にマグネタイトウィスカーが成長し、貫通孔の内壁全面に密にマグネタイトウィスカーを立設させることは困難であった。
【０００７】
また、ハニカム形状の金属箔担体に酸化物ウィスカーを担持させた例として、アルミニウムを３〜６重量%含有するフェライト系ステンレス箔からなる金属箔担体に、剥離処理による欠陥の付与と熱処理とを施すことによって、アルミナウィスカーを箔表面に形成させた例がある（例えば、特許文献４参照）。アルミニウムは鉄よりも酸素との親和性が高いので、アルミニウム含有ステンレス箔を大気中で８７０℃から９７０℃に加熱すると、アルミニウムイオンが欠陥の拡散路に沿って表層に移動して優先的に酸化され、該ステンレス箔に応力を加えなくとも、アルミナウィスカーが容易に成長する。しかし、アルミナウィスカーには、二酸化炭素の分解触媒能が殆ど認められない。
【０００８】
ハニカム構造は、六角柱やそのほかの形状のものが集合した蜂の巣状の構造体で、軽量で剛性が高いという特徴がある。たとえば流体中にハニカム構造を入れた場合、流体の整流効果が優れるという特性があり、加えてハニカム構造は小さなセルで仕切られているので、体積当りの表面積が大きく、気体や液体に対する接触面積が大きくとれることから、触媒担体としての効果が大きい。このためハニカム構造のメタル担体の貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカーを一様に立設させることができれば、高効率の二酸化炭素分解触媒とすることができる。
【０００９】
本発明で述べるマグネタイトウィスカー及び酸化鉄ウィスカーには軸方向螺旋転移が存在しないので、その成長機構は螺旋転移成長ではない。更に、融点より遥かに低温の６００℃以下でも成長し、先端部に不純物を含まないので、合金液滴形成物質による一方向優先成長、すなわちＶＬＳ成長でもない。その成長機構はまだ明らかにされていない（例えば、非特許文献１参照）。
【００１０】
錫等の金属ウィスカーが固体（基板）から自然成長する際、基板の錫が応力を受け、その応力を開放するために柱状結晶が成長する。すなわち、成長の駆動力は、ここでは、転位に蓄えられる変形による歪エネルギー、結晶表面の自由エネルギー、そして粒界の界面エネルギーであり、その成長機構は、結晶内のこうした応力が何らかの転位増殖機構を駆動する過程、もしくは再結晶過程であると考えられている（例えば、非特許文献２参照）。
【特許文献１】特開平3-245845号公報
【特許文献２】特開2005-306727号公報
【特許文献３】特願2005-309148号公報
【特許文献４】特開平2-290252号公報
【非特許文献１】“酸化鉄ウィスカーの成長とエミッション特性”鈴木、村井、岡田、根尾、三村；第54回応用物理学関係連合講演会、予稿集No.2、p. 808、29a-ZV-9 (2007)
【非特許文献２】「ひげ結晶」、金子聡、共立出版、1993年10月1日発行
【非特許文献３】O.Knacke, O.Kobaschewski著、Thermochemical Properties of Inorganic Substances、Springer-Verlag 1991
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
以上述べたように、本発明は、触媒担持構造として優れるハニカム構造の如き担体本体の多数の貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカーを直接立設させたメタル担体及びガス中の二酸化炭素の分解触媒を提供することを目的とする。また、本発明は、担体本体の各貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカーを直接かつ密に立設させ、触媒能をより高め、高効率の二酸化炭素分解が可能なメタル担体及びガス中の二酸化炭素の分解触媒を提供することをもう１つの目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記知見を踏まえて、本発明者らは、ハニカム形状等の担体本体の多数の貫通孔の内壁に直接マグネタイトウィスカーを立設させるために鋭意研究を行った。その結果、加熱処理の雰囲気と温度の調整が重要であることを見出し、また、メタル担体を構成するハニカム形状等の担体本体に引っ張りもしくは圧縮等の機械的応力を加えながら熱処理を行うことが、該ウィスカーを密に立設させるのにより有効なことを見出して、本発明を為すに至った。
【００１３】
その要旨は以下の通りである。
（１）鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体と、この担体本体の少なくとも前記貫通孔の内壁に直接立設された多数のマグネタイトウイスカーとを有することを特徴とするメタル担体。
【００１４】
（２）担体本体が、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されていることを特徴とする（１）に記載のメタル担体。
【００１５】
（３）（１）又は（２）に記載のメタル担体からなるガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【００１６】
（４）前記マグネタイトが、カチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）を含むことを特徴とする（３）記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【００１７】
（５）前記マグネタイトウィスカーが、直径５nm〜３μm及びアスペクト比１００以上であることを特徴とする（３）又は（４）に記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【００１８】
（６）（１）又は（２）に記載のメタル担体の製造方法であって、酸素原子を含有する気体に、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体を、前記鉄系材料が酸化する温度以上の温度で接触させ、前記気体から供給される酸素と前記担体本体から供給される鉄とから、前記担体本体の少なくとも貫通孔の内壁に直接マグネタイトウィスカーを立設させることを特徴とするメタル担体の製造方法。
【００１９】
（７）（１）又は（２）に記載のメタル担体の製造方法であって、酸素原子を含有する気体に、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体を、前記鉄系材料が酸化する温度以上の温度で接触させ、前記気体から供給される酸素と前記担体本体から供給される鉄とから前記担体本体の少なくとも貫通孔の内壁に直接酸化鉄ウィスカーを立設させ、その後に、酸化処理又は還元処理により前記酸化鉄ウィスカーをマグネタイトウィスカーへと改質させることを特徴とするメタル担体の製造方法。
【００２０】
（８）担体本体が、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されていることを特徴とする（６）又は（７）に記載のメタル担体。
【００２１】
（９）前記マグネタイトウィスカーを還元処理して、前記マグネタイトの一部をカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）へと改質することを特徴とする（６）〜（８）のいずれかに１項に記載のメタル担体の製造方法。
【００２２】
（１０）前記担体本体の貫通孔の内壁の表面にマグネタイトウィスカー又は酸化鉄ウィスカーを立設させる際、前記担体本体に機械的応力を負荷させることを特徴とする（６）〜（９）のいずれかに記載の製造方法。
【００２３】
（１１）（６）〜（１０）のいずれかに記載のメタル担体を分解触媒とすることを特徴とするガス中の二酸化炭素の分解触媒の製造方法。
【００２４】
（１２）（３）〜（５）のいずれかに記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒を使用した二酸化炭素の分解方法であって、前記触媒に、又は、還元処理した後の前記触媒に二酸化炭素を含むガスを接触させ、前記ガス中の二酸化炭素を分解することを特徴とする二酸化炭素の分解方法。
【００２５】
なお、上に述べる担体本体が鉄系材料からなる箔で形成されている場合、該箔に酸化鉄ウィスカーを立設させる手順としては、展開されている箔に先ず酸化鉄ウィスカーを立設させてその後に該箔を巻いて担体本体としての形状を備えたメタル担体にする方法と、平箔と波箔を巻いて予め担体本体の形状にしてから該担体本体に酸化鉄ウィスカーを立設させる方法とがある。
【００２６】
また、本発明のメタル担体の製造方法や二酸化炭素の分解触媒の製造方法において、鉄系材料からなる担体本体を酸素原子を含有する気体に鉄系材料が酸化する温度以上で接触させる際には、酸素原子を含有する気体が形成する雰囲気（気体雰囲気）において鉄が酸化する温度を予め求めておくことが必要であるが、この鉄が酸化する温度については、実験的に求めることができるほか、理論的にも求めることができる。
【００２７】
本発明において、酸化鉄ウィスカーの生成過程は平衡反応であるので、基板表面での原子の酸化挙動は酸化物の平衡解離圧ｐo2[atm]で整理できる。この平衡解離圧ｐo2は、気体雰囲気（もしくは原子周囲の自由酸素分子）の酸素分圧に置きかえられ、酸素分圧がこれよりも大きいと原子は酸化され、酸素分圧がそれよりも小さければ酸化されない。平衡解離圧ｐo2は以下の（１）式で表される。
ｐo2＝exp（ΔＧ0/ＲＴ） ……（１）
【００２８】
ここで、上記（１）式中のΔＧ0（J/mol）は、酸化物質の酸化前と酸化後のギブスの自由エネルギーの変化分であり、酸素分子の係数を１とする鉄の酸化反応式を下記の（２）式
ａＦｅ+Ｏ2＝ｂＦｅxＯy ……（２）
（但し、ａ、ｂは反応係数を示し、ｘ、ｙは鉄酸化物の組成比を示す。）と表すと、ΔＧ0は
ΔＧ0＝ｂμFexOy−ａμFe−μO2
（但し、μ[J/mol]はそれぞれの物質の化学ポテンシャルを示す。）と表される。
【００２９】
ΔＧ0の値とμの値は各種文献に記載されており（例えば、非特許文献３参照）、鉄の酸化においてヘマタイトとマグネタイトの生成のし易さを比較した場合、１atmの乾燥空気中では、６２０℃以下ではヘマタイトが優先的に生成し、６２０℃以上ではマグネタイトが生成し易いことが理論的に導かれる。
このようにして、鉄を酸化させる温度は、予め予測され、気体雰囲気に応じて設定される。
【発明の効果】
【００３０】
本発明のメタル担体及びガス中の二酸化炭素の分解触媒は、その担体本体が多数の貫通孔を有し、気体や液体等の流体に対する整流効果に優れ、また、大きな接触面積を持つ等、触媒担体構造として優れているほか、マグネタイトウィスカーが担体本体のの貫通孔の内壁（箔の表面）に直接立設しているため、高効率の触媒能、特に二酸化炭素分解能を発揮する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３１】
以下に本発明の内容について具体的に説明する。
本発明は、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体と、この担体本体の少なくとも前記貫通孔の内壁に直接立設された多数のマグネタイトウイスカーとを有するメタル担体として形成されていることを特徴とするものであり、前記担体本体としては、例えば鉄系材料で形成された多数の毛細管を所定の外筒中に密に充填して構成したもの等であってもよいが、好ましくは、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されているものである。
【００３２】
なお、メタル担体の担体本体が例えばハニカム形状に形成される場合、担体本体としては、１インチ平方当りのセル数（セル密度：CPSI）が２００〜２０００CPSI程度の範囲のものが一般に製造されており、このセル密度(CPSI)の選定当たっては、本発明のマグネタイトウィスカーの形状に従って適宜決めればよい。例えば、ウィスカーの長さが１００〜２００μmで貫通孔の内壁の壁面に対して垂直に伸びている場合、セル密度が２００〜６００CPSIの担体本体を用いることが望ましい。一方、同様の長さのウィスカーが貫通孔の内壁の壁面に対して水平に成長する場合もあるが、このような場合にはセル密度が６００〜２０００CPSIの範囲の担体本体を用いることが望ましい。
【００３３】
このマグネタイトウィスカーについては、貫通孔の内壁表面から最初からマグネタイトとして成長させる場合と、初めに貫通孔の内壁表面にヘマタイト等のマグネタイトではない酸化鉄ウィスカーを成長させ、次にこの酸化鉄ウィスカーを酸化又は還元によりマグネタイトに変化させて生成させる場合とがある。
【００３４】
本発明の酸化鉄ウィスカー（マグネタイトを含む）の特徴は、直径がこの種のウィスカーとしては微細な５nmから充分に太い３μmまでであって、長さが１μmから１mmの範囲であり、アスペクト比が１０以上１０万以下、好ましくは１０以上１０００以下であるのがよく、反応時間と温度、気体雰囲気を制御することにより幅広く作り分けることができる。ここで、ウィスカーの長さは、電子顕微鏡写真での長さをノギス等で測定し、倍率を考慮して計算することにより求められ、また、ウィスカーの直径は、同じく電子顕微鏡写真で直径を測定して得られる。なお、ウィスカーの断面は一般には多角形であるが、本発明で言うウィスカーの直径とは、これらの断面多角形に外接する円の直径で定義される。
【００３５】
本発明で言う酸化鉄とは、ウスタイト（FeO、Fe0.98O、Fe0.94O）、ヘマタイト（α-Fe2O3）、マグヘマイト（γ-Fe2O3）、マグネタイト（Fe3O4）、カチオン欠陥マグネタイト（Fe3-δO4）、カチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）、鉄−酸素の全ての二元系化合物（ＦexＯyかつ０＜x≦３、０＜y≦４）の各々の単体、及びここに述べた鉄−酸素化合物を複数（２種類以上）含む混合物をも指す。加えて、鉄と酸素以外の原子を１０atm%以下の範囲で含むものも包含されるが、望ましくは８atm%以下、理想的には０．５atm%以下のものがよい。鉄と酸素以外の不純物原子が１０atm%超で含まれると、結晶内に多くの欠陥が発生し、ウィスカーの強度が低下する等の弊害が起こり易くなる。
【００３６】
酸化鉄の結晶の寸法は、正方晶系のマグヘマイト（Ｆe2Ｏ3）のｃ軸方向が最も長く、２．５nmある。ここにおいて、これらの結晶からなるウィスカーの直径が小さくなると、ある直径を境にして指数関数的に強度が低下することがわかった。この制約によって直径５nm以上が規定される。その物理的な理由は、球形のマイクロクラスターにおいて明らかにされている以下に述べる理由と同様であると本発明者は考えている。
【００３７】
すなわち、少数の原子が結晶構造をとっているマイクロクラスターは、直径５０nm程度以下の大きさになると、結晶表面にある結合手が切れた原子の割合が結晶全体の原子数に対して増加することにより不安定になり、原子同士の結合力が弱くなる。ウィスカーのような一次元（線状）物質では、上記の効果が一次元に連なる結合によってある程度緩和されるので、結合力の低下が現れる寸法上の下限が低下する。本発明者が実際にマグネタイトウィスカーをハニカム形状の担体本体の貫通孔の内壁に立設させたメタル担体を用いて、二酸化炭素分解の実験を行ったところ、直径５nm未満のウィスカーは紛化して固化や目詰まりの原因となり、実用上許容される直径の下限が直径５nmであることが明らかになった。
【００３８】
上限の直径３μmの値は、ウィスカーの直径が３μmを超えると、ウィスカーからの酸素の放出と吸収がウィスカー表層のみに止まり、触媒効率が向上しないということから規定される。
【００３９】
本発明において、担体本体の貫通孔の内壁に直接ウィスカーが立設されているという意味は、熱酸化によって該貫通孔の内壁を構成する鉄原子が、雰囲気から供給される酸素原子と化合して酸化鉄ウィスカーとなり、そのウィスカーの根元が、周囲の結晶粒と稠密に粒界を介して結合しているということである。そのために、本発明で得られる酸化鉄ウィスカーは、貫通孔の内壁に強固に固定されているために、ガスの流れや差圧に対して、脱落し難いという特長を有する。
【００４０】
また、本発明者らは、担体本体の貫通孔の内壁に一様にマグネタイトウィスカーを立設させるために、担体本体に機械的応力、好ましくは引っ張り応力もしくは圧縮応力を加えながら、熱処理を行うことが有効であることを見出した。そして、本発明においては、好ましくは担体本体が鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されているが、単一層のハニカム形状の担体本体に機械的応力を負荷させながらその貫通孔の内壁にマグネタイトウィスカー及び／又は酸化鉄ウィスカーを立設させる場合も含まれ、加えて、通常の平箔と波箔の組み合わせの複数層のハニカム形状の担体本体に、同様に、機械的応力を負荷させながらマグネタイトウィスカー及び／又は酸化鉄ウィスカーを立設させる場合も含まれる。
【００４１】
担体本体に応力を負荷させる方法としては、例えば、担体を機械的に圧縮するか、引っ張る等の方法や、担体本体を熱膨張率の異なる物体に接触・固定させておいて、加熱処理時における熱膨張の差を利用して静的に応力を負荷させる方法等を適用することができる。
【００４２】
ここで、本発明のメタル担体は、その担体本体が、好ましくは鉄系材料からなる平板と波板とを交互に重ね合わせてなる単一層又は複数層のハニカム形状の構造、より好ましくは平箔と波箔とを重ね合わせた上で渦巻状に巻きまわして外筒に収納した複数層の渦巻状ハニカム形状の構造を有している。そこで、以下に、この複数層の渦巻状ハニカム形状の構造を有する担体本体を用い、担体本体に機械的圧縮応力を負荷させながらこの担体本体を所定の気体雰囲気中で鉄が酸化する温度に加熱し、その貫通孔の内壁に前記気体から供給される酸素を接触させて直接マグネタイトウィスカーを立設させる方法を一例（試験例）にして、本発明の方法をより詳細に説明する。
【００４３】
すなわち、図１において、先ず、ステンレス（熱膨張率：2×10-5／K）製の平箔と波箔を重ね合わせて渦巻状に巻きまわし、次いでこれを外筒内に収納して複数層の渦巻状ハニカム形状の担体本体１（直径30mm、長さ300mm、及びセル密度1200CPSI）を形成し、この担体本体１を担体本体１より若干短いコージェライト系低膨張セラミックス（熱膨張率：2×10-8／K）製の円筒２の内部に挿入し、担体本体１の外周をかしめて前記円筒２の内壁面に担体本体１の外周面を密着させた。次に、この状態で円筒２と共に担体本体１を反応管４の内部に配置し、更に前記担体本体１の両端を円盤付き圧縮棒３により圧力１×１０5Pa（ゲージ圧）で挟み込み、担体本体１を反応管４の内部に設置した。なお、担体本体１の両端に接触する圧縮棒３の円盤には、反応管４内に導入されたガスが担体本体１の貫通孔の内部に流入できるように、通気孔が設けられている。
【００４４】
この状態で反応管４内にアルゴンと酸素ガスの混合気体を流し、排気流量を調整することによって全圧を大気圧に保つと同時に酸素分圧を３０００Paとした。次に、反応管４内を室温から５分間で７５０℃に昇温し、引き続きこの７５０℃を３０分間保った。このとき該担体本体１は熱膨張するので、コージェライト系低膨張セラミックス製の円筒２と圧縮棒３とから圧縮応力を受ける。この圧縮応力は円筒２か圧縮棒３のどちらか片方のみで与えても有効である。
【００４５】
この後、ガスの流入を止め、反応管４内を真空排気し、内部を真空の状態に維持しながら反応管４全体を自然放冷させた。その結果、複数層の渦巻状ハニカム形状に形成された担体本体１の貫通孔の内壁表面全体に直径１００nm〜３μm、長さ約２０μmのマグネタイトウィスカーが成長して立設したメタル担体が得られた。図３に該メタル担体を分解して、内部の箔を展開したものの表面を光学顕微鏡で撮影した写真を示す。長さ約２０μmのウィスカーが稠密かつ均一に成長している。また、このウィスカーがマグネタイトであることは、テープ剥離法で採取した該ウィスカーを、電子線回折で分析して確認した。
【００４６】
上記と同様にして、ハニカム形状の担体本体１の内部全体にマグネタイトウィスカーを均一に成長させたメタル担体を作成したのち、該メタル担体の外周をかしめている円筒２と圧縮棒３を外し、次に反応管４内に水素ガスのみを流してその全圧を大気圧にした。次に、反応管４内を室温から３分間で３５０℃に昇温し、引き続きこの３５０℃を１０分間保った後、真空排気し、自然放冷させた。その結果、マグネタイトウィスカー（Fe3O4）がカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）のウィスカーに改質された。
【００４７】
カチオン過剰マグネタイトが生成しているかどうかは、ＣＯ2分解能力を持つかどうかで判断することができる。化学量論的な組成比のマグネタイトウィスカーやカチオン欠陥マグネタイトウィスカー（カチオン欠陥マグネタイトを含有するマグネタイトウィスカー）は二酸化炭素を分解しないが、カチオン過剰マグネタイトウィスカー（カチオン過剰マグネタイトを含有するマグネタイトウィスカー）は約３００℃で二酸化炭素を分解するからである。
【００４８】
鉄系材料からなるメタル担体の熱酸化により、担体本体の貫通孔内部にウィスカーを成長させる場合、熱酸化の条件によってはヘマタイト、マグヘマイト等のウィスカーが成長することがある。その場合は、更に水素含有ガスで還元することにより、マグネタイトに改質することができる。ウスタイトは酸化処理にてマグネタイトに改質される。
【００４９】
本発明で言うハニカム形状の担体本体を形成する上で好適な鉄系材料としては、次のようなものを例示することができる。
１）純鉄。この純鉄には、例えば走査型トンネル顕微鏡のプローブで鉄原子一つ一つを並べて得られるような、原子オーダーで文字通り１００%の純鉄から、不可抗力の不純物を微量に含む工業的な冶金で得られる純鉄まで含まれる。
【００５０】
２）鉄原子を重量比で１０%以上含む合金で、合金に含まれる鉄以外の原子が以下に列挙される原子から選ばれたいずれか１種あるいは２種以上を含む化合物や混合物。鉄以外の原子とは、原子番号３番（リチウム）から１０３番（ローレンシウム）までの全ての原子で、かつ、これらからVIII族(希ガス)原子と鉄原子とを除いたものである。これらの原子には天然同位体比で同位体を含むものや、同位体分離によって質量数の同じ原子のみからなるものも含まれる。
【００５１】
３）鉄原子を重量比で０．００１重量%以上１０重量%未満の割合で含むもので、鉄以外に含まれる原子は、その酸化物が温度５０℃から１５００℃の間で平衡解離圧がヘマタイト（Fe2O3）よりも高いもの。この様な原子には、例えばコバルト、ニッケル、銅等があり、そのような性質をもつ原子を１種もしくは２種以上含む鉄化合物もしくは鉄混合物。
【００５２】
４）上記１、２、及び３で述べた材料を層状に組み合わせたり、はめ込んで組み合わせたり、混合させたり、共析物とさせて得られた材料。
【００５３】
上記１）、２）、３）又は４）の鉄系材料を用いると、生成するウィスカー内に鉄以外の金属原子が拡散して混入する場合があるが、このときの混入量は高々１０atm%程度以下であり、これを不可避的不純物原子と呼ぶ。
【００５４】
本発明で用いることができる酸素原子を含有する気体としては、空気、酸素、及びメタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、イソプロピルアルコール等の水酸基を有するアルコール類の蒸気や、酢酸、酢酸メチル等のカルボニル基を有する有機溶剤の蒸気、更に水蒸気等が挙げられる。これらの気体はそのいずれかを単独で用いてもよいし、２種類以上を混ぜて用いてもよい。更に分圧を調整するために、酸素を含有しない別の気体とこれらとを混ぜて用いてもよい。
【００５５】
次に、本発明の二酸化炭素の分解方法においては、上述したマグネタイトウィスカーが立設したメタル担体を、水素ガス等で還元処理してマグネタイトをカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）に改質することにより、分解触媒とした後、この分解触媒に二酸化炭素を含むガスを接触させて炭素と酸素とに分解する。ここで、マグネタイトウィスカーを立設させる際や、酸化鉄ウィスカーからマグネタイトウィスカーに改質する際に、マグネタイト中にカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）が生成してくる場合があり、その際は、新たに水素ガス等で還元処理しなくても、二酸化炭素を分解することができるが、カチオン過剰マグネタイトは不安定な物質であるため、二酸化炭素の分解処理の前に水素ガス等で還元処理し、引き続き、二酸化炭素の分解処理を行うことが好ましい。
【００５６】
二酸化炭素が分解されて生じた炭素は、カチオン過剰マグネタイト表面に析出し、分解されて生じた酸素は、カチオン過剰マグネタイト中の酸素欠乏箇所に取り込まれる。
【００５７】
以下に、図４を用いて、本発明のマグネタイトウィスカーが立設したメタル担体からなる二酸化炭素の分解触媒を使用した、再生処理を含んだ二酸化炭素分解プロセスの一例を説明する。
【００５８】
図４の化学式は、左辺がハニカム形状等の担体本体の表層の鉄で、右辺が酸化鉄ウイスカーの組成である。空気等の酸素原子を含有する気体雰囲気下での７００〜９００℃の酸化処理により立設されたマグネタイトウィスカーは、反応（１）の水素雰囲気中の３００℃の還元処理でカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）となる。反応（１）の還元雰囲気は水素以外にアンモニアも使用できる。
【００５９】
引き続き反応（２）で二酸化炭素を分解し、炭素はマグネタイトウィスカー表面に析出し、酸素は酸素欠乏箇所に取り込まれる。析出した炭素は活性状態にあり、これを利用して反応（３）で水蒸気と反応させ水素を発生させる。ここで発生させた水素を反応（１）や反応（４）で使うことも可能である。
【００６０】
反応（３）では同時に酸素イオンラジカル（O2-）がマグネタイト表面に吸着する。このカチオン欠陥マグネタイトは二酸化炭素分解能を持たない。その後、酸素をキャリアガス中に放出した後、６５０℃で水素ガスと反応させ、メタンを発生させる。
【００６１】
この一連の反応の組み合わせによりCO2-CH4の資源循環システムが構築される。反応熱には製鉄所や火力発電所の排熱を利用することができる。自動車の排気ガス処理では、エンジンの燃焼熱を利用することができる。
【実施例】
【００６２】
以下、実施例を挙げて具体的な条件及び結果を説明する。
【００６３】
［実施例１］
図１に示す構成で、反応管４の内部に、ステンレスSUS304製渦巻状ハニカム体を外筒に収納した構造の担体本体１（直径38mm、長さ200mm、及びセル密度
900CPSI）を設置し、かつ該担体本体１の外周をコージェライト系低膨張セラミックス製の円筒２でかしめる。更に円筒構造の担体本体１の両端を、圧縮棒３で圧力１×１０5 Pa（ゲージ圧）で挟みこむ。圧縮棒３の担体本体１に接触する円盤にはガスが担体本体１内部に流入できるように通気孔が設けてある。この状態で反応管４内（内径４０mm、長さ７００mm）に酸素ガスと水蒸気の混合気体を流し、排気流量を調整することによって全圧を５０００Paに保つと同時に酸素分圧を１０００Paとした。そして１００℃から５分間で７５０℃に昇温し、引き続き７５０℃を３０分間保った。その結果、直径５０nm〜０．５μm、長さ約５０μm及びアスペクト比約１００〜１０００のマグヘマイトウィスカー（γ‐Fe2O3）がハニカム形状の担体本体１の各貫通孔内部全体に亘って略均一に成長し立設しているメタル担体が得られた。
【００６４】
次に、該メタル担体の外周をかしめている円筒２と圧縮棒３を外し、次に反応管４内に水素ガスのみを流して全圧を１気圧（101300 Pa）にした。室温から３分間で８００℃に昇温し、引き続き８００℃を５分間保った後、真空排気し、自然放冷させた。その結果、該マグヘマイトウィスカーがカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）のウィスカーに改質された。
【００６５】
引き続き、真空の反応管４中のメタル担体を３００℃に加熱した後、二酸化炭素を１気圧入れ、封印してからそのまま３００℃を５時間保った。その結果、メタル担体中に炭素が堆積し、封印されている気体の圧力が０．０８気圧だけ低下した。残留ガスの成分をガスクロマトグラフにより測定したところ、二酸化炭素であった。従って８%前後の二酸化炭素が分解された。
【００６６】
[実施例２]
図１に示すかしめ用の円筒２と圧縮棒３とを取り除いた以外の他の条件は実施例１と同様にして、酸素ガスと水蒸気の混合気体でマグヘマイトウィスカーを成長させたところ、渦巻状ハニカム形状の担体本体１の貫通孔の中心付近ではウィスカーが成長しなかった。次に、実施例１と同様に水素ガスで処理したところ、渦巻状ハニカム形状の担体本体１の外周付近にあるマグヘマイトウィスカーがカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）のウィスカーに改質された。このウィスカーは直径５０nm〜０．５μm、長さ約５０μm及びアスペクト比約１００〜１０００の性状を有していた。引き続き、真空の反応管４中の該メタル担体を３００℃に加熱した後、二酸化炭素を１気圧入れ、封印してからそのまま３００℃を５時間保った。その結果メタル担体中に炭素が堆積し、封印されている気体の圧力が０．００５気圧だけ低下した。残留ガスの成分をガスクロマトグラフにより測定したところ、二酸化炭素であった。従って０．５%前後の二酸化炭素を分解できた。
【００６７】
[実施例３]
図２に示すように、ステンレス（SUS304）の平箔と波箔とを重ね合わせて形成された単一層のハニカム体からなる担体本体６（巻かれていない状態のハニカム体；板厚50μm、幅38mm、及び長さ200mmの単一層ハニカム体で、これを巻いたときのセル密度1200CPSI）の両端を把手７でつかみ、図１に示す反応管４内に設置した。そして、把手７によって担体本体６を１×１０5Pa（ゲージ圧）の圧力で引っ張り、担体本体６に引っ張り応力を負荷させた。ガスは該把手７を素通りして、担体本体６の貫通孔内部に流入できるようにした。この状態で反応管４内にアルゴンと酸素ガスの混合気体を流し、排気流量を調整することによって全圧を５０００Paに保つと同時に酸素分圧を１０００Paとした。
【００６８】
室温から５分間で７５０℃に昇温し、引き続き７５０℃を３０分間保った。この後、ガスの流入を止め、反応管４内を真空排気し、内部は真空の状態で反応管４全体を自然放冷させた。その結果、直径１００nm〜３μm、長さ約２０μm及びアスペクト比約５〜２００のマグネタイトウィスカーが該ハニカム形状の担体本体６の貫通孔内部に、全体に亘って成長した。
【００６９】
[実施例４]
図１に示す構成で、反応管４の内部に、純鉄製渦巻状ハニカム体を外筒に収納した構造の担体本体１（直径38mm、長さ200mm、及びセル密度1200CPSI）を設置し、かつ該担体本体１の外周をコージェライト系低膨張セラミックス製の円筒２でかしめる。更に円筒構造の担体本体１の両端を、圧縮棒３で圧力１×１０5Pa（ゲージ圧）で挟みこむ。圧縮棒３の担体本体１に接触する円盤にはガスが担体本体１の貫通孔内部に流入できるように通気孔が設けてある。この状態で反応管４内（内径４０mm、長さ７００mm）にアルゴンと酸素ガスの混合気体を流し、排気流量を調整することによって全圧を５０００Paに保つと同時に酸素分圧を１０００Paとした。室温から５分間で７５０℃に昇温し、引き続き７５０℃を３０分間保った。この後、ガスの流入を止め、反応管４内を真空排気し、内部は真空の状態で反応管４全体を自然放冷させた。その結果、図５に示すように直径約５０nm、長さ約２０μm及びアスペクト比約４００のマグネタイトウィスカーが該ハニカム形状の担体本体１の貫通孔内部に、密に成長した。
【００７０】
次に該メタル担体の外周をかしめている円筒２と圧縮棒３を外し、引き続き真空の反応管４中のメタル担体を３００℃に加熱した後、二酸化炭素を１気圧入れ、封印してからそのまま３００℃を５時間保った。その結果、メタル担体中に炭素が堆積し、封印されている気体の圧力が０．０７気圧だけ低下した。残留ガスの成分をガスクロマトグラフにより測定したところ、二酸化炭素であった。従って７%前後の二酸化炭素が分解された。
【００７１】
[実施例５]
図１に示すかしめ用の円筒２と、圧縮棒３とを取り除いた以外の他の条件は実施例４と同様に、反応管４内で純鉄製担体本体１（直径38mm、長さ200mm、及びセル密度1200CPSI）に酸化熱処理を施した。その結果、図６に示すように、直径約５０nm、長さ約５μm及びアスペクト比約１００のマグネタイトウィスカーが該ハニカム形状の担体本体１の貫通孔内部に、成長した。但し、実施例４に比較すると均一性は良くなかった。
【００７２】
引き続き真空の反応管４中のメタル担体を３００℃に加熱した後、二酸化炭素を１気圧入れ、封印してからそのまま３００℃を５時間保った。その結果、メタル担体中に炭素が堆積し、封印されている気体の圧力が０．００７気圧だけ低下した。残留ガスの成分をガスクロマトグラフにより測定したところ、二酸化炭素であった。従って０．７%前後の二酸化炭素が分解された。
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】図１は、担体本体に応力を負荷しながら、その貫通孔内部に酸化鉄ウィスカーを立設させ、また、この立設した酸化鉄ウィスカーを改質させるために用いられる装置の説明図である。
【００７４】
【図２】図２は、平箔と波箔とを重ね合わせて形成された単一層のハニカム体からなる担体本体に、両端の把手で引っ張り応力を負荷している状態を示す模式図である。
【００７５】
【図３】図３は、試験例で得られた、マグネタイトウィスカーが立設されたハニカム形状の担体本体の貫通孔内部のステンレス表面を観察した光学顕微鏡写真である。
【００７６】
【図４】図４は、二酸化炭素分解の循環サイクルを示す説明図である。
【００７７】
【図５】図５は、実施例４で得られた、マグネタイトウィスカーが密に立設されたハニカム形状の担体本体の貫通孔内部の鉄表面を観察した電子顕微鏡写真である。
【００７８】
【図６】図６は、実施例５で得られた、マグネタイトウィスカーが不均一に立設されたハニカム形状の担体本体の貫通孔内部の鉄表面を観察した電子顕微鏡写真である。
【符号の説明】
【００７９】
１…メタル担体、２…かしめ用の円筒、３…圧縮棒、４…反応管、５…ヒーター、６…単一層のハニカム体からなる担体本体、７…把手。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体と、この担体本体の少なくとも前記貫通孔の内壁に直接立設された多数のマグネタイトウイスカーとを有することを特徴とするメタル担体。
【請求項２】
担体本体が、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されていることを特徴とする請求項１に記載のメタル担体。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のメタル担体からなるガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【請求項４】
前記マグネタイトが、カチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）を含むことを特徴とする請求項３に記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【請求項５】
前記マグネタイトウィスカーが、直径５nm〜３μm及びアスペクト比１００以上であることを特徴とする請求項３又は４に記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【請求項６】
請求項１又は２に記載のメタル担体の製造方法であって、酸素原子を含有する気体に、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体を、前記鉄系材料が酸化する温度以上の温度で接触させ、前記気体から供給される酸素と前記担体本体から供給される鉄とから、前記担体本体の少なくとも貫通孔の内壁に直接マグネタイトウィスカーを立設させることを特徴とするメタル担体の製造方法。
【請求項７】
請求項１又は２に記載のメタル担体の製造方法であって、酸素原子を含有する気体に、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体を、前記鉄系材料が酸化する温度以上の温度で接触させ、前記気体から供給される酸素と前記担体本体から供給される鉄とから前記担体本体の少なくとも貫通孔の内壁に直接酸化鉄ウィスカーを立設させ、その後に、酸化処理又は還元処理により前記酸化鉄ウィスカーをマグネタイトウィスカーへと改質させることを特徴とするメタル担体の製造方法。
【請求項８】
担体本体が、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されていることを特徴とする請求項６又は７に記載のメタル担体の製造方法。
【請求項９】
前記マグネタイトウィスカーを還元処理して、前記マグネタイトの一部をカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）へと改質することを特徴とする請求項６〜８のいずれかに１項に記載のメタル担体の製造方法。
【請求項１０】
前記担体本体の貫通孔の内壁の表面にマグネタイトウィスカー又は酸化鉄ウィスカーを立設させる際、前記担体本体に機械的応力を負荷させることを特徴とする請求項６〜９のいずれか１項に記載のメタル担体の製造方法。
【請求項１１】
請求項６〜１０のいずれかに記載のメタル担体を分解触媒とすることを特徴とするガス中の二酸化炭素の分解触媒の製造方法。
【請求項１２】
請求項３〜５のいずれか１項に記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒を使用した二酸化炭素の分解方法であって、前記触媒に、又は、還元処理した後の前記触媒に二酸化炭素を含むガスを接触させ、前記ガス中の二酸化炭素を分解することを特徴とする二酸化炭素の分解方法。
【請求項１】
鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体と、この担体本体の少なくとも前記貫通孔の内壁に直接立設された多数のマグネタイトウイスカーとを有することを特徴とするメタル担体。
【請求項２】
担体本体が、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されていることを特徴とする請求項１に記載のメタル担体。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のメタル担体からなるガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【請求項４】
前記マグネタイトが、カチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）を含むことを特徴とする請求項３に記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【請求項５】
前記マグネタイトウィスカーが、直径５nm〜３μm及びアスペクト比１００以上であることを特徴とする請求項３又は４に記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒。
【請求項６】
請求項１又は２に記載のメタル担体の製造方法であって、酸素原子を含有する気体に、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体を、前記鉄系材料が酸化する温度以上の温度で接触させ、前記気体から供給される酸素と前記担体本体から供給される鉄とから、前記担体本体の少なくとも貫通孔の内壁に直接マグネタイトウィスカーを立設させることを特徴とするメタル担体の製造方法。
【請求項７】
請求項１又は２に記載のメタル担体の製造方法であって、酸素原子を含有する気体に、鉄系材料で形成されて多数の貫通孔を有する担体本体を、前記鉄系材料が酸化する温度以上の温度で接触させ、前記気体から供給される酸素と前記担体本体から供給される鉄とから前記担体本体の少なくとも貫通孔の内壁に直接酸化鉄ウィスカーを立設させ、その後に、酸化処理又は還元処理により前記酸化鉄ウィスカーをマグネタイトウィスカーへと改質させることを特徴とするメタル担体の製造方法。
【請求項８】
担体本体が、鉄系材料からなる平箔と波箔の組み合わせで構成された単一層又は複数層のハニカム形状に形成されていることを特徴とする請求項６又は７に記載のメタル担体の製造方法。
【請求項９】
前記マグネタイトウィスカーを還元処理して、前記マグネタイトの一部をカチオン過剰マグネタイト（Fe3O4-δ）へと改質することを特徴とする請求項６〜８のいずれかに１項に記載のメタル担体の製造方法。
【請求項１０】
前記担体本体の貫通孔の内壁の表面にマグネタイトウィスカー又は酸化鉄ウィスカーを立設させる際、前記担体本体に機械的応力を負荷させることを特徴とする請求項６〜９のいずれか１項に記載のメタル担体の製造方法。
【請求項１１】
請求項６〜１０のいずれかに記載のメタル担体を分解触媒とすることを特徴とするガス中の二酸化炭素の分解触媒の製造方法。
【請求項１２】
請求項３〜５のいずれか１項に記載のガス中の二酸化炭素の分解触媒を使用した二酸化炭素の分解方法であって、前記触媒に、又は、還元処理した後の前記触媒に二酸化炭素を含むガスを接触させ、前記ガス中の二酸化炭素を分解することを特徴とする二酸化炭素の分解方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２００９−１７２４６７（Ｐ２００９−１７２４６７Ａ）
【公開日】平成２１年８月６日（２００９．８．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−１１３３２（Ｐ２００８−１１３３２）
【出願日】平成２０年１月２２日（２００８．１．２２）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年８月６日（２００９．８．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１月２２日（２００８．１．２２）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
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