中空ばねおよびその製造方法
【課題】耐久性の向上を図ることができるのはもちろんのこと、ばね材の内面研磨の効率化を図ることができる中空ばねおよびその製造方法を提供する。
【解決手段】ブラスト装置１００には、直線状でかつ中空状のばね材Ｗを用いる。ばね材Ｗの長さは、１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径は１０ｍｍΦ以下に設定されている。ばね材Ｗの内面研磨では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を順次行う。第１ブラスト処理では、研磨材を、ばね材Ｗの開口部Ｗａへ吐出するとともに開口部Ｗｂから吸引し、第２ブラスト処理では、研磨材を、ばね材Ｗの開口部Ｗｂへ吐出するとともに開口部Ｗｂから吸引する。これにより、ばね材Ｗの内面がラッパ状になることを防止することができる。吐出圧力や吸引圧力等を適宜設定することにより、ばね材Ｗの内面の中央部と両端部とで研削量差が生じることを抑制することができる。
【解決手段】ブラスト装置１００には、直線状でかつ中空状のばね材Ｗを用いる。ばね材Ｗの長さは、１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径は１０ｍｍΦ以下に設定されている。ばね材Ｗの内面研磨では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を順次行う。第１ブラスト処理では、研磨材を、ばね材Ｗの開口部Ｗａへ吐出するとともに開口部Ｗｂから吸引し、第２ブラスト処理では、研磨材を、ばね材Ｗの開口部Ｗｂへ吐出するとともに開口部Ｗｂから吸引する。これにより、ばね材Ｗの内面がラッパ状になることを防止することができる。吐出圧力や吸引圧力等を適宜設定することにより、ばね材Ｗの内面の中央部と両端部とで研削量差が生じることを抑制することができる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、中空ばねおよびその製造方法に係り、特に内面の研磨技術の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の車両の軽量化を図るために、ばね部品として中空コイルばね等の中空ばねを用いることが提案されている（たとえば特許文献１）。特許文献１の中空コイルばねは、たとえば熱間静水圧押し出し工程、皮削り工程、圧延工程、コイル成形工程、熱処理工程、端面研削工程、ショットピーニング工程、セッチング工程、および、塗装工程を順次行うことにより製造される。熱間静水圧押し出し工程では、シームレスのばね鋼管を形成している。中空コイルばねでは、シームレスのばね鋼管等のばね材を用いているから、ねじり応力および曲げ応力に対する疲労強度の向上を図ることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−１２７２２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、中空コイルばねの素材として、径が小さくて、かつ肉厚が厚いばね材が用いられるから、加工時に表面に細かい傷が生じやすい。そのような傷は製品強度を低下させるため、傷を除去する必要がある。特に、近年、耐久性を向上させるために、中空コイルばねの内面の傷の除去が要求されており、たとえば表面粗さＲａを２０μｍ以下に低減することが望まれている。
【０００５】
そこで、表面に研磨紙を貼付したベルトをばね材内に挿入し、そのベルトをばね材内で往復させることにより、ばね材内面を研磨することが考えられる。しかしながら、この手法では、非常に時間がかかり、量産には適さない。
【０００６】
したがって、本発明は、耐久性の向上を図ることができるのはもちろんのこと、ばね材の内面研磨の効率化を図ることができる中空ばねおよびその製造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、ブラスト処理による内面研磨を中空ばねのばね材に適用することについて鋭意検討を行った。従来のブラスト処理による内面研磨は、長さが長く、かつ内径が小さな中空ばねのばね材等の細径管に適用することができなかったが、本発明者は、ブラスト処理の手法を工夫することにより、長さが１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径が１０ｍｍΦ以下（０を含まない）であるばね材にブラスト処理を適用することができることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】
本発明の中空ばねの製造方法は、直線状でかつ中空状のばね材を準備し、ばね材の内面に向けて研磨材を吐出して吸引するブラスト処理を行うことにより、ばね材の内面を研磨し、ばね材の準備では、ばね材の長さを１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径を１０ｍｍΦ以下（０を含まない）に設定し、研磨では、ブラスト処理として第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を順次行い、第１ブラスト処理では、研磨材を、ばね材の一端部へ吐出するとともに他端部から吸引し、第２ブラスト処理では、研磨材を、ばね材の他端部へ吐出するとともに一端部から吸引することを特徴とする。
【０００９】
本発明の中空ばねの製造方法では、ばね材の内面に向けて研磨材を吐出して吸引するブラスト処理を行うことにより、ばね材の内面を研磨しているから、ばね材の内面の傷を除去することができ、この場合、表面粗さＲａを２０μｍ以下に低減することができる。したがって、中空ばねの耐久性の向上を図ることができる。また、ブラスト処理を用いているから、ばね材の内面研磨の効率化を図ることができ、その結果、量産可能となる。
【００１０】
ここで研磨では、ばね材が長い場合、ばね材の一端部のみから研磨材を吐出するとき（すなわち、研磨材の吐出方向を１方向に設定するとき）、ばね材の内面の他端部側（吸引側）が一端部側（吐出側）よりも大きく研削され、ばね材の内面がラッパ状になる虞がある。
【００１１】
これに対して本発明の中空ばねの製造方法では、第１ブラスト処理において、研磨材をばね材の一端部へ吐出するとともに他端部から吸引し、次いで、第２ブラスト処理において研磨材をばね材の他端部へ吐出するとともに一端部から吸引している。このように研磨材の吐出方向を２方向に設定しているから、ばね材の内面がラッパ状になることを防止することができる。ここで本発明の中空ばねの製造方法では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理において、ばね材の内面の平行度および表面粗さや加工速度等に応じて、吐出圧力や、吸引圧力、研磨材の密度および粒度、処理時間等を適宜設定することにより、ばね材の内面の中央部と両端部とで研削量差が生じることを抑制することができる。
【００１２】
具体的には、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理の処理時間が短い場合、両端部が中央部よりも大きく削れる。そこで、表面が滑らかになるほど研削効果が小さくなるから（すなわち、表面が粗くなるほど研削効果が大きくなるから）、それら処理時間を長くすると、両端部よりも表面が粗い中央部を、両端部よりも大きく研削することができるから、内面の中央部と両端部とでの研削量差を小さくすることができる。第１ブラスト処理および第２ブラスト処理の処理時間を適宜設定することにより、たとえばばね材の内面の中央部の内径研削量を１９０μｍとし、両端部の内径研削量を２００μｍとすることができ、中央部と両端部とで内径研削量差を１０μｍとすることができ、中央部と両端部での内径研掃量の差を顕著に小さくすることができる。
【００１３】
以上のように本発明の中空ばねの製造方法では、ブラスト処理の手法を工夫することにより、従来技術ではブラスト処理を行うことができなかった細径管であるばね材に、ブラスト処理による内面研磨を行うことができ、その内面全体で研削量の均一性を向上させることができる。
【００１４】
本発明の中空ばねの製造方法は、種々の構成を用いることができる。たとえばばね材に研磨を行った後、ばね材をコイル状に成形することができる。
【００１５】
本発明の中空ばねは、本発明の中空ばねの製造方法により製造されることを特徴とする。本発明の中空ばねは、たとえば中空コイルばねに限定されず、種々の変形が可能である。たとえば、直線状の中空ばねでもよいし、曲げ部を有する中空ばねでもよい。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の中空ばねの製造方法によれば、耐久性の向上を図ることができるのはもちろんのこと、ばね材の内面研磨の効率化を図ることができ、内面全体で研削量の均一性を向上させることができる。本発明の中空ばねによれば、耐久性の向上を図ることができるのはもちろんのこと、内面全体で研削量の均一性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態に係る内面研磨方法が適用されるブラスト装置の概略構成を表す図である。
【図２】第１実施例での渦流探傷試験結果を表し、各試料の最大信号Ｖｐ-ｐのデータを表すグラフである。
【図３】第１実施例での断面観察結果を表し、各試料の内面傷の深さのデータを表すグラフである。
【図４】第１実施例での断面観察結果を表し、各試料の内面傷のアスペクト比のデータを表すグラフである。
【図５】第１実施例の試料１１の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【図６】第１実施例の試料１２の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【図７】第１実施例の試料１３の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【図８】第１実施例の試料１４の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【図９】第１実施例の比較試料１１の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
（１）ブラスト装置の構成
以下、本発明の一実施形態について図面を参照して説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る内面研磨方法が適用されるブラスト装置の概略構成を表す図である。ブラスト装置１００は、たとえばコンプレッサ用配管１０１を通じて圧縮空気が供給される加圧タンク１０２を備えている。加圧タンク１０２では、研磨材と圧縮空気が混合される。加圧タンク１０２には吐出側バルブ１０３が設けられ、吐出側バルブ１０３には、たとえば中空状のばね材Ｗの一端部の開口部Ｗａが接続される。ばね材Ｗの開口部Ｗａへは、吐出側バルブ１０３から研磨材が吐出される。吐出圧力は、たとえばコンプレッサ用配管１０１を通じて供給される圧縮空気の圧力や吐出側バルブ１０３の内径等により調整される。
【００１９】
吐出側バルブ１０３とは所定間隔をおいて吸引側バルブ１０４が設けられ、吸引側バルブ１０４には、たとえばばね材Ｗの他端部の開口部Ｗｂが接続される。研磨材は、ばね材Ｗの内面への衝突を繰り返しながら移動し、吸引側バルブ１０４から吸引される。この場合、ばね材Ｗの内面への研磨材の衝突により研削屑が生じ、研削屑等の塵埃は、研磨材とともに吸引される。吸引圧力は、たとえば真空ポンプや吸引側バルブ１０４の内径等により調整される。たとえば吸引側バルブ１０４は、そこに吸引される気体の流れを渦流とする機能を有する。
【００２０】
吸引側バルブ１０４は、受け部１０５に取り付けられている。受け部１０５には、回収用配管１０６、耐摩耗ホース１０７、および、回収用配管１０８を介してサイクロンセパレータ１０９が接続されている。
【００２１】
サイクロンセパレータ１０９は、研磨材と塵埃とを負圧気体流により分離する装置である。サイクロンセパレータ１０９の上端部には、集塵用配管１１０を介して高真空集塵機１１１が接続されている。高真空集塵機１１１には、真空用配管１１２を介して真空ポンプ（図示略）が接続されている。高真空集塵機１１１には、塵埃が排出される。サイクロンセパレータでの負圧気体流は、真空ポンプの作用により得られる。
【００２２】
サイクロンセパレータ１０９の下端部には、加圧タンク１０２が接続され、サイクロンセパレータ１０９で分離された研磨材は、加圧タンク１０２に供給される。加圧タンク１０２は、台車１２１に固定されている。台車１２１は、基台１２２上で左右方向に移動可能となっており、台車１２１の位置は、ばね材Ｗの長さに応じて設定することができる。
【００２３】
（２）ブラスト装置による内面研磨方法
ブラスト装置１００に適用される中空状のばね材Ｗは、たとえば直線状のばね材である。ばね材の長さは、１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径は１０ｍｍΦ以下（０を含まない）に設定されている。ばね材としては、たとえばシームレスのばね鋼管が用いられる。内面研磨では、研削量の安定化を図るために、研磨材の粒度を所定値に保つ必要がある。
【００２４】
ブラスト装置１００を用いた内面研磨方法では、まず第１ブラスト処理を行う。第１ブラスト処理では、図１に示すように、ばね材Ｗの開口部Ｗａを吐出側バルブ１０３に接続し、ばね材Ｗの開口部Ｗｂを吸引側バルブ１０４に接続する。
【００２５】
次いで、コンプレッサ用配管１０１を通じて圧縮空気を供給し、その圧縮空気によって加圧タンク１０２内を加圧する。加圧タンク１０２内の研磨材は、所定の吐出圧力値で開口部Ｗａへ吐出される。ばね材Ｗの内部では、吸引側バルブ１０４による渦流が生じているので、開口部Ｗａから投入された研磨材は、ばね材Ｗの内面への衝突を繰り返しながら、吸引側バルブ１０４へ向けて移動する。研磨材は、真空ポンプ等の作用によって、所定の吸引圧力値で開口部Ｗｂから吸引される。このように研磨材は、ばね材Ｗの内面全体の研磨を行う。研磨により生じた研削屑等の塵埃は、研磨材とともに吸引側バルブ１０４から吸引される。
【００２６】
研磨材および塵埃は、受け部１０５、回収用配管１０６、耐摩耗ホース１０７、および、回収用配管１０８を通じてサイクロンセパレータ１０９に到達する。サイクロンセパレータ１０９は、研磨材と塵埃とを分離する。分離された研磨材は、加圧タンク１０２に供給されて再使用され、分離された塵埃は、高真空集塵機１１１に排出される。
【００２７】
このような第１ブラスト処理を所定時間行った後、第２ブラスト処理を行う。第２ブラスト処理では、ばね材Ｗの設置方向を図１に示す方向とは逆に設定し、ばね材Ｗの開口部Ｗｂを吐出側バルブ１０３に接続し、開口部Ｗａを吸引側バルブ１０４に接続する。次いで、たとえば第１ブラスト処理と同様な条件で第２ブラスト処理を行う。このようなブラスト処理による内面研磨をばね材Ｗに行った後、たとえばコイル成形によりばね材Ｗをコイル形状にしてもよいし、あるいは、曲げ成形によりばね材Ｗに曲げ部を形成してもよい。続いて、必要に応じて、熱処理や塗装等の各種処理を行うことにより、中空ばねが製造される。
【００２８】
本実施形態では、ばね材Ｗの内面に向けて研磨材を吐出して吸引するブラスト処理を行うことにより、ばね材Ｗの内面を研磨しているから、ばね材Ｗの内面の傷を除去することができ、この場合、表面粗さＲａを２０μｍ以下に低減することができる。したがって、中空ばねの耐久性の向上を図ることができる。また、ブラスト処理を用いているから、ばね材Ｗの内面研磨の効率化を図ることができ、その結果、量産可能となる。
【００２９】
ここで研磨では、研磨材の吐出方向を２方向に設定しているから、ばね材Ｗの内面がラッパ状になることを防止することができる。ここで本実施形態では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理において、ばね材Ｗの内面の平行度および表面粗さや加工速度等に応じて、吐出圧力や、吸引圧力、研磨材の密度および粒度、処理時間等を適宜設定することにより、ばね材の内面の中央部と両端部とで研削量差が生じることを抑制することができる。たとえばばね材Ｗの内面の中央部の内径研削量を１９０μｍとし、両端部の内径研削量を２００μｍとすることができ、中央部と両端部とで内径研削量差を１０μｍとすることができ、中央部と両端部での内径研掃量の差を顕著に小さくすることができる。
【００３０】
以上のように本実施形態では、ブラスト処理の手法を工夫することにより、従来技術ではブラスト処理を行うことができなかった細径管であるばね材Ｗに、ブラスト処理による内面研磨を行うことができ、その内面全体で研削量の均一性を向上させることができる。
【実施例】
【００３１】
以下、具体的な実施例を参照して本発明の実施形態をさらに詳細に説明する。
【００３２】
（１）第１実施例
第１実施例では、実施形態の構成を有するブラスト装置を用い、各種条件のもとでブラスト処理による内面研磨を行った。具体的には、試料１１〜１４では、ばね材として鋼管（内径８ｍｍ、肉厚４ｍｍ）を用い、表１に示すように、ブラスト処理の条件を変えて内面研磨を行った。比較試料１１としては、ブラスト処理を行わなかった鋼管を用いた。研磨材としてアルミナ砥粒を用いた。なお、表１および図２〜４の表記について、“有”は刻印のある箇所、“無”は刻印のない箇所での実験条件および測定結果を表している。表１の処理条件について、“＃２０×３分”との表記は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）を用いたブラスト処理を３分間行ったことを表し、“＃２０×２分−＃８０×１分”との表記は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）を用いたブラスト処理を２分間行い、次いで、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）を用いたブラスト処理を１分間行ったことを表している。
【００３３】
【表１】
【００３４】
［肉厚測定］
試料１１〜１４について、ばね材の端部の肉厚をマイクロメータで測定した。試料１１，１２では、ブラスト処理前の肉厚が平均４．００ｍｍ、ブラスト処理後の肉厚が平均３．９３ｍｍ、研削量が７０μｍであった。試料１３，１４では、ブラスト処理前の肉厚が平均３．９９ｍｍ、ブラスト処理後の肉厚が平均３．９１ｍｍであり、研削量は８０μｍであった。このように試料１１〜１４の全てにおいて、肉厚が５０〜１００μｍ程度減少していた。また、ブラスト処理を行った場合でも、偏肉率に大きな変化が生じなかった。これにより、偏肉率に対するブラスト処理による影響は、ばね材自体の影響よりも小さいことが判った。また、肉厚および偏肉率について、ブラスト処理条件による明瞭な差異は認められなかった。
【００３５】
［渦流探傷検査］
試料１１〜１４および比較試料１１について、渦流探傷検査を行った。渦流探傷検査では、試験周波数を３００ｋＨｚに設定した。その結果を図２に示す。図２は、各試料のＥＣＴの最大信号Ｖｐ-ｐのデータを表すグラフである。図２から判るように、試料１１〜１４のベースノイズレベルは、比較試料１１のものに比べ、１／３程度に低減された。このように試料１１〜１４でベースノイズレベルが低下したのは、上記のようにばね材の内面が５０〜１００μｍ程度研削された結果、表層脱炭起因の組織のばらつきが軽減されたからであると考えられる。また、ベースノイズレベルについて、ブラスト処理条件による明瞭な差異は認められなかった。さらに、ベースノイズレベルは、＃６００の研磨紙を用いて内面研磨を行った場合と同等であることを確認した。
【００３６】
［断面観察］
試料１１〜１４および比較試料１１について、光学顕微鏡を用いて断面観察を行った。その結果を図３，４に示す。図３は、各試料の内面傷の深さのデータを表すグラフである。図４は、各試料の内面傷のアスペクト比のデータを表すグラフである。
【００３７】
図３から判るように、比較試料１１の内面傷深さは５２．９μｍであった。これに対してアルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った試料１１，１２の内面傷深さは、平均１９．３μｍとなり、２０μｍ以下となった。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った試料１３，１４の内面傷深さは、平均３．７μｍとなり、５μｍ以下となった。このように試料１１〜１４では、内面傷深さが大幅に低減したことを確認した。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った試料１３，１４の内面傷深さは、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った試料１１，１２のものよりも低減したことを確認した。
【００３８】
また、図４から判るように、比較試料１１の内面傷のアスペクト比（＝傷形状の深さ／傷形状の幅）は、４．６であった。これに対して試料１１，１２の内面傷のアスペクト比は、平均０．５となった。また、試料１３，１４の内面傷のアスペクト比は、平均０．３となった。これにより、試料１１〜１４では、傷形状の幅が広く、比較試料１１と比較してアスペクト比が小さくなることを確認した。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った試料１３，１４のアスペクト比は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った試料１１，１２のものよりも小さくなることを確認した。
【００３９】
［ＳＥＭ観察］
試料１１〜１４および比較試料１１について、ＳＥＭによる内面の表面観察を行った。その結果を図５〜９に示す。図５は、試料１１の表面観察結果を表すＳＥＭ写真、図６は、試料１２の表面観察結果を表すＳＥＭ写真、図７は、試料１３の表面観察結果を表すＳＥＭ写真、図８は、試料１４の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。図９は、比較試料１１の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。表面観察では、ＳＥＭによる観察倍率を１０００倍に設定した。
【００４０】
比較試料１１では、図９に示すように、大きなしわ傷が観察されたが、試料１１〜１４では、図５〜８に示すように、そのようなしわ傷は観察されなかった。試料１１〜１４においてしわ傷が除去されたのは、上記のように内面が５０〜１００μｍ程度研削されたからである。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った試料１３，１４の表面粗度は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った試料１１，１２のものよりも小さかった。
【００４１】
以上のような結果から、ブラスト処理による内面研磨をばね材に行うことにより、内面傷の低減を図ることができ、その傷深さ（表面粗度Ｒａ）を２０μｍ以下にすることができることを確認した。特に、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った場合、傷深さ（表面粗度Ｒａ）を５μｍ以下にすることができることを確認した。また、ブラスト処理による内面研磨では、傷の幅を小さくすることができることを確認した。その結果、検査精度の向上およびばねの耐久性向上を図ることができることが判った。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った場合は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った場合よりも耐久性向上に有利であることが判った。
【００４２】
（２）第２実施例
第２実施例では、実施形態の構成を有するブラスト装置を用い、各種条件のもとで内面研磨を行い、内径研掃量を調べた。
【００４３】
試料２１，２２および比較試料２１，２２では、ばね材として長い鋼管（内径８ｍｍ、厚さ４ｍｍ、長さ２０００ｍｍ）を用い、研磨材としてアルミナ砥粒（粒度：＃２４）を用い、表２に示すように、吐出圧力、処理時間、研磨材の吐出方向を変えて内面研磨を行った。内面研磨後に測定した内径研掃量を表２に示す。内径研掃量は、内面研磨による内径の増大量（内面研磨後の内径−内面研磨前の内径）である。内径研掃量の目標値は１００μｍ以上に設定した。
【００４４】
表２に示す処理時間について、たとえば“１２０秒（１方向）”の表記は、アルミナ砥粒の吐出方向を１方向のみに設定し、実施形態の第１ブラスト処理のみ１２０秒間行ったことを表し、“６０秒×２（２方向）”の表記は、アルミナ砥粒の吐出方向を２方向に設定し、実施形態の第１ブラスト処理を６０秒間行い、実施形態の第２ブラスト処理を６０秒間行ったことを表している。
【００４５】
【表２】
【００４６】
表２から判るように、第１ブラスト処理のみを行った場合、吐出圧力を０．１ＭＰａに設定した比較試料２１では、内径研掃量が３０μｍで、目標値を大幅に下回った。そこで吐出圧力を０．５ＭＰａに設定した比較試料２２では、内径研掃量が６０〜７０μｍで、大きくなったものの、吸引側端部の内径研掃量が、吐出側端部のものよりも大きくなり、吸引側端部と吐出側端部とでは内径研掃量に顕著な差が生じた。
【００４７】
これに対して試料２１では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を行い、吐出圧力を比較試料２２と同様に設定し、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理の合計処理時間を比較試料２２と同様に設定した。その結果、吸引側端部と吐出側端部とでは内径研掃量に差が生じなく、かつ内径研掃量は、端部において１００μｍ、中央部において７０μｍであった。このように内径研掃量は、大きくなったものの、端部と中央部での差が、３０μｍであった。
【００４８】
そこで、表面が滑らかになるほど研削効果が小さくなる（すなわち、表面が粗くなるほど研削効果が大きくなる）という考えのもと、試料２２では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理のそれぞれの処理時間を長くした結果、中央部の内径研掃量は１９０μｍ、端部の内径研掃量は２００μｍであった。このように端部よりも表面が粗い中央部では、端部よりも大きく研削され、端部と中央部での内径研掃量の差が１０μｍとなり、顕著に小さくなった。
【００４９】
以上のような結果から、内面研磨では、研磨材の吐出方向を途中で変更して、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を行い、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理の処理時間を適切に設定することにより、ばね材の内径研掃量の均一性を内面全体で向上させることができることを確認した。特に、処理時間の適切な選択により、中央部の内径研掃量は１９０μｍ、端部の内径研掃量は２００μｍとなり、端部と中央部での内径研掃量の差を顕著に小さくすることができることを確認した。
【符号の説明】
【００５０】
１００…ブラスト装置、１０１…コンプレッサ用配管、１０２…加圧タンク、１０３…吐出側バルブ、１０４…吸引側バルブ、１０５…受け部、１０６…回収用配管、１０７…耐摩耗ホース、１０８…回収用配管、１０９…サイクロンセパレータ、１１０…集塵用配管、１１１…高真空集塵機、１１２…真空用配管、Ｗ…ばね材、Ｗａ，Ｗｂ…開口部
【技術分野】
【０００１】
本発明は、中空ばねおよびその製造方法に係り、特に内面の研磨技術の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の車両の軽量化を図るために、ばね部品として中空コイルばね等の中空ばねを用いることが提案されている（たとえば特許文献１）。特許文献１の中空コイルばねは、たとえば熱間静水圧押し出し工程、皮削り工程、圧延工程、コイル成形工程、熱処理工程、端面研削工程、ショットピーニング工程、セッチング工程、および、塗装工程を順次行うことにより製造される。熱間静水圧押し出し工程では、シームレスのばね鋼管を形成している。中空コイルばねでは、シームレスのばね鋼管等のばね材を用いているから、ねじり応力および曲げ応力に対する疲労強度の向上を図ることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００７−１２７２２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、中空コイルばねの素材として、径が小さくて、かつ肉厚が厚いばね材が用いられるから、加工時に表面に細かい傷が生じやすい。そのような傷は製品強度を低下させるため、傷を除去する必要がある。特に、近年、耐久性を向上させるために、中空コイルばねの内面の傷の除去が要求されており、たとえば表面粗さＲａを２０μｍ以下に低減することが望まれている。
【０００５】
そこで、表面に研磨紙を貼付したベルトをばね材内に挿入し、そのベルトをばね材内で往復させることにより、ばね材内面を研磨することが考えられる。しかしながら、この手法では、非常に時間がかかり、量産には適さない。
【０００６】
したがって、本発明は、耐久性の向上を図ることができるのはもちろんのこと、ばね材の内面研磨の効率化を図ることができる中空ばねおよびその製造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、ブラスト処理による内面研磨を中空ばねのばね材に適用することについて鋭意検討を行った。従来のブラスト処理による内面研磨は、長さが長く、かつ内径が小さな中空ばねのばね材等の細径管に適用することができなかったが、本発明者は、ブラスト処理の手法を工夫することにより、長さが１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径が１０ｍｍΦ以下（０を含まない）であるばね材にブラスト処理を適用することができることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】
本発明の中空ばねの製造方法は、直線状でかつ中空状のばね材を準備し、ばね材の内面に向けて研磨材を吐出して吸引するブラスト処理を行うことにより、ばね材の内面を研磨し、ばね材の準備では、ばね材の長さを１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径を１０ｍｍΦ以下（０を含まない）に設定し、研磨では、ブラスト処理として第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を順次行い、第１ブラスト処理では、研磨材を、ばね材の一端部へ吐出するとともに他端部から吸引し、第２ブラスト処理では、研磨材を、ばね材の他端部へ吐出するとともに一端部から吸引することを特徴とする。
【０００９】
本発明の中空ばねの製造方法では、ばね材の内面に向けて研磨材を吐出して吸引するブラスト処理を行うことにより、ばね材の内面を研磨しているから、ばね材の内面の傷を除去することができ、この場合、表面粗さＲａを２０μｍ以下に低減することができる。したがって、中空ばねの耐久性の向上を図ることができる。また、ブラスト処理を用いているから、ばね材の内面研磨の効率化を図ることができ、その結果、量産可能となる。
【００１０】
ここで研磨では、ばね材が長い場合、ばね材の一端部のみから研磨材を吐出するとき（すなわち、研磨材の吐出方向を１方向に設定するとき）、ばね材の内面の他端部側（吸引側）が一端部側（吐出側）よりも大きく研削され、ばね材の内面がラッパ状になる虞がある。
【００１１】
これに対して本発明の中空ばねの製造方法では、第１ブラスト処理において、研磨材をばね材の一端部へ吐出するとともに他端部から吸引し、次いで、第２ブラスト処理において研磨材をばね材の他端部へ吐出するとともに一端部から吸引している。このように研磨材の吐出方向を２方向に設定しているから、ばね材の内面がラッパ状になることを防止することができる。ここで本発明の中空ばねの製造方法では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理において、ばね材の内面の平行度および表面粗さや加工速度等に応じて、吐出圧力や、吸引圧力、研磨材の密度および粒度、処理時間等を適宜設定することにより、ばね材の内面の中央部と両端部とで研削量差が生じることを抑制することができる。
【００１２】
具体的には、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理の処理時間が短い場合、両端部が中央部よりも大きく削れる。そこで、表面が滑らかになるほど研削効果が小さくなるから（すなわち、表面が粗くなるほど研削効果が大きくなるから）、それら処理時間を長くすると、両端部よりも表面が粗い中央部を、両端部よりも大きく研削することができるから、内面の中央部と両端部とでの研削量差を小さくすることができる。第１ブラスト処理および第２ブラスト処理の処理時間を適宜設定することにより、たとえばばね材の内面の中央部の内径研削量を１９０μｍとし、両端部の内径研削量を２００μｍとすることができ、中央部と両端部とで内径研削量差を１０μｍとすることができ、中央部と両端部での内径研掃量の差を顕著に小さくすることができる。
【００１３】
以上のように本発明の中空ばねの製造方法では、ブラスト処理の手法を工夫することにより、従来技術ではブラスト処理を行うことができなかった細径管であるばね材に、ブラスト処理による内面研磨を行うことができ、その内面全体で研削量の均一性を向上させることができる。
【００１４】
本発明の中空ばねの製造方法は、種々の構成を用いることができる。たとえばばね材に研磨を行った後、ばね材をコイル状に成形することができる。
【００１５】
本発明の中空ばねは、本発明の中空ばねの製造方法により製造されることを特徴とする。本発明の中空ばねは、たとえば中空コイルばねに限定されず、種々の変形が可能である。たとえば、直線状の中空ばねでもよいし、曲げ部を有する中空ばねでもよい。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の中空ばねの製造方法によれば、耐久性の向上を図ることができるのはもちろんのこと、ばね材の内面研磨の効率化を図ることができ、内面全体で研削量の均一性を向上させることができる。本発明の中空ばねによれば、耐久性の向上を図ることができるのはもちろんのこと、内面全体で研削量の均一性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態に係る内面研磨方法が適用されるブラスト装置の概略構成を表す図である。
【図２】第１実施例での渦流探傷試験結果を表し、各試料の最大信号Ｖｐ-ｐのデータを表すグラフである。
【図３】第１実施例での断面観察結果を表し、各試料の内面傷の深さのデータを表すグラフである。
【図４】第１実施例での断面観察結果を表し、各試料の内面傷のアスペクト比のデータを表すグラフである。
【図５】第１実施例の試料１１の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【図６】第１実施例の試料１２の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【図７】第１実施例の試料１３の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【図８】第１実施例の試料１４の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【図９】第１実施例の比較試料１１の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
（１）ブラスト装置の構成
以下、本発明の一実施形態について図面を参照して説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る内面研磨方法が適用されるブラスト装置の概略構成を表す図である。ブラスト装置１００は、たとえばコンプレッサ用配管１０１を通じて圧縮空気が供給される加圧タンク１０２を備えている。加圧タンク１０２では、研磨材と圧縮空気が混合される。加圧タンク１０２には吐出側バルブ１０３が設けられ、吐出側バルブ１０３には、たとえば中空状のばね材Ｗの一端部の開口部Ｗａが接続される。ばね材Ｗの開口部Ｗａへは、吐出側バルブ１０３から研磨材が吐出される。吐出圧力は、たとえばコンプレッサ用配管１０１を通じて供給される圧縮空気の圧力や吐出側バルブ１０３の内径等により調整される。
【００１９】
吐出側バルブ１０３とは所定間隔をおいて吸引側バルブ１０４が設けられ、吸引側バルブ１０４には、たとえばばね材Ｗの他端部の開口部Ｗｂが接続される。研磨材は、ばね材Ｗの内面への衝突を繰り返しながら移動し、吸引側バルブ１０４から吸引される。この場合、ばね材Ｗの内面への研磨材の衝突により研削屑が生じ、研削屑等の塵埃は、研磨材とともに吸引される。吸引圧力は、たとえば真空ポンプや吸引側バルブ１０４の内径等により調整される。たとえば吸引側バルブ１０４は、そこに吸引される気体の流れを渦流とする機能を有する。
【００２０】
吸引側バルブ１０４は、受け部１０５に取り付けられている。受け部１０５には、回収用配管１０６、耐摩耗ホース１０７、および、回収用配管１０８を介してサイクロンセパレータ１０９が接続されている。
【００２１】
サイクロンセパレータ１０９は、研磨材と塵埃とを負圧気体流により分離する装置である。サイクロンセパレータ１０９の上端部には、集塵用配管１１０を介して高真空集塵機１１１が接続されている。高真空集塵機１１１には、真空用配管１１２を介して真空ポンプ（図示略）が接続されている。高真空集塵機１１１には、塵埃が排出される。サイクロンセパレータでの負圧気体流は、真空ポンプの作用により得られる。
【００２２】
サイクロンセパレータ１０９の下端部には、加圧タンク１０２が接続され、サイクロンセパレータ１０９で分離された研磨材は、加圧タンク１０２に供給される。加圧タンク１０２は、台車１２１に固定されている。台車１２１は、基台１２２上で左右方向に移動可能となっており、台車１２１の位置は、ばね材Ｗの長さに応じて設定することができる。
【００２３】
（２）ブラスト装置による内面研磨方法
ブラスト装置１００に適用される中空状のばね材Ｗは、たとえば直線状のばね材である。ばね材の長さは、１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径は１０ｍｍΦ以下（０を含まない）に設定されている。ばね材としては、たとえばシームレスのばね鋼管が用いられる。内面研磨では、研削量の安定化を図るために、研磨材の粒度を所定値に保つ必要がある。
【００２４】
ブラスト装置１００を用いた内面研磨方法では、まず第１ブラスト処理を行う。第１ブラスト処理では、図１に示すように、ばね材Ｗの開口部Ｗａを吐出側バルブ１０３に接続し、ばね材Ｗの開口部Ｗｂを吸引側バルブ１０４に接続する。
【００２５】
次いで、コンプレッサ用配管１０１を通じて圧縮空気を供給し、その圧縮空気によって加圧タンク１０２内を加圧する。加圧タンク１０２内の研磨材は、所定の吐出圧力値で開口部Ｗａへ吐出される。ばね材Ｗの内部では、吸引側バルブ１０４による渦流が生じているので、開口部Ｗａから投入された研磨材は、ばね材Ｗの内面への衝突を繰り返しながら、吸引側バルブ１０４へ向けて移動する。研磨材は、真空ポンプ等の作用によって、所定の吸引圧力値で開口部Ｗｂから吸引される。このように研磨材は、ばね材Ｗの内面全体の研磨を行う。研磨により生じた研削屑等の塵埃は、研磨材とともに吸引側バルブ１０４から吸引される。
【００２６】
研磨材および塵埃は、受け部１０５、回収用配管１０６、耐摩耗ホース１０７、および、回収用配管１０８を通じてサイクロンセパレータ１０９に到達する。サイクロンセパレータ１０９は、研磨材と塵埃とを分離する。分離された研磨材は、加圧タンク１０２に供給されて再使用され、分離された塵埃は、高真空集塵機１１１に排出される。
【００２７】
このような第１ブラスト処理を所定時間行った後、第２ブラスト処理を行う。第２ブラスト処理では、ばね材Ｗの設置方向を図１に示す方向とは逆に設定し、ばね材Ｗの開口部Ｗｂを吐出側バルブ１０３に接続し、開口部Ｗａを吸引側バルブ１０４に接続する。次いで、たとえば第１ブラスト処理と同様な条件で第２ブラスト処理を行う。このようなブラスト処理による内面研磨をばね材Ｗに行った後、たとえばコイル成形によりばね材Ｗをコイル形状にしてもよいし、あるいは、曲げ成形によりばね材Ｗに曲げ部を形成してもよい。続いて、必要に応じて、熱処理や塗装等の各種処理を行うことにより、中空ばねが製造される。
【００２８】
本実施形態では、ばね材Ｗの内面に向けて研磨材を吐出して吸引するブラスト処理を行うことにより、ばね材Ｗの内面を研磨しているから、ばね材Ｗの内面の傷を除去することができ、この場合、表面粗さＲａを２０μｍ以下に低減することができる。したがって、中空ばねの耐久性の向上を図ることができる。また、ブラスト処理を用いているから、ばね材Ｗの内面研磨の効率化を図ることができ、その結果、量産可能となる。
【００２９】
ここで研磨では、研磨材の吐出方向を２方向に設定しているから、ばね材Ｗの内面がラッパ状になることを防止することができる。ここで本実施形態では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理において、ばね材Ｗの内面の平行度および表面粗さや加工速度等に応じて、吐出圧力や、吸引圧力、研磨材の密度および粒度、処理時間等を適宜設定することにより、ばね材の内面の中央部と両端部とで研削量差が生じることを抑制することができる。たとえばばね材Ｗの内面の中央部の内径研削量を１９０μｍとし、両端部の内径研削量を２００μｍとすることができ、中央部と両端部とで内径研削量差を１０μｍとすることができ、中央部と両端部での内径研掃量の差を顕著に小さくすることができる。
【００３０】
以上のように本実施形態では、ブラスト処理の手法を工夫することにより、従来技術ではブラスト処理を行うことができなかった細径管であるばね材Ｗに、ブラスト処理による内面研磨を行うことができ、その内面全体で研削量の均一性を向上させることができる。
【実施例】
【００３１】
以下、具体的な実施例を参照して本発明の実施形態をさらに詳細に説明する。
【００３２】
（１）第１実施例
第１実施例では、実施形態の構成を有するブラスト装置を用い、各種条件のもとでブラスト処理による内面研磨を行った。具体的には、試料１１〜１４では、ばね材として鋼管（内径８ｍｍ、肉厚４ｍｍ）を用い、表１に示すように、ブラスト処理の条件を変えて内面研磨を行った。比較試料１１としては、ブラスト処理を行わなかった鋼管を用いた。研磨材としてアルミナ砥粒を用いた。なお、表１および図２〜４の表記について、“有”は刻印のある箇所、“無”は刻印のない箇所での実験条件および測定結果を表している。表１の処理条件について、“＃２０×３分”との表記は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）を用いたブラスト処理を３分間行ったことを表し、“＃２０×２分−＃８０×１分”との表記は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）を用いたブラスト処理を２分間行い、次いで、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）を用いたブラスト処理を１分間行ったことを表している。
【００３３】
【表１】
【００３４】
［肉厚測定］
試料１１〜１４について、ばね材の端部の肉厚をマイクロメータで測定した。試料１１，１２では、ブラスト処理前の肉厚が平均４．００ｍｍ、ブラスト処理後の肉厚が平均３．９３ｍｍ、研削量が７０μｍであった。試料１３，１４では、ブラスト処理前の肉厚が平均３．９９ｍｍ、ブラスト処理後の肉厚が平均３．９１ｍｍであり、研削量は８０μｍであった。このように試料１１〜１４の全てにおいて、肉厚が５０〜１００μｍ程度減少していた。また、ブラスト処理を行った場合でも、偏肉率に大きな変化が生じなかった。これにより、偏肉率に対するブラスト処理による影響は、ばね材自体の影響よりも小さいことが判った。また、肉厚および偏肉率について、ブラスト処理条件による明瞭な差異は認められなかった。
【００３５】
［渦流探傷検査］
試料１１〜１４および比較試料１１について、渦流探傷検査を行った。渦流探傷検査では、試験周波数を３００ｋＨｚに設定した。その結果を図２に示す。図２は、各試料のＥＣＴの最大信号Ｖｐ-ｐのデータを表すグラフである。図２から判るように、試料１１〜１４のベースノイズレベルは、比較試料１１のものに比べ、１／３程度に低減された。このように試料１１〜１４でベースノイズレベルが低下したのは、上記のようにばね材の内面が５０〜１００μｍ程度研削された結果、表層脱炭起因の組織のばらつきが軽減されたからであると考えられる。また、ベースノイズレベルについて、ブラスト処理条件による明瞭な差異は認められなかった。さらに、ベースノイズレベルは、＃６００の研磨紙を用いて内面研磨を行った場合と同等であることを確認した。
【００３６】
［断面観察］
試料１１〜１４および比較試料１１について、光学顕微鏡を用いて断面観察を行った。その結果を図３，４に示す。図３は、各試料の内面傷の深さのデータを表すグラフである。図４は、各試料の内面傷のアスペクト比のデータを表すグラフである。
【００３７】
図３から判るように、比較試料１１の内面傷深さは５２．９μｍであった。これに対してアルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った試料１１，１２の内面傷深さは、平均１９．３μｍとなり、２０μｍ以下となった。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った試料１３，１４の内面傷深さは、平均３．７μｍとなり、５μｍ以下となった。このように試料１１〜１４では、内面傷深さが大幅に低減したことを確認した。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った試料１３，１４の内面傷深さは、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った試料１１，１２のものよりも低減したことを確認した。
【００３８】
また、図４から判るように、比較試料１１の内面傷のアスペクト比（＝傷形状の深さ／傷形状の幅）は、４．６であった。これに対して試料１１，１２の内面傷のアスペクト比は、平均０．５となった。また、試料１３，１４の内面傷のアスペクト比は、平均０．３となった。これにより、試料１１〜１４では、傷形状の幅が広く、比較試料１１と比較してアスペクト比が小さくなることを確認した。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った試料１３，１４のアスペクト比は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った試料１１，１２のものよりも小さくなることを確認した。
【００３９】
［ＳＥＭ観察］
試料１１〜１４および比較試料１１について、ＳＥＭによる内面の表面観察を行った。その結果を図５〜９に示す。図５は、試料１１の表面観察結果を表すＳＥＭ写真、図６は、試料１２の表面観察結果を表すＳＥＭ写真、図７は、試料１３の表面観察結果を表すＳＥＭ写真、図８は、試料１４の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。図９は、比較試料１１の表面観察結果を表すＳＥＭ写真である。表面観察では、ＳＥＭによる観察倍率を１０００倍に設定した。
【００４０】
比較試料１１では、図９に示すように、大きなしわ傷が観察されたが、試料１１〜１４では、図５〜８に示すように、そのようなしわ傷は観察されなかった。試料１１〜１４においてしわ傷が除去されたのは、上記のように内面が５０〜１００μｍ程度研削されたからである。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った試料１３，１４の表面粗度は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った試料１１，１２のものよりも小さかった。
【００４１】
以上のような結果から、ブラスト処理による内面研磨をばね材に行うことにより、内面傷の低減を図ることができ、その傷深さ（表面粗度Ｒａ）を２０μｍ以下にすることができることを確認した。特に、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った場合、傷深さ（表面粗度Ｒａ）を５μｍ以下にすることができることを確認した。また、ブラスト処理による内面研磨では、傷の幅を小さくすることができることを確認した。その結果、検査精度の向上およびばねの耐久性向上を図ることができることが判った。また、アルミナ砥粒（粒度：＃８０）で表面仕上げを行った場合は、アルミナ砥粒（粒度：＃２０）で表面仕上げを行った場合よりも耐久性向上に有利であることが判った。
【００４２】
（２）第２実施例
第２実施例では、実施形態の構成を有するブラスト装置を用い、各種条件のもとで内面研磨を行い、内径研掃量を調べた。
【００４３】
試料２１，２２および比較試料２１，２２では、ばね材として長い鋼管（内径８ｍｍ、厚さ４ｍｍ、長さ２０００ｍｍ）を用い、研磨材としてアルミナ砥粒（粒度：＃２４）を用い、表２に示すように、吐出圧力、処理時間、研磨材の吐出方向を変えて内面研磨を行った。内面研磨後に測定した内径研掃量を表２に示す。内径研掃量は、内面研磨による内径の増大量（内面研磨後の内径−内面研磨前の内径）である。内径研掃量の目標値は１００μｍ以上に設定した。
【００４４】
表２に示す処理時間について、たとえば“１２０秒（１方向）”の表記は、アルミナ砥粒の吐出方向を１方向のみに設定し、実施形態の第１ブラスト処理のみ１２０秒間行ったことを表し、“６０秒×２（２方向）”の表記は、アルミナ砥粒の吐出方向を２方向に設定し、実施形態の第１ブラスト処理を６０秒間行い、実施形態の第２ブラスト処理を６０秒間行ったことを表している。
【００４５】
【表２】
【００４６】
表２から判るように、第１ブラスト処理のみを行った場合、吐出圧力を０．１ＭＰａに設定した比較試料２１では、内径研掃量が３０μｍで、目標値を大幅に下回った。そこで吐出圧力を０．５ＭＰａに設定した比較試料２２では、内径研掃量が６０〜７０μｍで、大きくなったものの、吸引側端部の内径研掃量が、吐出側端部のものよりも大きくなり、吸引側端部と吐出側端部とでは内径研掃量に顕著な差が生じた。
【００４７】
これに対して試料２１では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を行い、吐出圧力を比較試料２２と同様に設定し、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理の合計処理時間を比較試料２２と同様に設定した。その結果、吸引側端部と吐出側端部とでは内径研掃量に差が生じなく、かつ内径研掃量は、端部において１００μｍ、中央部において７０μｍであった。このように内径研掃量は、大きくなったものの、端部と中央部での差が、３０μｍであった。
【００４８】
そこで、表面が滑らかになるほど研削効果が小さくなる（すなわち、表面が粗くなるほど研削効果が大きくなる）という考えのもと、試料２２では、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理のそれぞれの処理時間を長くした結果、中央部の内径研掃量は１９０μｍ、端部の内径研掃量は２００μｍであった。このように端部よりも表面が粗い中央部では、端部よりも大きく研削され、端部と中央部での内径研掃量の差が１０μｍとなり、顕著に小さくなった。
【００４９】
以上のような結果から、内面研磨では、研磨材の吐出方向を途中で変更して、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を行い、第１ブラスト処理および第２ブラスト処理の処理時間を適切に設定することにより、ばね材の内径研掃量の均一性を内面全体で向上させることができることを確認した。特に、処理時間の適切な選択により、中央部の内径研掃量は１９０μｍ、端部の内径研掃量は２００μｍとなり、端部と中央部での内径研掃量の差を顕著に小さくすることができることを確認した。
【符号の説明】
【００５０】
１００…ブラスト装置、１０１…コンプレッサ用配管、１０２…加圧タンク、１０３…吐出側バルブ、１０４…吸引側バルブ、１０５…受け部、１０６…回収用配管、１０７…耐摩耗ホース、１０８…回収用配管、１０９…サイクロンセパレータ、１１０…集塵用配管、１１１…高真空集塵機、１１２…真空用配管、Ｗ…ばね材、Ｗａ，Ｗｂ…開口部
【特許請求の範囲】
【請求項１】
直線状でかつ中空状のばね材を準備し、
前記ばね材の内面に向けて研磨材を吐出して吸引するブラスト処理を行うことにより、前記ばね材の内面を研磨し、
前記ばね材の準備では、前記ばね材の長さを１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径を１０ｍｍΦ以下（０を含まない）に設定し、
前記研磨では、前記ブラスト処理として第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を順次行い、
前記第１ブラスト処理では、前記研磨材を、前記ばね材の一端部へ吐出するとともに他端部から吸引し、
前記第２ブラスト処理では、前記研磨材を、前記ばね材の前記他端部へ吐出するとともに前記一端部から吸引することを特徴とする中空ばねの製造方法。
【請求項２】
前記ブラスト処理により、前記ばね材の前記内面の中央部の内径研削量を１９０μｍとし、両端部の内径研削量を２００μｍとすることを特徴とする請求項１に記載の中空ばねの製造方法。
【請求項３】
前記ばね材に前記研磨を行った後、前記ばね材をコイル状に成形することを特徴とする請求項１または２に記載の中空ばねの製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載の製造方法により製造されることを特徴とする中空ばね。
【請求項１】
直線状でかつ中空状のばね材を準備し、
前記ばね材の内面に向けて研磨材を吐出して吸引するブラスト処理を行うことにより、前記ばね材の内面を研磨し、
前記ばね材の準備では、前記ばね材の長さを１．５ｍ以上３．５ｍ以下、内径を１０ｍｍΦ以下（０を含まない）に設定し、
前記研磨では、前記ブラスト処理として第１ブラスト処理および第２ブラスト処理を順次行い、
前記第１ブラスト処理では、前記研磨材を、前記ばね材の一端部へ吐出するとともに他端部から吸引し、
前記第２ブラスト処理では、前記研磨材を、前記ばね材の前記他端部へ吐出するとともに前記一端部から吸引することを特徴とする中空ばねの製造方法。
【請求項２】
前記ブラスト処理により、前記ばね材の前記内面の中央部の内径研削量を１９０μｍとし、両端部の内径研削量を２００μｍとすることを特徴とする請求項１に記載の中空ばねの製造方法。
【請求項３】
前記ばね材に前記研磨を行った後、前記ばね材をコイル状に成形することを特徴とする請求項１または２に記載の中空ばねの製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載の製造方法により製造されることを特徴とする中空ばね。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【公開番号】特開２０１２−１１７６５２（Ｐ２０１２−１１７６５２Ａ）
【公開日】平成２４年６月２１日（２０１２．６．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２７０８１８（Ｐ２０１０−２７０８１８）
【出願日】平成２２年１２月３日（２０１０．１２．３）
【出願人】（０００００４６４０）日本発條株式会社 (1,048)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年６月２１日（２０１２．６．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１２月３日（２０１０．１２．３）
【出願人】（０００００４６４０）日本発條株式会社 (1,048)
【Ｆターム（参考）】
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