停止時制動力制御装置
【課題】一般的な車両に広く搭載することができ、しかも、簡素な制御プログラム構成にて車体の揺り返しが発生することを低減することができる停止時制動力制御装置を提供する。
【解決手段】停止時制動力制御装置１０は、前後力センサ４０を通じて検出される前後力に基づいて、揺り返し発生力が車体に作用し始めるタイミングを検出する作用開始時検出部１１と、前後力センサ４０を通じて検出される前後力に基づいて、揺り返し発生力が車体に作用し終えるタイミングを検出する作用終了時検出部１２と、揺り返し発生力が車体に作用し始めたことを作用開始時検出部１１を通じて検出するとき、制動力を減少させるとともに、揺り返し発生力が車体に作用し終えたことを作用終了時検出部１２を通じて検出するとき、制動力を増加させる制動力制御部１３とを備えている。
【解決手段】停止時制動力制御装置１０は、前後力センサ４０を通じて検出される前後力に基づいて、揺り返し発生力が車体に作用し始めるタイミングを検出する作用開始時検出部１１と、前後力センサ４０を通じて検出される前後力に基づいて、揺り返し発生力が車体に作用し終えるタイミングを検出する作用終了時検出部１２と、揺り返し発生力が車体に作用し始めたことを作用開始時検出部１１を通じて検出するとき、制動力を減少させるとともに、揺り返し発生力が車体に作用し終えたことを作用終了時検出部１２を通じて検出するとき、制動力を増加させる制動力制御部１３とを備えている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車体の揺り返しが車両の停止時に発生することを低減するに有益な停止時制動力制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の車両が制動されて停止する場合、車体（ばね上）が前方へ荷重移動することにより、車両が停止する直前に車両の移動方向前方に向けて車体が前傾姿勢になる（ノーズダイブ）とともに、例えばサスペンションの復元力によって車体の重心が車両後方へ移動されることで、車両が停止した直後に車両の移動方向後方に向けて車体が揺り返す現象である、いわゆる車体の揺り返しが生じることがある。こうした車体の揺り返しは、車両の搭乗者にとって不快なものとして感じられてしまう。
【０００３】
従来、こうした車体の揺り返しの発生を低減するべく、例えば特許文献１に記載の技術が知られている。この文献に記載の技術では、停止時制動力制御装置は、まず、車速センサにて検出される車速、この車速の時間微分値、ブレーキスイッチの出力値及び対地車体速度センサにて検出される対地車体速度に基づき、車両が急激な制動停止状態にあって車体の揺り返しが生じるおそれがあるか否か、さらには、車体が実質的に停止したか否かを判定する。ここで、停止時制動力制御装置は、車両が急激な制動停止状態にあって車体の揺り返しが生じるおそれがあり、しかも、車体が実質的に停止した旨判定すると、左右前輪のショックアブソーバの伸び側の減衰力を最大値に設定するとともに、左右後輪のショックアブソーバの縮み側の減衰力を最大値に設定する。さらに、停止時制動力制御装置は、傾斜角センサにて検出される車両前後方向の路面の傾斜角に基づいて、水平路であるかあるいは上り坂であるかについて判定する。水平路である旨判定されると、停止時制動力制御装置は、各車輪の制動力を実質的に零とすることで、サスペンションの復元力の反作用を利用して車輪を車体に対して相対的に前方へ移動させる。一方、上り坂である旨判定されると、停止時制動力制御装置は、各車輪の制動力を実質的に零とするだけでなく、車輪の後退を防止するに必要な駆動力を路面の傾斜角及びマップに基づいて発生させ、車体に対し相対的に車輪を前方へ移動させる。
【０００４】
このように、上記従来の停止時制動力制御装置では、車両が走行する路面の傾斜角に応じた停止時制動力制御の実行を通じて、車体の揺り返しの発生を低減することが図られている。
【特許文献１】特許３８２０７３１号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記従来の停止時制動力制御装置では、路面の傾斜角に応じて異なる制御アルゴリズムが採用されているため、制御プログラム構成が複雑になってしまう。
【０００６】
また、上述したような停止時制動力制御を実行するためには、そもそも、車両前後方向の路面の傾斜角を検出する傾斜角検出センサや路面に対する車体の速度を検出する対地車体速度センサを車両に搭載することが不可欠である。こうした傾斜角検出センサや対地車体速度センサはどちらも一般的なセンサではなく、これらセンサを搭載する車両は自ずと限られてしまう。
【０００７】
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであって、その目的は、一般的な車両に広く搭載することができ、しかも、簡素な制御プログラム構成にて車体の揺り返しが発生することを低減することができる停止時制動力制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
こうした目的を達成するため、例えば請求項１に記載の発明では、車両のタイヤに制動力が作用することに起因して、車体が停止する直前に前記車両の進行方向前方に向けて前記車体が前傾姿勢になり、前記車体及び前記タイヤが共に停止した直後に前記車両の進行方向後方に向けて前記車体が揺り返す現象である車体の揺り返しを発生させる揺り返し発生力を検出する揺り返し発生力検出手段と、前記タイヤに作用する制動力を制御する制動力制御手段とを備える車両に搭載される停止時制動力制御装置として、前記揺り返し発生力検出手段を通じて検出される前記揺り返し発生力が前記車体に作用開始するタイミングを検出する作用開始時検出手段と、前記揺り返し発生力検出手段を通じて検出される前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えるタイミングを検出する作用終了時検出手段とを備え、前記制動力制御手段は、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたことを前記作用開始時検出手段を通じて検出するとき、前記制動力を減少させるとともに、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えたことを前記作用終了時検出手段を通じて検出するとき、前記制動力を増加させることとした。
【０００９】
通常、車両は、車体及び車輪（タイヤ）を有して構成されており、例えばサスペンション等のばね要素がこれら車体と車輪との間に介在している。そのため、例えば高速度で走行していた車両がその速度を急激に落として停止するといった状況において、車両のタイヤに制動力が作用することに起因して車軸周りの車輪の回転速度（移動速度）が車体の移動速度よりも小さくなると、上記ばね要素が圧縮されることになる。そして、車輪及び車体が共に停止した直後においては、通常、タイヤに制動力が作用したままであり、タイヤは車軸周りに回転することができない。そのため、上記ばね要素に蓄えられたエネルギーは、このばね要素を含む種々の部材を介して揺り返し発生力として車体に作用する。このようにして、いわゆる車体の揺り返し現象が発生する。
【００１０】
ここで、停止時制動力制御装置としての上記構成では、揺り返し発生力が車体に作用し始めたことを作用開始時検出手段を通じて検出するとき、タイヤに作用している制動力を制動力制御手段を通じて減少させる。この揺り返し発生力が車体に作用し始めたタイミングとは、車輪及び車体が停止した直後のタイミングであり、このタイミング以後も継続してタイヤに制動力が作用したままであれば上述したように車体の揺り返しが発生するところ、このタイミングにおいてタイヤに作用している制動力が減少されるため、車輪は車軸周りに回転することができるようになり、車体よりも質量の小さいタイヤが僅かに前進し、車体の揺り返しが発生することを低減することができるようになる。なお、車両の前後方向における車輪の運動では、車輪だけがごく僅かに回転するだけであって、車体は実質的に停止している。すなわち、車両の制動距離を長くすることなく、車体の揺り返し現象の発生を低減することができるようになる。
【００１１】
一方、上記揺り返し発生力が車体に作用し始めたことが作用開始時検出手段を通じて検出され、制動力制御手段を通じて車輪に作用している制動力が減少された状況が、例えば上り坂や下り坂等、水平路でない傾斜路において長期間にわたって生じると、車両はやがて傾斜路の傾斜に沿って移動し始めてしまう。
【００１２】
その点、停止時制動力制御装置としての上記構成では、揺り返し発生力が車体に作用し終えたことが作用終了時検出手段を通じて検出されるとき、制動力制御手段を通じて車輪に作用している制動力を増加する。なお、揺り返し発生力が車体に作用し終えたタイミングとは、揺り返し発生力が消滅したタイミングである。したがって、上記構成によれば、このタイミングにおいて車輪に作用する制動力を増加するため、車輪は車軸周りに回転することはできなくなり、たとえ車両が傾斜路にあったとしても、傾斜路の傾斜に沿って移動しはじめることはなく、その停止位置を維持することができるようになる。
【００１３】
また、上記構成は、路面の傾斜角に関係なく、単一の制御プログラムにて、車両の停止時の制動力制御を実行することができるため、背景技術の欄に記載した従来技術とは異なり、簡素な制御プログラム構成となる。
【００１４】
さらに、停止時制動力制御装置としての上記構成によれば、上記従来技術とは異なり、そうした車両前後方向の路面の傾斜角を検出する傾斜角検出センサや路面に対する車体の速度を検出する対地車体速度センサを車両に搭載する必要がないため、一般的な車両に広く搭載することができるようになる。
【００１５】
特に、上記請求項１に記載の構成において、例えば請求項２に記載の発明のように、前記揺り返し発生力検出手段は、前記タイヤに前記制動力が作用する時に前記車両の前後方向に変位する互いに異なる複数の変位部位にそれぞれ取り付けられるとともにそれら複数の変位部位の変位量をそれぞれ検出する複数の変位量検出センサを有し、前記複数の変位量検出センサを通じてそれぞれ検出される複数の変位量に基づき、前記揺り返し発生力のうちの前記車両の前後方向成分を含む前後力を検出する前後力検出手段であり、前記作用開始時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出される前記前後力に基づいて、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めるタイミングを検出するものであり、前記作用終了時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出される前記前後力に基づいて、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えるタイミングを検出するものであることが望ましい。
【００１６】
ここで、上記請求項２に記載の構成における、前後力検出手段の検出原理について説明する。車体と車輪との間に介在するばね要素が圧縮されるようなことがあると、ばね要素が伸びる際に生じる力が揺り返し発生力としてばね要素から車体に種々の部材を介して伝達される（揺り返し発生力が車体に作用する）。こうした揺り返し発生力が作用する部材は剛体ではないため、揺り返し発生力が作用することに起因して、そうした種々の部材に微小量の変位が生じることになる。そして、揺り返し発生力は、主に、車両の前後方向において車体に作用する分力及び車軸周りのモーメントから構成されている。そのため、上記複数の変位量検出センサによって検出される複数の変位量は、それぞれ、車両の前後方向において車体に作用する分力と、車軸周りのモーメントに起因して生じる、車両の上下方向において車体に作用する力との２つの力の合力の大きさに応じた量となる。しかも、上記複数の変位量検出センサによって検出される複数の変位量は、互いに異なる変位部位の変位量が検出されるため、この検出される変位量は、上記車両の前後方向において車体に作用する分力及び上記車両の上下方向において車体に作用する力のそれぞれから受ける影響の度合が異なっている。したがって、検出された複数の変位量に基づいて、車軸周りのモーメントの影響を除去し、車両の前後方向において車体に作用する分力のみを検出することができるようになる。なお、こうした車両の前後方向において車体に作用する分力の方が、車軸周りのモーメントよりも支配的となっている。
【００１７】
したがって、上記請求項２に記載の構成によれば、車軸周りのモーメントより支配的な前後方向の分力を検出し、これに基づいて揺り返し発生力が車体に作用し始めるタイミング及び車体に作用し終えるタイミングを検出するため、制動力制御をより的確に実行することができるようになる。
【００１８】
なお、上述の説明では、便宜上、上記前後力検出手段によって検出される前後力には、揺り返し発生力の主な構成分力である前後方向の分力のみが含まれるとして説明したが、実際には、前後力は、揺り返し発生力の前後方向の分力だけでなく、タイヤに作用するタイヤ作用力のうち前後方向の分力も含んでいる。したがって、揺り返し発生力が生じていない場合には、上記前後力検出手段によって検出される前後力は、タイヤに作用するタイヤ作用力のうちの前後方向の分力と略等しくなっている一方、揺り返し発生力が生じている場合には、上記前後力検出手段によって検出される前後力は、タイヤに作用するタイヤ作用力のうちの前後方向の分力と、揺り返し発生力の前後方向の分力と略等しくなっている。
【００１９】
また、揺り返し発生力が車体に作用し始めるタイミングとは、車輪及び車体が停止した直後のタイミングであり、このタイミングにおいて、前後力は最も大きく変化する。
【００２０】
その点、上記請求項２に記載の構成において、例えば請求項３に記載の発明のように、前記作用開始時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出された前記前後力の単位時間当たりの変化量が所定の第１判定値よりも大きくなったタイミングを、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたタイミングとして検出することとした。
【００２１】
停止時制動力制御装置としてのこのような構成によれば、作用開始時検出手段を通じて、揺り返し発生力が車体に作用し始めたことを正確に検出することができるようになるため、車体の揺り返しの発生をより低減することができるようになる。ちなみに、第１判定値は、例えばシミュレーションや実験等を通じて予め定められる所定の値である。
【００２２】
また、前後力（揺り返し発生力）が車体に作用し終えたタイミングとは、揺り返し発生力が消滅したタイミングであり、このタイミングにおいて、前後力はほとんど変化しなくなる。
【００２３】
その点、上記請求項２または３に記載の構成において、前記作用終了時検出手段は、前記作用開始時検出手段を通じて前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたことが検出されて以後、前記前後力検出手段を通じて検出された前記前後力の単位時間当たりの変化量が所定の第２判定値よりも小さくなったタイミングを、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えたタイミングとして検出することが望ましい。
【００２４】
停止時制動力制御装置としてのこのような構成によれば、揺り返し発生力が車体に作用し終えたことを作用終了時検出手段を通じて正確に検出することができ、タイヤに作用する制動力を制動力制御手段を通じて的確に増加することができるようになる。ちなみに、第２判定値は、例えばシミュレーションや実験等を通じて予め定められる所定の値である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
以下、本発明に係る停止時制動力制御装置の一実施の形態について、図１〜図７を参照して説明する。はじめに、図１を参照して、本実施の形態が搭載される車両の停止時に生じることのある車体の揺り返し現象について説明する。
【００２６】
図１（ａ）に示すように、車体の揺り返し現象とは、車両Ｃが制動されて停止する場合、車体Ｃｂが前方へ荷重移動することにより、車両Ｃが停止する直前に当該車両Ｃの移動方向前方に向けて車体Ｃｂが前傾姿勢になる（いわゆるノーズダイブ）とともに、例えばサスペンション（図示略）の復元力によって車体Ｃｂの重心が車両Ｃ後方へ移動されることで、車両Ｃが停止した直後に当該車両Ｃの移動方向後方に向けて車体Ｃｂが揺り返す現象である。
【００２７】
詳しくは、車両Ｃは、通常、車体Ｃｂ及びタイヤ（車輪）Ｃｔを有して構成されており、例えばサスペンション等のばね要素及び減衰要素がこれら車体ＣｂとタイヤＣｔとの間に介在している。すなわち、車両Ｃは、図１（ｂ）に示すように、車体質量Ｍｂ、タイヤ質量Ｍｔ、ばね要素ｋ及び減衰要素ｄを有するモデルとしてモデル化することができる。このようなモデルにおいて、車両Ｃがその走行速度を一定割合で減少し、やがて停止する状況を想定する。この状況においては、例えばタイヤＣｔに制動力が作用し、タイヤＣｔの車軸周りの回転速度が小さくなると、タイヤ質量Ｍｔの移動速度は小さくなる。このとき、一般に、車体Ｃｂ（車体質量Ｍｂ）の移動速度は、タイヤＣｔ（タイヤ質量Ｍｔ）の移動速度に追従して即座に小さくなるのではなく、まず、タイヤＣｔの移動速度と車体Ｃｂの移動速度との速度差に起因して、これらタイヤＣｔと車体Ｃｂとの間に介在するばね要素ｋ及び減衰要素ｄが圧縮される。そして、主に車体Ｃｂの進行方向後方に向けて、ばね要素ｋから車体Ｃｂに対して力が作用し、車体Ｃｂの移動速度が小さくなる。車体Ｃｂの移動速度がタイヤＣｔの移動速度と同一になると、ばね要素ｋは圧縮されなくなり、上記力が作用することはなくなる。このように、「タイヤＣｔに制動力を作用させる→タイヤＣｔの移動速度が減少する→ばね要素ｋが圧縮される→車両Ｃの進行方向後方に向けて車体Ｃｂに対し力が作用する→車体Ｃｂの移動速度が減少する→車体Ｃｂの移動速度がタイヤＣｔの移動速度と同一になる」といったサイクルを繰り返すことで、車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが同時に停止することになる。
【００２８】
ただし、高速度で移動していた車両Ｃがその速度を急激に落として停止するといった状況においては、車体Ｃｂの移動速度がタイヤＣｔの移動速度と同一になる前にタイヤＣｔが停止してしまうことがある。このとき、タイヤＣｔが停止してから車体Ｃｂが停止するまでに、ばね要素ｋ及び減衰要素ｄが圧縮され、ばね要素ｋにエネルギーが蓄積される。またこのとき、車体Ｃｂは前傾姿勢となっている（上記ノーズダイブ）。その後、タイヤＣｔ及び車体Ｃｂが共に停止した直後においては、通常、タイヤＣｔに制動力が作用したままであり、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができないため、ばね要素ｋに蓄えられたエネルギーは、このばね要素ｋを含む種々の部材（図１では図示略）を介して、主に車両Ｃの進行方向後方に向けて揺り返し発生力として車体Ｃｂに作用する。このようにして、車体Ｃｂの揺り返し現象が発生することになる。なお、こうして発生した車体Ｃｂの揺り返しは、車両の運転者（あるいは搭乗者）Ｄにとって不快なものとして感じられてしまう。
【００２９】
このような車体Ｃｂの揺り返しが発生することを低減すべく、本実施の形態の停止時制動力制御装置は、次のように構成される。すなわち、図２に示すように、本実施の形態の停止時制動力制御装置１０は、車輪速センサ２０、ブレーキスイッチ３０、前後力センサ４０、及び、ホイールシリンダ５０を備える車両Ｃに搭載されるとともに、作用開始時検出部１１、作用終了時検出部１２、及び、制動力制御部１３を有している。
【００３０】
ここで、車輪速センサ２０は、停止時制動力制御装置１０に接続されており、タイヤ（以下、車輪とも記載する）Ｃｔの回転速度を検出する。そして、車輪速センサ２０は、停止時制動力制御装置１０に対し、検出した車輪速を出力している。また、ブレーキスイッチ３０は、停止時制動力制御装置１０及び後述する前後力センサ４０にそれぞれ接続されており、車両Ｃのブレーキペダル（図示略）の踏み込み操作が例えば運転者Ｄによってなされているときにオン状態となり、踏み込み操作がなされていないときにオフ状態となる。そしてこのブレーキスイッチ３０のオンオフ状態にそれぞれ対応する出力信号が停止時制動力制御装置１０及び前後力センサ４０にそれぞれ出力されている。また同様に、ホイールシリンダ５０は、停止時制動力制御装置１０に接続され、車両Ｃの各タイヤＣｔに配設されている。このホイールシリンダ５０は、停止時制動力制御装置１０から出力される制動信号に基づいて、当該ホイールシリンダ５０が配設されたタイヤＣｔに実際に制動力を作用させる。なお、本実施の形態では、一般的な車輪速センサ２０、ブレーキスイッチ３０、及び、ホイールシリンダ５０が採用されているため、ここでの詳しい説明を割愛する。
【００３１】
上記前後力センサ４０は、停止時制動力制御装置１０に接続されており、上記揺り返し発生力の主な構成分力である前後方向の分力を含む前後力を検出する。そして、前後力センサ４０は、停止時制動力制御装置１０に対し、検出した前後力を出力する。
【００３２】
そうした前後力センサ４０について、図３〜図５を併せ参照しつつ説明する。なお、図３は、前後力センサ４０の構成の一例を示すブロック図であり、図４及び図５は、前後力センサ４０を構成する第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂの車両Ｃへの配設態様をそれぞれ示す一部側面断面図である。
【００３３】
図３に示すように、前後力センサ４０は、基本的に、第１変位量センサ４０ａ、第２変位量センサ４０ｂ、並びに、これら第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂのセンサ出力値に基づいて、上記前後力を算出する演算部４０ｃを有している。
【００３４】
第１変位量センサ４０ａは、本実施形態では、例えば渦電流式のセンサが採用されている。こうした第１変位量センサ４０ａは、図４に示すように、ボルト４２ａの軸方向に該ボルト４２ａの頭部に対向する位置に配置されるように、取付部材４１ａに取り付けられている。ちなみに、ボルト４２ａは、車体Ｃｂを構成する図示しないサスメンバの上側支持部４３ａ、並びに、タイヤＣｔを車体Ｃｂに連結する懸架装置側の部材であるアッパーアーム（図示略）の棒状部４４ａ及び４５ａの端部をそれぞれ貫通しており、ボルト４２ａの先端部がナット４６ａに螺合されることで、上記サスメンバ及び上記アッパアームは互いに連結されている。また、第１変位量センサ４０ａが取り付けられる取り付け部材４１ａは、上記サスメンバが固定されている部材と同一の車体Ｃｂ側の部材に固定されている。そして、第１変位量センサ４０ａは、図４中に矢印Ａとして示すように、ボルト４２ａ頭部の軸方向への相対移動量Ｘ１を検出する。このボルト４２ａの軸方向は、車両Ｃの前後方向に設定されている（図１参照）。なお、本実施の形態では、第１変位量センサ４０ａとして渦電流式のセンサを採用したが、これに限られず、例えば光電式のセンサなど、種々の公知の距離センサを採用することができる。
【００３５】
ここで例えば、タイヤＣｔに制動力が作用すると、アッパーアームには図４中に矢印Ｂにて矢指する方向に力が加えられる。この力によってアッパアームおよびサスメンバの上側支持部４３ａは矢印Ｂ方向に変形するとともに、ボルト４２ａも同方向に移動する。したがって、第１変位量センサ４０ａによって検出される移動量は、アッパアーム及びサスメンバの上側支持部４３ａの変位量でもある。
【００３６】
また、第２変位量センサ４０ｂも、本実施の形態では、例えば渦電流式のセンサが採用されている。こうした第２変位量センサ４０ｂは、ボルト４２ｂの軸方向に該ボルト４２ｂの頭部に対向する位置に配置されるように、上記サスメンバの下側支持部の基板部４１ｂに取り付けられている。そのため、第２変位量センサ４０ｂは、車体Ｃｂ側の部材であるサスメンバに固定されていることになる。なお、図５に示すように、サスメンバの下側支持部は、互いに対向する一対のブラケット４４ｂ及び４５ｂが下側支持部の基板部４１ｂから垂直に突き出した構造を有している。また、タイヤＣｔを車体Ｃｂに連結する懸架装置側の部材であるロワアーム（図示略）の端部４３ｂは、上記一対のブラケット４４ｂと４５ｂとの間に収容されており、ボルト４２ｂは、上記一対のブラケット４４ｂ及び４５ｂとこのロワアームの端部４３ｂとを貫通しており、ボルト４２ｂの先端部がナット４６ｂに螺合されることで、サスメンバの下側支持部及びロワアームの端部４３ｂを連結している。そして、第２変位量センサ４０ｂは、図５中に矢印Ｃとして示すように、ボルト４２ｂ頭部の軸方向への相対移動量Ｘ２を検出する。ちなみに、ボルト４２ｂの軸方向は、車両Ｃの前後方向に設定されている（図１参照）。
【００３７】
ここで、例えばタイヤＣｔに制動力が作用すると、ブラケット４４ｂ及び４５ｂには図５中に矢印Ｄにて矢指する方向に力が加えられる。この力によってロアアーム並びにブラケット４４ｂ及び４５ｂは矢印Ｄ方向に変形するとともに、ボルト４２ｂも同方向に移動する。したがって、第２変位量センサ４０ｂによって検出される移動量は、ロアアーム並びにブラケット４４ｂ及び４５ｂの変位量でもある。なお、本実施の形態では、第２変位量センサ４０ｂとして渦電流式のセンサを採用したが、これに限られず、例えば光電式のセンサなど、種々の公知の距離センサを採用することができる。
【００３８】
演算部４０ｃは、例えば上記ブレーキスイッチ３０の出力信号に基づき、タイヤＣｔに制動力が作用したことを検出する。そして演算部４０ｃは、タイヤＣｔに制動力が作用したことを検出すると、第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂを通じて検出される移動量Ｘ１及びＸ２に基づき、車両Ｃの前後方向に作用する前後力を算出する。以下、こうした前後力の検出原理について説明する。なお、本実施の形態では、演算部４０ｃは、上記ブレーキスイッチ３０の出力信号に基づき、タイヤＣｔに制動力が作用したか否かについての判定を実行するが、これに限らない。演算部４０ｃは、他に例えば、ブレーキ油圧の上昇などに基づき、タイヤＣｔに制動力が作用したか否かについての判定を実行することとしてもよい。そして演算部４０ｃは、第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂを通じて検出される移動量Ｘ１及びＸ２に基づいて、車両Ｃに作用する前後力を算出する。以下、そうした前後力の検出原理について説明する。
【００３９】
既述したように、車体Ｃｂとタイヤ（車輪）Ｃｔとの間に介在する上記ばね要素ｋに蓄えられるエネルギーは、揺り返し発生力としてばね要素ｋから車体Ｃｂに種々の部材を介して伝達される。このとき、例えば上記アッパーアーム及びサスメンバの上側支持部４３ａ、あるいは、上記ロアアーム並びにブラケット４４ｂ及び４５ｂ等々は剛体ではないため、上記エネルギーが揺り返し発生力として伝達されることに起因して、こうした種々の部材に微小量の変位が生じることになる。そして、揺り返し発生力は、周知の６分力のうち、主に、車両Ｃの前後方向において車体Ｃｂに作用する前後力及び車軸周りのモーメントから構成されている。そのため、上記第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂによって検出される変位量Ｘ１及びＸ２は、それぞれ、車両Ｃの前後方向において車体Ｃｂに作用する前後力と、車軸周りのモーメントに起因して生じる、車両の上下方向において車体Ｃｂに作用する上下力との２つの力の合力の大きさに応じた値となる。しかも、上記第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂによって検出される変位量Ｘ１及びＸ２は、互いに異なる変位部位の変位量であるため、これら変位量Ｘ１及びＸ２に含まれる、上記前後力及び上記上下力から受ける影響度合が異なっている。したがって、変位量Ｘ１及びＸ２に基づいて、車軸周りのモーメント（ひいては、上下力）の影響を除去し、前後力のみを検出することができるようになる。
【００４０】
具体的には、演算部４０ｃは、下式（１）及び（２）を通じて前後力Ｆｘを求める。
（数１）
Ｘ１＝α１×Ｆｘ＋β１×Ｍｙ・・・（１）
（数２）
Ｘ２＝α２×Ｆｘ＋β２×Ｍｙ・・・（２）
上式（１）及び（２）中の係数α１及びα２は、ぞれぞれ弾性係数を含んだ係数であり、同様に、係数β１及びβ２は、車軸から第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂそれぞれの取付位置までの距離と弾性係数とを含む係数である。なお、これら係数α１〜β２は、第１及び第２変位量４０ａ及び４０ｂの取付位置によって変動する値であり、実験を通じて予め定められる。なお、移動量Ｘ１及びＸ２への影響度合は、車軸周りのモーメントＭｙ（ひいては上下力Ｆｙ）よりも、前後力Ｆｘの方がはるかに大きいことが発明者によって確認されている。そのため、本実施の形態では、演算部４０ｃは、変位量Ｘ１及びＸ２に基づいて前後力Ｆｘを検出（算出）する。
【００４１】
また、停止時制動力制御装置１０を構成する作用開始時検出部１１は、前後力センサ４０にて検出（算出）される前後力Ｆｘに基づき、揺り返し発生力が車体Ｃｂの進行方向後方に向けて車体Ｃｂに作用開始するタイミングを検出する。そして、そうしたタイミングを検出すると、作用開始時検出部１１は、後段に接続されている制動力制御部１３にその旨を出力する。なお、作用開始時検出部１１は、前後力センサ４０にて検出される前後力Ｆｘの単位時間当たりの変化量が所定の第１判定値よりも大きくなったタイミングを、前後力Ｆｘが車体Ｃｂに作用し始めたタイミングとして検出する。ちなみに、そうした第１判定値は、例えば実験やシミュレーション等を通じて得られる値である。
【００４２】
また、停止時制動力制御装置１０を構成する作用終了時検出部１２は、前後力センサ４０にて検出（算出）される前後力Ｆｘに基づき、揺り返し発生力が車体Ｃｂの進行方向後方に向けて車体Ｃｂに作用し終えたタイミングを検出する。そして、そうしたタイミングを検出すると、作用終了時検出部１２は、後段に接続されている制動力制御部１３にその旨を出力する。なお、作用終了時検出部１２は、前後力センサ４０にて検出される前後力Ｆｘの単位時間当たりの変化量が所定の第２判定値よりも小さくなったタイミングを、前後力Ｆｘが車体Ｃｂに作用し始めたタイミングとして検出する。ちなみに、そうした第２判定値も、例えば実験やシミュレーション等を通じて得られる値である。
【００４３】
そして、停止時制動力制御装置１０を構成する制動力制御部１３は、前段に接続された作用開始時検出部１１を通じて、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し始めたことを検出すると、後段に接続されたホイールシリンダ５０に対し制動信号を出力し、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を減少させる。また、制動力制御部１３は、前段に接続された作用終了時検出部１２を通じて、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し終えたことを検出すると、後段に接続されたホイールシリンダ５０に対し制動信号を出力し、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を増大させる。
【００４４】
ここで、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し始めたタイミングとは、タイヤＣｔ及び車体Ｃｂが共に停止した直後のタイミングである。このタイミング以後も継続してタイヤＣｔに制動力が作用したままであると、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができないため、発生した揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し、車体Ｃｂの揺り返しが発生してしまう。しかしながら、本実施の形態では、制動力制御部１３は、上記タイミングを検出すると、タイヤＣｔに実際に作用する制動力をホイールシリンダ５０を通じて減少させる。したがって、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができるようになるため、車体Ｃｂよりも質量の小さいタイヤＣｔが僅かに前進し、車体Ｃｂの揺り返しが発生することを低減することができるようになる。なお、タイヤＣｔは極僅かに前進するだけであり、車体Ｃｂは実質的に停止している。すなわち、車両Ｃの制動距離を長くすることなく車体Ｃｂの揺り返し現象の発生を低減することができるようになる。
【００４５】
また、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し終えたタイミングとは、揺り返し発生力が消滅したタイミングである。タイヤＣｔに実際に作用する制動力をこのタイミング以後も継続して減少させたままであると、車両Ｃが例えば上り坂や下り坂等の水平路でない傾斜路に沿って移動し始めてしまうこともある。しかしながら、本実施の形態では、制動力制御部１３は、上記タイミングを検出すると、タイヤＣｔに実際に作用する制動力をホイールシリンダ５０を通じて増大させる。したがって、タイヤＣｔは車軸周りに回転することはできなくなり、たとえ車両Ｃが傾斜路にあったとしても、傾斜路の傾斜に沿って移動しはじめることはなく、その停止位置を維持することができるようになる。
【００４６】
以下、図６を併せ参照して、本実施の形態の停止時制動力制御装置１０を通じて実行される停止時制動力制御処理について説明する。
【００４７】
本実施の形態では、例えば車両Ｃの運転者Ｄによって図示しないメインスイッチがオンとされると、停止時制動力制御装置１０は、図６に示す停止時制動力制御処理の実行を開始する。はじめに、停止時制動力制御装置１０は、ステップＳ１０の処理として、当該装置１０に接続された各種センサの出力値を読み込む。具体的には、停止時制動力制御装置１０は、車輪速センサ２０のセンサ出力値、ブレーキスイッチ３０の出力値、及び、前後力センサ４０の出力値を読み込む。
【００４８】
こうして各種センサの出力値を読み込むと、作用開始時検出部１１は、続くステップＳ２０の判断処理として、先のステップＳ１０の処理を通じて取り込んだ車輪速Ｖが所定の車輪速Ｖ１以下であるか、すなわち、車輪速が十分に低い状態にあるか否かを判断する。なお、車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが共に停止するときに車体Ｃｂの揺り返し現象が発生するため、車輪速Ｖがあまりに大きい場合には、車体Ｃｂの揺り返し現象が発生するはずがない。したがって、このステップＳ２０の判断処理は、後述するステップＳ４０の判断処理における判断精度を向上させるために実行する処理であり、ステップＳ４０の判断処理の判断精度が十分に高いのであれば、このステップＳ２０の判断処理を割愛することとしてもよい。
【００４９】
ここで、車輪速が十分に低い状態にあると判断される（先のステップＳ２０の判断処理で「Ｙｅｓ」）と、作用開始時検出部１１は、続くステップＳ３０の判断処理として、ブレーキスイッチ３０がオンとされているか否か、換言すれば、車両Ｃの運転者Ｄによってブレーキペダルの踏み込み操作がなされているか否かを判断する。なお、車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが共に停止するときに車体Ｃｂの揺り返し現象が発生するため、たとえ車輪速Ｖが低速であっても、車両Ｃが減速中でなければ、車体Ｃｂの揺り返し現象が発生するはずがない。このステップＳ２０の判断処理は、後述するステップＳ４０の判断処理における判断精度を向上させるために実行する処理であり、ステップＳ４０の判断処理の判断精度が十分に高いのであれば、このステップＳ３０の判断処理を割愛することとしてもよい。
【００５０】
そして、ブレーキスイッチ３０がオンであると判断される（先のステップＳ３０の判断処理で「ＹＥＳ」）と、作用開始時検出部１１は、続くステップＳ４０の判断処理として、前後力センサ４０から取り込んだ前後力Ｆｘの単位時間当たりの変化量ｄＦが所定の第１判定値ｄＦ１よりも大きくなったか否かを判断する。揺り返し発生力は、車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが共に停止すると、車両Ｃの進行方向後方に向けて作用開始するため、この揺り返し発生力の主な構成分力である前後方向の分力を含む前後力Ｆｘは、急激に変化する（小さくなる）。そのため、当該ステップＳ４０の判断処理のように、例えば実験やシミュレーション等を通じて第１判定値ｄＦ１を求めておき、変化量ｄＦと第１判定値ｄＦ１とを比較することにより、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用開始したか否かを的確に判断することができるようになる。
【００５１】
このようにして、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用開始した旨判断すると（先のステップＳ４０の判断処理で「ＹＥＳ」）、作用開始時検出部１１はその旨を制動力制御部１３に出力する。そして、制動力制御部１３は、続くステップＳ５０の処理として、ホイールシリンダ５０を通じて、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を所定量だけ減少させる。これにより、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができるようになり、車体Ｃｂよりも質量の小さいタイヤＣｔが僅かに前進し、車体Ｃｂの揺り返しが発生することを低減することができるようになる。
【００５２】
なお、先のステップＳ２０の判断処理において「Ｎｏ」、先のステップＳ３０の判断処理において「Ｎｏ」、あるいは、ステップＳ４０の判断処理において「Ｎｏ」である旨が判断されるとき、車体Ｃｂの揺り返し現象が発生する可能性は低い。そのため、停止時制動力制御装置１０は、上記ステップＳ５０の処理のような、ホイールシリンダ５０を通じての特別な制動力の制御を実行することなく、先のステップＳ１０の処理に移行する。すなわち、上記ステップＳ１０〜Ｓ４０の一連の処理を繰り返し実行する。
【００５３】
一方、先のステップＳ５０の処理を終えると、作用終了時検出部１２は、続くステップＳ６０の判断処理として、前後力センサ４０から取り込んだ前後力Ｆｘの単位時間当たりの変化量ｄＦが所定の第２判定値ｄＦ２よりも小さくなったか否かを判断する。揺り返し発生力は、車両Ｃの進行方向後方に向けて作用し始めた後、徐々に小さくなる。そのため、揺り返し発生力の主な構成分力である前後方向の分力を含む前後力Ｆｘは、その変化が小さくなる。したがって、当該ステップＳ６０の判断処理のように、例えば実験やシミュレーション等を通じて第２判定値ｄＦ２を求めておき、変化量ｄＦと第２判定値ｄＦ２とを比較することにより、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用し終えたか否かを的確に判断することができるようになる。
【００５４】
このようにして、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用し終えた旨判断すると（先のステップＳ６０の判断処理で「Ｙｅｓ」）、作用終了時検出部１２はその旨を制動力制御部１３に出力する。そして、制動力制御部１３は、続くステップＳ７０の処理として、ホイールシリンダ５０を通じて、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を所定量だけ増大させる。これにより、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができなくなり、たとえ車両Ｃが傾斜路にあったとしても、傾斜路の傾斜に沿って移動しはじめることはなく、その停止位置を維持することができるようになる。なお、先のステップＳ６０の判断処理において「Ｎｏ」である旨が判断されるとき、揺り返し発生力は、まだ車体Ｃｂに作用中であるため、先のステップＳ６０の判断処理において「Ｙｅｓ」である旨が判断されるまで、先のステップＳ５０の処理を繰り返し実行する。
【００５５】
以下、図７を参照しつつ、本実施の形態の停止時制動力制御装置１０を車両Ｃに搭載した場合に得られる、車体Ｃｂの揺り返し現象の発生を低減する効果について説明する。
【００５６】
図７（ａ）に示すように、例えば車両Ｃが前方に走行中に一定の割合で減速し、例えば時刻ｔ１０において停止（車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが共に停止）したとする。
【００５７】
このとき、前後力センサ４０を通じて検出（算出される）前後力Ｆｘは、図７（ｂ）に示すように、車両Ｃが減速中の上記時刻ｔ１０までにおいて略一定値となる。そのため、図７（ｃ）に示すように、前後力Ｆｘの微分値はほぼ零となり、図７（ｄ）に示すように、減速度（前後加速度Ｇ）は略一定値となる。
【００５８】
また、前後力Ｆｘは、図７（ｂ）に示すように、時刻ｔ１０以後、揺り返し発生力が車体Ｃｂの進行方向後方に向けて車体Ｃｂに作用し始めるため、また、当該前後力Ｆｘはこの揺り返し発生力の主な構成分力であるため、急激に変化する（小さくなる）。これに伴い、図７（ｃ）及び（ｄ）にそれぞれ示すように、前後力Ｆｘの微分値及び前後加速度Ｇは、急激に変化（小さく）なっている。これにより、上記作用開始時検出部１１は、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用開始した旨を判断する（ステップＳ４０）とともに、図７（ｅ）に示すように、制動力制御部１３は、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を減少（零に）するべく、ホイールシリンダ５０にその旨の制動力指示を出力する（実際には、制動力指示値を零とする）。
【００５９】
そして、前後力Ｆｘは、図７（ｂ）に示すように、例えば時刻ｔ２０において略一定値となる。そのため、図７（ｃ）及び（ｄ）にそれぞれ示すように、前後力Ｆｘの微分値及び減速度も、それぞれほぼ零の一定値となる。これにより、上記作用終了時検出部１２は、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用終了した旨を判断する（ステップＳ６０）とともに、図７（ｅ）に示すように、制動力制御部１３は、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を増大するべく、ホイールシリンダ５０にその旨の制動力指示を出力する。
【００６０】
このように、図７（ａ）に示す走行パターンにおいては、時刻ｔ１０から時刻ｔ２０までの間において、タイヤＣｔに実際に作用する制動力が減少（零と）されているため、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができ、タイヤＣｔが僅かに前進することで、車体Ｃｂの揺り返しが発生することを低減することができるようになる。具体的には、図７（ｆ）に示すように、上記停止時制動力制御処理を実行しなかった場合における減速度は、時刻ｔ２０以後に大きく変化し、車体Ｃｂに揺り返しが発生していることを示している一方、図７（ｄ）に示すように、上記停止時制動力制御処理を実行いた場合における減速度は、時刻ｔ２０以後も略一定となっており、車体Ｃｂに揺り返しが発生していないことを示している。
【００６１】
以上説明した本実施の形態の停止時制動力制御装置によれば、路面の傾斜角に関係なく、単一の制御プログラムにて、車両Ｃの停止時の制動力制御を実行することができるため、背景技術の欄に記載した従来技術とは異なり、簡素な制御プログラム構成となる。さらに、そうした車両前後方向の路面の傾斜角を検出する傾斜角検出センサや路面に対する車体の速度を検出する対地車体速度センサを車両に搭載する必要がないため、一般的な車両に広く搭載することができるようになる。
【００６２】
なお、本発明に係る停止時制動力制御装置は、上記実施の形態にて例示した構成に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々に変形して実施することが可能である。すなわち、上記実施の形態を適宜変更した例えば次の形態として実施することもできる。
【００６３】
上記実施の形態では、前後力センサ４０は、第１変位量センサ４０ａ、第２変位量センサ４０ｂ、並びに、これら第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂのセンサ出力値に基づいて、前後力を算出する演算部４０ｃを有することとしたが、これに限らない。３以上の変位量センサを備えることとしてもよい。また、逆に、第１変位量センサ４０ａ及び第２変位量センサ４０ｂのいずれか一方のみを用いることとしてもよい。これによっても、上記実施の形態に準じた効果を得ることはでき、演算部４０ｃに係る演算負荷が軽減されるようになる。
【００６４】
上記実施の形態では、前後力センサ４０を通じて検出された前後力に基づいて、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用開始するタイミングを検出していたが、これに限らない。既述したように、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用開始するタイミングとは、タイヤＣｔ及び車体Ｃｂが共に停止した直後のタイミングである。そのため、車輪速センサ及びブレーキセンサを通じて、こうしたタイミングを検出することとしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】（ａ）は、車体の揺り返し現象を説明するための図。（ｂ）は、車両を構成する車体、タイヤ、並びに、これら車体及びタイヤの間に介在するばね要素をモデル化した模式図。
【図２】本発明に係る停止時制動力制御装置の一実施の形態について、搭載される車両を含めた全体の構成を示すブロック図。
【図３】同実施の形態が搭載される車両が備える前後力センサについて、その構成の一例を示すブロック図。
【図４】同実施の形態が搭載される車両が備える前後力センサについて、該前後力センサを構成する第１変位量センサの配設態様を示す一部側面断面図。
【図５】同実施の形態が搭載される車両が備える前後力センサについて、該前後力センサを構成する第２変位量センサの配設態様を示す一部側面断面図。
【図６】同実施の形態が実行する停止時制動力制御処理について、その処理手順を示すフローチャート。
【図７】（ａ）は、車両が一定の割合で減速し停止した場合における車輪速の推移を示すタイミングチャート。（ｂ）は、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおいて、前後力の推移を示すタイミングチャート。（ｃ）は、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおいて、前後力の微分値の推移を示すタイミングチャート。（ｄ）は、同実施の形態の停止時制動力制御処理が実行されている場合、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおける減速度の推移を示すタイミングチャート。（ｅ）は、同実施の形態の停止時制動力制御処理が実行されている場合、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおける制動力指示値の推移を示すタイミングチャート。（ｆ）は、同実施の形態の停止時制動力制御処理が実行されていない場合、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおける減速度の推移を示すタイミングチャート。
【符号の説明】
【００６６】
１０…停止時制動力制御装置、１１…作用開始時検出部（作用開始時検出手段）、１２…作用終了時検出部（作用終了時検出手段）、１３…制動力制御部（制動力制御手段）、２０…車輪速センサ、３０…ブレーキスイッチ、４０…前後力センサ（揺り返し発生力検出手段）、４０ａ…第１変位量センサ、４０ｂ…第２変位量センサ、４０ｃ…演算部、４１ａ…取付部材、４１ｂ…基板部、４２ａ、４２ｂ…ボルト、４３ａ…上側支持部、４３ｂ…端部、４４ａ…棒状部材、４４ｂ…ブラケット、４５ａ…棒状部材、４５ｂ…ブラケット、４６ａ、４６ｂ…ナット、５０…ホイールシリンダ（制動力制御手段）、Ｃ…車両、Ｃｂ…車体、Ｃｔ…タイヤ（車輪）、Ｄ…運転者、Ｍｂ…車体質量、Ｍｔ…タイヤ質量、ｋ…ばね要素、ｄ…減衰要素。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車体の揺り返しが車両の停止時に発生することを低減するに有益な停止時制動力制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の車両が制動されて停止する場合、車体（ばね上）が前方へ荷重移動することにより、車両が停止する直前に車両の移動方向前方に向けて車体が前傾姿勢になる（ノーズダイブ）とともに、例えばサスペンションの復元力によって車体の重心が車両後方へ移動されることで、車両が停止した直後に車両の移動方向後方に向けて車体が揺り返す現象である、いわゆる車体の揺り返しが生じることがある。こうした車体の揺り返しは、車両の搭乗者にとって不快なものとして感じられてしまう。
【０００３】
従来、こうした車体の揺り返しの発生を低減するべく、例えば特許文献１に記載の技術が知られている。この文献に記載の技術では、停止時制動力制御装置は、まず、車速センサにて検出される車速、この車速の時間微分値、ブレーキスイッチの出力値及び対地車体速度センサにて検出される対地車体速度に基づき、車両が急激な制動停止状態にあって車体の揺り返しが生じるおそれがあるか否か、さらには、車体が実質的に停止したか否かを判定する。ここで、停止時制動力制御装置は、車両が急激な制動停止状態にあって車体の揺り返しが生じるおそれがあり、しかも、車体が実質的に停止した旨判定すると、左右前輪のショックアブソーバの伸び側の減衰力を最大値に設定するとともに、左右後輪のショックアブソーバの縮み側の減衰力を最大値に設定する。さらに、停止時制動力制御装置は、傾斜角センサにて検出される車両前後方向の路面の傾斜角に基づいて、水平路であるかあるいは上り坂であるかについて判定する。水平路である旨判定されると、停止時制動力制御装置は、各車輪の制動力を実質的に零とすることで、サスペンションの復元力の反作用を利用して車輪を車体に対して相対的に前方へ移動させる。一方、上り坂である旨判定されると、停止時制動力制御装置は、各車輪の制動力を実質的に零とするだけでなく、車輪の後退を防止するに必要な駆動力を路面の傾斜角及びマップに基づいて発生させ、車体に対し相対的に車輪を前方へ移動させる。
【０００４】
このように、上記従来の停止時制動力制御装置では、車両が走行する路面の傾斜角に応じた停止時制動力制御の実行を通じて、車体の揺り返しの発生を低減することが図られている。
【特許文献１】特許３８２０７３１号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記従来の停止時制動力制御装置では、路面の傾斜角に応じて異なる制御アルゴリズムが採用されているため、制御プログラム構成が複雑になってしまう。
【０００６】
また、上述したような停止時制動力制御を実行するためには、そもそも、車両前後方向の路面の傾斜角を検出する傾斜角検出センサや路面に対する車体の速度を検出する対地車体速度センサを車両に搭載することが不可欠である。こうした傾斜角検出センサや対地車体速度センサはどちらも一般的なセンサではなく、これらセンサを搭載する車両は自ずと限られてしまう。
【０００７】
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであって、その目的は、一般的な車両に広く搭載することができ、しかも、簡素な制御プログラム構成にて車体の揺り返しが発生することを低減することができる停止時制動力制御装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
こうした目的を達成するため、例えば請求項１に記載の発明では、車両のタイヤに制動力が作用することに起因して、車体が停止する直前に前記車両の進行方向前方に向けて前記車体が前傾姿勢になり、前記車体及び前記タイヤが共に停止した直後に前記車両の進行方向後方に向けて前記車体が揺り返す現象である車体の揺り返しを発生させる揺り返し発生力を検出する揺り返し発生力検出手段と、前記タイヤに作用する制動力を制御する制動力制御手段とを備える車両に搭載される停止時制動力制御装置として、前記揺り返し発生力検出手段を通じて検出される前記揺り返し発生力が前記車体に作用開始するタイミングを検出する作用開始時検出手段と、前記揺り返し発生力検出手段を通じて検出される前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えるタイミングを検出する作用終了時検出手段とを備え、前記制動力制御手段は、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたことを前記作用開始時検出手段を通じて検出するとき、前記制動力を減少させるとともに、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えたことを前記作用終了時検出手段を通じて検出するとき、前記制動力を増加させることとした。
【０００９】
通常、車両は、車体及び車輪（タイヤ）を有して構成されており、例えばサスペンション等のばね要素がこれら車体と車輪との間に介在している。そのため、例えば高速度で走行していた車両がその速度を急激に落として停止するといった状況において、車両のタイヤに制動力が作用することに起因して車軸周りの車輪の回転速度（移動速度）が車体の移動速度よりも小さくなると、上記ばね要素が圧縮されることになる。そして、車輪及び車体が共に停止した直後においては、通常、タイヤに制動力が作用したままであり、タイヤは車軸周りに回転することができない。そのため、上記ばね要素に蓄えられたエネルギーは、このばね要素を含む種々の部材を介して揺り返し発生力として車体に作用する。このようにして、いわゆる車体の揺り返し現象が発生する。
【００１０】
ここで、停止時制動力制御装置としての上記構成では、揺り返し発生力が車体に作用し始めたことを作用開始時検出手段を通じて検出するとき、タイヤに作用している制動力を制動力制御手段を通じて減少させる。この揺り返し発生力が車体に作用し始めたタイミングとは、車輪及び車体が停止した直後のタイミングであり、このタイミング以後も継続してタイヤに制動力が作用したままであれば上述したように車体の揺り返しが発生するところ、このタイミングにおいてタイヤに作用している制動力が減少されるため、車輪は車軸周りに回転することができるようになり、車体よりも質量の小さいタイヤが僅かに前進し、車体の揺り返しが発生することを低減することができるようになる。なお、車両の前後方向における車輪の運動では、車輪だけがごく僅かに回転するだけであって、車体は実質的に停止している。すなわち、車両の制動距離を長くすることなく、車体の揺り返し現象の発生を低減することができるようになる。
【００１１】
一方、上記揺り返し発生力が車体に作用し始めたことが作用開始時検出手段を通じて検出され、制動力制御手段を通じて車輪に作用している制動力が減少された状況が、例えば上り坂や下り坂等、水平路でない傾斜路において長期間にわたって生じると、車両はやがて傾斜路の傾斜に沿って移動し始めてしまう。
【００１２】
その点、停止時制動力制御装置としての上記構成では、揺り返し発生力が車体に作用し終えたことが作用終了時検出手段を通じて検出されるとき、制動力制御手段を通じて車輪に作用している制動力を増加する。なお、揺り返し発生力が車体に作用し終えたタイミングとは、揺り返し発生力が消滅したタイミングである。したがって、上記構成によれば、このタイミングにおいて車輪に作用する制動力を増加するため、車輪は車軸周りに回転することはできなくなり、たとえ車両が傾斜路にあったとしても、傾斜路の傾斜に沿って移動しはじめることはなく、その停止位置を維持することができるようになる。
【００１３】
また、上記構成は、路面の傾斜角に関係なく、単一の制御プログラムにて、車両の停止時の制動力制御を実行することができるため、背景技術の欄に記載した従来技術とは異なり、簡素な制御プログラム構成となる。
【００１４】
さらに、停止時制動力制御装置としての上記構成によれば、上記従来技術とは異なり、そうした車両前後方向の路面の傾斜角を検出する傾斜角検出センサや路面に対する車体の速度を検出する対地車体速度センサを車両に搭載する必要がないため、一般的な車両に広く搭載することができるようになる。
【００１５】
特に、上記請求項１に記載の構成において、例えば請求項２に記載の発明のように、前記揺り返し発生力検出手段は、前記タイヤに前記制動力が作用する時に前記車両の前後方向に変位する互いに異なる複数の変位部位にそれぞれ取り付けられるとともにそれら複数の変位部位の変位量をそれぞれ検出する複数の変位量検出センサを有し、前記複数の変位量検出センサを通じてそれぞれ検出される複数の変位量に基づき、前記揺り返し発生力のうちの前記車両の前後方向成分を含む前後力を検出する前後力検出手段であり、前記作用開始時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出される前記前後力に基づいて、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めるタイミングを検出するものであり、前記作用終了時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出される前記前後力に基づいて、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えるタイミングを検出するものであることが望ましい。
【００１６】
ここで、上記請求項２に記載の構成における、前後力検出手段の検出原理について説明する。車体と車輪との間に介在するばね要素が圧縮されるようなことがあると、ばね要素が伸びる際に生じる力が揺り返し発生力としてばね要素から車体に種々の部材を介して伝達される（揺り返し発生力が車体に作用する）。こうした揺り返し発生力が作用する部材は剛体ではないため、揺り返し発生力が作用することに起因して、そうした種々の部材に微小量の変位が生じることになる。そして、揺り返し発生力は、主に、車両の前後方向において車体に作用する分力及び車軸周りのモーメントから構成されている。そのため、上記複数の変位量検出センサによって検出される複数の変位量は、それぞれ、車両の前後方向において車体に作用する分力と、車軸周りのモーメントに起因して生じる、車両の上下方向において車体に作用する力との２つの力の合力の大きさに応じた量となる。しかも、上記複数の変位量検出センサによって検出される複数の変位量は、互いに異なる変位部位の変位量が検出されるため、この検出される変位量は、上記車両の前後方向において車体に作用する分力及び上記車両の上下方向において車体に作用する力のそれぞれから受ける影響の度合が異なっている。したがって、検出された複数の変位量に基づいて、車軸周りのモーメントの影響を除去し、車両の前後方向において車体に作用する分力のみを検出することができるようになる。なお、こうした車両の前後方向において車体に作用する分力の方が、車軸周りのモーメントよりも支配的となっている。
【００１７】
したがって、上記請求項２に記載の構成によれば、車軸周りのモーメントより支配的な前後方向の分力を検出し、これに基づいて揺り返し発生力が車体に作用し始めるタイミング及び車体に作用し終えるタイミングを検出するため、制動力制御をより的確に実行することができるようになる。
【００１８】
なお、上述の説明では、便宜上、上記前後力検出手段によって検出される前後力には、揺り返し発生力の主な構成分力である前後方向の分力のみが含まれるとして説明したが、実際には、前後力は、揺り返し発生力の前後方向の分力だけでなく、タイヤに作用するタイヤ作用力のうち前後方向の分力も含んでいる。したがって、揺り返し発生力が生じていない場合には、上記前後力検出手段によって検出される前後力は、タイヤに作用するタイヤ作用力のうちの前後方向の分力と略等しくなっている一方、揺り返し発生力が生じている場合には、上記前後力検出手段によって検出される前後力は、タイヤに作用するタイヤ作用力のうちの前後方向の分力と、揺り返し発生力の前後方向の分力と略等しくなっている。
【００１９】
また、揺り返し発生力が車体に作用し始めるタイミングとは、車輪及び車体が停止した直後のタイミングであり、このタイミングにおいて、前後力は最も大きく変化する。
【００２０】
その点、上記請求項２に記載の構成において、例えば請求項３に記載の発明のように、前記作用開始時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出された前記前後力の単位時間当たりの変化量が所定の第１判定値よりも大きくなったタイミングを、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたタイミングとして検出することとした。
【００２１】
停止時制動力制御装置としてのこのような構成によれば、作用開始時検出手段を通じて、揺り返し発生力が車体に作用し始めたことを正確に検出することができるようになるため、車体の揺り返しの発生をより低減することができるようになる。ちなみに、第１判定値は、例えばシミュレーションや実験等を通じて予め定められる所定の値である。
【００２２】
また、前後力（揺り返し発生力）が車体に作用し終えたタイミングとは、揺り返し発生力が消滅したタイミングであり、このタイミングにおいて、前後力はほとんど変化しなくなる。
【００２３】
その点、上記請求項２または３に記載の構成において、前記作用終了時検出手段は、前記作用開始時検出手段を通じて前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたことが検出されて以後、前記前後力検出手段を通じて検出された前記前後力の単位時間当たりの変化量が所定の第２判定値よりも小さくなったタイミングを、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えたタイミングとして検出することが望ましい。
【００２４】
停止時制動力制御装置としてのこのような構成によれば、揺り返し発生力が車体に作用し終えたことを作用終了時検出手段を通じて正確に検出することができ、タイヤに作用する制動力を制動力制御手段を通じて的確に増加することができるようになる。ちなみに、第２判定値は、例えばシミュレーションや実験等を通じて予め定められる所定の値である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
以下、本発明に係る停止時制動力制御装置の一実施の形態について、図１〜図７を参照して説明する。はじめに、図１を参照して、本実施の形態が搭載される車両の停止時に生じることのある車体の揺り返し現象について説明する。
【００２６】
図１（ａ）に示すように、車体の揺り返し現象とは、車両Ｃが制動されて停止する場合、車体Ｃｂが前方へ荷重移動することにより、車両Ｃが停止する直前に当該車両Ｃの移動方向前方に向けて車体Ｃｂが前傾姿勢になる（いわゆるノーズダイブ）とともに、例えばサスペンション（図示略）の復元力によって車体Ｃｂの重心が車両Ｃ後方へ移動されることで、車両Ｃが停止した直後に当該車両Ｃの移動方向後方に向けて車体Ｃｂが揺り返す現象である。
【００２７】
詳しくは、車両Ｃは、通常、車体Ｃｂ及びタイヤ（車輪）Ｃｔを有して構成されており、例えばサスペンション等のばね要素及び減衰要素がこれら車体ＣｂとタイヤＣｔとの間に介在している。すなわち、車両Ｃは、図１（ｂ）に示すように、車体質量Ｍｂ、タイヤ質量Ｍｔ、ばね要素ｋ及び減衰要素ｄを有するモデルとしてモデル化することができる。このようなモデルにおいて、車両Ｃがその走行速度を一定割合で減少し、やがて停止する状況を想定する。この状況においては、例えばタイヤＣｔに制動力が作用し、タイヤＣｔの車軸周りの回転速度が小さくなると、タイヤ質量Ｍｔの移動速度は小さくなる。このとき、一般に、車体Ｃｂ（車体質量Ｍｂ）の移動速度は、タイヤＣｔ（タイヤ質量Ｍｔ）の移動速度に追従して即座に小さくなるのではなく、まず、タイヤＣｔの移動速度と車体Ｃｂの移動速度との速度差に起因して、これらタイヤＣｔと車体Ｃｂとの間に介在するばね要素ｋ及び減衰要素ｄが圧縮される。そして、主に車体Ｃｂの進行方向後方に向けて、ばね要素ｋから車体Ｃｂに対して力が作用し、車体Ｃｂの移動速度が小さくなる。車体Ｃｂの移動速度がタイヤＣｔの移動速度と同一になると、ばね要素ｋは圧縮されなくなり、上記力が作用することはなくなる。このように、「タイヤＣｔに制動力を作用させる→タイヤＣｔの移動速度が減少する→ばね要素ｋが圧縮される→車両Ｃの進行方向後方に向けて車体Ｃｂに対し力が作用する→車体Ｃｂの移動速度が減少する→車体Ｃｂの移動速度がタイヤＣｔの移動速度と同一になる」といったサイクルを繰り返すことで、車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが同時に停止することになる。
【００２８】
ただし、高速度で移動していた車両Ｃがその速度を急激に落として停止するといった状況においては、車体Ｃｂの移動速度がタイヤＣｔの移動速度と同一になる前にタイヤＣｔが停止してしまうことがある。このとき、タイヤＣｔが停止してから車体Ｃｂが停止するまでに、ばね要素ｋ及び減衰要素ｄが圧縮され、ばね要素ｋにエネルギーが蓄積される。またこのとき、車体Ｃｂは前傾姿勢となっている（上記ノーズダイブ）。その後、タイヤＣｔ及び車体Ｃｂが共に停止した直後においては、通常、タイヤＣｔに制動力が作用したままであり、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができないため、ばね要素ｋに蓄えられたエネルギーは、このばね要素ｋを含む種々の部材（図１では図示略）を介して、主に車両Ｃの進行方向後方に向けて揺り返し発生力として車体Ｃｂに作用する。このようにして、車体Ｃｂの揺り返し現象が発生することになる。なお、こうして発生した車体Ｃｂの揺り返しは、車両の運転者（あるいは搭乗者）Ｄにとって不快なものとして感じられてしまう。
【００２９】
このような車体Ｃｂの揺り返しが発生することを低減すべく、本実施の形態の停止時制動力制御装置は、次のように構成される。すなわち、図２に示すように、本実施の形態の停止時制動力制御装置１０は、車輪速センサ２０、ブレーキスイッチ３０、前後力センサ４０、及び、ホイールシリンダ５０を備える車両Ｃに搭載されるとともに、作用開始時検出部１１、作用終了時検出部１２、及び、制動力制御部１３を有している。
【００３０】
ここで、車輪速センサ２０は、停止時制動力制御装置１０に接続されており、タイヤ（以下、車輪とも記載する）Ｃｔの回転速度を検出する。そして、車輪速センサ２０は、停止時制動力制御装置１０に対し、検出した車輪速を出力している。また、ブレーキスイッチ３０は、停止時制動力制御装置１０及び後述する前後力センサ４０にそれぞれ接続されており、車両Ｃのブレーキペダル（図示略）の踏み込み操作が例えば運転者Ｄによってなされているときにオン状態となり、踏み込み操作がなされていないときにオフ状態となる。そしてこのブレーキスイッチ３０のオンオフ状態にそれぞれ対応する出力信号が停止時制動力制御装置１０及び前後力センサ４０にそれぞれ出力されている。また同様に、ホイールシリンダ５０は、停止時制動力制御装置１０に接続され、車両Ｃの各タイヤＣｔに配設されている。このホイールシリンダ５０は、停止時制動力制御装置１０から出力される制動信号に基づいて、当該ホイールシリンダ５０が配設されたタイヤＣｔに実際に制動力を作用させる。なお、本実施の形態では、一般的な車輪速センサ２０、ブレーキスイッチ３０、及び、ホイールシリンダ５０が採用されているため、ここでの詳しい説明を割愛する。
【００３１】
上記前後力センサ４０は、停止時制動力制御装置１０に接続されており、上記揺り返し発生力の主な構成分力である前後方向の分力を含む前後力を検出する。そして、前後力センサ４０は、停止時制動力制御装置１０に対し、検出した前後力を出力する。
【００３２】
そうした前後力センサ４０について、図３〜図５を併せ参照しつつ説明する。なお、図３は、前後力センサ４０の構成の一例を示すブロック図であり、図４及び図５は、前後力センサ４０を構成する第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂの車両Ｃへの配設態様をそれぞれ示す一部側面断面図である。
【００３３】
図３に示すように、前後力センサ４０は、基本的に、第１変位量センサ４０ａ、第２変位量センサ４０ｂ、並びに、これら第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂのセンサ出力値に基づいて、上記前後力を算出する演算部４０ｃを有している。
【００３４】
第１変位量センサ４０ａは、本実施形態では、例えば渦電流式のセンサが採用されている。こうした第１変位量センサ４０ａは、図４に示すように、ボルト４２ａの軸方向に該ボルト４２ａの頭部に対向する位置に配置されるように、取付部材４１ａに取り付けられている。ちなみに、ボルト４２ａは、車体Ｃｂを構成する図示しないサスメンバの上側支持部４３ａ、並びに、タイヤＣｔを車体Ｃｂに連結する懸架装置側の部材であるアッパーアーム（図示略）の棒状部４４ａ及び４５ａの端部をそれぞれ貫通しており、ボルト４２ａの先端部がナット４６ａに螺合されることで、上記サスメンバ及び上記アッパアームは互いに連結されている。また、第１変位量センサ４０ａが取り付けられる取り付け部材４１ａは、上記サスメンバが固定されている部材と同一の車体Ｃｂ側の部材に固定されている。そして、第１変位量センサ４０ａは、図４中に矢印Ａとして示すように、ボルト４２ａ頭部の軸方向への相対移動量Ｘ１を検出する。このボルト４２ａの軸方向は、車両Ｃの前後方向に設定されている（図１参照）。なお、本実施の形態では、第１変位量センサ４０ａとして渦電流式のセンサを採用したが、これに限られず、例えば光電式のセンサなど、種々の公知の距離センサを採用することができる。
【００３５】
ここで例えば、タイヤＣｔに制動力が作用すると、アッパーアームには図４中に矢印Ｂにて矢指する方向に力が加えられる。この力によってアッパアームおよびサスメンバの上側支持部４３ａは矢印Ｂ方向に変形するとともに、ボルト４２ａも同方向に移動する。したがって、第１変位量センサ４０ａによって検出される移動量は、アッパアーム及びサスメンバの上側支持部４３ａの変位量でもある。
【００３６】
また、第２変位量センサ４０ｂも、本実施の形態では、例えば渦電流式のセンサが採用されている。こうした第２変位量センサ４０ｂは、ボルト４２ｂの軸方向に該ボルト４２ｂの頭部に対向する位置に配置されるように、上記サスメンバの下側支持部の基板部４１ｂに取り付けられている。そのため、第２変位量センサ４０ｂは、車体Ｃｂ側の部材であるサスメンバに固定されていることになる。なお、図５に示すように、サスメンバの下側支持部は、互いに対向する一対のブラケット４４ｂ及び４５ｂが下側支持部の基板部４１ｂから垂直に突き出した構造を有している。また、タイヤＣｔを車体Ｃｂに連結する懸架装置側の部材であるロワアーム（図示略）の端部４３ｂは、上記一対のブラケット４４ｂと４５ｂとの間に収容されており、ボルト４２ｂは、上記一対のブラケット４４ｂ及び４５ｂとこのロワアームの端部４３ｂとを貫通しており、ボルト４２ｂの先端部がナット４６ｂに螺合されることで、サスメンバの下側支持部及びロワアームの端部４３ｂを連結している。そして、第２変位量センサ４０ｂは、図５中に矢印Ｃとして示すように、ボルト４２ｂ頭部の軸方向への相対移動量Ｘ２を検出する。ちなみに、ボルト４２ｂの軸方向は、車両Ｃの前後方向に設定されている（図１参照）。
【００３７】
ここで、例えばタイヤＣｔに制動力が作用すると、ブラケット４４ｂ及び４５ｂには図５中に矢印Ｄにて矢指する方向に力が加えられる。この力によってロアアーム並びにブラケット４４ｂ及び４５ｂは矢印Ｄ方向に変形するとともに、ボルト４２ｂも同方向に移動する。したがって、第２変位量センサ４０ｂによって検出される移動量は、ロアアーム並びにブラケット４４ｂ及び４５ｂの変位量でもある。なお、本実施の形態では、第２変位量センサ４０ｂとして渦電流式のセンサを採用したが、これに限られず、例えば光電式のセンサなど、種々の公知の距離センサを採用することができる。
【００３８】
演算部４０ｃは、例えば上記ブレーキスイッチ３０の出力信号に基づき、タイヤＣｔに制動力が作用したことを検出する。そして演算部４０ｃは、タイヤＣｔに制動力が作用したことを検出すると、第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂを通じて検出される移動量Ｘ１及びＸ２に基づき、車両Ｃの前後方向に作用する前後力を算出する。以下、こうした前後力の検出原理について説明する。なお、本実施の形態では、演算部４０ｃは、上記ブレーキスイッチ３０の出力信号に基づき、タイヤＣｔに制動力が作用したか否かについての判定を実行するが、これに限らない。演算部４０ｃは、他に例えば、ブレーキ油圧の上昇などに基づき、タイヤＣｔに制動力が作用したか否かについての判定を実行することとしてもよい。そして演算部４０ｃは、第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂを通じて検出される移動量Ｘ１及びＸ２に基づいて、車両Ｃに作用する前後力を算出する。以下、そうした前後力の検出原理について説明する。
【００３９】
既述したように、車体Ｃｂとタイヤ（車輪）Ｃｔとの間に介在する上記ばね要素ｋに蓄えられるエネルギーは、揺り返し発生力としてばね要素ｋから車体Ｃｂに種々の部材を介して伝達される。このとき、例えば上記アッパーアーム及びサスメンバの上側支持部４３ａ、あるいは、上記ロアアーム並びにブラケット４４ｂ及び４５ｂ等々は剛体ではないため、上記エネルギーが揺り返し発生力として伝達されることに起因して、こうした種々の部材に微小量の変位が生じることになる。そして、揺り返し発生力は、周知の６分力のうち、主に、車両Ｃの前後方向において車体Ｃｂに作用する前後力及び車軸周りのモーメントから構成されている。そのため、上記第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂによって検出される変位量Ｘ１及びＸ２は、それぞれ、車両Ｃの前後方向において車体Ｃｂに作用する前後力と、車軸周りのモーメントに起因して生じる、車両の上下方向において車体Ｃｂに作用する上下力との２つの力の合力の大きさに応じた値となる。しかも、上記第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂによって検出される変位量Ｘ１及びＸ２は、互いに異なる変位部位の変位量であるため、これら変位量Ｘ１及びＸ２に含まれる、上記前後力及び上記上下力から受ける影響度合が異なっている。したがって、変位量Ｘ１及びＸ２に基づいて、車軸周りのモーメント（ひいては、上下力）の影響を除去し、前後力のみを検出することができるようになる。
【００４０】
具体的には、演算部４０ｃは、下式（１）及び（２）を通じて前後力Ｆｘを求める。
（数１）
Ｘ１＝α１×Ｆｘ＋β１×Ｍｙ・・・（１）
（数２）
Ｘ２＝α２×Ｆｘ＋β２×Ｍｙ・・・（２）
上式（１）及び（２）中の係数α１及びα２は、ぞれぞれ弾性係数を含んだ係数であり、同様に、係数β１及びβ２は、車軸から第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂそれぞれの取付位置までの距離と弾性係数とを含む係数である。なお、これら係数α１〜β２は、第１及び第２変位量４０ａ及び４０ｂの取付位置によって変動する値であり、実験を通じて予め定められる。なお、移動量Ｘ１及びＸ２への影響度合は、車軸周りのモーメントＭｙ（ひいては上下力Ｆｙ）よりも、前後力Ｆｘの方がはるかに大きいことが発明者によって確認されている。そのため、本実施の形態では、演算部４０ｃは、変位量Ｘ１及びＸ２に基づいて前後力Ｆｘを検出（算出）する。
【００４１】
また、停止時制動力制御装置１０を構成する作用開始時検出部１１は、前後力センサ４０にて検出（算出）される前後力Ｆｘに基づき、揺り返し発生力が車体Ｃｂの進行方向後方に向けて車体Ｃｂに作用開始するタイミングを検出する。そして、そうしたタイミングを検出すると、作用開始時検出部１１は、後段に接続されている制動力制御部１３にその旨を出力する。なお、作用開始時検出部１１は、前後力センサ４０にて検出される前後力Ｆｘの単位時間当たりの変化量が所定の第１判定値よりも大きくなったタイミングを、前後力Ｆｘが車体Ｃｂに作用し始めたタイミングとして検出する。ちなみに、そうした第１判定値は、例えば実験やシミュレーション等を通じて得られる値である。
【００４２】
また、停止時制動力制御装置１０を構成する作用終了時検出部１２は、前後力センサ４０にて検出（算出）される前後力Ｆｘに基づき、揺り返し発生力が車体Ｃｂの進行方向後方に向けて車体Ｃｂに作用し終えたタイミングを検出する。そして、そうしたタイミングを検出すると、作用終了時検出部１２は、後段に接続されている制動力制御部１３にその旨を出力する。なお、作用終了時検出部１２は、前後力センサ４０にて検出される前後力Ｆｘの単位時間当たりの変化量が所定の第２判定値よりも小さくなったタイミングを、前後力Ｆｘが車体Ｃｂに作用し始めたタイミングとして検出する。ちなみに、そうした第２判定値も、例えば実験やシミュレーション等を通じて得られる値である。
【００４３】
そして、停止時制動力制御装置１０を構成する制動力制御部１３は、前段に接続された作用開始時検出部１１を通じて、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し始めたことを検出すると、後段に接続されたホイールシリンダ５０に対し制動信号を出力し、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を減少させる。また、制動力制御部１３は、前段に接続された作用終了時検出部１２を通じて、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し終えたことを検出すると、後段に接続されたホイールシリンダ５０に対し制動信号を出力し、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を増大させる。
【００４４】
ここで、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し始めたタイミングとは、タイヤＣｔ及び車体Ｃｂが共に停止した直後のタイミングである。このタイミング以後も継続してタイヤＣｔに制動力が作用したままであると、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができないため、発生した揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し、車体Ｃｂの揺り返しが発生してしまう。しかしながら、本実施の形態では、制動力制御部１３は、上記タイミングを検出すると、タイヤＣｔに実際に作用する制動力をホイールシリンダ５０を通じて減少させる。したがって、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができるようになるため、車体Ｃｂよりも質量の小さいタイヤＣｔが僅かに前進し、車体Ｃｂの揺り返しが発生することを低減することができるようになる。なお、タイヤＣｔは極僅かに前進するだけであり、車体Ｃｂは実質的に停止している。すなわち、車両Ｃの制動距離を長くすることなく車体Ｃｂの揺り返し現象の発生を低減することができるようになる。
【００４５】
また、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用し終えたタイミングとは、揺り返し発生力が消滅したタイミングである。タイヤＣｔに実際に作用する制動力をこのタイミング以後も継続して減少させたままであると、車両Ｃが例えば上り坂や下り坂等の水平路でない傾斜路に沿って移動し始めてしまうこともある。しかしながら、本実施の形態では、制動力制御部１３は、上記タイミングを検出すると、タイヤＣｔに実際に作用する制動力をホイールシリンダ５０を通じて増大させる。したがって、タイヤＣｔは車軸周りに回転することはできなくなり、たとえ車両Ｃが傾斜路にあったとしても、傾斜路の傾斜に沿って移動しはじめることはなく、その停止位置を維持することができるようになる。
【００４６】
以下、図６を併せ参照して、本実施の形態の停止時制動力制御装置１０を通じて実行される停止時制動力制御処理について説明する。
【００４７】
本実施の形態では、例えば車両Ｃの運転者Ｄによって図示しないメインスイッチがオンとされると、停止時制動力制御装置１０は、図６に示す停止時制動力制御処理の実行を開始する。はじめに、停止時制動力制御装置１０は、ステップＳ１０の処理として、当該装置１０に接続された各種センサの出力値を読み込む。具体的には、停止時制動力制御装置１０は、車輪速センサ２０のセンサ出力値、ブレーキスイッチ３０の出力値、及び、前後力センサ４０の出力値を読み込む。
【００４８】
こうして各種センサの出力値を読み込むと、作用開始時検出部１１は、続くステップＳ２０の判断処理として、先のステップＳ１０の処理を通じて取り込んだ車輪速Ｖが所定の車輪速Ｖ１以下であるか、すなわち、車輪速が十分に低い状態にあるか否かを判断する。なお、車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが共に停止するときに車体Ｃｂの揺り返し現象が発生するため、車輪速Ｖがあまりに大きい場合には、車体Ｃｂの揺り返し現象が発生するはずがない。したがって、このステップＳ２０の判断処理は、後述するステップＳ４０の判断処理における判断精度を向上させるために実行する処理であり、ステップＳ４０の判断処理の判断精度が十分に高いのであれば、このステップＳ２０の判断処理を割愛することとしてもよい。
【００４９】
ここで、車輪速が十分に低い状態にあると判断される（先のステップＳ２０の判断処理で「Ｙｅｓ」）と、作用開始時検出部１１は、続くステップＳ３０の判断処理として、ブレーキスイッチ３０がオンとされているか否か、換言すれば、車両Ｃの運転者Ｄによってブレーキペダルの踏み込み操作がなされているか否かを判断する。なお、車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが共に停止するときに車体Ｃｂの揺り返し現象が発生するため、たとえ車輪速Ｖが低速であっても、車両Ｃが減速中でなければ、車体Ｃｂの揺り返し現象が発生するはずがない。このステップＳ２０の判断処理は、後述するステップＳ４０の判断処理における判断精度を向上させるために実行する処理であり、ステップＳ４０の判断処理の判断精度が十分に高いのであれば、このステップＳ３０の判断処理を割愛することとしてもよい。
【００５０】
そして、ブレーキスイッチ３０がオンであると判断される（先のステップＳ３０の判断処理で「ＹＥＳ」）と、作用開始時検出部１１は、続くステップＳ４０の判断処理として、前後力センサ４０から取り込んだ前後力Ｆｘの単位時間当たりの変化量ｄＦが所定の第１判定値ｄＦ１よりも大きくなったか否かを判断する。揺り返し発生力は、車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが共に停止すると、車両Ｃの進行方向後方に向けて作用開始するため、この揺り返し発生力の主な構成分力である前後方向の分力を含む前後力Ｆｘは、急激に変化する（小さくなる）。そのため、当該ステップＳ４０の判断処理のように、例えば実験やシミュレーション等を通じて第１判定値ｄＦ１を求めておき、変化量ｄＦと第１判定値ｄＦ１とを比較することにより、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用開始したか否かを的確に判断することができるようになる。
【００５１】
このようにして、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用開始した旨判断すると（先のステップＳ４０の判断処理で「ＹＥＳ」）、作用開始時検出部１１はその旨を制動力制御部１３に出力する。そして、制動力制御部１３は、続くステップＳ５０の処理として、ホイールシリンダ５０を通じて、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を所定量だけ減少させる。これにより、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができるようになり、車体Ｃｂよりも質量の小さいタイヤＣｔが僅かに前進し、車体Ｃｂの揺り返しが発生することを低減することができるようになる。
【００５２】
なお、先のステップＳ２０の判断処理において「Ｎｏ」、先のステップＳ３０の判断処理において「Ｎｏ」、あるいは、ステップＳ４０の判断処理において「Ｎｏ」である旨が判断されるとき、車体Ｃｂの揺り返し現象が発生する可能性は低い。そのため、停止時制動力制御装置１０は、上記ステップＳ５０の処理のような、ホイールシリンダ５０を通じての特別な制動力の制御を実行することなく、先のステップＳ１０の処理に移行する。すなわち、上記ステップＳ１０〜Ｓ４０の一連の処理を繰り返し実行する。
【００５３】
一方、先のステップＳ５０の処理を終えると、作用終了時検出部１２は、続くステップＳ６０の判断処理として、前後力センサ４０から取り込んだ前後力Ｆｘの単位時間当たりの変化量ｄＦが所定の第２判定値ｄＦ２よりも小さくなったか否かを判断する。揺り返し発生力は、車両Ｃの進行方向後方に向けて作用し始めた後、徐々に小さくなる。そのため、揺り返し発生力の主な構成分力である前後方向の分力を含む前後力Ｆｘは、その変化が小さくなる。したがって、当該ステップＳ６０の判断処理のように、例えば実験やシミュレーション等を通じて第２判定値ｄＦ２を求めておき、変化量ｄＦと第２判定値ｄＦ２とを比較することにより、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用し終えたか否かを的確に判断することができるようになる。
【００５４】
このようにして、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用し終えた旨判断すると（先のステップＳ６０の判断処理で「Ｙｅｓ」）、作用終了時検出部１２はその旨を制動力制御部１３に出力する。そして、制動力制御部１３は、続くステップＳ７０の処理として、ホイールシリンダ５０を通じて、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を所定量だけ増大させる。これにより、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができなくなり、たとえ車両Ｃが傾斜路にあったとしても、傾斜路の傾斜に沿って移動しはじめることはなく、その停止位置を維持することができるようになる。なお、先のステップＳ６０の判断処理において「Ｎｏ」である旨が判断されるとき、揺り返し発生力は、まだ車体Ｃｂに作用中であるため、先のステップＳ６０の判断処理において「Ｙｅｓ」である旨が判断されるまで、先のステップＳ５０の処理を繰り返し実行する。
【００５５】
以下、図７を参照しつつ、本実施の形態の停止時制動力制御装置１０を車両Ｃに搭載した場合に得られる、車体Ｃｂの揺り返し現象の発生を低減する効果について説明する。
【００５６】
図７（ａ）に示すように、例えば車両Ｃが前方に走行中に一定の割合で減速し、例えば時刻ｔ１０において停止（車体Ｃｂ及びタイヤＣｔが共に停止）したとする。
【００５７】
このとき、前後力センサ４０を通じて検出（算出される）前後力Ｆｘは、図７（ｂ）に示すように、車両Ｃが減速中の上記時刻ｔ１０までにおいて略一定値となる。そのため、図７（ｃ）に示すように、前後力Ｆｘの微分値はほぼ零となり、図７（ｄ）に示すように、減速度（前後加速度Ｇ）は略一定値となる。
【００５８】
また、前後力Ｆｘは、図７（ｂ）に示すように、時刻ｔ１０以後、揺り返し発生力が車体Ｃｂの進行方向後方に向けて車体Ｃｂに作用し始めるため、また、当該前後力Ｆｘはこの揺り返し発生力の主な構成分力であるため、急激に変化する（小さくなる）。これに伴い、図７（ｃ）及び（ｄ）にそれぞれ示すように、前後力Ｆｘの微分値及び前後加速度Ｇは、急激に変化（小さく）なっている。これにより、上記作用開始時検出部１１は、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用開始した旨を判断する（ステップＳ４０）とともに、図７（ｅ）に示すように、制動力制御部１３は、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を減少（零に）するべく、ホイールシリンダ５０にその旨の制動力指示を出力する（実際には、制動力指示値を零とする）。
【００５９】
そして、前後力Ｆｘは、図７（ｂ）に示すように、例えば時刻ｔ２０において略一定値となる。そのため、図７（ｃ）及び（ｄ）にそれぞれ示すように、前後力Ｆｘの微分値及び減速度も、それぞれほぼ零の一定値となる。これにより、上記作用終了時検出部１２は、揺り返し発生力が車両Ｃの進行方向後方に向けて作用終了した旨を判断する（ステップＳ６０）とともに、図７（ｅ）に示すように、制動力制御部１３は、タイヤＣｔに実際に作用する制動力を増大するべく、ホイールシリンダ５０にその旨の制動力指示を出力する。
【００６０】
このように、図７（ａ）に示す走行パターンにおいては、時刻ｔ１０から時刻ｔ２０までの間において、タイヤＣｔに実際に作用する制動力が減少（零と）されているため、タイヤＣｔは車軸周りに回転することができ、タイヤＣｔが僅かに前進することで、車体Ｃｂの揺り返しが発生することを低減することができるようになる。具体的には、図７（ｆ）に示すように、上記停止時制動力制御処理を実行しなかった場合における減速度は、時刻ｔ２０以後に大きく変化し、車体Ｃｂに揺り返しが発生していることを示している一方、図７（ｄ）に示すように、上記停止時制動力制御処理を実行いた場合における減速度は、時刻ｔ２０以後も略一定となっており、車体Ｃｂに揺り返しが発生していないことを示している。
【００６１】
以上説明した本実施の形態の停止時制動力制御装置によれば、路面の傾斜角に関係なく、単一の制御プログラムにて、車両Ｃの停止時の制動力制御を実行することができるため、背景技術の欄に記載した従来技術とは異なり、簡素な制御プログラム構成となる。さらに、そうした車両前後方向の路面の傾斜角を検出する傾斜角検出センサや路面に対する車体の速度を検出する対地車体速度センサを車両に搭載する必要がないため、一般的な車両に広く搭載することができるようになる。
【００６２】
なお、本発明に係る停止時制動力制御装置は、上記実施の形態にて例示した構成に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々に変形して実施することが可能である。すなわち、上記実施の形態を適宜変更した例えば次の形態として実施することもできる。
【００６３】
上記実施の形態では、前後力センサ４０は、第１変位量センサ４０ａ、第２変位量センサ４０ｂ、並びに、これら第１及び第２変位量センサ４０ａ及び４０ｂのセンサ出力値に基づいて、前後力を算出する演算部４０ｃを有することとしたが、これに限らない。３以上の変位量センサを備えることとしてもよい。また、逆に、第１変位量センサ４０ａ及び第２変位量センサ４０ｂのいずれか一方のみを用いることとしてもよい。これによっても、上記実施の形態に準じた効果を得ることはでき、演算部４０ｃに係る演算負荷が軽減されるようになる。
【００６４】
上記実施の形態では、前後力センサ４０を通じて検出された前後力に基づいて、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用開始するタイミングを検出していたが、これに限らない。既述したように、揺り返し発生力が車体Ｃｂに作用開始するタイミングとは、タイヤＣｔ及び車体Ｃｂが共に停止した直後のタイミングである。そのため、車輪速センサ及びブレーキセンサを通じて、こうしたタイミングを検出することとしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】（ａ）は、車体の揺り返し現象を説明するための図。（ｂ）は、車両を構成する車体、タイヤ、並びに、これら車体及びタイヤの間に介在するばね要素をモデル化した模式図。
【図２】本発明に係る停止時制動力制御装置の一実施の形態について、搭載される車両を含めた全体の構成を示すブロック図。
【図３】同実施の形態が搭載される車両が備える前後力センサについて、その構成の一例を示すブロック図。
【図４】同実施の形態が搭載される車両が備える前後力センサについて、該前後力センサを構成する第１変位量センサの配設態様を示す一部側面断面図。
【図５】同実施の形態が搭載される車両が備える前後力センサについて、該前後力センサを構成する第２変位量センサの配設態様を示す一部側面断面図。
【図６】同実施の形態が実行する停止時制動力制御処理について、その処理手順を示すフローチャート。
【図７】（ａ）は、車両が一定の割合で減速し停止した場合における車輪速の推移を示すタイミングチャート。（ｂ）は、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおいて、前後力の推移を示すタイミングチャート。（ｃ）は、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおいて、前後力の微分値の推移を示すタイミングチャート。（ｄ）は、同実施の形態の停止時制動力制御処理が実行されている場合、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおける減速度の推移を示すタイミングチャート。（ｅ）は、同実施の形態の停止時制動力制御処理が実行されている場合、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおける制動力指示値の推移を示すタイミングチャート。（ｆ）は、同実施の形態の停止時制動力制御処理が実行されていない場合、同図（ａ）に示すような車両の走行パターンにおける減速度の推移を示すタイミングチャート。
【符号の説明】
【００６６】
１０…停止時制動力制御装置、１１…作用開始時検出部（作用開始時検出手段）、１２…作用終了時検出部（作用終了時検出手段）、１３…制動力制御部（制動力制御手段）、２０…車輪速センサ、３０…ブレーキスイッチ、４０…前後力センサ（揺り返し発生力検出手段）、４０ａ…第１変位量センサ、４０ｂ…第２変位量センサ、４０ｃ…演算部、４１ａ…取付部材、４１ｂ…基板部、４２ａ、４２ｂ…ボルト、４３ａ…上側支持部、４３ｂ…端部、４４ａ…棒状部材、４４ｂ…ブラケット、４５ａ…棒状部材、４５ｂ…ブラケット、４６ａ、４６ｂ…ナット、５０…ホイールシリンダ（制動力制御手段）、Ｃ…車両、Ｃｂ…車体、Ｃｔ…タイヤ（車輪）、Ｄ…運転者、Ｍｂ…車体質量、Ｍｔ…タイヤ質量、ｋ…ばね要素、ｄ…減衰要素。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
車両のタイヤに制動力が作用することに起因して、車体が停止する直前に前記車両の進行方向前方に向けて前記車体が前傾姿勢になり、前記車体及び前記タイヤが共に停止した直後に前記車両の進行方向後方に向けて前記車体が揺り返す現象である車体の揺り返しを発生させる揺り返し発生力を検出する揺り返し発生力検出手段と、前記タイヤに作用する制動力を制御する制動力制御手段とを備える車両に搭載される停止時制動力制御装置であって、
前記揺り返し発生力検出手段を通じて検出される前記揺り返し発生力が前記車体に作用開始するタイミングを検出する作用開始時検出手段と、
前記揺り返し発生力検出手段を通じて検出される前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えるタイミングを検出する作用終了時検出手段とを備え、
前記制動力制御手段は、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたことを前記作用開始時検出手段を通じて検出するとき、前記制動力を減少させるとともに、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えたことを前記作用終了時検出手段を通じて検出するとき、前記制動力を増加させることを特徴とする停止時制動力制御装置。
【請求項２】
前記揺り返し発生力検出手段は、前記タイヤに前記制動力が作用する時に前記車両の前後方向に変位する互いに異なる複数の変位部位にそれぞれ取り付けられるとともにそれら複数の変位部位の変位量をそれぞれ検出する複数の変位量検出センサを有し、前記複数の変位量検出センサを通じてそれぞれ検出される複数の変位量に基づき、前記揺り返し発生力のうちの前記車両の前後方向成分を含む前後力を検出する前後力検出手段であり、
前記作用開始時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出される前記前後力に基づいて、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めるタイミングを検出するものであり、
前記作用終了時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出される前記前後力に基づいて、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えるタイミングを検出するものであることを特徴とする請求項１に記載の停止時制動力制御装置。
【請求項３】
前記作用開始時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出された前記前後力の単位時間当たりの変化量が所定の第１判定値よりも大きくなったタイミングを、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたタイミングとして検出することを特徴とする、請求項２に記載の停止時制動力制御装置。
【請求項４】
前記作用終了時検出手段は、前記作用開始時検出手段を通じて前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたことが検出されて以後、前記前後力検出手段を通じて検出された前記前後力の単位時間当たりの変化量が所定の第２判定値よりも小さくなったタイミングを、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えたタイミングとして検出することを特徴とする、請求項２または３に記載の停止時制動力制御装置。
【請求項１】
車両のタイヤに制動力が作用することに起因して、車体が停止する直前に前記車両の進行方向前方に向けて前記車体が前傾姿勢になり、前記車体及び前記タイヤが共に停止した直後に前記車両の進行方向後方に向けて前記車体が揺り返す現象である車体の揺り返しを発生させる揺り返し発生力を検出する揺り返し発生力検出手段と、前記タイヤに作用する制動力を制御する制動力制御手段とを備える車両に搭載される停止時制動力制御装置であって、
前記揺り返し発生力検出手段を通じて検出される前記揺り返し発生力が前記車体に作用開始するタイミングを検出する作用開始時検出手段と、
前記揺り返し発生力検出手段を通じて検出される前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えるタイミングを検出する作用終了時検出手段とを備え、
前記制動力制御手段は、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたことを前記作用開始時検出手段を通じて検出するとき、前記制動力を減少させるとともに、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えたことを前記作用終了時検出手段を通じて検出するとき、前記制動力を増加させることを特徴とする停止時制動力制御装置。
【請求項２】
前記揺り返し発生力検出手段は、前記タイヤに前記制動力が作用する時に前記車両の前後方向に変位する互いに異なる複数の変位部位にそれぞれ取り付けられるとともにそれら複数の変位部位の変位量をそれぞれ検出する複数の変位量検出センサを有し、前記複数の変位量検出センサを通じてそれぞれ検出される複数の変位量に基づき、前記揺り返し発生力のうちの前記車両の前後方向成分を含む前後力を検出する前後力検出手段であり、
前記作用開始時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出される前記前後力に基づいて、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めるタイミングを検出するものであり、
前記作用終了時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出される前記前後力に基づいて、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えるタイミングを検出するものであることを特徴とする請求項１に記載の停止時制動力制御装置。
【請求項３】
前記作用開始時検出手段は、前記前後力検出手段を通じて検出された前記前後力の単位時間当たりの変化量が所定の第１判定値よりも大きくなったタイミングを、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたタイミングとして検出することを特徴とする、請求項２に記載の停止時制動力制御装置。
【請求項４】
前記作用終了時検出手段は、前記作用開始時検出手段を通じて前記揺り返し発生力が前記車体に作用し始めたことが検出されて以後、前記前後力検出手段を通じて検出された前記前後力の単位時間当たりの変化量が所定の第２判定値よりも小さくなったタイミングを、前記揺り返し発生力が前記車体に作用し終えたタイミングとして検出することを特徴とする、請求項２または３に記載の停止時制動力制御装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２００９−６１８７６（Ｐ２００９−６１８７６Ａ）
【公開日】平成２１年３月２６日（２００９．３．２６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−２３０５４７（Ｐ２００７−２３０５４７）
【出願日】平成１９年９月５日（２００７．９．５）
【出願人】（０００００４６９５）株式会社日本自動車部品総合研究所 (1,981)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年３月２６日（２００９．３．２６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年９月５日（２００７．９．５）
【出願人】（０００００４６９５）株式会社日本自動車部品総合研究所 (1,981)
【Ｆターム（参考）】
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