原子炉の気水分離設備
【課題】原子炉圧力容器内の気水分離器入口でのクオリティ分布を考慮して、気水分離器全体として低キャリーアンダーを実現できる気水分離設備を提供する。
【解決手段】原子炉中央部に配置される気水分離器の第１段排出流路８ａの流路抵抗を、原子炉外周部に配置される気水分離器の第１段排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくすることで、気水分離器入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器においては気水分離器内部からのキャリーアンダーが抑制され、気水分離器入口でのクオリティが低い外周部に配置される気水分離器においては気水分離器外部からのキャリーアンダーが抑制されることにより、気水分離器の集合体である気水分離設備全体としてキャリーアンダーを低くすることができる。
【解決手段】原子炉中央部に配置される気水分離器の第１段排出流路８ａの流路抵抗を、原子炉外周部に配置される気水分離器の第１段排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくすることで、気水分離器入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器においては気水分離器内部からのキャリーアンダーが抑制され、気水分離器入口でのクオリティが低い外周部に配置される気水分離器においては気水分離器外部からのキャリーアンダーが抑制されることにより、気水分離器の集合体である気水分離設備全体としてキャリーアンダーを低くすることができる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、原子炉、特には沸騰水型原子炉、で発生した蒸気を冷却水から分離する気水分離器を複数体集合した気水分離設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
原子力発電プラントでは、発電機を駆動する蒸気タービンへ原子炉で発生させた蒸気を供給する。
【０００３】
その際に、タービン翼部分でのエロ−ジョンやコロージョンの発生を防いで蒸気タービンの健全性を維持するために、原子炉で発生した蒸気を原子炉内の冷却材から分離する気水分離器と、分離された後の蒸気に含まれる液滴を除去する蒸気乾燥器とで構成される２段階の気水分離システムが改良型沸騰水型原子炉（以下、ＡＢＷＲという）では採用されている。
【０００４】
この２段階の気水分離システムで蒸気に含まれる液滴量を一定値以下にした後、蒸気を蒸気タービンに供給している。
【０００５】
ＡＢＷＲに用いられている従来の気水分離器を、図６を用いて説明する。気水分離器は、冷却材である軽水が原子炉の炉心で加熱され沸騰することにより生成される蒸気と水との気液二相流を、蒸気と水に分離するためのものである。
【０００６】
従来の気水分離器は、図６に示すように、シュラウドヘッド１３に接続されたスタンドパイプ１，スタンドパイプ１に接続されたディフューザ６，ディフューザ６内に固定したスワラー２，ディフューザ６に接続した内筒３，内筒３の外側に排出流路８を介在して配置された外筒４，外筒４に設けられて内筒３から排出流路８への流路としてギャップ７を形成するピックオフリング５により一段の気水分離機構が構成され、この気水分離機構がピックオフリング５の中央に配置した開口で連通された状態で、上方へ三段分構築されて成る。
【０００７】
図６に示すように、各段の対応する部分には、符号ａ，ｂ，ｃを付して区別している。
【０００８】
従来の気液分離機能は次の通りである。即ち、スタンドパイプ１から流入した気液二相流は、スワラー２により旋回力を与えられ、遠心分離作用により密度の大きい水が外側に押し出され、密度の小さい蒸気が中心に集まる。外側に押し出された水は、内筒３とピックオフリング５のギャップ７から内筒３と外筒４で形成された排出流路８を通って圧力容器１５内の冷却材である炉水２０に戻される。
【０００９】
かかる気水分離機構を気液二相流の流れ方向に沿って３段設けて一体の気水分離器を構成し、三段階にわたって気水分離機能を発揮する。ＡＢＷＲの場合、そのような気水分離器が複数体集合してシュラウドヘッド１３上に設置されている。
【００１０】
気水分離器は、冷却材が炉心で加熱され沸騰することにより生成される蒸気と水との気液二相流を、蒸気と水に分離するためのものであるが、気水分離器の排出流路から排出される水には一定量の蒸気が含まれており、その蒸気の分離液に対する重量比をキャリーアンダーという。
【００１１】
このキャリーアンダーが大きければそれだけ蒸気が分離液とともにシュラウドヘッドに沿ってダウンカマに流れ込み、強制循環炉であれば冷却材を循環させるインターナルポンプあるいはジェットポンプ（沸騰水型原子炉：ＢＷＲの場合）のポンプ性能を低下させる恐れがあり、また、自然循環炉においてはダウンカマの冷却材密度が小さくなることにより、自然循環流量が低下する恐れがある。
【００１２】
そのため、気水分離器に要求される性能として、キャリーアンダーは規定値以下となることが要求されている。
【００１３】
気水分離器へ流入する気液二相流のクオリティ（気液二相流中の蒸気の重量比）とキャリーアンダーとの関係の一例を図２に示す。キャリーアンダーはあるクオリティＸ１付近で極小値をもつ。クオリティがＸ１より大きい場合、気水分離器に流入する蒸気量が増加するため、第１段目の気水分離機構にて分離され、排出流路を通って炉水に戻される分離液中に含まれる蒸気の量が多くなり、気水分離器内部からのキャリーアンダーが増加する。
【００１４】
クオリティがＸ１より小さい場合、第１段目の気水分離機構による気水分離性能が、クオリティがＸ１より大きい場合よりも低下するため、第２段目以降の気水分離機構の排出流路を通って排出される蒸気と水の量が多くなる。
【００１５】
第２段目以降の排出流路の出口は、気水分離器間に形成される炉水の水面より上部に開放されており、気水分離器外部空間に排出された蒸気と水が水面に衝突し、蒸気泡の巻き込みが生じることにより、気水分離器外部領域からのキャリーアンダーが増加する。
【００１６】
気水分離器のキャリーアンダー性能は、気水分離器自体の排出流路に設置されている流量制限体などにより排水量を調整することで性能を確保している。また、キャリーアンダー性能を広範囲の運転条件において最適化されるように、炉水位が高く、気水分離器の排出流路にかかる静水圧が大きいときに、排出流路に設置されている流量制限体の抵抗値を小さくして、炉水位の影響を受けにくい気水分離器構造が公知である（例えば、特許文献１参照）。
【００１７】
また、原子炉中央部に配置される気水分離器の排出流路の流路抵抗を、外周部に配置される気水分離器の排出流路の流路抵抗よりも小さくすることで、気水分離器内部からのキャリーオーバー（分離した蒸気中に含まれる水の重量比）、キャリーアンダーを低減する気水分離器構造が公知である（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１８】
【特許文献１】特開平７−１５１８９２号公報
【特許文献２】特開昭６２−３５２９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
従来のＡＢＷＲでは約３５０体の気水分離器が原子炉の圧力容器内に配置されているが、気水分離器の仕様は炉心から出てきた気液二相流の平均クオリティに対して一律に決められている。
【００２０】
しかし、炉心から出てくる気液二相流のクオリティは、炉心における各燃料集合体の熱出力の関係から外周部ほど減少する傾向にある。従って、その上方空間である上部プレナム内でクオリティは分布を持ち、気水分離器入口でも場所によってクオリティが異なる。
【００２１】
従来はこのクオリティの分布を考慮していないため、気水分離器全体としての気水分離性能の最適化を図ることは困難であった。また、今後国内で予定されている既設炉の出力向上や海外で建設が予定されている高経済性単純化沸騰水型原子炉（ＥＳＢＷＲ）、及びＡＢＷＲよりさらに出力を増大した次世代原子炉においては、現行ＡＢＷＲよりも気水分離器入口での気液二相流のクオリティが大きくなるため、特に、気水分離器入口での気液二相流のクオリティが平均クオリティよりも高い気水分離器においては、気水分離器内部からのキャリーアンダーが増加する恐れがある。
【００２２】
炉水位が高く、気水分離器の排出流路にかかる静水圧が大きいときに、排出路に設置されている流量制限体の抵抗値を小さくする構造、及び、原子炉中央部に配置される気水分離器の排出流路の流路抵抗を、外周部に配置される気水分離器の排出流路の流路抵抗よりも小さくする構造の何れの構造においても、気水分離器入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器においては、第１段目の気水分離機構にて分離される分離液の量が多くなるため、気水分離器内部からのキャリーアンダーを抑制することが困難である。
【００２３】
本発明の目的は、原子炉の圧力容器内に広範囲に配置されている各気水分離器入口でのクオリティ分布を考慮して、そのクオリティが上昇しても気水分離器の集合体全体として低キャリーアンダーを実現できる原子炉の気水分離設備を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２４】
本発明の目的を達成するための手段は、気水分離機構を上下多段に有する気水分離器を原子炉中央部から外周部にかけて原子炉の圧力容器内に配置される原子炉の気水分離設備において、前記原子炉中央部に配置される前記気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗を、前記外周部に配置される前記気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗よりも大きくした構成を有する。
【００２５】
かかる構成によると、入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器においては気水分離器内部からのキャリーアンダーを抑制し、入口でのクオリティが低い外周部に配置される気水分離器においては気水分離器外部からのキャリーアンダーを抑制することで、複数体の気水分離器の集合体である気水分離設備全体としてキャリーアンダーを低くすることができる。
【発明の効果】
【００２６】
本発明の原子炉の気水分離設備によれば、気水分離設備全体からのキャリーアンダーを低く維持することができるので、原子炉が強制循環炉であれば冷却材を循環させるポンプの性能低下、原子炉が自然循環炉であれば自然循環流量低下のリスクを低減することができ、本発明を採用した原子炉を有するプラントの信頼性向上に貢献できる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の気水分離設備が採用される改良型沸騰水型原子炉の縦断面図である。
【図２】気水分離器の性能をあらわすキャリーアンダーと気水分離器入口における気液二相流のクオリティとの関係を示したグラフ図である。
【図３】本発明の実施例１による気水分離器縦断面図にして、（ａ）図は原子炉中央部に配置される気水分離器を、（ｂ）図は原子炉外周部に配置される気水分離器を示した図である。
【図４】本発明の実施例２による気水分離器縦断面図にして、（ａ）図は原子炉中央部に配置される気水分離器を、（ｂ）図は原子炉外周部に配置される気水分離器を示した図である。
【図５】本発明の実施例３による気水分離器縦断面図にして、（ａ）図は原子炉中央部に配置される気水分離器を、（ｂ）図は原子炉外周部に配置される気水分離器を示した図である。
【図６】従来の原子炉の気水分離器の縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
本発明の実施例は、気水分離機構を上下多段に有する気水分離器を原子炉中央部から外周部にかけて原子炉の圧力容器内に配置される原子炉の気水分離設備において、その原子炉中央部に配置される気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗を、同じく外周部に配置される気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗よりも大きくして、入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器においては気水分離器内部からのキャリーアンダーを抑制し、入口でのクオリティが低い外周部に配置される気水分離器においては気水分離器外部からのキャリーアンダーを抑制している。
【００２９】
これにより、複数体の気水分離器の集合体である気水分離設備全体としてキャリーアンダーを低くすることができる。
【００３０】
以下に本発明の各実施例を図に基づいて一層具体的に説明する。
【実施例１】
【００３１】
まず本発明の各実施例が適用される原子炉であるＡＢＷＲの構成を、図１に基づいて説明する。図１に示すように、ＡＢＷＲは、原子炉の圧力容器内に熱を発生する炉心１１を内蔵している。その炉心１１を取り囲む円筒状のシュラウド１２およびシュラウド１２の上端部で炉心１１の上方を覆うシュラウドヘッド１３、シュラウドヘッド１３に取り付けた複数体の気水分離器１０、その上方に配置された蒸気乾燥器１４、圧力容器１５内の冷却材である軽水を循環させるインターナルポンプ１６を備えている。
【００３２】
インターナルポンプ１６はシュラウド１２外壁面と圧力容器１５内壁面との間の流路であるダウンカマ１９から冷却水を吸い込んで圧力容器１５の下部から炉心１１に送り込む。その冷却水は、炉心１１で加熱されて沸騰し、蒸気と水の気液二相流となる。
【００３３】
この気液二相流は、上昇して気水分離器１０で蒸気と水に分離される。分離された蒸気には湿分が多く含まれているので、蒸気乾燥器１４で湿分がさらに取り除かれ、クオリティを増した高温高圧な蒸気とされる。そのクオリティを増した蒸気は、圧力容器１５に接続された主蒸気配管１７を通って図示しない発電機駆動用のタービンに送られ、そのタービンにて駆動蒸気として利用される。その後に、利用された蒸気は液体にされて圧力容器１５のダウンカマ１９内に図示していない給水系統により給水ノズル１８から給水される。
【００３４】
また、各気水分離器１０で分離された冷却水は、給水ノズル１８から供給される給水と圧力容器１５内で混合され、ダウンカマ１９に流れ込み、インターナルポンプ１６によって再度炉心１１へと再循環する。
【００３５】
各気水分離器１０は、図１にみられるように、上方へ湾曲して突き出たシュラウドヘッド１３の最上部とその近傍である原子炉中央部からシュラウドヘッド１３の上方への湾曲部の圧力容器１５内壁面寄りの原子炉外周部にわたって分布して配置されている。
【００３６】
個々の気水分離器１０は、従来の気水分離器の構造と類似して、以下の構成を有する。
【００３７】
即ち、シュラウドヘッド１３の上方へ湾曲して突き出た上面には原子炉中央部から原子炉外周部にかけて分布させて配置した複数のスタンドパイプ１の下端が接続されている。スタンドパイプ１の上端にはディフューザ６の下端が接続され、そのディフューザ６内にスワラー２が固定されている。ディフューザ６の上端には内筒３が接続され、内筒３の外側に排出流路８を介在して配置された外筒４が装備されている。その外筒４に設けられて内筒３から排出流路８への流路としてギャップ７をピックオフリング５により形成している。このように一段の気水分離機構が構成され、この気水分離機構がピックオフリング５の中央に配置した開口で連通された状態で、上方へ三段分構築されて一体の気水分離器１０が作られている。
【００３８】
各図に示すように、各段の対応する部分には、符号ａ，ｂ，ｃを付して各段毎の区別を図示している。
【００３９】
この構成により、スタンドパイプ１から流入した気液二相流は、スワラー２により旋回力が与えられて気液二相流に遠心力が作用し、遠心分離作用により密度の大きい水が外側に分離されて内筒３の内壁面に捕捉されて上方へ押し出され、密度の小さい蒸気が内筒３の中心に集まって上昇する。
【００４０】
上方に押し出された水は、内筒３内壁面を下方から上方への流れによってピックオフリング５まで上昇し、ピックオフリング５で下向きの流れに誘導されてギャップ７から排出流路８を通って炉水２０に戻されてダウンカマ１９に流れ込む。
【００４１】
一方で、内筒３内の蒸気はピックオフリング５の中央部の開口を通過して上昇し、上段の内筒３内で遠心分離を受け、その上段の排出流路８から分離後の水が排出され、同じく炉水に戻され、ダウンカマ１９に流れ込む。それ以上の上段の気水分離機構部分においても同様である。
【００４２】
本実施例１では、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、同じく外周部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくするために、図３に示す以下のような構成を有する。
【００４３】
即ち、図３（ａ）に示すように、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の外筒４ａの長さを、図３（ｂ）で示す原子炉外周部に配置される気水分離器１０の外筒４ａよりも長くしてある。
【００４４】
このように原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路長が原子炉外周部に配置される気水分離器１０のそれよりも長くすることにより、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗を原子炉外周部に配置される気水分離器１０のそれよりも大きくしている。
【００４５】
次に、以上のような構成にした実施例１による気水分離設備の作用を以下に説明する。
【００４６】
気水分離器１０の入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器１０においては、排出流路８ａにおける流路抵抗が大きいため、第１段目の気水分離機構にて分離され、排出流路８ａを通って炉水２０に戻される分離液の流量が減少する。
【００４７】
したがって、分離液に巻き込まれ、分離液とともに排出される蒸気量が減少するため、気水分離器内部からのキャリーアンダーが減少する。
【００４８】
なお、下から第１段目の気水分離機構にて分離されずに下から第２段目以降の気水分離機構へと流入する気液二相流の流量は増加するが、第２段目以降にて十分に気水分離されるため、気水分離器内部からのキャリーオーバーが増加することはない。
【００４９】
また、気水分離器１０の入口でのクオリティが低い原子炉外周部に配置されている気水分離器１０においては、排出流路８ａにおける流路抵抗が小さいため、第１段目の気水分離機構にて分離され、排出流路８ａを通って炉水２０に戻される分離液の流量が増加する。
【００５０】
したがって、第２段目以降の気水分離機構へと流入する気液二相流の流量が減少し、排出流路８ｂ，８ｃから排出される蒸気と水の量が減少するため、気水分離器外部空間に排出された蒸気と水が炉水２０の水面に衝突し、蒸気泡の巻き込みが生じることによる、気水分離器外部領域からのキャリーアンダーが減少する。
【００５１】
このように、本実施例１では、気液二相流に旋回力を付与するスワラー２、気液二相流が通過する内筒３、前記内筒３の外部を取り囲むようにして前記内筒３の内壁面に分離された水を外部へ排出するための排出流路８を形成するための外筒４、前記排出流路８の入口に設けたピックオフリング５、前記内筒３へ二相流を導くスタンドパイプ１、流路面積の小さい前記スタンドパイプ１と流路面積が大きい前記内筒３を接続するディフューザ６を備え、前記内筒３と前記外筒４と前記ピックオフリング５で複数段の排出流路８を形成した気水分離器１０であって、原子炉中央部に配置される前記気水分離器１０の前記外筒４の長さを、原子炉外周部に配置される前記気水分離器１０の前記外筒４の長さよりも長くなるように構成した原子炉の気水分離設備によって本発明の目的を達成している。
【実施例２】
【００５２】
本発明の実施例２による原子炉の気水分離設備は、既述の実施例１における原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、同じく外周部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくするための構成を変更したもので、その他の構成は既述の実施例１と同じである。
【００５３】
その変更の内容は以下の通りである。即ち、図４（ａ）に示すように、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から１段目の外筒４ａの径を、図４（ｂ）で示す原子炉外周部に配置される気水分離器１０の外筒４ａの径よりも細くしてある。
【００５４】
これにより、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路面積が、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路面積よりも狭くなることで、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくしている。このような実施例２による気水分離設備の作用は実施例１と同じである。
【００５５】
このように、本実施例２では、気液二相流に旋回力を付与するスワラー２、気液二相流が通過する内筒３、前記内筒３の外部を取り囲むようにして前記内筒３の内壁面に分離された水を外部へ排出するための排出流路８を形成するための外筒４、前記排出流路８の入口に設けたピックオフリング５、前記内筒３へ二相流を導くスタンドパイプ１、流路面積の小さい前記スタンドパイプ１と流路面積が大きい前記内筒３を接続するディフューザ６を備え、前記内筒３と前記外筒４と前記ピックオフリング５で複数段の排出流路８を形成した気水分離器１０であって、原子炉中央部に配置される前記気水分離器１０の前記外筒４の径を、外周部に配置される前記気水分離器１０の前記外筒４の径よりも細くなるように構成した原子炉の気水分離設備によって本発明の目的を達成している。
【実施例３】
【００５６】
本発明の実施例３による原子炉の気水分離設備は、既述の実施例１における原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、同じく外周部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくするための構成を変更したもので、その他の構成は既述の実施例１と同じである。
【００５７】
その変更の内容は以下の通りである。即ち、図５（ａ）（ｂ）に示すように、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａと、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａとに、それぞれ流量制限体９を流路抵抗となるように設置する。
【００５８】
そして、図５（ａ）（ｂ）に示すように、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の流量制限体９の外筒４ａから排出流路８ａへの突き出し長さが、原子炉外周部の気水分離器１０のそれよりも長い形状として、流量制限体９の形状を気水分離器１０の配置場所により変更した。
【００５９】
これにより、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくしている。このような実施例３による気水分離設備の作用は実施例１と同じである。
【００６０】
このように、本実施例３では、気液二相流に旋回力を付与するスワラー２、気液二相流が通過する内筒３、前記内筒３の外部を取り囲むようにして前記内筒３の内壁面に分離された水を外部へ排出するための排出流路８を形成するための外筒４、前記排出流路８の入口に設けたピックオフリング５、前記内筒３へ二相流を導くスタンドパイプ１、流路面積の小さい前記スタンドパイプ１と流路面積が大きい前記内筒３を接続するディフューザ６を備え、前記内筒３と前記外筒４と前記ピックオフリング５で複数段の排出流路８を形成した気水分離器１０であって、原子炉中央部に配置される前記気水分離器１０の前記排出流路８に設置されている流量制限体９による流路抵抗を、原子炉外周部に配置される前記気水分離器１０の前記排出流路８に設置されている流量制限体９による流路抵抗よりも大きくなるように、前記流量制限体９の形状を前記気水分離器１０の配置場所により変更した原子炉の気水分離設備によって本発明の目的を達成している。
【００６１】
以上の各実施例では、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の第１段排出流路８ａの流路抵抗を、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の第１段排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくすることで、気水分離器１０の入口での気液二相流のクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器１０においては気水分離器１０の内部からのキャリーアンダーが抑制され、気水分離器１０の入口での気液二相流のクオリティが低い原子炉外周部に配置される気水分離器１０においては気水分離器１０の外部からのキャリーアンダーが抑制されることにより、気水分離器１０の集合体である気水分離設備全体としてキャリーアンダーを低くすることができる。
【００６２】
このように、本発明の各実施例では、原子炉の圧力容器１５内の気水分離器１０入口での気液二相流のクオリティ分布を考慮して、気水分離器内外でのキャリーアンダーを抑制して全体として低キャリーアンダーを実現できる気水分離設備を提供出来る。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明は沸騰水型原子炉の圧力容器内における気水分離設備に利用可能性がある。
【符号の説明】
【００６４】
１ スタンドパイプ
２ スワラー
３ 内筒
４ 外筒
５ ピックオフリング
６ ディフューザ
７ ギャップ
８ 排出流路
９ 流量制限体
１０ 気水分離器
１１ 炉心
１２ シュラウド
１３ シュラウドヘッド
１４ 蒸気乾燥器
１５ 圧力容器
１６ インターナルポンプ
１７ 主蒸気配管
１８ 給水ノズル
１９ ダウンカマ
２０ 炉水
【技術分野】
【０００１】
本発明は、原子炉、特には沸騰水型原子炉、で発生した蒸気を冷却水から分離する気水分離器を複数体集合した気水分離設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
原子力発電プラントでは、発電機を駆動する蒸気タービンへ原子炉で発生させた蒸気を供給する。
【０００３】
その際に、タービン翼部分でのエロ−ジョンやコロージョンの発生を防いで蒸気タービンの健全性を維持するために、原子炉で発生した蒸気を原子炉内の冷却材から分離する気水分離器と、分離された後の蒸気に含まれる液滴を除去する蒸気乾燥器とで構成される２段階の気水分離システムが改良型沸騰水型原子炉（以下、ＡＢＷＲという）では採用されている。
【０００４】
この２段階の気水分離システムで蒸気に含まれる液滴量を一定値以下にした後、蒸気を蒸気タービンに供給している。
【０００５】
ＡＢＷＲに用いられている従来の気水分離器を、図６を用いて説明する。気水分離器は、冷却材である軽水が原子炉の炉心で加熱され沸騰することにより生成される蒸気と水との気液二相流を、蒸気と水に分離するためのものである。
【０００６】
従来の気水分離器は、図６に示すように、シュラウドヘッド１３に接続されたスタンドパイプ１，スタンドパイプ１に接続されたディフューザ６，ディフューザ６内に固定したスワラー２，ディフューザ６に接続した内筒３，内筒３の外側に排出流路８を介在して配置された外筒４，外筒４に設けられて内筒３から排出流路８への流路としてギャップ７を形成するピックオフリング５により一段の気水分離機構が構成され、この気水分離機構がピックオフリング５の中央に配置した開口で連通された状態で、上方へ三段分構築されて成る。
【０００７】
図６に示すように、各段の対応する部分には、符号ａ，ｂ，ｃを付して区別している。
【０００８】
従来の気液分離機能は次の通りである。即ち、スタンドパイプ１から流入した気液二相流は、スワラー２により旋回力を与えられ、遠心分離作用により密度の大きい水が外側に押し出され、密度の小さい蒸気が中心に集まる。外側に押し出された水は、内筒３とピックオフリング５のギャップ７から内筒３と外筒４で形成された排出流路８を通って圧力容器１５内の冷却材である炉水２０に戻される。
【０００９】
かかる気水分離機構を気液二相流の流れ方向に沿って３段設けて一体の気水分離器を構成し、三段階にわたって気水分離機能を発揮する。ＡＢＷＲの場合、そのような気水分離器が複数体集合してシュラウドヘッド１３上に設置されている。
【００１０】
気水分離器は、冷却材が炉心で加熱され沸騰することにより生成される蒸気と水との気液二相流を、蒸気と水に分離するためのものであるが、気水分離器の排出流路から排出される水には一定量の蒸気が含まれており、その蒸気の分離液に対する重量比をキャリーアンダーという。
【００１１】
このキャリーアンダーが大きければそれだけ蒸気が分離液とともにシュラウドヘッドに沿ってダウンカマに流れ込み、強制循環炉であれば冷却材を循環させるインターナルポンプあるいはジェットポンプ（沸騰水型原子炉：ＢＷＲの場合）のポンプ性能を低下させる恐れがあり、また、自然循環炉においてはダウンカマの冷却材密度が小さくなることにより、自然循環流量が低下する恐れがある。
【００１２】
そのため、気水分離器に要求される性能として、キャリーアンダーは規定値以下となることが要求されている。
【００１３】
気水分離器へ流入する気液二相流のクオリティ（気液二相流中の蒸気の重量比）とキャリーアンダーとの関係の一例を図２に示す。キャリーアンダーはあるクオリティＸ１付近で極小値をもつ。クオリティがＸ１より大きい場合、気水分離器に流入する蒸気量が増加するため、第１段目の気水分離機構にて分離され、排出流路を通って炉水に戻される分離液中に含まれる蒸気の量が多くなり、気水分離器内部からのキャリーアンダーが増加する。
【００１４】
クオリティがＸ１より小さい場合、第１段目の気水分離機構による気水分離性能が、クオリティがＸ１より大きい場合よりも低下するため、第２段目以降の気水分離機構の排出流路を通って排出される蒸気と水の量が多くなる。
【００１５】
第２段目以降の排出流路の出口は、気水分離器間に形成される炉水の水面より上部に開放されており、気水分離器外部空間に排出された蒸気と水が水面に衝突し、蒸気泡の巻き込みが生じることにより、気水分離器外部領域からのキャリーアンダーが増加する。
【００１６】
気水分離器のキャリーアンダー性能は、気水分離器自体の排出流路に設置されている流量制限体などにより排水量を調整することで性能を確保している。また、キャリーアンダー性能を広範囲の運転条件において最適化されるように、炉水位が高く、気水分離器の排出流路にかかる静水圧が大きいときに、排出流路に設置されている流量制限体の抵抗値を小さくして、炉水位の影響を受けにくい気水分離器構造が公知である（例えば、特許文献１参照）。
【００１７】
また、原子炉中央部に配置される気水分離器の排出流路の流路抵抗を、外周部に配置される気水分離器の排出流路の流路抵抗よりも小さくすることで、気水分離器内部からのキャリーオーバー（分離した蒸気中に含まれる水の重量比）、キャリーアンダーを低減する気水分離器構造が公知である（例えば、特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１８】
【特許文献１】特開平７−１５１８９２号公報
【特許文献２】特開昭６２−３５２９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
従来のＡＢＷＲでは約３５０体の気水分離器が原子炉の圧力容器内に配置されているが、気水分離器の仕様は炉心から出てきた気液二相流の平均クオリティに対して一律に決められている。
【００２０】
しかし、炉心から出てくる気液二相流のクオリティは、炉心における各燃料集合体の熱出力の関係から外周部ほど減少する傾向にある。従って、その上方空間である上部プレナム内でクオリティは分布を持ち、気水分離器入口でも場所によってクオリティが異なる。
【００２１】
従来はこのクオリティの分布を考慮していないため、気水分離器全体としての気水分離性能の最適化を図ることは困難であった。また、今後国内で予定されている既設炉の出力向上や海外で建設が予定されている高経済性単純化沸騰水型原子炉（ＥＳＢＷＲ）、及びＡＢＷＲよりさらに出力を増大した次世代原子炉においては、現行ＡＢＷＲよりも気水分離器入口での気液二相流のクオリティが大きくなるため、特に、気水分離器入口での気液二相流のクオリティが平均クオリティよりも高い気水分離器においては、気水分離器内部からのキャリーアンダーが増加する恐れがある。
【００２２】
炉水位が高く、気水分離器の排出流路にかかる静水圧が大きいときに、排出路に設置されている流量制限体の抵抗値を小さくする構造、及び、原子炉中央部に配置される気水分離器の排出流路の流路抵抗を、外周部に配置される気水分離器の排出流路の流路抵抗よりも小さくする構造の何れの構造においても、気水分離器入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器においては、第１段目の気水分離機構にて分離される分離液の量が多くなるため、気水分離器内部からのキャリーアンダーを抑制することが困難である。
【００２３】
本発明の目的は、原子炉の圧力容器内に広範囲に配置されている各気水分離器入口でのクオリティ分布を考慮して、そのクオリティが上昇しても気水分離器の集合体全体として低キャリーアンダーを実現できる原子炉の気水分離設備を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２４】
本発明の目的を達成するための手段は、気水分離機構を上下多段に有する気水分離器を原子炉中央部から外周部にかけて原子炉の圧力容器内に配置される原子炉の気水分離設備において、前記原子炉中央部に配置される前記気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗を、前記外周部に配置される前記気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗よりも大きくした構成を有する。
【００２５】
かかる構成によると、入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器においては気水分離器内部からのキャリーアンダーを抑制し、入口でのクオリティが低い外周部に配置される気水分離器においては気水分離器外部からのキャリーアンダーを抑制することで、複数体の気水分離器の集合体である気水分離設備全体としてキャリーアンダーを低くすることができる。
【発明の効果】
【００２６】
本発明の原子炉の気水分離設備によれば、気水分離設備全体からのキャリーアンダーを低く維持することができるので、原子炉が強制循環炉であれば冷却材を循環させるポンプの性能低下、原子炉が自然循環炉であれば自然循環流量低下のリスクを低減することができ、本発明を採用した原子炉を有するプラントの信頼性向上に貢献できる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の気水分離設備が採用される改良型沸騰水型原子炉の縦断面図である。
【図２】気水分離器の性能をあらわすキャリーアンダーと気水分離器入口における気液二相流のクオリティとの関係を示したグラフ図である。
【図３】本発明の実施例１による気水分離器縦断面図にして、（ａ）図は原子炉中央部に配置される気水分離器を、（ｂ）図は原子炉外周部に配置される気水分離器を示した図である。
【図４】本発明の実施例２による気水分離器縦断面図にして、（ａ）図は原子炉中央部に配置される気水分離器を、（ｂ）図は原子炉外周部に配置される気水分離器を示した図である。
【図５】本発明の実施例３による気水分離器縦断面図にして、（ａ）図は原子炉中央部に配置される気水分離器を、（ｂ）図は原子炉外周部に配置される気水分離器を示した図である。
【図６】従来の原子炉の気水分離器の縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
本発明の実施例は、気水分離機構を上下多段に有する気水分離器を原子炉中央部から外周部にかけて原子炉の圧力容器内に配置される原子炉の気水分離設備において、その原子炉中央部に配置される気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗を、同じく外周部に配置される気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗よりも大きくして、入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器においては気水分離器内部からのキャリーアンダーを抑制し、入口でのクオリティが低い外周部に配置される気水分離器においては気水分離器外部からのキャリーアンダーを抑制している。
【００２９】
これにより、複数体の気水分離器の集合体である気水分離設備全体としてキャリーアンダーを低くすることができる。
【００３０】
以下に本発明の各実施例を図に基づいて一層具体的に説明する。
【実施例１】
【００３１】
まず本発明の各実施例が適用される原子炉であるＡＢＷＲの構成を、図１に基づいて説明する。図１に示すように、ＡＢＷＲは、原子炉の圧力容器内に熱を発生する炉心１１を内蔵している。その炉心１１を取り囲む円筒状のシュラウド１２およびシュラウド１２の上端部で炉心１１の上方を覆うシュラウドヘッド１３、シュラウドヘッド１３に取り付けた複数体の気水分離器１０、その上方に配置された蒸気乾燥器１４、圧力容器１５内の冷却材である軽水を循環させるインターナルポンプ１６を備えている。
【００３２】
インターナルポンプ１６はシュラウド１２外壁面と圧力容器１５内壁面との間の流路であるダウンカマ１９から冷却水を吸い込んで圧力容器１５の下部から炉心１１に送り込む。その冷却水は、炉心１１で加熱されて沸騰し、蒸気と水の気液二相流となる。
【００３３】
この気液二相流は、上昇して気水分離器１０で蒸気と水に分離される。分離された蒸気には湿分が多く含まれているので、蒸気乾燥器１４で湿分がさらに取り除かれ、クオリティを増した高温高圧な蒸気とされる。そのクオリティを増した蒸気は、圧力容器１５に接続された主蒸気配管１７を通って図示しない発電機駆動用のタービンに送られ、そのタービンにて駆動蒸気として利用される。その後に、利用された蒸気は液体にされて圧力容器１５のダウンカマ１９内に図示していない給水系統により給水ノズル１８から給水される。
【００３４】
また、各気水分離器１０で分離された冷却水は、給水ノズル１８から供給される給水と圧力容器１５内で混合され、ダウンカマ１９に流れ込み、インターナルポンプ１６によって再度炉心１１へと再循環する。
【００３５】
各気水分離器１０は、図１にみられるように、上方へ湾曲して突き出たシュラウドヘッド１３の最上部とその近傍である原子炉中央部からシュラウドヘッド１３の上方への湾曲部の圧力容器１５内壁面寄りの原子炉外周部にわたって分布して配置されている。
【００３６】
個々の気水分離器１０は、従来の気水分離器の構造と類似して、以下の構成を有する。
【００３７】
即ち、シュラウドヘッド１３の上方へ湾曲して突き出た上面には原子炉中央部から原子炉外周部にかけて分布させて配置した複数のスタンドパイプ１の下端が接続されている。スタンドパイプ１の上端にはディフューザ６の下端が接続され、そのディフューザ６内にスワラー２が固定されている。ディフューザ６の上端には内筒３が接続され、内筒３の外側に排出流路８を介在して配置された外筒４が装備されている。その外筒４に設けられて内筒３から排出流路８への流路としてギャップ７をピックオフリング５により形成している。このように一段の気水分離機構が構成され、この気水分離機構がピックオフリング５の中央に配置した開口で連通された状態で、上方へ三段分構築されて一体の気水分離器１０が作られている。
【００３８】
各図に示すように、各段の対応する部分には、符号ａ，ｂ，ｃを付して各段毎の区別を図示している。
【００３９】
この構成により、スタンドパイプ１から流入した気液二相流は、スワラー２により旋回力が与えられて気液二相流に遠心力が作用し、遠心分離作用により密度の大きい水が外側に分離されて内筒３の内壁面に捕捉されて上方へ押し出され、密度の小さい蒸気が内筒３の中心に集まって上昇する。
【００４０】
上方に押し出された水は、内筒３内壁面を下方から上方への流れによってピックオフリング５まで上昇し、ピックオフリング５で下向きの流れに誘導されてギャップ７から排出流路８を通って炉水２０に戻されてダウンカマ１９に流れ込む。
【００４１】
一方で、内筒３内の蒸気はピックオフリング５の中央部の開口を通過して上昇し、上段の内筒３内で遠心分離を受け、その上段の排出流路８から分離後の水が排出され、同じく炉水に戻され、ダウンカマ１９に流れ込む。それ以上の上段の気水分離機構部分においても同様である。
【００４２】
本実施例１では、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、同じく外周部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくするために、図３に示す以下のような構成を有する。
【００４３】
即ち、図３（ａ）に示すように、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の外筒４ａの長さを、図３（ｂ）で示す原子炉外周部に配置される気水分離器１０の外筒４ａよりも長くしてある。
【００４４】
このように原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路長が原子炉外周部に配置される気水分離器１０のそれよりも長くすることにより、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗を原子炉外周部に配置される気水分離器１０のそれよりも大きくしている。
【００４５】
次に、以上のような構成にした実施例１による気水分離設備の作用を以下に説明する。
【００４６】
気水分離器１０の入口でのクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器１０においては、排出流路８ａにおける流路抵抗が大きいため、第１段目の気水分離機構にて分離され、排出流路８ａを通って炉水２０に戻される分離液の流量が減少する。
【００４７】
したがって、分離液に巻き込まれ、分離液とともに排出される蒸気量が減少するため、気水分離器内部からのキャリーアンダーが減少する。
【００４８】
なお、下から第１段目の気水分離機構にて分離されずに下から第２段目以降の気水分離機構へと流入する気液二相流の流量は増加するが、第２段目以降にて十分に気水分離されるため、気水分離器内部からのキャリーオーバーが増加することはない。
【００４９】
また、気水分離器１０の入口でのクオリティが低い原子炉外周部に配置されている気水分離器１０においては、排出流路８ａにおける流路抵抗が小さいため、第１段目の気水分離機構にて分離され、排出流路８ａを通って炉水２０に戻される分離液の流量が増加する。
【００５０】
したがって、第２段目以降の気水分離機構へと流入する気液二相流の流量が減少し、排出流路８ｂ，８ｃから排出される蒸気と水の量が減少するため、気水分離器外部空間に排出された蒸気と水が炉水２０の水面に衝突し、蒸気泡の巻き込みが生じることによる、気水分離器外部領域からのキャリーアンダーが減少する。
【００５１】
このように、本実施例１では、気液二相流に旋回力を付与するスワラー２、気液二相流が通過する内筒３、前記内筒３の外部を取り囲むようにして前記内筒３の内壁面に分離された水を外部へ排出するための排出流路８を形成するための外筒４、前記排出流路８の入口に設けたピックオフリング５、前記内筒３へ二相流を導くスタンドパイプ１、流路面積の小さい前記スタンドパイプ１と流路面積が大きい前記内筒３を接続するディフューザ６を備え、前記内筒３と前記外筒４と前記ピックオフリング５で複数段の排出流路８を形成した気水分離器１０であって、原子炉中央部に配置される前記気水分離器１０の前記外筒４の長さを、原子炉外周部に配置される前記気水分離器１０の前記外筒４の長さよりも長くなるように構成した原子炉の気水分離設備によって本発明の目的を達成している。
【実施例２】
【００５２】
本発明の実施例２による原子炉の気水分離設備は、既述の実施例１における原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、同じく外周部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくするための構成を変更したもので、その他の構成は既述の実施例１と同じである。
【００５３】
その変更の内容は以下の通りである。即ち、図４（ａ）に示すように、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から１段目の外筒４ａの径を、図４（ｂ）で示す原子炉外周部に配置される気水分離器１０の外筒４ａの径よりも細くしてある。
【００５４】
これにより、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路面積が、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路面積よりも狭くなることで、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくしている。このような実施例２による気水分離設備の作用は実施例１と同じである。
【００５５】
このように、本実施例２では、気液二相流に旋回力を付与するスワラー２、気液二相流が通過する内筒３、前記内筒３の外部を取り囲むようにして前記内筒３の内壁面に分離された水を外部へ排出するための排出流路８を形成するための外筒４、前記排出流路８の入口に設けたピックオフリング５、前記内筒３へ二相流を導くスタンドパイプ１、流路面積の小さい前記スタンドパイプ１と流路面積が大きい前記内筒３を接続するディフューザ６を備え、前記内筒３と前記外筒４と前記ピックオフリング５で複数段の排出流路８を形成した気水分離器１０であって、原子炉中央部に配置される前記気水分離器１０の前記外筒４の径を、外周部に配置される前記気水分離器１０の前記外筒４の径よりも細くなるように構成した原子炉の気水分離設備によって本発明の目的を達成している。
【実施例３】
【００５６】
本発明の実施例３による原子炉の気水分離設備は、既述の実施例１における原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、同じく外周部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくするための構成を変更したもので、その他の構成は既述の実施例１と同じである。
【００５７】
その変更の内容は以下の通りである。即ち、図５（ａ）（ｂ）に示すように、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａと、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の下から第１段目の排出流路８ａとに、それぞれ流量制限体９を流路抵抗となるように設置する。
【００５８】
そして、図５（ａ）（ｂ）に示すように、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の流量制限体９の外筒４ａから排出流路８ａへの突き出し長さが、原子炉外周部の気水分離器１０のそれよりも長い形状として、流量制限体９の形状を気水分離器１０の配置場所により変更した。
【００５９】
これにより、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路抵抗を、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の下から１段目の排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくしている。このような実施例３による気水分離設備の作用は実施例１と同じである。
【００６０】
このように、本実施例３では、気液二相流に旋回力を付与するスワラー２、気液二相流が通過する内筒３、前記内筒３の外部を取り囲むようにして前記内筒３の内壁面に分離された水を外部へ排出するための排出流路８を形成するための外筒４、前記排出流路８の入口に設けたピックオフリング５、前記内筒３へ二相流を導くスタンドパイプ１、流路面積の小さい前記スタンドパイプ１と流路面積が大きい前記内筒３を接続するディフューザ６を備え、前記内筒３と前記外筒４と前記ピックオフリング５で複数段の排出流路８を形成した気水分離器１０であって、原子炉中央部に配置される前記気水分離器１０の前記排出流路８に設置されている流量制限体９による流路抵抗を、原子炉外周部に配置される前記気水分離器１０の前記排出流路８に設置されている流量制限体９による流路抵抗よりも大きくなるように、前記流量制限体９の形状を前記気水分離器１０の配置場所により変更した原子炉の気水分離設備によって本発明の目的を達成している。
【００６１】
以上の各実施例では、原子炉中央部に配置される気水分離器１０の第１段排出流路８ａの流路抵抗を、原子炉外周部に配置される気水分離器１０の第１段排出流路８ａの流路抵抗よりも大きくすることで、気水分離器１０の入口での気液二相流のクオリティが高い原子炉中央部に配置される気水分離器１０においては気水分離器１０の内部からのキャリーアンダーが抑制され、気水分離器１０の入口での気液二相流のクオリティが低い原子炉外周部に配置される気水分離器１０においては気水分離器１０の外部からのキャリーアンダーが抑制されることにより、気水分離器１０の集合体である気水分離設備全体としてキャリーアンダーを低くすることができる。
【００６２】
このように、本発明の各実施例では、原子炉の圧力容器１５内の気水分離器１０入口での気液二相流のクオリティ分布を考慮して、気水分離器内外でのキャリーアンダーを抑制して全体として低キャリーアンダーを実現できる気水分離設備を提供出来る。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明は沸騰水型原子炉の圧力容器内における気水分離設備に利用可能性がある。
【符号の説明】
【００６４】
１ スタンドパイプ
２ スワラー
３ 内筒
４ 外筒
５ ピックオフリング
６ ディフューザ
７ ギャップ
８ 排出流路
９ 流量制限体
１０ 気水分離器
１１ 炉心
１２ シュラウド
１３ シュラウドヘッド
１４ 蒸気乾燥器
１５ 圧力容器
１６ インターナルポンプ
１７ 主蒸気配管
１８ 給水ノズル
１９ ダウンカマ
２０ 炉水
【特許請求の範囲】
【請求項１】
気水分離機構を上下多段に有する気水分離器を原子炉中央部から外周部にかけて原子炉の圧力容器内に配置される原子炉の気水分離設備において、前記原子炉中央部に配置される前記気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗を、前記外周部に配置される前記気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗よりも大きく構成したことを特徴とした原子炉の気水分離設備。
【請求項２】
請求項１において、原子炉中央部に配置される前記気水分離器の外筒の長さを、原子炉外周部に配置される前記気水分離器の外筒の長さよりも長くなるように構成したことを特徴とする原子炉の気水分離設備。
【請求項３】
請求項１において、原子炉中央部に配置される前記気水分離器の外筒の径を、原子炉外周部に配置される前記気水分離器の外筒の径よりも細くなるように構成したことを特徴とする原子炉の気水分離設備。
【請求項４】
請求項１において、前記気水分離器の下から第１段目の排出流路に流量制限体を設け、原子炉中央部に配置される前記気水分離器に設けた流量制限体による排出流路の流路抵抗を、原子炉外周部に配置される前記気水分離器に設けた流量制限体による排出流路の流路抵抗よりも大きくなるように、前記流量制限体の形状を前記気水分離器の配置場所により変更したことを特徴とする原子炉の気水分離設備。
【請求項１】
気水分離機構を上下多段に有する気水分離器を原子炉中央部から外周部にかけて原子炉の圧力容器内に配置される原子炉の気水分離設備において、前記原子炉中央部に配置される前記気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗を、前記外周部に配置される前記気水分離器の下から第１段目の排出流路の流路抵抗よりも大きく構成したことを特徴とした原子炉の気水分離設備。
【請求項２】
請求項１において、原子炉中央部に配置される前記気水分離器の外筒の長さを、原子炉外周部に配置される前記気水分離器の外筒の長さよりも長くなるように構成したことを特徴とする原子炉の気水分離設備。
【請求項３】
請求項１において、原子炉中央部に配置される前記気水分離器の外筒の径を、原子炉外周部に配置される前記気水分離器の外筒の径よりも細くなるように構成したことを特徴とする原子炉の気水分離設備。
【請求項４】
請求項１において、前記気水分離器の下から第１段目の排出流路に流量制限体を設け、原子炉中央部に配置される前記気水分離器に設けた流量制限体による排出流路の流路抵抗を、原子炉外周部に配置される前記気水分離器に設けた流量制限体による排出流路の流路抵抗よりも大きくなるように、前記流量制限体の形状を前記気水分離器の配置場所により変更したことを特徴とする原子炉の気水分離設備。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１２−５８１１３（Ｐ２０１２−５８１１３Ａ）
【公開日】平成２４年３月２２日（２０１２．３．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２０２６２５（Ｐ２０１０−２０２６２５）
【出願日】平成２２年９月１０日（２０１０．９．１０）
【出願人】（５０７２５０４２７）日立ＧＥニュークリア・エナジー株式会社 (858)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年３月２２日（２０１２．３．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年９月１０日（２０１０．９．１０）
【出願人】（５０７２５０４２７）日立ＧＥニュークリア・エナジー株式会社 (858)
【Ｆターム（参考）】
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