定形目地材
【課題】エア侵入経路を的確に遮断することが可能な定形目地材を提供する。
【解決手段】定形目地材１０は、シート材を逆円錐台状に形成した形状とされている。定形目地材１０の縮径部がわは、溶融金属の流路となる内孔に近接する内孔近接部１０ａとされ、他の部位より厚くなっている。また、定形目地材１０の断面は、内孔近接部１０ａから、拡径部がわとなる外周縁部１０ｂに向けて厚みが漸減するテーパ状とされている。定形目地材１０において厚みが最大となる、内孔近接部１０ａがわ端面の厚みをＡとし、定形目地材１０において厚みが最小となる、外周縁部１０ｂがわ端面の厚みをＢとすると、Ａ×（１−定形目地材１０の可縮率）≦Ｂとなる。
【解決手段】定形目地材１０は、シート材を逆円錐台状に形成した形状とされている。定形目地材１０の縮径部がわは、溶融金属の流路となる内孔に近接する内孔近接部１０ａとされ、他の部位より厚くなっている。また、定形目地材１０の断面は、内孔近接部１０ａから、拡径部がわとなる外周縁部１０ｂに向けて厚みが漸減するテーパ状とされている。定形目地材１０において厚みが最大となる、内孔近接部１０ａがわ端面の厚みをＡとし、定形目地材１０において厚みが最小となる、外周縁部１０ｂがわ端面の厚みをＢとすると、Ａ×（１−定形目地材１０の可縮率）≦Ｂとなる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶鋼の連続鋳造に使用するノズル等の耐火物の接合に用いられる定形目地材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、溶鋼の連続鋳造に使用されるノズル等の耐火物の接合面には、鋳造時における接合面からの空気の吸込みや接合面間の隙間への溶鋼の浸入による漏れ等を防止するため、耐火モルタル、セラミックファイバー、定形目地材などの目地材（シール材）が使用されている（特許文献１の［従来の技術］参照）。中でも、定形目地材は、予め接合部位の形状に近い形に加工された薄板状の耐火物であり、離形性及び作業性に優れている。
しかし、上記目地材と耐火物の接合面とは固体接触であるため、固体間の微細な隙間を通した空気の吸込みを完全に防止することはできない。その結果、溶鋼中に窒素が混入し、鋳片品質に影響を及ぼしている。
【０００３】
そこで、目地材のシール性向上に関して、材質や構造面から様々な提案がなされている。例えば、特許文献２では、接合面の少なくとも一方に凹所及び／又は凸部を形成したことを特徴とする溶鋼流量制御用耐火物の発明が開示されている。特許文献２によれば、接合面の少なくとも一方に形成された凹所及び／又は凸部が、接合面に配置された柔軟なシール材の可塑性を十分に引き出し、これによって接合面の優れた密着性及びエア遮断性が得られるとしている。
また、特許文献３では、耐火物粉末の少なくとも１種類以上及び繊維からなり、これにＭｇＯを１〜５０重量％とＣ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの内１種類以上の還元材を総重量％で１〜５０重量％含有させたことを特徴とする耐火物用高気密性パッキング材の発明が開示されている。特許文献３によれば、本耐火物用高気密性パッキング材を使用することにより、ノズル接合部における酸化が防止され、鋳片の品質が向上し、歩留まりも格段に良くなるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−１９９３３９号公報
【特許文献２】特開平８−１１７９７９号公報
【特許文献３】特開２００１−１０５１０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、材質や構造面から様々な提案がなされてきたにもかかわらず、耐火物接合部におけるエア吸込みによるトラブルが発生している。その大きな要因として考えられるのがエアの侵入経路である。具体的には、想定されているエア侵入経路とは異なる想定外のエア侵入経路が存在し、この想定外のエア侵入経路を従来の目地材では的確に遮断できていない可能性がある。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、エア侵入経路を的確に遮断することが可能な定形目地材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため、本発明に係る定形目地材は、溶融金属の流路となる内孔に近接する内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きいことを特徴としている。
【０００７】
図５は、ノズル耐火物の一例として下ノズル１５を模式的に示したものである。下ノズル１５は、連続鋳造時に内孔１３（ノズル孔）を通過する溶融金属により熱負荷を受けるため、内孔１３に近い部位ほど高温になる。これにより、下ノズル１５が熱膨張し、下ノズル１５の内孔近接部１５ａには圧縮力が、外周部１５ｂには引張力が作用する。そのため、下ノズル１５の外周部１５ｂには往々にして亀裂Ｃが発生し、下ノズル１５を縦断する亀裂破面Ｐを介してエアＦが下ノズル１５の内部に侵入する。図６は、その状況を模式的に示したものである。下ノズル１５と浸漬ノズル２０との間に介装された目地材２１によって内孔近接領域２２が的確にシールされていない場合、亀裂破面Ｐを介して侵入したエアＦは内孔近接領域２２から内孔１３内に侵入することになる。
【０００８】
本発明は、本発明者によって究明された上記知見に基づくものである。即ち、耐火物接合部の内孔近接領域を重点的にシールするため、本発明では、定形目地材の内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きくなっている。これにより、耐火物間に本定形目地材を介装した際、定形目地材が接合面に全面接触すると共に内孔近接部がより圧縮されることにより、内孔近接部が他の部位に比べて高密度となり気密性が向上する。加えて、弾性反発力によって耐火物接合部の内孔近接領域における密着性も向上する。
【０００９】
なお、本明細書では、「シール性」と「気密性」を明確に区別している。「シール性」は二つの物体間における流体の漏れに関する指標として、「気密性」は単一の物体における流体の漏れに関する指標として用いている。耐火物接合部のシール性は、目地材自体の気密性、ならびに耐火物と目地材との密着性によって評価される。
【００１０】
また、本発明に係る定形目地材では、前記内孔近接部の最大厚みをＡ、前記他の部位の最小厚みをＢとすると、Ａ×（１−該定形目地材の可縮率）≦Ｂであることが好ましい。
ここで、「可縮率」は、一定の厚みを有する板材を所定の圧力で均一に圧縮したときに次式で定義される物理量である。
可縮率＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ
但し、Ｘ：圧縮前の板材の厚み、Ｙ：圧縮後の板材の厚み
【００１１】
Ａ×（１−該定形目地材の可縮率）は、定形目地材が圧縮されたときの内孔近接部の最大厚みに相当し、圧縮時における内孔近接部は、非圧縮時における他の部位の最小厚みＢ以下となるまで圧縮可能であることを、Ａ×（１−該定形目地材の可縮率）≦Ｂの式は示している。
【００１２】
また、本発明に係る定形目地材では、前記内孔近接部から外周縁部に向けて厚みが漸減するようにしてもよい。これにより、外周縁部から内孔近接部に向けて定形目地材の密度を徐々に高めていくことができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係る定形目地材では、内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きいので、定形目地材が接合面に全面接触すると共に内孔近接部がより圧縮されることにより、内孔近接領域におけるシール性が向上する。その結果、エア侵入経路を的確に遮断することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の一実施の形態に係る定形目地材の斜視断面図である。
【図２】（Ａ）、（Ｂ）は、耐火物間に同定形目地材が介装された状態を説明するための模式図である。
【図３】本発明の他の実施の形態に係る定形目地材の斜視断面図である。
【図４】耐火物間に同定形目地材が介装された状態を説明するための模式図である。
【図５】下ノズルに発生する亀裂を示した模式図である。
【図６】下ノズルにおけるエアの侵入経路を示した模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
【００１６】
図１に示す本発明の一実施の形態に係る定形目地材１０は、シート材を逆円錐台状に形成した形状とされている。定形目地材１０の縮径部がわは、溶融金属の流路となる内孔（ノズル孔）に近接する内孔近接部１０ａとされ、他の部位より厚くなっている。また、定形目地材１０の断面は、内孔近接部１０ａから、拡径部がわとなる外周縁部１０ｂに向けて厚みが漸減するテーパ状とされている。
【００１７】
定形目地材１０において厚みが最大となる、内孔近接部１０ａがわ端面の厚みをＡとし、定形目地材１０において厚みが最小となる、外周縁部１０ｂがわ端面の厚みをＢとすると、定形目地材１０の最大厚みＡの上限値は、（１）式により規定される。
Ａ×（１−定形目地材１０の可縮率）≦Ｂ …（１）
ここで、「可縮率」は、一定の厚みを有する板材を所定の圧力で均一に圧縮したときに（２）式で定義される物理量である。
可縮率＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ …（２）
但し、Ｘ：圧縮前の板材の厚み、Ｙ：圧縮後の板材の厚み
【００１８】
なお、定形目地材１０に作用させる押付圧力は、ユーザが従来より採用している押付圧力でよい。一般的には、定形目地材１０に掛かる押付圧力は、おおよそ０．５ＭＰａから、局所的に作用する押付圧力として３０ＭＰａ位まで考えられる。
【００１９】
一方、定形目地材１０の最小厚みＢは、一定の厚みを有する従来の定形目地材の厚みとすれば良い。
【００２０】
図２（Ａ）は、定形目地材１０の使用例を示したものであり、下ノズル１４と浸漬ノズル１９との間に定形目地材１０が介装されている。
下ノズル１４は、下部１４ａが下方に向けて縮径する逆円錐台状とされている。下ノズル１４の外周面は、目地材１６を介してメタルケース１７で被覆されている。一方、浸漬ノズル１９上端部の接合面１９ａは、上方に向けて拡径する逆円錐台状とされている。
定形目地材１０は、メタルケース１７の外周面と浸漬ノズル１９の接合面１９ａとの間に介装される。本定形目地材１０では、拡径部がわとなる外周縁部１０ｂから縮径部がわとなる内孔近接部１０ａに向けて厚みが漸増するテーパ状とされているため、溶融金属の流路となる内孔１２に近接する内孔近接部１０ａが他の部位に比べて高密度となりシール性が高くなる。そのため、下ノズル１４とメタルケース１７の間から侵入したエアＦは、定形目地材１０の内孔近接部１０ａによって的確に遮断される。
【００２１】
図２（Ｂ）は、定形目地材１０の他の使用例を示したものである。本使用例では、下ノズル１４の外周面は、下端部１４ｂを除いて、目地材１６を介してメタルケース１７で被覆されている。下ノズル１４の下端部１４ｂは露出し、段差が形成されている。定形目地材１０は、メタルケース１７の外周面と浸漬ノズル１９の接合面１９ａとの間、及び下ノズル１４外周面の下端部１４ｂと浸漬ノズル１９の接合面１９ａとの間に介装される。本定形目地材１０では、拡径部がわとなる外周縁部１０ｂから縮径部がわとなる内孔近接部１０ａに向けて厚みを漸増させてテーパ状とする他、外周縁部１０ｂにおける目地厚を一定とし、内孔近接部１０ａにおける目地厚が下方に向かうにつれて漸増するように構成してもよい。下ノズル１４の下端部１４ｂに形成された段差部分が、他の部位より厚い内孔近接部１０ａによって隙間無くシールされる。そのため、下ノズル１４とメタルケース１７の間から侵入したエアＦは、定形目地材１０の内孔近接部１０ａによって的確に遮断される。
【００２２】
図３に示す本発明の他の実施の形態に係る定形目地材１１は、円盤の中央部に孔が形成された環状型とされている。定形目地材１１の中央部は、溶融金属の流路となる内孔に近接する内孔近接部１１ａとされ、他の部位より厚くなっている。また、定形目地材１１の断面は、内孔近接部１１ａから外周縁部１１ｂに向けて厚みが漸減するテーパ状とされている。
なお、定形目地材１１において厚みが最大となる、内孔近接部１１ａがわ端面の厚みをＡ’とし、厚みが最小となる、外周縁部１１ｂがわ端面の厚みをＢ’とすると、定形目地材１０と同様、最大厚みＡ’と最小厚みＢ’との間には（１）式が成立する。
【００２３】
図４は定形目地材１１の使用例を示したものであり、下ノズル１５と浸漬ノズル２０との間に定形目地材１１が介装されている。
下ノズル１５の下面１５ｃ及び浸漬ノズル２０の上面２０ａは水平面とされ、その間に定形目地材１１が介装されている。下ノズル１５の外周面は、メタルケース１８で被覆されている。
本定形目地材１１では、溶融金属の流路となる内孔１３に近接する内孔近接部１１ａのシール性が高いので、下ノズル１５に形成された亀裂破面から侵入したエアＦは、定形目地材１１の内孔近接部１１ａによって的確に遮断される。
【００２４】
定形目地材１０、１１の原料には従来のものを使用することができ、構成原料としてアルミナ粉、粘土、バルクファイバー、カーボン粉末などを、バインダーとしてフェノール樹脂などを用いることができる。また、定形目地材１０、１１の作製についても従来の方法に拠ればよく、構成原料にバインダーを添加してミキサーで混練した後、加圧成形すればよい。
【００２５】
以上、本発明の実施の形態について説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、上記実施の形態では、定形目地材の断面をテーパ状としているが、段差を設けてもよい。要は、内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きければよい。
【符号の説明】
【００２６】
１０、１１：定形目地材、１０ａ、１１ａ：内孔近接部、１０ｂ、１１ｂ：外周縁部、１２、１３：内孔、１４、１５：下ノズル、１４ａ：下部、１４ｂ：下端部、１５ａ：内孔近接部、１５ｂ：外周部、１５ｃ：下面、１６：目地材、１７、１８：メタルケース、１９、２０：浸漬ノズル、１９ａ：接合面、２０ａ：上面、２１：目地材、２２：内孔近接領域、Ｆ：エア
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶鋼の連続鋳造に使用するノズル等の耐火物の接合に用いられる定形目地材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、溶鋼の連続鋳造に使用されるノズル等の耐火物の接合面には、鋳造時における接合面からの空気の吸込みや接合面間の隙間への溶鋼の浸入による漏れ等を防止するため、耐火モルタル、セラミックファイバー、定形目地材などの目地材（シール材）が使用されている（特許文献１の［従来の技術］参照）。中でも、定形目地材は、予め接合部位の形状に近い形に加工された薄板状の耐火物であり、離形性及び作業性に優れている。
しかし、上記目地材と耐火物の接合面とは固体接触であるため、固体間の微細な隙間を通した空気の吸込みを完全に防止することはできない。その結果、溶鋼中に窒素が混入し、鋳片品質に影響を及ぼしている。
【０００３】
そこで、目地材のシール性向上に関して、材質や構造面から様々な提案がなされている。例えば、特許文献２では、接合面の少なくとも一方に凹所及び／又は凸部を形成したことを特徴とする溶鋼流量制御用耐火物の発明が開示されている。特許文献２によれば、接合面の少なくとも一方に形成された凹所及び／又は凸部が、接合面に配置された柔軟なシール材の可塑性を十分に引き出し、これによって接合面の優れた密着性及びエア遮断性が得られるとしている。
また、特許文献３では、耐火物粉末の少なくとも１種類以上及び繊維からなり、これにＭｇＯを１〜５０重量％とＣ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの内１種類以上の還元材を総重量％で１〜５０重量％含有させたことを特徴とする耐火物用高気密性パッキング材の発明が開示されている。特許文献３によれば、本耐火物用高気密性パッキング材を使用することにより、ノズル接合部における酸化が防止され、鋳片の品質が向上し、歩留まりも格段に良くなるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−１９９３３９号公報
【特許文献２】特開平８−１１７９７９号公報
【特許文献３】特開２００１−１０５１０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、材質や構造面から様々な提案がなされてきたにもかかわらず、耐火物接合部におけるエア吸込みによるトラブルが発生している。その大きな要因として考えられるのがエアの侵入経路である。具体的には、想定されているエア侵入経路とは異なる想定外のエア侵入経路が存在し、この想定外のエア侵入経路を従来の目地材では的確に遮断できていない可能性がある。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、エア侵入経路を的確に遮断することが可能な定形目地材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため、本発明に係る定形目地材は、溶融金属の流路となる内孔に近接する内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きいことを特徴としている。
【０００７】
図５は、ノズル耐火物の一例として下ノズル１５を模式的に示したものである。下ノズル１５は、連続鋳造時に内孔１３（ノズル孔）を通過する溶融金属により熱負荷を受けるため、内孔１３に近い部位ほど高温になる。これにより、下ノズル１５が熱膨張し、下ノズル１５の内孔近接部１５ａには圧縮力が、外周部１５ｂには引張力が作用する。そのため、下ノズル１５の外周部１５ｂには往々にして亀裂Ｃが発生し、下ノズル１５を縦断する亀裂破面Ｐを介してエアＦが下ノズル１５の内部に侵入する。図６は、その状況を模式的に示したものである。下ノズル１５と浸漬ノズル２０との間に介装された目地材２１によって内孔近接領域２２が的確にシールされていない場合、亀裂破面Ｐを介して侵入したエアＦは内孔近接領域２２から内孔１３内に侵入することになる。
【０００８】
本発明は、本発明者によって究明された上記知見に基づくものである。即ち、耐火物接合部の内孔近接領域を重点的にシールするため、本発明では、定形目地材の内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きくなっている。これにより、耐火物間に本定形目地材を介装した際、定形目地材が接合面に全面接触すると共に内孔近接部がより圧縮されることにより、内孔近接部が他の部位に比べて高密度となり気密性が向上する。加えて、弾性反発力によって耐火物接合部の内孔近接領域における密着性も向上する。
【０００９】
なお、本明細書では、「シール性」と「気密性」を明確に区別している。「シール性」は二つの物体間における流体の漏れに関する指標として、「気密性」は単一の物体における流体の漏れに関する指標として用いている。耐火物接合部のシール性は、目地材自体の気密性、ならびに耐火物と目地材との密着性によって評価される。
【００１０】
また、本発明に係る定形目地材では、前記内孔近接部の最大厚みをＡ、前記他の部位の最小厚みをＢとすると、Ａ×（１−該定形目地材の可縮率）≦Ｂであることが好ましい。
ここで、「可縮率」は、一定の厚みを有する板材を所定の圧力で均一に圧縮したときに次式で定義される物理量である。
可縮率＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ
但し、Ｘ：圧縮前の板材の厚み、Ｙ：圧縮後の板材の厚み
【００１１】
Ａ×（１−該定形目地材の可縮率）は、定形目地材が圧縮されたときの内孔近接部の最大厚みに相当し、圧縮時における内孔近接部は、非圧縮時における他の部位の最小厚みＢ以下となるまで圧縮可能であることを、Ａ×（１−該定形目地材の可縮率）≦Ｂの式は示している。
【００１２】
また、本発明に係る定形目地材では、前記内孔近接部から外周縁部に向けて厚みが漸減するようにしてもよい。これにより、外周縁部から内孔近接部に向けて定形目地材の密度を徐々に高めていくことができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係る定形目地材では、内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きいので、定形目地材が接合面に全面接触すると共に内孔近接部がより圧縮されることにより、内孔近接領域におけるシール性が向上する。その結果、エア侵入経路を的確に遮断することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の一実施の形態に係る定形目地材の斜視断面図である。
【図２】（Ａ）、（Ｂ）は、耐火物間に同定形目地材が介装された状態を説明するための模式図である。
【図３】本発明の他の実施の形態に係る定形目地材の斜視断面図である。
【図４】耐火物間に同定形目地材が介装された状態を説明するための模式図である。
【図５】下ノズルに発生する亀裂を示した模式図である。
【図６】下ノズルにおけるエアの侵入経路を示した模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
【００１６】
図１に示す本発明の一実施の形態に係る定形目地材１０は、シート材を逆円錐台状に形成した形状とされている。定形目地材１０の縮径部がわは、溶融金属の流路となる内孔（ノズル孔）に近接する内孔近接部１０ａとされ、他の部位より厚くなっている。また、定形目地材１０の断面は、内孔近接部１０ａから、拡径部がわとなる外周縁部１０ｂに向けて厚みが漸減するテーパ状とされている。
【００１７】
定形目地材１０において厚みが最大となる、内孔近接部１０ａがわ端面の厚みをＡとし、定形目地材１０において厚みが最小となる、外周縁部１０ｂがわ端面の厚みをＢとすると、定形目地材１０の最大厚みＡの上限値は、（１）式により規定される。
Ａ×（１−定形目地材１０の可縮率）≦Ｂ …（１）
ここで、「可縮率」は、一定の厚みを有する板材を所定の圧力で均一に圧縮したときに（２）式で定義される物理量である。
可縮率＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ …（２）
但し、Ｘ：圧縮前の板材の厚み、Ｙ：圧縮後の板材の厚み
【００１８】
なお、定形目地材１０に作用させる押付圧力は、ユーザが従来より採用している押付圧力でよい。一般的には、定形目地材１０に掛かる押付圧力は、おおよそ０．５ＭＰａから、局所的に作用する押付圧力として３０ＭＰａ位まで考えられる。
【００１９】
一方、定形目地材１０の最小厚みＢは、一定の厚みを有する従来の定形目地材の厚みとすれば良い。
【００２０】
図２（Ａ）は、定形目地材１０の使用例を示したものであり、下ノズル１４と浸漬ノズル１９との間に定形目地材１０が介装されている。
下ノズル１４は、下部１４ａが下方に向けて縮径する逆円錐台状とされている。下ノズル１４の外周面は、目地材１６を介してメタルケース１７で被覆されている。一方、浸漬ノズル１９上端部の接合面１９ａは、上方に向けて拡径する逆円錐台状とされている。
定形目地材１０は、メタルケース１７の外周面と浸漬ノズル１９の接合面１９ａとの間に介装される。本定形目地材１０では、拡径部がわとなる外周縁部１０ｂから縮径部がわとなる内孔近接部１０ａに向けて厚みが漸増するテーパ状とされているため、溶融金属の流路となる内孔１２に近接する内孔近接部１０ａが他の部位に比べて高密度となりシール性が高くなる。そのため、下ノズル１４とメタルケース１７の間から侵入したエアＦは、定形目地材１０の内孔近接部１０ａによって的確に遮断される。
【００２１】
図２（Ｂ）は、定形目地材１０の他の使用例を示したものである。本使用例では、下ノズル１４の外周面は、下端部１４ｂを除いて、目地材１６を介してメタルケース１７で被覆されている。下ノズル１４の下端部１４ｂは露出し、段差が形成されている。定形目地材１０は、メタルケース１７の外周面と浸漬ノズル１９の接合面１９ａとの間、及び下ノズル１４外周面の下端部１４ｂと浸漬ノズル１９の接合面１９ａとの間に介装される。本定形目地材１０では、拡径部がわとなる外周縁部１０ｂから縮径部がわとなる内孔近接部１０ａに向けて厚みを漸増させてテーパ状とする他、外周縁部１０ｂにおける目地厚を一定とし、内孔近接部１０ａにおける目地厚が下方に向かうにつれて漸増するように構成してもよい。下ノズル１４の下端部１４ｂに形成された段差部分が、他の部位より厚い内孔近接部１０ａによって隙間無くシールされる。そのため、下ノズル１４とメタルケース１７の間から侵入したエアＦは、定形目地材１０の内孔近接部１０ａによって的確に遮断される。
【００２２】
図３に示す本発明の他の実施の形態に係る定形目地材１１は、円盤の中央部に孔が形成された環状型とされている。定形目地材１１の中央部は、溶融金属の流路となる内孔に近接する内孔近接部１１ａとされ、他の部位より厚くなっている。また、定形目地材１１の断面は、内孔近接部１１ａから外周縁部１１ｂに向けて厚みが漸減するテーパ状とされている。
なお、定形目地材１１において厚みが最大となる、内孔近接部１１ａがわ端面の厚みをＡ’とし、厚みが最小となる、外周縁部１１ｂがわ端面の厚みをＢ’とすると、定形目地材１０と同様、最大厚みＡ’と最小厚みＢ’との間には（１）式が成立する。
【００２３】
図４は定形目地材１１の使用例を示したものであり、下ノズル１５と浸漬ノズル２０との間に定形目地材１１が介装されている。
下ノズル１５の下面１５ｃ及び浸漬ノズル２０の上面２０ａは水平面とされ、その間に定形目地材１１が介装されている。下ノズル１５の外周面は、メタルケース１８で被覆されている。
本定形目地材１１では、溶融金属の流路となる内孔１３に近接する内孔近接部１１ａのシール性が高いので、下ノズル１５に形成された亀裂破面から侵入したエアＦは、定形目地材１１の内孔近接部１１ａによって的確に遮断される。
【００２４】
定形目地材１０、１１の原料には従来のものを使用することができ、構成原料としてアルミナ粉、粘土、バルクファイバー、カーボン粉末などを、バインダーとしてフェノール樹脂などを用いることができる。また、定形目地材１０、１１の作製についても従来の方法に拠ればよく、構成原料にバインダーを添加してミキサーで混練した後、加圧成形すればよい。
【００２５】
以上、本発明の実施の形態について説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、上記実施の形態では、定形目地材の断面をテーパ状としているが、段差を設けてもよい。要は、内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きければよい。
【符号の説明】
【００２６】
１０、１１：定形目地材、１０ａ、１１ａ：内孔近接部、１０ｂ、１１ｂ：外周縁部、１２、１３：内孔、１４、１５：下ノズル、１４ａ：下部、１４ｂ：下端部、１５ａ：内孔近接部、１５ｂ：外周部、１５ｃ：下面、１６：目地材、１７、１８：メタルケース、１９、２０：浸漬ノズル、１９ａ：接合面、２０ａ：上面、２１：目地材、２２：内孔近接領域、Ｆ：エア
【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融金属の流路となる内孔に近接する内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きいことを特徴とする定形目地材。
【請求項２】
請求項１記載の定形目地材において、前記内孔近接部の最大厚みをＡ、前記他の部位の最小厚みをＢとすると、Ａ×（１−該定形目地材の可縮率）≦Ｂである定形目地材。
【請求項３】
請求項１及び２のいずれか１項に記載の定形目地材において、前記内孔近接部から外周縁部に向けて厚みが漸減する定形目地材。
【請求項１】
溶融金属の流路となる内孔に近接する内孔近接部の厚みが他の部位の厚みより大きいことを特徴とする定形目地材。
【請求項２】
請求項１記載の定形目地材において、前記内孔近接部の最大厚みをＡ、前記他の部位の最小厚みをＢとすると、Ａ×（１−該定形目地材の可縮率）≦Ｂである定形目地材。
【請求項３】
請求項１及び２のいずれか１項に記載の定形目地材において、前記内孔近接部から外周縁部に向けて厚みが漸減する定形目地材。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１０−２０７８９４（Ｐ２０１０−２０７８９４Ａ）
【公開日】平成２２年９月２４日（２０１０．９．２４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−５８３７１（Ｐ２００９−５８３７１）
【出願日】平成２１年３月１１日（２００９．３．１１）
【出願人】（０００１７０７１６）黒崎播磨株式会社 (314)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年９月２４日（２０１０．９．２４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年３月１１日（２００９．３．１１）
【出願人】（０００１７０７１６）黒崎播磨株式会社 (314)
【Ｆターム（参考）】
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