永久磁石式回転電機
【課題】コギングトルクを低減しつつ効率を高めることを可能とする永久磁石式回転電機を提供する。
【解決手段】電動機１は、電磁鋼板としての珪素鋼板が積層されて構成された固定子鉄心１１を有する固定子１０と、固定子１０と対向して回転自在に設けられた回転子鉄心２１を有する回転子２０とを備え、珪素鋼板の板厚をｄ（mm）、珪素鋼板のＳｉ含有量をｓ（質量％）、固定子鉄心全体における占積率をｒ（％）としたときに、珪素鋼板は、ｄ≧０．０５、ｓ≧５ｄ、ｓ≦（５／３）ｄ＋（１／５）ｒ−１８．１の３式を同時に満たすように構成されている。
【解決手段】電動機１は、電磁鋼板としての珪素鋼板が積層されて構成された固定子鉄心１１を有する固定子１０と、固定子１０と対向して回転自在に設けられた回転子鉄心２１を有する回転子２０とを備え、珪素鋼板の板厚をｄ（mm）、珪素鋼板のＳｉ含有量をｓ（質量％）、固定子鉄心全体における占積率をｒ（％）としたときに、珪素鋼板は、ｄ≧０．０５、ｓ≧５ｄ、ｓ≦（５／３）ｄ＋（１／５）ｒ−１８．１の３式を同時に満たすように構成されている。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
本発明は、永久磁石式回転電機に係り、より詳細には、コギングトルクを低減させるための技術に関する。
【０００２】
永久磁石式回転電機（以下、適宜「回転電機」と表記する。）においては、コギングトルクと呼ばれる一種のトルク脈動が発生することがよく知られている。このコギングトルクは、回転子の回転に伴って磁気エネルギーが変化するために発生する。
【０００３】
コギングトルクの成分としては、回転子の回転角度ごとの周期で発生する理論次数成分、永久磁石の極数に応じて発生する極数成分などが含まれる。この極数成分は、回転子の１周回転角、すなわち３６０度を、永久磁石の極数で割った角度ごとに、回転子が回転するたびに生じる。一方、理論次数成分は、回転子の１周回転角、すなわち３６０度を、固定子のスロット数と永久磁石の極数との最小公倍数で割った角度ごとに、回転子が回転するたびに生じる。この理論次数成分は、磁気回路中に蓄えられる磁気エネルギーによって決まるため、固定子として使用される珪素鋼板の磁気特性に依存しやすくなる。
【０００４】
上述したコギングトルクが大きい場合には、回転電機の制御性能が悪化したり、騒音が発生したりするという問題が生じる。かかる問題を回避するため、例えば特許文献１に開示された電動機、すなわち回転電機では、磁気異方性の小さい珪素鋼板が固定子として使用されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−１４４０３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１に開示された回転電機では、磁気異方性の小さい珪素鋼板を使用することによってコギングトルクを低減させる構成としている。しかしながら、わずかに存在する磁気異方性によって極数成分が発生してしまうという問題があった。仮にコギングトルクの極数成分が低減できたとしても、理論次数成分が低減できないという問題があった。
【０００７】
また、磁気異方性の小さい珪素鋼板を使用するだけでは、回転電機の効率を向上させることができないという問題があった。
【０００８】
そこで本発明は、上述した観点に鑑み、コギングトルクを低減しつつ効率を高めることを可能とする永久磁石式回転電機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を解決するための永久磁石式回転電機は、電磁鋼板としての珪素鋼板が積層されて構成された固定子鉄心を有する固定子と、上記固定子と対向して回転自在に設けられた回転子鉄心を有する回転子とを備え、上記珪素鋼板の板厚をｄ（mm）、上記珪素鋼板のＳｉ含有量をｓ（質量％）、上記固定子鉄心全体における占積率をｒ（％）としたときに、上記珪素鋼板は、ｄ≧０．０５、ｓ≧５ｄ、ｓ≦（５／３）ｄ＋（１／５）ｒ−１８．１の３式を同時に満たすように構成されている。
【００１０】
上記永久磁石式回転電機において、上記固定子鉄心の占積率ｒとして、９８％が与えられたときに、上記珪素鋼板は、ｓ≦（５／３）ｄ＋１．５、ｓ≧５ｄの関係を満たすように構成するようにしてもよい。
【００１１】
上記永久磁石式回転電機において、上記固定子鉄心の占積率ｒとして、９６％が与えられたときに、上記珪素鋼板は、ｓ≦（５／３）ｄ＋１．１、ｓ≧５ｄの関係を満たすように構成するようにしてもよい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、永久磁石式回転電機のコギングトルクを低減しつつ効率を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施形態に係る電動機の概略構成例を示す断面図である。
【図２】透磁率の異なる４つの珪素鋼板の磁化曲線の一例を示す図である。
【図３】図２に示した磁化曲線をもつ珪素鋼板が固定子鉄心として使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。
【図４】磁化の異なる３つの珪素鋼板の磁化曲線の一例を示す図である。
【図５】図４に示した磁化曲線をもつ珪素鋼板が固定子鉄心として使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。
【図６】占積率の異なる４つの固定子鉄心が使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。
【図７】固定子鉄心の占積率が９８％の場合に、珪素鋼板のＳｉ含有量および板厚を変化させたときのコギングトルクおよび電動機効率の判定結果を示す図である。
【図８】固定子鉄心の占積率が９６％の場合に、珪素鋼板のＳｉ含有量および板厚を変化させたときのコギングトルクおよび電動機効率の判定結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の永久磁石式回転電機の一実施形態について説明する。実施形態に係る永久磁石式回転電機は、例えば、磁場と電流の相互作用による力を利用して回転運動をする電動機である。
【００１５】
図１は、本実施形態に係る電動機１の概略構成例を示す断面図である。図１に示すように、この電動機１は、固定子１０と、回転軸３０に支持されて回転自在に配置された回転子２０とを備える。この回転子２０は、固定子１０と所定の隙間４０を介して対向して配置されている。
【００１６】
固定子１０は、回転子２０と相互作用して回転モーメントを発生する。この固定子１０は、電磁鋼板が積層されて構成された固定子鉄心１１を有する。この実施形態の電磁鋼板は、例えば珪素鋼板である。
【００１７】
固定子鉄心１１は、環状のヨーク１２と、このヨーク１２の内周面に周方向ｒに配列された複数のティース１３とを有する。
【００１８】
各ティース１３にはそれぞれ図示されないコイルが巻装されている。ヨーク１２および隣接するティース１３によって形成された複数のスロット１４は、上記コイルのための巻線溝となる。図１では、スロット数が１２の場合について示してある。
【００１９】
回転軸３０と一体に形成されている回転子鉄心２１は、例えば鍛鋼材で構成されている。回転子２０の外周面の周方向ｒには、隣接する磁極が異極性となるように複数の永久磁石２２が配設されている。永久磁石２２は、例えば希土類磁石で構成されている。極の移動に伴って、駆動力が発生する。図１では、磁極数が８の場合について示してある。
【００２０】
[固定子鉄心の構成]
次に、電動機１によって実現される固定子鉄心１１の構成について説明する。
この実施形態では、固定子鉄心１１は、電磁鋼板としての珪素鋼板が積層されて構成されるため、珪素鋼板の板厚、Ｓｉ含有量および固定子鉄心全体における占積率の値の組み合わせを調整することで、コギングトルクを低減しつつ、高効率化を行える電動機１を実現させるようにする。そのときの値の組み合わせについては、後に詳細に説明する。
【００２１】
なお、本実施形態において「珪素鋼板」とだけ記述されている場合、絶縁皮膜も含むものとしており、「珪素鋼板の板厚」は、珪素鋼板の本体部分（絶縁皮膜以外の部分）に絶縁皮膜も含めた厚さとしている。また、本実施形態において、「珪素鋼板のＳｉ含有量」は、珪素鋼板の本体部分（絶縁皮膜以外の部分）におけるＳｉの含有量としている。また、本実施形態において、「固定子鉄心全体における占積率」とは、積層された各珪素鋼板の表面に形成されている絶縁皮膜、積層時に不可避の空気領域等を除いた正味の鉄心部分の、固定子鉄心全体に対する比であり、以下では「固定子鉄心の占積率」あるいは単に「占積率」とも称する。
【００２２】
次に、電動機１において発生するコギングトルクについて、珪素鋼板の特性との関係を踏まえて説明する。この説明では、コギングトルクの理論次数成分を低減することを主題としているため、電磁鋼板の磁気特性は等方的であり、かつ回転子と固定子は理想的な構造を有すると仮定している。
【００２３】
[珪素鋼板の透磁率とコギングトルクとの関係]
先ず、珪素鋼板の透磁率とコギングトルクの関係について、図２および図３を参照して説明する。図２は、透磁率の異なる４つの珪素鋼板の磁化曲線の一例を示す図である。図３は、図２に示した磁化曲線をもつ珪素鋼板が使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。なお、図２において、横軸は磁場Ｈ、縦軸は磁束密度Ｂを示している。また、図３において、横軸は回転子２０の機械角、縦軸はコギングトルクの定格トルク比を示している。
【００２４】
図２において、４つの磁化曲線ｄ１〜ｄ４は、それぞれ当該珪素鋼板の透磁率に応じて、図２に示すような値をとる。すなわち、低磁場における透過率（μ＝Ｂ／Ｈ）、すなわち磁化曲線の傾きが最小になるのは、磁化曲線がｄ４の場合である。この場合には、図３に示すように、コギングトルクの定格トルク比が最小となる（図３中、二点鎖線で示す。）。したがって、珪素鋼板の透磁率が小さいほど、コギングトルクが低減する傾向にあることが分かる。これは、例えば、永久磁石と鉄心材とを配置した場合において、その鉄心材の透磁率が大きいほど、２つの磁気的な相互作用が大きくなることから理解できる。
【００２５】
[珪素鋼板の磁化とコギングトルクとの関係]
次に、珪素鋼板の磁化とコギングトルクの関係について、図４および図５を参照して説明する。図４は、磁化の異なる３つの珪素鋼板の磁化曲線の一例を示す図である。図５は、図４に示した磁化曲線をもつ珪素鋼板が使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。なお、図４において、横軸は磁場Ｈ、縦軸は磁束密度Ｂを示している。また、図５において、横軸は回転子２０の機械角、縦軸はコギングトルクの定格トルク比を示している。
【００２６】
図４において、３つの磁化曲線ｄ５〜ｄ７は、それぞれ珪素鋼板の磁化に応じて、図４に示すような値をとる。すなわち、磁化が最も大きいのは、磁化曲線がｄ５の場合である。換言すると、磁化が最も高いのは、磁化曲線がｄ５の場合である。この場合には、図５に示すように、コギングトルクの定格トルク比が最小となる（図５中、実線で示す。）。したがって、珪素鋼板の磁化が大きいほど、コギングトルクが低減する傾向にあることが分かる。これは、珪素鋼板の磁化が小さい場合には、その珪素鋼板が磁気飽和しやすく、磁束により蓄積される磁気エネルギーが増加しやすくなることから理解できる。
【００２７】
上記の図２〜図５から分かるように、低磁場において透磁率が小さく、かつ、磁化が高い珪素鋼板を使用すれば、コギングトルクが低減する傾向にある。そのためにＳｉ含有量が少ない珪素鋼板を選択することが考えられる。Ｓｉ含有量が少ない（すなわち、珪素鋼板の密度が高い）ほうが、透磁率が小さく、磁化も大きくなるから好ましい。その上、Ｓｉ含有量が少ない珪素鋼板は、打ち抜きのときの加工性が良いから好適である。しかし、Ｓｉ含有量が少なくなると、一般的には、電動機１の効率に影響を与える鉄損の一種であるヒステリシス損が大きくなるため、電動機１の効率を高くすることができないという問題がある。
【００２８】
そこで、この実施形態では、電動機１の効率を高くするために、珪素鋼板の板厚を薄くする。これは、珪素鋼板の板厚が薄いほど、固定子鉄心１１内を流れる渦電流が遮断され、電動機１の効率に影響を与える渦電流損が小さくなるからである。ここでいう渦電流損は、磁束変化により誘導電流が流れたときの固定子鉄心１１内での電力損失であり、電動機１の効率に影響を与える鉄損の一種である。
【００２９】
しかし、板厚の薄い珪素鋼板を選択するだけでは、珪素鋼板全体に占める絶縁皮膜の割合が相対的に増加し、固定子鉄心１１全体における占積率が低下してしまう。
【００３０】
[固定子鉄心の占積率とコギングトルクとの関係]
そこで、固定子鉄心の占積率とコギングトルクの関係について、図６を参照して説明する。図６は、占積率の異なる４つの固定子鉄心が使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。なお、図６において、横軸は回転子２０の機械角、縦軸はコギングトルクの定格トルク比を示している。
【００３１】
図６において、固定子鉄心の占積率は、層間が短絡しない程度に絶縁皮膜の厚みを薄くしていくことで、１００％，９８％，９６％，９４％と変えた。この場合のコギングトルクの解析結果ｓ１〜ｓ４は、それぞれ固定子鉄心の占積率に応じて、図６に示すような値をとる。すなわち、コギングトルクが最も低減するのは、占積率が１００％の場合である。
【００３２】
一方、コギングトルクが最も増加するのは、占積率が９４％の場合である。これは、珪素鋼板が磁気飽和しやすく、磁束により蓄積される磁気エネルギーが増加しやすくなるからである。
【００３３】
したがって、コギングトルクを低減するためには、固定子鉄心の占積率を大きくする必要がある。
【００３４】
そこで、上記の観点から、固定子鉄心１１全体における占積率を例えば９８％または９６％で一定とし、珪素鋼板の板厚およびＳｉ含有量の値を変えて、電動機１のコギングトルクおよび効率を測定した。
【００３５】
（実施例１）
図７は、固定子鉄心の占積率が９８％の場合に、珪素鋼板のＳｉ含有量および板厚を変化させたときのコギングトルクおよび電動機効率の判定結果を示す図である。図７では、珪素鋼板の板厚ｄを横軸、Ｓｉ含有量を縦軸に示している。
【００３６】
図７の例では、判定結果が○印の場合は、コギングトルクの定格トルク比が１．５％未満で、かつ、電動機効率が９４％以上の場合（すなわち、コギングトルクが低減し、かつ、電動機効率が高い場合）を示し、それ以外の場合は、×印で示してある。
【００３７】
図７から分かるように、判定結果が○印の場合は、珪素鋼板の板厚ｄが概ね０．０５〜０．４ｍｍ、Ｓｉ含有量が概ね０．５〜２．０重量％である。
【００３８】
例えば、板厚ｄが０．０５ｍｍの場合は、ｄ＝０．４ｍｍの場合よりもＳｉ含有量を少ない値（０．５〜１．５重量％）とすることによって、○印の判定結果を得ている。これは、ｄ＝０．０５ｍｍにおいて、ヒステリシス損は、ｄ＝０．４の場合よりも増加するものの、板厚が薄くなるほど、渦電流損が減少するからである。
【００３９】
一般に、固定子鉄心１１内に高調波が重畳するインバータ駆動の電動機では、鉄損に占める渦電流損の比率が比較的高くなるため、その比率を抑えることができるように、図７に示したように、珪素鋼板の板厚を薄くして渦電流損を低減するのが好ましい。
【００４０】
ここで、判定結果が○印の範囲は、下記式（１）および式（２）によって近似的に表すことができる。
ｓ≦（５／３）ｄ＋１．５ （１）
ｓ≧５ｄ （２）
【００４１】
なお、式（１）および式（２）において、ｓ：Ｓｉ含有量（重量％）、ｄ：珪素鋼板の板厚（ｍｍ）、を示す。
【００４２】
このように、本実施例の電動機１では、上記式（１）および式（２）の関係を満たすように、珪素鋼板の板厚およびＳｉ含有率を設定することで、コギングトルクを低減し、かつ電動機効率を高くすることができる。
【００４３】
（実施例２）
図８は、固定子鉄心の占積率が９６％の場合に、珪素鋼板のＳｉ含有量および板厚を変化させたときのコギングトルクおよび電動機効率の判定結果を示す図である。図８では、珪素鋼板の板厚ｄを横軸、Ｓｉ含有量を縦軸に示している。
【００４４】
図８の例においても、コギングトルクの定格トルク比が１．５％未満で、かつ、電動機効率が９４％以上の場合（すなわち、コギングトルクが低減し、かつ、電動機効率が高い場合）は、○印で示し、それ以外の場合は×印で示してある。
【００４５】
図８から分かるように、判定結果が○印の場合は、珪素鋼板の板厚ｄが概ね０．０５〜０．３ｍｍ、Ｓｉ含有量が概ね０．５〜１．５重量％である。これは、下記式（３）および式（４）によって近似的に表すことができる。
ｓ≦（５／３）ｄ＋１．１ （３）
ｓ≧５ｄ （４）
【００４６】
なお、式（３）および式（４）において、ｓ：Ｓｉ含有量（重量％）、ｄ：珪素鋼板の板厚（ｍｍ）、を示す。
【００４７】
このように、本実施例の電動機１では、上記式（３）および式（４）の関係を満たすように、珪素鋼板の板厚およびＳｉ含有率を設定することで、コギングトルクを低減し、かつ電動機効率を高くすることができる。
【００４８】
実施例１，２において、固定子鉄心の占積率を９８％，９６％に設定したのは一例に過ぎない。コギングトルクが低減し、かつ、電動機効率が高い場合の固定子鉄心の占積率は、変更可能である。上記式（１）〜式（４）から、例えば、下記式（５）〜式（７）によって近似される関係を満たすように構成された珪素鋼板を使用してもよい。このようにしても、電動機１のコギングトルクが低減し、かつ電動機効率が高くなる。
ｄ≧０．５ （５）
ｓ≧５ｄ （６）
ｓ≦（５／３）ｄ＋（１／５）ｒ−１８．１ （７）
【００４９】
なお、式（５）〜式（７）において、ｓ：Ｓｉ含有量（％）、ｄ：珪素鋼板の板厚（ｍｍ）、ｒ：固定子鉄心の占積率（％）、を示す。
【００５０】
また、上記式（７）は、占積率ｒが９８％のときは式（１）を満たすとともに占積率ｒが９６％のときは式（３）を満たすような占積率ｒの一次関数を数式化することにより導かれる。具体的には、式（７）を導出する際、
ｓ≦（５／３）ｄ＋αｒ＋β （８）
とし、ｒ＝９８のときに式（８）が式（１）と全く同じ式になり、ｒ＝９６のときに式（８）が式（３）と全く同じ式になるようなα、βの値を求めると、α＝１/５、β＝―１８．１となる。
【００５１】
ここで、占積率ｒが９８％から９６％へ変化すると、Ｓｉ含有量ｓと珪素鋼板の板厚ｄとの関係式は式（１）から式（３）へ変化していくことになるが、その占積率依存性が一次関数になっているということを仮定している。占積率ｒの変化範囲は９８％〜９２％程度、すなわち高々６％程度の幅の変化範囲であり、上記のように線形で近似しても問題ないと考えられる。
【００５２】
以上、実施形態および実施例１，２を詳述してきたが、具体的な構成はそれらに限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更や、他の用途への適用なども含まれる。
【００５３】
例えば、電動機は８極１２スロットの場合を例にとって説明したが、極数およびスロット数は変更してもよい。
【００５４】
また、永久磁石式回転電機の一例として電動機を適用した場合について説明したが、発電機でもよい。
【符号の説明】
【００５５】
１ 電動機
１０ 固定子
１１ 固定子鉄心
１２ ヨーク
１３ ティース
１４ スロット
２０ 回転子
２１ 回転子鉄心
２２ 永久磁石
３０ 回転軸
【背景技術】
【０００１】
本発明は、永久磁石式回転電機に係り、より詳細には、コギングトルクを低減させるための技術に関する。
【０００２】
永久磁石式回転電機（以下、適宜「回転電機」と表記する。）においては、コギングトルクと呼ばれる一種のトルク脈動が発生することがよく知られている。このコギングトルクは、回転子の回転に伴って磁気エネルギーが変化するために発生する。
【０００３】
コギングトルクの成分としては、回転子の回転角度ごとの周期で発生する理論次数成分、永久磁石の極数に応じて発生する極数成分などが含まれる。この極数成分は、回転子の１周回転角、すなわち３６０度を、永久磁石の極数で割った角度ごとに、回転子が回転するたびに生じる。一方、理論次数成分は、回転子の１周回転角、すなわち３６０度を、固定子のスロット数と永久磁石の極数との最小公倍数で割った角度ごとに、回転子が回転するたびに生じる。この理論次数成分は、磁気回路中に蓄えられる磁気エネルギーによって決まるため、固定子として使用される珪素鋼板の磁気特性に依存しやすくなる。
【０００４】
上述したコギングトルクが大きい場合には、回転電機の制御性能が悪化したり、騒音が発生したりするという問題が生じる。かかる問題を回避するため、例えば特許文献１に開示された電動機、すなわち回転電機では、磁気異方性の小さい珪素鋼板が固定子として使用されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−１４４０３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１に開示された回転電機では、磁気異方性の小さい珪素鋼板を使用することによってコギングトルクを低減させる構成としている。しかしながら、わずかに存在する磁気異方性によって極数成分が発生してしまうという問題があった。仮にコギングトルクの極数成分が低減できたとしても、理論次数成分が低減できないという問題があった。
【０００７】
また、磁気異方性の小さい珪素鋼板を使用するだけでは、回転電機の効率を向上させることができないという問題があった。
【０００８】
そこで本発明は、上述した観点に鑑み、コギングトルクを低減しつつ効率を高めることを可能とする永久磁石式回転電機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を解決するための永久磁石式回転電機は、電磁鋼板としての珪素鋼板が積層されて構成された固定子鉄心を有する固定子と、上記固定子と対向して回転自在に設けられた回転子鉄心を有する回転子とを備え、上記珪素鋼板の板厚をｄ（mm）、上記珪素鋼板のＳｉ含有量をｓ（質量％）、上記固定子鉄心全体における占積率をｒ（％）としたときに、上記珪素鋼板は、ｄ≧０．０５、ｓ≧５ｄ、ｓ≦（５／３）ｄ＋（１／５）ｒ−１８．１の３式を同時に満たすように構成されている。
【００１０】
上記永久磁石式回転電機において、上記固定子鉄心の占積率ｒとして、９８％が与えられたときに、上記珪素鋼板は、ｓ≦（５／３）ｄ＋１．５、ｓ≧５ｄの関係を満たすように構成するようにしてもよい。
【００１１】
上記永久磁石式回転電機において、上記固定子鉄心の占積率ｒとして、９６％が与えられたときに、上記珪素鋼板は、ｓ≦（５／３）ｄ＋１．１、ｓ≧５ｄの関係を満たすように構成するようにしてもよい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、永久磁石式回転電機のコギングトルクを低減しつつ効率を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施形態に係る電動機の概略構成例を示す断面図である。
【図２】透磁率の異なる４つの珪素鋼板の磁化曲線の一例を示す図である。
【図３】図２に示した磁化曲線をもつ珪素鋼板が固定子鉄心として使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。
【図４】磁化の異なる３つの珪素鋼板の磁化曲線の一例を示す図である。
【図５】図４に示した磁化曲線をもつ珪素鋼板が固定子鉄心として使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。
【図６】占積率の異なる４つの固定子鉄心が使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。
【図７】固定子鉄心の占積率が９８％の場合に、珪素鋼板のＳｉ含有量および板厚を変化させたときのコギングトルクおよび電動機効率の判定結果を示す図である。
【図８】固定子鉄心の占積率が９６％の場合に、珪素鋼板のＳｉ含有量および板厚を変化させたときのコギングトルクおよび電動機効率の判定結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の永久磁石式回転電機の一実施形態について説明する。実施形態に係る永久磁石式回転電機は、例えば、磁場と電流の相互作用による力を利用して回転運動をする電動機である。
【００１５】
図１は、本実施形態に係る電動機１の概略構成例を示す断面図である。図１に示すように、この電動機１は、固定子１０と、回転軸３０に支持されて回転自在に配置された回転子２０とを備える。この回転子２０は、固定子１０と所定の隙間４０を介して対向して配置されている。
【００１６】
固定子１０は、回転子２０と相互作用して回転モーメントを発生する。この固定子１０は、電磁鋼板が積層されて構成された固定子鉄心１１を有する。この実施形態の電磁鋼板は、例えば珪素鋼板である。
【００１７】
固定子鉄心１１は、環状のヨーク１２と、このヨーク１２の内周面に周方向ｒに配列された複数のティース１３とを有する。
【００１８】
各ティース１３にはそれぞれ図示されないコイルが巻装されている。ヨーク１２および隣接するティース１３によって形成された複数のスロット１４は、上記コイルのための巻線溝となる。図１では、スロット数が１２の場合について示してある。
【００１９】
回転軸３０と一体に形成されている回転子鉄心２１は、例えば鍛鋼材で構成されている。回転子２０の外周面の周方向ｒには、隣接する磁極が異極性となるように複数の永久磁石２２が配設されている。永久磁石２２は、例えば希土類磁石で構成されている。極の移動に伴って、駆動力が発生する。図１では、磁極数が８の場合について示してある。
【００２０】
[固定子鉄心の構成]
次に、電動機１によって実現される固定子鉄心１１の構成について説明する。
この実施形態では、固定子鉄心１１は、電磁鋼板としての珪素鋼板が積層されて構成されるため、珪素鋼板の板厚、Ｓｉ含有量および固定子鉄心全体における占積率の値の組み合わせを調整することで、コギングトルクを低減しつつ、高効率化を行える電動機１を実現させるようにする。そのときの値の組み合わせについては、後に詳細に説明する。
【００２１】
なお、本実施形態において「珪素鋼板」とだけ記述されている場合、絶縁皮膜も含むものとしており、「珪素鋼板の板厚」は、珪素鋼板の本体部分（絶縁皮膜以外の部分）に絶縁皮膜も含めた厚さとしている。また、本実施形態において、「珪素鋼板のＳｉ含有量」は、珪素鋼板の本体部分（絶縁皮膜以外の部分）におけるＳｉの含有量としている。また、本実施形態において、「固定子鉄心全体における占積率」とは、積層された各珪素鋼板の表面に形成されている絶縁皮膜、積層時に不可避の空気領域等を除いた正味の鉄心部分の、固定子鉄心全体に対する比であり、以下では「固定子鉄心の占積率」あるいは単に「占積率」とも称する。
【００２２】
次に、電動機１において発生するコギングトルクについて、珪素鋼板の特性との関係を踏まえて説明する。この説明では、コギングトルクの理論次数成分を低減することを主題としているため、電磁鋼板の磁気特性は等方的であり、かつ回転子と固定子は理想的な構造を有すると仮定している。
【００２３】
[珪素鋼板の透磁率とコギングトルクとの関係]
先ず、珪素鋼板の透磁率とコギングトルクの関係について、図２および図３を参照して説明する。図２は、透磁率の異なる４つの珪素鋼板の磁化曲線の一例を示す図である。図３は、図２に示した磁化曲線をもつ珪素鋼板が使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。なお、図２において、横軸は磁場Ｈ、縦軸は磁束密度Ｂを示している。また、図３において、横軸は回転子２０の機械角、縦軸はコギングトルクの定格トルク比を示している。
【００２４】
図２において、４つの磁化曲線ｄ１〜ｄ４は、それぞれ当該珪素鋼板の透磁率に応じて、図２に示すような値をとる。すなわち、低磁場における透過率（μ＝Ｂ／Ｈ）、すなわち磁化曲線の傾きが最小になるのは、磁化曲線がｄ４の場合である。この場合には、図３に示すように、コギングトルクの定格トルク比が最小となる（図３中、二点鎖線で示す。）。したがって、珪素鋼板の透磁率が小さいほど、コギングトルクが低減する傾向にあることが分かる。これは、例えば、永久磁石と鉄心材とを配置した場合において、その鉄心材の透磁率が大きいほど、２つの磁気的な相互作用が大きくなることから理解できる。
【００２５】
[珪素鋼板の磁化とコギングトルクとの関係]
次に、珪素鋼板の磁化とコギングトルクの関係について、図４および図５を参照して説明する。図４は、磁化の異なる３つの珪素鋼板の磁化曲線の一例を示す図である。図５は、図４に示した磁化曲線をもつ珪素鋼板が使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。なお、図４において、横軸は磁場Ｈ、縦軸は磁束密度Ｂを示している。また、図５において、横軸は回転子２０の機械角、縦軸はコギングトルクの定格トルク比を示している。
【００２６】
図４において、３つの磁化曲線ｄ５〜ｄ７は、それぞれ珪素鋼板の磁化に応じて、図４に示すような値をとる。すなわち、磁化が最も大きいのは、磁化曲線がｄ５の場合である。換言すると、磁化が最も高いのは、磁化曲線がｄ５の場合である。この場合には、図５に示すように、コギングトルクの定格トルク比が最小となる（図５中、実線で示す。）。したがって、珪素鋼板の磁化が大きいほど、コギングトルクが低減する傾向にあることが分かる。これは、珪素鋼板の磁化が小さい場合には、その珪素鋼板が磁気飽和しやすく、磁束により蓄積される磁気エネルギーが増加しやすくなることから理解できる。
【００２７】
上記の図２〜図５から分かるように、低磁場において透磁率が小さく、かつ、磁化が高い珪素鋼板を使用すれば、コギングトルクが低減する傾向にある。そのためにＳｉ含有量が少ない珪素鋼板を選択することが考えられる。Ｓｉ含有量が少ない（すなわち、珪素鋼板の密度が高い）ほうが、透磁率が小さく、磁化も大きくなるから好ましい。その上、Ｓｉ含有量が少ない珪素鋼板は、打ち抜きのときの加工性が良いから好適である。しかし、Ｓｉ含有量が少なくなると、一般的には、電動機１の効率に影響を与える鉄損の一種であるヒステリシス損が大きくなるため、電動機１の効率を高くすることができないという問題がある。
【００２８】
そこで、この実施形態では、電動機１の効率を高くするために、珪素鋼板の板厚を薄くする。これは、珪素鋼板の板厚が薄いほど、固定子鉄心１１内を流れる渦電流が遮断され、電動機１の効率に影響を与える渦電流損が小さくなるからである。ここでいう渦電流損は、磁束変化により誘導電流が流れたときの固定子鉄心１１内での電力損失であり、電動機１の効率に影響を与える鉄損の一種である。
【００２９】
しかし、板厚の薄い珪素鋼板を選択するだけでは、珪素鋼板全体に占める絶縁皮膜の割合が相対的に増加し、固定子鉄心１１全体における占積率が低下してしまう。
【００３０】
[固定子鉄心の占積率とコギングトルクとの関係]
そこで、固定子鉄心の占積率とコギングトルクの関係について、図６を参照して説明する。図６は、占積率の異なる４つの固定子鉄心が使用される場合のコギングトルクの解析結果例を示す図である。なお、図６において、横軸は回転子２０の機械角、縦軸はコギングトルクの定格トルク比を示している。
【００３１】
図６において、固定子鉄心の占積率は、層間が短絡しない程度に絶縁皮膜の厚みを薄くしていくことで、１００％，９８％，９６％，９４％と変えた。この場合のコギングトルクの解析結果ｓ１〜ｓ４は、それぞれ固定子鉄心の占積率に応じて、図６に示すような値をとる。すなわち、コギングトルクが最も低減するのは、占積率が１００％の場合である。
【００３２】
一方、コギングトルクが最も増加するのは、占積率が９４％の場合である。これは、珪素鋼板が磁気飽和しやすく、磁束により蓄積される磁気エネルギーが増加しやすくなるからである。
【００３３】
したがって、コギングトルクを低減するためには、固定子鉄心の占積率を大きくする必要がある。
【００３４】
そこで、上記の観点から、固定子鉄心１１全体における占積率を例えば９８％または９６％で一定とし、珪素鋼板の板厚およびＳｉ含有量の値を変えて、電動機１のコギングトルクおよび効率を測定した。
【００３５】
（実施例１）
図７は、固定子鉄心の占積率が９８％の場合に、珪素鋼板のＳｉ含有量および板厚を変化させたときのコギングトルクおよび電動機効率の判定結果を示す図である。図７では、珪素鋼板の板厚ｄを横軸、Ｓｉ含有量を縦軸に示している。
【００３６】
図７の例では、判定結果が○印の場合は、コギングトルクの定格トルク比が１．５％未満で、かつ、電動機効率が９４％以上の場合（すなわち、コギングトルクが低減し、かつ、電動機効率が高い場合）を示し、それ以外の場合は、×印で示してある。
【００３７】
図７から分かるように、判定結果が○印の場合は、珪素鋼板の板厚ｄが概ね０．０５〜０．４ｍｍ、Ｓｉ含有量が概ね０．５〜２．０重量％である。
【００３８】
例えば、板厚ｄが０．０５ｍｍの場合は、ｄ＝０．４ｍｍの場合よりもＳｉ含有量を少ない値（０．５〜１．５重量％）とすることによって、○印の判定結果を得ている。これは、ｄ＝０．０５ｍｍにおいて、ヒステリシス損は、ｄ＝０．４の場合よりも増加するものの、板厚が薄くなるほど、渦電流損が減少するからである。
【００３９】
一般に、固定子鉄心１１内に高調波が重畳するインバータ駆動の電動機では、鉄損に占める渦電流損の比率が比較的高くなるため、その比率を抑えることができるように、図７に示したように、珪素鋼板の板厚を薄くして渦電流損を低減するのが好ましい。
【００４０】
ここで、判定結果が○印の範囲は、下記式（１）および式（２）によって近似的に表すことができる。
ｓ≦（５／３）ｄ＋１．５ （１）
ｓ≧５ｄ （２）
【００４１】
なお、式（１）および式（２）において、ｓ：Ｓｉ含有量（重量％）、ｄ：珪素鋼板の板厚（ｍｍ）、を示す。
【００４２】
このように、本実施例の電動機１では、上記式（１）および式（２）の関係を満たすように、珪素鋼板の板厚およびＳｉ含有率を設定することで、コギングトルクを低減し、かつ電動機効率を高くすることができる。
【００４３】
（実施例２）
図８は、固定子鉄心の占積率が９６％の場合に、珪素鋼板のＳｉ含有量および板厚を変化させたときのコギングトルクおよび電動機効率の判定結果を示す図である。図８では、珪素鋼板の板厚ｄを横軸、Ｓｉ含有量を縦軸に示している。
【００４４】
図８の例においても、コギングトルクの定格トルク比が１．５％未満で、かつ、電動機効率が９４％以上の場合（すなわち、コギングトルクが低減し、かつ、電動機効率が高い場合）は、○印で示し、それ以外の場合は×印で示してある。
【００４５】
図８から分かるように、判定結果が○印の場合は、珪素鋼板の板厚ｄが概ね０．０５〜０．３ｍｍ、Ｓｉ含有量が概ね０．５〜１．５重量％である。これは、下記式（３）および式（４）によって近似的に表すことができる。
ｓ≦（５／３）ｄ＋１．１ （３）
ｓ≧５ｄ （４）
【００４６】
なお、式（３）および式（４）において、ｓ：Ｓｉ含有量（重量％）、ｄ：珪素鋼板の板厚（ｍｍ）、を示す。
【００４７】
このように、本実施例の電動機１では、上記式（３）および式（４）の関係を満たすように、珪素鋼板の板厚およびＳｉ含有率を設定することで、コギングトルクを低減し、かつ電動機効率を高くすることができる。
【００４８】
実施例１，２において、固定子鉄心の占積率を９８％，９６％に設定したのは一例に過ぎない。コギングトルクが低減し、かつ、電動機効率が高い場合の固定子鉄心の占積率は、変更可能である。上記式（１）〜式（４）から、例えば、下記式（５）〜式（７）によって近似される関係を満たすように構成された珪素鋼板を使用してもよい。このようにしても、電動機１のコギングトルクが低減し、かつ電動機効率が高くなる。
ｄ≧０．５ （５）
ｓ≧５ｄ （６）
ｓ≦（５／３）ｄ＋（１／５）ｒ−１８．１ （７）
【００４９】
なお、式（５）〜式（７）において、ｓ：Ｓｉ含有量（％）、ｄ：珪素鋼板の板厚（ｍｍ）、ｒ：固定子鉄心の占積率（％）、を示す。
【００５０】
また、上記式（７）は、占積率ｒが９８％のときは式（１）を満たすとともに占積率ｒが９６％のときは式（３）を満たすような占積率ｒの一次関数を数式化することにより導かれる。具体的には、式（７）を導出する際、
ｓ≦（５／３）ｄ＋αｒ＋β （８）
とし、ｒ＝９８のときに式（８）が式（１）と全く同じ式になり、ｒ＝９６のときに式（８）が式（３）と全く同じ式になるようなα、βの値を求めると、α＝１/５、β＝―１８．１となる。
【００５１】
ここで、占積率ｒが９８％から９６％へ変化すると、Ｓｉ含有量ｓと珪素鋼板の板厚ｄとの関係式は式（１）から式（３）へ変化していくことになるが、その占積率依存性が一次関数になっているということを仮定している。占積率ｒの変化範囲は９８％〜９２％程度、すなわち高々６％程度の幅の変化範囲であり、上記のように線形で近似しても問題ないと考えられる。
【００５２】
以上、実施形態および実施例１，２を詳述してきたが、具体的な構成はそれらに限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更や、他の用途への適用なども含まれる。
【００５３】
例えば、電動機は８極１２スロットの場合を例にとって説明したが、極数およびスロット数は変更してもよい。
【００５４】
また、永久磁石式回転電機の一例として電動機を適用した場合について説明したが、発電機でもよい。
【符号の説明】
【００５５】
１ 電動機
１０ 固定子
１１ 固定子鉄心
１２ ヨーク
１３ ティース
１４ スロット
２０ 回転子
２１ 回転子鉄心
２２ 永久磁石
３０ 回転軸
【特許請求の範囲】
【請求項１】
永久磁石式回転電機であって、
電磁鋼板としての珪素鋼板が積層されて構成された固定子鉄心を有する固定子と、
前記固定子と対向して回転自在に設けられた回転子鉄心を有する回転子と、
を備え、
前記珪素鋼板の板厚をｄ（mm）、前記珪素鋼板のＳｉ含有量をｓ （質量％）、前記固定子鉄心全体における占積率をｒ（％）としたときに、前記珪素鋼板は、
ｄ≧０．０５
ｓ≧５ｄ
ｓ≦（５／３）ｄ＋（１／５）ｒ−１８．１
の３式を同時に満たすように構成されていることを特徴とする永久磁石式回転電機。
【請求項２】
前記固定子鉄心の占積率ｒとして、９８％が与えられたときに、前記珪素鋼板は、
ｓ≦（５／３）ｄ＋１．５
ｓ≧５ｄ
の関係を満たすように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の永久磁石式回転電機。
【請求項３】
前記固定子鉄心の占積率ｒとして、９６％が与えられたときに、前記珪素鋼板は、
ｓ≦（５／３）ｄ＋１．１
ｓ≧５ｄ
の関係を満たすように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の永久磁石式回転電機。
【請求項４】
前記永久磁石式回転電機は、電動機または発電機であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載の永久磁石式回転電機。
【請求項１】
永久磁石式回転電機であって、
電磁鋼板としての珪素鋼板が積層されて構成された固定子鉄心を有する固定子と、
前記固定子と対向して回転自在に設けられた回転子鉄心を有する回転子と、
を備え、
前記珪素鋼板の板厚をｄ（mm）、前記珪素鋼板のＳｉ含有量をｓ （質量％）、前記固定子鉄心全体における占積率をｒ（％）としたときに、前記珪素鋼板は、
ｄ≧０．０５
ｓ≧５ｄ
ｓ≦（５／３）ｄ＋（１／５）ｒ−１８．１
の３式を同時に満たすように構成されていることを特徴とする永久磁石式回転電機。
【請求項２】
前記固定子鉄心の占積率ｒとして、９８％が与えられたときに、前記珪素鋼板は、
ｓ≦（５／３）ｄ＋１．５
ｓ≧５ｄ
の関係を満たすように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の永久磁石式回転電機。
【請求項３】
前記固定子鉄心の占積率ｒとして、９６％が与えられたときに、前記珪素鋼板は、
ｓ≦（５／３）ｄ＋１．１
ｓ≧５ｄ
の関係を満たすように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の永久磁石式回転電機。
【請求項４】
前記永久磁石式回転電機は、電動機または発電機であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載の永久磁石式回転電機。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【公開番号】特開２０１３−３４３４８（Ｐ２０１３−３４３４８Ａ）
【公開日】平成２５年２月１４日（２０１３．２．１４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１７００６２（Ｐ２０１１−１７００６２）
【出願日】平成２３年８月３日（２０１１．８．３）
【出願人】（０００００５２３４）富士電機株式会社 (3,146)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年２月１４日（２０１３．２．１４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年８月３日（２０１１．８．３）
【出願人】（０００００５２３４）富士電機株式会社 (3,146)
【Ｆターム（参考）】
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