Ｎ２Ｏ排出抑制燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法
【課題】 適正量の分解粒子の供給により、効率的にＮ２Ｏの排出を抑制する。
【解決手段】 窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときに発生するＮ２Ｏの排出を抑制する燃焼装置であって、Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を当該装置内に供給する分解粒子供給部３と、排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測するＮ２Ｏ濃度計８ａと、計測されたＮ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、分解粒子の供給量を調整する制御部１０と、を備える構成としてある。
【解決手段】 窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときに発生するＮ２Ｏの排出を抑制する燃焼装置であって、Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を当該装置内に供給する分解粒子供給部３と、排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測するＮ２Ｏ濃度計８ａと、計測されたＮ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、分解粒子の供給量を調整する制御部１０と、を備える構成としてある。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときに亜鉛化窒素（Ｎ２Ｏ）が発生する燃焼装置に関し、特に、排出されるＮ２Ｏを抑制する燃焼装置と、Ｎ２Ｏの排出を抑制する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
Ｎ２Ｏは、地球温暖化の原因となる物質であり、ＣＯ２と同様に、削減対象として排出が規制されている。
Ｎ２Ｏは、窒素分を含む物質を低温で燃焼させたときに発生することが知られており、特に、窒素分を大量に含む石炭や汚泥、バイオマスなどを燃料とし、これらの燃料を低温で燃焼させる循環流動層燃焼装置では、排出されるＮ２Ｏ濃度が高く、その低減が課題となっていた。
【０００３】
そこで、本発明者は、Ｎ２Ｏを接触分解する分解粒子として、アルミナを循環流動層燃焼炉に投入して、排ガスからＮ２Ｏを効果的に分解、除去することに成功した（特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平６−１２３４０６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところが、循環流動層燃焼装置は、燃料として、石炭や重油、石油コークス、バイオマス、産業廃棄物等の様々のものを用いることができる燃焼装置であるため、燃焼炉に投入される燃料の種類に応じて、発生するＮ２Ｏの排出量も変動することになる。
このような変動を吸収するためには、Ｎ２Ｏの排出量に応じて、燃焼炉に供給する分解粒子の量を調整する必要があった。
【０００６】
また、循環流動層燃焼装置は、燃料と流動媒体（例えば、珪砂など）とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子（主に石炭灰であるが、燃料の未燃分も含む）を燃焼炉内に戻す循環サイクルを繰り返しつつ、燃焼を行うようになっている。そして、流動媒体と循環水とで熱交換を行い、下流側に位置するタービンなどの動力源となる蒸気を発生させる。
このような燃焼装置は、タービンから安定した発電量を確保すべく、発生させる蒸気量は、一定量となるように制御される。
そのためには、この燃焼装置内を循環する循環粒子の量は、一定量であることが好ましく、特に、適正な燃焼状態を確保するために、燃焼炉に存在する、循環粒子を含む炉内粒子量は、一定量であることが好ましい。
分解粒子は、珪砂などの流動媒体と同様に、循環粒子として燃焼装置内を循環することになるため、この分解粒子を燃焼装置内に過剰に投入すると、循環粒子量のバランスが崩れ、安定した蒸気量を確保できなくなる。
【０００７】
また、分解粒子の分解活性能は時間の経過に伴って徐々に低下する。したがって、以前に投入した分解粒子に、新たに投入する分解粒子が加わると、全体の循環粒子量を増大させるだけでなく、分解活性能が弱まった分解粒子が蓄積され、分解活性の効率が低下するおそれがあった。
【０００８】
本発明は、上述したような問題を解決するために提案されたものであり、適正量の分解粒子の供給により、効率的にＮ２Ｏの排出を抑制し、特に、燃料と所定の流動媒体とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を燃焼炉内に戻す循環流動層燃焼装置にあっては、燃焼炉内に存在する、循環粒子を含む炉内粒子量を一定に保ちつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑制するＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置は、窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときに発生するＮ２Ｏの排出を抑制する燃焼装置であって、Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を当該装置内に供給する供給手段と、排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測する濃度計測手段と、計測された前記Ｎ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整する制御手段と、を備える構成としてある。
【００１０】
本発明のＮ２Ｏ排出抑制方法は、窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときにＮ２Ｏが発生する燃焼装置に、Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を供給して、Ｎ２Ｏの排出を抑制するＮ２Ｏ排出抑制方法であって、排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測するステップと、計測された前記Ｎ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整するステップと、を含むＮ２Ｏ排出抑制方法としてある。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法によれば、適正量の分解粒子の供給により、効率的にＮ２Ｏの排出を抑制でき、特に、燃料と所定の流動媒体とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を燃焼炉内に戻す循環流動層燃焼装置にあっては、燃焼炉内に存在する、循環粒子を含む炉内粒子量を一定に保ちつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の一実施形態に係る循環流動層燃焼装置の構成を示す概略図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る循環流動層燃焼装置における、Ｎ２Ｏの排出を抑制する方法を示すフローチャートである。
【図３】本発明の一実施形態に係る循環流動層燃焼装置における、分級装置を設けていない場合のＮ２Ｏの排出を抑制する方法を示すフローチャートである。
【図４】本発明の一実施形態に係る循環流動層燃焼装置における、減量手段を設けていない場合のＮ２Ｏの排出を抑制する方法を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明に係るＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置の好ましい実施形態について、図を参照して説明する。
図１は、本実施形態に係る燃焼装置の構成を示す概略図であり、図２は、本実施形態に係る燃焼装置におけるＮ２Ｏ排出抑制方法のフローチャートである。
【００１４】
本発明の適用対象となる燃焼装置は、燃料と珪砂などの流動媒体とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を燃焼炉内に戻す循環サイクルを繰り返しつつ、燃焼を行う循環流動層燃焼装置である。
この循環流動層燃焼装置は、窒素分を大量に含む石炭や汚泥を燃料とし、低温（例えば、６００℃〜９００℃）で燃焼することで、多くのＮ２Ｏを排出することが知られているが、排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測しつつ、Ｎ２Ｏを分解活性する適正量の分解粒子を燃焼炉に供給することで、効果的にＮ２Ｏの排出を抑制することができるようになっている。以下、本実施形態に係る循環流動層燃焼装置の構成について、図１を参照しつつ、説明する。
【００１５】
同図に示すように、本実施形態に係る循環流動層燃焼装置１は、燃料供給部２と、分解粒子供給部３と、燃焼炉４と、圧力計４ａ,４ｂと、サイクロン５と、熱交換器６ａと、外部熱交換器６ｂと、集塵器７と、ダクト８と、Ｎ２Ｏ濃度計８ａと、抜出部９と、これらを制御する制御部１０などから構成されている。
なお、図中の点線は、制御部１０と各部・各装置との接続状態と、信号の流れを示している。
【００１６】
燃料供給部２は、燃料と燃料中に含まれる硫黄化合物を除去する脱硫剤とが個別に燃焼炉４に供給可能に収容されたホッパー２ａと、燃焼炉４に供給される燃料の量と脱硫剤の量を個別に制御して、供給する供給装置２ｂとが設けられている。
本実施形態の燃料としては、石炭のほか、重油、石油コークス、バイオマス、廃プラスチック、廃タイヤ、産業廃棄物、汚泥、スラッジなど様々な燃料を用いることができる。
また、脱硫剤としては、石灰石、生石灰、消石灰、ドロマイト、ライムケーキ、コンクリートスラッジ、貝殻、製紙スラッジなどのＣａ、Ｍｇを含む物質を用いることができ、特にライムケーキが好ましい。
【００１７】
分解粒子供給部３は、燃焼炉４に供給する分解粒子を貯留するホッパー３ａと、燃焼炉４に供給される分解粒子の量を制御して、供給する供給装置３ｂとが設けられている。
本実施形態の分解粒子としては、多孔質アルミナ、活性アルミナ、γ−アルミナ、活性ボーキサイトなどのアルミナ系粒子や、シリカゲルなどのシリカ系粒子、石灰石、ドロマイト、生コンクリートスラッジとこれらのスラッジケーキ、ライムケーキ、コンクリート等のカルシウム系粒子、活性白土、ゼオライト、セピオライト、流動接触分解（ＦＣＣ）触媒等の粘土鉱物系粒子とこれらを含む廃棄物を用いることができ、また、分解粒子の粒子径は、０．００１ｍｍ〜５ｍｍ程度が好ましい。
また、供給装置３ｂは、シュート、ゲート、ロータリーフィーダー、ロスチェーンフィーダー、ロックホッパーなどの重力式供給装置や、ベルトフィーダー、スクリューフィーダー、チェーンフィーダー、エプロンフィーダー、テーブルフィーダーなどの機械式供給装置や、バイブレーティングフィーダー、シェーキングフィーダーなどの振動式供給装置や、ブロータンク、エジェクター、エアスライドなどの流動化式供給装置を用いることができる。
また、分解粒子の貯留は、ホッパーに限られず、バンカー、サイロ、ビンなどの容器に貯留することもできる。
【００１８】
燃焼炉４は、燃料供給部２から供給された燃料を粉砕して、又はそのまま燃料粒子とし、この燃料粒子及び脱硫剤と、珪砂などの流動媒体と、分解粒子供給部３から供給された分解粒子とを、燃焼炉下部から導入された空気によって流動化して燃焼させる流動層燃焼炉である。そして、この燃焼炉４で燃焼された燃焼物は、サイクロン５に送られるようになっている。
圧力計４ａは、燃焼炉４下部の圧力を計測し、圧力計４ｂは、燃焼炉４上部の圧力を計測する。燃焼炉４に存在する循環粒子を含む炉内粒子量は、計測された圧力の差から算出可能な重量であるため、本実施形態では、この燃焼炉４内の差圧を、炉内粒子量として扱い、制御部１０において監視する。
【００１９】
サイクロン５は、空気の渦流を発生させ、その遠心力によって、燃焼物の中から循環粒子と燃焼ガスを分離する分離装置である。循環粒子は、焼却されない未燃料炭素粒子、石炭灰、流動媒体、脱硫剤、分解粒子などからなり、再び燃焼炉４に戻される。一方、燃焼ガスは、集塵機７に送られる。
集塵器７は、燃焼ガスから灰を除去し、ダクト８は、排ガスを排出する。
【００２０】
Ｎ２Ｏ濃度計８ａは、排ガス中のＮ２Ｏ濃度を計測する。この計測値は、制御部１０に伝送される。
Ｎ２Ｏ濃度計８ａとしては、化学発光法、又は非分散赤外吸収法による連続測定装置を用いることが好ましい。
熱交換器６ａは、外部から流入される循環水と、燃焼炉４内の空気及び炉内粒子との間で熱交換を行い、外部熱交換器６ｂは、外部から流入される循環水と循環粒子との間で熱交換を行う。
これらにより、循環水を加熱・沸騰させて、図示しないボイラ装置から蒸気を発生させることができる。
【００２１】
抜出部９は、燃焼炉４から循環粒子を含む炉内粒子の一部を抜出して、炉内粒子量を減量させる装置である（減量手段）。
ここで、炉内粒子とは、ある時点において、燃焼炉４に存在する粒子をいう。燃焼炉４に存在する粒子には、循環粒子とならず、そのまま滞留している粒子も存在する。そのため、この滞留している粒子と、循環粒子のうち、この時点において燃焼炉４に存在する循環粒子とを合わせて炉内粒子というものとする。
そして、この抜出部９において、抜出される炉内粒子の量は、制御部１０により制御される。
また、抜出部９は、抜出した炉内粒子から分解粒子を抽出し、抽出した分解粒子を燃焼炉４に戻す分級装置９ａを備えている（抽出・再供給手段）。
分級装置９ａとしては、分解粒子が分級可能な目合いを有するふるい分け分級装置、自然沈降式分級装置、サイクロンやエアセパレータなどの乾式分級装置、液体サイクロンやハイドロセパレータなどの湿式分級装置を用いることができる。
【００２２】
分解粒子の抽出は、以下のように行うことができる。
例えば、ふるい分け分級装置を用いて分解粒子を抽出する場合には、目合いの異なる２種類のふるいを用い、一つのふるいの目合いを分解粒子の最小粒子径とし、もう一つのふるいの目合いを分解粒子の最大粒子径としておき、抜出した炉内粒子を２種類のふるいにかけることで、分解粒子の最小粒子径より大きく、かつ、最大粒子径より小さい粒子を分解粒子として簡単に抽出できる。
そして、抽出されたすべて又は一部の分解粒子を、再び燃焼炉４に戻す。
このように分級装置９ａを備えることで、分解粒子量を減少させることなく、炉内粒子量を減量させることができるため、炉内粒子のうちの分解粒子の割合を増加させることができ、燃焼装置内に残存する分解粒子によって、Ｎ２Ｏの排出を効果的に抑制できる。
なお、抽出した分解粒子を燃焼炉４に戻す場合の供給装置としては、前述の供給装置３ｂと同様な供給装置を用いることができる。
【００２３】
制御部１０（制御手段）は、燃焼装置の各部・各装置と接続され、中央演算処理装置（ＣＰＵ）を有する、例えば、ＤＣＳ（分散制御装置）からなり、設定された蒸気発生量に基づく燃料の供給制御、燃焼状態の監視制御、また、Ｎ２Ｏの排出濃度を監視し、Ｎ２Ｏの排出を抑制する制御を行う。
Ｎ２Ｏの排出を抑制する制御について、以下に詳述する。
【００２４】
Ｎ２Ｏの排出を抑制する制御は、まず、Ｎ２Ｏ濃度計８ａからの計測値（Ｎ２Ｏ濃度）に基づき行われる。
制御部１０は、Ｎ２Ｏ濃度（例えば、０〜５００ｐｐｍ）を監視し、所定の管理値（例えば、１００ｐｐｍ）と比較して、Ｎ２Ｏ濃度がこの管理値を超えるか否かによって、供給装置３ｂを制御して、供給する分解粒子量を増減させる。
例えば、Ｎ２Ｏ濃度がこの管理値を超えた場合には、制御部１０は、供給する分解粒子量を増加するように供給装置３ｂを制御する。その結果、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内となったときには、供給する分解粒子量を減少させる。
このように、Ｎ２Ｏ濃度を監視しつつ、供給する分解粒子量を増減することで、過不足のない適正量の分解粒子により、Ｎ２Ｏの排出を効果的に抑制できる。
【００２５】
また、制御部１０は、圧力計４ａと圧力計４ｂとの差圧（例えば、１．０ｋＰａ〜２．５ｋＰａ）を、炉内粒子量として監視している。この炉内粒子量は、安定した燃焼及び蒸気発生量を確保するうえで、一定量であることが望ましく、制御部１０は、炉内粒子量を所定の制限値と比較して、炉内粒子量がこの制限値を超えているか否かによって、分解粒子量を増減させる。
具体的には、Ｎ２Ｏ濃度が所定の管理値を超えているにもかかわらず、炉内粒子量が上限値（例えば、２．５ｋＰａ）を超えているときには、以下のような制御を行う。
【００２６】
炉内粒子量が上限値を超えている場合は、前述の抜出部９を制御して、上限値を超えている分に相当する炉内粒子量を抜出し、前述の分級装置９ａを制御して、抜出した炉内粒子の中から、分解粒子を抽出し、燃焼炉４に再供給することで、循環粒子量中における分解粒子量の割合を増加させることができる。
このとき、分級装置９ａの制御と並行して、または、単独で供給装置３ｂを制御して、分解粒子量を増加させることもできる。この場合には、供給装置３ｂの制御により、特に分解活性能の高い新たな分解粒子が供給されることから、効率よく炉内粒子量を減量しつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑制できる。このような制御は、特に、炉内粒子量が上限値を大きく超えていると同時に、Ｎ２Ｏ濃度が管理値を大きく超えているような場合に、効果的である。
【００２７】
次に、本実施形態に係る循環流動層燃焼装置おけるＮ２Ｏ排出抑制方法について、図２のフローチャートを参照しつつ説明する。
以下に示すＮ２Ｏ排出抑制方法は、制御部１０の所定の記憶手段に記憶されたプログラムに従い、制御部１０の中央演算処理装置（ＣＰＵ）が、燃焼装置各部からの入力に基づき、燃焼装置各部を制御することで行われる。
まず、制御部１０は、燃焼炉４内の炉内粒子量を、例えば、圧力計４ａと圧力計４ｂとの差圧を炉内粒子量として計測し（Ｓ１０）、さらに、排ガス中のＮ２Ｏ濃度を計測する（Ｓ１１）。なお、制御部１０は、この炉内粒子量とＮ２Ｏ濃度を常時監視しているものとする。
そして、制御部１０は、炉内粒子量が上限値を超えているか否かを判定し（Ｓ１２）、炉内粒子量が上限値を超えている場合には（Ｓ１２−ＹＥＳ）、抜出部９を制御して、炉内粒子を抜出し（Ｓ１３）、分級装置９ａを制御して、抜出した炉内粒子の中から、分解粒子を抽出し、抽出した全ての分解粒子、又はその一部を燃焼炉４に再供給する（Ｓ１４）。
そして、制御部１０は、炉内粒子量が下限値になったか否かを判定し（Ｓ１５）、炉内粒子量が下限値でない場合には（Ｓ１５−ＮＯ）、さらに炉内粒子量を抜出して、上記の処理を繰り返す（Ｓ１３）。
このように下限値になるまで、炉内粒子量が抜出されるとともに、分解粒子が抽出され、燃焼炉４に再供給されることで、燃焼状態と蒸気発生量の安定化を図りつつ、燃焼装置内に残存する分解粒子を有効に利用して、Ｎ２Ｏの排出を効率よく抑制することができる。
【００２８】
一方、炉内粒子量が上限値を超えていない場合（Ｓ１２−ＮＯ）、又は炉内粒子量が下限値になった場合には（Ｓ１５−ＹＥＳ）、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内か否かの判定を行う（Ｓ１６）。
Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内でなければ（Ｓ１６−ＮＯ）、制御部１０は、供給装置３ｂを制御して、分解活性能の高い新たな分解粒子の供給量を増加する（Ｓ１７）。これにより、分解活性能の弱まった残存する分解粒子の抽出・再供給だけで、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内におさまらないような場合でも、新たな分解粒子を供給することで、Ｎ２Ｏの排出を確実に抑制できる。
その後、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内となるまで、上記の処理を繰り返す（Ｓ１２）。
一方、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内のときは、制御部１０は、処理を終了する（Ｓ１６−ＹＥＳ）。
これにより、分解粒子を過剰に供給することなく、計測されたＮ２Ｏ濃度に見合う適正量の分解粒子の供給によって、Ｎ２Ｏ濃度を管理値以内におさめることができる。
そして、本実施形態のＮ２Ｏ排出抑制方法によれば、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑えることができるため、安定した燃焼及び蒸気発生量を確保しつつ、Ｎ２Ｏの排出を効率よく抑制することができる。
【００２９】
次に、上記の実施形態において燃焼装置の構成の都合上、分級装置９ａが設けられない場合における循環流動層燃焼装置のＮ２Ｏ排出抑制方法について、図３のフローチャートを参照しつつ説明する。
なお、この循環流動層燃焼装置には、燃焼炉４から炉内粒子量の一部を抜出す抜出部９などの燃焼装置内から炉内粒子量を減量させる減量手段が、少なくとも設置されていることを前提としている。
【００３０】
まず、制御部１０は、図２のフローチャートと同様に、燃焼炉４内の炉内粒子量を計測し（Ｓ２０）、さらに、排ガス中のＮ２Ｏ濃度を計測する（Ｓ２１）。
そして、炉内粒子量が上限値を超えているか否かを判定し（Ｓ２２）、炉内粒子量が上限値を超えている場合には（Ｓ２２−ＹＥＳ）、抜出部９や他の減量手段によって、炉内粒子量を減量させる（Ｓ２３）。その結果、炉内粒子量が下限値になったか否かを判定し（Ｓ２４）、炉内粒子量が下限値でない場合には（Ｓ２４−ＮＯ）、さらに循環粒子量を減量させる、上記の処理を繰り返す（Ｓ２３）。
【００３１】
一方、炉内粒子量が上限値を超えていない場合（Ｓ２２−ＮＯ）、又は炉内粒子量が下限値になった場合には（Ｓ２４−ＹＥＳ）、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内か否かの判定を行う（Ｓ２５）。
Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内でなければ（Ｓ２５−ＮＯ）、制御部１０は、供給装置３ｂを制御して、分解粒子の供給量を増加する（Ｓ２６）。その後、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内となるまで、上記の処理を繰り返す（Ｓ２２）。そして、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内になったときは、処理を終了する（Ｓ２５−ＹＥＳ）。
これにより、分解粒子を過剰に供給することなく、計測されたＮ２Ｏ濃度に見合う適正量の分解粒子の供給によって、Ｎ２Ｏ濃度を管理値以内におさめることができる。
そして、このようなＮ２Ｏ排出抑制方法によっても、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑えることができるため、安定した燃焼及び蒸気発生量を確保しつつ、Ｎ２Ｏの排出を効率よく抑制することができる。
【００３２】
さらに、燃焼装置の構成の都合上、抜出部９のみならず、循環粒子量を減量させる減量手段が設けられない場合における循環流動層燃焼装置のＮ２Ｏ排出抑制方法について、図４のフローチャートを参照しつつ説明する。
まず、制御部１０は、燃焼炉４内の炉内粒子量を計測し（Ｓ３０）、さらに、排ガス中のＮ２Ｏ濃度を計測する（Ｓ３１）。
そして、炉内粒子量が上限値を超えているか否かを判定し（Ｓ３２）、炉内粒子量が上限値を超えている場合には（Ｓ３２−ＹＥＳ）、分解粒子の供給量を増加することができないため、処理を終了する。
一方、炉内粒子量が上限値を超えていない場合には（Ｓ３２−ＮＯ）、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内か否かの判定を行う（Ｓ３３）。
そして、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内でなければ（Ｓ３３−ＮＯ）、制御部１０は、供給装置３ｂを制御して、分解粒子の供給量を増加する（Ｓ３４）。その後、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内となるまで、上記の処理を繰り返す（Ｓ３２）。その結果、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内になれば、処理を終了する（Ｓ３３−ＹＥＳ）。
これにより、分解粒子を過剰に供給することなく、計測されたＮ２Ｏ濃度に見合う適正量の分解粒子の供給によって、Ｎ２Ｏ濃度を管理値以内におさめることができる。
このように減量手段が設けられない場合であっても、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑えることができるため、安定した燃焼及び蒸気発生量の確保と、Ｎ２Ｏ排出抑制との両立を図ることができる。
【００３３】
以上のように本実施形態に係るＮ２Ｏの排出を抑制する循環流動層燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法によれば、当該燃焼装置内を循環する循環粒子量、特に、燃焼炉内に存在する、循環粒子を含む炉内粒子を一定に保ちつつ、適正量の分解粒子の供給により、効率的にＮ２Ｏの排出を抑制できる。
【００３４】
以上、本発明のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法の好ましい実施形態について説明したが、本発明に係るＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法は上述した実施形態にのみ限定されるものではなく、本発明の範囲で種々の変更実施が可能であることはいうまでもない。
【００３５】
例えば、本実施形態のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置では、分解粒子を単独で供給したが、燃料や脱硫剤と混合させて供給させてもよい。
また、分解粒子を供給する場所は、燃焼炉４に限られず、サイクロン５、熱交換器６、ループシール、フルオーシールなどの粒子循環機器、及びこれらをつなぐ配管などの燃焼ガスと分解粒子とが接触可能ないずれの場所から供給してもよい。
【００３６】
また、循環粒子量を減量させる減量手段は、循環粒子を含む炉内粒子の一部を抜出す抜出部９に限られず、例えば、供給装置２ｂを制御して、循環粒子となる脱硫剤の量を調整してもよい。また、燃料を選別して未燃灰となる割合の少ない燃料の供給、燃料をふるい分けして粒径の小さい燃料の供給、珪砂などの流動媒体の供給量の減量などの減量手段を、単独で又は組合せることで、循環粒子量を減量してもよい。
【００３７】
また、本発明の燃焼装置は、循環型の流動層燃焼装置に限られず、常圧型、加圧型、バブリング型の流動層燃焼装置など、Ｎ２Ｏが発生する全ての燃焼装置に適用できる。
【産業上の利用可能性】
【００３８】
本発明は、窒素分を含む石炭や産業廃棄物を燃料として燃焼させ、Ｎ２Ｏが発生する燃焼装置に広く利用することができる。
【符号の説明】
【００３９】
１ 循環流動層燃焼装置
２ 燃料供給部
３ 分解粒子供給部
４ 燃焼炉
５ サイクロン
６ 熱交換器
７ 集塵器
８ ダクト
８ａ Ｎ２Ｏ濃度計
９ 抜出部（減量手段）
９ａ 分級装置（抽出手段）
１０ 制御部（制御手段）
【技術分野】
【０００１】
本発明は、窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときに亜鉛化窒素（Ｎ２Ｏ）が発生する燃焼装置に関し、特に、排出されるＮ２Ｏを抑制する燃焼装置と、Ｎ２Ｏの排出を抑制する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
Ｎ２Ｏは、地球温暖化の原因となる物質であり、ＣＯ２と同様に、削減対象として排出が規制されている。
Ｎ２Ｏは、窒素分を含む物質を低温で燃焼させたときに発生することが知られており、特に、窒素分を大量に含む石炭や汚泥、バイオマスなどを燃料とし、これらの燃料を低温で燃焼させる循環流動層燃焼装置では、排出されるＮ２Ｏ濃度が高く、その低減が課題となっていた。
【０００３】
そこで、本発明者は、Ｎ２Ｏを接触分解する分解粒子として、アルミナを循環流動層燃焼炉に投入して、排ガスからＮ２Ｏを効果的に分解、除去することに成功した（特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平６−１２３４０６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところが、循環流動層燃焼装置は、燃料として、石炭や重油、石油コークス、バイオマス、産業廃棄物等の様々のものを用いることができる燃焼装置であるため、燃焼炉に投入される燃料の種類に応じて、発生するＮ２Ｏの排出量も変動することになる。
このような変動を吸収するためには、Ｎ２Ｏの排出量に応じて、燃焼炉に供給する分解粒子の量を調整する必要があった。
【０００６】
また、循環流動層燃焼装置は、燃料と流動媒体（例えば、珪砂など）とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子（主に石炭灰であるが、燃料の未燃分も含む）を燃焼炉内に戻す循環サイクルを繰り返しつつ、燃焼を行うようになっている。そして、流動媒体と循環水とで熱交換を行い、下流側に位置するタービンなどの動力源となる蒸気を発生させる。
このような燃焼装置は、タービンから安定した発電量を確保すべく、発生させる蒸気量は、一定量となるように制御される。
そのためには、この燃焼装置内を循環する循環粒子の量は、一定量であることが好ましく、特に、適正な燃焼状態を確保するために、燃焼炉に存在する、循環粒子を含む炉内粒子量は、一定量であることが好ましい。
分解粒子は、珪砂などの流動媒体と同様に、循環粒子として燃焼装置内を循環することになるため、この分解粒子を燃焼装置内に過剰に投入すると、循環粒子量のバランスが崩れ、安定した蒸気量を確保できなくなる。
【０００７】
また、分解粒子の分解活性能は時間の経過に伴って徐々に低下する。したがって、以前に投入した分解粒子に、新たに投入する分解粒子が加わると、全体の循環粒子量を増大させるだけでなく、分解活性能が弱まった分解粒子が蓄積され、分解活性の効率が低下するおそれがあった。
【０００８】
本発明は、上述したような問題を解決するために提案されたものであり、適正量の分解粒子の供給により、効率的にＮ２Ｏの排出を抑制し、特に、燃料と所定の流動媒体とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を燃焼炉内に戻す循環流動層燃焼装置にあっては、燃焼炉内に存在する、循環粒子を含む炉内粒子量を一定に保ちつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑制するＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置は、窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときに発生するＮ２Ｏの排出を抑制する燃焼装置であって、Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を当該装置内に供給する供給手段と、排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測する濃度計測手段と、計測された前記Ｎ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整する制御手段と、を備える構成としてある。
【００１０】
本発明のＮ２Ｏ排出抑制方法は、窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときにＮ２Ｏが発生する燃焼装置に、Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を供給して、Ｎ２Ｏの排出を抑制するＮ２Ｏ排出抑制方法であって、排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測するステップと、計測された前記Ｎ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整するステップと、を含むＮ２Ｏ排出抑制方法としてある。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法によれば、適正量の分解粒子の供給により、効率的にＮ２Ｏの排出を抑制でき、特に、燃料と所定の流動媒体とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を燃焼炉内に戻す循環流動層燃焼装置にあっては、燃焼炉内に存在する、循環粒子を含む炉内粒子量を一定に保ちつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の一実施形態に係る循環流動層燃焼装置の構成を示す概略図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る循環流動層燃焼装置における、Ｎ２Ｏの排出を抑制する方法を示すフローチャートである。
【図３】本発明の一実施形態に係る循環流動層燃焼装置における、分級装置を設けていない場合のＮ２Ｏの排出を抑制する方法を示すフローチャートである。
【図４】本発明の一実施形態に係る循環流動層燃焼装置における、減量手段を設けていない場合のＮ２Ｏの排出を抑制する方法を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明に係るＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置の好ましい実施形態について、図を参照して説明する。
図１は、本実施形態に係る燃焼装置の構成を示す概略図であり、図２は、本実施形態に係る燃焼装置におけるＮ２Ｏ排出抑制方法のフローチャートである。
【００１４】
本発明の適用対象となる燃焼装置は、燃料と珪砂などの流動媒体とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を燃焼炉内に戻す循環サイクルを繰り返しつつ、燃焼を行う循環流動層燃焼装置である。
この循環流動層燃焼装置は、窒素分を大量に含む石炭や汚泥を燃料とし、低温（例えば、６００℃〜９００℃）で燃焼することで、多くのＮ２Ｏを排出することが知られているが、排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測しつつ、Ｎ２Ｏを分解活性する適正量の分解粒子を燃焼炉に供給することで、効果的にＮ２Ｏの排出を抑制することができるようになっている。以下、本実施形態に係る循環流動層燃焼装置の構成について、図１を参照しつつ、説明する。
【００１５】
同図に示すように、本実施形態に係る循環流動層燃焼装置１は、燃料供給部２と、分解粒子供給部３と、燃焼炉４と、圧力計４ａ,４ｂと、サイクロン５と、熱交換器６ａと、外部熱交換器６ｂと、集塵器７と、ダクト８と、Ｎ２Ｏ濃度計８ａと、抜出部９と、これらを制御する制御部１０などから構成されている。
なお、図中の点線は、制御部１０と各部・各装置との接続状態と、信号の流れを示している。
【００１６】
燃料供給部２は、燃料と燃料中に含まれる硫黄化合物を除去する脱硫剤とが個別に燃焼炉４に供給可能に収容されたホッパー２ａと、燃焼炉４に供給される燃料の量と脱硫剤の量を個別に制御して、供給する供給装置２ｂとが設けられている。
本実施形態の燃料としては、石炭のほか、重油、石油コークス、バイオマス、廃プラスチック、廃タイヤ、産業廃棄物、汚泥、スラッジなど様々な燃料を用いることができる。
また、脱硫剤としては、石灰石、生石灰、消石灰、ドロマイト、ライムケーキ、コンクリートスラッジ、貝殻、製紙スラッジなどのＣａ、Ｍｇを含む物質を用いることができ、特にライムケーキが好ましい。
【００１７】
分解粒子供給部３は、燃焼炉４に供給する分解粒子を貯留するホッパー３ａと、燃焼炉４に供給される分解粒子の量を制御して、供給する供給装置３ｂとが設けられている。
本実施形態の分解粒子としては、多孔質アルミナ、活性アルミナ、γ−アルミナ、活性ボーキサイトなどのアルミナ系粒子や、シリカゲルなどのシリカ系粒子、石灰石、ドロマイト、生コンクリートスラッジとこれらのスラッジケーキ、ライムケーキ、コンクリート等のカルシウム系粒子、活性白土、ゼオライト、セピオライト、流動接触分解（ＦＣＣ）触媒等の粘土鉱物系粒子とこれらを含む廃棄物を用いることができ、また、分解粒子の粒子径は、０．００１ｍｍ〜５ｍｍ程度が好ましい。
また、供給装置３ｂは、シュート、ゲート、ロータリーフィーダー、ロスチェーンフィーダー、ロックホッパーなどの重力式供給装置や、ベルトフィーダー、スクリューフィーダー、チェーンフィーダー、エプロンフィーダー、テーブルフィーダーなどの機械式供給装置や、バイブレーティングフィーダー、シェーキングフィーダーなどの振動式供給装置や、ブロータンク、エジェクター、エアスライドなどの流動化式供給装置を用いることができる。
また、分解粒子の貯留は、ホッパーに限られず、バンカー、サイロ、ビンなどの容器に貯留することもできる。
【００１８】
燃焼炉４は、燃料供給部２から供給された燃料を粉砕して、又はそのまま燃料粒子とし、この燃料粒子及び脱硫剤と、珪砂などの流動媒体と、分解粒子供給部３から供給された分解粒子とを、燃焼炉下部から導入された空気によって流動化して燃焼させる流動層燃焼炉である。そして、この燃焼炉４で燃焼された燃焼物は、サイクロン５に送られるようになっている。
圧力計４ａは、燃焼炉４下部の圧力を計測し、圧力計４ｂは、燃焼炉４上部の圧力を計測する。燃焼炉４に存在する循環粒子を含む炉内粒子量は、計測された圧力の差から算出可能な重量であるため、本実施形態では、この燃焼炉４内の差圧を、炉内粒子量として扱い、制御部１０において監視する。
【００１９】
サイクロン５は、空気の渦流を発生させ、その遠心力によって、燃焼物の中から循環粒子と燃焼ガスを分離する分離装置である。循環粒子は、焼却されない未燃料炭素粒子、石炭灰、流動媒体、脱硫剤、分解粒子などからなり、再び燃焼炉４に戻される。一方、燃焼ガスは、集塵機７に送られる。
集塵器７は、燃焼ガスから灰を除去し、ダクト８は、排ガスを排出する。
【００２０】
Ｎ２Ｏ濃度計８ａは、排ガス中のＮ２Ｏ濃度を計測する。この計測値は、制御部１０に伝送される。
Ｎ２Ｏ濃度計８ａとしては、化学発光法、又は非分散赤外吸収法による連続測定装置を用いることが好ましい。
熱交換器６ａは、外部から流入される循環水と、燃焼炉４内の空気及び炉内粒子との間で熱交換を行い、外部熱交換器６ｂは、外部から流入される循環水と循環粒子との間で熱交換を行う。
これらにより、循環水を加熱・沸騰させて、図示しないボイラ装置から蒸気を発生させることができる。
【００２１】
抜出部９は、燃焼炉４から循環粒子を含む炉内粒子の一部を抜出して、炉内粒子量を減量させる装置である（減量手段）。
ここで、炉内粒子とは、ある時点において、燃焼炉４に存在する粒子をいう。燃焼炉４に存在する粒子には、循環粒子とならず、そのまま滞留している粒子も存在する。そのため、この滞留している粒子と、循環粒子のうち、この時点において燃焼炉４に存在する循環粒子とを合わせて炉内粒子というものとする。
そして、この抜出部９において、抜出される炉内粒子の量は、制御部１０により制御される。
また、抜出部９は、抜出した炉内粒子から分解粒子を抽出し、抽出した分解粒子を燃焼炉４に戻す分級装置９ａを備えている（抽出・再供給手段）。
分級装置９ａとしては、分解粒子が分級可能な目合いを有するふるい分け分級装置、自然沈降式分級装置、サイクロンやエアセパレータなどの乾式分級装置、液体サイクロンやハイドロセパレータなどの湿式分級装置を用いることができる。
【００２２】
分解粒子の抽出は、以下のように行うことができる。
例えば、ふるい分け分級装置を用いて分解粒子を抽出する場合には、目合いの異なる２種類のふるいを用い、一つのふるいの目合いを分解粒子の最小粒子径とし、もう一つのふるいの目合いを分解粒子の最大粒子径としておき、抜出した炉内粒子を２種類のふるいにかけることで、分解粒子の最小粒子径より大きく、かつ、最大粒子径より小さい粒子を分解粒子として簡単に抽出できる。
そして、抽出されたすべて又は一部の分解粒子を、再び燃焼炉４に戻す。
このように分級装置９ａを備えることで、分解粒子量を減少させることなく、炉内粒子量を減量させることができるため、炉内粒子のうちの分解粒子の割合を増加させることができ、燃焼装置内に残存する分解粒子によって、Ｎ２Ｏの排出を効果的に抑制できる。
なお、抽出した分解粒子を燃焼炉４に戻す場合の供給装置としては、前述の供給装置３ｂと同様な供給装置を用いることができる。
【００２３】
制御部１０（制御手段）は、燃焼装置の各部・各装置と接続され、中央演算処理装置（ＣＰＵ）を有する、例えば、ＤＣＳ（分散制御装置）からなり、設定された蒸気発生量に基づく燃料の供給制御、燃焼状態の監視制御、また、Ｎ２Ｏの排出濃度を監視し、Ｎ２Ｏの排出を抑制する制御を行う。
Ｎ２Ｏの排出を抑制する制御について、以下に詳述する。
【００２４】
Ｎ２Ｏの排出を抑制する制御は、まず、Ｎ２Ｏ濃度計８ａからの計測値（Ｎ２Ｏ濃度）に基づき行われる。
制御部１０は、Ｎ２Ｏ濃度（例えば、０〜５００ｐｐｍ）を監視し、所定の管理値（例えば、１００ｐｐｍ）と比較して、Ｎ２Ｏ濃度がこの管理値を超えるか否かによって、供給装置３ｂを制御して、供給する分解粒子量を増減させる。
例えば、Ｎ２Ｏ濃度がこの管理値を超えた場合には、制御部１０は、供給する分解粒子量を増加するように供給装置３ｂを制御する。その結果、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内となったときには、供給する分解粒子量を減少させる。
このように、Ｎ２Ｏ濃度を監視しつつ、供給する分解粒子量を増減することで、過不足のない適正量の分解粒子により、Ｎ２Ｏの排出を効果的に抑制できる。
【００２５】
また、制御部１０は、圧力計４ａと圧力計４ｂとの差圧（例えば、１．０ｋＰａ〜２．５ｋＰａ）を、炉内粒子量として監視している。この炉内粒子量は、安定した燃焼及び蒸気発生量を確保するうえで、一定量であることが望ましく、制御部１０は、炉内粒子量を所定の制限値と比較して、炉内粒子量がこの制限値を超えているか否かによって、分解粒子量を増減させる。
具体的には、Ｎ２Ｏ濃度が所定の管理値を超えているにもかかわらず、炉内粒子量が上限値（例えば、２．５ｋＰａ）を超えているときには、以下のような制御を行う。
【００２６】
炉内粒子量が上限値を超えている場合は、前述の抜出部９を制御して、上限値を超えている分に相当する炉内粒子量を抜出し、前述の分級装置９ａを制御して、抜出した炉内粒子の中から、分解粒子を抽出し、燃焼炉４に再供給することで、循環粒子量中における分解粒子量の割合を増加させることができる。
このとき、分級装置９ａの制御と並行して、または、単独で供給装置３ｂを制御して、分解粒子量を増加させることもできる。この場合には、供給装置３ｂの制御により、特に分解活性能の高い新たな分解粒子が供給されることから、効率よく炉内粒子量を減量しつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑制できる。このような制御は、特に、炉内粒子量が上限値を大きく超えていると同時に、Ｎ２Ｏ濃度が管理値を大きく超えているような場合に、効果的である。
【００２７】
次に、本実施形態に係る循環流動層燃焼装置おけるＮ２Ｏ排出抑制方法について、図２のフローチャートを参照しつつ説明する。
以下に示すＮ２Ｏ排出抑制方法は、制御部１０の所定の記憶手段に記憶されたプログラムに従い、制御部１０の中央演算処理装置（ＣＰＵ）が、燃焼装置各部からの入力に基づき、燃焼装置各部を制御することで行われる。
まず、制御部１０は、燃焼炉４内の炉内粒子量を、例えば、圧力計４ａと圧力計４ｂとの差圧を炉内粒子量として計測し（Ｓ１０）、さらに、排ガス中のＮ２Ｏ濃度を計測する（Ｓ１１）。なお、制御部１０は、この炉内粒子量とＮ２Ｏ濃度を常時監視しているものとする。
そして、制御部１０は、炉内粒子量が上限値を超えているか否かを判定し（Ｓ１２）、炉内粒子量が上限値を超えている場合には（Ｓ１２−ＹＥＳ）、抜出部９を制御して、炉内粒子を抜出し（Ｓ１３）、分級装置９ａを制御して、抜出した炉内粒子の中から、分解粒子を抽出し、抽出した全ての分解粒子、又はその一部を燃焼炉４に再供給する（Ｓ１４）。
そして、制御部１０は、炉内粒子量が下限値になったか否かを判定し（Ｓ１５）、炉内粒子量が下限値でない場合には（Ｓ１５−ＮＯ）、さらに炉内粒子量を抜出して、上記の処理を繰り返す（Ｓ１３）。
このように下限値になるまで、炉内粒子量が抜出されるとともに、分解粒子が抽出され、燃焼炉４に再供給されることで、燃焼状態と蒸気発生量の安定化を図りつつ、燃焼装置内に残存する分解粒子を有効に利用して、Ｎ２Ｏの排出を効率よく抑制することができる。
【００２８】
一方、炉内粒子量が上限値を超えていない場合（Ｓ１２−ＮＯ）、又は炉内粒子量が下限値になった場合には（Ｓ１５−ＹＥＳ）、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内か否かの判定を行う（Ｓ１６）。
Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内でなければ（Ｓ１６−ＮＯ）、制御部１０は、供給装置３ｂを制御して、分解活性能の高い新たな分解粒子の供給量を増加する（Ｓ１７）。これにより、分解活性能の弱まった残存する分解粒子の抽出・再供給だけで、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内におさまらないような場合でも、新たな分解粒子を供給することで、Ｎ２Ｏの排出を確実に抑制できる。
その後、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内となるまで、上記の処理を繰り返す（Ｓ１２）。
一方、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内のときは、制御部１０は、処理を終了する（Ｓ１６−ＹＥＳ）。
これにより、分解粒子を過剰に供給することなく、計測されたＮ２Ｏ濃度に見合う適正量の分解粒子の供給によって、Ｎ２Ｏ濃度を管理値以内におさめることができる。
そして、本実施形態のＮ２Ｏ排出抑制方法によれば、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑えることができるため、安定した燃焼及び蒸気発生量を確保しつつ、Ｎ２Ｏの排出を効率よく抑制することができる。
【００２９】
次に、上記の実施形態において燃焼装置の構成の都合上、分級装置９ａが設けられない場合における循環流動層燃焼装置のＮ２Ｏ排出抑制方法について、図３のフローチャートを参照しつつ説明する。
なお、この循環流動層燃焼装置には、燃焼炉４から炉内粒子量の一部を抜出す抜出部９などの燃焼装置内から炉内粒子量を減量させる減量手段が、少なくとも設置されていることを前提としている。
【００３０】
まず、制御部１０は、図２のフローチャートと同様に、燃焼炉４内の炉内粒子量を計測し（Ｓ２０）、さらに、排ガス中のＮ２Ｏ濃度を計測する（Ｓ２１）。
そして、炉内粒子量が上限値を超えているか否かを判定し（Ｓ２２）、炉内粒子量が上限値を超えている場合には（Ｓ２２−ＹＥＳ）、抜出部９や他の減量手段によって、炉内粒子量を減量させる（Ｓ２３）。その結果、炉内粒子量が下限値になったか否かを判定し（Ｓ２４）、炉内粒子量が下限値でない場合には（Ｓ２４−ＮＯ）、さらに循環粒子量を減量させる、上記の処理を繰り返す（Ｓ２３）。
【００３１】
一方、炉内粒子量が上限値を超えていない場合（Ｓ２２−ＮＯ）、又は炉内粒子量が下限値になった場合には（Ｓ２４−ＹＥＳ）、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内か否かの判定を行う（Ｓ２５）。
Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内でなければ（Ｓ２５−ＮＯ）、制御部１０は、供給装置３ｂを制御して、分解粒子の供給量を増加する（Ｓ２６）。その後、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内となるまで、上記の処理を繰り返す（Ｓ２２）。そして、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内になったときは、処理を終了する（Ｓ２５−ＹＥＳ）。
これにより、分解粒子を過剰に供給することなく、計測されたＮ２Ｏ濃度に見合う適正量の分解粒子の供給によって、Ｎ２Ｏ濃度を管理値以内におさめることができる。
そして、このようなＮ２Ｏ排出抑制方法によっても、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑えることができるため、安定した燃焼及び蒸気発生量を確保しつつ、Ｎ２Ｏの排出を効率よく抑制することができる。
【００３２】
さらに、燃焼装置の構成の都合上、抜出部９のみならず、循環粒子量を減量させる減量手段が設けられない場合における循環流動層燃焼装置のＮ２Ｏ排出抑制方法について、図４のフローチャートを参照しつつ説明する。
まず、制御部１０は、燃焼炉４内の炉内粒子量を計測し（Ｓ３０）、さらに、排ガス中のＮ２Ｏ濃度を計測する（Ｓ３１）。
そして、炉内粒子量が上限値を超えているか否かを判定し（Ｓ３２）、炉内粒子量が上限値を超えている場合には（Ｓ３２−ＹＥＳ）、分解粒子の供給量を増加することができないため、処理を終了する。
一方、炉内粒子量が上限値を超えていない場合には（Ｓ３２−ＮＯ）、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内か否かの判定を行う（Ｓ３３）。
そして、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内でなければ（Ｓ３３−ＮＯ）、制御部１０は、供給装置３ｂを制御して、分解粒子の供給量を増加する（Ｓ３４）。その後、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内となるまで、上記の処理を繰り返す（Ｓ３２）。その結果、Ｎ２Ｏ濃度が管理値以内になれば、処理を終了する（Ｓ３３−ＹＥＳ）。
これにより、分解粒子を過剰に供給することなく、計測されたＮ２Ｏ濃度に見合う適正量の分解粒子の供給によって、Ｎ２Ｏ濃度を管理値以内におさめることができる。
このように減量手段が設けられない場合であっても、炉内粒子量を監視しつつ、Ｎ２Ｏの排出を抑えることができるため、安定した燃焼及び蒸気発生量の確保と、Ｎ２Ｏ排出抑制との両立を図ることができる。
【００３３】
以上のように本実施形態に係るＮ２Ｏの排出を抑制する循環流動層燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法によれば、当該燃焼装置内を循環する循環粒子量、特に、燃焼炉内に存在する、循環粒子を含む炉内粒子を一定に保ちつつ、適正量の分解粒子の供給により、効率的にＮ２Ｏの排出を抑制できる。
【００３４】
以上、本発明のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法の好ましい実施形態について説明したが、本発明に係るＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置とＮ２Ｏ排出抑制方法は上述した実施形態にのみ限定されるものではなく、本発明の範囲で種々の変更実施が可能であることはいうまでもない。
【００３５】
例えば、本実施形態のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置では、分解粒子を単独で供給したが、燃料や脱硫剤と混合させて供給させてもよい。
また、分解粒子を供給する場所は、燃焼炉４に限られず、サイクロン５、熱交換器６、ループシール、フルオーシールなどの粒子循環機器、及びこれらをつなぐ配管などの燃焼ガスと分解粒子とが接触可能ないずれの場所から供給してもよい。
【００３６】
また、循環粒子量を減量させる減量手段は、循環粒子を含む炉内粒子の一部を抜出す抜出部９に限られず、例えば、供給装置２ｂを制御して、循環粒子となる脱硫剤の量を調整してもよい。また、燃料を選別して未燃灰となる割合の少ない燃料の供給、燃料をふるい分けして粒径の小さい燃料の供給、珪砂などの流動媒体の供給量の減量などの減量手段を、単独で又は組合せることで、循環粒子量を減量してもよい。
【００３７】
また、本発明の燃焼装置は、循環型の流動層燃焼装置に限られず、常圧型、加圧型、バブリング型の流動層燃焼装置など、Ｎ２Ｏが発生する全ての燃焼装置に適用できる。
【産業上の利用可能性】
【００３８】
本発明は、窒素分を含む石炭や産業廃棄物を燃料として燃焼させ、Ｎ２Ｏが発生する燃焼装置に広く利用することができる。
【符号の説明】
【００３９】
１ 循環流動層燃焼装置
２ 燃料供給部
３ 分解粒子供給部
４ 燃焼炉
５ サイクロン
６ 熱交換器
７ 集塵器
８ ダクト
８ａ Ｎ２Ｏ濃度計
９ 抜出部（減量手段）
９ａ 分級装置（抽出手段）
１０ 制御部（制御手段）
【特許請求の範囲】
【請求項１】
窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときに発生するＮ２Ｏの排出を抑制する燃焼装置であって、
Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を当該装置内に供給する供給手段と、
排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測する濃度計測手段と、
計測された前記Ｎ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整する制御手段と、を備えることを特徴とするＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項２】
前記燃焼装置は、前記燃料と所定の流動媒体とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を前記燃焼炉内に戻す循環流動層燃焼装置であって、
前記燃焼炉内に存在する、前記循環粒子を含む炉内粒子量を計測する粒子量計測手段を備え、
前記制御手段は、計測された前記炉内粒子量を所定の制限値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整する請求項１記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項３】
前記循環粒子量を減量させる減量手段を備え、
前記制御手段は、計測された前記炉内粒子量を所定の制限値と比較し、この比較結果に基づき、前記減量手段を制御して、前記循環粒子量を減量させる請求項２記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項４】
前記減量手段として、前記燃焼炉内から前記炉内粒子を抜出す抜出手段を備え、
前記制御手段は、計測された前記炉内粒子量を所定の制限値と比較し、この比較結果に基づき、前記抜出手段を制御して、前記炉内粒子の抜出量を調整する請求項３記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項５】
抜出された前記炉内粒子から前記分解粒子を抽出する抽出手段と、抽出された前記分解粒子を前記燃焼炉に再供給する再供給手段と、を備える請求項４記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項６】
前記抽出手段は、抜出された前記炉内粒子を分級して、前記分解粒子を抽出する請求項５記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項７】
窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときにＮ２Ｏが発生する燃焼装置に、Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を供給して、Ｎ２Ｏの排出を抑制するＮ２Ｏ排出抑制方法であって、
排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測するステップと、
計測された前記Ｎ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整するステップと、を含むことを特徴とするＮ２Ｏ排出抑制方法。
【請求項８】
前記燃焼装置は、前記燃料と所定の流動媒体とを燃焼炉内で流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を燃焼炉内に戻す循環流動層燃焼装置であって、
前記燃焼炉内に存在する、前記循環粒子を含む炉内粒子量を計測するステップと、
計測された前記炉内粒子量を所定の制限値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整するステップと、を有する請求項７記載のＮ２Ｏ排出抑制方法。
【請求項１】
窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときに発生するＮ２Ｏの排出を抑制する燃焼装置であって、
Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を当該装置内に供給する供給手段と、
排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測する濃度計測手段と、
計測された前記Ｎ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整する制御手段と、を備えることを特徴とするＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項２】
前記燃焼装置は、前記燃料と所定の流動媒体とを流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を前記燃焼炉内に戻す循環流動層燃焼装置であって、
前記燃焼炉内に存在する、前記循環粒子を含む炉内粒子量を計測する粒子量計測手段を備え、
前記制御手段は、計測された前記炉内粒子量を所定の制限値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整する請求項１記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項３】
前記循環粒子量を減量させる減量手段を備え、
前記制御手段は、計測された前記炉内粒子量を所定の制限値と比較し、この比較結果に基づき、前記減量手段を制御して、前記循環粒子量を減量させる請求項２記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項４】
前記減量手段として、前記燃焼炉内から前記炉内粒子を抜出す抜出手段を備え、
前記制御手段は、計測された前記炉内粒子量を所定の制限値と比較し、この比較結果に基づき、前記抜出手段を制御して、前記炉内粒子の抜出量を調整する請求項３記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項５】
抜出された前記炉内粒子から前記分解粒子を抽出する抽出手段と、抽出された前記分解粒子を前記燃焼炉に再供給する再供給手段と、を備える請求項４記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項６】
前記抽出手段は、抜出された前記炉内粒子を分級して、前記分解粒子を抽出する請求項５記載のＮ２Ｏ排出抑制燃焼装置。
【請求項７】
窒素分を含む所定の燃料を燃焼させたときにＮ２Ｏが発生する燃焼装置に、Ｎ２Ｏを分解する分解粒子を供給して、Ｎ２Ｏの排出を抑制するＮ２Ｏ排出抑制方法であって、
排ガス中に含まれるＮ２Ｏ濃度を計測するステップと、
計測された前記Ｎ２Ｏ濃度を所定の管理値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整するステップと、を含むことを特徴とするＮ２Ｏ排出抑制方法。
【請求項８】
前記燃焼装置は、前記燃料と所定の流動媒体とを燃焼炉内で流動化させて燃焼するとともに、燃焼物から捕集した循環粒子を燃焼炉内に戻す循環流動層燃焼装置であって、
前記燃焼炉内に存在する、前記循環粒子を含む炉内粒子量を計測するステップと、
計測された前記炉内粒子量を所定の制限値と比較し、この比較結果に基づき、前記分解粒子の供給量を調整するステップと、を有する請求項７記載のＮ２Ｏ排出抑制方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２０１０−１６９３３４（Ｐ２０１０−１６９３３４Ａ）
【公開日】平成２２年８月５日（２０１０．８．５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−１３００３（Ｐ２００９−１３００３）
【出願日】平成２１年１月２３日（２００９．１．２３）
【出願人】（０００１８３６４６）出光興産株式会社 (2,069)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年８月５日（２０１０．８．５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年１月２３日（２００９．１．２３）
【出願人】（０００１８３６４６）出光興産株式会社 (2,069)
【Ｆターム（参考）】
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