【課題】TSが700MPa以上の高強度熱延鋼板を用いて、275MPa以上の打抜き疲労限が得られる打抜き疲労特性に優れた構造部材の製造方法を提供する。
【解決手段】組織全体に占めるフェライト相の面積率が90%以上であり、かつマルテンサイト相を含むミクロ組織を有し、TSが700〜1000MPaの熱延鋼板を用い、打抜き加工部をクリアランス15%以下で打抜き加工する打抜き疲労特性に優れた構造部材の製造方法。 （もっと読む）

【課題】浸炭焼入性を維持しつつ、加工性と表面性状の改善を図った浸炭焼入用熱延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０３〜０．１０ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｍｎ：１．００〜１．８０ｍａｓｓ％、Ｓ：０．００７ｍａｓｓ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．０６０ｍａｓｓ％、Ｎ：０．００６０ｍａｓｓ％以下、Ｃｒ：０．２０〜０．５０ｍａｓｓ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする浸炭焼入用熱延鋼板。 （もっと読む）

【課題】肉厚精度±１０％を満足しながら、優れた拡管性と低温靭性を有する油井用溶接鋼管を提供する。
【解決手段】Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｐ，Ｓｎ，Ｓ，Ｎ，Ｏを規定し、かつ、３０＊Ｃ＋１００＊（Ｐ＋Ｓｎ）＋１０００＊（Ｓ＋Ｎ＋Ｏ）を１６．０％未満とした鋼スラブを特定の熱延条件で熱間圧延し、得られた熱延鋼帯を、スリットし、連続ロール成形によって円弧状断面とし、該円弧状断面の両端を溶接し、該溶接してなる溶接部のみを７５０〜１０００℃に加熱後５００℃以下まで５℃/ｓ以上の冷却速度で冷却することで、拡管性と低温靭性に優れた引張強度４９０ＭＰａ以上、降伏比０．７４〜０．９２の油井用溶接鋼管を得る。鋼は、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｗ，Ｂ，Ｃａ，ＲＥＭのいずれか１種又は２種以上を規定量だけ含有してもよい。 （もっと読む）

【課題】洋上風力発電用鉄塔の基礎部分を建設するのに最適な、母材、熱影響部、及び、溶融金属部の破壊靱性が適度にバランスした電子ビーム溶接用鋼材と、該鋼材に形成した電子ビーム溶接継手を提供する。
【解決手段】所定の成分組成を有し、下記（１）式で定義する電子ビーム溶接焼入れ性指標ＣeEBが０．４９〜０．６０であり、かつ、電子ビーム溶接した後の溶融金属部のＣＴＯＤ値δ_WM、熱影響部のＣＴＯＤ値δ_HAZ、及び、母材のＣＴＯＤ値δ_BMが、下記（２）式と（３）式を満足することを特徴とする電子ビーム溶接用鋼材。ＣeEB＝Ｃ＋９／４０Ｍｎ＋１／１５Ｃｕ＋１／１５Ｎｉ＋１／５Ｃｒ＋１／５Ｍｏ＋１／５Ｖ・・・（１）、０．３≦δ_WM／δ_BM≦１．１・・・（２）、０．３≦δ_HAZ／δ_BM≦１．１・・・（３） （もっと読む）

【課題】洋上風力発電用鉄塔の基礎部分を建設するのに最適な、母材、熱影響部、及び、溶融金属部の破壊靱性値が適度にバランスした電子ビーム溶接用鋼材と、該鋼材に形成した電子ビーム溶接継手を提供する。
【解決手段】所定の成分組成を有し、下記（１）式で定義する電子ビーム溶融部焼入れ性指標ＣeEBWが０．４２〜０．６５であり、かつ、インサートメタルを溶接部に挟持して形成した電子ビーム溶接継手の溶融金属部のＣＴＯＤ値δ_WM、熱影響部のＣＴＯＤ値δ_HAZ、及び、母材のＣＴＯＤ値δ_BMが、下記（２）式と（３）式を満足することを特徴とする電子ビーム溶接用鋼材。ＣeEBW＝Ｃ＋１／４Ｍｎ＋１／１５Ｃｕ＋１／１５Ｎｉ＋１／５Ｃｒ＋１／５Ｍｏ＋１／５Ｖ・・・（１）、０．８≦δ_BM／δ_WM≦１．２５・・・（２）、０．１５≦δ_HAZ／δ_WM≦１．１・・・（３） （もっと読む）

【課題】洋上風力発電用鉄塔の基礎部分を建設するのに最適な、母材、熱影響部、及び、溶融金属部の破壊靱性が適度にバランスした電子ビーム溶接用鋼材と、該鋼材に形成した電子ビーム溶接継手を提供する。
【解決手段】所定の成分組成を有し、下記（１）式で定義する電子ビーム溶接焼入れ性指標ＣeEBが０．４９〜０．６０であり、かつ、電子ビーム溶接した後の溶融金属部のＣＴＯＤ値δ_WM、熱影響部のＣＴＯＤ値δ_HAZ、及び、母材のＣＴＯＤ値δ_BMが、下記（２）式と（３）式を満足することを特徴とする電子ビーム溶接用鋼材。ＣeEB＝Ｃ＋９／４０Ｍｎ＋１／１５Ｃｕ＋１／１５Ｎｉ＋１／５Ｃｒ＋１／５Ｍｏ＋１／５Ｖ・・・（１）、０．５≦δ_WM／δ_BM≦１．１・・・（２）、０．５≦δ_HAZ／δ_BM≦１．１・・・（３） （もっと読む）

【課題】 本発明は、０℃のシャルピー吸収エネルギーが１００Ｊ／ｃｍ^２以上の靱性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０６％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１〜０．３５％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃｒ：１８．０〜２４．０％、Ｍｏ：０．４％以下、Ｃｕ：０．３〜０．６％、Ｔｉ：０．０１％以下、Ｖ：０．０１〜０．１０％、Ｎｂ：０．１５〜０．３５％で、かつ、（Ｎｂ＋２Ｖ）／Ｔｉ≧３０、８≦（Ｎｂ＋２Ｖ）／（Ｃ＋Ｎ）≦８５を満たして含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、フェライト相以外の粒状物が２μｍ以下の粒径で分散した組織を有することを特徴とする靱性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス鋼板およびその製造法。 （もっと読む）

【課題】靭性に優れかつ良好な耐食性を有し、生産性および経済性に優れるフェライト系ステンレス鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.03％以下、Ｎ：0.03％以下、Ｃ＋Ｎ：0.05％以下、Ｓｉ：0.70％以下、Ｍｎ：0.50％以下、Ｐ：0.04％以下、Ｓ：0.02％以下、Ｃｒ：16〜25％、Ｎｉ：1.0％以下、Ｔｉ：４×（Ｃ＋Ｎ）％未満、Ｖ：0.1％以下、Ｎｂ：0.1％以下、Ａｌ：0.01〜0.05％、およびＺｒ：0.02〜0.40％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、鋼板中の窒化物が実質的にＺｒＮであるフェライト系ステンレス鋼板とする。 （もっと読む）

【課題】靭性に優れかつ良好な耐食性を有し、生産性および経済性に優れるフェライト系ステンレス鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.03％以下、Ｎ：0.03％以下、Ｃ＋Ｎ：0.05％以下、Ｓｉ：0.70％以下、Ｍｎ：0.50％以下、Ｐ：0.04％以下、Ｓ：0.02％以下、Ｃｒ：16〜25％、Ｎｉ：1.0％以下、Ｔｉ：４×（Ｃ＋Ｎ）〜0.40％、Ｖ：0.1％以下、Ｎｂ：0.1％以下、Ａｌ：0.01〜0.05％、およびＺｒ：0.02〜0.25を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼板であって、鋼板中の窒化物が実質的にＺｒＮである。 （もっと読む）

【課題】靭性が高く降伏強度が規格範囲に適合する、ＬＰＧおよびアンモニアのいずれも貯蔵して運搬できるタンクに用いる鋼材の製造方法の提供。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.02〜0.10％、Ｓｉ：0.05〜0.5％、Ｍｎ：1.0〜1.8％、Ｐ：0.02以下、Ｓ：0.01％以下、Ｔｉ：0.005〜0.02％、Ｎｂ：0.005〜0.06％、Ｃｒ：0.05〜0.20％、ｓｏｌ．Ａｌ：0.015〜0.08％、Ｎ：0.008％以下、Ｏ：0.005％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不純物からなるスラブを加熱し、熱間圧延するＬＰＧ・アンモニア混載用鋼材の製造方法であって、オーステナイト再結晶温度域からオーステナイト-フェライト２相温度域にかけて熱間圧延を行うにあたり、オーステナイト再結晶温度域で熱間圧延を開始し、熱間圧延での全パス数に対するオーステナイト未再結晶温度域でのパス数の比を４０〜６０％とする熱間圧延を行うことを特徴とするＬＰＧ・アンモニア混載用鋼材の製造方法。 （もっと読む）

【課題】良好な加工性、焼入れ性および溶接性を兼備したボロン鋼鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０.１５〜０.３５％、Ｓｉ：０.５０％以下、Ｍｎ：０.２０〜１.００％、Ｐ：０.０３０％以下、Ｓ：０.０２０％以下、Ｃｒ：０.２０〜１.００％、Ａｌ：０.００５〜０.２００％、Ｔｉ：０.０１〜０.２０％、Ｂ：０.０００５〜０.００５０％、Ｎ：０.００８０％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物、下記（１）式のＸ値が１７.００以上、下記（２）式の炭素当量Ｃｅｑが０.５００以下である化学組成を有し、圧延方向の全伸びＴ.Ｅｌが３８.０％以上、切欠き引張試験片を用いた引張試験よる局部伸びＥｌｖが４３.０％以上となる延性を有するボロン鋼圧延焼鈍鋼板。
Ｘ値＝５.５Ｃ^1/2（１＋０.６Ｓｉ）（１＋４.１Ｍｎ）（１＋２.３Ｃｒ） …（１）
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｃｒ／５ …（２） （もっと読む）

【課題】-50℃のシャルピー衝撃値が100J/cm²以上である靱性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス熱延鋼板を提供する。
【解決手段】質量%で、C:0.020%以下、Si:1.0%以下、Mn:1.0%以下、P:0.06%以下、S:0.01%以下、Cr:18.0〜24.0%、Mo:0.3%以下、Nb:0.15〜0.40%、Ti:0.015%以下、N:0.020%以下、Al:0.20〜0.40%を含有し、かつ下記式(A)および(B)を満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス熱延鋼板；
Ti×N≦8.0×10^-5・・・(A)
10×(C+N)≦Nb≦0.25+(C/12+N/14)×93・・・(B)
ここで、各元素記号は鋼中の成分含有量(質量%)を表す。 （もっと読む）

【課題】Ｘ65グレード以上の高強度電縫鋼管用素材として好適な、低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.02〜0.25％、Mn：0.3〜2.3％、Nb：0.03〜0.25％、Ti：0.001〜0.10％を含み、かつ（Ti＋Nb／２）／Ｃ＜４を満足するように含有する鋼素材に、粗圧延、仕上圧延からなる熱間圧延を施し、仕上圧延終了後に、熱延板表面が20℃／ｓ以上マルテンサイト生成臨界冷却速度未満の平均冷却速度で加速冷却する第一の冷却工程と、板厚中心が350℃以上600℃未満の温度域の温度になるまで急冷する第二の冷却工程、板厚中心の温度で350℃以上600℃未満の温度域の巻取温度でコイル状に巻取り、350〜600℃の温度域で30min以上保持または滞留する冷却を施す第三の冷却工程を施す。 （もっと読む）

【課題】低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.02〜0.25％、Mn：0.3〜2.3％、Nb：0.03〜0.25％、Ti：0.001〜0.10％を含み、かつ（Ti＋Nb／２）／Ｃ＜４を満足する鋼素材に、熱間圧延を施し、仕上圧延終了後、30℃／ｓ以上の表面冷却速度で500℃以下まで加速冷却する第一工程、第一工程後10ｓ以内空冷する第二工程、10℃／ｓ以上の板厚中心平均冷却速度で、板厚中心が350〜600℃未満まで加速冷却する第三工程を、冷却時間合計で60ｓ以下に調整し、350℃〜600℃未満で巻き取る。これにより、引張強さ：535MPa以上で、表層が50％を超えるマルテンサイト相を含有し、結晶粒界に析出する粒界セメンタイト量が全粒界長さに対する粒界セメンタイト長さの比率で10％以下である組織を有する、低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板を得る。 （もっと読む）

【課題】イーシ゛ーオーフ゜ン缶の材料として好適である高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０７０％以上０．０８０％未満、Ｓｉ：０．００３％以上０．１０％以下、Ｍｎ：０．５１％以上０．６０％以下等を含有し、圧延方向断面において、平均結晶粒径が５μｍ以上、結晶粒の展伸度が２．０以下であり、板厚の３／８の深さから板厚の４／８の深さまでの間の断面の平均ビッカース硬度から、表面から板厚の１／８の深さまでの間の断面の平均ビッカース硬度を引いた硬度差が１０ポイント以上、および／又は板厚の３／８の深さから板厚の４／８の深さまでの間の断面の最大ビッカース硬度から、表面から板厚の１／８の深さまでの間の断面の最大ビッカース硬度を引いた硬度差が２０ポイント以上、引張強度が５００ＭＰａ以上、破断伸びが１０％以上であることを特徴とする高強度高加工性缶用鋼板。 （もっと読む）

本発明は、熱間プレス加工性に優れた熱処理強化型鋼板およびその製造方法に関する。本発明は、炭素（Ｃ）０．１５〜０．３０ｗｔ％、シリコン（Ｓｉ）０．０５〜０．５ｗｔ％、マンガン（Ｍｎ）１．０〜２．０ｗｔ％、ボロン（Ｂ）０．０００５〜０．００４０ｗｔ％、硫黄（Ｓ）０．００３ｗｔ％以下およびリン（Ｐ）０．０１２ｗｔ％以下を含有し、カルシウム（Ｃａ）０．００１０〜０．００４０ｗｔ％および銅（Ｃｕ）０．０５〜１．０ｗｔ％の中から選ばれた少なくとも１種を含有し、コバルト（Ｃｏ）、ジルコニウム（Ｚｒ）およびアンチモン（Ｓｂ）の少なくとも２種を含有し、残部が鉄（Ｆｅ）およびその他不可避な不純物からなる合金組成を有する。本発明は、合金元素制御によって高温軟性が向上して６００〜９００℃の範囲でプレス加工が可能なのでメッキ層を保護することができるうえ、加工後にも１４００ＭＰａ以上の引張強度と８％以上の延伸率を確保することができるという利点がある。 （もっと読む）

【課題】延性及び曲げ性の良好な引張最大応力９００ＭＰａ以上を有する高強度鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０７〜０．２５％、Ｓｉ：０．３〜２．５０％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．０９％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｐ：０．００１〜０．０３％、Ｓ：０．０００１〜０．０１％、Ａｌ：２．５％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０１００％、Ｏ：０．０００５〜０．００７％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、鋼板組織がフェライトを主としマルテンサイトを含み、鋼板表面のロックウェル硬さの標準偏差により与えられる鋼板の均質性を示す指標となる組織均質性指標が０．４以下となる延性及び曲げ性の良好な引張最大応力９００ＭＰａ以上を有する高強度鋼板とする。 （もっと読む）

【課題】析出物の強化能を最大限に活用可能な粒子分散強化鋼およびその製造方法を提供する。
【解決手段】母相のbcc鉄あるいはbct鉄とBaker-Nuttingの方位関係を満足するNaCl型の結晶構造を有する析出物を有し、前記析出物の外径dと厚みtが以下の式を満足することを特徴とする粒子分散強化鋼；a₀ ≦ d ＜ b/e、a₀ ≦ t ≦ 2a₀、ここで、a₀:析出物の格子定数、b:bcc鉄あるいはbct鉄のバーガースベクトル、e :析出物とbcc鉄あるいはbct鉄との格子ミスフィットであり、bcc鉄あるいはbct鉄の格子定数a₁を用いて(a₀/2^1/2-a₁)/a₁で表せる。 （もっと読む）

【課題】降伏強さYS：960MPa以上の高強度で高靭性を有する熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.08〜0.25％、Si：0.01〜1.0％、Mn：0.8〜1.5％、Ｐ、Ｓ、Alを適正範囲に調整し、Nb：0.001〜0.05％、Ti：0.001〜0.05％、Mo：0.1〜1.0％、Cr：0.1〜1.0％、Ｂ：0.0005〜0.0050％を含有する鋼素材を、1100〜1250℃に加熱し、仕上圧延入側温度が900〜1100℃で、仕上圧延出側温度が800〜900℃で、未再結晶γ域での累積圧下率を０〜30％とする仕上圧延を施したのち、直ちに冷却を開始し、マルテンサイト生成臨界冷却速度以上の冷却速度で、冷却開始から30ｓ以内に（Ｍｓ点＋50℃）以下の冷却停止温度まで冷却し、ついで（冷却停止温度±100℃）の温度範囲で10〜60ｓ間保持したのち、コイル状に巻き取る。 （もっと読む）

【課題】大型建産機の構造部材用として好適な、降伏強さYS：960MPa以上の高強度で高靭性を有する熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ、Si、Mn、Ｐ、Ｓ、Al、Nb、Ti、Mo、Cr、Ｂを適正範囲で含有する鋼素材を、1100〜1250℃に加熱し、仕上圧延入側温度が900〜1100℃の範囲で、仕上圧延出側温度が800〜900℃の範囲で、再結晶γ域での累積圧下率を60％以上90％以下とする仕上圧延を施したのち、直ちに冷却を開始し、マルテンサイト生成臨界冷却速度以上の冷却速度で、冷却開始から30ｓ以内に（Ｍｓ点＋50℃）以下の冷却停止温度まで冷却し、ついで（冷却停止温度±100℃）の温度範囲で10〜60ｓ間保持したのち、コイル状に巻き取る。Ｍ相または焼戻Ｍ相を主相とし、圧延方向断面における旧γ粒のアスペクト比が３〜18である組織を有し、高強度と高靭性を兼備する鋼板を得る。 （もっと読む）