【課題】冷間割れ性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００１０％〜０．０１０％、Ｓｉ：０．０１％〜１．０％、Ｍｎ：０．０１％〜２．００％、Ｐ：０．０４０％未満、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１０．０％〜３０．０％、Ｃｕ：１．０〜２．０％、Ａｌ：０．００１％〜０．１０％、及び、Ｎ：０．００３０％〜０．０２００％をそれぞれ含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有し、結晶粒内において、Ｃｕよりなる最大径５ｎｍ以下のＣｕクラスタの個数密度が２×１０^１３個／ｍｍ^３未満であることを特徴とする冷間割れ性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板を採用する。 （もっと読む）

【課題】熱延コイルを展開して通板するラインにおいて材料割れの問題が安定して防止できるに足る靱性・延性を有する、厚ゲージのＮｂ含有フェライト系ステンレス鋼熱延コイルを提供する。
【解決手段】硬さが１９０ＨＶ以下、２５℃におけるシャルピー衝撃値が２０Ｊ／ｃｍ²以上に調整されている板厚５.０〜１０.０ｍｍのＮｂ含有フェライト系ステンレス鋼熱延コイル。この熱延コイルは、スラブを仕上圧延温度８９０℃以上で熱間圧延して板厚５.０〜１０.０ｍｍとしたのち、巻取前に水冷して巻取温度４００℃以下で巻取ってコイルとし、巻取終了時から３０分以内にコイルを水中に浸漬し、当該水中で１５分以上保持する手法によって製造できる。 （もっと読む）

【課題】穴拡げ性に優れるとともに、低温靭性にも優れた引張強度５９０ＭＰａ以上の高強度熱延鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】延性脆性遷移温度が−５０℃以下であり、圧延面に平行で、圧延方向に平行な｛２１１｝＜０１１＞方位のＸ線ランダム強度比（ランダムサンプルの回折強度との比）が２．５以下であることを特徴とする低温靭性と穴拡げ性に優れた引張強度５９０ＭＰａ以上の高強度熱延鋼板である。平均結晶粒径を７．０μｍ以下とすることにより、延性脆性遷移温度を−５０℃以下とすることができる。最終仕上圧延を９６０℃以上で行い、最終仕上圧延終了後１．０秒以内に８０℃／秒以上の冷却速度で冷却を開始し、最終仕上圧延温度より５０〜２００℃低い温度まで前記冷却を継続し、４５０〜６００℃で巻き取ることにより製造することができる。 （もっと読む）

【課題】引張強さが４４０ＭＰａ以上、平均ｒ値が１．２０以上で焼付硬化量が４０ＭＰａ以上の深絞り性と焼付硬化性に優れる高強度冷延鋼板を提供する。
【解決手段】ｍａｓｓ％で、Ｃ：０．０１０〜０．０６％、Ｓｉ：０．５％超１．５％以下、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ｎｂ：０．０１０〜０．０９０％、Ｔｉ：０．０１５〜０．１５％を含有し、かつ（Ｎｂ／９３）／（Ｃ／１２）＜０．２０および固溶Ｃ量が０．００５〜０．０２５％を満たす成分組成の鋼素材を熱間圧延し、冷間圧延した後、７００〜８００℃の温度を平均昇温速度３℃／ｓ未満として８００〜９００℃の温度に加熱し、均熱後、上記均熱温度から５００℃以下の冷却停止温度まで５℃／ｓ以上で冷却する焼鈍を施し、面積率で７０％以上のフェライト相と３％以上のマルテンサイト相を含む組織からなる冷延鋼板を得る。 （もっと読む）

【課題】確実に125%以上の穴拡げ率λが得られ、TSが490MPa以上590MPa未満の加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量%で、C:0.04〜0.1%、Si:0.3〜1.3%、Mn:0.8〜1.8%、P:0.03%以下、S:0.005%以下、N:0.005%以下、Al:0.005〜0.1%を含有し、かつTi:0.002%以上0.03%未満、V:0.002%以上0.03%未満、Nb:0.002%以上0.02%未満の中から選択された少なくとも一種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、組織全体に占めるフェライト相の面積率が85%以上、ベイナイト相の面積率が10%以下、前記フェライト相とベイナイト相以外の他の相の面積率が5%以下であり、かつ前記フェライト相全体に占めるアシキュラーフェライト相の面積率が30%以上80%未満であるミクロ組織を有することを特徴とする加工性に優れた高強度熱延鋼板。 （もっと読む）

【課題】安価で成形性に優れた高強度冷延薄鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.010〜0.060％、Al：0.05％以下、Ｎ：0.0060〜0.0200％、有効Ｎ量Ｎef／Alが0.2以上となる鋼を、1000℃以上に加熱、仕上圧延温度をフェライト変態開始温度以上とし、ＴＡ＝［700−10（Al／Ｎef）］以下の温度で巻き取る。冷延板は、250℃以上、ＴＡ以下の温度で、かつフェライト再結晶開始温度未満の温度に加熱する熱処理を施す。仕上圧延出側温度がフェライト変態開始温度未満で、熱延板のX線回析における（220）面からの回析ピースの半価値が0.30°以上である場合には、熱間圧延でのフェライト変態開始温度未満の温度域での圧下率と冷間圧延の圧下率との合計圧下率が30〜80％となるように、冷間圧延の圧下率を調整してもよい。これにより、強度、延性バランスに優れた高強度冷延薄鋼板となる。 （もっと読む）

【課題】強度と加工性(伸びフランジ性)を兼ね備えた高張力熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、C ：0.005％以上0.050％以下、Si：0.2％以下、Mn：0.8％以下、P ：0.025％以下、S ：0.01％以下、N ：0.01％以下、Al：0.06％以下、 Ti：0.05％以上0.10％以下を、S、NおよびTiがTi ≧ 0.04＋(N/14×48＋S/32×48)を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、フェライト相が組織全体に対する面積率で95％以上であるマトリックスと、Tiを含み平均粒子径が10nm未満である微細炭化物が分散析出し、該微細炭化物の組織全体に対する体積比が0.0007以上である組織を有し、引張強さが590MPa以上であり且つ加工性に優れた高張力熱延鋼板となる。 （もっと読む）

【課題】多量のＮ添加を必須とせずとも高いＢＨ性を有する熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｐ：０．２％以下、Ｓ：０．０５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．５％、Ｎ：０．００１〜０．０２％およびＯ：０．０１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなる化学組成を有し、フェライト面積率が５０％以上、鋼板表面から板厚の１／４の深さ位置におけるフェライトの平均粒径Ｄ（μｍ）が、１．２≦Ｄ≦７、Ｄ≦３．１＋５０００／（５＋３５０・Ｃ＋４０・Ｍｎ）^２を満足する鋼組織を有し、固溶Ｃおよび固溶Ｎの合計量Ｓ_ＣＮが２〜８０質量ｐｐｍであり、６％の予歪付与後に１７０℃で２０分間の熱処理を施した場合における歪時効硬化による引張強度の上昇量ＢＨ_ＴＳ（ＭＰａ）が、ＢＨ_ＴＳ≧１０、ＢＨ_ＴＳ≧Ｓ_ＣＮ×１．２５およびＢＨ_ＴＳ≧１２．１×ｌｎ（Ｓ_ＣＮ）＋３．５を満足する熱延鋼板である。 （もっと読む）

【課題】優れた延性および伸びフランジ性を有する引張強度が590MPa以上の高張力冷延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、C:0.020％超0.20％未満、Si:0.10％超2.0％以下、Mn:1.50〜3.50％、P:0.10％以下、S:0.010％以下、sol.Al:0.10％以下およびN:0.010％以下を含有し、残部がFe及び不純物からなる化学組成を有し、主相である低温変態生成相とフェライトを含有する第二相とからなるとともに、Mn含有量(原子%)とFe含有量(原子%)の比の値である[Mn]/[Fe]が0.04以上である鉄炭化物を3.0×10^-3個/μm²以上の平均数密度で含有し、さらに、前記フェライトの平均結晶粒径が5.0μm以下である金属組織を有することを特徴とする冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】摺動性に優れた冷延鋼板を提供する。
【解決手段】鋼板両面の表面において、板面に平行な方向の{100}面Ｘ線強度がランダム強度比で2.5以上である。かつ、表面での{100}面Ｘ線回折ピークの半価幅が0.15°以上である。このような集合組織分布を有する鋼板は、表面の極表層に高硬度の分布を有するため、面圧が加わる状態での摺動抵抗が小さい。そして、自動車の外板パネルをプレス成形する場合には、金型のダイ部と摺動する際に、摩擦抵抗を低減することで深絞り成形性を向上させる。また、このような集合組織分布とするには、固溶Tiが関与しており、Ti：0.01〜0.1%、かつ、Ti*=（Ti%）−3.4×（N%）−1.5×（S%）−4×（C%）とする時に、Ti*＞0.007を満たす範囲で含有することが好ましい。 （もっと読む）

【課題】低降伏比で延性と穴拡げ性に優れた高強度冷延鋼板を、特殊な熱間圧延やＮｂやＴｉ等の合金元素の添加を必要とせずに提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.01〜0.15%、Ｓｉ：0.01〜1.5%、Ｍｎ：1.5〜3.5%、Ｐ：0.1%以下、Ｓ：0.01%以下、Ａｌ：0.10%超〜1.5%、およびＮ：0.010%以下を含有し、下記式(1)で規定されるα値が1.9以上である化学組成と、鋼板表面から板厚1/4深さ位置でのフェライトの体積率40%以上、マルテンサイト体積率が3%以上である鋼組織と、降伏比ＹＲが70%以下、引張強度ＴＳ(MPa)と穴拡げ率ＨＥＲ(%)とが下記式(2)を満足し、引張強度ＴＳ(MPa)と全伸びＥｌ(%)とが下記式(3)を満たす機械特性とを有する。
(１) α＝Ｍｎ＋Ｓｉ×0.5＋Ａｌ×0.4
(２) ＴＳ^1.5×ＨＥＲ≧0.9×10⁶
(３) ＴＳ^1.2×Ｅｌ≧5.0×10⁴ （もっと読む）

【課題】強度−延性バランスと強度−穴拡げ性バランスとがともに良好な高強度熱延鋼板の提供。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.005〜0.15％、Ｓｉ：0.10〜3.0％、Ｍｎ：1.9〜4.0％、Ｓｉ＋Ｍｎ：２.7〜5.0％，Ｐ：0.20％以下、Ｓ：0.01％以下、sol. Ａｌ：0.001〜1.0％およびＮ：0.001〜0.02％の化学組成を有し、鋼板表面から100μｍ深さ位置において、主相であるフェライトとマルテンサイトを含有する第二相からなり、この第二相の面積率Ｘ（％）が3〜40％で、下記式(１)を満足し、かつ前記位置でのフェライトの平均粒径Ｄｓが4.0μｍ以下で、かつ下記式(２)を満足し、引張強度ＴＳが550 MPa以上かつ下記式(３)を満足し、降伏比ＹＲが0.75以下である熱延鋼板。
Ｘ≦10×(120Ｃ＋Ｍｎ)^0.5・・・(１)
Ｄｓ≦8／(200Ｃ×Ｍｎ)^0.3・・・(２)
ＴＳ≧4500Ｃ＋350・・・(３) （もっと読む）

【課題】Ｔｉ，Ｎｂの添加を必須とせずに強度と加工性に優れた冷延鋼板を製造する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０.０６〜０.２５％、Ｓｉ：２.０％以下、Ｍｎ：１.５〜３.５％およびＡｌ：２.０％以下を含有し、Ｓｉ＋Ａｌの合計量が０.８〜３.０％である化学組成と、鋼板表面から板厚の１／４深さ位置における鋼組織が、体積％でフェライト６０％以上、残留オーステナイト３％以上を含有し、残部がベイナイトと１０％以下のマルテンサイトとからなり、前記フェライトの平均粒径Ｄα(μｍ)が３.０μｍ以下、前記残留オーステナイトの平均粒径Ｄγ(μｍ)が１.０μｍ以下で、かつ下記式(２)および(３)を満足し、前記残留オーステナイトに占めるアスペクト比２以下の残留オーステナイト粒の体積割合が６０％以上である鋼組織を有する冷延鋼板：
１.５≦Ｄα／Ｄγ≦１２ ・・・ (２)
３≦Ｄα／Ｄγ×（Ｄα＋Ｄγ）≦３０ ・・・ (３) （もっと読む）

【課題】低降伏比で延性と穴拡げ性に優れた高強度冷延鋼板を、特殊な熱間圧延やＮｂやＴｉ等の合金元素の添加を必要とせずに提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.01〜0.15％、Ｓｉ：0.01〜1.5％、Ｍｎ：1.5〜3.5％、Ｐ：0.1％以下、Ｓ：0.01％以下、Ａｌ：0.005〜1.5％、およびＮ：0.010％以下を含有し、α値（＝Ｍｎ＋Ｓｉ）が2.3％以上である化学組成と、鋼板表面から板厚の1/4深さ位置でのフェライトの体積率が40％以上かつマルテンサイトの体積率が３％以上である鋼組織と、降伏比ＹＲが70％以下、引張強度ＴＳ（MPa）と穴拡げ率ＨＥＲ（％）がＴＳ^1.5×ＨＥＲ≧0.80×10⁶およびＴＳ／(Ｃ×100)^0.5≧250を満たす機械特性を有する冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】加工性、すなわち延性と穴広げ性に優れ、かつ高降伏比を有する高強度冷延鋼板およびその製造方法を提供することにある。
【解決手段】化学成分が、質量％で、Ｃ：0.05〜0.15％、Si：0.10〜0.90％、Mn：1.0〜2.0％、Ｐ：0.005〜0.05％、Ｓ：0.0050％以下、Al：0.01〜0.10％、Ｎ：0.0050％以下およびNb：0.010〜0.100％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、ミクロ組織が、体積分率で、フェライト相を90％以上、マルテンサイト相を0.5％以上5.0％未満を含み、残部が低温生成相からなる複合組織であり、かつ、降伏比が70％以上であることを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】表面性状が良好で優れたプレス成形性を有する鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で,C:0.0005％以上0.010％未満,Si:0.40％以下,Mn:2.50％以下,P:0.10％以下,S:0.010％未満,sol.Al:0.0050％未満,N:0.005％以下,sol.Ti:0.20％以下、Nb:0.010％以上0.20％以下及びO:0.015％以下であると共に,sol.Ti:0.003％以上又はSi:0.020％超であり、更にsol.TiおよびNbの含有量が、CおよびNの含有量と特定の関係式を満足する化学組成を有し、酸化物系介在物中のTi酸化物の含有量がTiO₂換算で50.0質量%以上でありNb酸化物の含有量がNbO換算で1.0質量％未満であることを特徴とする鋼板。 （もっと読む）

【課題】表面品質の優れた高張力パイプ用冷延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】成分組成は、質量%で、Ｃ：0.050〜0.070％、Ｓｉ：0.8〜1.5％、Ｍｎ：1.8〜2.5％、Ｐ：0.020％以下、Ｓ：0.010％以下、Ｓｏｌ.Ａｌ：0.010〜0.100％、Ｎ：0.005％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる。組織は、フェライト相とマルテンサイト相の二相組織を有する。熱間圧延後1秒以内に冷却を開始し、10℃/ｓ超の平均冷却速度で100℃超300℃未満の温度降下量にて急速冷却し、500〜600℃の巻取り温度で巻取った後、冷間圧延し、次いで、水素濃度3vol％以上の炉内雰囲気で、−30℃以下の露点で連続焼鈍することで得られる。 （もっと読む）

【課題】優れた成形性および形状凍結性を具える冷延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.0010〜0.0030％、Ｓｉ：0.05％以下、Ｍｎ：0.1〜0.5％、Ｐ：0.05％以下、Ｓ：0.02％以下、Ａｌ：0.02〜0.10％、Ｎ：0.0010〜0.0050％およびＮｂ：0.010〜0.035％を含有し、かつＡｌ含有量およびＮ含有量が以下の（１）式の関係を満たし、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成からなる冷延鋼板であって、該冷延鋼板が平均粒径：８〜20μmのフェライト粒を主体とするの組織を有し、{211}から15°以内のフェライト粒の板面における面積率が該組織の50％以上とする。
[％Ａｌ]/[％Ｎ]≧10 ・・・（１）
ただし、[％Ｍ]は、Ｍ元素の含有量を表す（質量％）。 （もっと読む）

【課題】深絞り性と疲労特性の両方に優れる冷延鋼板とその製造方法を提供する。
【解決手段】質量%で、C：0.015〜0.15%；Si：2.0%以下；Mn：0.1〜3.0%；P：0.05%以下；S：0.05%以下；sol.Al：0.001〜0.1%；N：0.001〜0.01%；及びO：0.01%以下を含有する鋼を、最終直前圧延パスと最終圧延パスとの圧延パス間時間を0.3〜4.0秒とし、最終圧延パスの完了温度がAr₃点以上かつ780℃以上、圧延完了後720℃までの冷却時間が0.4秒以内の条件で多段パス熱間圧延し、次いで圧下率40〜90%で冷間圧延を施した後、焼鈍する。得られた冷延鋼板は、TS_ave [＝(TS₀+2×TS₄₅+TS₉₀)/4] が300 MPa以上、YR_ave [＝(YR₀+2×YR₄₅+YR₉₀)/4] が0.67以上、|Δr|が0.20以下、r_ave/|Δr|が4.7以下 [Δr=(r₀-2×r₄₅+r₉₀)/2、r_ave=(r₀+2×r₄₅+r₉₀)/4]である。添え字0、45及び90はそれぞれ圧延方向、圧延方向に対して45°方向及び圧延方向に対して90°方向を意味する。 （もっと読む）

【課題】常温時効性に問題なく、高い焼付硬化性と優れた伸びフランジ性を有する高張力熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量%で、C:0.05〜0.12%、Si:0.5%以下、Mn:1.2〜3.0%、P:0.05%以下、Al:0.001〜0.1%、N:0.005〜0.02%を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、低温変態フェライト相(AF相)とポリゴナルフェライト相(PF相)とを含み、両相の合計の組織全体に占める面積率が90%以上、AF相の面積率が10〜50%、両相の平均結晶粒径が8μm以下、AF相のHv(max)/Hv(min)が2.2以下であるミクロ組織とを有する高張力熱延鋼板；ただし、Hv(max)とHv(min)とは、鋼板の長手方向中央部で、幅方向の3箇所、各箇所5視野、合計15視野をSEM観察して求めたAF相の最大硬度と最小硬度を表す。 （もっと読む）