動力伝動用ベルト
【課題】Ｖリブドベルト、ローエッジＶベルトのような動力伝動用ベルトにおいて、ベルト背面がアイドラープーリに当接係合するときに発生する片寄りを低減し、異音発生を改善した動力伝動用ベルトを提供することを目的とする。
【解決手段】ベルト長手方向に沿って心線２を接着ゴム層３に埋設し、接着ゴム層３に隣接して圧縮ゴム層４を配置し、少なくともベルト背面６を帆布５で積層した動力伝動用ベルト１であり、前記帆布５の経糸１０と緯糸１１との各交点１２を結んだ連結線１３がベルト長手方向の軸線１５に対して傾斜し、かつこの連結線１３の傾斜方向が前記心線２の上撚り方向と同じ方向である。
【解決手段】ベルト長手方向に沿って心線２を接着ゴム層３に埋設し、接着ゴム層３に隣接して圧縮ゴム層４を配置し、少なくともベルト背面６を帆布５で積層した動力伝動用ベルト１であり、前記帆布５の経糸１０と緯糸１１との各交点１２を結んだ連結線１３がベルト長手方向の軸線１５に対して傾斜し、かつこの連結線１３の傾斜方向が前記心線２の上撚り方向と同じ方向である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は動力伝動用ベルトに係り、詳しくはＶリブドベルト、ローエッジＶベルトのような動力伝動用ベルトにおいて、ベルト背面がアイドラープーリに当接係合するときに片寄りを発生させずに直進させて次のプールに嵌合し、異音を低減した動力伝動用ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、ベルト長手方向に平行に延び並列状態に複数のリブを有する圧縮ゴム層と、その上部にコードからなる心線を埋設した接着ゴム層と、そしてその上の背面にミシンジョイントした帆布を貼着した構成のＶリブドベルトが開示されている。この帆布は本来ベルトの耐縦亀裂性を保持するために設けたものであり、経糸と緯糸を織り込んだ平織布にゴム引き処置を施したものである。
【０００３】
従来、Ｖリブドベルトの背面帆布として広く使用されている織布は、経糸と緯糸の交叉角が９０度である平織帆布を機械的に広角度処理、即ちテンター処理して両糸をベルト長手方向に対して１２０度に交叉した広角度処理したものがある。この帆布の基本構成はベルトでの打ち込み本数を経糸と緯糸とも１０本以上／１０ｍｍとする帆布で、かつ単糸引張力は９Ｎ以上／本の綿繊維糸１００％の紡績糸で平織物を強制的に広角度処理、即ちテンター処理することによってベルトでの打ち込み本数を経糸と緯糸とも１４本以上／１０ｍｍとしている。
【０００４】
そして、これらの帆布はレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス液（ＲＦＬ液）に浸漬後、未加硫ゴムを帆布に擦り込むフリクションを行い、あるいはＲＦＬ液に浸漬後にゴムを溶剤に溶かしたソーキング液に浸けることによって、ゴム層との接着性を向上させていた。
【０００５】
また、特許文献２では、Ｖリブドベルトの背面帆布のジョイント線がベルト長さ方向に対して直交する方向に延び、そして帆布の端同士が互いに突き合わせて縫い合わされており、ジョイント部のベルト背面側の凹凸高さが１４μｍ以下にして平滑にすることが記載されている。
【特許文献１】特開平４−１５１０４８号公報
【特許文献２】特ＷＯ９６／２２４７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、上記Ｖリブドベルトを駆動プーリと従動プーリに懸架し、ベルト背面をアイドラープーリに接触係合させたときに、周期的に異音が発生することが明らかになった。一般に、帆布のミシンジョイント領域が周期的に異音を発生する箇所になっていたが、このジョイント部を平坦面にしたために異音発生は解消されたが、これ以外の領域でも異音が発生することが確認された。この原因の一つには、ベルト背面が接するアイドラープーリ上でベルトが片寄りし、次に進入するリブプーリに対して直進せずにかみ合わないことが原因として挙げられる。
【０００７】
即ち、心線として撚りコードを使用した場合に、ベルトを回転走行させると通常はベルトに加えられた張力によりコードに撚り戻りの回転力が生じる。このため、ベルト内に埋設された各コードにかかる回転力により、ベルトがＶ溝に嵌合せず、ベルト背面がアイドラープーリ上で幅方向へ移動し、その後、ベルトがプーリに侵入する領域で異音が発生していた。
【０００８】
そこで、かかる片寄りの欠点を改良するために、従来は撚り方向の異なった２本のコードを交互に配列して心線とし、コードに発生する回転力を打ち消し合わせて片寄りを防いでいた。しかし、この場合にも円筒状の金型に撚り方向の異なった２本のコードを同時にスパイラル状に巻きつけていく必要があり、製造工程上複雑となるばかりか、工程管理工数も要することは避けられない。
【０００９】
また、ＲＦＬ液に浸漬後、未加硫ゴムを帆布に擦り込むフリクションを行った処理帆布をベルト背面に使用すると、ゴム粕が発生することがあった。ゴム粕はベルト背面にゴムの粘着物として堆積し、これが異音を引き起こす原因にもなっていた。
【００１０】
本発明はこのような問題に対処するものであり、Ｖリブドベルト、ローエッジＶベルトのような動力伝動用ベルトにおいて、ベルト背面がアイドラープーリに当接係合するときに発生する片寄りを低減し、異音発生を改善した動力伝動用ベルトを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
即ち、本願請求項１記載の発明では、ベルト長手方向に沿って心線を接着ゴム層に埋設し、該接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム層を配置し、少なくともベルト背面を帆布で積層した動力伝動用ベルトにおいて、前記帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線がベルト長手方向の軸線に対して傾斜し、かつ該連結線の傾斜方向が前記心線の上撚り方向と同じ方向である動力伝動用ベルトであり、前記連結線の傾斜方向が心線の上撚り方向と同じ方向であるために、撚りコードを心線として用いた際に生じるコードの回転力を打ち消し、直進性に優れたベルトとなり異音の発生を軽減することができる。
【００１２】
本願請求項２記載の発明では、記帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角が５〜１０度にして、より直進性を高めて異音の発生を軽減することができる。
【００１３】
本願請求項３記載の発明では、心線が諸撚りで撚られ、その上撚りが撚り係数２．５〜４．０であるため、直進性に優れたベルトとなり異音の発生を阻止することができる。
【００１４】
本願請求項４記載の発明では、前記帆布がカーボンブラック分散液とレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス液の混合溶液に水分散可能な架橋剤を配合した処理液で接着処理されているため、加硫時に帆布に含浸されたラテックス成分が架橋し、帆布の隙間からゴムが滲み出ることを防止することから、長時間背面走行させても、粘着物の発生を抑制することができる。
【００１５】
本願請求項５記載の発明では、上記動力伝動用ベルトがベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴムと、ベルト長手方向に沿って少なくとも１つのリブ部をもつ圧縮ゴム層からなるＶリブドベルトである。
【発明の効果】
【００１６】
以上のように本願請求項記載の発明によれば、連結線の傾斜方向が心線の上撚り方向と同じ方向であるために、撚りコードを心線として用いた際に生じるコードの回転力を打ち消し、ベルトの幅方向への片寄りを小さくし、ベルトの直進性を高めて異音の発生を軽減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施例を添付図面に従って説明する。
図１に本発明に係るＶリブドベルト１を示す。Ｖリブドベルト１は、高強度で低伸度のコードよりなる心線２を接着ゴム層３中に埋設し、その下側に弾性体層である圧縮ゴム層４を有している。この圧縮ゴム層４にはベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブ部７が設けられ、またベルト背面部には帆布５が積層されている。
【００１８】
上記帆布５では、図２に示すように帆布５の経糸１０と緯糸１１とは１００〜１３５度の広角度であり、経糸１０と緯糸１１との各交点１２を結んだ連結線１３とベルト長手方向の軸線１５との交差角αが５〜１０度、好ましくは６〜８度にする必要がある。そして、連結線１３の傾斜方向（本実施形態では下から上方へ向って右上方向）が図３に示す心線２の上撚り方向（Ｚ撚り方向）と一致している。逆に、連結線１３の傾斜方向が下から上方へ向って左上方向）であれば、心線２の上撚り方向はＳ撚り方向と一致している。これにより、ベルトに加えられた張力によりコードに生じる撚り戻りの回転力が帆布の交差角によって打ち消され、ベルト片寄りが小さくなり、これが原因で生じるベルトの異音が抑えられる。
【００１９】
交差角αが５度未満の場合には、コードに生じる撚り戻りの回転力を抑えることができないためベルトが片寄りして、異音が発生する。また１０度を超えると、帆布５がかなりずれた状態で設置され、帆布に生じる回転力の方が、コードの回転力よりも大きくなりすぎるためベルトが片寄りして、異音が発生する。
【００２０】
上記広角度の帆布５は、例えば、経糸と緯糸の交叉角が９０度である平織帆布を機械的に広角度処理、即ちテンター処理して両糸をベルト長手方向に対して１００〜１３５度に交叉した広角度処理したものである。
【００２１】
上記帆布５は、綿、麻等の天然繊維や、金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビニルアルコール、全芳香族ポリエステル、全芳香族ポリアミド等の有機繊維で構成される糸を用いて、平織、綾織、朱子織等に製織したものである。
【００２２】
上記帆布５は幅端を突き合わせ、例えば綿糸を用いたオーバーロックなどのミシンがけ縫製により１つのジョイント部を有する筒状体にする。また、筒状体を作製する場合には、経糸１０とこれに対して交叉角度が１００〜１２０°程度になるように配した緯糸１１からなる細長い広角度の帆布でもよい。この広角度の帆布は経糸１０と緯糸１１の交叉角度を強制的に大きくするテンター処理を施して得られたものである。この帆布１を用いた場合でも、広角度の帆布の幅端を突き合わせジョイントしてベルト帆布に作製することができる。
【００２３】
上記帆布５は、カーボンブラック分散液とＲＦＬ液の混合液に０．１〜２０秒間浸漬した後、１００〜２００℃で３０〜６００秒にて熱処理する。
【００２４】
尚、前記混合液中のカーボンブラックとＲＦＬの固形分重量比は１：９〜７：３であることが好ましい。カーボンブラックの添加量が該範囲より少なくなると、処理繊維材料の色合いが不均一になって外観が悪く、他方カーボンブラックの添加量が多くなると、帆布とベルト本体の接着力が低下する。また、混合液中の全固形分濃度が５〜４０％濃度となるよう固形分配合量を調節することが望ましい。
【００２５】
カーボンブラック分散液は、例えば、Ｎ３３０グレードのカーボンブラックを界面活性剤と共に水中に分散させた懸濁液である。
【００２６】
また、ＲＦＬ液はレゾルシンとホルムアルデヒドの初期縮合物とゴムラテックスとを混合したものであり、レゾルシンとホルムアルデヒドのモル比は１：０．５〜１：３にすることが接着力を高める上で好適である。また、レゾルシンとホルムアルデヒドの初期縮合物は、これをラテックスのゴム分１００重量部に対してその樹脂分が１０〜１００重量部になるようにラテックスと混合した上、全固形分濃度が５〜４０％濃度になるように調節される。尚、ＲＦＬ液にも公知の界面活性剤を０．１〜５．０重量％加えてもよい。
【００２７】
上記ラテックスはスチレン−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体、クロロスルフォン化ポリエチレン、ニトリルゴム、水素化ニトリルゴム、エピクロルヒドリン、天然ゴム、ＳＢＲ、クロロプレンゴム、オレフィン−ビニルエステル共重合体、ＥＰＤＭ等のラテックスである。
【００２８】
上記混合液には水分散可能な架橋剤を配合する。混合液中に該架橋剤を配合することで、ベルト加硫時に帆布に含浸されたラテックス成分が架橋して、帆布の開口部の隙間からベルト本体を構成するゴムが滲み出るのを防止する。また得られたベルトを走行させると、長期的な粘着摩耗抑制効果が見られ、これによって異音を軽減することができる。
【００２９】
水分散可能な架橋剤としては、コロイド硫黄が挙げられる。コロイド硫黄は、沈降硫黄又は粉末硫黄を分散剤と共にボールミルやコロイドミルにかけて作製したゾルを乾燥したものが一般的である。また、有機過酸化物を用いることが出来る。
【００３０】
有機過酸化物としては、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、１．１−ｔ−ブチルペロキシ−３．３．５−トリメチルシクロヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン−３、ビス（ｔ−ブチルペロキシジ−イソプロピル）ベンゼン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ベンゾイルペロキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルペロキシベンゾアート、ｔ−ブチルペロキシ−２−エチル−ヘキシルカーボネートが挙げられる。尚、上記有機過酸化物は１種を単独で用いたりまたは２種以上を併用することが可能である。
【００３１】
また、圧縮ゴム層４には、水素化ニトリルゴム、エチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム、天然ゴム、ＣＳＭ、ＡＣＳＭ、ＳＢＲが使用され、水素化ニトリルゴムは水素添加率８０％以上であり、耐熱性及び耐オゾン性の特性を発揮するために、好ましくは９０％以上が良い。水素添加率８０％未満の水素化ニトリルゴムは、耐熱性及び耐オゾン性は極度に低下する。耐油性及び耐寒性を考慮すると、結合アクリロニトリル量は２０〜４５％の範囲が好ましい。
【００３２】
エチレン−α−オレフィンエラストマーは、エチレンとα−オレフィン（プロピレン、ブテン、ヘキセン、あるいはオクテン）の共重合体、あるいは、エチレンと上記α−オレフィンと非共役ジエンの共重合体であり、具体的にはエチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ）やエチレン−プロピレン−ジエンターポリマー（ＥＰＤＭ）からなるゴムをいう。上記ジエン成分としては、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネンなどの炭素原子数５〜１５の非共役ジエンが挙げられる。
【００３３】
上記圧縮ゴム４には、６ナイロン、６６ナイロン、６１０ナイロン等のポリアミド短繊維を用いることができる。ポリアミド短繊維は１〜８ｍｍ程度の範囲のものが好ましく、またその太さは５〜１０デニールのものが好ましい。この圧縮ゴム層４には、上記ポリアミド短繊維に加えて綿、レーヨン、アラミド繊維を用いることもできるが、ポリアミド短繊維単独で使用するほうがより効果的にスティックスリップ音を軽減することができる。
【００３４】
そして、圧縮ゴム層４の原料ゴムに対する全短繊維の配合量は、ゴム１００質量部に対して1０〜４０重量部に設定されるものである。全短繊維の配合量を1０重量部以上に設定することによって、伝動ベルトのＤＲＹ時とＷＥＴ時の伝達力の差を小さくすることができ、スティックスリップ音の発生を低減して異音発生を減少させることができるものである。全短繊維の配合量が４０重量部を超えると、原料ゴム中での短繊維の分散が悪くなってゴム物性が低下するので、全短繊維は４０重量部以下の配合量に設定するのが好ましい。
【００３５】
心線２としては、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ガラス繊維などが使用され、中でもポリエチレンテレタレートを主たる構成単位とするポリエステル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール数が４，０００〜８，０００の接着処理したコードが、ベルトスリップ率を低くできてベルト寿命を延長させるために好ましい。このコードの上撚り数は８〜２０／１０ｃｍ（撚り係数２．５〜４）であり、また下撚り数は１０〜４１／１０ｃｍ（撚り係数２〜４．５）である。総デニールが４，０００未満の場合には、心線のモジュラス、強力が低くなり過ぎ、また８，０００を越えると、ベルトの厚みが厚くなって、屈曲疲労性が悪くなる。
【００３６】
撚り係数は下記の式によって算出される。ここにおいて、Ｔは撚り回数／１０ｃｍ、Ｄは総デニール数である。
即ち、撚り係数＝０．００３４８×Ｔ×√Ｄ
【００３７】
心線２にはゴムとの接着性を改善する目的で接着処理が施される。このような接着処理としてはコードをＲＦＬ液に浸漬後、加熱乾燥して表面に均一に接着層を形成するのが一般的である。しかし、これに限ることなくエポキシ又はイソシアネート化合物で前処理を行なった後に、ＲＦＬ液で処理する方法等もある。
【００３８】
接着処理されたコードは、スピニングピッチ、即ち心線の巻き付けピッチを１．０〜１．３ｍｍにすることで、モジュラスの高いベルトに仕上げることができる。１．０ｍｍ未満になると、コードが隣接するコードに乗り上げて巻き付けができず、一方１．３ｍｍを越えると、ベルトのモジュラスが徐々に低くなる。
【００３９】
また、スピニングでは、心線２をＳ撚りとＺ撚りを交互に設けることはなく、Ｓ撚りかＺ撚りのどちらか一方にする必要がある。
【００４０】
一方、接着ゴム層３には耐熱性を有し、圧縮ゴム層４と同種のゴムが使用される。ただし、短繊維は混入されないが、必要に応じてカーボンブラック、シリカのような増強剤、炭酸カルシウム、タルクのような充填剤、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色剤のような通常のゴム配合に用いるものが使用される。
【００４１】
Ｖリブドベルトの代表的な製造方法は以下の通りである。まず、円筒状の成形ドラムの周面に帆布と接着ゴム層とを巻き付けた後、この上にコードからなる心線を螺旋状にスピニングし、更に接着ゴム層、圧縮ゴム層を順次巻きつけて積層体を得た後、これを架橋してスリーブを得る。
【００４２】
次に、架橋スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛架して所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホイールを走行中の架橋スリーブに当接するように移動して架橋スリーブの圧縮ゴム層表面に３〜１００個の複数の溝状部を一度に研磨する。
【００４３】
このようにして得られた架橋スリーブを駆動ロールと従動ロールから取り外し、該架橋スリーブを他の駆動ロールと従動ロールに掛架して走行させ、カッターによって所定の幅に切断して個々のＶリブドベルトに仕上げる。
【００４４】
本発明においては、上記のＶリブドベルト以外にも、図４に示すようにベルトの上下表面のみに帆布を付着したローエッジＶベルト８なども本発明の技術範疇に属するものである。該ベルト８は、心線２を接着ゴム層３中に埋設し、その下側に弾性体層である圧縮ゴム層４を有している。この圧縮ゴム層４には、コグを長手方向に沿って所定間隔で設けてもよい。
【実施例】
【００４５】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明する。
実施例１〜３、比較例１〜２
本実施例では、経糸と緯糸の交差角が９０度の未処理の綿帆布（綿糸２０ｓ／２、経糸８２本／５ｃｍ、緯糸８２本／５ｃｍの平織）を表１に示すカーボンブラック分散液とＲＦＬ液の混合物の処理液に１０秒間浸漬し、テンターにより経糸と緯糸の交差角が１２０度の広角度処理し、１５０°Ｃで４分間熱処理を行った。
【００４６】
【表１】
【００４７】
続いて、Ｖリブドベルトを作製した。使用した心線としては、１，１００デニールのポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ繊維）を１×５の撚り構成で、上撚り係数３．０、下撚り係数３．０で緒撚りしたトータルデニール５，５００のコードを接着処理したものを使用した。
【００４８】
圧縮ゴム及び接着ゴム層を、それぞれ表２に示すゴム組成物から調製し、バンバリーミキサーで混練後、カレンダーロールで圧延したものを用いた。圧縮ゴム層には短繊維（アラミドカット糸１０重量部とナイロンカット糸１０重量部）が含まれベルト幅方向に配向している。
【００４９】
【表２】
【００５０】
Ｖリブドベルトの製造方法は通常の方法であり、まず１プライの上記帆布を筒状帆布としてドラムに挿入した後、その上に接着ゴム層を巻き付けて、心線をスピニングし、更に圧縮ゴム層を配置した後、圧縮ゴム層の上に架橋用ジャケットを挿入する。次いで、モールドを加硫缶内に入れ、架橋した後、筒状の架橋スリーブをモールドから取り出した。取り出したスリーブの圧縮ゴム層を研磨ホイールによってリブに成形し、成形体から個々のベルトに切断した。得られたＶリブドベルトはＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型６ＰＫ１，１００であった。
【００５１】
このようにして得られたＶリブドベルトにおいて、帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角αと、ベルト片寄り量、そして異音の発生有無を測定した結果を表３に示す。
【００５２】
尚、ベルト片寄り量は、駆動側、従動側ともに直径６５ｍｍの2本の平行したプーリ間に、ベルトの背面帆布面をプーリに接触するように掛け、軸間に５ｋｇｆ／リブの張力を加え、駆動側のプーリを回転速度２００ｒｐｍで走行させた時の、一秒間あたりの幅方向への移動量であり、ベルト進行方向に対して左側に移動する時を（＋）、右側に移動する時を（−）で表している。
【００５３】
また、Ｖリブドベルトを外周長１５５ｍｍの駆動プーリと外周長６０ｍｍの従動プーリに懸架し、ベルト背面に外周長７５ｍｍのアイドラープーリに角度４０°で係合して、駆動側を７６５ｒｐｍ、ベルト張力１５ｋｇｆ／本で走行させて異音発生の有無を確認した。
【００５４】
【表３】
【００５５】
実施例１〜３においては、ベルト片寄り量が小さく、ベルトの異音が発生しなかったが、比較例１では、帆布の交差角が小さいためベルト片寄りが大きくなり、ベルトの異音が発生した。また比較例２では、帆布の交差角が大きすぎるためベルト片寄りが大きくなり、ベルトの異音が発生した。
【００５６】
実施例４〜７、比較例３〜４
使用した心線としては、１，１００デニールのポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ繊維）を１×５の撚り構成で、上撚り係数、下撚り係数を変量して諸撚りしたトータルデニール５，５００コードを接着処理したものを使用した。その他は実施例１と同様にしてＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型６ＰＫ１１００のＶリブドベルトを作製した。
【００５７】
そのようにして作製したベルトにおいて、帆布の交差角と、ベルト片寄り量、異音発生の有無の測定した結果を表４に併記した。尚、コードの回転力は、チャック間５００ｍｍで、コード１本を掛け、下端を回転しないように固定したまま荷重１ｋｇを掛け、上端が回転する力を読み取り、上端部が時計方向へ回転する時を（＋）、反時計方向へ回転する時を（−）で表している。
【００５８】
【表４】
【００５９】
実施例４〜７においては、荷重を掛けた時に生じるコードの回転力が、該帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角が本発明の範囲を有しているために打ち消され、ベルト片寄りが小さく、ベルトの異音が発生していないことが判る。
【００６０】
比較例３では、コードの回転力が小さいために、帆布の交差角によって生じる帆布の回転力の影響を受け、ベルト片寄りが大きくなりベルトの異音が発生した。比較例４ではコードの回転力が大きいために、帆布の交差角によって、コードの回転力を完全に抑えることができないためにベルト片寄りが生じ、ベルトの異音が発生した。
【図面の簡単な説明】
【００６１】
【図１】本発明に係るＶリブドベルトの斜視図を示す。
【図２】図１に示すＶリブドベルトのベルト背面部に装着した帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角αを示す図である。
【図３】図１のＶリブドベルトに使用しているＺ撚り心線の平面図である。
【図４】本発明に係る動力伝動用ベルトの他の例であるローエッジＶベルトの断面図である。
【符号の説明】
【００６２】
１ Ｖリブドベルト
２ 心線
３ 接着ゴム層
４ 圧縮ゴム層
５ 帆布
６ ベルト背面
７ リブ部
８ ローエッジＶベルト
１０ 経糸
１１ 緯糸
１２ 交点
１３ 連結線
１４ 軸線
【技術分野】
【０００１】
本発明は動力伝動用ベルトに係り、詳しくはＶリブドベルト、ローエッジＶベルトのような動力伝動用ベルトにおいて、ベルト背面がアイドラープーリに当接係合するときに片寄りを発生させずに直進させて次のプールに嵌合し、異音を低減した動力伝動用ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、ベルト長手方向に平行に延び並列状態に複数のリブを有する圧縮ゴム層と、その上部にコードからなる心線を埋設した接着ゴム層と、そしてその上の背面にミシンジョイントした帆布を貼着した構成のＶリブドベルトが開示されている。この帆布は本来ベルトの耐縦亀裂性を保持するために設けたものであり、経糸と緯糸を織り込んだ平織布にゴム引き処置を施したものである。
【０００３】
従来、Ｖリブドベルトの背面帆布として広く使用されている織布は、経糸と緯糸の交叉角が９０度である平織帆布を機械的に広角度処理、即ちテンター処理して両糸をベルト長手方向に対して１２０度に交叉した広角度処理したものがある。この帆布の基本構成はベルトでの打ち込み本数を経糸と緯糸とも１０本以上／１０ｍｍとする帆布で、かつ単糸引張力は９Ｎ以上／本の綿繊維糸１００％の紡績糸で平織物を強制的に広角度処理、即ちテンター処理することによってベルトでの打ち込み本数を経糸と緯糸とも１４本以上／１０ｍｍとしている。
【０００４】
そして、これらの帆布はレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス液（ＲＦＬ液）に浸漬後、未加硫ゴムを帆布に擦り込むフリクションを行い、あるいはＲＦＬ液に浸漬後にゴムを溶剤に溶かしたソーキング液に浸けることによって、ゴム層との接着性を向上させていた。
【０００５】
また、特許文献２では、Ｖリブドベルトの背面帆布のジョイント線がベルト長さ方向に対して直交する方向に延び、そして帆布の端同士が互いに突き合わせて縫い合わされており、ジョイント部のベルト背面側の凹凸高さが１４μｍ以下にして平滑にすることが記載されている。
【特許文献１】特開平４−１５１０４８号公報
【特許文献２】特ＷＯ９６／２２４７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、上記Ｖリブドベルトを駆動プーリと従動プーリに懸架し、ベルト背面をアイドラープーリに接触係合させたときに、周期的に異音が発生することが明らかになった。一般に、帆布のミシンジョイント領域が周期的に異音を発生する箇所になっていたが、このジョイント部を平坦面にしたために異音発生は解消されたが、これ以外の領域でも異音が発生することが確認された。この原因の一つには、ベルト背面が接するアイドラープーリ上でベルトが片寄りし、次に進入するリブプーリに対して直進せずにかみ合わないことが原因として挙げられる。
【０００７】
即ち、心線として撚りコードを使用した場合に、ベルトを回転走行させると通常はベルトに加えられた張力によりコードに撚り戻りの回転力が生じる。このため、ベルト内に埋設された各コードにかかる回転力により、ベルトがＶ溝に嵌合せず、ベルト背面がアイドラープーリ上で幅方向へ移動し、その後、ベルトがプーリに侵入する領域で異音が発生していた。
【０００８】
そこで、かかる片寄りの欠点を改良するために、従来は撚り方向の異なった２本のコードを交互に配列して心線とし、コードに発生する回転力を打ち消し合わせて片寄りを防いでいた。しかし、この場合にも円筒状の金型に撚り方向の異なった２本のコードを同時にスパイラル状に巻きつけていく必要があり、製造工程上複雑となるばかりか、工程管理工数も要することは避けられない。
【０００９】
また、ＲＦＬ液に浸漬後、未加硫ゴムを帆布に擦り込むフリクションを行った処理帆布をベルト背面に使用すると、ゴム粕が発生することがあった。ゴム粕はベルト背面にゴムの粘着物として堆積し、これが異音を引き起こす原因にもなっていた。
【００１０】
本発明はこのような問題に対処するものであり、Ｖリブドベルト、ローエッジＶベルトのような動力伝動用ベルトにおいて、ベルト背面がアイドラープーリに当接係合するときに発生する片寄りを低減し、異音発生を改善した動力伝動用ベルトを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
即ち、本願請求項１記載の発明では、ベルト長手方向に沿って心線を接着ゴム層に埋設し、該接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム層を配置し、少なくともベルト背面を帆布で積層した動力伝動用ベルトにおいて、前記帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線がベルト長手方向の軸線に対して傾斜し、かつ該連結線の傾斜方向が前記心線の上撚り方向と同じ方向である動力伝動用ベルトであり、前記連結線の傾斜方向が心線の上撚り方向と同じ方向であるために、撚りコードを心線として用いた際に生じるコードの回転力を打ち消し、直進性に優れたベルトとなり異音の発生を軽減することができる。
【００１２】
本願請求項２記載の発明では、記帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角が５〜１０度にして、より直進性を高めて異音の発生を軽減することができる。
【００１３】
本願請求項３記載の発明では、心線が諸撚りで撚られ、その上撚りが撚り係数２．５〜４．０であるため、直進性に優れたベルトとなり異音の発生を阻止することができる。
【００１４】
本願請求項４記載の発明では、前記帆布がカーボンブラック分散液とレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス液の混合溶液に水分散可能な架橋剤を配合した処理液で接着処理されているため、加硫時に帆布に含浸されたラテックス成分が架橋し、帆布の隙間からゴムが滲み出ることを防止することから、長時間背面走行させても、粘着物の発生を抑制することができる。
【００１５】
本願請求項５記載の発明では、上記動力伝動用ベルトがベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴムと、ベルト長手方向に沿って少なくとも１つのリブ部をもつ圧縮ゴム層からなるＶリブドベルトである。
【発明の効果】
【００１６】
以上のように本願請求項記載の発明によれば、連結線の傾斜方向が心線の上撚り方向と同じ方向であるために、撚りコードを心線として用いた際に生じるコードの回転力を打ち消し、ベルトの幅方向への片寄りを小さくし、ベルトの直進性を高めて異音の発生を軽減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施例を添付図面に従って説明する。
図１に本発明に係るＶリブドベルト１を示す。Ｖリブドベルト１は、高強度で低伸度のコードよりなる心線２を接着ゴム層３中に埋設し、その下側に弾性体層である圧縮ゴム層４を有している。この圧縮ゴム層４にはベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブ部７が設けられ、またベルト背面部には帆布５が積層されている。
【００１８】
上記帆布５では、図２に示すように帆布５の経糸１０と緯糸１１とは１００〜１３５度の広角度であり、経糸１０と緯糸１１との各交点１２を結んだ連結線１３とベルト長手方向の軸線１５との交差角αが５〜１０度、好ましくは６〜８度にする必要がある。そして、連結線１３の傾斜方向（本実施形態では下から上方へ向って右上方向）が図３に示す心線２の上撚り方向（Ｚ撚り方向）と一致している。逆に、連結線１３の傾斜方向が下から上方へ向って左上方向）であれば、心線２の上撚り方向はＳ撚り方向と一致している。これにより、ベルトに加えられた張力によりコードに生じる撚り戻りの回転力が帆布の交差角によって打ち消され、ベルト片寄りが小さくなり、これが原因で生じるベルトの異音が抑えられる。
【００１９】
交差角αが５度未満の場合には、コードに生じる撚り戻りの回転力を抑えることができないためベルトが片寄りして、異音が発生する。また１０度を超えると、帆布５がかなりずれた状態で設置され、帆布に生じる回転力の方が、コードの回転力よりも大きくなりすぎるためベルトが片寄りして、異音が発生する。
【００２０】
上記広角度の帆布５は、例えば、経糸と緯糸の交叉角が９０度である平織帆布を機械的に広角度処理、即ちテンター処理して両糸をベルト長手方向に対して１００〜１３５度に交叉した広角度処理したものである。
【００２１】
上記帆布５は、綿、麻等の天然繊維や、金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビニルアルコール、全芳香族ポリエステル、全芳香族ポリアミド等の有機繊維で構成される糸を用いて、平織、綾織、朱子織等に製織したものである。
【００２２】
上記帆布５は幅端を突き合わせ、例えば綿糸を用いたオーバーロックなどのミシンがけ縫製により１つのジョイント部を有する筒状体にする。また、筒状体を作製する場合には、経糸１０とこれに対して交叉角度が１００〜１２０°程度になるように配した緯糸１１からなる細長い広角度の帆布でもよい。この広角度の帆布は経糸１０と緯糸１１の交叉角度を強制的に大きくするテンター処理を施して得られたものである。この帆布１を用いた場合でも、広角度の帆布の幅端を突き合わせジョイントしてベルト帆布に作製することができる。
【００２３】
上記帆布５は、カーボンブラック分散液とＲＦＬ液の混合液に０．１〜２０秒間浸漬した後、１００〜２００℃で３０〜６００秒にて熱処理する。
【００２４】
尚、前記混合液中のカーボンブラックとＲＦＬの固形分重量比は１：９〜７：３であることが好ましい。カーボンブラックの添加量が該範囲より少なくなると、処理繊維材料の色合いが不均一になって外観が悪く、他方カーボンブラックの添加量が多くなると、帆布とベルト本体の接着力が低下する。また、混合液中の全固形分濃度が５〜４０％濃度となるよう固形分配合量を調節することが望ましい。
【００２５】
カーボンブラック分散液は、例えば、Ｎ３３０グレードのカーボンブラックを界面活性剤と共に水中に分散させた懸濁液である。
【００２６】
また、ＲＦＬ液はレゾルシンとホルムアルデヒドの初期縮合物とゴムラテックスとを混合したものであり、レゾルシンとホルムアルデヒドのモル比は１：０．５〜１：３にすることが接着力を高める上で好適である。また、レゾルシンとホルムアルデヒドの初期縮合物は、これをラテックスのゴム分１００重量部に対してその樹脂分が１０〜１００重量部になるようにラテックスと混合した上、全固形分濃度が５〜４０％濃度になるように調節される。尚、ＲＦＬ液にも公知の界面活性剤を０．１〜５．０重量％加えてもよい。
【００２７】
上記ラテックスはスチレン−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体、クロロスルフォン化ポリエチレン、ニトリルゴム、水素化ニトリルゴム、エピクロルヒドリン、天然ゴム、ＳＢＲ、クロロプレンゴム、オレフィン−ビニルエステル共重合体、ＥＰＤＭ等のラテックスである。
【００２８】
上記混合液には水分散可能な架橋剤を配合する。混合液中に該架橋剤を配合することで、ベルト加硫時に帆布に含浸されたラテックス成分が架橋して、帆布の開口部の隙間からベルト本体を構成するゴムが滲み出るのを防止する。また得られたベルトを走行させると、長期的な粘着摩耗抑制効果が見られ、これによって異音を軽減することができる。
【００２９】
水分散可能な架橋剤としては、コロイド硫黄が挙げられる。コロイド硫黄は、沈降硫黄又は粉末硫黄を分散剤と共にボールミルやコロイドミルにかけて作製したゾルを乾燥したものが一般的である。また、有機過酸化物を用いることが出来る。
【００３０】
有機過酸化物としては、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、１．１−ｔ−ブチルペロキシ−３．３．５−トリメチルシクロヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン−３、ビス（ｔ−ブチルペロキシジ−イソプロピル）ベンゼン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ベンゾイルペロキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルペロキシベンゾアート、ｔ−ブチルペロキシ−２−エチル−ヘキシルカーボネートが挙げられる。尚、上記有機過酸化物は１種を単独で用いたりまたは２種以上を併用することが可能である。
【００３１】
また、圧縮ゴム層４には、水素化ニトリルゴム、エチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム、天然ゴム、ＣＳＭ、ＡＣＳＭ、ＳＢＲが使用され、水素化ニトリルゴムは水素添加率８０％以上であり、耐熱性及び耐オゾン性の特性を発揮するために、好ましくは９０％以上が良い。水素添加率８０％未満の水素化ニトリルゴムは、耐熱性及び耐オゾン性は極度に低下する。耐油性及び耐寒性を考慮すると、結合アクリロニトリル量は２０〜４５％の範囲が好ましい。
【００３２】
エチレン−α−オレフィンエラストマーは、エチレンとα−オレフィン（プロピレン、ブテン、ヘキセン、あるいはオクテン）の共重合体、あるいは、エチレンと上記α−オレフィンと非共役ジエンの共重合体であり、具体的にはエチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ）やエチレン−プロピレン−ジエンターポリマー（ＥＰＤＭ）からなるゴムをいう。上記ジエン成分としては、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネンなどの炭素原子数５〜１５の非共役ジエンが挙げられる。
【００３３】
上記圧縮ゴム４には、６ナイロン、６６ナイロン、６１０ナイロン等のポリアミド短繊維を用いることができる。ポリアミド短繊維は１〜８ｍｍ程度の範囲のものが好ましく、またその太さは５〜１０デニールのものが好ましい。この圧縮ゴム層４には、上記ポリアミド短繊維に加えて綿、レーヨン、アラミド繊維を用いることもできるが、ポリアミド短繊維単独で使用するほうがより効果的にスティックスリップ音を軽減することができる。
【００３４】
そして、圧縮ゴム層４の原料ゴムに対する全短繊維の配合量は、ゴム１００質量部に対して1０〜４０重量部に設定されるものである。全短繊維の配合量を1０重量部以上に設定することによって、伝動ベルトのＤＲＹ時とＷＥＴ時の伝達力の差を小さくすることができ、スティックスリップ音の発生を低減して異音発生を減少させることができるものである。全短繊維の配合量が４０重量部を超えると、原料ゴム中での短繊維の分散が悪くなってゴム物性が低下するので、全短繊維は４０重量部以下の配合量に設定するのが好ましい。
【００３５】
心線２としては、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ガラス繊維などが使用され、中でもポリエチレンテレタレートを主たる構成単位とするポリエステル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール数が４，０００〜８，０００の接着処理したコードが、ベルトスリップ率を低くできてベルト寿命を延長させるために好ましい。このコードの上撚り数は８〜２０／１０ｃｍ（撚り係数２．５〜４）であり、また下撚り数は１０〜４１／１０ｃｍ（撚り係数２〜４．５）である。総デニールが４，０００未満の場合には、心線のモジュラス、強力が低くなり過ぎ、また８，０００を越えると、ベルトの厚みが厚くなって、屈曲疲労性が悪くなる。
【００３６】
撚り係数は下記の式によって算出される。ここにおいて、Ｔは撚り回数／１０ｃｍ、Ｄは総デニール数である。
即ち、撚り係数＝０．００３４８×Ｔ×√Ｄ
【００３７】
心線２にはゴムとの接着性を改善する目的で接着処理が施される。このような接着処理としてはコードをＲＦＬ液に浸漬後、加熱乾燥して表面に均一に接着層を形成するのが一般的である。しかし、これに限ることなくエポキシ又はイソシアネート化合物で前処理を行なった後に、ＲＦＬ液で処理する方法等もある。
【００３８】
接着処理されたコードは、スピニングピッチ、即ち心線の巻き付けピッチを１．０〜１．３ｍｍにすることで、モジュラスの高いベルトに仕上げることができる。１．０ｍｍ未満になると、コードが隣接するコードに乗り上げて巻き付けができず、一方１．３ｍｍを越えると、ベルトのモジュラスが徐々に低くなる。
【００３９】
また、スピニングでは、心線２をＳ撚りとＺ撚りを交互に設けることはなく、Ｓ撚りかＺ撚りのどちらか一方にする必要がある。
【００４０】
一方、接着ゴム層３には耐熱性を有し、圧縮ゴム層４と同種のゴムが使用される。ただし、短繊維は混入されないが、必要に応じてカーボンブラック、シリカのような増強剤、炭酸カルシウム、タルクのような充填剤、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色剤のような通常のゴム配合に用いるものが使用される。
【００４１】
Ｖリブドベルトの代表的な製造方法は以下の通りである。まず、円筒状の成形ドラムの周面に帆布と接着ゴム層とを巻き付けた後、この上にコードからなる心線を螺旋状にスピニングし、更に接着ゴム層、圧縮ゴム層を順次巻きつけて積層体を得た後、これを架橋してスリーブを得る。
【００４２】
次に、架橋スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛架して所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホイールを走行中の架橋スリーブに当接するように移動して架橋スリーブの圧縮ゴム層表面に３〜１００個の複数の溝状部を一度に研磨する。
【００４３】
このようにして得られた架橋スリーブを駆動ロールと従動ロールから取り外し、該架橋スリーブを他の駆動ロールと従動ロールに掛架して走行させ、カッターによって所定の幅に切断して個々のＶリブドベルトに仕上げる。
【００４４】
本発明においては、上記のＶリブドベルト以外にも、図４に示すようにベルトの上下表面のみに帆布を付着したローエッジＶベルト８なども本発明の技術範疇に属するものである。該ベルト８は、心線２を接着ゴム層３中に埋設し、その下側に弾性体層である圧縮ゴム層４を有している。この圧縮ゴム層４には、コグを長手方向に沿って所定間隔で設けてもよい。
【実施例】
【００４５】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明する。
実施例１〜３、比較例１〜２
本実施例では、経糸と緯糸の交差角が９０度の未処理の綿帆布（綿糸２０ｓ／２、経糸８２本／５ｃｍ、緯糸８２本／５ｃｍの平織）を表１に示すカーボンブラック分散液とＲＦＬ液の混合物の処理液に１０秒間浸漬し、テンターにより経糸と緯糸の交差角が１２０度の広角度処理し、１５０°Ｃで４分間熱処理を行った。
【００４６】
【表１】
【００４７】
続いて、Ｖリブドベルトを作製した。使用した心線としては、１，１００デニールのポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ繊維）を１×５の撚り構成で、上撚り係数３．０、下撚り係数３．０で緒撚りしたトータルデニール５，５００のコードを接着処理したものを使用した。
【００４８】
圧縮ゴム及び接着ゴム層を、それぞれ表２に示すゴム組成物から調製し、バンバリーミキサーで混練後、カレンダーロールで圧延したものを用いた。圧縮ゴム層には短繊維（アラミドカット糸１０重量部とナイロンカット糸１０重量部）が含まれベルト幅方向に配向している。
【００４９】
【表２】
【００５０】
Ｖリブドベルトの製造方法は通常の方法であり、まず１プライの上記帆布を筒状帆布としてドラムに挿入した後、その上に接着ゴム層を巻き付けて、心線をスピニングし、更に圧縮ゴム層を配置した後、圧縮ゴム層の上に架橋用ジャケットを挿入する。次いで、モールドを加硫缶内に入れ、架橋した後、筒状の架橋スリーブをモールドから取り出した。取り出したスリーブの圧縮ゴム層を研磨ホイールによってリブに成形し、成形体から個々のベルトに切断した。得られたＶリブドベルトはＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型６ＰＫ１，１００であった。
【００５１】
このようにして得られたＶリブドベルトにおいて、帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角αと、ベルト片寄り量、そして異音の発生有無を測定した結果を表３に示す。
【００５２】
尚、ベルト片寄り量は、駆動側、従動側ともに直径６５ｍｍの2本の平行したプーリ間に、ベルトの背面帆布面をプーリに接触するように掛け、軸間に５ｋｇｆ／リブの張力を加え、駆動側のプーリを回転速度２００ｒｐｍで走行させた時の、一秒間あたりの幅方向への移動量であり、ベルト進行方向に対して左側に移動する時を（＋）、右側に移動する時を（−）で表している。
【００５３】
また、Ｖリブドベルトを外周長１５５ｍｍの駆動プーリと外周長６０ｍｍの従動プーリに懸架し、ベルト背面に外周長７５ｍｍのアイドラープーリに角度４０°で係合して、駆動側を７６５ｒｐｍ、ベルト張力１５ｋｇｆ／本で走行させて異音発生の有無を確認した。
【００５４】
【表３】
【００５５】
実施例１〜３においては、ベルト片寄り量が小さく、ベルトの異音が発生しなかったが、比較例１では、帆布の交差角が小さいためベルト片寄りが大きくなり、ベルトの異音が発生した。また比較例２では、帆布の交差角が大きすぎるためベルト片寄りが大きくなり、ベルトの異音が発生した。
【００５６】
実施例４〜７、比較例３〜４
使用した心線としては、１，１００デニールのポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ繊維）を１×５の撚り構成で、上撚り係数、下撚り係数を変量して諸撚りしたトータルデニール５，５００コードを接着処理したものを使用した。その他は実施例１と同様にしてＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型６ＰＫ１１００のＶリブドベルトを作製した。
【００５７】
そのようにして作製したベルトにおいて、帆布の交差角と、ベルト片寄り量、異音発生の有無の測定した結果を表４に併記した。尚、コードの回転力は、チャック間５００ｍｍで、コード１本を掛け、下端を回転しないように固定したまま荷重１ｋｇを掛け、上端が回転する力を読み取り、上端部が時計方向へ回転する時を（＋）、反時計方向へ回転する時を（−）で表している。
【００５８】
【表４】
【００５９】
実施例４〜７においては、荷重を掛けた時に生じるコードの回転力が、該帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角が本発明の範囲を有しているために打ち消され、ベルト片寄りが小さく、ベルトの異音が発生していないことが判る。
【００６０】
比較例３では、コードの回転力が小さいために、帆布の交差角によって生じる帆布の回転力の影響を受け、ベルト片寄りが大きくなりベルトの異音が発生した。比較例４ではコードの回転力が大きいために、帆布の交差角によって、コードの回転力を完全に抑えることができないためにベルト片寄りが生じ、ベルトの異音が発生した。
【図面の簡単な説明】
【００６１】
【図１】本発明に係るＶリブドベルトの斜視図を示す。
【図２】図１に示すＶリブドベルトのベルト背面部に装着した帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角αを示す図である。
【図３】図１のＶリブドベルトに使用しているＺ撚り心線の平面図である。
【図４】本発明に係る動力伝動用ベルトの他の例であるローエッジＶベルトの断面図である。
【符号の説明】
【００６２】
１ Ｖリブドベルト
２ 心線
３ 接着ゴム層
４ 圧縮ゴム層
５ 帆布
６ ベルト背面
７ リブ部
８ ローエッジＶベルト
１０ 経糸
１１ 緯糸
１２ 交点
１３ 連結線
１４ 軸線
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベルト長手方向に沿って心線を接着ゴム層に埋設し、該接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム層を配置し、少なくともベルト背面を帆布で積層した動力伝動用ベルトにおいて、前記帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線がベルト長手方向の軸線に対して傾斜し、かつ該連結線の傾斜方向が前記心線の上撚り方向と同じ方向であることを特徴とする動力伝動用ベルト。
【請求項２】
前記帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角が５〜１０度である請求項１記載の動力伝動用ベルト。
【請求項３】
前記心線が諸撚りで撚られており、その上撚りが撚り係数２．５〜４．０である請求項１記載の動力伝動用ベルト。
【請求項４】
前記帆布がカーボンブラック分散液とレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス液の混合溶液に水分散可能な架橋剤を配合した処理液で接着処理されている請求項１記載の動力伝動用ベルト。
【請求項５】
上記動力伝動用ベルトがベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴムと、ベルト長手方向に沿って少なくとも１つのリブ部をもつ圧縮ゴム層からなるＶリブドベルトである請求項１乃至４のいずれかに記載の動力伝動用ベルト。
【請求項１】
ベルト長手方向に沿って心線を接着ゴム層に埋設し、該接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム層を配置し、少なくともベルト背面を帆布で積層した動力伝動用ベルトにおいて、前記帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線がベルト長手方向の軸線に対して傾斜し、かつ該連結線の傾斜方向が前記心線の上撚り方向と同じ方向であることを特徴とする動力伝動用ベルト。
【請求項２】
前記帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とベルト長手方向の軸線との交差角が５〜１０度である請求項１記載の動力伝動用ベルト。
【請求項３】
前記心線が諸撚りで撚られており、その上撚りが撚り係数２．５〜４．０である請求項１記載の動力伝動用ベルト。
【請求項４】
前記帆布がカーボンブラック分散液とレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス液の混合溶液に水分散可能な架橋剤を配合した処理液で接着処理されている請求項１記載の動力伝動用ベルト。
【請求項５】
上記動力伝動用ベルトがベルト長手方向に沿って心線を埋設した接着ゴムと、ベルト長手方向に沿って少なくとも１つのリブ部をもつ圧縮ゴム層からなるＶリブドベルトである請求項１乃至４のいずれかに記載の動力伝動用ベルト。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２００６−２６６３７８（Ｐ２００６−２６６３７８Ａ）
【公開日】平成１８年１０月５日（２００６．１０．５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−８４４６２（Ｐ２００５−８４４６２）
【出願日】平成１７年３月２３日（２００５．３．２３）
【出願人】（０００００６０６８）三ツ星ベルト株式会社 (730)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１０月５日（２００６．１０．５）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年３月２３日（２００５．３．２３）
【出願人】（０００００６０６８）三ツ星ベルト株式会社 (730)
【Ｆターム（参考）】
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