ころがり軸受の劣化診断方法
【課題】ころがり軸受の回転速度が低速であっても、スラスト方向の振動が優位となる劣化モード（ミスアライメント等）を精度よく検出することができ、劣化状態を正しく判断できるころがり軸受の劣化診断方法を提供すること。
【解決手段】２Ｎ個の転動体と１個の内輪から構成される転がり軸受を、外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪からなる２Ｎ+６次元の連成振動系としてそのスラスト方向の固有振動数を求めておき、回転中の転がり軸受けが発生するスラスト振動および/または音響を周波数解析にて、前記固有振動周波数成分のピーク値の大小によって劣化状態を判断する。
【解決手段】２Ｎ個の転動体と１個の内輪から構成される転がり軸受を、外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪からなる２Ｎ+６次元の連成振動系としてそのスラスト方向の固有振動数を求めておき、回転中の転がり軸受けが発生するスラスト振動および/または音響を周波数解析にて、前記固有振動周波数成分のピーク値の大小によって劣化状態を判断する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ころがり軸受の劣化診断方法に関するものであり、特に鋼帯を搬送するハースロールやブライドルロールのような大型低速回転体の軸を支持する回転ころがり軸受に適した劣化診断方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば鋼帯の焼鈍ラインなどには、炉内で鋼帯を走行させるために多数の大型ロールが用いられている。これらのロールのような大型低速回転体の軸はころがり軸受で支持されているが、初期の据付け不良や連続使用による軸の曲がりなどでミスアライメントが生じることがあり、軸受の内輪や外輪、あるいは軸受内部のボールやコロなどの転動体の劣化に繋がる。更にこのミスアライメントを放置しておくと、振動が発生したり、設備寿命の急速な低下などの重大なトラブルを引き起こすおそれがある。
【０００３】
従来から、軸受の劣化状態を定期的に診断することにより、トラブルを未然に防止するための努力がなされてきた。その代表的な方法は、熟練した作業員が回転中の軸受の音を聴き、異常の有無によって劣化状態を判断する聴音法である。しかしこの方法は作業員による個人差が大きいため、劣化を見逃す危険性がある。
【０００４】
また、従来から行われてきた他の代表的な方法として、振動ピックアップを軸受に当てて振動を検出する振動法がある（例えば、特許文献１）。この方法では、転動体が疵を通過する時間間隔を特徴周波数として捉え、その周波数成分を評価する。すなわち、疵付いた部分を転動体が周期的に通過することによって生ずる一定周波数の振動を、振動ピックアップにより検出する方法である。しかしこの方法は、３００ｒｐｍ以上の高速回転領域では優れた検出率を発揮するが、それよりも低速回転領域では発生周波数が数Ｈｚであって振動エネルギーが低いため、低速回転ころがり軸受では検出率が低下するという問題があった。
【０００５】
当該問題を解決する手段として、本願出願人は、ころがり軸受を、内輪−ばね−転動体−ばね−外輪の連成振動系として、予めその固有振動周波数を求めておき、回転中のころがり軸受が発生する振動および／または音響を周波数解析して、１００〜１０００Ｈｚの周波数領域に含まれる前記固有振動周波数成分のピーク値の大小によって劣化状態を判断する技術を開示している（特許文献２）。当該技術は、回転中のころがり軸受が発生する振動および／または音響を利用して疵の有無を検出することは従来と同様であるが、従来のように疵付いた部分を転動体が周期的に通過することによって生ずる特徴周波数の振動や音響をピックアップするのではなく、ころがり軸受自体を内輪−ばね−転動体−ばね−外輪の連成振動系と見て、その固有振動周波数成分のピーク値の大小で劣化状態を判断するものであり、ころがり軸受の内部に疵付いた部分があると、全体の振動や音響も増加するが必ずこの固有振動周波数成分も増加するため、そのピーク値の大小によって正確な診断が可能である。しかもこの固有振動周波数は回転速度に依存せず、低速回転する軸受であっても１００〜１０００Ｈｚとなるから、マイクロフォン、加速度計、振動計などにより確実に検出することができる。
【０００６】
ただし、特許文献２記載の技術は、ラジアル方向の振動のみを考慮した連成振動モデルを採用し、その連成振動モデルを、内輪および複数の転動体各々２方向、合計２N+２個の振動を考慮した「内輪−ばね−転動体−ばね−外輪」からなる連成振動系とするものであり、スラスト方向の振動が優位となる劣化モード（ミスアライメント等）の検出には適さないという問題があった。
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−２９６２１３号公報
【特許文献２】特開２００８−３８９４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上記した従来の問題点を解決し、ころがり軸受の回転速度が低速であっても、スラスト方向の振動が優位となる劣化モード（ミスアライメント等）を精度よく検出することができ、劣化状態を正しく判断できるころがり軸受の劣化診断方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を解決するためになされた本発明のころがり軸受の劣化診断方法は、２Ｎ個の転動体と１個の内輪から構成される転がり軸受を、外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪からなる２Ｎ+６次元の連成振動系としてそのスラスト方向の固有振動数を求めておき、回転中の転がり軸受けが発生するスラスト振動および/または音響を周波数解析にて、前記固有振動周波数成分のピーク値の大小によって劣化状態を判断することを特徴とするものである。前記連成振動系のばねは非線形ばねであり、内輪は剛体、ばねは質点であることが好ましい。好ましい実施形態では、ころがり軸受が低速回転ころがり軸受であり、低速回転中の振動および／または音響を検出する。回転中の音響はマイクロフォンにより検出することができ、回転中の振動は加速度計または振動計により検出することができる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のころがり軸受の劣化診断方法は、回転中のころがり軸受が発生する振動および／または音響を利用して疵の有無を検出することは従来と同様であるが、従来のように疵付いた部分を転動体が周期的に通過することによって生ずる特徴周波数の振動や音響をピックアップするのではなく、ころがり軸受自体を外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪の連成振動系と見て、その固有振動周波数成分のピーク値の大小で劣化状態を判断する。
【００１１】
ころがり軸受自体を外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪の連成振動系とするモデルは、内輪の運動を３次元剛体運動、コロの運動を３次元質点運動としてモデル化したものであり、スラスト方向の振動を表わすことができる。
【００１２】
ミスアライメント等の発生によりスラスト方向の振動が変化すると、全体の振動や音響も増加するが必ずこの固有振動周波数成分も増加するため、そのピーク値の大小によって正確な診断が可能である。しかもこの固有振動周波数は回転速度に依存せず、低速回転する軸受であっても１００〜１０００Ｈｚとなるから、マイクロフォン、加速度計、振動計などにより確実に検出することができる。従って、本発明によればころがり軸受の劣化状態を正確に診断することができ、ミスアライメントの放置による、振動発生や、設備寿命の急速な低下などの重大なトラブルを未然に回避することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下に本発明の好ましい実施形態を詳細に説明する。
本発明においては先ず、診断対象となるころがり軸受の固有振動周波数を求める。このためには図１に示すように、内輪１と外輪２との間に多数の転動体３を配置したころがり軸受４を、連成振動系としてモデル化する。
【００１４】
ここでばね５とばね６は、接触している場合は荷重が変位の３分の２乗に比例し、接触していない場合は荷重が０となるような数１で表すことのできる非線形ばねである。ただしk1、k2はヘルツ理論を用いて内輪１と外輪２との径、内輪１や外輪２や転動体３のヤング率、ポアソン比を用いて求める。
【００１５】
【数１】
【００１６】
内輪１や外輪２や転動体３のヤング率はそれぞれ多少異なるが、通常工業分野で使用されるベアリングでは、これらの値を同一としてこの後のシミュレーションを実施しても大きな影響がなく差し支えない。これは内輪１や外輪２や転動体３のポアソン比についても同様である。
【００１７】
本発明は、軸受自体を、内輪１の３次元剛体運動、複数（２Ｎ個）ある転動体３それぞれの３次元質点運動を考慮した連成振動系としてモデル化したものであり、転動体３の局所座標系を、i番目の転動体３について、転動体３の公転方向の同一速度で回転し接触している外輪から見て、内輪側をＺ軸とする円筒座標系Ｏi'-xi'yi'zi' (i=１,…,２Ｎ)をとし、内輪１の局所座標系を、板厚を考慮しない質量Ｍｐの円盤であるとし、慣性モーメントをＪ´とし慣性主軸を局所座標系とすると、連成振動系の運動方程式は数２（転動体に関して２Ｎ個、内輪に関して６個の微分方程式）により表すことができる。下記式において、変換行列をＣＯＰと表す。また、ｑｉはｉ番目のコロの位置ベクトル、ｐは内輪の位置ベクトル、ω'は内輪Ｐの角速度ベクトル、f´ＰＱｉは内輪Ｐから転動体Ｑｉへの接触反力、f´ＲＱｉは外輪Ｒから転動体Ｑｉへの接触反力、〜はチルダオペレータ（例えば数３）である。
【００１８】
【数２】
【００１９】
【数３】
【００２０】
上記の運動方程式について、まず、f´ＰＱｉ及びf´ＲＱｉに関して以下の式（数４）が成立する。
【００２１】
【数４】
【００２２】
数４において、k,lは接触形状及び弾性率から定まる定数でありヘルツ理論を用いて求めることができる。ここで、ξiは内輪Ｐと転動体Ｑｉとの近接距離、ηiは外輪Ｐと転動体Ｑｉとの近接距離であり、以下の式（数５）で定義される。
【００２３】
【数５】
【００２４】
数５において、ｒＰｉＱｉは転動体Ｑｉの重心から内輪との接点Ｐｉまでのベクトル（全体座標系）、ｒＲｉＱｉは転動体Ｑｉの重心から外輪との接点Ｒｉまでのベクトル（全体座標系）であり、各々の幾何学的な関係を求めることで導出することができる。ｒＰＰｉも含めるとＣＯＰを用いて、以下の式（数６）が成立する。
【００２５】
【数６】
【００２６】
上記の運動方程式を数値シミュレーションにより解き周波数解析を実施すると、上記の連成振動系は図２のような周波数特性を示し、診断対象となるころがり軸受４の固有振動周波数を求めることができる。この固有振動周波数成分は、ころがり軸受４にスラスト方向の振動が優位となる劣化（ミスアライメント等）が発生すると発生する。しかも大小さまざまのころがり軸受４について計算した結果、ほとんど１００〜１０００Ｈｚの周波数領域に含まれることが確認できた。
【００２７】
本発明では、図３に示すように、診断対象となるころがり軸受４が回転中に発生する音響をマイクロフォン７により検出し、周波数解析装置８によって周波数解析を行う。そして予め求めた固有振動周波数成分のピークにより、劣化状態を判断する。この本発明の方法によれば、実施例のデータに示すとおり、ころがり軸受４のスラスト方向の振動が優位となる劣化の有無を非常に精度よく検出することができる。
【００２８】
上記のようにころがり軸受４が回転中に発生する音響をマイクロフォン７により検出するほか、図４に示すようにころがり軸受４が回転中に発生する振動を加速度計または振動計９により検出し、周波数解析装置８によって周波数解析を行う方法を取ることもできる。この実施形態では振動計９として地震計のような高感度振動計（高感度加速度計）を使用している。ころがり軸受４が回転中に発生する振動のピーク周波数は軸受全体による連成振動計の固有振動数と一致するから、このピーク値の大小により、劣化状態を判断することができる。
【実施例１】
【００２９】
図５には、ころがり軸受（型番：＃２２２１４、コロ数：N=１９個（片側）、合計３８個、内輪外半径４２．３ｍｍ、外輪内半径５５．９ｍｍ、コロ半径６．８ｍｍ、内輪質量６８．５ｋｇ、コロ質量１７ｇ／個）について、ハンマリング試験による固有振動解析を行った結果を示している。また、ハンマリング試験による固有振動解析を行った結果と、上記運動方程式による数値計算結果との比較を表１に示している。
【００３０】
【表１】
【実施例２】
【００３１】
ころがり軸受（実施例１と同じ）について、実際の設備に組み込んで周波数解析を行った結果と、上記運動方程式による数値計算結果との比較を表２に示している。
【００３２】
【表２】
【００３３】
上記実施例により、本発明のスラスト振動モデルは、軸受け全体のスラスト方向の固有振動を表していることが検証できた。
【００３４】
本発明の方法によってスラスト方向の固有振動数付近でのピークを傾向管理すれば、ころがり軸受の回転速度が低速である場合にも、スラスト方向の振動が優位となる劣化の有無を精度よく検出することができ、ころがり軸受の劣化状態を正しく判断することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】ころがり軸受を連成振動系としてモデル化した説明図である。
【図２】連成振動系の周波数特性を示すグラフである。
【図３】本発明の音響による劣化診断方法の模式図である。
【図４】本発明の振動による劣化診断方法の模式図である。
【図５】ハンマリング試験による固有振動解析を行った結果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００３６】
１ 内輪
２ 外輪
３ 転動体
４ ころがり軸受
５ ばね
６ ばね
７ マイクロフォン
８ 周波数解析装置
９ 振動計
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ころがり軸受の劣化診断方法に関するものであり、特に鋼帯を搬送するハースロールやブライドルロールのような大型低速回転体の軸を支持する回転ころがり軸受に適した劣化診断方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば鋼帯の焼鈍ラインなどには、炉内で鋼帯を走行させるために多数の大型ロールが用いられている。これらのロールのような大型低速回転体の軸はころがり軸受で支持されているが、初期の据付け不良や連続使用による軸の曲がりなどでミスアライメントが生じることがあり、軸受の内輪や外輪、あるいは軸受内部のボールやコロなどの転動体の劣化に繋がる。更にこのミスアライメントを放置しておくと、振動が発生したり、設備寿命の急速な低下などの重大なトラブルを引き起こすおそれがある。
【０００３】
従来から、軸受の劣化状態を定期的に診断することにより、トラブルを未然に防止するための努力がなされてきた。その代表的な方法は、熟練した作業員が回転中の軸受の音を聴き、異常の有無によって劣化状態を判断する聴音法である。しかしこの方法は作業員による個人差が大きいため、劣化を見逃す危険性がある。
【０００４】
また、従来から行われてきた他の代表的な方法として、振動ピックアップを軸受に当てて振動を検出する振動法がある（例えば、特許文献１）。この方法では、転動体が疵を通過する時間間隔を特徴周波数として捉え、その周波数成分を評価する。すなわち、疵付いた部分を転動体が周期的に通過することによって生ずる一定周波数の振動を、振動ピックアップにより検出する方法である。しかしこの方法は、３００ｒｐｍ以上の高速回転領域では優れた検出率を発揮するが、それよりも低速回転領域では発生周波数が数Ｈｚであって振動エネルギーが低いため、低速回転ころがり軸受では検出率が低下するという問題があった。
【０００５】
当該問題を解決する手段として、本願出願人は、ころがり軸受を、内輪−ばね−転動体−ばね−外輪の連成振動系として、予めその固有振動周波数を求めておき、回転中のころがり軸受が発生する振動および／または音響を周波数解析して、１００〜１０００Ｈｚの周波数領域に含まれる前記固有振動周波数成分のピーク値の大小によって劣化状態を判断する技術を開示している（特許文献２）。当該技術は、回転中のころがり軸受が発生する振動および／または音響を利用して疵の有無を検出することは従来と同様であるが、従来のように疵付いた部分を転動体が周期的に通過することによって生ずる特徴周波数の振動や音響をピックアップするのではなく、ころがり軸受自体を内輪−ばね−転動体−ばね−外輪の連成振動系と見て、その固有振動周波数成分のピーク値の大小で劣化状態を判断するものであり、ころがり軸受の内部に疵付いた部分があると、全体の振動や音響も増加するが必ずこの固有振動周波数成分も増加するため、そのピーク値の大小によって正確な診断が可能である。しかもこの固有振動周波数は回転速度に依存せず、低速回転する軸受であっても１００〜１０００Ｈｚとなるから、マイクロフォン、加速度計、振動計などにより確実に検出することができる。
【０００６】
ただし、特許文献２記載の技術は、ラジアル方向の振動のみを考慮した連成振動モデルを採用し、その連成振動モデルを、内輪および複数の転動体各々２方向、合計２N+２個の振動を考慮した「内輪−ばね−転動体−ばね−外輪」からなる連成振動系とするものであり、スラスト方向の振動が優位となる劣化モード（ミスアライメント等）の検出には適さないという問題があった。
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−２９６２１３号公報
【特許文献２】特開２００８−３８９４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上記した従来の問題点を解決し、ころがり軸受の回転速度が低速であっても、スラスト方向の振動が優位となる劣化モード（ミスアライメント等）を精度よく検出することができ、劣化状態を正しく判断できるころがり軸受の劣化診断方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の課題を解決するためになされた本発明のころがり軸受の劣化診断方法は、２Ｎ個の転動体と１個の内輪から構成される転がり軸受を、外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪からなる２Ｎ+６次元の連成振動系としてそのスラスト方向の固有振動数を求めておき、回転中の転がり軸受けが発生するスラスト振動および/または音響を周波数解析にて、前記固有振動周波数成分のピーク値の大小によって劣化状態を判断することを特徴とするものである。前記連成振動系のばねは非線形ばねであり、内輪は剛体、ばねは質点であることが好ましい。好ましい実施形態では、ころがり軸受が低速回転ころがり軸受であり、低速回転中の振動および／または音響を検出する。回転中の音響はマイクロフォンにより検出することができ、回転中の振動は加速度計または振動計により検出することができる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のころがり軸受の劣化診断方法は、回転中のころがり軸受が発生する振動および／または音響を利用して疵の有無を検出することは従来と同様であるが、従来のように疵付いた部分を転動体が周期的に通過することによって生ずる特徴周波数の振動や音響をピックアップするのではなく、ころがり軸受自体を外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪の連成振動系と見て、その固有振動周波数成分のピーク値の大小で劣化状態を判断する。
【００１１】
ころがり軸受自体を外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪の連成振動系とするモデルは、内輪の運動を３次元剛体運動、コロの運動を３次元質点運動としてモデル化したものであり、スラスト方向の振動を表わすことができる。
【００１２】
ミスアライメント等の発生によりスラスト方向の振動が変化すると、全体の振動や音響も増加するが必ずこの固有振動周波数成分も増加するため、そのピーク値の大小によって正確な診断が可能である。しかもこの固有振動周波数は回転速度に依存せず、低速回転する軸受であっても１００〜１０００Ｈｚとなるから、マイクロフォン、加速度計、振動計などにより確実に検出することができる。従って、本発明によればころがり軸受の劣化状態を正確に診断することができ、ミスアライメントの放置による、振動発生や、設備寿命の急速な低下などの重大なトラブルを未然に回避することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下に本発明の好ましい実施形態を詳細に説明する。
本発明においては先ず、診断対象となるころがり軸受の固有振動周波数を求める。このためには図１に示すように、内輪１と外輪２との間に多数の転動体３を配置したころがり軸受４を、連成振動系としてモデル化する。
【００１４】
ここでばね５とばね６は、接触している場合は荷重が変位の３分の２乗に比例し、接触していない場合は荷重が０となるような数１で表すことのできる非線形ばねである。ただしk1、k2はヘルツ理論を用いて内輪１と外輪２との径、内輪１や外輪２や転動体３のヤング率、ポアソン比を用いて求める。
【００１５】
【数１】
【００１６】
内輪１や外輪２や転動体３のヤング率はそれぞれ多少異なるが、通常工業分野で使用されるベアリングでは、これらの値を同一としてこの後のシミュレーションを実施しても大きな影響がなく差し支えない。これは内輪１や外輪２や転動体３のポアソン比についても同様である。
【００１７】
本発明は、軸受自体を、内輪１の３次元剛体運動、複数（２Ｎ個）ある転動体３それぞれの３次元質点運動を考慮した連成振動系としてモデル化したものであり、転動体３の局所座標系を、i番目の転動体３について、転動体３の公転方向の同一速度で回転し接触している外輪から見て、内輪側をＺ軸とする円筒座標系Ｏi'-xi'yi'zi' (i=１,…,２Ｎ)をとし、内輪１の局所座標系を、板厚を考慮しない質量Ｍｐの円盤であるとし、慣性モーメントをＪ´とし慣性主軸を局所座標系とすると、連成振動系の運動方程式は数２（転動体に関して２Ｎ個、内輪に関して６個の微分方程式）により表すことができる。下記式において、変換行列をＣＯＰと表す。また、ｑｉはｉ番目のコロの位置ベクトル、ｐは内輪の位置ベクトル、ω'は内輪Ｐの角速度ベクトル、f´ＰＱｉは内輪Ｐから転動体Ｑｉへの接触反力、f´ＲＱｉは外輪Ｒから転動体Ｑｉへの接触反力、〜はチルダオペレータ（例えば数３）である。
【００１８】
【数２】
【００１９】
【数３】
【００２０】
上記の運動方程式について、まず、f´ＰＱｉ及びf´ＲＱｉに関して以下の式（数４）が成立する。
【００２１】
【数４】
【００２２】
数４において、k,lは接触形状及び弾性率から定まる定数でありヘルツ理論を用いて求めることができる。ここで、ξiは内輪Ｐと転動体Ｑｉとの近接距離、ηiは外輪Ｐと転動体Ｑｉとの近接距離であり、以下の式（数５）で定義される。
【００２３】
【数５】
【００２４】
数５において、ｒＰｉＱｉは転動体Ｑｉの重心から内輪との接点Ｐｉまでのベクトル（全体座標系）、ｒＲｉＱｉは転動体Ｑｉの重心から外輪との接点Ｒｉまでのベクトル（全体座標系）であり、各々の幾何学的な関係を求めることで導出することができる。ｒＰＰｉも含めるとＣＯＰを用いて、以下の式（数６）が成立する。
【００２５】
【数６】
【００２６】
上記の運動方程式を数値シミュレーションにより解き周波数解析を実施すると、上記の連成振動系は図２のような周波数特性を示し、診断対象となるころがり軸受４の固有振動周波数を求めることができる。この固有振動周波数成分は、ころがり軸受４にスラスト方向の振動が優位となる劣化（ミスアライメント等）が発生すると発生する。しかも大小さまざまのころがり軸受４について計算した結果、ほとんど１００〜１０００Ｈｚの周波数領域に含まれることが確認できた。
【００２７】
本発明では、図３に示すように、診断対象となるころがり軸受４が回転中に発生する音響をマイクロフォン７により検出し、周波数解析装置８によって周波数解析を行う。そして予め求めた固有振動周波数成分のピークにより、劣化状態を判断する。この本発明の方法によれば、実施例のデータに示すとおり、ころがり軸受４のスラスト方向の振動が優位となる劣化の有無を非常に精度よく検出することができる。
【００２８】
上記のようにころがり軸受４が回転中に発生する音響をマイクロフォン７により検出するほか、図４に示すようにころがり軸受４が回転中に発生する振動を加速度計または振動計９により検出し、周波数解析装置８によって周波数解析を行う方法を取ることもできる。この実施形態では振動計９として地震計のような高感度振動計（高感度加速度計）を使用している。ころがり軸受４が回転中に発生する振動のピーク周波数は軸受全体による連成振動計の固有振動数と一致するから、このピーク値の大小により、劣化状態を判断することができる。
【実施例１】
【００２９】
図５には、ころがり軸受（型番：＃２２２１４、コロ数：N=１９個（片側）、合計３８個、内輪外半径４２．３ｍｍ、外輪内半径５５．９ｍｍ、コロ半径６．８ｍｍ、内輪質量６８．５ｋｇ、コロ質量１７ｇ／個）について、ハンマリング試験による固有振動解析を行った結果を示している。また、ハンマリング試験による固有振動解析を行った結果と、上記運動方程式による数値計算結果との比較を表１に示している。
【００３０】
【表１】
【実施例２】
【００３１】
ころがり軸受（実施例１と同じ）について、実際の設備に組み込んで周波数解析を行った結果と、上記運動方程式による数値計算結果との比較を表２に示している。
【００３２】
【表２】
【００３３】
上記実施例により、本発明のスラスト振動モデルは、軸受け全体のスラスト方向の固有振動を表していることが検証できた。
【００３４】
本発明の方法によってスラスト方向の固有振動数付近でのピークを傾向管理すれば、ころがり軸受の回転速度が低速である場合にも、スラスト方向の振動が優位となる劣化の有無を精度よく検出することができ、ころがり軸受の劣化状態を正しく判断することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】ころがり軸受を連成振動系としてモデル化した説明図である。
【図２】連成振動系の周波数特性を示すグラフである。
【図３】本発明の音響による劣化診断方法の模式図である。
【図４】本発明の振動による劣化診断方法の模式図である。
【図５】ハンマリング試験による固有振動解析を行った結果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００３６】
１ 内輪
２ 外輪
３ 転動体
４ ころがり軸受
５ ばね
６ ばね
７ マイクロフォン
８ 周波数解析装置
９ 振動計
【特許請求の範囲】
【請求項１】
２Ｎ個の転動体と１個の内輪から構成される転がり軸受を、外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪からなる２Ｎ+６次元の連成振動系としてそのスラスト方向の固有振動数を求めておき、回転中の転がり軸受けが発生するスラスト振動および/または音響を周波数解析にて、前記固有振動周波数成分のピーク値の大小によって劣化状態を判断することを特徴とする転がり軸受の劣化診断方法
【請求項２】
連成振動系のばねは非線形ばねであり、内輪は剛体、ばねは質点であることを特徴とする請求項１記載の転がり軸受劣化診断方法
【請求項３】
ころがり軸受が低速回転ころがり軸受であり、低速回転中の振動および／または音響を検出することを特徴とする請求項１または２に記載のころがり軸受の劣化診断方法。
【請求項４】
回転中の音響をマイクロフォンにより検出することを特徴とする請求項３に記載のころがり軸受の劣化診断方法。
【請求項５】
回転中の振動を加速度計または振動計により検出することを特徴とする請求項３に記載のころがり軸受の劣化診断方法。
【請求項１】
２Ｎ個の転動体と１個の内輪から構成される転がり軸受を、外輪-ばね-転動体-ばね-内輪-ばね-転動体-ばね-外輪からなる２Ｎ+６次元の連成振動系としてそのスラスト方向の固有振動数を求めておき、回転中の転がり軸受けが発生するスラスト振動および/または音響を周波数解析にて、前記固有振動周波数成分のピーク値の大小によって劣化状態を判断することを特徴とする転がり軸受の劣化診断方法
【請求項２】
連成振動系のばねは非線形ばねであり、内輪は剛体、ばねは質点であることを特徴とする請求項１記載の転がり軸受劣化診断方法
【請求項３】
ころがり軸受が低速回転ころがり軸受であり、低速回転中の振動および／または音響を検出することを特徴とする請求項１または２に記載のころがり軸受の劣化診断方法。
【請求項４】
回転中の音響をマイクロフォンにより検出することを特徴とする請求項３に記載のころがり軸受の劣化診断方法。
【請求項５】
回転中の振動を加速度計または振動計により検出することを特徴とする請求項３に記載のころがり軸受の劣化診断方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１１−２３２０６８（Ｐ２０１１−２３２０６８Ａ）
【公開日】平成２３年１１月１７日（２０１１．１１．１７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１００５５１（Ｐ２０１０−１００５５１）
【出願日】平成２２年４月２６日（２０１０．４．２６）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１１月１７日（２０１１．１１．１７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年４月２６日（２０１０．４．２６）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
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