コンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造
【課題】材料コストを削減しつつ、柱鋼管の局部座屈を抑制することができるコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造を得ることを目的とする。
【解決手段】上下の鉄骨梁１６の間にある鋼管本体部１２Ｂは、耐火被覆手段としての吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって耐火被覆されている。第２耐火被覆材としての吹付けロックウール３０は、鋼管本体部１２Ｂの略全長に渡って当該鋼管本体部１２Ｂの外側面を被覆している。一方、第１耐火被覆材としての巻き付け耐火被覆材４０はロックウール等をシート状に成形した巻き付け式の耐火被覆材で、吹付けロックウール３０の上から軸方向端部としての鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに巻き付けられている。これにより、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬ内の耐火性能が高くなるように、鋼管本体部１２Ｂが耐火被覆されている。
【解決手段】上下の鉄骨梁１６の間にある鋼管本体部１２Ｂは、耐火被覆手段としての吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって耐火被覆されている。第２耐火被覆材としての吹付けロックウール３０は、鋼管本体部１２Ｂの略全長に渡って当該鋼管本体部１２Ｂの外側面を被覆している。一方、第１耐火被覆材としての巻き付け耐火被覆材４０はロックウール等をシート状に成形した巻き付け式の耐火被覆材で、吹付けロックウール３０の上から軸方向端部としての鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに巻き付けられている。これにより、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬ内の耐火性能が高くなるように、鋼管本体部１２Ｂが耐火被覆されている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、吹付けロックウールによって鉄骨柱を被覆する鉄骨柱の耐火被覆構造が知られている。また、耐火シートによって鉄骨柱を被覆する耐火被覆構造が知られている（例えば、特許文献１）。これらの耐火被覆構造では、火災時における鉄骨柱の温度上昇が抑制されるため、温度上昇に伴う鉄骨柱の強度低下と剛性低下が抑制される。柱鋼管にコンクリートが充填されたコンクリート充填鋼管柱においても同様の効果が得られる。一方、コンクリート充填鋼管柱は、柱管柱に局部座屈が発生し、それが原因で破壊に至る場合がある。上記耐火被覆をコンクリート充填鋼管柱に施すことで、局部座屈の発生を抑制することもできる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−２６５６０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記の耐火被覆構造では、吹付けロックウール等の耐火被覆材によってコンクリート充填鋼管柱をその全長に渡って一律に被覆するため、不経済となる。
【０００５】
本発明は、上記の事実を考慮し、材料コストを削減しつつ、柱鋼管の局部座屈を抑制することができるコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造は、水平部材が接合される上下の鋼管仕口部と、前記鋼管仕口部間に延びる鋼管本体部と、を有する柱鋼管と、前記鋼管本体部における軸方向中間部の耐火性能に対し、該鋼管本体部における軸方向端部の耐火性能が高くなるように、前記鋼管本体部の外側面を被覆する耐火被覆手段と、を備えている。
【０００７】
請求項１に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造によれば、耐火被覆手段によって、鋼管本体部における軸方向中間部の耐火性能に対し、鋼管本体部における軸方向端部の耐火性能が高くなるように柱鋼管が被覆されている。これにより、火災時に鋼管本体部における軸方向端部の温度上昇が抑制される結果、当該軸方向端部の局部座屈の発生が抑制される。
【０００８】
更に、耐火被覆手段によって、鋼管本体部をその全長に渡って一律に被覆する構成と比較して、耐火被覆手段の材料コストを削減することができる。
【０００９】
請求項２に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造は、請求項１に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造において、前記耐火被覆手段が、前記鋼管本体部における軸方向端部を被覆する第１耐火被覆材を有し、前記第１耐火被覆材による被覆範囲の前記鋼管本体部の軸方向に沿った長さが、該鋼管本体部の幅以上とされている。
【００１０】
請求項２に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造によれば、第１耐火被覆材による被覆範囲の鋼管本体部の軸方向に沿った長さを鋼管本体部の幅以上としたことにより、材料コストを削減しつつ、鋼管本体部における軸方向端部の局部座屈の発生を抑制することができる。鋼管本体部の軸方向端部では、前述した第１耐火被覆材の被覆範囲内において局部座屈が発生し易いためである。
【００１１】
請求項３に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造は、請求項２に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造において、前記耐火被覆手段が、前記鋼管本体部の外側面を該鋼管本体部の全長に渡って被覆する第２耐火被覆材を有し、前記第１耐火被覆材が、前記第２耐火被覆材の上から前記鋼管本体部における軸方向端部の外側面を被覆する。
【００１２】
請求項３に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造によれば、第２耐火被覆材によって、第１耐火被覆材の上から鋼管本体部における軸方向端部が被覆されている。これにより、鋼管本体部における軸方向端部の温度上昇が抑制される結果、当該軸方向端部の局部座屈の発生が抑制される。
【００１３】
更に、第２耐火被覆材で被覆された既存の鋼管本体部における軸方向端部を第１耐火被覆材で更に被覆することにより、耐火性能を効率的に向上することができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明は、上記の構成としたので、材料コストを削減しつつ、柱鋼管の局部座屈を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造が適用されたコンクリート充填鋼管柱を示す縦断面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造が適用されたコンクリート充填鋼管柱の応力状態を示す図１に相当する縦断面図である。
【図４】一般的なコンクリート充填鋼管柱と梁で構成された架構を示す立面図であり、（Ａ）は火災前の状態を示し、（Ｂ）は火災後の状態を示している。
【図５】一般的なコンクリート充填鋼管柱の耐火性能評価に用いられる実験評価モデルを示すモデル図であり、（Ａ）は水平力を載荷する前の状態を示し、（Ｂ）は水平力が載荷された際のコンクリート充填鋼管柱の変形状態、及び応力状態を示し、（Ｃ）はコンクリート充填鋼管柱を構成する柱鋼管に局部座屈が発生した状態を示している。
【図６】本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造の変形例が適用されたコンクリート充填鋼管柱を示す図１に相当する縦断面図である。
【図７】本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造の変形例が適用されたコンクリート充填鋼管柱を示す図１に相当する縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、図面を参照しながら、本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造について説明する。なお、各図において適宜示される矢印Ｚは、本実施形態における柱鋼管の軸方向（上下方向）を示している。
【００１７】
図１には、本実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造が適用されたコンクリート充填鋼管柱１０が示されている。コンクリート充填鋼管柱１０は、柱鋼管１２と、柱鋼管１２内に充填される充填コンクリート１４と、耐火被覆手段（第２耐火被覆材）としての吹付けロックウール３０と、耐火被覆手段（第１耐火被覆材）としての巻き付け耐火被覆材４０と、を備えている。柱鋼管１２は角形鋼管で構成されており、水平部材としての鉄骨梁１６が接合される上下の鋼管仕口部１２Ａと、これらの鋼管仕口部１２Ａ間に延びる鋼管本体部１２Ｂを有している。
【００１８】
鉄骨梁１６はＨ形鋼で構成され、上下一対のフランジ部１６Ａとフランジ部１６Ａを繋ぐウェブ部１６Ｂを有し、その端部が鋼管仕口部１２Ａの外側面に突き当てられて溶接されている。一方、鋼管仕口部１２Ａの内壁面には、上下一対の内ダイアフラム１８が設けられている。各内ダイアフラム１８は、鉄骨梁１６のフランジ部１６Ａと連続するように設けられており、この内ダイアフラム１８によって鋼管仕口部１２Ａが補強されている。また、各内ダイアフラム１８の中央部には充填孔１８Ａが形成されており、これらの充填孔１８Ａを通して柱鋼管１２内に充填コンクリート１４が充填されるようになっている。
【００１９】
ここで、上下の鉄骨梁１６の間にある鋼管本体部１２Ｂは、耐火被覆手段としての吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって耐火被覆されている。第２耐火被覆材としての吹付けロックウール３０は、鋼管本体部１２Ｂの略全長に渡って当該鋼管本体部１２Ｂの外側面を被覆している。一方、第１耐火被覆材としての巻き付け耐火被覆材４０はロックウール等をシート状に成形した巻き付け式の耐火被覆材で、吹付けロックウール３０の上から軸方向端部としての鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬにそれぞれ巻き付けられ、ビス４２によって固定されている。即ち、鋼管本体部１２Ｂにおける軸方向中間部としての鋼管中間部１２ＢＭは吹付けロックウール３０によって一層に耐火被覆される一方で、軸方向端部としての鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬは、吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって２層に耐火被覆されている。これにより、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬ内の耐火性能が高くなるように、鋼管本体部１２Ｂが耐火被覆されている。
【００２０】
なお、ここでいう耐火性能とは、鋼管本体部１２Ｂが火災熱に晒されたときの荷重支持性能を表し、当該鋼管本体部１２Ｂに構造耐力上の支障を与えるような変形、溶融、強度低下、剛性低下等の発生し難さの程度を示す。例えば、耐火性能が２時間（２時間耐火）とは、鋼管本体部１２Ｂが火災熱に２時間晒されても、鋼管本体部１２Ｂが溶融、焼失することなく、構造耐力上の支障を与えるような変形を生じることなく、柱が負担する荷重を保持し続けることを意味する。
【００２１】
また、鋼管本体部１２Ｂの幅（柱せい）をＤ（図２参照）としたときに、巻き付け耐火被覆材４０の被覆範囲の高さＬ（被覆範囲の鋼管本体部１２Ｂの軸方向に沿った長さ）が、鋼管仕口部１２Ａから鋼管中間部１２ＢＭへ向って鋼管本体部１２Ｂの幅Ｄの１．０倍以上とされている。
【００２２】
次に、本実施形態の作用について説明する。
【００２３】
図３に示されるように、例えば、火災時に鉄骨梁１６が熱膨張によって軸方向（水平方向）へ伸張すると、鋼管仕口部１２Ａに水平力Ｆが作用し、鋼管本体部１２Ｂに曲げモーメントＭが発生する。この曲げモーメントＭは、鋼管中間部１２ＢＭから鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに向って徐々に大きくなる。一方、柱鋼管１２は、火災時に熱膨張によって軸方向（矢印Ｚ方向）へ伸張するが、温度上昇に伴う剛性の低下によって軸方向への伸張は徐々に小さくなり、ある温度に達すると軸方向への伸張変形は止まり、収縮変形に転じる。この状態で、鉄骨梁１６から鋼管仕口部１２Ａへ水平力Ｆが作用すると、前述したように鋼管中間部１２ＢＭと比較して大きな曲げモーメントが発生する鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの圧縮側（矢印Ｃ側）側面に局部座屈Ｋが発生し易くなる。特に、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬが鋼管仕口部１２Ａを介して鉄骨梁１６に剛接合されていて、かつ、鉄骨梁１６の軸方向への伸張量が大きい場合は、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに大きな曲率を伴う変形が生じる。この変形により鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの圧縮側（矢印Ｃ側）側面に大きな圧縮応力度が発生し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに局部座屈Ｋが生じる。
【００２４】
鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに局部座屈が発生すると、コンクリート充填鋼管柱１０の曲げ剛性は著しく低下する。コンクリート充填鋼管柱１０に作用する軸力（鉛直荷重）Ｖが大きい場合は、局部座屈Ｋの発生後、曲げモーメントＭによる変形が急激に進展し、局部座屈Ｋ側の充填コンクリート１４に圧壊を生じる。この結果、コンクリート充填鋼管柱１０は荷重支持能力を喪失し、脆性的に崩壊に至る場合がある。
【００２５】
この対策として本実施形態では、吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって鋼管中間部１２ＢＭ内の耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの耐火性能が高くなるように、鋼管本体部１２Ｂが耐火被覆されている。これにより、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの温度上昇が抑制される結果、温度上昇に伴う鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの剛性低下が低減される。従って、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの局部座屈Ｋの発生が抑制される。
【００２６】
また、本実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造では、鋼管本体部１２Ｂの全長に渡って鋼管本体部１２Ｂの外側面を吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって２層に耐火被覆する構成と比較して、施工性の向上、工期短縮、及びコスト削減を図ることができる。
【００２７】
また、本実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造は、コンクリートが充填されていない鋼管柱に適用可能することも可能である。
【００２８】
ここで、図４（Ａ）には、一般的なコンクリート充填鋼管柱からなる柱１００と梁１０２Ａ，１０２Ｂとで構成された架構の一例が示されている。この架構内で、例えば図４（Ｂ）に示されるように火災１０４が発生すると、梁１０２Ａが水平方向（矢印Ｊ方向）に伸び出すため、柱１００に同図に示されるような変形が生じる。
【００２９】
また、図５（Ａ）には、一般的なコンクリート充填鋼管柱からなる柱１１０の耐火性能評価に用いられる実験評価モデルが示されている。この実験評価モデルでは、加熱時に、図５（Ｂ）に示されるような変形状態、応力状態を示すことから、図４（Ｂ）に示される柱１００の変形状態、応力状態を適切に模擬することができると言われている。そこで、図５（Ａ）に示される実験評価モデルを用いて載荷加熱実験を行ったところ、以下に示す新たな知見が得られた。
【００３０】
即ち、加熱された柱１１０の柱上端部に生じる水平変位（水平力Ｆ）が大きい場合や柱１１０に生じる軸力Ｖが大きい場合は、図５（Ｃ）に示されるように、柱１１０を構成する柱鋼管の上端部及び下端部に局部座屈Ｋを生じることが確認された。また、加熱時間が比較的短く、柱１１０の充填コンクリートが十分耐力を残している状態であっても、柱１１０は前述した柱鋼管の局部座屈Ｋによって荷重支持能力を喪失し、崩壊することが確認された。
【００３１】
本実施形態におけるコンクリート充填鋼管柱１０を例により具体的に説明すると、局部座屈Ｋに関しては以下のことが確認された。即ち、鋼管本体部１２Ｂの幅をＤ（図２参照）としたときに、鋼管上端部１２ＢＵにおける局部座屈Ｋは、その上端から２Ｄまでの領域内で発生し易く、特に、上端からＤの領域内で発生し易い。これと同様に、鋼管下端部１２ＢＬにおける局部座屈Ｋは、その下端から２Ｄまでの領域内で発生し易く、特に、下端からＤの領域内で発生し易い。
【００３２】
従って、局部座屈Ｋの発生を抑制する観点からすると、巻き付け耐火被覆材４０の被覆範囲の高さＬはＤ以上が好ましく、２Ｄ以上がより好ましい。更に、施工性、材料コストを考慮すると、巻き付け耐火被覆材４０の被覆範囲の高さＬはＤ≦Ｌ≦２Ｄとすることが望ましい。これにより、巻き付け耐火被覆材４０の材料コストを削減しつつ、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの局部座屈Ｋの発生を抑制することができる。
【００３３】
なお、前述した局部座屈Ｋによる破壊はこれまで実験で確認されなかった現象である。これまでは柱１１０の断面を小断面（例えば、３００ｍｍ×３００ｍｍ程度）で実施してきたが、前述した局部座屈Ｋが確認された実験では、柱１１０の断面を大面積（６００ｍｍ×６００ｍｍ）で実施している。柱鋼管の上端部及び下端部に発生する圧縮ひずみは、柱１１０の中立軸位置から柱鋼管までの距離に比例して大きくなる。断面が大きくなれば、柱鋼管に生じる圧縮ひずみもこれに比例して大きくなる。このため、火災によって大断面の柱（例えば、６００ｍｍ×６００ｍｍ以上）の柱上端部に大きな水平力が生じると、柱の上端部及び下端部には大きな圧縮ひずみが発生する。前述の実験では、柱鋼管に生じた圧縮ひずみが当該柱鋼管の局部座屈に対する許容圧縮ひずみを超過したために発生したものと考えられる。この圧縮ひずみは、長期軸力に起因する長期圧縮ひずみε１と、梁の伸長による強制変形（水平力Ｆ）に起因する圧縮ひずみε２と、同梁の伸長による付加曲げモーメントに起因する圧縮ひずみε３の和と考えることも可能である。
【００３４】
なお、本実施形態のように鋼管仕口部１２Ａの両側に鉄骨梁１６が接合される構成では、各鉄骨梁１６の伸長に伴って鋼管仕口部１２Ａの両側に反対向きの水平力が作用するため、これらの水平力が打ち消し合う。従って、前述した圧縮ひずみε２，ε３が小さくなり易い。一方、外周柱のように、鋼管仕口部１２Ａの片側にのみ鉄骨梁１６が接合される構成では、上記圧縮ひずみε２，ε３が大きくなり易い。特に、鋼管仕口部１２Ａの片側に接合される鉄骨梁１６の梁スパンが長くなると（例えば、１０ｍ程度以上）、火災時における鉄骨梁１６の伸長量が増加し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの水平変位（強制変形）が大きくなるため（例えば、柱の部材角１／５０ｒａｄ程度）、上記圧縮ひずみε２，ε３が過大となる可能性がある。本実施形態は、このように鋼管仕口部１２Ａの片側に、若しくは鋼管仕口部１２Ａに３方向から鉄骨梁１６が接合されるコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆に適している。
【００３５】
次に、上記実施形態の変形例について説明する。
【００３６】
上記実施形態では、吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって、鋼管本体部１２Ｂの外側面を２層に耐火被覆したがこれに限らない。鋼管本体部１２Ｂは、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの耐火性能が高くなるように耐火被覆されていれば良く、例えば、吹付けロックウール３０と巻き付け耐火被覆材４０との位置関係を入れ替えても良い。また、吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの外側面のみを耐火被覆しても良いし、図６に示されるように、例えば、吹付けロックウール３０を省略し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの外側面のみを巻き付け耐火被覆材４０で被覆しても良い。また、図７に示されるように、例えば、吹付けロックウール３０によって鋼管本体部１２Ｂの外側面を略全長に渡って耐火被覆する場合、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの吹付けロックウール３０の厚みｔ１（被覆厚）を鋼管中間部１２ＢＭの吹付けロックウール３０の厚みｔ２よりも厚くしても良い。巻き付け耐火被覆材４０についても同様である。これにより、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの耐火性能が高くなる。従って、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。更に、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの耐火性能が高くなるように鋼管本体部１２Ｂを３層以上に耐火被覆することも可能である。
【００３７】
また、上記実施形態では、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの両方を巻き付け耐火被覆材４０で被覆したが、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの少なくとも一方が巻き付け耐火被覆材４０で被覆されていれば良い。
【００３８】
更に、上記実施形態では、耐火被覆手段として吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０を例に説明したが、例えば、吹付けロックウール以外の吹付け系耐火被覆材、ボード系耐火被覆材、耐火塗料等を用いても良いし、これらの耐火被覆手段を適宜組み合わせて用いても良い。なお、ここでいう吹付けロックウール以外の吹付け系耐火被覆材とは、湿式吹付けロックウール、石膏系の湿式吹付け耐火被覆、セラミック系の湿式耐火被覆等を意味する。また、ここでいうボード系耐火被覆材とは、例えば、石膏ボード（強化石膏ボードを含む）、繊維混入けい酸カルシウム板、モルタルボード、ロックウールボード、セラミックファイバーボード、ＰＣ板、ＡＬＣパネル、押し出し成形セメント板等を意味する。
【００３９】
また、上記実施形態では、内ダイアフラム１８を用いた内ダイアフラム形式のコンクリート充填鋼管柱１０を例に説明したが、上記実施形態は、通しダイアフラム形式や外ダイアフラム形式のコンクリート充填鋼管柱にも適用可能である。
【００４０】
また、柱鋼管１２は、断面略正方形の角形鋼管に限らず、断面長方形の角形鋼管や丸形鋼管を用いても良い。なお、断面長方形の角形鋼管では、短辺の長さが鋼管本体部の幅Ｄに相当し、丸形鋼管では、その直径が鋼管本体部の幅Ｄに相当する。また、上記実施形態は、コンクリート充填鋼管柱に限らず、一般的な鋼管柱にも適用可能である。更に、上記実施形態では、水平部材として鉄骨梁１６を例に説明したが、鉄骨梁１６に替えてスラブ（例えば、ＲＣ床スラブやフラットスラブ）等でも良い。
【００４１】
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に限定されるものでなく、一実施形態及び各種の変形例を組み合わせて用いても良いし、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。
【符号の説明】
【００４２】
１２ 柱鋼管
１２Ａ 鋼管仕口部
１２Ｂ 鋼管本体部
１２ＢＵ 鋼管上端部
１２ＢＭ 鋼管中間部
１２ＢＬ 鋼管下端部
３０ ロックウール（耐火被覆手段、第２耐火被覆材）
４０ 耐火被覆材（耐火被覆手段、第１耐火被覆材）
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、吹付けロックウールによって鉄骨柱を被覆する鉄骨柱の耐火被覆構造が知られている。また、耐火シートによって鉄骨柱を被覆する耐火被覆構造が知られている（例えば、特許文献１）。これらの耐火被覆構造では、火災時における鉄骨柱の温度上昇が抑制されるため、温度上昇に伴う鉄骨柱の強度低下と剛性低下が抑制される。柱鋼管にコンクリートが充填されたコンクリート充填鋼管柱においても同様の効果が得られる。一方、コンクリート充填鋼管柱は、柱管柱に局部座屈が発生し、それが原因で破壊に至る場合がある。上記耐火被覆をコンクリート充填鋼管柱に施すことで、局部座屈の発生を抑制することもできる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−２６５６０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記の耐火被覆構造では、吹付けロックウール等の耐火被覆材によってコンクリート充填鋼管柱をその全長に渡って一律に被覆するため、不経済となる。
【０００５】
本発明は、上記の事実を考慮し、材料コストを削減しつつ、柱鋼管の局部座屈を抑制することができるコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造は、水平部材が接合される上下の鋼管仕口部と、前記鋼管仕口部間に延びる鋼管本体部と、を有する柱鋼管と、前記鋼管本体部における軸方向中間部の耐火性能に対し、該鋼管本体部における軸方向端部の耐火性能が高くなるように、前記鋼管本体部の外側面を被覆する耐火被覆手段と、を備えている。
【０００７】
請求項１に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造によれば、耐火被覆手段によって、鋼管本体部における軸方向中間部の耐火性能に対し、鋼管本体部における軸方向端部の耐火性能が高くなるように柱鋼管が被覆されている。これにより、火災時に鋼管本体部における軸方向端部の温度上昇が抑制される結果、当該軸方向端部の局部座屈の発生が抑制される。
【０００８】
更に、耐火被覆手段によって、鋼管本体部をその全長に渡って一律に被覆する構成と比較して、耐火被覆手段の材料コストを削減することができる。
【０００９】
請求項２に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造は、請求項１に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造において、前記耐火被覆手段が、前記鋼管本体部における軸方向端部を被覆する第１耐火被覆材を有し、前記第１耐火被覆材による被覆範囲の前記鋼管本体部の軸方向に沿った長さが、該鋼管本体部の幅以上とされている。
【００１０】
請求項２に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造によれば、第１耐火被覆材による被覆範囲の鋼管本体部の軸方向に沿った長さを鋼管本体部の幅以上としたことにより、材料コストを削減しつつ、鋼管本体部における軸方向端部の局部座屈の発生を抑制することができる。鋼管本体部の軸方向端部では、前述した第１耐火被覆材の被覆範囲内において局部座屈が発生し易いためである。
【００１１】
請求項３に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造は、請求項２に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造において、前記耐火被覆手段が、前記鋼管本体部の外側面を該鋼管本体部の全長に渡って被覆する第２耐火被覆材を有し、前記第１耐火被覆材が、前記第２耐火被覆材の上から前記鋼管本体部における軸方向端部の外側面を被覆する。
【００１２】
請求項３に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造によれば、第２耐火被覆材によって、第１耐火被覆材の上から鋼管本体部における軸方向端部が被覆されている。これにより、鋼管本体部における軸方向端部の温度上昇が抑制される結果、当該軸方向端部の局部座屈の発生が抑制される。
【００１３】
更に、第２耐火被覆材で被覆された既存の鋼管本体部における軸方向端部を第１耐火被覆材で更に被覆することにより、耐火性能を効率的に向上することができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明は、上記の構成としたので、材料コストを削減しつつ、柱鋼管の局部座屈を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造が適用されたコンクリート充填鋼管柱を示す縦断面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造が適用されたコンクリート充填鋼管柱の応力状態を示す図１に相当する縦断面図である。
【図４】一般的なコンクリート充填鋼管柱と梁で構成された架構を示す立面図であり、（Ａ）は火災前の状態を示し、（Ｂ）は火災後の状態を示している。
【図５】一般的なコンクリート充填鋼管柱の耐火性能評価に用いられる実験評価モデルを示すモデル図であり、（Ａ）は水平力を載荷する前の状態を示し、（Ｂ）は水平力が載荷された際のコンクリート充填鋼管柱の変形状態、及び応力状態を示し、（Ｃ）はコンクリート充填鋼管柱を構成する柱鋼管に局部座屈が発生した状態を示している。
【図６】本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造の変形例が適用されたコンクリート充填鋼管柱を示す図１に相当する縦断面図である。
【図７】本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造の変形例が適用されたコンクリート充填鋼管柱を示す図１に相当する縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、図面を参照しながら、本発明の一実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造について説明する。なお、各図において適宜示される矢印Ｚは、本実施形態における柱鋼管の軸方向（上下方向）を示している。
【００１７】
図１には、本実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造が適用されたコンクリート充填鋼管柱１０が示されている。コンクリート充填鋼管柱１０は、柱鋼管１２と、柱鋼管１２内に充填される充填コンクリート１４と、耐火被覆手段（第２耐火被覆材）としての吹付けロックウール３０と、耐火被覆手段（第１耐火被覆材）としての巻き付け耐火被覆材４０と、を備えている。柱鋼管１２は角形鋼管で構成されており、水平部材としての鉄骨梁１６が接合される上下の鋼管仕口部１２Ａと、これらの鋼管仕口部１２Ａ間に延びる鋼管本体部１２Ｂを有している。
【００１８】
鉄骨梁１６はＨ形鋼で構成され、上下一対のフランジ部１６Ａとフランジ部１６Ａを繋ぐウェブ部１６Ｂを有し、その端部が鋼管仕口部１２Ａの外側面に突き当てられて溶接されている。一方、鋼管仕口部１２Ａの内壁面には、上下一対の内ダイアフラム１８が設けられている。各内ダイアフラム１８は、鉄骨梁１６のフランジ部１６Ａと連続するように設けられており、この内ダイアフラム１８によって鋼管仕口部１２Ａが補強されている。また、各内ダイアフラム１８の中央部には充填孔１８Ａが形成されており、これらの充填孔１８Ａを通して柱鋼管１２内に充填コンクリート１４が充填されるようになっている。
【００１９】
ここで、上下の鉄骨梁１６の間にある鋼管本体部１２Ｂは、耐火被覆手段としての吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって耐火被覆されている。第２耐火被覆材としての吹付けロックウール３０は、鋼管本体部１２Ｂの略全長に渡って当該鋼管本体部１２Ｂの外側面を被覆している。一方、第１耐火被覆材としての巻き付け耐火被覆材４０はロックウール等をシート状に成形した巻き付け式の耐火被覆材で、吹付けロックウール３０の上から軸方向端部としての鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬにそれぞれ巻き付けられ、ビス４２によって固定されている。即ち、鋼管本体部１２Ｂにおける軸方向中間部としての鋼管中間部１２ＢＭは吹付けロックウール３０によって一層に耐火被覆される一方で、軸方向端部としての鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬは、吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって２層に耐火被覆されている。これにより、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬ内の耐火性能が高くなるように、鋼管本体部１２Ｂが耐火被覆されている。
【００２０】
なお、ここでいう耐火性能とは、鋼管本体部１２Ｂが火災熱に晒されたときの荷重支持性能を表し、当該鋼管本体部１２Ｂに構造耐力上の支障を与えるような変形、溶融、強度低下、剛性低下等の発生し難さの程度を示す。例えば、耐火性能が２時間（２時間耐火）とは、鋼管本体部１２Ｂが火災熱に２時間晒されても、鋼管本体部１２Ｂが溶融、焼失することなく、構造耐力上の支障を与えるような変形を生じることなく、柱が負担する荷重を保持し続けることを意味する。
【００２１】
また、鋼管本体部１２Ｂの幅（柱せい）をＤ（図２参照）としたときに、巻き付け耐火被覆材４０の被覆範囲の高さＬ（被覆範囲の鋼管本体部１２Ｂの軸方向に沿った長さ）が、鋼管仕口部１２Ａから鋼管中間部１２ＢＭへ向って鋼管本体部１２Ｂの幅Ｄの１．０倍以上とされている。
【００２２】
次に、本実施形態の作用について説明する。
【００２３】
図３に示されるように、例えば、火災時に鉄骨梁１６が熱膨張によって軸方向（水平方向）へ伸張すると、鋼管仕口部１２Ａに水平力Ｆが作用し、鋼管本体部１２Ｂに曲げモーメントＭが発生する。この曲げモーメントＭは、鋼管中間部１２ＢＭから鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに向って徐々に大きくなる。一方、柱鋼管１２は、火災時に熱膨張によって軸方向（矢印Ｚ方向）へ伸張するが、温度上昇に伴う剛性の低下によって軸方向への伸張は徐々に小さくなり、ある温度に達すると軸方向への伸張変形は止まり、収縮変形に転じる。この状態で、鉄骨梁１６から鋼管仕口部１２Ａへ水平力Ｆが作用すると、前述したように鋼管中間部１２ＢＭと比較して大きな曲げモーメントが発生する鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの圧縮側（矢印Ｃ側）側面に局部座屈Ｋが発生し易くなる。特に、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬが鋼管仕口部１２Ａを介して鉄骨梁１６に剛接合されていて、かつ、鉄骨梁１６の軸方向への伸張量が大きい場合は、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに大きな曲率を伴う変形が生じる。この変形により鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの圧縮側（矢印Ｃ側）側面に大きな圧縮応力度が発生し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに局部座屈Ｋが生じる。
【００２４】
鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬに局部座屈が発生すると、コンクリート充填鋼管柱１０の曲げ剛性は著しく低下する。コンクリート充填鋼管柱１０に作用する軸力（鉛直荷重）Ｖが大きい場合は、局部座屈Ｋの発生後、曲げモーメントＭによる変形が急激に進展し、局部座屈Ｋ側の充填コンクリート１４に圧壊を生じる。この結果、コンクリート充填鋼管柱１０は荷重支持能力を喪失し、脆性的に崩壊に至る場合がある。
【００２５】
この対策として本実施形態では、吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって鋼管中間部１２ＢＭ内の耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの耐火性能が高くなるように、鋼管本体部１２Ｂが耐火被覆されている。これにより、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの温度上昇が抑制される結果、温度上昇に伴う鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの剛性低下が低減される。従って、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの局部座屈Ｋの発生が抑制される。
【００２６】
また、本実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造では、鋼管本体部１２Ｂの全長に渡って鋼管本体部１２Ｂの外側面を吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって２層に耐火被覆する構成と比較して、施工性の向上、工期短縮、及びコスト削減を図ることができる。
【００２７】
また、本実施形態に係るコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造は、コンクリートが充填されていない鋼管柱に適用可能することも可能である。
【００２８】
ここで、図４（Ａ）には、一般的なコンクリート充填鋼管柱からなる柱１００と梁１０２Ａ，１０２Ｂとで構成された架構の一例が示されている。この架構内で、例えば図４（Ｂ）に示されるように火災１０４が発生すると、梁１０２Ａが水平方向（矢印Ｊ方向）に伸び出すため、柱１００に同図に示されるような変形が生じる。
【００２９】
また、図５（Ａ）には、一般的なコンクリート充填鋼管柱からなる柱１１０の耐火性能評価に用いられる実験評価モデルが示されている。この実験評価モデルでは、加熱時に、図５（Ｂ）に示されるような変形状態、応力状態を示すことから、図４（Ｂ）に示される柱１００の変形状態、応力状態を適切に模擬することができると言われている。そこで、図５（Ａ）に示される実験評価モデルを用いて載荷加熱実験を行ったところ、以下に示す新たな知見が得られた。
【００３０】
即ち、加熱された柱１１０の柱上端部に生じる水平変位（水平力Ｆ）が大きい場合や柱１１０に生じる軸力Ｖが大きい場合は、図５（Ｃ）に示されるように、柱１１０を構成する柱鋼管の上端部及び下端部に局部座屈Ｋを生じることが確認された。また、加熱時間が比較的短く、柱１１０の充填コンクリートが十分耐力を残している状態であっても、柱１１０は前述した柱鋼管の局部座屈Ｋによって荷重支持能力を喪失し、崩壊することが確認された。
【００３１】
本実施形態におけるコンクリート充填鋼管柱１０を例により具体的に説明すると、局部座屈Ｋに関しては以下のことが確認された。即ち、鋼管本体部１２Ｂの幅をＤ（図２参照）としたときに、鋼管上端部１２ＢＵにおける局部座屈Ｋは、その上端から２Ｄまでの領域内で発生し易く、特に、上端からＤの領域内で発生し易い。これと同様に、鋼管下端部１２ＢＬにおける局部座屈Ｋは、その下端から２Ｄまでの領域内で発生し易く、特に、下端からＤの領域内で発生し易い。
【００３２】
従って、局部座屈Ｋの発生を抑制する観点からすると、巻き付け耐火被覆材４０の被覆範囲の高さＬはＤ以上が好ましく、２Ｄ以上がより好ましい。更に、施工性、材料コストを考慮すると、巻き付け耐火被覆材４０の被覆範囲の高さＬはＤ≦Ｌ≦２Ｄとすることが望ましい。これにより、巻き付け耐火被覆材４０の材料コストを削減しつつ、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの局部座屈Ｋの発生を抑制することができる。
【００３３】
なお、前述した局部座屈Ｋによる破壊はこれまで実験で確認されなかった現象である。これまでは柱１１０の断面を小断面（例えば、３００ｍｍ×３００ｍｍ程度）で実施してきたが、前述した局部座屈Ｋが確認された実験では、柱１１０の断面を大面積（６００ｍｍ×６００ｍｍ）で実施している。柱鋼管の上端部及び下端部に発生する圧縮ひずみは、柱１１０の中立軸位置から柱鋼管までの距離に比例して大きくなる。断面が大きくなれば、柱鋼管に生じる圧縮ひずみもこれに比例して大きくなる。このため、火災によって大断面の柱（例えば、６００ｍｍ×６００ｍｍ以上）の柱上端部に大きな水平力が生じると、柱の上端部及び下端部には大きな圧縮ひずみが発生する。前述の実験では、柱鋼管に生じた圧縮ひずみが当該柱鋼管の局部座屈に対する許容圧縮ひずみを超過したために発生したものと考えられる。この圧縮ひずみは、長期軸力に起因する長期圧縮ひずみε１と、梁の伸長による強制変形（水平力Ｆ）に起因する圧縮ひずみε２と、同梁の伸長による付加曲げモーメントに起因する圧縮ひずみε３の和と考えることも可能である。
【００３４】
なお、本実施形態のように鋼管仕口部１２Ａの両側に鉄骨梁１６が接合される構成では、各鉄骨梁１６の伸長に伴って鋼管仕口部１２Ａの両側に反対向きの水平力が作用するため、これらの水平力が打ち消し合う。従って、前述した圧縮ひずみε２，ε３が小さくなり易い。一方、外周柱のように、鋼管仕口部１２Ａの片側にのみ鉄骨梁１６が接合される構成では、上記圧縮ひずみε２，ε３が大きくなり易い。特に、鋼管仕口部１２Ａの片側に接合される鉄骨梁１６の梁スパンが長くなると（例えば、１０ｍ程度以上）、火災時における鉄骨梁１６の伸長量が増加し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの水平変位（強制変形）が大きくなるため（例えば、柱の部材角１／５０ｒａｄ程度）、上記圧縮ひずみε２，ε３が過大となる可能性がある。本実施形態は、このように鋼管仕口部１２Ａの片側に、若しくは鋼管仕口部１２Ａに３方向から鉄骨梁１６が接合されるコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆に適している。
【００３５】
次に、上記実施形態の変形例について説明する。
【００３６】
上記実施形態では、吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって、鋼管本体部１２Ｂの外側面を２層に耐火被覆したがこれに限らない。鋼管本体部１２Ｂは、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの耐火性能が高くなるように耐火被覆されていれば良く、例えば、吹付けロックウール３０と巻き付け耐火被覆材４０との位置関係を入れ替えても良い。また、吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０によって、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの外側面のみを耐火被覆しても良いし、図６に示されるように、例えば、吹付けロックウール３０を省略し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの外側面のみを巻き付け耐火被覆材４０で被覆しても良い。また、図７に示されるように、例えば、吹付けロックウール３０によって鋼管本体部１２Ｂの外側面を略全長に渡って耐火被覆する場合、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの吹付けロックウール３０の厚みｔ１（被覆厚）を鋼管中間部１２ＢＭの吹付けロックウール３０の厚みｔ２よりも厚くしても良い。巻き付け耐火被覆材４０についても同様である。これにより、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの耐火性能が高くなる。従って、上記実施形態と同様の効果を得ることができる。更に、鋼管中間部１２ＢＭの耐火性能に対し、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの耐火性能が高くなるように鋼管本体部１２Ｂを３層以上に耐火被覆することも可能である。
【００３７】
また、上記実施形態では、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの両方を巻き付け耐火被覆材４０で被覆したが、鋼管上端部１２ＢＵ及び鋼管下端部１２ＢＬの少なくとも一方が巻き付け耐火被覆材４０で被覆されていれば良い。
【００３８】
更に、上記実施形態では、耐火被覆手段として吹付けロックウール３０及び巻き付け耐火被覆材４０を例に説明したが、例えば、吹付けロックウール以外の吹付け系耐火被覆材、ボード系耐火被覆材、耐火塗料等を用いても良いし、これらの耐火被覆手段を適宜組み合わせて用いても良い。なお、ここでいう吹付けロックウール以外の吹付け系耐火被覆材とは、湿式吹付けロックウール、石膏系の湿式吹付け耐火被覆、セラミック系の湿式耐火被覆等を意味する。また、ここでいうボード系耐火被覆材とは、例えば、石膏ボード（強化石膏ボードを含む）、繊維混入けい酸カルシウム板、モルタルボード、ロックウールボード、セラミックファイバーボード、ＰＣ板、ＡＬＣパネル、押し出し成形セメント板等を意味する。
【００３９】
また、上記実施形態では、内ダイアフラム１８を用いた内ダイアフラム形式のコンクリート充填鋼管柱１０を例に説明したが、上記実施形態は、通しダイアフラム形式や外ダイアフラム形式のコンクリート充填鋼管柱にも適用可能である。
【００４０】
また、柱鋼管１２は、断面略正方形の角形鋼管に限らず、断面長方形の角形鋼管や丸形鋼管を用いても良い。なお、断面長方形の角形鋼管では、短辺の長さが鋼管本体部の幅Ｄに相当し、丸形鋼管では、その直径が鋼管本体部の幅Ｄに相当する。また、上記実施形態は、コンクリート充填鋼管柱に限らず、一般的な鋼管柱にも適用可能である。更に、上記実施形態では、水平部材として鉄骨梁１６を例に説明したが、鉄骨梁１６に替えてスラブ（例えば、ＲＣ床スラブやフラットスラブ）等でも良い。
【００４１】
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に限定されるものでなく、一実施形態及び各種の変形例を組み合わせて用いても良いし、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。
【符号の説明】
【００４２】
１２ 柱鋼管
１２Ａ 鋼管仕口部
１２Ｂ 鋼管本体部
１２ＢＵ 鋼管上端部
１２ＢＭ 鋼管中間部
１２ＢＬ 鋼管下端部
３０ ロックウール（耐火被覆手段、第２耐火被覆材）
４０ 耐火被覆材（耐火被覆手段、第１耐火被覆材）
【特許請求の範囲】
【請求項１】
水平部材が接合される上下の鋼管仕口部と、前記鋼管仕口部間に延びる鋼管本体部と、を有する柱鋼管と、
前記鋼管本体部における軸方向中間部の耐火性能に対し、該鋼管本体部における軸方向端部の耐火性能が高くなるように、前記鋼管本体部の外側面を被覆する耐火被覆手段と、
を備えるコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造。
【請求項２】
前記耐火被覆手段が、前記鋼管本体部における軸方向端部を被覆する第１耐火被覆材を有し、
前記第１耐火被覆材による被覆範囲の前記鋼管本体部の軸方向に沿った長さが、該鋼管本体部の幅以上とされている請求項１に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造。
【請求項３】
前記耐火被覆手段が、前記鋼管本体部の外側面を該鋼管本体部の全長に渡って被覆する第２耐火被覆材を有し、
前記第１耐火被覆材が、前記第２耐火被覆材の上から前記鋼管本体部における軸方向端部の外側面を被覆する請求項２に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造。
【請求項１】
水平部材が接合される上下の鋼管仕口部と、前記鋼管仕口部間に延びる鋼管本体部と、を有する柱鋼管と、
前記鋼管本体部における軸方向中間部の耐火性能に対し、該鋼管本体部における軸方向端部の耐火性能が高くなるように、前記鋼管本体部の外側面を被覆する耐火被覆手段と、
を備えるコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造。
【請求項２】
前記耐火被覆手段が、前記鋼管本体部における軸方向端部を被覆する第１耐火被覆材を有し、
前記第１耐火被覆材による被覆範囲の前記鋼管本体部の軸方向に沿った長さが、該鋼管本体部の幅以上とされている請求項１に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造。
【請求項３】
前記耐火被覆手段が、前記鋼管本体部の外側面を該鋼管本体部の全長に渡って被覆する第２耐火被覆材を有し、
前記第１耐火被覆材が、前記第２耐火被覆材の上から前記鋼管本体部における軸方向端部の外側面を被覆する請求項２に記載のコンクリート充填鋼管柱の耐火被覆構造。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１３−２８９２４（Ｐ２０１３−２８９２４Ａ）
【公開日】平成２５年２月７日（２０１３．２．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１６４５１０（Ｐ２０１１−１６４５１０）
【出願日】平成２３年７月２７日（２０１１．７．２７）
【出願人】（０００００３６２１）株式会社竹中工務店 (1,669)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年２月７日（２０１３．２．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年７月２７日（２０１１．７．２７）
【出願人】（０００００３６２１）株式会社竹中工務店 (1,669)
【Ｆターム（参考）】
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