コンクリート製品の製造方法
【課題】 型枠に打ち込み後、短時間でコンクリートの強度を高め、早期に脱型を可能とするコンクリート製品の製造方法を提供する。
【解決手段】 水とセメントを先に練り合わせてセメントペーストを作って静置し、静置後の先練りしたセメントペーストに減水剤を加えて流動性を復元させ、前記セメントペーストを使ってコンクリートを練り混ぜてから硬化促進剤を加え、型枠に打ち込むことで、型枠に打ち込み後のコンクリートの強度を短時間で高め、常圧蒸気養生を行った後に脱型を可能とした。
【解決手段】 水とセメントを先に練り合わせてセメントペーストを作って静置し、静置後の先練りしたセメントペーストに減水剤を加えて流動性を復元させ、前記セメントペーストを使ってコンクリートを練り混ぜてから硬化促進剤を加え、型枠に打ち込むことで、型枠に打ち込み後のコンクリートの強度を短時間で高め、常圧蒸気養生を行った後に脱型を可能とした。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、短時間に脱型可能なコンクリート製品の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般にコンクリート製品の脱型強度としては、製品の大きさにもよるが５〜１０Ｎ/ｍｍ2程度必要とされる。従来、コンクリート製品を短時間で脱型しようとした場合には、蒸気養生を利用し、以下の養生条件１で行われている。
【０００３】
［養生条件１］
養生条件１では、型枠にコンクリートを充填したあと、１５℃で１時間の前置き養生を行い、その後、水蒸気を送入し、２０℃／時間の昇温速度で７５℃まで昇温し、この温度を２〜３時間保持する。その後、水蒸気の供給を停止して自然冷却させてから、脱型してコンクリート製品とする。
【０００４】
例えば、一般的なコンクリート製造における各種のコンクリート材料の配合割合によりコンクリート製品を短時間で脱型しようとした場合には、表１の参考例１に示すように普通ポルトランドセメント（以下の説明目では普通セメントと称す）３６５ｋｇ／ｍ3、砕砂７８１ｋｇ／ｍ3、六号砕石６３３ｋｇ／ｍ3、五号砕石４２２ｋｇ／ｍ3、水１５８．８１ｋｇ／ｍ3、混和剤２．１９ｋｇを練混ぜ、さらに高性能減水剤を０．６％を添加して練混ぜる。そして、型枠に練混ぜたコンクリートを充填したあとは、上記した養生条件１で行われている。
【０００５】
しかしながら、この従来の方法では依然としてコンクリートの打ち込みから脱型までの時間が長くかかり、同じ型枠での製造サイクルは１日に１〜２サイクルが限度であった。
【０００６】
また、特に早強性が求められる場合には早期に強度発現するセメントを使用したり、凝結硬化促進剤を添加して凝結速度を速める等の方法が採られている。但し、この方法も早く強度をだそうとして凝結硬化促進剤の添加量を増やすと材料費が高くつくという懸念がある。
【０００７】
また、スランプ０ｃｍ以下の一次コンクリートを練り混ぜた後に、この一次コンクリートを適当量計り取り水、減水剤、凝結促進剤（材）を添加して二次コンクリートを作成して型枠に打ち込みをする方法がある。（特許文献１参照）
【特許文献１】特開平１１−９０９１８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
蒸気養生を利用する方法では同じ型枠での製造サイクルが１日に１〜２サイクルの為、どうしても型枠の個数を多く必要とする為、コスト引き下げの為に型枠の回転効率を上げて生産性を改善することが強く求められていた。また、特許文献１に記載されている方法では一次コンクリートの練り置きの為には多くのスペースを確保しなければならず、例え、ベルトコンベア上に放置したとしても、設備的に大がかりになる事が予想される。尚、一次コンクリートはスランプ０ｃｍコンクリートであるので、パサパサの状態であり、練り置き時に進行するセメント粒子からの各種イオンの溶出が進行し難い。また、二次コンクリートを練る際に、再度一次コンクリートを計量しなくてはならず、手間がかかる等の問題点がある。
【０００９】
本発明は、型枠に打ち込み後、短時間でコンクリートの強度を高め、早期に脱型を可能とするコンクリート製品の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するために請求項１に記載の発明は、水とセメントを先に練り合わせてセメントペーストを作って静置し、静置後の先練りしたセメントペーストに減水剤を加えて流動性を復元させ、前記セメントペーストを使ってコンクリートを練り混ぜてから硬化促進剤を加え、型枠に打ち込むことで、型枠に打ち込み後のコンクリートの強度を短時間で高め、常圧蒸気養生を行った後に脱型を可能としたことを特徴とするコンクリート製品の製造方法である。
【００１１】
また、請求項２に記載の発明は、水・セメント比が２７〜３２％のセメントペーストを先練りしておく工程、先練りしたセメントペーストを１〜２時間静置する工程、静置したセメントペーストに減水剤を加え流動性を復元させる工程、流動性を復元したセメントペーストに骨材と二次水を加え、コンクリートを練り混ぜる工程、練り混ぜたコンクリートに硬化促進剤を加えコンクリートを練り混ぜる工程、コンクリートを型枠に打ち込みする工程、型枠を６５〜８０度の水蒸気にて常圧蒸気養生を行った後に脱型する工程を有することを特徴とする請求項１に記載のコンクリート製品の製造方法である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のコンクリート製品の製造方法によれば、先練り時はセメントペーストのみであるので、練り置きのスペースをあまり必要とせず、また練り混ぜ時間を短縮できる事や計量の二度手間を防げる等の利点を有し、セメントペーストの先練りの効果と硬化促進剤の併用により型枠に打ち込み後、コンクリートの強度を短時間で高め、早期に脱型を可能とするものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、図面に基づいて本発明を詳細に説明する。図１は本発明に係るコンクリート製品の製造工程のチャート図である。図１において、第１工程Ｓ１で先ず、一定量のセメント、水を計量しセメントペーストを練り混ぜる。（以下、この水とセメントペーストを練り混ぜることをペースト先練りという）。なお、第１工程Ｓ１で使用するセメントペーストの水ＷとセメントＣの比は、２７〜３２％の範囲がよいが、望ましくはＷ／Ｃ＝２９％程度が適当である。
【００１４】
第２工程Ｓ２では、セメントペーストを容器に排出後、１〜２時間の間、静置する。この場合、セメントペーストは撹絆しつづけるよりも、静置していた方が強度的に良好である。
【００１５】
第３工程Ｓ３では、セメントペーストを別のミキサーに移し、減水剤を加え、流動性を復元する。第３工程Ｓ３で使用する減水剤はナフタレン系、メラミン系の高性能減水剤が適当である。高性能減水剤はナフタレンスルホン酸塩やメラミンスルホン酸塩などを主成分としており電気的反発力が大きい為、高い減水性が得られる。その結巣、単位水量を大幅に減少する事ができ、高強度なコンクリートを製造する事ができる。
【００１６】
第４工程Ｓ４では、砂、砕石（砂利）、二次水を加えてコンクリートを練り混ぜる。
【００１７】
第５工程Ｓ５では、硬化促進剤を加え練り混ぜる。この時、所定の流動性と異なる場合は、減水剤により調整する。
【００１８】
第６工程Ｓ６では、コンクリートを型枠に打ち込む。
【００１９】
第７工程Ｓ７では、打ち込み後、直ちに蒸気養生を開始する。蒸気養生の温度は６５℃〜８０℃が適当である。（後述する実験では蒸気養生の温度は７５℃で行った。）
【００２０】
第８工程Ｓ８では、６５℃〜８０℃での蒸気養生において養生条件別に定めた養生時間経過後、型枠を養生槽より取出して脱型する。以上が、本発明に係るコンクリート製品の製造工程である。
【００２１】
ここで、本発明におけるセメントペーストの先練りについて説明しておく。セメントが水と接すると、セメントの主要な化合物のうち、ますアルミネート相（Ｃ３Ａ）が水和反応しエトリンガイトを形成する。この反応が進むとセメントペーストは徐々にこわばっていく過程である凝結とよばれる状態に突入する。凝結が終わると、強度的にさらに強固な硬化と呼ばれる過程に進む。凝結・硬化の過程でセメントの強度発現の主要な担い手であるエーライト（Ｃ３Ｓ）の水和反応が活発化し、水酸化カルシウムやけい酸カルシウム水和物を生成する。
【００２２】
このように、セメントペーストの先練りは、型枠に打ち込む前にエーライト（Ｃ３Ｓ）が反応活性となるまえの誘導期間である凝結の過程を進行させる。これにより、型枠に打ち込み後、速やかに強度発現の加速期に移行する事によりコンクリートの硬化を速め、製品の脱型時間の短縮を計ることができる。
【実施例】
【００２３】
以下、本発明を異なる養生条件１〜３で実験した実施例１〜４で詳細に説明するが、これらに限られたものではない。表１〜３に示す実験では、異なる養生条件１〜３で圧縮強度用試供体となる直径１５ｃｍ、高さ３０ｃｍの円柱形のコンクリート製品を製造した。養生条件１と２は通常のコンクリート製品の養生方法に従ったものであるが、最高温度でのキープ（温度維持）時間が、それぞれ異なる。養生条件３は早期の脱型を目的とした条件である。養生条件２と３の詳細については後述する。
【００２４】
表１には前記の養生条件１で実験で製造したコンクリート製品における各種のコンクリート材料の配合割合を示し、表２には養生条件２で実験で製造したコンクリート製品における各種のコンクリート材料の配合割合を示し、表３には養生条件３で実験で製造したコンクリート製品における各種のコンクリート材料の配合割合を示した。なお、各実験は小型のミキサーで３０リットル分のコンクリートを練って行った。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
表１〜３において、脱型時に必要なコンクリートの強度としては圧縮強度で表示した。脱型強度は、脱型可能になるコンクリート硬化体の強度であり、圧縮強度に換算して１０Ｎ／ｍｍ2あれば問題なく脱型できる（小型の製品、或いは製品形状によっては５Ｎ／ｍｍ2程度でも脱型できる）。一般的な構造物のコンクリートの強度の基準は２８日（四週）を基準にしているが、表１においては、実施例、参考例における圧縮強度は全て養生終了直後に行ったものであり、脱型出来るか否かの判断の基準として示した。また、表１〜３に示した砕砂、六号砕石、五号砕石等の骨材は、表面水が無く、骨材粒の内部の空隙が全て水で満たされている表乾状態のものを基準として示した。また、表１〜３の二次水は、高性能減水剤、凝結硬化促進剤を含めないで示した。
【００２９】
また、表１〜３において、練り上がりの目標スランプを８土２，５ｃｍとして、ペースト先練りを行った実施例とペースト先練りを行わない比較例とを比較した。ペースト先練りを行った実施例とペースト先練りを行わない比較例で、配合を同じにした場合、ペースト先練りを行った実施例の方が練り上がりが硬くなり、スランプは小さくなる。従って、目標スランプを合わせようとすると単位水量（Ｗ）か、高性能減水剤量が変わる。また、単位水量が変わった場合は、１ｍ3当りの容積は各配合で等しくしなくてはならないので、単位水量が変わった容積分、その他の砂、砕石等の容積を変えてある。
【００３０】
また、表１〜３において、参考例１は一般的なコンクリート製造における各種のコンクリート材料の配合割合を示す。実施例１〜４は、先練りしてコンクリート製品を脱型する製造方法による各種のコンクリート材料の配合割合を示す。なお、実施例１，２，４では２時間の練り混ぜ時間でペースト先練りを行い、実施例３では１．５時間の練り混ぜ時間でペースト先練りを行った。また、比較例１〜９は、従来の先練りをしないでコンクリート製品を脱型する製造方法による各種のコンクリート材料の配合割合を示す。
【００３１】
次に、養生条件１で実験した実施例１、比較例１〜５について詳細に説明する。
【００３２】
実施例１は、表１に示す配合割合でセメントペーストの先練りが行なわれたものである。この先練りでは、普通セメント４５０ｋｇ／ｍ3と、水ＷとセメントＣの比が、Ｗ／Ｃ＝２９％であるように先練水１３０．５ｋｇ／ｍ3を計量しセメントペーストを練り混ぜるようにした。この場合、以下の砂、砕石、二次水を加えてコンクリートを練り混ぜる工程で、使用する砂が濡れている場合には、先練水１３０．５ｋｇ／ｍ3に砂に含まれている水を加えた上で、総水量が１５５．９５ｋｇ／ｍ3となるように二次水を加えるようにする。
【００３３】
また、表面に水が付着していない砂を使用した場合に、先練水１３０．５ｋｇ／ｍ3に対して、総水量が１５５．９５となるように二次水を２５．４５ｋｇ／ｍ3加えるようにしているが、コンクリートを練り混ぜる工程で使用する砂の表面に水が付着して砂が濡れている場合には、濡れている砂に含まれる骨材の表面水量を以下の式
骨材の表面水量＝（表面水率×表乾質量）／１００
により計算して、砂に含まれる水量（骨材の表面水量）を二次水の２５．４５ｋｇ／ｍ3から差し引かなければならないので、二次水が少なくなる。
【００３４】
コンクリートを練り混ぜる工程で、加える二次水があまりにも少ないとコンクリートが硬く練り上がってしまうので、コンクリートを練り混ぜる工程で、使用する砂が濡れている場合には、その前工程の先練り工程で、水ＷとセメントＣの比が、Ｗ／Ｃ＝２７％となるように先練水を少なめに計量して、セメントペーストを練り混ぜるようにしておき、その後のコンクリートを練り混ぜる工程で、使用する砂が濡れていても、二次水を十分に加えられるようにすると良い。
【００３５】
また、コンクリートを練り混ぜる工程で、使用する砂が乾いている場合には、先練りしたセメントペーストに砂を加えるとセメントペーストの水分を砂が吸い取ってしまうため、セメントペーストの流動性が悪くなる。このような場合には、その前工程の先練り工程で、水ＷとセメントＣの比が、例えば、Ｗ／Ｃ＝３２％となるように先練水を多めに計量して、セメントペーストを軟らかめに練り混ぜるようにしておき、その後のコンクリートを練り混ぜる工程で、セメントペーストに乾いている砂を加えてもセメントペーストの流動性が悪くならないようにして、二次水を加えられるようにすると良い。
【００３６】
そして、セメントペーストを容器に排出後、１〜２時間の間、静置する。その後、先練りしたセメントペーストを別のミキサーに移し、減水剤を２．０％（セメント比）加え、流動性を復元する。そして、砕砂７４０ｋｇ／ｍ3、六号砕石６０１ｋｇ／ｍ3、五号砕石４０１ｋｇ／ｍ3を練混ぜ、二次水２５．４５ｋｇ／ｍ3を加えてコンクリートを練り混ぜる。さらに、硬化促進剤２．０％（セメント比）を加え練り混ぜる。そしてコンクリートを型枠に打ち込む。そして型枠に練混ぜたコンクリートを充填したあとは、前記の養生条件１でコンクリート製品の製造が行われている。
【００３７】
表１の配合による各種コンクリートを使用して養生条件１によりコンクリート製品を製造した。比較例５は実施例１と配合が全く同じ条件で、その他の条件は実施例１と目標スランプを合わせた条件である。実験結果を表４に示す。
【００３８】
【表４】
【００３９】
表４に示すように、通常のコンクリート製品の配合例である参考例１では、総養生時間６時間で圧縮強度が約７．４３Ｎ／ｍｍ2、７時間で圧縮強度が８．９６Ｎ／ｍｍ2程度である。
【００４０】
実施例１では、スランプが１０．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度２１．１１Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度２３．２８Ｎ／ｍｍ2であった。
【００４１】
また、比較例１は実施例１と単位セメント量、細骨材率（Ｓ／ａ）を同じにした配合であるが、硬化促進剤、高性能減水剤は使用しておらず、水のみでスランプを合わせた条件である。スランプが７．５ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度１０．７８Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度１２．４９Ｎ／ｍｍ2であった。参考例１よりは強度が高くなっており、Ｗ／Ｃが参考例１より低い為であると思われる。実施例１との比較では強度は劣っている。
【００４２】
また、比較例２は実施例１と単位セメント量、細骨材率（ｓ／ａ）、単位水量（Ｗ）を同じにした配合であるが、硬化促進剤は使用しておらず、スランプを合わせた条件である。スランプが７．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度１４．４２Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度１６．５６Ｎ／ｍｍ2であった。比較例１よりは強度が高くなっており、Ｗ／Ｃが比較例１より低い為であると思われる。実施例１との比較では強度は劣っている。
【００４３】
また、比較例３は実施例１と単位セメント量、細骨材率（ｓ／ａ）、単位水量（Ｗ）、硬化促進剤量を同じにした配合であり、高性能減水剤量を減らしてスランプを合わせた条件ある。スランプが６．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度１６．７３Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度１８．８５Ｎ／ｍｍ2であった。比較例２より強度が高くなっており、硬化促進剤の効果が現われていると思われる。実施例１との比較では強度は劣っている。
【００４４】
また、比較例４は実施例１と単位セメント量、細骨材率（ｓ／ａ）、硬化促進剤量、高性能減水剤量を同じにした配合であり、単位水量（Ｗ）を減らしてスランプを合わせた条件である。スランプが１１．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度２２．７８Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度２４．８０Ｎ／ｍｍ2であった。比較例３より強度が高くなっており、Ｗ／Ｃが比較例３より低い為であると思われる。実施例１との比較では同程度の強度水準である。
【００４５】
また、比較例５は実施例１と全く同じ配合であり、先練りしていない為に、スランプが大きくなっている。スランプが２４．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度１６．７８Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度２０．０７Ｎ／ｍｍ2であった。比較例３と同程度の強度であり、実施例１との比較では強度は劣っている。
【００４６】
次に、養生条件２で実験した実施例２、比較例６について詳細に説明する。
【００４７】
実施例２は、表２に示すように実施例１と同じ配合割合でセメントペーストの先練り、コンクリートの練り混ぜが行われており、型枠に練混ぜたコンクリートを充填するまでの工程は、実施例１と同じであるのでその説明は省略する。実施例２では型枠に練混ぜたコンクリートを充填したあとは、以下の養生条件２でコンクリート製品の製造が行われる。
【００４８】
［養生条件２］
養生条件２では、型枠にコンクリートを充填したあと、１５℃で１時間の前置き養生を行い、その後、水蒸気を送入し、２０℃／時間の昇温速度で７５℃まで昇温したら、直ちに水蒸気の供給を停止して脱型して自然冷却させてコンクリート製品とするか、または、７５℃の温度を１時間保持し、その後直ちに、水蒸気の供給を停止して脱型して自然冷却させてコンクリート製品とする。
【００４９】
表２の配合によるコンクリートを使用して養生条件２によりコンクリート製品を製造した実験結果を表５に示す。
【００５０】
【表５】
【００５１】
表５に示すように、実施例２は実施例１と同じ配合であり、スランプが１１．５ｃｍ、７５℃昇温後、直ちに水蒸気の供給を停止した直後の圧縮強度６．８４Ｎ／ｍｍ2であったが、７５℃の１時間の養生終了直後の圧縮強度１５．６８Ｎ／ｍｍ2であった。
【００５２】
比較例６は比較例４と同じ配合であり、実施例２とスランプを合わせた条件である。比較例６では、スランプが１３．０ｃｍ、７５℃昇温後、直ちに水蒸気の供給を停止した直後の圧縮強度４．３４Ｎ／ｍｍ2、７５℃の１時間の養生終了直後の圧縮強度１４．０４Ｎ／ｍｍ2であった。実施例２と比較すると総養生時間４時間の時、強度が低く実施例２の６３％である。
【００５３】
次に、養生条件３で実験した実施例３，４、比較例７〜９について詳細に説明する。
【００５４】
実施例３、４は、表３に示すように実施例１と同じ配合割合でセメントペーストの先練り、コンクリートの練り混ぜが行われており、型枠に練混ぜたコンクリートを充填するまでの工程は、実施例１と同じであるのでその説明は省略する。実施例３では型枠に練混ぜたコンクリートを充填したあとは、以下の養生条件３でコンクリート製品の製造が行われている。
【００５５】
［養生条件３］
養生条件３では、型枠にコンクリートを充填したあと、前置き養生を行わず、直ちに７５℃の温度の水蒸気を送入し、７５℃の温度を保持して１．５時間または２時間の養生時間経過後、水蒸気の供給を停止して脱型して自然冷却させてコンクリート製品とする。
【００５６】
表３の配合によるコンクリートを使用して養生条件３によりコンクリート製品を製造した実験結果を表６に示す。
【００５７】
【表６】
【００５８】
表６に示すように、実施例３は実施例１と同じ配合であり、スランプが１０．０ｃｍ、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度５．４２Ｎ／ｍｍ2、また、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度８．５９Ｎ／ｍｍ2であった。
【００５９】
また、実施例４は実施例３と同様に実施例１と同じ配合であり、実施例４の方がペースト先練り時間が３０分長く、その分の強度が高くなっており、スランプが９．０ｃｍ、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度６．０５Ｎ／ｍｍ2、また、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度９．５３Ｎ／ｍｍ2であった。
【００６０】
また、比較例７は比較例３と同じ配合であり、スランプが６．０cm、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度２．０２Ｎ／ｍｍ2、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度４．１２Ｎ／ｍｍ2であった。実施例３、４との比較では強度は劣っている。養生条件１の例に比較して実施例との強度の差が大きい。
【００６１】
また、比較例８は、比較例４、６と同じ配合であり、スランプが１３．０cm、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度２．３６Ｎ／ｍｍ2、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度５．９４Ｎ／ｍｍ2であった。実施例３、４との比較では強度は劣っている。養生条件１、２の例に比較して実施例との強度の差が大きい。
【００６２】
また、比較例９は比較例５と同じ配合であり、スランプが２４．０cm、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度０．６７Ｎ／ｍｍ2、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度３．１０Ｎ／ｍｍ2であった。実施例３、４との比較では強度は劣っている。養生条件１に比較して実施例との強度の差が大きい。
【００６３】
養生条件３では、型枠にコンクリートを充填したあと、前置き養生を行わず、直ちに７５℃の温度の水蒸気を送入し、７５℃の温度を保持して１．５時間または２時間の短い養生時間経過後、水蒸気の供給を停止して脱型して自然冷却させてコンクリート製品を製造しているが、ペースト先練りの実施例は養生時間が短い時、また、養生直後から高温で養生した場合に、ペースト先練りを行わない場合と比べて強度が高くなっている。特に２時間の養生終了直後の圧縮強度は実施例３で８．５９Ｎ／ｍｍ2であり、実施例４で９．５３Ｎ／ｍｍ2である。
【００６４】
養生条件３では、前置き養生を行わないがペースト先練りをしておくことで実施例３、４の結果の通り、２時間の養生終了直後の圧縮強度が約１０Ｎ／ｍｍ2であるので、殆どのコンクリート製品の脱型が可能な水準となっている。
【００６５】
したがって、型枠に打ち込む前に予め水とセメントを先に練り合わせてセメントペーストを作って静置しておき、静置後の先練りしたセメントペーストに減水剤を加えて流動性を復元させて、前記セメントペーストを使ってコンクリートを練り混ぜてから硬化促進剤を加え、型枠に打ち込むことで、従来は型枠に打ち込み後に必要だった前置き養生を省略しても２時間の養生終了直後には脱型が十分に可能である。
【００６６】
また、高性能減水剤で先練りしたセメントペーストの流動性が復元する範囲であれば、先練り後、静置する時間を長くすることによって脱型時に必要な圧縮強度（脱型強度）を上げることも可能である。また、セメントペーストの先練りは硬化促進剤の種類に影響されず、種々の硬化促進剤との併用が可能である。
【００６７】
このように、本発明はセメントペーストの先練りを行うことで、コンクリート製品の製造を養生条件３で実施してよく、先練りの効果と硬化促進剤の併用により型枠に打ち込み後、コンクリート製品は２時間程度の従来の半分の養生時間で、脱型時に必要な圧縮強度となり、コンクリート製品の脱型時間の短縮を計ることができる。また、先練り時はセメントペーストのみであるので、練り置きのスペースをあまり必要とせず、また練り混ぜ時間を短縮できる事や計量の二度手間を防げる等の利点を有する等実用的なものである。
【００６８】
本発明は前記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明を逸脱することがなければ、種々の設計変更が可能であり、前記実施例に限定されないことはいうまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】本発明に係る実施例１のコンクリート製品の製造工程のチャート図である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、短時間に脱型可能なコンクリート製品の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般にコンクリート製品の脱型強度としては、製品の大きさにもよるが５〜１０Ｎ/ｍｍ2程度必要とされる。従来、コンクリート製品を短時間で脱型しようとした場合には、蒸気養生を利用し、以下の養生条件１で行われている。
【０００３】
［養生条件１］
養生条件１では、型枠にコンクリートを充填したあと、１５℃で１時間の前置き養生を行い、その後、水蒸気を送入し、２０℃／時間の昇温速度で７５℃まで昇温し、この温度を２〜３時間保持する。その後、水蒸気の供給を停止して自然冷却させてから、脱型してコンクリート製品とする。
【０００４】
例えば、一般的なコンクリート製造における各種のコンクリート材料の配合割合によりコンクリート製品を短時間で脱型しようとした場合には、表１の参考例１に示すように普通ポルトランドセメント（以下の説明目では普通セメントと称す）３６５ｋｇ／ｍ3、砕砂７８１ｋｇ／ｍ3、六号砕石６３３ｋｇ／ｍ3、五号砕石４２２ｋｇ／ｍ3、水１５８．８１ｋｇ／ｍ3、混和剤２．１９ｋｇを練混ぜ、さらに高性能減水剤を０．６％を添加して練混ぜる。そして、型枠に練混ぜたコンクリートを充填したあとは、上記した養生条件１で行われている。
【０００５】
しかしながら、この従来の方法では依然としてコンクリートの打ち込みから脱型までの時間が長くかかり、同じ型枠での製造サイクルは１日に１〜２サイクルが限度であった。
【０００６】
また、特に早強性が求められる場合には早期に強度発現するセメントを使用したり、凝結硬化促進剤を添加して凝結速度を速める等の方法が採られている。但し、この方法も早く強度をだそうとして凝結硬化促進剤の添加量を増やすと材料費が高くつくという懸念がある。
【０００７】
また、スランプ０ｃｍ以下の一次コンクリートを練り混ぜた後に、この一次コンクリートを適当量計り取り水、減水剤、凝結促進剤（材）を添加して二次コンクリートを作成して型枠に打ち込みをする方法がある。（特許文献１参照）
【特許文献１】特開平１１−９０９１８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
蒸気養生を利用する方法では同じ型枠での製造サイクルが１日に１〜２サイクルの為、どうしても型枠の個数を多く必要とする為、コスト引き下げの為に型枠の回転効率を上げて生産性を改善することが強く求められていた。また、特許文献１に記載されている方法では一次コンクリートの練り置きの為には多くのスペースを確保しなければならず、例え、ベルトコンベア上に放置したとしても、設備的に大がかりになる事が予想される。尚、一次コンクリートはスランプ０ｃｍコンクリートであるので、パサパサの状態であり、練り置き時に進行するセメント粒子からの各種イオンの溶出が進行し難い。また、二次コンクリートを練る際に、再度一次コンクリートを計量しなくてはならず、手間がかかる等の問題点がある。
【０００９】
本発明は、型枠に打ち込み後、短時間でコンクリートの強度を高め、早期に脱型を可能とするコンクリート製品の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するために請求項１に記載の発明は、水とセメントを先に練り合わせてセメントペーストを作って静置し、静置後の先練りしたセメントペーストに減水剤を加えて流動性を復元させ、前記セメントペーストを使ってコンクリートを練り混ぜてから硬化促進剤を加え、型枠に打ち込むことで、型枠に打ち込み後のコンクリートの強度を短時間で高め、常圧蒸気養生を行った後に脱型を可能としたことを特徴とするコンクリート製品の製造方法である。
【００１１】
また、請求項２に記載の発明は、水・セメント比が２７〜３２％のセメントペーストを先練りしておく工程、先練りしたセメントペーストを１〜２時間静置する工程、静置したセメントペーストに減水剤を加え流動性を復元させる工程、流動性を復元したセメントペーストに骨材と二次水を加え、コンクリートを練り混ぜる工程、練り混ぜたコンクリートに硬化促進剤を加えコンクリートを練り混ぜる工程、コンクリートを型枠に打ち込みする工程、型枠を６５〜８０度の水蒸気にて常圧蒸気養生を行った後に脱型する工程を有することを特徴とする請求項１に記載のコンクリート製品の製造方法である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のコンクリート製品の製造方法によれば、先練り時はセメントペーストのみであるので、練り置きのスペースをあまり必要とせず、また練り混ぜ時間を短縮できる事や計量の二度手間を防げる等の利点を有し、セメントペーストの先練りの効果と硬化促進剤の併用により型枠に打ち込み後、コンクリートの強度を短時間で高め、早期に脱型を可能とするものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、図面に基づいて本発明を詳細に説明する。図１は本発明に係るコンクリート製品の製造工程のチャート図である。図１において、第１工程Ｓ１で先ず、一定量のセメント、水を計量しセメントペーストを練り混ぜる。（以下、この水とセメントペーストを練り混ぜることをペースト先練りという）。なお、第１工程Ｓ１で使用するセメントペーストの水ＷとセメントＣの比は、２７〜３２％の範囲がよいが、望ましくはＷ／Ｃ＝２９％程度が適当である。
【００１４】
第２工程Ｓ２では、セメントペーストを容器に排出後、１〜２時間の間、静置する。この場合、セメントペーストは撹絆しつづけるよりも、静置していた方が強度的に良好である。
【００１５】
第３工程Ｓ３では、セメントペーストを別のミキサーに移し、減水剤を加え、流動性を復元する。第３工程Ｓ３で使用する減水剤はナフタレン系、メラミン系の高性能減水剤が適当である。高性能減水剤はナフタレンスルホン酸塩やメラミンスルホン酸塩などを主成分としており電気的反発力が大きい為、高い減水性が得られる。その結巣、単位水量を大幅に減少する事ができ、高強度なコンクリートを製造する事ができる。
【００１６】
第４工程Ｓ４では、砂、砕石（砂利）、二次水を加えてコンクリートを練り混ぜる。
【００１７】
第５工程Ｓ５では、硬化促進剤を加え練り混ぜる。この時、所定の流動性と異なる場合は、減水剤により調整する。
【００１８】
第６工程Ｓ６では、コンクリートを型枠に打ち込む。
【００１９】
第７工程Ｓ７では、打ち込み後、直ちに蒸気養生を開始する。蒸気養生の温度は６５℃〜８０℃が適当である。（後述する実験では蒸気養生の温度は７５℃で行った。）
【００２０】
第８工程Ｓ８では、６５℃〜８０℃での蒸気養生において養生条件別に定めた養生時間経過後、型枠を養生槽より取出して脱型する。以上が、本発明に係るコンクリート製品の製造工程である。
【００２１】
ここで、本発明におけるセメントペーストの先練りについて説明しておく。セメントが水と接すると、セメントの主要な化合物のうち、ますアルミネート相（Ｃ３Ａ）が水和反応しエトリンガイトを形成する。この反応が進むとセメントペーストは徐々にこわばっていく過程である凝結とよばれる状態に突入する。凝結が終わると、強度的にさらに強固な硬化と呼ばれる過程に進む。凝結・硬化の過程でセメントの強度発現の主要な担い手であるエーライト（Ｃ３Ｓ）の水和反応が活発化し、水酸化カルシウムやけい酸カルシウム水和物を生成する。
【００２２】
このように、セメントペーストの先練りは、型枠に打ち込む前にエーライト（Ｃ３Ｓ）が反応活性となるまえの誘導期間である凝結の過程を進行させる。これにより、型枠に打ち込み後、速やかに強度発現の加速期に移行する事によりコンクリートの硬化を速め、製品の脱型時間の短縮を計ることができる。
【実施例】
【００２３】
以下、本発明を異なる養生条件１〜３で実験した実施例１〜４で詳細に説明するが、これらに限られたものではない。表１〜３に示す実験では、異なる養生条件１〜３で圧縮強度用試供体となる直径１５ｃｍ、高さ３０ｃｍの円柱形のコンクリート製品を製造した。養生条件１と２は通常のコンクリート製品の養生方法に従ったものであるが、最高温度でのキープ（温度維持）時間が、それぞれ異なる。養生条件３は早期の脱型を目的とした条件である。養生条件２と３の詳細については後述する。
【００２４】
表１には前記の養生条件１で実験で製造したコンクリート製品における各種のコンクリート材料の配合割合を示し、表２には養生条件２で実験で製造したコンクリート製品における各種のコンクリート材料の配合割合を示し、表３には養生条件３で実験で製造したコンクリート製品における各種のコンクリート材料の配合割合を示した。なお、各実験は小型のミキサーで３０リットル分のコンクリートを練って行った。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
表１〜３において、脱型時に必要なコンクリートの強度としては圧縮強度で表示した。脱型強度は、脱型可能になるコンクリート硬化体の強度であり、圧縮強度に換算して１０Ｎ／ｍｍ2あれば問題なく脱型できる（小型の製品、或いは製品形状によっては５Ｎ／ｍｍ2程度でも脱型できる）。一般的な構造物のコンクリートの強度の基準は２８日（四週）を基準にしているが、表１においては、実施例、参考例における圧縮強度は全て養生終了直後に行ったものであり、脱型出来るか否かの判断の基準として示した。また、表１〜３に示した砕砂、六号砕石、五号砕石等の骨材は、表面水が無く、骨材粒の内部の空隙が全て水で満たされている表乾状態のものを基準として示した。また、表１〜３の二次水は、高性能減水剤、凝結硬化促進剤を含めないで示した。
【００２９】
また、表１〜３において、練り上がりの目標スランプを８土２，５ｃｍとして、ペースト先練りを行った実施例とペースト先練りを行わない比較例とを比較した。ペースト先練りを行った実施例とペースト先練りを行わない比較例で、配合を同じにした場合、ペースト先練りを行った実施例の方が練り上がりが硬くなり、スランプは小さくなる。従って、目標スランプを合わせようとすると単位水量（Ｗ）か、高性能減水剤量が変わる。また、単位水量が変わった場合は、１ｍ3当りの容積は各配合で等しくしなくてはならないので、単位水量が変わった容積分、その他の砂、砕石等の容積を変えてある。
【００３０】
また、表１〜３において、参考例１は一般的なコンクリート製造における各種のコンクリート材料の配合割合を示す。実施例１〜４は、先練りしてコンクリート製品を脱型する製造方法による各種のコンクリート材料の配合割合を示す。なお、実施例１，２，４では２時間の練り混ぜ時間でペースト先練りを行い、実施例３では１．５時間の練り混ぜ時間でペースト先練りを行った。また、比較例１〜９は、従来の先練りをしないでコンクリート製品を脱型する製造方法による各種のコンクリート材料の配合割合を示す。
【００３１】
次に、養生条件１で実験した実施例１、比較例１〜５について詳細に説明する。
【００３２】
実施例１は、表１に示す配合割合でセメントペーストの先練りが行なわれたものである。この先練りでは、普通セメント４５０ｋｇ／ｍ3と、水ＷとセメントＣの比が、Ｗ／Ｃ＝２９％であるように先練水１３０．５ｋｇ／ｍ3を計量しセメントペーストを練り混ぜるようにした。この場合、以下の砂、砕石、二次水を加えてコンクリートを練り混ぜる工程で、使用する砂が濡れている場合には、先練水１３０．５ｋｇ／ｍ3に砂に含まれている水を加えた上で、総水量が１５５．９５ｋｇ／ｍ3となるように二次水を加えるようにする。
【００３３】
また、表面に水が付着していない砂を使用した場合に、先練水１３０．５ｋｇ／ｍ3に対して、総水量が１５５．９５となるように二次水を２５．４５ｋｇ／ｍ3加えるようにしているが、コンクリートを練り混ぜる工程で使用する砂の表面に水が付着して砂が濡れている場合には、濡れている砂に含まれる骨材の表面水量を以下の式
骨材の表面水量＝（表面水率×表乾質量）／１００
により計算して、砂に含まれる水量（骨材の表面水量）を二次水の２５．４５ｋｇ／ｍ3から差し引かなければならないので、二次水が少なくなる。
【００３４】
コンクリートを練り混ぜる工程で、加える二次水があまりにも少ないとコンクリートが硬く練り上がってしまうので、コンクリートを練り混ぜる工程で、使用する砂が濡れている場合には、その前工程の先練り工程で、水ＷとセメントＣの比が、Ｗ／Ｃ＝２７％となるように先練水を少なめに計量して、セメントペーストを練り混ぜるようにしておき、その後のコンクリートを練り混ぜる工程で、使用する砂が濡れていても、二次水を十分に加えられるようにすると良い。
【００３５】
また、コンクリートを練り混ぜる工程で、使用する砂が乾いている場合には、先練りしたセメントペーストに砂を加えるとセメントペーストの水分を砂が吸い取ってしまうため、セメントペーストの流動性が悪くなる。このような場合には、その前工程の先練り工程で、水ＷとセメントＣの比が、例えば、Ｗ／Ｃ＝３２％となるように先練水を多めに計量して、セメントペーストを軟らかめに練り混ぜるようにしておき、その後のコンクリートを練り混ぜる工程で、セメントペーストに乾いている砂を加えてもセメントペーストの流動性が悪くならないようにして、二次水を加えられるようにすると良い。
【００３６】
そして、セメントペーストを容器に排出後、１〜２時間の間、静置する。その後、先練りしたセメントペーストを別のミキサーに移し、減水剤を２．０％（セメント比）加え、流動性を復元する。そして、砕砂７４０ｋｇ／ｍ3、六号砕石６０１ｋｇ／ｍ3、五号砕石４０１ｋｇ／ｍ3を練混ぜ、二次水２５．４５ｋｇ／ｍ3を加えてコンクリートを練り混ぜる。さらに、硬化促進剤２．０％（セメント比）を加え練り混ぜる。そしてコンクリートを型枠に打ち込む。そして型枠に練混ぜたコンクリートを充填したあとは、前記の養生条件１でコンクリート製品の製造が行われている。
【００３７】
表１の配合による各種コンクリートを使用して養生条件１によりコンクリート製品を製造した。比較例５は実施例１と配合が全く同じ条件で、その他の条件は実施例１と目標スランプを合わせた条件である。実験結果を表４に示す。
【００３８】
【表４】
【００３９】
表４に示すように、通常のコンクリート製品の配合例である参考例１では、総養生時間６時間で圧縮強度が約７．４３Ｎ／ｍｍ2、７時間で圧縮強度が８．９６Ｎ／ｍｍ2程度である。
【００４０】
実施例１では、スランプが１０．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度２１．１１Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度２３．２８Ｎ／ｍｍ2であった。
【００４１】
また、比較例１は実施例１と単位セメント量、細骨材率（Ｓ／ａ）を同じにした配合であるが、硬化促進剤、高性能減水剤は使用しておらず、水のみでスランプを合わせた条件である。スランプが７．５ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度１０．７８Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度１２．４９Ｎ／ｍｍ2であった。参考例１よりは強度が高くなっており、Ｗ／Ｃが参考例１より低い為であると思われる。実施例１との比較では強度は劣っている。
【００４２】
また、比較例２は実施例１と単位セメント量、細骨材率（ｓ／ａ）、単位水量（Ｗ）を同じにした配合であるが、硬化促進剤は使用しておらず、スランプを合わせた条件である。スランプが７．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度１４．４２Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度１６．５６Ｎ／ｍｍ2であった。比較例１よりは強度が高くなっており、Ｗ／Ｃが比較例１より低い為であると思われる。実施例１との比較では強度は劣っている。
【００４３】
また、比較例３は実施例１と単位セメント量、細骨材率（ｓ／ａ）、単位水量（Ｗ）、硬化促進剤量を同じにした配合であり、高性能減水剤量を減らしてスランプを合わせた条件ある。スランプが６．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度１６．７３Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度１８．８５Ｎ／ｍｍ2であった。比較例２より強度が高くなっており、硬化促進剤の効果が現われていると思われる。実施例１との比較では強度は劣っている。
【００４４】
また、比較例４は実施例１と単位セメント量、細骨材率（ｓ／ａ）、硬化促進剤量、高性能減水剤量を同じにした配合であり、単位水量（Ｗ）を減らしてスランプを合わせた条件である。スランプが１１．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度２２．７８Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度２４．８０Ｎ／ｍｍ2であった。比較例３より強度が高くなっており、Ｗ／Ｃが比較例３より低い為であると思われる。実施例１との比較では同程度の強度水準である。
【００４５】
また、比較例５は実施例１と全く同じ配合であり、先練りしていない為に、スランプが大きくなっている。スランプが２４．０ｃｍ、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度１６．７８Ｎ／ｍｍ2、７５℃で３時間の養生終了直後の圧縮強度２０．０７Ｎ／ｍｍ2であった。比較例３と同程度の強度であり、実施例１との比較では強度は劣っている。
【００４６】
次に、養生条件２で実験した実施例２、比較例６について詳細に説明する。
【００４７】
実施例２は、表２に示すように実施例１と同じ配合割合でセメントペーストの先練り、コンクリートの練り混ぜが行われており、型枠に練混ぜたコンクリートを充填するまでの工程は、実施例１と同じであるのでその説明は省略する。実施例２では型枠に練混ぜたコンクリートを充填したあとは、以下の養生条件２でコンクリート製品の製造が行われる。
【００４８】
［養生条件２］
養生条件２では、型枠にコンクリートを充填したあと、１５℃で１時間の前置き養生を行い、その後、水蒸気を送入し、２０℃／時間の昇温速度で７５℃まで昇温したら、直ちに水蒸気の供給を停止して脱型して自然冷却させてコンクリート製品とするか、または、７５℃の温度を１時間保持し、その後直ちに、水蒸気の供給を停止して脱型して自然冷却させてコンクリート製品とする。
【００４９】
表２の配合によるコンクリートを使用して養生条件２によりコンクリート製品を製造した実験結果を表５に示す。
【００５０】
【表５】
【００５１】
表５に示すように、実施例２は実施例１と同じ配合であり、スランプが１１．５ｃｍ、７５℃昇温後、直ちに水蒸気の供給を停止した直後の圧縮強度６．８４Ｎ／ｍｍ2であったが、７５℃の１時間の養生終了直後の圧縮強度１５．６８Ｎ／ｍｍ2であった。
【００５２】
比較例６は比較例４と同じ配合であり、実施例２とスランプを合わせた条件である。比較例６では、スランプが１３．０ｃｍ、７５℃昇温後、直ちに水蒸気の供給を停止した直後の圧縮強度４．３４Ｎ／ｍｍ2、７５℃の１時間の養生終了直後の圧縮強度１４．０４Ｎ／ｍｍ2であった。実施例２と比較すると総養生時間４時間の時、強度が低く実施例２の６３％である。
【００５３】
次に、養生条件３で実験した実施例３，４、比較例７〜９について詳細に説明する。
【００５４】
実施例３、４は、表３に示すように実施例１と同じ配合割合でセメントペーストの先練り、コンクリートの練り混ぜが行われており、型枠に練混ぜたコンクリートを充填するまでの工程は、実施例１と同じであるのでその説明は省略する。実施例３では型枠に練混ぜたコンクリートを充填したあとは、以下の養生条件３でコンクリート製品の製造が行われている。
【００５５】
［養生条件３］
養生条件３では、型枠にコンクリートを充填したあと、前置き養生を行わず、直ちに７５℃の温度の水蒸気を送入し、７５℃の温度を保持して１．５時間または２時間の養生時間経過後、水蒸気の供給を停止して脱型して自然冷却させてコンクリート製品とする。
【００５６】
表３の配合によるコンクリートを使用して養生条件３によりコンクリート製品を製造した実験結果を表６に示す。
【００５７】
【表６】
【００５８】
表６に示すように、実施例３は実施例１と同じ配合であり、スランプが１０．０ｃｍ、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度５．４２Ｎ／ｍｍ2、また、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度８．５９Ｎ／ｍｍ2であった。
【００５９】
また、実施例４は実施例３と同様に実施例１と同じ配合であり、実施例４の方がペースト先練り時間が３０分長く、その分の強度が高くなっており、スランプが９．０ｃｍ、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度６．０５Ｎ／ｍｍ2、また、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度９．５３Ｎ／ｍｍ2であった。
【００６０】
また、比較例７は比較例３と同じ配合であり、スランプが６．０cm、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度２．０２Ｎ／ｍｍ2、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度４．１２Ｎ／ｍｍ2であった。実施例３、４との比較では強度は劣っている。養生条件１の例に比較して実施例との強度の差が大きい。
【００６１】
また、比較例８は、比較例４、６と同じ配合であり、スランプが１３．０cm、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度２．３６Ｎ／ｍｍ2、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度５．９４Ｎ／ｍｍ2であった。実施例３、４との比較では強度は劣っている。養生条件１、２の例に比較して実施例との強度の差が大きい。
【００６２】
また、比較例９は比較例５と同じ配合であり、スランプが２４．０cm、７５℃の１．５時間の養生終了直後の圧縮強度０．６７Ｎ／ｍｍ2、７５℃の２時間の養生終了直後の圧縮強度３．１０Ｎ／ｍｍ2であった。実施例３、４との比較では強度は劣っている。養生条件１に比較して実施例との強度の差が大きい。
【００６３】
養生条件３では、型枠にコンクリートを充填したあと、前置き養生を行わず、直ちに７５℃の温度の水蒸気を送入し、７５℃の温度を保持して１．５時間または２時間の短い養生時間経過後、水蒸気の供給を停止して脱型して自然冷却させてコンクリート製品を製造しているが、ペースト先練りの実施例は養生時間が短い時、また、養生直後から高温で養生した場合に、ペースト先練りを行わない場合と比べて強度が高くなっている。特に２時間の養生終了直後の圧縮強度は実施例３で８．５９Ｎ／ｍｍ2であり、実施例４で９．５３Ｎ／ｍｍ2である。
【００６４】
養生条件３では、前置き養生を行わないがペースト先練りをしておくことで実施例３、４の結果の通り、２時間の養生終了直後の圧縮強度が約１０Ｎ／ｍｍ2であるので、殆どのコンクリート製品の脱型が可能な水準となっている。
【００６５】
したがって、型枠に打ち込む前に予め水とセメントを先に練り合わせてセメントペーストを作って静置しておき、静置後の先練りしたセメントペーストに減水剤を加えて流動性を復元させて、前記セメントペーストを使ってコンクリートを練り混ぜてから硬化促進剤を加え、型枠に打ち込むことで、従来は型枠に打ち込み後に必要だった前置き養生を省略しても２時間の養生終了直後には脱型が十分に可能である。
【００６６】
また、高性能減水剤で先練りしたセメントペーストの流動性が復元する範囲であれば、先練り後、静置する時間を長くすることによって脱型時に必要な圧縮強度（脱型強度）を上げることも可能である。また、セメントペーストの先練りは硬化促進剤の種類に影響されず、種々の硬化促進剤との併用が可能である。
【００６７】
このように、本発明はセメントペーストの先練りを行うことで、コンクリート製品の製造を養生条件３で実施してよく、先練りの効果と硬化促進剤の併用により型枠に打ち込み後、コンクリート製品は２時間程度の従来の半分の養生時間で、脱型時に必要な圧縮強度となり、コンクリート製品の脱型時間の短縮を計ることができる。また、先練り時はセメントペーストのみであるので、練り置きのスペースをあまり必要とせず、また練り混ぜ時間を短縮できる事や計量の二度手間を防げる等の利点を有する等実用的なものである。
【００６８】
本発明は前記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明を逸脱することがなければ、種々の設計変更が可能であり、前記実施例に限定されないことはいうまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】本発明に係る実施例１のコンクリート製品の製造工程のチャート図である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
水とセメントを先に練り合わせてセメントペーストを作って静置し、静置後の先練りしたセメントペーストに減水剤を加えて流動性を復元させ、前記セメントペーストを使ってコンクリートを練り混ぜてから硬化促進剤を加え、型枠に打ち込むことで、型枠に打ち込み後のコンクリートの強度を短時間で高め、常圧蒸気養生を行った後に脱型を可能としたことを特徴とするコンクリート製品の製造方法。
【請求項２】
水・セメント比が２７〜３２％のセメントペーストを先練りしておく工程、先練りしたセメントペーストを１〜２時間静置する工程、静置したセメントペーストに減水剤を加え流動性を復元させる工程、流動性を復元したセメントペーストに骨材と二次水を加え、コンクリートを練り混ぜる工程、練り混ぜたコンクリートに硬化促進剤を加えコンクリートを練り混ぜる工程、コンクリートを型枠に打ち込みする工程、型枠を６５〜８０度の水蒸気にて常圧蒸気養生を行った後に脱型する工程を有することを特徴とする請求項１に記載のコンクリート製品の製造方法。
【請求項１】
水とセメントを先に練り合わせてセメントペーストを作って静置し、静置後の先練りしたセメントペーストに減水剤を加えて流動性を復元させ、前記セメントペーストを使ってコンクリートを練り混ぜてから硬化促進剤を加え、型枠に打ち込むことで、型枠に打ち込み後のコンクリートの強度を短時間で高め、常圧蒸気養生を行った後に脱型を可能としたことを特徴とするコンクリート製品の製造方法。
【請求項２】
水・セメント比が２７〜３２％のセメントペーストを先練りしておく工程、先練りしたセメントペーストを１〜２時間静置する工程、静置したセメントペーストに減水剤を加え流動性を復元させる工程、流動性を復元したセメントペーストに骨材と二次水を加え、コンクリートを練り混ぜる工程、練り混ぜたコンクリートに硬化促進剤を加えコンクリートを練り混ぜる工程、コンクリートを型枠に打ち込みする工程、型枠を６５〜８０度の水蒸気にて常圧蒸気養生を行った後に脱型する工程を有することを特徴とする請求項１に記載のコンクリート製品の製造方法。
【図１】
【公開番号】特開２００６−３０５７４８（Ｐ２００６−３０５７４８Ａ）
【公開日】平成１８年１１月９日（２００６．１１．９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−１２７６２４（Ｐ２００５−１２７６２４）
【出願日】平成１７年４月２６日（２００５．４．２６）
【出願人】（０００１９９２１２）千代田技研工業株式会社 (2)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１１月９日（２００６．１１．９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年４月２６日（２００５．４．２６）
【出願人】（０００１９９２１２）千代田技研工業株式会社 (2)
【Ｆターム（参考）】
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