タービンスクロール部構造
【課題】タービンハウジングの接続部（舌部）の外部の外気露出表面積が増加させて、当該部からの放熱を増加させることにより、舌部に蓄積する熱を抑制させて、当該部に使用する材料の耐熱グレードを下げることによるコスト低減を図る。
【解決手段】ラジアルタービンのタービンスクロール部１の構造において、タービンハウジング５への排ガス導入口からスクロール部１への接続部の流路３をタービンロータの回転軸の軸線Ｌ１に沿って、オフセットＨさせると共に、流路３と動翼６へ流入する動翼側通路４とを仕切る舌部２に流路３から動翼側通路４へ排ガスが流れる切欠き部Ｐ１を配設する。
【解決手段】ラジアルタービンのタービンスクロール部１の構造において、タービンハウジング５への排ガス導入口からスクロール部１への接続部の流路３をタービンロータの回転軸の軸線Ｌ１に沿って、オフセットＨさせると共に、流路３と動翼６へ流入する動翼側通路４とを仕切る舌部２に流路３から動翼側通路４へ排ガスが流れる切欠き部Ｐ１を配設する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の過給機（排気ターボチャージャ）に用いられ、排ガスを渦巻状のスクロール部からタービンロータの動翼へと半径方向に流入させて、該動翼に作用させた後、軸方向に流出させることにより、該タービンロータを回転駆動させるように構成されたラジアルタービンの排ガス流路を形成するスクロール部構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の内燃機関等に用いられる過給機（排気ターボチャージャ）には、排ガスをタービンハウジング内に形成された渦巻状のスクロール部から該スクロール部の内側に位置するタービンロータの動翼へと半径方向に流入させて該動翼に作用させた後軸方向に流出させることにより、タービンロータを回転駆動させるように構成されたラジアルタービンが多く採用されている。
図６は従来技術であるかかるラジアルタービンを用いた過給機の一例を示す特開２００３−１２０３０３号公報（特許文献１）である。図において０１はタービンハウジング、０４はタービンハウジング０１内に形成された渦巻状のスクロール部、０５はタービンハウジング０１の内周に形成された排ガス排出口通路、０６はコンプレッサハウジング、０９はタービンハウジング０１及び、コンプレッサハウジング０６を連結する軸受ハウジングである。
【０００３】
０１０はタービンホイールで外周部に複数のタービン動翼０３が円周方向等間隔に固着されている。０７はコンプレッサインペラ、０８はコンプレッサインペラ０７の空気出口に設けられたディフューザ、０１２はタービンホイール０１０とコンプレッサインペラ０７とを連結するロータシャフトである。０１１は軸受ハウジング０９に取付けられてロータシャフト０１２を支軸する一対の軸受である。Ｌ１はタービンホイール０１０、コンプレッサインペラ及び、ロータシャフト０１２の回転軸心である。
【０００４】
そして、ラジアルタービンを備えた過給機において、内燃機関（図示省略）からの排ガスはスクロール部０４に入り、スクロール部０４の渦巻状に沿って周回しながらタービン動翼０３外周側入口端面からタービン動翼０３に流入して、タービンホイール０１０の中心側に向かい半径方向に流れて、タービンホイール０１０に膨張仕事をなした後に、ロータシャフト０１２の軸線Ｌ１方向に流出して、排ガス出口通路０５から過給機外に送出される。
【０００５】
図７（Ａ）は特許文献１のラジアルタービンの排ガス入口内周に形成される舌部近傍で、ロータシャフト０１２の軸線Ｌ１に対し直角方向の断面概略構成図を示し、（Ｂ）は図７（Ａ）のＷ矢視図を示す。
図７（Ａ）において０４はスクロール部、０４４は排ガス導入口、０４５は排ガス導入口０４４からの排ガスが流路０４６を通過して、スクロール部０４部へ導入される接続部の流路０４６と動翼へ流入する動翼側通路０４７とを仕切る舌部が形成されている。
そして、（Ｂ）図に示すように、舌部０４５は排ガス熱を流路０４６側及び動翼側通路０４７側から受けることになり、一方で、舌部０４５に蓄積された熱は矢印Ｚで表すように放熱経路が狭く放熱効率がよくない。
従って、舌部０４５の温度は８００〜９００℃に成ることがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００３−１２０３０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
かかる、ラジアルタービンにおいて、エンジンからの高温排ガスは流路０４６を通過して、スクロール部０４を渦巻部に沿って周回しながら動翼側通路０４７へ流出していく。
このため、舌部０４５は流路０４６及び、動翼側通路０４７の両側から高温排ガスに曝され、舌部０４５の放熱経路はＺ方向〔図７（Ａ）参照〕しかないので、熱が蓄積し易く高温になり、舌部０４５は表面酸化や、熱応力が原因で疲労損傷が発生しやすくなる。
その対応策として、タービンハウジング０１の材料として高温での耐酸化性や耐疲労特性のよい高価な材料（例えばオーステナイト鋳鋼、フェライト鋳鋼等）が使用されておりコスト増加の要因となっている。
【０００８】
本発明はこのような問題点を解決するためになされたもので、タービンハウジングの接続部（舌部）の外部の外気露出表面積を増加させて、当該部からの放熱量を増加させることにより、舌部に蓄積する熱を抑制させて、当該部に使用する材料の耐熱グレードを下げることによるコスト低減を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明はかかる課題を解決するため、タービンハウジング内に形成された渦巻状のスクロール部から該スクロール部の動翼へと半径方向に排ガスを流入させて、該動翼に作用させた後、軸方向に流出させることによりタービンロータを回転駆動するように構成されたラジアルタービンのタービンスクロール部構造において、
前記タービンハウジングへの排ガス導入口から前記スクロール部への接続部の流路を前記タービンロータの回転軸の軸線に沿って、オフセットさせる共に、該オフセットによって前記流路と前記動翼へ流入する動翼側通路とを仕切る舌部近傍に外気に露出した壁面を形成し、該壁面によって前記舌部近傍の放熱を行わせるようにしたことを特徴とする。
【００１０】
このような構成により、接続部の流路をオフセットすることによりタービンハウジングの接続部外部の露出表面積が増加して、当該部からの放熱が増加することにより、舌部に蓄積する熱を抑制して、当該部に使用する材料の耐熱グレードを下げ、コスト低減を図ることができる。
また、切欠き部を設けることにより、舌部が受ける熱量を抑制する効果がある。
【００１１】
また、本発明において好ましくは、前記壁面の軸方向長さは前記オフセット量に応じて変化し、前記流路の前記オフセットの量は前記舌部の先端に向かい減少させたさせるとよい。
【００１２】
このような構成により、舌部前端のオフセットを少なくすることにより、スクロール部入口での段差を減少させることにより、排ガスの流動損失を抑制できる。
【００１３】
また、本発明において好ましくは、前記流路の前記オフセットは前記渦巻状の内周側のみを変形させた形状にすると良い。
【００１４】
スクロール部の外周側の変形量を抑制して、エンジンへの搭載性悪化を防止すると共に、舌部の放熱を促進することができる。
【００１５】
また、本発明において好ましくは、前記オフセットは前記タービンスクロール部の軸芯と前記舌部の先端を結ぶ線を基準にして、軸心を中心にして排ガス流入側へ略４５度の部分から減少して前記舌部の先端でオフセットがゼロになるように設定されるとよい。
【００１６】
このような構成により、オフセットの範囲を、軸心を中心にして排ガス流入側へ略４５度の部分から減少して前記舌部の先端でオフセットがゼロになるようにすることで、排ガスの流れがガイドする方向が決まり、排ガスの排ガスの流動損失を抑制できる。
【発明の効果】
【００１７】
接続部の流路軸線をオフセットすることによりタービンハウジングの接続部外部の露出表面積を増加させて、当該部からの放熱を増加させることにより、舌部に蓄積する熱を抑制して、当該部に使用する材料の耐熱グレードを下げることにより、コスト低減を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】（Ａ）は本発明の第１実施形態に係る舌部のタービンロータ軸線と直角方向断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＧ矢視で、スクロール部及び、タービンロータの回転軸線に沿う上半分断面を示す要部概略構造図を示す。
【図２】本発明の第１実施形態に係る舌部のタービンロータ軸線に対して直角方向断面図を示す。
【図３】（Ａ）は本発明の第２実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の概略構造図、（Ｂ）は（Ａ）のＫ部概略断面形状図、（Ｃ）は（Ａ）のＭ部概略断面形状図、及び（Ｄ）は（Ａ）のＮ部概略断面形状図を示す。
【図４】本発明の第２実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の断面形状変化のイメージ図を示す。
【図５】（Ａ）は本発明の第３実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の概略構造図、（Ｂ）は（Ａ）のＱ部概略断面形状図、（Ｃ）は（Ａ）のＲ部概略断面形状図、及び（Ｄ）は（Ａ）のＳ部概略断面形状図を示す。
【図６】本発明が適用されるラジアルタービンを用いた過給機の回転軸線に沿う断面図を示す。
【図７】（Ａ）は従来技術における舌部のタービンロータ軸線と直角方向断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＷ矢視図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明を図に示した実施例を用いて詳細に説明する。
但し、この実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
【００２０】
（第１実施形態）
図１に基づいて、本発明の第１実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の概略構造図を示す。
本発明の第１実施形態にかかるタービンスクロール部について説明する。
本発明が適用されるラジアルタービンを用いた過給機の全体構造を示す図６において、０１はタービンハウジング、０４はタービンハウジング０１内に形成された渦巻状のスクロール部、０５はタービンハウジング０１の内周に形成された排ガス排出口通路、０６はコンプレッサハウジング、０９はタービンハウジング０１及び、コンプレッサハウジング０６を連結する軸受ハウジングである。
【００２１】
０１０はタービンホイールで外周部に複数のタービン動翼０３が円周方向等間隔に固着されている。０７はコンプレッサインペラ、０８はコンプレッサインペラ０７の空気出口に設けられたディフューザ、０１２はタービンホイール０１０とコンプレッサインペラ０７とを連結するロータシャフトである。０１１は軸受ハウジング０９に取付けられてロータシャフト１２を支軸する一対の軸受である。
Ｌ１はタービンホイール０１０、コンプレッサインペラ及び、ロータシャフト０１２
の回転軸心である。
【００２２】
かかるラジアルタービンを備えた過給機において、内燃機関（図示省略）からの排ガスは排ガス導入口からスクロール０４に入り、該スクロール部０４の渦巻に沿って周回しながら複数のタービン動翼０３の外周側入口端面からタービン動翼０３に流入して、タービンホイール０１０の中心側に向かい半径方向に流れて、タービンホイール０１０に膨張仕事をなした後、軸方向に流れて排ガス出口通路０５から排出する。
【００２３】
以上に示すようにラジアルタービン付き過給機の基本構成は従来技術と同様である。
本発明においてはスクロールの形状を改良している。
【００２４】
図１（Ａ）は本発明の第１実施形態に係る舌部のタービンロータ軸線と直角方向断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＧ矢視で、スクロール部及び、タービンロータの回転軸線に沿う上半分断面を示す要部概略構造図を示す。
３は排ガス流入口からの排ガスをスクロール部１に流入させるタービンハウジング５によって形成される流路である。１は渦巻状に形成され、流路３から流入した排ガスを渦巻状の流れに変え、動翼側通路４を介して動翼６に向け噴出させるタービンハウジング５によって形成されるスクロール部である。２は流路３とスクロール部１との接続部で、動翼側通路４とを仕切る舌部である。
【００２５】
流路３はタービンロータの回転軸（図６のロータシャフト）の軸線Ｌ１に沿ってオフセット量Ｈだけ変形させた構造となっている。
図１（Ｂ）にその具体的構造を示すように、流路３の排ガス通路断面積は変更することができない（通路断面積を変更すると、ターボチャージャの性能が変化する）。
従って、タービンハウジング５によって形成される流路３の断面形状は維持された状態で軸線Ｌ１に沿って破線部分から実線部分にオフセットした形状となり、それに伴い舌部２もオフセットした形状になる。
そのため、舌部２が位置するタービンハウジング５の外壁部は外気に露出する動翼側通路外周壁面２１及び、スクロール部１の内周側にはスクロール側内周壁面２２が形成され、当該部から舌部２に蓄積された熱は放散されやすくなる。
従って、舌部２に蓄積される熱量は動翼側通路外周壁面２１及び、スクロール側内周壁面２２からの放熱に加え、タービンハウジング５全体からも効率よく放熱される。
【００２６】
また、図２は舌部２をタービンロータの回転軸の軸線Ｌ１に対し直角方向に断面した図を示している。舌部２には、軸線Ｌ１と舌部２の先端縁２３を結ぶ基準線Ｌ２を基準にして、軸線Ｌ１を中心に舌部２の基端側（排ガス流入口側）へ略４５度傾斜させた線と交わる部分まで、舌部２の先端縁２３からの長さＦの切欠き部Ｐ１が設けられている。該切欠き部Ｐ１から動翼側通路４に排ガスが流れるようになっている。
これは、舌部２が排ガスに曝される部分を少なくして、舌部２に蓄積される熱量を少なくするためである。
また、舌部２の切欠長さＦの位置を４５度とした理由は、舌部２の当該部分厚みが先端縁２３の厚みに対し略２倍になっており、タービンハウジング５全体への熱伝導が多くなり、舌部２の放熱効率がよくなる。
【００２７】
切欠きの幅は任意に求めればよいが、切欠きを大きくすると流路３から動翼側通路４に流れる排ガスが多くなり、ターボチャージャの性能が低下する。一方、小さすぎると、舌部２の蓄熱量が多くなり、温度上昇が高くなる。
但し、露出面２１、２２が大きくなるので、従来に対し温度上昇が抑制される。
従って、ターボチャージャの仕様状況（要求性能）に沿うようにオフセット量Ｈを決めればよい。
この結果、舌部２と一体成形されるタービンハウジング５の材量の耐熱グレードを下げることが可能となる。
材料の一例として、従来はオーステナイト鋳鋼又は、フェライト鋳鋼等の高価な材料を使用していたが、フェライト鋳鉄等に代替可能となった。
【００２８】
このような構成にすることにより、接続部の流路３を軸線Ｌ１に沿ってオフセットすることにより舌部２が位置するタービンハウジング５の外壁部の放熱面積が増加して、当該部からの放熱が増加することにより、タービンハウジング５に使用する材料の耐熱グレードを下げることによるコスト低減を図ることができる。
さらに、切欠き部２３を設けることにより、舌部２に受ける熱量を抑制する効果がある。
【００２９】
（第２実施形態）
本実施形態において、第１実施形態と同じものは同符号を付して、説明を省略する。
図３に基づいて本発明の第２実施形態にかかるタービンスクロール部の構造を説明する。
図３（Ａ）本発明の第２実施形態に係るスクロール部の排ガスが流通する空間部の概略構造図で、（Ｂ），（Ｃ）及び（Ｄ）は図３（Ａ）のＴ矢視におけるＫ，Ｍ，Ｎ各位置の舌部８におけるオフセット状態のタービンハウジング５の概略構造図を示す。
７は排ガス流入口からの排ガスをスクロール部１に流入させるタービンハウジング５によって形成される流路である。８は流路３とスクロール部１との接続部で、動翼側通路４とを仕切る舌部である。
【００３０】
図３（Ａ）に示すように、舌部８は動翼側通路４に対し、タービンロータの回転軸（図６のロータシャフト）の軸線Ｌ１に沿ってオフセット量Ｅを、舌部８の基端側から先端縁８１に向けオフセット量Ｅを小さくして、先端縁８１ではオフセット０（ゼロ）とした構造となっている。
図３（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）にその具体的構造を示すように、流路３の排ガス通路断面積は変更することができない。（通路断面積の変更は、ターボチャージャの性能が変化する）。
従って、タービンハウジング５によって形成される流路３の断面形状は維持された状態で軸線Ｌ１に沿って破線部分から実線部分にオフセット量Ｅとした形状になる。
Ｋ断面オフセット量Ｅ１とＭ断面オフセット量Ｅ２との間にはＥ１＞Ｅ２の状態に形成され、Ｎ断面ではオフセット量０となっている。
これに伴い、舌部８に形成される切欠き部Ｐ２の幅は図３（Ａ）において、切欠長さＦの舌部２の基端側位置から舌部２の先端縁８１に向けて滑らかに拡大し、先端縁８１では動翼側通路４幅と同じになっている。
そして、図３（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）の切欠き部Ｐ２の幅はＰＫ＜ＰＭ＜ＰＮの順に大きくなっている。
【００３１】
図４は第２実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の断面形状変化のイメージ図を示す。
各断面形状は、Ｋ断面が図３（Ｂ）、Ｍ断面が図３（Ｃ）及び、Ｎ断面が図３（Ｄ）を表し、幅ＧＷが軸線Ｌ１に平行な部分を示しスクロール部１の外周部の辺５１に相当する。ＧＨは軸線Ｌ１の半径方向の長さで、スクロール部１の外周部から動翼側通路４を含んだ形状となっている。
Ｋ断面オフセット量Ｅ１もが一番多く、次にＭ断面オフセット量Ｅ２、そしてＮ断面でオフセット量０（ゼロ）となっている。
断面として３箇所を表示したが、図から容易に判断できるように、断面形状は連続して変化している場合を開示してある。
【００３２】
本実施形態では、舌部８におけるオフセット状況を３位置で変化状況を説明したが、オフセット量Ｅ（Ｅ１，Ｅ２）の変化状況は滑らかあるいは、段階的に変化させてもよい。
滑らかに変化させた場合には、スクロール部入口の段差を除去できるため、内部を流れる排ガスの流動損失が少なくなり、ターボチャージャの性能が維持できる。
一方段階的に変化させた場合には、タービンハウジング５の表面が波状になり、舌部８からの伝導熱放散面積が大きくなり、舌部８の昇温が抑制される。
【００３３】
（第３実施形態）
本実施形態において、第１実施形態と同じものは同符号を付して、説明を省略する。
図５に基づいて、本発明の第３実施形態にかかるタービンスクロール部について説明する。
図５（Ａ）はスクロール部の排ガスが流通する空間部の概略構造図で、（Ｂ），（Ｃ）及び（Ｄ）は図５（Ａ）のＵ矢視におけるＱ，Ｒ，Ｓ各位置の舌部８におけるオフセット状態のタービンハウジング５の概略構造図を示す。
９は排ガス流入口からの排ガスをスクロール部１に流入させるタービンハウジング５によって形成される流路である。８は流路３とスクロール部１との接続部で、動翼側通路４とを仕切る舌部である。
【００３４】
図５（Ａ）に示すように、舌部８は動翼側通路４に対し、タービンロータの回転軸（図６のロータシャフト）の軸線Ｌ１に沿ってオフセット量Ｊを、舌部８の基端側から先端縁８１に向けオフセット量Ｊを小さくして、先端縁８１ではオフセット０とした構造となる。
また、図５（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）にその具体的構造を示すように、本実施形態では流路９の外周部９１の位置及び、幅Ｖは変更せずに、舌部８の部分とスクロール部１の内周側壁だけをオフセットした構造にした。
そして、流路７の排ガス通路断面積は変更することができない（通路断面積を変更すると、ターボチャージャの性能が変化する）ので、オフセットした当該部は破線で示す一般断面形状から実線の形状に変化している。
従って、タービンハウジング５によって形成される流路７の断面積は維持された状態で軸線Ｌ１に沿って破線部分から実線部分にオフセット量Ｊ（Ｊ１，Ｊ２）の形状になる。
Ｑ断面のオフセット量Ｊ１とＲ断面のオフセット量Ｊ２との間にはＪ１＞Ｊ２の状態に形成され、Ｓ断面ではオフセット量０となっている。
そして、図５（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）の切欠き部Ｐ３の幅はＰＱ＜ＰＲ＜ＰＳの順に大きくなっている。
これに伴い、舌部８に形成される切欠き部Ｐ２の幅は図３（Ａ）において、切欠長さＦの舌部２の基端側（排ガス流入口側）位置から舌部２の先端縁８１に向けて滑らかに拡大し、先端縁８１では動翼側通路４の幅と同じになっている。
【００３５】
本実施形態における作用効果は第１及び第２実施形態の効果に加え、スクロール部の外周側の変形量を抑制して、エンジンへの搭載性悪化を防止すると共に、舌部の放熱を促進することができる。
【産業上の利用可能性】
【００３６】
内燃機関の出力向上のため、内燃機関等に用いられ、渦巻状のスクロール部から半径方向に流入させて該動翼に作用させた後軸方向に流出させることにより、タービンロータを回転駆動させるように構成されたラジアルタービンに用いられるとよい。
【符号の説明】
【００３７】
１ スクロール部
２、８ 舌部
３、７、９ 流路
４ 動翼側通路
５ タービンハウジング
６ 動翼
Ｆ 切欠長さ
Ｌ１ 軸線
Ｌ２ 基準線
Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３ 切欠き部
Ｈ、Ｅ，Ｊ オフセット量
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の過給機（排気ターボチャージャ）に用いられ、排ガスを渦巻状のスクロール部からタービンロータの動翼へと半径方向に流入させて、該動翼に作用させた後、軸方向に流出させることにより、該タービンロータを回転駆動させるように構成されたラジアルタービンの排ガス流路を形成するスクロール部構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車の内燃機関等に用いられる過給機（排気ターボチャージャ）には、排ガスをタービンハウジング内に形成された渦巻状のスクロール部から該スクロール部の内側に位置するタービンロータの動翼へと半径方向に流入させて該動翼に作用させた後軸方向に流出させることにより、タービンロータを回転駆動させるように構成されたラジアルタービンが多く採用されている。
図６は従来技術であるかかるラジアルタービンを用いた過給機の一例を示す特開２００３−１２０３０３号公報（特許文献１）である。図において０１はタービンハウジング、０４はタービンハウジング０１内に形成された渦巻状のスクロール部、０５はタービンハウジング０１の内周に形成された排ガス排出口通路、０６はコンプレッサハウジング、０９はタービンハウジング０１及び、コンプレッサハウジング０６を連結する軸受ハウジングである。
【０００３】
０１０はタービンホイールで外周部に複数のタービン動翼０３が円周方向等間隔に固着されている。０７はコンプレッサインペラ、０８はコンプレッサインペラ０７の空気出口に設けられたディフューザ、０１２はタービンホイール０１０とコンプレッサインペラ０７とを連結するロータシャフトである。０１１は軸受ハウジング０９に取付けられてロータシャフト０１２を支軸する一対の軸受である。Ｌ１はタービンホイール０１０、コンプレッサインペラ及び、ロータシャフト０１２の回転軸心である。
【０００４】
そして、ラジアルタービンを備えた過給機において、内燃機関（図示省略）からの排ガスはスクロール部０４に入り、スクロール部０４の渦巻状に沿って周回しながらタービン動翼０３外周側入口端面からタービン動翼０３に流入して、タービンホイール０１０の中心側に向かい半径方向に流れて、タービンホイール０１０に膨張仕事をなした後に、ロータシャフト０１２の軸線Ｌ１方向に流出して、排ガス出口通路０５から過給機外に送出される。
【０００５】
図７（Ａ）は特許文献１のラジアルタービンの排ガス入口内周に形成される舌部近傍で、ロータシャフト０１２の軸線Ｌ１に対し直角方向の断面概略構成図を示し、（Ｂ）は図７（Ａ）のＷ矢視図を示す。
図７（Ａ）において０４はスクロール部、０４４は排ガス導入口、０４５は排ガス導入口０４４からの排ガスが流路０４６を通過して、スクロール部０４部へ導入される接続部の流路０４６と動翼へ流入する動翼側通路０４７とを仕切る舌部が形成されている。
そして、（Ｂ）図に示すように、舌部０４５は排ガス熱を流路０４６側及び動翼側通路０４７側から受けることになり、一方で、舌部０４５に蓄積された熱は矢印Ｚで表すように放熱経路が狭く放熱効率がよくない。
従って、舌部０４５の温度は８００〜９００℃に成ることがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００３−１２０３０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
かかる、ラジアルタービンにおいて、エンジンからの高温排ガスは流路０４６を通過して、スクロール部０４を渦巻部に沿って周回しながら動翼側通路０４７へ流出していく。
このため、舌部０４５は流路０４６及び、動翼側通路０４７の両側から高温排ガスに曝され、舌部０４５の放熱経路はＺ方向〔図７（Ａ）参照〕しかないので、熱が蓄積し易く高温になり、舌部０４５は表面酸化や、熱応力が原因で疲労損傷が発生しやすくなる。
その対応策として、タービンハウジング０１の材料として高温での耐酸化性や耐疲労特性のよい高価な材料（例えばオーステナイト鋳鋼、フェライト鋳鋼等）が使用されておりコスト増加の要因となっている。
【０００８】
本発明はこのような問題点を解決するためになされたもので、タービンハウジングの接続部（舌部）の外部の外気露出表面積を増加させて、当該部からの放熱量を増加させることにより、舌部に蓄積する熱を抑制させて、当該部に使用する材料の耐熱グレードを下げることによるコスト低減を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明はかかる課題を解決するため、タービンハウジング内に形成された渦巻状のスクロール部から該スクロール部の動翼へと半径方向に排ガスを流入させて、該動翼に作用させた後、軸方向に流出させることによりタービンロータを回転駆動するように構成されたラジアルタービンのタービンスクロール部構造において、
前記タービンハウジングへの排ガス導入口から前記スクロール部への接続部の流路を前記タービンロータの回転軸の軸線に沿って、オフセットさせる共に、該オフセットによって前記流路と前記動翼へ流入する動翼側通路とを仕切る舌部近傍に外気に露出した壁面を形成し、該壁面によって前記舌部近傍の放熱を行わせるようにしたことを特徴とする。
【００１０】
このような構成により、接続部の流路をオフセットすることによりタービンハウジングの接続部外部の露出表面積が増加して、当該部からの放熱が増加することにより、舌部に蓄積する熱を抑制して、当該部に使用する材料の耐熱グレードを下げ、コスト低減を図ることができる。
また、切欠き部を設けることにより、舌部が受ける熱量を抑制する効果がある。
【００１１】
また、本発明において好ましくは、前記壁面の軸方向長さは前記オフセット量に応じて変化し、前記流路の前記オフセットの量は前記舌部の先端に向かい減少させたさせるとよい。
【００１２】
このような構成により、舌部前端のオフセットを少なくすることにより、スクロール部入口での段差を減少させることにより、排ガスの流動損失を抑制できる。
【００１３】
また、本発明において好ましくは、前記流路の前記オフセットは前記渦巻状の内周側のみを変形させた形状にすると良い。
【００１４】
スクロール部の外周側の変形量を抑制して、エンジンへの搭載性悪化を防止すると共に、舌部の放熱を促進することができる。
【００１５】
また、本発明において好ましくは、前記オフセットは前記タービンスクロール部の軸芯と前記舌部の先端を結ぶ線を基準にして、軸心を中心にして排ガス流入側へ略４５度の部分から減少して前記舌部の先端でオフセットがゼロになるように設定されるとよい。
【００１６】
このような構成により、オフセットの範囲を、軸心を中心にして排ガス流入側へ略４５度の部分から減少して前記舌部の先端でオフセットがゼロになるようにすることで、排ガスの流れがガイドする方向が決まり、排ガスの排ガスの流動損失を抑制できる。
【発明の効果】
【００１７】
接続部の流路軸線をオフセットすることによりタービンハウジングの接続部外部の露出表面積を増加させて、当該部からの放熱を増加させることにより、舌部に蓄積する熱を抑制して、当該部に使用する材料の耐熱グレードを下げることにより、コスト低減を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】（Ａ）は本発明の第１実施形態に係る舌部のタービンロータ軸線と直角方向断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＧ矢視で、スクロール部及び、タービンロータの回転軸線に沿う上半分断面を示す要部概略構造図を示す。
【図２】本発明の第１実施形態に係る舌部のタービンロータ軸線に対して直角方向断面図を示す。
【図３】（Ａ）は本発明の第２実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の概略構造図、（Ｂ）は（Ａ）のＫ部概略断面形状図、（Ｃ）は（Ａ）のＭ部概略断面形状図、及び（Ｄ）は（Ａ）のＮ部概略断面形状図を示す。
【図４】本発明の第２実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の断面形状変化のイメージ図を示す。
【図５】（Ａ）は本発明の第３実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の概略構造図、（Ｂ）は（Ａ）のＱ部概略断面形状図、（Ｃ）は（Ａ）のＲ部概略断面形状図、及び（Ｄ）は（Ａ）のＳ部概略断面形状図を示す。
【図６】本発明が適用されるラジアルタービンを用いた過給機の回転軸線に沿う断面図を示す。
【図７】（Ａ）は従来技術における舌部のタービンロータ軸線と直角方向断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＷ矢視図を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明を図に示した実施例を用いて詳細に説明する。
但し、この実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
【００２０】
（第１実施形態）
図１に基づいて、本発明の第１実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の概略構造図を示す。
本発明の第１実施形態にかかるタービンスクロール部について説明する。
本発明が適用されるラジアルタービンを用いた過給機の全体構造を示す図６において、０１はタービンハウジング、０４はタービンハウジング０１内に形成された渦巻状のスクロール部、０５はタービンハウジング０１の内周に形成された排ガス排出口通路、０６はコンプレッサハウジング、０９はタービンハウジング０１及び、コンプレッサハウジング０６を連結する軸受ハウジングである。
【００２１】
０１０はタービンホイールで外周部に複数のタービン動翼０３が円周方向等間隔に固着されている。０７はコンプレッサインペラ、０８はコンプレッサインペラ０７の空気出口に設けられたディフューザ、０１２はタービンホイール０１０とコンプレッサインペラ０７とを連結するロータシャフトである。０１１は軸受ハウジング０９に取付けられてロータシャフト１２を支軸する一対の軸受である。
Ｌ１はタービンホイール０１０、コンプレッサインペラ及び、ロータシャフト０１２
の回転軸心である。
【００２２】
かかるラジアルタービンを備えた過給機において、内燃機関（図示省略）からの排ガスは排ガス導入口からスクロール０４に入り、該スクロール部０４の渦巻に沿って周回しながら複数のタービン動翼０３の外周側入口端面からタービン動翼０３に流入して、タービンホイール０１０の中心側に向かい半径方向に流れて、タービンホイール０１０に膨張仕事をなした後、軸方向に流れて排ガス出口通路０５から排出する。
【００２３】
以上に示すようにラジアルタービン付き過給機の基本構成は従来技術と同様である。
本発明においてはスクロールの形状を改良している。
【００２４】
図１（Ａ）は本発明の第１実施形態に係る舌部のタービンロータ軸線と直角方向断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＧ矢視で、スクロール部及び、タービンロータの回転軸線に沿う上半分断面を示す要部概略構造図を示す。
３は排ガス流入口からの排ガスをスクロール部１に流入させるタービンハウジング５によって形成される流路である。１は渦巻状に形成され、流路３から流入した排ガスを渦巻状の流れに変え、動翼側通路４を介して動翼６に向け噴出させるタービンハウジング５によって形成されるスクロール部である。２は流路３とスクロール部１との接続部で、動翼側通路４とを仕切る舌部である。
【００２５】
流路３はタービンロータの回転軸（図６のロータシャフト）の軸線Ｌ１に沿ってオフセット量Ｈだけ変形させた構造となっている。
図１（Ｂ）にその具体的構造を示すように、流路３の排ガス通路断面積は変更することができない（通路断面積を変更すると、ターボチャージャの性能が変化する）。
従って、タービンハウジング５によって形成される流路３の断面形状は維持された状態で軸線Ｌ１に沿って破線部分から実線部分にオフセットした形状となり、それに伴い舌部２もオフセットした形状になる。
そのため、舌部２が位置するタービンハウジング５の外壁部は外気に露出する動翼側通路外周壁面２１及び、スクロール部１の内周側にはスクロール側内周壁面２２が形成され、当該部から舌部２に蓄積された熱は放散されやすくなる。
従って、舌部２に蓄積される熱量は動翼側通路外周壁面２１及び、スクロール側内周壁面２２からの放熱に加え、タービンハウジング５全体からも効率よく放熱される。
【００２６】
また、図２は舌部２をタービンロータの回転軸の軸線Ｌ１に対し直角方向に断面した図を示している。舌部２には、軸線Ｌ１と舌部２の先端縁２３を結ぶ基準線Ｌ２を基準にして、軸線Ｌ１を中心に舌部２の基端側（排ガス流入口側）へ略４５度傾斜させた線と交わる部分まで、舌部２の先端縁２３からの長さＦの切欠き部Ｐ１が設けられている。該切欠き部Ｐ１から動翼側通路４に排ガスが流れるようになっている。
これは、舌部２が排ガスに曝される部分を少なくして、舌部２に蓄積される熱量を少なくするためである。
また、舌部２の切欠長さＦの位置を４５度とした理由は、舌部２の当該部分厚みが先端縁２３の厚みに対し略２倍になっており、タービンハウジング５全体への熱伝導が多くなり、舌部２の放熱効率がよくなる。
【００２７】
切欠きの幅は任意に求めればよいが、切欠きを大きくすると流路３から動翼側通路４に流れる排ガスが多くなり、ターボチャージャの性能が低下する。一方、小さすぎると、舌部２の蓄熱量が多くなり、温度上昇が高くなる。
但し、露出面２１、２２が大きくなるので、従来に対し温度上昇が抑制される。
従って、ターボチャージャの仕様状況（要求性能）に沿うようにオフセット量Ｈを決めればよい。
この結果、舌部２と一体成形されるタービンハウジング５の材量の耐熱グレードを下げることが可能となる。
材料の一例として、従来はオーステナイト鋳鋼又は、フェライト鋳鋼等の高価な材料を使用していたが、フェライト鋳鉄等に代替可能となった。
【００２８】
このような構成にすることにより、接続部の流路３を軸線Ｌ１に沿ってオフセットすることにより舌部２が位置するタービンハウジング５の外壁部の放熱面積が増加して、当該部からの放熱が増加することにより、タービンハウジング５に使用する材料の耐熱グレードを下げることによるコスト低減を図ることができる。
さらに、切欠き部２３を設けることにより、舌部２に受ける熱量を抑制する効果がある。
【００２９】
（第２実施形態）
本実施形態において、第１実施形態と同じものは同符号を付して、説明を省略する。
図３に基づいて本発明の第２実施形態にかかるタービンスクロール部の構造を説明する。
図３（Ａ）本発明の第２実施形態に係るスクロール部の排ガスが流通する空間部の概略構造図で、（Ｂ），（Ｃ）及び（Ｄ）は図３（Ａ）のＴ矢視におけるＫ，Ｍ，Ｎ各位置の舌部８におけるオフセット状態のタービンハウジング５の概略構造図を示す。
７は排ガス流入口からの排ガスをスクロール部１に流入させるタービンハウジング５によって形成される流路である。８は流路３とスクロール部１との接続部で、動翼側通路４とを仕切る舌部である。
【００３０】
図３（Ａ）に示すように、舌部８は動翼側通路４に対し、タービンロータの回転軸（図６のロータシャフト）の軸線Ｌ１に沿ってオフセット量Ｅを、舌部８の基端側から先端縁８１に向けオフセット量Ｅを小さくして、先端縁８１ではオフセット０（ゼロ）とした構造となっている。
図３（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）にその具体的構造を示すように、流路３の排ガス通路断面積は変更することができない。（通路断面積の変更は、ターボチャージャの性能が変化する）。
従って、タービンハウジング５によって形成される流路３の断面形状は維持された状態で軸線Ｌ１に沿って破線部分から実線部分にオフセット量Ｅとした形状になる。
Ｋ断面オフセット量Ｅ１とＭ断面オフセット量Ｅ２との間にはＥ１＞Ｅ２の状態に形成され、Ｎ断面ではオフセット量０となっている。
これに伴い、舌部８に形成される切欠き部Ｐ２の幅は図３（Ａ）において、切欠長さＦの舌部２の基端側位置から舌部２の先端縁８１に向けて滑らかに拡大し、先端縁８１では動翼側通路４幅と同じになっている。
そして、図３（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）の切欠き部Ｐ２の幅はＰＫ＜ＰＭ＜ＰＮの順に大きくなっている。
【００３１】
図４は第２実施形態に係るスクロール部の排ガス流通空間部の断面形状変化のイメージ図を示す。
各断面形状は、Ｋ断面が図３（Ｂ）、Ｍ断面が図３（Ｃ）及び、Ｎ断面が図３（Ｄ）を表し、幅ＧＷが軸線Ｌ１に平行な部分を示しスクロール部１の外周部の辺５１に相当する。ＧＨは軸線Ｌ１の半径方向の長さで、スクロール部１の外周部から動翼側通路４を含んだ形状となっている。
Ｋ断面オフセット量Ｅ１もが一番多く、次にＭ断面オフセット量Ｅ２、そしてＮ断面でオフセット量０（ゼロ）となっている。
断面として３箇所を表示したが、図から容易に判断できるように、断面形状は連続して変化している場合を開示してある。
【００３２】
本実施形態では、舌部８におけるオフセット状況を３位置で変化状況を説明したが、オフセット量Ｅ（Ｅ１，Ｅ２）の変化状況は滑らかあるいは、段階的に変化させてもよい。
滑らかに変化させた場合には、スクロール部入口の段差を除去できるため、内部を流れる排ガスの流動損失が少なくなり、ターボチャージャの性能が維持できる。
一方段階的に変化させた場合には、タービンハウジング５の表面が波状になり、舌部８からの伝導熱放散面積が大きくなり、舌部８の昇温が抑制される。
【００３３】
（第３実施形態）
本実施形態において、第１実施形態と同じものは同符号を付して、説明を省略する。
図５に基づいて、本発明の第３実施形態にかかるタービンスクロール部について説明する。
図５（Ａ）はスクロール部の排ガスが流通する空間部の概略構造図で、（Ｂ），（Ｃ）及び（Ｄ）は図５（Ａ）のＵ矢視におけるＱ，Ｒ，Ｓ各位置の舌部８におけるオフセット状態のタービンハウジング５の概略構造図を示す。
９は排ガス流入口からの排ガスをスクロール部１に流入させるタービンハウジング５によって形成される流路である。８は流路３とスクロール部１との接続部で、動翼側通路４とを仕切る舌部である。
【００３４】
図５（Ａ）に示すように、舌部８は動翼側通路４に対し、タービンロータの回転軸（図６のロータシャフト）の軸線Ｌ１に沿ってオフセット量Ｊを、舌部８の基端側から先端縁８１に向けオフセット量Ｊを小さくして、先端縁８１ではオフセット０とした構造となる。
また、図５（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）にその具体的構造を示すように、本実施形態では流路９の外周部９１の位置及び、幅Ｖは変更せずに、舌部８の部分とスクロール部１の内周側壁だけをオフセットした構造にした。
そして、流路７の排ガス通路断面積は変更することができない（通路断面積を変更すると、ターボチャージャの性能が変化する）ので、オフセットした当該部は破線で示す一般断面形状から実線の形状に変化している。
従って、タービンハウジング５によって形成される流路７の断面積は維持された状態で軸線Ｌ１に沿って破線部分から実線部分にオフセット量Ｊ（Ｊ１，Ｊ２）の形状になる。
Ｑ断面のオフセット量Ｊ１とＲ断面のオフセット量Ｊ２との間にはＪ１＞Ｊ２の状態に形成され、Ｓ断面ではオフセット量０となっている。
そして、図５（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）の切欠き部Ｐ３の幅はＰＱ＜ＰＲ＜ＰＳの順に大きくなっている。
これに伴い、舌部８に形成される切欠き部Ｐ２の幅は図３（Ａ）において、切欠長さＦの舌部２の基端側（排ガス流入口側）位置から舌部２の先端縁８１に向けて滑らかに拡大し、先端縁８１では動翼側通路４の幅と同じになっている。
【００３５】
本実施形態における作用効果は第１及び第２実施形態の効果に加え、スクロール部の外周側の変形量を抑制して、エンジンへの搭載性悪化を防止すると共に、舌部の放熱を促進することができる。
【産業上の利用可能性】
【００３６】
内燃機関の出力向上のため、内燃機関等に用いられ、渦巻状のスクロール部から半径方向に流入させて該動翼に作用させた後軸方向に流出させることにより、タービンロータを回転駆動させるように構成されたラジアルタービンに用いられるとよい。
【符号の説明】
【００３７】
１ スクロール部
２、８ 舌部
３、７、９ 流路
４ 動翼側通路
５ タービンハウジング
６ 動翼
Ｆ 切欠長さ
Ｌ１ 軸線
Ｌ２ 基準線
Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３ 切欠き部
Ｈ、Ｅ，Ｊ オフセット量
【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービンハウジング内に形成された渦巻状のスクロール部から該スクロール部の動翼へと半径方向に排ガスを流入させて、該動翼に作用させた後、軸方向に流出させることによりタービンロータを回転駆動するように構成されたラジアルタービンのタービンスクロール部構造において、
前記タービンハウジングへの排ガス導入口から前記スクロール部への接続部の流路を前記タービンロータの回転軸の軸線に沿って、オフセットさせる共に、該オフセットによって前記流路と前記動翼へ流入する動翼側通路とを仕切る舌部近傍に外気に露出した壁面を形成し、該壁面によって前記舌部近傍の放熱を行わせるようにしたことを特徴とするタービンスクロール部構造。
【請求項２】
前記壁面の軸方向長さは前記オフセット量に応じて変化し、前記流路の前記オフセットの量は前記舌部の先端に向かい減少させたことを特徴とする請求項１記載のタービンスクロール部構造。
【請求項３】
前記流路の前記オフセットは前記渦巻状の内周側のみを変形させた形状にしたことを特徴とする請求項１記載のタービンスクロール部構造。
【請求項４】
前記オフセットは前記タービンスクロール部の軸芯と前記舌部の先端を結ぶ線を基準にして、軸心を中心にして排ガス流入側へ略４５度の部分から減少して前記舌部の先端でオフセットがゼロになるように設定されることを特徴とする請求項１記載のタービンスクロール部構造。
【請求項１】
タービンハウジング内に形成された渦巻状のスクロール部から該スクロール部の動翼へと半径方向に排ガスを流入させて、該動翼に作用させた後、軸方向に流出させることによりタービンロータを回転駆動するように構成されたラジアルタービンのタービンスクロール部構造において、
前記タービンハウジングへの排ガス導入口から前記スクロール部への接続部の流路を前記タービンロータの回転軸の軸線に沿って、オフセットさせる共に、該オフセットによって前記流路と前記動翼へ流入する動翼側通路とを仕切る舌部近傍に外気に露出した壁面を形成し、該壁面によって前記舌部近傍の放熱を行わせるようにしたことを特徴とするタービンスクロール部構造。
【請求項２】
前記壁面の軸方向長さは前記オフセット量に応じて変化し、前記流路の前記オフセットの量は前記舌部の先端に向かい減少させたことを特徴とする請求項１記載のタービンスクロール部構造。
【請求項３】
前記流路の前記オフセットは前記渦巻状の内周側のみを変形させた形状にしたことを特徴とする請求項１記載のタービンスクロール部構造。
【請求項４】
前記オフセットは前記タービンスクロール部の軸芯と前記舌部の先端を結ぶ線を基準にして、軸心を中心にして排ガス流入側へ略４５度の部分から減少して前記舌部の先端でオフセットがゼロになるように設定されることを特徴とする請求項１記載のタービンスクロール部構造。
【図１】
【図２】
【図３】
【図５】
【図６】
【図７】
【図４】
【図２】
【図３】
【図５】
【図６】
【図７】
【図４】
【公開番号】特開２０１２−１３７０６８（Ｐ２０１２−１３７０６８Ａ）
【公開日】平成２４年７月１９日（２０１２．７．１９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２９１３５９（Ｐ２０１０−２９１３５９）
【出願日】平成２２年１２月２７日（２０１０．１２．２７）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年７月１９日（２０１２．７．１９）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１２月２７日（２０１０．１２．２７）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
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