ベルト伝動装置
【課題】駆動源１１に駆動連結された駆動プーリ１と、所定以上の負荷が加わったときにトルク伝達を停止するように設けられた継ぎ手３２を介して作動機１２が連結された従動プーリ２との間に伝動ベルト２０を巻き掛け、該伝動ベルト２０を介して駆動プーリ１および従動プーリ２間におけるトルク伝達を行うようにしたベルト伝動装置において、従動プーリ２に対する摩擦係数やベルト張力を不必要に高くしなくても、作動機１２が故障したときの継ぎ手３２のトルク伝達停止作動を確実化できるようにする。
【解決手段】伝動ベルト２０および従動プーリ２間に継ぎ手３２の所定値以上の負荷に見合うスリップが生じたときに、該伝動ベルト２０および従動プーリ２間の摩擦係数が上記スリップの生じていないときよりも高くなるように設ける。
【解決手段】伝動ベルト２０および従動プーリ２間に継ぎ手３２の所定値以上の負荷に見合うスリップが生じたときに、該伝動ベルト２０および従動プーリ２間の摩擦係数が上記スリップの生じていないときよりも高くなるように設ける。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、１本の伝動ベルトによりトルクを複数の作動機に伝達する際に、故障した作動機へのトルク伝達を停止することで他の作動機に対するトルク伝達を維持するようにしたベルト伝動装置に関し、特に故障した作動機に対するトルク伝達の停止を確実化する対策に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、自動車用エンジンにおけるサーペンタインタイプのベルト式補機駆動装置では、エンジンのクランクプーリと複数の補機の各従動プーリとの間に、１本の伝動ベルトを巻き掛けることで、複数の補機にトルクを伝達して駆動するようになされる。
【０００３】
その際に、１つの補機が故障して作動しなくなったときには、その従動プーリの回転にブレーキが掛かることになる。ところが、伝動ベルトはこの従動プーリに対する摩擦接触を止めないことから、伝動ベルトの走行に支障が生じて他の補機に対する適正なトルク伝達ができなくなったり、伝動ベルトが破断するという事態を招く虞がある。
【０００４】
これに対し、特許文献１には、補機としての可変容量型圧縮機の入力軸と、この入力軸に同軸状に配置された従動プーリとの間のトルク伝達経路に、従動プーリに回転一体に連結された入力部材と、入力軸に回転一体に連結された出力部材とを互いに摩擦係合させるようにしたトルクリミッタを介設することが記載されている。このものでは、圧縮機がロックして負荷がトルク限界値に達したときに、トルクリミッタが作動して入出力部材間の摩擦係合を解除し、従動プーリから入力軸へのトルク伝達を停止するようになっている。
【特許文献１】特開２０００−３５６２２６号公報（第３頁，図１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、上記のベルト伝動装置では、トルクリミッタを確実に作動させる上で、従動プーリに対する伝動ベルトの伝動能力がトルクリミッタのトルク限界値を上回っていることが必要である。
【０００６】
尚、トルクリミッタのトルク限界値は、理論上、作動機を駆動するのに必要なトルクよりも少し大きい値に設定すればよいが、その必要トルクの劣化などに起因するばらつきや、エンジンの加減速時における従動プーリの慣性トルクの影響などによってトルクリミッタが誤作動することを考慮すると、作動機の駆動必要トルクの１．５倍以上に設定する必要がある。
【０００７】
そして、伝動ベルトの伝動能力は、従動プーリとの間の摩擦係数と、ベルト張力とに依存しており、よって、両者間の摩擦係数を高くしたり、ベルト張力を高めることで、伝動能力を向上させることができる。
【０００８】
しかしながら、摩擦係数を高くすると異音が発生するという別の問題が発生し、一方、ベルト張力を高くするとプーリの軸受の寿命が低下するのみならず、伝達ロスが増大するという問題を招くことになる。
【０００９】
本発明は、斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、１本の伝動ベルトで駆動源のトルクを複数の作動機の従動プーリに伝達する際に、過負荷の加わった継ぎ手が作動して従動プーリから作動機へのトルク伝達を停止するようにしたベルト伝動装置において、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数や、伝動ベルトのベルト張力を不必要に高くしなくても、故障した作動機の継ぎ手のトルク伝達停止作動を確実化できるようにすることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記の目的を達成すべく、本発明では、作動機が故障したときに、その作動機の従動プーリと伝動ベルトとの間に大きなスリップが生じることに着目し、その大きなスリップにより伝動ベルト表面のゴムを従動プーリの表面に移着させることで、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数を高くし、これにより、従動プーリおよび作動機間における継ぎ手のトルク伝達停止作動を確実化するようにした。
【００１１】
具体的には、本発明では、トルクを発生する駆動源と、この駆動源に駆動連結されていて、該駆動源のトルクを出力するための駆動プーリと、トルクが入力されることにより所定の作動を行う少なくとも１つの作動機と、この作動機に連結されていて、該作動機にトルクを入力するための従動プーリと、上記駆動プーリおよび従動プーリ間に巻き掛けられていて、該駆動プーリおよび従動プーリにそれぞれ摩擦接触して該駆動プーリのトルクを従動プーリに伝達する伝動ベルトと、上記従動プーリと作動機との間に該従動プーリのトルクを作動機に伝達するように介設されていて、所定値以上の負荷が加わったときに上記トルク伝達を停止する継ぎ手とを備えたベルト伝動装置を前提としている。
【００１２】
そして、上記伝動ベルトと上記従動プーリとの間に上記継ぎ手の所定値以上の負荷に見合うスリップが生じたときに、該伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が上記スリップの生じていないときよりも高くなるように構成されているものとする。
【００１３】
上記の構成において、摩擦係数を高くする手段としては、従動プーリに対するプーリ接触面を形成するベルト材料の一部を、該従動プーリとの間に生じるスリップを利用して上記プーリに移着するように設けることが挙げられる。また、スリップ前後での摩擦係数の具体的な数値例としては、継ぎ手に加わる負荷が所定値未満であるときの従動プーリとの間の摩擦係数を１．４以下にする一方、継ぎ手に加わる負荷が所定値以上であるときの摩擦係数を１．８以上にすることが挙げられる。
【００１４】
また、上記のベルト材料がゴム材料である場合には、そのゴム材料の主要ゴム種を、ＥＰＤＭ〔エチレンプロピレンゴム〕や、ＣＳＭ〔クロロスルホン化ポリエチレンゴム〕（特にＡＣＳＭ〔アルキル化クロロスルホン化ポリエチレンゴム〕）などとすることができる。その場合に、ゴム材料として、１０〜２０ｖｏｌ％のカーボンを含有するものや、６ｖｏｌ％の脂肪族ポリアミド繊維（ナイロン繊維）を含有するものとすることが好ましい。
【００１５】
さらに、上記構成のベルト伝動装置は、駆動源としての自動車用エンジンと、作動機としてのエンジン補機とを備えた自動車用エンジンのベルト式補機駆動装置として用いることもできる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、伝動ベルトを介して駆動源の駆動プーリのトルクを作動機の従動プーリに伝達し、過負荷時にトルク伝達を停止する継ぎ手を介して上記従動プーリのトルクを作動機に伝達するようにしたベルト伝動装置において、継ぎ手の過負荷に見合うだけのスリップが伝動ベルトおよび従動プーリ間に生じたときに、該伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が高くなるので、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数やベルト張力を不必要に高くしておかなくても、継ぎ手のトルク伝達停止作動を確実化することができ、よって、１つの作動機が故障した際に、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が高過ぎることに起因する異音の発生や、ベルト張力が高過ぎることに起因する伝達ロスの増大を招くことなく、他の作動機に対するトルク伝達を維持することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
図１は、本発明の実施形態に係る自動車用エンジンのベルト式補機駆動装置の全体構成を模式的に示しており、この補機駆動装置は、駆動プーリとしてのクランクプーリ１と、エアコンの圧縮機用プーリ２，ウォータポンプ用プーリ３，オルタネータ用プーリ４との間に、伝動ベルトとしての１本のＶリブドベルト２０を蛇行状に巻き掛けるようにしたサーペンタインレイアウトと称されるものである。
【００１８】
具体的には、上記クランクプーリ１は、自動車エンジン１１のクランク軸１１ａに回転一体に連結されている。圧縮機用プーリ２は、圧縮機１２の入力軸１２ａに同軸状に取り付けられている。ウォータポンプ用プーリ３は、ウォータポンプ１３の入力軸１３ａに回転一体に連結されている。オルタネータ用プーリ４は、オルタネータ１４の入力軸１４ａに回転一体に連結されている。クランクプーリ１，圧縮機用プーリ２，オルタネータ用プーリ４は、それぞれ、リムの外周面側に周方向に延びる複数条のＶ溝が軸方向に所定のピッチでもって並ぶように形成されてなるＶリブドプーリであり、ウォータポンプ用プーリ３はリムの外周面が平坦な平プーリである。そして、Ｖリブドベルト２０は、クランクプーリ１，圧縮機用プーリ２，オルタネータ用プーリ４にはベルト内面を、また、ウォータポンプ用プーリ３にはベルト背面をそれぞれ接触させるように掛け渡されている。
【００１９】
上記圧縮機用プーリ２と上記圧縮機１２の入力軸１２ａとの間には、ベアリング３１が介装されており、これにより、圧縮機用プーリ２と入力軸１２ａとは、同一軸心回りに相対回転可能となっている。その上で、圧縮機用プーリ２と入力軸１２ａとは、予め設定されたトルク限界値が加わったときに自ら切断する継ぎ手３２により回転一体に連結されている。これにより、Ｖリブドベルト２０との摩擦接触により圧縮機用プーリ２に入力されたトルクは、継ぎ手３２を経由して入力軸１２ａに伝達され、このことで、圧縮機１２が駆動される一方、圧縮機１２が故障して入力軸１２ａが回転不能になった場合などのように、継ぎ手３２に加わるトルクが増大してトルク限界値に達したとき、継ぎ手３２が自ら切断することで、圧縮機用プーリ２と入力軸１２ａとの間の連結を解除して両者間におけるトルク伝達を停止するようになっている。
【００２０】
図２に拡大して示すように、上記のＶリブドベルト２０は、断面矩形状の接着ゴム層２１を有しており、その接着ゴム層２１には、ベルト幅方向に所定の巻きピッチでもって並ぶようにスパイラル状に配置されたＰＥＴからなる心線２２が埋設されている。上記接着ゴム層２１のベルト背面（同図の上面）には、上帆布層２３が積層されている。一方、接着ゴム層２１のベルト内面（同図の下面）には、リブゴム層２４が積層されており、このリブゴム層２４のベルト内面側には、各々、ベルト長さ方向に延びる複数条（図示する例では、３条）のリブ２５，２５，…がベルト幅方向に所定のピッチでもって並ぶように形成されている。このリブゴム層２４の表面は、クランクプーリ１，圧縮機用プーリ２，オルタネータ用プーリ４にそれぞれ摩擦接触する接触面となっている。
【００２１】
そして、本実施形態では、上記のＶリブドベルト２０と圧縮機用プーリ２との間に上記継ぎ手３２の所定以上の負荷に見合う所定以上のスリップが生じたときに、該Ｖリブドベルト２０における圧縮機用プーリ２への接触面を形成するベルト材料の一部が、上記スリップに伴って圧縮機用プーリ２に移着し、このことで、Ｖリブドベルト２０および圧縮機用プーリ２間の摩擦係数μ′が上記スリップの生じていないときよりも高くなるようになっている。
【００２２】
具体的には、継ぎ手３２に加わる負荷がトルク限界値未満であって圧縮機用プーリ２との間に生じるスリップが所定未満であるときの該圧縮機用プーリ２との間の摩擦係数μ′が１．４以下（μ′≦１．４）である一方、継ぎ手３２に加わる負荷がトルク限界値を超えていて圧縮機用プーリ２との間に生じるスリップが所定以上であるときの該圧縮機用プーリ２との間の摩擦係数μ′が１．８以上（μ′≧１．８）になるように設けられている。詳しく説明すると、Ｖリブドベルト２０の全体のうち、少なくともリブゴム層２３のベルト材料としてのゴム材料の主要ゴム種は、ＥＰＤＭとされている。また、このゴム材料は、１０〜２０ｖｏｌ％のカーボンと、６ｖｏｌ％の脂肪族ポリアミド繊維とを含有している。
【００２３】
−テスト−
ここで、組成の異なるベルト材料を用いて作製した例１〜例７の７種類のＶリブドベルトについて、圧縮機の入力軸の回転をロックさせたときの継ぎ手の切断状況を調べるために行ったテストについて説明する。Ｖリブドベルトの寸法形状は、リブ数を６，ベルトピッチ周長さを１２００ｍｍとした。
【００２４】
例１〜例７の各ベルト材料については、ＥＰＤＭとして「ＥＰＴ ３０７０」を、カーボンとして「ＣＢ ＦＥＦ」をそれぞれ用いた。また、その他には、「サンパー２２８０（商品名）」〔日本サン石油（株）社製〕，「ステアリン酸」，「酸化亜鉛」，「ハイクロス Ｍ（商品名）」〔精工化学（株）社製〕，「パークミルＤ（商品名）」〔日本油脂（株）社製〕，「セイミ−ＯＴ（商品名）」〔日本乾溜工業（株）社製〕，「ＥＭ−２（商品名）」〔三新化学工業（株）社製〕，「ＭＳＡ（商品名）」〔大内新興化学工業（株）社製〕と、それらに加え、ナイロン繊維（脂肪族ポリアミド繊維），綿，高分子量ポリエチレンである「ハイゼックスミリオン（商品名）」〔三井化学株式会社製〕を用いた。各Ｖリブドベルトのベルト材料の組成は、次表に示すとおりである。
【００２５】
【表１】
テストの要領は、図３に模式的に示すように、駆動軸１００に駆動連結された駆動プーリ１１０と、第１負荷軸２００に継ぎ手２１０を介して回転一体に連結された第１従動プーリ２２０と、第２負荷軸３００に回転一体に連結された第２従動プーリ３１０との間にＶリブドベルト４００を巻き掛け、駆動プーリ１１０と第２従動プーリ３１０との間のベルトスパンをテンションプーリ５００により２１０Ｎの押圧力でもって押圧しつつ、駆動プーリ１１０を３０００ｒｐｍの回転速度で回転駆動し、この状態で、第１負荷軸２００の回転を５秒間に亘ってロックしたときに、継ぎ手２１０が切断されたか否かを調べるようにした。但し、継ぎ手２１０としては、トルク限界値が１００Ｎ・ｍであるものを用いた。また、第１従動プーリ２２０は、材質および寸法形状の同じものを７種類のＶリブドベルト４００に合わせて７つ用意し、各第１従動プーリ２２０は、対応するＶリブドベルト４００の専用とし、この第１従動プーリ２２０に対するＶリブドベルト４００の接触角度θは、θ＝１２０°とした。尚、駆動プーリ１１０のプーリ径φはφ＝１３５ｍｍ，第１従動プーリ２２０のプーリ径φはφ＝１１０ｍｍ，第２従動プーリ３１０のプーリ径φはφ＝５５ｍｍとした。
【００２６】
さらに、上記テストの前後において、それぞれ、Ｖリブドベルト４００と第１従動プーリ２２０との各組毎に両者間の摩擦係数μ′を測定した。その測定要領は、図４に模式的に示すように、各Ｖリブドベルト４００を３００ｍｍの長さにカットして有端のサンプル４１０を作製し、このサンプル４１０を第１従動プーリ２２０（プーリ径：６０ｍｍ）に掛け渡し、その一端にウエイト６００（１７Ｎ）を連結する一方、他端側を水平方向に延ばしてロードセル２３０に連結することで、第１従動プーリ２２０に対する接触角度を直角（π／２）とし、この状態で、第１従動プーリ２２０を同図の反時計回り方向に４３ｒｐｍの回転速度でもって回転駆動し、ロードセル２３０に加わる引張力Ｔｔを測定した。
【００２７】
その後、次式を用いて各サンプル４１０の第１従動プーリ２２０との間の摩擦係数μ′を、上記テストの前後についてそれぞれ算出した。尚、次式中の「ｌｎ」は、ｅを底とする自然対数を表している。
【００２８】
μ′＝（２／π）×ｌｎ（Ｔｔ／１７）
以上の結果を、次表２に併せて示す。
【００２９】
【表２】
先ず、継ぎ手２１０の切断の有無の結果からすると、例１〜例３の３種類の各Ｖリブドベルト４００の場合には、継ぎ手２１０にその限界値を超えるトルクが加わったにも拘わらず切断しなかった。また、各第１従動プーリ２２０を目視により調べたところ、例１〜例３の場合の全ての第１従動プーリ２２０において、ゴムの移着は認められなかった。
【００３０】
一方、例４〜例７の４種類の各Ｖリブドベルト４００の場合には、全て、継ぎ手２１０が切断していた。また、各第１従動プーリ２２０を目視により調べたところ、例４〜例７の場合の全ての第１従動プーリ２２０において、ゴムの移着が認められた。
【００３１】
次に、テスト前後の摩擦係数μ′について考察する。先ず、テスト前の摩擦係数μ′では、例１〜例３の各Ｖリブドベルト４００の場合には、０．８６〜０．９６の範囲である一方、例４〜例７の各Ｖリブドベルト４００の場合には、０．８３〜０．９６の範囲であることから、殆ど同じである。したがって、例１〜例３のＶリブドベルト４００の場合には元々の摩擦係数μ′が低かったから継ぎ手２１０が切断しなかったと判断することはできないし、例４〜例７のＶリブドベル４００の場合には元々の摩擦係数μ′が高かったから継ぎ手２１０が切断したと判断することもできない。
【００３２】
次に、テスト後の摩擦係数μ′では、例１〜例３の場合には、０．９２〜１．０２の範囲であるのに対し、例４〜例７の場合には、１．６６〜１．８８の範囲であった。テスト前後の変化率でみると、例１〜例３では、最も変化率の大きい例２の場合でも、約１．１０５倍（≒０．９５／０．８６）であるのに対し、例４〜例７では、最も変化率の小さい例５の場合では、約１．７２９倍（≒１．６６／０．９６）であり、最も変化率の大きい例４の場合には、約２．１４５倍（≒１．７８／０．８３）であった。
【００３３】
以上のことから、例１〜例３のＶリブドベルト４００の場合には、継ぎ手２１０に限界値を超えるトルクが加わって第１従動プーリ２２０との間にスリップが生じたときに、Ｖリブドベルト４００のゴムが第１従動プーリ２２０に移着せず、したがって、第１従動プーリ２２０との間の摩擦係数μ′が殆ど変化せず、その結果、第１負荷軸２００のロックは、第１従動プーリ２２０に対するＶリブドベルト４００のスリップを招くのみであり、そのために、継ぎ手２１０に加わるトルクが限界値を下回るようになり、よって、継ぎ手２１０が切断しなかったものと考えられる。
【００３４】
これに対し、例４〜例７の場合には、継ぎ手２１０に限界値を超えるトルクが加わって第１従動プーリ２２０との間にスリップが生じたときに、Ｖリブドベルト４００のゴム材料の一部が第１従動プーリ２２０に移着し、その移着したゴム材料により、Ｖリブドベルト４００と第１従動プーリ２２０との間の摩擦係数μ′が大きく増加し、その結果、一旦は大きなスリップが生じたものの、その後は、スリップが抑えられて第１従動プーリ２２０に対するトルクの入力が維持されたので、継ぎ手２１０が切断したものと考えられる。
【００３５】
ここで、例１〜例３の各Ｖリブドベルト４００のゴム材料と、例４〜例７の各Ｖリブドベルト４００のゴム材料とを対比すると、カーボン量に違いがある。つまり、例１〜例３の場合には、カーボン量が２０％を超えているのに対し、例４〜例７の場合には、カーボン量は２０％以下（最大の例４の場合でも、１８．３２％）であり、このことで、耐摩耗性が必要な程度に低くなったものと考えられる。
【００３６】
さらに、ゴムをプーリに移着させるという点では、耐摩耗性が低いだけでは不十分である。つまり、摩耗したゴムが硬化しにくいものである必要がある。この点では、母材のゴムが、耐熱性の高いＥＰＤＭであるので、条件は満たされていると考えることができる。
【００３７】
一方、耐摩耗性が低いと、他の問題を招くことになるが、例４から例７の場合には、最低限（１０％以上）のカーボン量が確保されていることに加え、脂肪族ポリアミドに代表される熱可塑性の樹脂ないし繊維が混入されていることで、適正に対応できるものと考えられる。
【００３８】
したがって、本実施形態によれば、Ｖリブドベルト２０を介して自動車用エンジンのクランクプーリ１のトルクを、圧縮機用プーリ２，ウォータポンプ用プーリ３，オルタネータ用プーリ４にそれぞれ伝達し、過負荷時に該過負荷により自ら切断してトルク伝達を停止する継ぎ手３２を介して圧縮機用プーリ２のトルクをエアコン用圧縮機の入力軸１２に伝達するようにしたベルト式補機駆動装置において、継ぎ手３２の過負荷に見合うだけのスリップがＶリブドベルト２０および圧縮機用プーリ２間に生じたときに、該両者間の摩擦係数μ′が高くなるので、元々の摩擦係数μ′やベルト張力を予め不必要に高くしておかなくても継ぎ手３２の切断を確実化することができる。この結果、上記摩擦係数μ′が高過ぎることに起因する異音の発生や、ベルト張力が高過ぎることに起因する伝達ロスの増大を抑えつつ、圧縮機の故障に対し、ウォータポンプ用プーリ３およびオルタネータ用プーリ４に対するトルク伝達を維持することができる。
【００３９】
尚、上記の実施形態では、継ぎ手３２をエアコン用圧縮機に付設するようにしているが、ベルト伝動により駆動される他の一部ないし全部のエンジン補機に付設するようにしてもよい。
【００４０】
また、上記の実施形態では、Ｖリブドベルト２０を伝動ベルトとして用いる場合について説明しているが、他の摩擦伝動ベルトを用いるようにすることもできる。
【００４１】
また、上記の実施形態では、ベルト式エンジン補機駆動装置の場合について説明しているが、本発明は、その他のべルト伝動装置に適用することができるのは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明の実施形態に係る自動車用エンジンのベルト式補機駆動装置の全体構成を模式的に示す正面図である。
【図２】ベルト式補機駆動装置のＶリブドベルトをベルト幅方向に切断してその全体構成を模式的に示す拡大斜視図である。
【図３】テストの要領を模式的に示す正面図である。
【図４】ベルトプーリ間の摩擦係数を調べるために行った測定要領を模式的に示す正面図である。
【符号の説明】
【００４３】
１ クランクプーリ（駆動プーリ）
２ 圧縮機用プーリ（従動プーリ）
１１ 自動車用エンジン
１２ （エアコンの）圧縮機（エンジン補機）
１２ａ 入力軸
２０ Ｖリブドベルト（伝動ベルト）
３２ 継ぎ手
【技術分野】
【０００１】
本発明は、１本の伝動ベルトによりトルクを複数の作動機に伝達する際に、故障した作動機へのトルク伝達を停止することで他の作動機に対するトルク伝達を維持するようにしたベルト伝動装置に関し、特に故障した作動機に対するトルク伝達の停止を確実化する対策に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、自動車用エンジンにおけるサーペンタインタイプのベルト式補機駆動装置では、エンジンのクランクプーリと複数の補機の各従動プーリとの間に、１本の伝動ベルトを巻き掛けることで、複数の補機にトルクを伝達して駆動するようになされる。
【０００３】
その際に、１つの補機が故障して作動しなくなったときには、その従動プーリの回転にブレーキが掛かることになる。ところが、伝動ベルトはこの従動プーリに対する摩擦接触を止めないことから、伝動ベルトの走行に支障が生じて他の補機に対する適正なトルク伝達ができなくなったり、伝動ベルトが破断するという事態を招く虞がある。
【０００４】
これに対し、特許文献１には、補機としての可変容量型圧縮機の入力軸と、この入力軸に同軸状に配置された従動プーリとの間のトルク伝達経路に、従動プーリに回転一体に連結された入力部材と、入力軸に回転一体に連結された出力部材とを互いに摩擦係合させるようにしたトルクリミッタを介設することが記載されている。このものでは、圧縮機がロックして負荷がトルク限界値に達したときに、トルクリミッタが作動して入出力部材間の摩擦係合を解除し、従動プーリから入力軸へのトルク伝達を停止するようになっている。
【特許文献１】特開２０００−３５６２２６号公報（第３頁，図１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、上記のベルト伝動装置では、トルクリミッタを確実に作動させる上で、従動プーリに対する伝動ベルトの伝動能力がトルクリミッタのトルク限界値を上回っていることが必要である。
【０００６】
尚、トルクリミッタのトルク限界値は、理論上、作動機を駆動するのに必要なトルクよりも少し大きい値に設定すればよいが、その必要トルクの劣化などに起因するばらつきや、エンジンの加減速時における従動プーリの慣性トルクの影響などによってトルクリミッタが誤作動することを考慮すると、作動機の駆動必要トルクの１．５倍以上に設定する必要がある。
【０００７】
そして、伝動ベルトの伝動能力は、従動プーリとの間の摩擦係数と、ベルト張力とに依存しており、よって、両者間の摩擦係数を高くしたり、ベルト張力を高めることで、伝動能力を向上させることができる。
【０００８】
しかしながら、摩擦係数を高くすると異音が発生するという別の問題が発生し、一方、ベルト張力を高くするとプーリの軸受の寿命が低下するのみならず、伝達ロスが増大するという問題を招くことになる。
【０００９】
本発明は、斯かる諸点に鑑みてなされたものであり、その主な目的は、１本の伝動ベルトで駆動源のトルクを複数の作動機の従動プーリに伝達する際に、過負荷の加わった継ぎ手が作動して従動プーリから作動機へのトルク伝達を停止するようにしたベルト伝動装置において、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数や、伝動ベルトのベルト張力を不必要に高くしなくても、故障した作動機の継ぎ手のトルク伝達停止作動を確実化できるようにすることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記の目的を達成すべく、本発明では、作動機が故障したときに、その作動機の従動プーリと伝動ベルトとの間に大きなスリップが生じることに着目し、その大きなスリップにより伝動ベルト表面のゴムを従動プーリの表面に移着させることで、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数を高くし、これにより、従動プーリおよび作動機間における継ぎ手のトルク伝達停止作動を確実化するようにした。
【００１１】
具体的には、本発明では、トルクを発生する駆動源と、この駆動源に駆動連結されていて、該駆動源のトルクを出力するための駆動プーリと、トルクが入力されることにより所定の作動を行う少なくとも１つの作動機と、この作動機に連結されていて、該作動機にトルクを入力するための従動プーリと、上記駆動プーリおよび従動プーリ間に巻き掛けられていて、該駆動プーリおよび従動プーリにそれぞれ摩擦接触して該駆動プーリのトルクを従動プーリに伝達する伝動ベルトと、上記従動プーリと作動機との間に該従動プーリのトルクを作動機に伝達するように介設されていて、所定値以上の負荷が加わったときに上記トルク伝達を停止する継ぎ手とを備えたベルト伝動装置を前提としている。
【００１２】
そして、上記伝動ベルトと上記従動プーリとの間に上記継ぎ手の所定値以上の負荷に見合うスリップが生じたときに、該伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が上記スリップの生じていないときよりも高くなるように構成されているものとする。
【００１３】
上記の構成において、摩擦係数を高くする手段としては、従動プーリに対するプーリ接触面を形成するベルト材料の一部を、該従動プーリとの間に生じるスリップを利用して上記プーリに移着するように設けることが挙げられる。また、スリップ前後での摩擦係数の具体的な数値例としては、継ぎ手に加わる負荷が所定値未満であるときの従動プーリとの間の摩擦係数を１．４以下にする一方、継ぎ手に加わる負荷が所定値以上であるときの摩擦係数を１．８以上にすることが挙げられる。
【００１４】
また、上記のベルト材料がゴム材料である場合には、そのゴム材料の主要ゴム種を、ＥＰＤＭ〔エチレンプロピレンゴム〕や、ＣＳＭ〔クロロスルホン化ポリエチレンゴム〕（特にＡＣＳＭ〔アルキル化クロロスルホン化ポリエチレンゴム〕）などとすることができる。その場合に、ゴム材料として、１０〜２０ｖｏｌ％のカーボンを含有するものや、６ｖｏｌ％の脂肪族ポリアミド繊維（ナイロン繊維）を含有するものとすることが好ましい。
【００１５】
さらに、上記構成のベルト伝動装置は、駆動源としての自動車用エンジンと、作動機としてのエンジン補機とを備えた自動車用エンジンのベルト式補機駆動装置として用いることもできる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、伝動ベルトを介して駆動源の駆動プーリのトルクを作動機の従動プーリに伝達し、過負荷時にトルク伝達を停止する継ぎ手を介して上記従動プーリのトルクを作動機に伝達するようにしたベルト伝動装置において、継ぎ手の過負荷に見合うだけのスリップが伝動ベルトおよび従動プーリ間に生じたときに、該伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が高くなるので、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数やベルト張力を不必要に高くしておかなくても、継ぎ手のトルク伝達停止作動を確実化することができ、よって、１つの作動機が故障した際に、伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が高過ぎることに起因する異音の発生や、ベルト張力が高過ぎることに起因する伝達ロスの増大を招くことなく、他の作動機に対するトルク伝達を維持することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
図１は、本発明の実施形態に係る自動車用エンジンのベルト式補機駆動装置の全体構成を模式的に示しており、この補機駆動装置は、駆動プーリとしてのクランクプーリ１と、エアコンの圧縮機用プーリ２，ウォータポンプ用プーリ３，オルタネータ用プーリ４との間に、伝動ベルトとしての１本のＶリブドベルト２０を蛇行状に巻き掛けるようにしたサーペンタインレイアウトと称されるものである。
【００１８】
具体的には、上記クランクプーリ１は、自動車エンジン１１のクランク軸１１ａに回転一体に連結されている。圧縮機用プーリ２は、圧縮機１２の入力軸１２ａに同軸状に取り付けられている。ウォータポンプ用プーリ３は、ウォータポンプ１３の入力軸１３ａに回転一体に連結されている。オルタネータ用プーリ４は、オルタネータ１４の入力軸１４ａに回転一体に連結されている。クランクプーリ１，圧縮機用プーリ２，オルタネータ用プーリ４は、それぞれ、リムの外周面側に周方向に延びる複数条のＶ溝が軸方向に所定のピッチでもって並ぶように形成されてなるＶリブドプーリであり、ウォータポンプ用プーリ３はリムの外周面が平坦な平プーリである。そして、Ｖリブドベルト２０は、クランクプーリ１，圧縮機用プーリ２，オルタネータ用プーリ４にはベルト内面を、また、ウォータポンプ用プーリ３にはベルト背面をそれぞれ接触させるように掛け渡されている。
【００１９】
上記圧縮機用プーリ２と上記圧縮機１２の入力軸１２ａとの間には、ベアリング３１が介装されており、これにより、圧縮機用プーリ２と入力軸１２ａとは、同一軸心回りに相対回転可能となっている。その上で、圧縮機用プーリ２と入力軸１２ａとは、予め設定されたトルク限界値が加わったときに自ら切断する継ぎ手３２により回転一体に連結されている。これにより、Ｖリブドベルト２０との摩擦接触により圧縮機用プーリ２に入力されたトルクは、継ぎ手３２を経由して入力軸１２ａに伝達され、このことで、圧縮機１２が駆動される一方、圧縮機１２が故障して入力軸１２ａが回転不能になった場合などのように、継ぎ手３２に加わるトルクが増大してトルク限界値に達したとき、継ぎ手３２が自ら切断することで、圧縮機用プーリ２と入力軸１２ａとの間の連結を解除して両者間におけるトルク伝達を停止するようになっている。
【００２０】
図２に拡大して示すように、上記のＶリブドベルト２０は、断面矩形状の接着ゴム層２１を有しており、その接着ゴム層２１には、ベルト幅方向に所定の巻きピッチでもって並ぶようにスパイラル状に配置されたＰＥＴからなる心線２２が埋設されている。上記接着ゴム層２１のベルト背面（同図の上面）には、上帆布層２３が積層されている。一方、接着ゴム層２１のベルト内面（同図の下面）には、リブゴム層２４が積層されており、このリブゴム層２４のベルト内面側には、各々、ベルト長さ方向に延びる複数条（図示する例では、３条）のリブ２５，２５，…がベルト幅方向に所定のピッチでもって並ぶように形成されている。このリブゴム層２４の表面は、クランクプーリ１，圧縮機用プーリ２，オルタネータ用プーリ４にそれぞれ摩擦接触する接触面となっている。
【００２１】
そして、本実施形態では、上記のＶリブドベルト２０と圧縮機用プーリ２との間に上記継ぎ手３２の所定以上の負荷に見合う所定以上のスリップが生じたときに、該Ｖリブドベルト２０における圧縮機用プーリ２への接触面を形成するベルト材料の一部が、上記スリップに伴って圧縮機用プーリ２に移着し、このことで、Ｖリブドベルト２０および圧縮機用プーリ２間の摩擦係数μ′が上記スリップの生じていないときよりも高くなるようになっている。
【００２２】
具体的には、継ぎ手３２に加わる負荷がトルク限界値未満であって圧縮機用プーリ２との間に生じるスリップが所定未満であるときの該圧縮機用プーリ２との間の摩擦係数μ′が１．４以下（μ′≦１．４）である一方、継ぎ手３２に加わる負荷がトルク限界値を超えていて圧縮機用プーリ２との間に生じるスリップが所定以上であるときの該圧縮機用プーリ２との間の摩擦係数μ′が１．８以上（μ′≧１．８）になるように設けられている。詳しく説明すると、Ｖリブドベルト２０の全体のうち、少なくともリブゴム層２３のベルト材料としてのゴム材料の主要ゴム種は、ＥＰＤＭとされている。また、このゴム材料は、１０〜２０ｖｏｌ％のカーボンと、６ｖｏｌ％の脂肪族ポリアミド繊維とを含有している。
【００２３】
−テスト−
ここで、組成の異なるベルト材料を用いて作製した例１〜例７の７種類のＶリブドベルトについて、圧縮機の入力軸の回転をロックさせたときの継ぎ手の切断状況を調べるために行ったテストについて説明する。Ｖリブドベルトの寸法形状は、リブ数を６，ベルトピッチ周長さを１２００ｍｍとした。
【００２４】
例１〜例７の各ベルト材料については、ＥＰＤＭとして「ＥＰＴ ３０７０」を、カーボンとして「ＣＢ ＦＥＦ」をそれぞれ用いた。また、その他には、「サンパー２２８０（商品名）」〔日本サン石油（株）社製〕，「ステアリン酸」，「酸化亜鉛」，「ハイクロス Ｍ（商品名）」〔精工化学（株）社製〕，「パークミルＤ（商品名）」〔日本油脂（株）社製〕，「セイミ−ＯＴ（商品名）」〔日本乾溜工業（株）社製〕，「ＥＭ−２（商品名）」〔三新化学工業（株）社製〕，「ＭＳＡ（商品名）」〔大内新興化学工業（株）社製〕と、それらに加え、ナイロン繊維（脂肪族ポリアミド繊維），綿，高分子量ポリエチレンである「ハイゼックスミリオン（商品名）」〔三井化学株式会社製〕を用いた。各Ｖリブドベルトのベルト材料の組成は、次表に示すとおりである。
【００２５】
【表１】
テストの要領は、図３に模式的に示すように、駆動軸１００に駆動連結された駆動プーリ１１０と、第１負荷軸２００に継ぎ手２１０を介して回転一体に連結された第１従動プーリ２２０と、第２負荷軸３００に回転一体に連結された第２従動プーリ３１０との間にＶリブドベルト４００を巻き掛け、駆動プーリ１１０と第２従動プーリ３１０との間のベルトスパンをテンションプーリ５００により２１０Ｎの押圧力でもって押圧しつつ、駆動プーリ１１０を３０００ｒｐｍの回転速度で回転駆動し、この状態で、第１負荷軸２００の回転を５秒間に亘ってロックしたときに、継ぎ手２１０が切断されたか否かを調べるようにした。但し、継ぎ手２１０としては、トルク限界値が１００Ｎ・ｍであるものを用いた。また、第１従動プーリ２２０は、材質および寸法形状の同じものを７種類のＶリブドベルト４００に合わせて７つ用意し、各第１従動プーリ２２０は、対応するＶリブドベルト４００の専用とし、この第１従動プーリ２２０に対するＶリブドベルト４００の接触角度θは、θ＝１２０°とした。尚、駆動プーリ１１０のプーリ径φはφ＝１３５ｍｍ，第１従動プーリ２２０のプーリ径φはφ＝１１０ｍｍ，第２従動プーリ３１０のプーリ径φはφ＝５５ｍｍとした。
【００２６】
さらに、上記テストの前後において、それぞれ、Ｖリブドベルト４００と第１従動プーリ２２０との各組毎に両者間の摩擦係数μ′を測定した。その測定要領は、図４に模式的に示すように、各Ｖリブドベルト４００を３００ｍｍの長さにカットして有端のサンプル４１０を作製し、このサンプル４１０を第１従動プーリ２２０（プーリ径：６０ｍｍ）に掛け渡し、その一端にウエイト６００（１７Ｎ）を連結する一方、他端側を水平方向に延ばしてロードセル２３０に連結することで、第１従動プーリ２２０に対する接触角度を直角（π／２）とし、この状態で、第１従動プーリ２２０を同図の反時計回り方向に４３ｒｐｍの回転速度でもって回転駆動し、ロードセル２３０に加わる引張力Ｔｔを測定した。
【００２７】
その後、次式を用いて各サンプル４１０の第１従動プーリ２２０との間の摩擦係数μ′を、上記テストの前後についてそれぞれ算出した。尚、次式中の「ｌｎ」は、ｅを底とする自然対数を表している。
【００２８】
μ′＝（２／π）×ｌｎ（Ｔｔ／１７）
以上の結果を、次表２に併せて示す。
【００２９】
【表２】
先ず、継ぎ手２１０の切断の有無の結果からすると、例１〜例３の３種類の各Ｖリブドベルト４００の場合には、継ぎ手２１０にその限界値を超えるトルクが加わったにも拘わらず切断しなかった。また、各第１従動プーリ２２０を目視により調べたところ、例１〜例３の場合の全ての第１従動プーリ２２０において、ゴムの移着は認められなかった。
【００３０】
一方、例４〜例７の４種類の各Ｖリブドベルト４００の場合には、全て、継ぎ手２１０が切断していた。また、各第１従動プーリ２２０を目視により調べたところ、例４〜例７の場合の全ての第１従動プーリ２２０において、ゴムの移着が認められた。
【００３１】
次に、テスト前後の摩擦係数μ′について考察する。先ず、テスト前の摩擦係数μ′では、例１〜例３の各Ｖリブドベルト４００の場合には、０．８６〜０．９６の範囲である一方、例４〜例７の各Ｖリブドベルト４００の場合には、０．８３〜０．９６の範囲であることから、殆ど同じである。したがって、例１〜例３のＶリブドベルト４００の場合には元々の摩擦係数μ′が低かったから継ぎ手２１０が切断しなかったと判断することはできないし、例４〜例７のＶリブドベル４００の場合には元々の摩擦係数μ′が高かったから継ぎ手２１０が切断したと判断することもできない。
【００３２】
次に、テスト後の摩擦係数μ′では、例１〜例３の場合には、０．９２〜１．０２の範囲であるのに対し、例４〜例７の場合には、１．６６〜１．８８の範囲であった。テスト前後の変化率でみると、例１〜例３では、最も変化率の大きい例２の場合でも、約１．１０５倍（≒０．９５／０．８６）であるのに対し、例４〜例７では、最も変化率の小さい例５の場合では、約１．７２９倍（≒１．６６／０．９６）であり、最も変化率の大きい例４の場合には、約２．１４５倍（≒１．７８／０．８３）であった。
【００３３】
以上のことから、例１〜例３のＶリブドベルト４００の場合には、継ぎ手２１０に限界値を超えるトルクが加わって第１従動プーリ２２０との間にスリップが生じたときに、Ｖリブドベルト４００のゴムが第１従動プーリ２２０に移着せず、したがって、第１従動プーリ２２０との間の摩擦係数μ′が殆ど変化せず、その結果、第１負荷軸２００のロックは、第１従動プーリ２２０に対するＶリブドベルト４００のスリップを招くのみであり、そのために、継ぎ手２１０に加わるトルクが限界値を下回るようになり、よって、継ぎ手２１０が切断しなかったものと考えられる。
【００３４】
これに対し、例４〜例７の場合には、継ぎ手２１０に限界値を超えるトルクが加わって第１従動プーリ２２０との間にスリップが生じたときに、Ｖリブドベルト４００のゴム材料の一部が第１従動プーリ２２０に移着し、その移着したゴム材料により、Ｖリブドベルト４００と第１従動プーリ２２０との間の摩擦係数μ′が大きく増加し、その結果、一旦は大きなスリップが生じたものの、その後は、スリップが抑えられて第１従動プーリ２２０に対するトルクの入力が維持されたので、継ぎ手２１０が切断したものと考えられる。
【００３５】
ここで、例１〜例３の各Ｖリブドベルト４００のゴム材料と、例４〜例７の各Ｖリブドベルト４００のゴム材料とを対比すると、カーボン量に違いがある。つまり、例１〜例３の場合には、カーボン量が２０％を超えているのに対し、例４〜例７の場合には、カーボン量は２０％以下（最大の例４の場合でも、１８．３２％）であり、このことで、耐摩耗性が必要な程度に低くなったものと考えられる。
【００３６】
さらに、ゴムをプーリに移着させるという点では、耐摩耗性が低いだけでは不十分である。つまり、摩耗したゴムが硬化しにくいものである必要がある。この点では、母材のゴムが、耐熱性の高いＥＰＤＭであるので、条件は満たされていると考えることができる。
【００３７】
一方、耐摩耗性が低いと、他の問題を招くことになるが、例４から例７の場合には、最低限（１０％以上）のカーボン量が確保されていることに加え、脂肪族ポリアミドに代表される熱可塑性の樹脂ないし繊維が混入されていることで、適正に対応できるものと考えられる。
【００３８】
したがって、本実施形態によれば、Ｖリブドベルト２０を介して自動車用エンジンのクランクプーリ１のトルクを、圧縮機用プーリ２，ウォータポンプ用プーリ３，オルタネータ用プーリ４にそれぞれ伝達し、過負荷時に該過負荷により自ら切断してトルク伝達を停止する継ぎ手３２を介して圧縮機用プーリ２のトルクをエアコン用圧縮機の入力軸１２に伝達するようにしたベルト式補機駆動装置において、継ぎ手３２の過負荷に見合うだけのスリップがＶリブドベルト２０および圧縮機用プーリ２間に生じたときに、該両者間の摩擦係数μ′が高くなるので、元々の摩擦係数μ′やベルト張力を予め不必要に高くしておかなくても継ぎ手３２の切断を確実化することができる。この結果、上記摩擦係数μ′が高過ぎることに起因する異音の発生や、ベルト張力が高過ぎることに起因する伝達ロスの増大を抑えつつ、圧縮機の故障に対し、ウォータポンプ用プーリ３およびオルタネータ用プーリ４に対するトルク伝達を維持することができる。
【００３９】
尚、上記の実施形態では、継ぎ手３２をエアコン用圧縮機に付設するようにしているが、ベルト伝動により駆動される他の一部ないし全部のエンジン補機に付設するようにしてもよい。
【００４０】
また、上記の実施形態では、Ｖリブドベルト２０を伝動ベルトとして用いる場合について説明しているが、他の摩擦伝動ベルトを用いるようにすることもできる。
【００４１】
また、上記の実施形態では、ベルト式エンジン補機駆動装置の場合について説明しているが、本発明は、その他のべルト伝動装置に適用することができるのは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明の実施形態に係る自動車用エンジンのベルト式補機駆動装置の全体構成を模式的に示す正面図である。
【図２】ベルト式補機駆動装置のＶリブドベルトをベルト幅方向に切断してその全体構成を模式的に示す拡大斜視図である。
【図３】テストの要領を模式的に示す正面図である。
【図４】ベルトプーリ間の摩擦係数を調べるために行った測定要領を模式的に示す正面図である。
【符号の説明】
【００４３】
１ クランクプーリ（駆動プーリ）
２ 圧縮機用プーリ（従動プーリ）
１１ 自動車用エンジン
１２ （エアコンの）圧縮機（エンジン補機）
１２ａ 入力軸
２０ Ｖリブドベルト（伝動ベルト）
３２ 継ぎ手
【特許請求の範囲】
【請求項１】
トルクを発生する駆動源と、上記駆動源に駆動連結され、該駆動源のトルクを出力するための駆動プーリと、トルクが入力されることにより所定の作動を行う少なくとも１つの作動機と、上記作動機に連結され、該作動機にトルクを入力するための従動プーリと、上記駆動プーリおよび従動プーリ間に巻き掛けられ、該駆動プーリおよび従動プーリにそれぞれ摩擦接触して該駆動プーリのトルクを従動プーリに伝達する伝動ベルトと、上記従動プーリと上記作動機との間に該従動プーリのトルクを作動機に伝達するように介設され、所定値以上の負荷が加わったときに上記トルク伝達を停止する継ぎ手とを備えたベルト伝動装置であって、
上記伝動ベルトと上記従動プーリとの間に上記継ぎ手の所定値以上の負荷に見合うスリップが生じたときに、該伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が上記スリップの生じていないときよりも高くなるように構成されていることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項２】
請求項１に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトにおける従動プーリへの接触面を形成するベルト材料の一部が、該従動プーリとの間に生じたスリップにより上記プーリに移着するように設けられていることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項３】
請求項２に記載のベルト伝動装置において、
継ぎ手に加わる負荷が所定値未満であるときの伝動ベルトと従動プーリとの間の摩擦係数が１．４以下である一方、上記継ぎ手に加わる負荷が所定値以上であるときの上記摩擦係数が１．８以上であることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項４】
請求項２に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトのベルト材料は、ゴム材料であり、
上記ゴム材料の主要ゴム種は、ＥＰＤＭとされていることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項５】
請求項２に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトのベルト材料は、ゴム材料であり、
上記ゴム材料の主要ゴム種は、ＡＣＳＭとされていることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項６】
請求項４又は５の何れか１項に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトのゴム材料は、１０〜２０ｖｏｌ％のカーボンを含有することを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項７】
請求項４又は５の何れか１項に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトのゴム材料は、６ｖｏｌ％以上の脂肪族ポリアミド繊維を含有することを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項８】
請求項１，２，３，４，５，６，７のうちの何れか１項に記載のベルト伝動装置において、
駆動源は、自動車用エンジンであり、
作動機は、エンジン補機であることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項１】
トルクを発生する駆動源と、上記駆動源に駆動連結され、該駆動源のトルクを出力するための駆動プーリと、トルクが入力されることにより所定の作動を行う少なくとも１つの作動機と、上記作動機に連結され、該作動機にトルクを入力するための従動プーリと、上記駆動プーリおよび従動プーリ間に巻き掛けられ、該駆動プーリおよび従動プーリにそれぞれ摩擦接触して該駆動プーリのトルクを従動プーリに伝達する伝動ベルトと、上記従動プーリと上記作動機との間に該従動プーリのトルクを作動機に伝達するように介設され、所定値以上の負荷が加わったときに上記トルク伝達を停止する継ぎ手とを備えたベルト伝動装置であって、
上記伝動ベルトと上記従動プーリとの間に上記継ぎ手の所定値以上の負荷に見合うスリップが生じたときに、該伝動ベルトおよび従動プーリ間の摩擦係数が上記スリップの生じていないときよりも高くなるように構成されていることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項２】
請求項１に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトにおける従動プーリへの接触面を形成するベルト材料の一部が、該従動プーリとの間に生じたスリップにより上記プーリに移着するように設けられていることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項３】
請求項２に記載のベルト伝動装置において、
継ぎ手に加わる負荷が所定値未満であるときの伝動ベルトと従動プーリとの間の摩擦係数が１．４以下である一方、上記継ぎ手に加わる負荷が所定値以上であるときの上記摩擦係数が１．８以上であることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項４】
請求項２に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトのベルト材料は、ゴム材料であり、
上記ゴム材料の主要ゴム種は、ＥＰＤＭとされていることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項５】
請求項２に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトのベルト材料は、ゴム材料であり、
上記ゴム材料の主要ゴム種は、ＡＣＳＭとされていることを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項６】
請求項４又は５の何れか１項に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトのゴム材料は、１０〜２０ｖｏｌ％のカーボンを含有することを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項７】
請求項４又は５の何れか１項に記載のベルト伝動装置において、
伝動ベルトのゴム材料は、６ｖｏｌ％以上の脂肪族ポリアミド繊維を含有することを特徴とするベルト伝動装置。
【請求項８】
請求項１，２，３，４，５，６，７のうちの何れか１項に記載のベルト伝動装置において、
駆動源は、自動車用エンジンであり、
作動機は、エンジン補機であることを特徴とするベルト伝動装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２００６−２６６３０１（Ｐ２００６−２６６３０１Ａ）
【公開日】平成１８年１０月５日（２００６．１０．５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−８１６１３（Ｐ２００５−８１６１３）
【出願日】平成１７年３月２２日（２００５．３．２２）
【出願人】（０００００５０６１）バンドー化学株式会社 (429)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１０月５日（２００６．１０．５）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年３月２２日（２００５．３．２２）
【出願人】（０００００５０６１）バンドー化学株式会社 (429)
【Ｆターム（参考）】
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