メチルメルカプタンを反応ガス混合物から分離する方法
本発明は、メチルメルカプタンをアクロレインで副生成物の存在下にＭＭＰに変換し、このＭＭＰを分離することにより、メチルメルカプタンをメタノールでＨ2Ｓの接触変換により得られた反応ガス混合物から分離する方法に関する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メチルメルカプタンを、メタノールでのＨ2Ｓの接触変換により得られた反応ガス混合物から分離する方法に関する。
【０００２】
メチルメルカプタンは、栄養アミノ酸メチオニンまたはヒドロキシ類似物２−ヒドロキシ−４−メチルメルカプト酪酸（ＭＨＡ）の合成ならびにジメチルスルホキシドおよびジメチルスルホンの製造にとって工業的に重要な前駆体である。現在、前記メチルメルカプタンは、主にアルミナの触媒上での変換によるメタノールおよび硫化水素から製造される。メチルメルカプタンの合成は、通常、気相中で３００〜５００℃の温度および１４．５〜３６２．５９psi（１〜２５バール）の圧力で行なわれる。触媒の活性および選択性を増加させるために、この触媒は、通常、促進剤としてのタングステン酸カリウムで被覆されている。メチルメルカプタンへの硫化水素およびメタノールの変換は、発熱法であり、この場合には、変換されたメタノール１キロモル当たり２８５００ＫＪが放出される。１つの方法は、例えば欧州特許第８５０９２２号明細書中に記載されている。
【０００３】
望ましいメチルメルカプタン以外に、合成の生成物のガス混合物は、反応中に形成された水をも含有し、副生成物として硫化ジメチル、ジメチルエーテル、少量のポリ硫化物、例えばジメチルジスルフィド、ならびに変換されていないメタノール、過剰量の硫化水素および不活性ガスの窒素、二酸化炭素、一酸化炭素、および反応からの水素を含有する。生成物のガス混合物のその成分への分離は、メチルメルカプタンおよびジメチルスルフィドの抽出、水および不活性ガス成分の排出ならびに合成反応器中への未使用のメタノールおよび硫化水素の返送に役立つ。
【０００４】
ドイツ連邦共和国特許第１７６８８２６号明細書の記載は、生成物のガス混合物を１５９．５psi（１１バール）以下の圧力および１０〜１４０℃の温度で蒸留することによる分離方法に関する。この蒸留のガス相は、本質的に硫化水素、不活性ガス、ジメチルスルフィドおよびメチルメルカプタンから構成されている。メチルメルカプタンおよび硫化ジメチルは、ガス相からメタノールで逆流で溶離される。残りの硫化水素および不活性ガスは、循環ガスとして合成反応器に返送される。負荷された溶出メタノールは、蒸留による実際に硫化水素不含の塔底物と一緒に蒸留によって再び処理され、また製造工程に返送される。
【０００５】
前記物質の個々の流れへの生成物のガス混合物の分離における高度な定義を有する改善された方法は、欧州特許第０８８５９２３号明細書（米国特許第５８６６７２１号明細書）中に記載されている。
【０００６】
高い投資額および処理費用に加えて（２３２psi（１６バール）の公称圧力レベルを有する４０段の理論段のカラムが通常必要とされ、この場合この公称圧力レベルは、使用される反応器の安定性の１つの尺度である）、複合体反応混合物の蒸留による前記処理の１つの欠点は、残留物の必然的な形成にあり、その結果として資源の損失の問題を処理しなければならない。付加的に、水と硫黄化合物との２相混合物は、処理中に塔底物中での反応混合物の蒸留により発生する可能性があり、これは、カラムの制御を実質的によりいっそう困難にする。しかし、環境汚染に加えて、前記混合物の分離なしのメチルメルカプタンの後処理は、その後の生成物の生産において実質的な生成物の欠損をまねく可能性があり、したがって分離することは避けられない。
【０００７】
本発明の課題は、純粋なメチルメルカプタンを抽出するための高度な蒸留の努力を回避させることができるが、しかし、メタノールとのＨ2Ｓの接触変換において得られたメチルメルカプタンは、なお任意の損失なしに付加的な変換になお使用されることができる方法を提供することである。
【０００８】
本発明の対象は、
１．１変換されていないＨ2Ｓおよびメタノールの成分ならびに反応混合物中で得られた水を分離し、
１．２その後に、得られた粗製メチルメルカプタンを３−メチルメルカプトピオンアルデヒド（MMP）およびアクロレインで変換するかまたは単にアクロレインで触媒の存在下にＭＭＰに変換し、
１．３反応混合物中になお存在するメチルメルカプタン合成からの成分をＭＭＰから蒸留工程で分離することを特徴とする、メチルメルカプタンをメタノールでのＨ2Ｓの接触変換で形成される反応混合物から分離する方法である。
【０００９】
有利には、前記成分は、不活性の共沸剤を装入することによりストリッピングされる。カラムは、１４．５〜７２．５psi（１〜５バール）、特に１４．５〜４３．５psi（１〜3バール）および９０〜１３５℃、特に１４．５〜３６．２５psi（１〜２．５バール）で作業される。
【００１０】
窒素、二酸化炭素または蒸気は、共沸剤として特に好適である。
【００１１】
メチオニンを製造するためのその後の合成工程とは異なり、ＭＭＰおよびアクロレインでのメチルメルカプタンの変換は、メチルメルカプタンの製造による副生成物によって影響を及ぼされない。本発明によれば、前記化合物の複雑な分離（欧州特許第０８８５９２３号明細書の記載によれば、蒸留カラム中での理論的な棚段は、約４０段である）は、回避されうる。９〜20段の理論的棚段、有利に１０〜１５段の棚段を有する蒸留カラムは、通常、形成されたアルデヒドＭＭＰおよび場合によっては最初に添加されたアルデヒドＭＭＰから副生成物を分離するのに十分であり、この場合には、８７psi（６バール）は、通常、公称圧力レベルとして有利に選択されている。更に、メルカプタンの損失は、回避され、危険物として記録されているメルカプタンの取扱時間は、短縮される。
【００１２】
触媒の存在下でのメチルメルカプタンおよびアクロレインからのＭＭＰ形成は、純粋な親化合物を使用しながらの２工程法として公知技術水準において公知である（ドイツ連邦共和国特許出願公告第１６１８８８４号明細書、ドイツ連邦共和国特許出願公告第２３２０５４４号明細書）。
【００１３】
例えば、９９．５％の純度を有するメルカプタンは、ドイツ連邦共和国特許出願公告第１６１８８８４号明細書中で使用されている。しかし、本発明によれば、約９３質量％のメチルメルカプタン含量を有し、ジメチルジスルフィド１．５〜５質量％、ジメチルエーテル０．５〜３質量％および水約１質量％および痕跡のメタノールの含量を同時に有する粗製メチルメルカプタンが使用されてもよく、この場合総和は、１００％である。
【００１４】
この目的のために、メチルメルカプタンは、ガス状または液状で、好ましくは１４．５〜１４５psi（１〜１０バール）で、有利に周期的に作業される反応器中でＭＭＰ中に装入されてよい。
【００１５】
メチルメルカプタンとＭＭＰは、１対少なくとも１、特に１対３０のモル比で使用される。
【００１６】
ヘミチオアセタールまたはチオアセタールの形成を導く反応温度は、５０〜１２０℃、特に６５〜１１０℃である。その後に、得られた反応性生成物は、触媒の存在下でアクロレインで変換される。
【００１７】
適用された反応条件は、実際に第１の工程の場合と同様である。過剰のアクロレインは、有利である。適当な触媒は、公知技術水準で公知である。
【００１８】
通常、有機過酸化物、有機塩基、有機酸と有機塩基との混合物、例えば酢酸とピリジンとの混合物が使用される。前記方法は、連続的、半連続的またはバッチ的に作業されてよい。
【００１９】
分離法の１つの変法は、適当な触媒混合物を用いてアクロレインとの反応ループで粗製メチルメルカプタンをＭＭＰに変換し、上記の記載と同様にそれぞれの不活性混合物を除去することである。
【００２０】
更に、得られた生成物は、直接に例えばメチオニン合成に添加されてもよいし、標準化された燃料供給車中に充填され、通常の燃料貯蔵所に運搬されるかまたは輸送される。
【００２１】
実施例
本発明は、次のようにフローチャート（図１）によって記載される。
【００２２】
例えば、欧州特許第０８５０９２３号明細書の記載により得られた、次の組成：メチルメルカプタン〜９３質量％、硫化ジメチル〜４．５質量％、ジメチルエーテル〜１．５質量％、水〜１質量％および痕跡のメタノール、またはメチルメルカプタン〜９３質量％、硫化ジメチル〜９３質量％、二硫化ジメチル０．２〜１質量％、ジメチルエーテル０．５〜３質量％、水〜１質量％および痕跡のメタノールを有する粗製メチルメルカプタンを、１〜８を介して、１４．５〜７２．５psi（１〜５バール）の圧力およびドイツ連邦共和国特許第２３２０５４４号明細書の記載と同様の５０〜１２０℃の温度でＭＭＰと一緒に、周期的に運転される反応器Ｒ１に添加する。ＭＭＰへの変換に必要とされるアクロレインの供給は、ストランド２により行なわれ、それぞれの触媒の混合（フランス国特許第１５２０３２８明細書の記載と同様にピリジンと酢酸との混合物、または有機塩基と有機酸との混合物）は、３により行なわれる。更に、その後、反応混合物は、１４．５〜４３．５psi（１／３バール）の圧力および９０〜１３５℃の温度でカラムＫ２（理論的棚段の数：１５段）中で前記アルデヒドの不活性化合物から４を介して分離され、この不活性化合物は、後使用のために５を介して添加される。必要な場合には、望ましくない混合の除去は、不活性の共沸剤、例えば窒素、二酸化炭素または蒸気、好ましくは窒素の付加的な補助によって７を介して得られた生成物は、６を介して後使用のために添加される。使用された粗製メチルメルカプタンに対して、分離収率は、あたかも定量的に、即ち９９．９％超である。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】メチルメルカプタンを反応ガス混合物から分離する本発明による方法を実施するための装置の１実施例を示すフローチャート。
【符号の説明】
【００２４】
１、２、３、８ 供給管、 ４、５、６、７ 導管、 Ｋ２ カラム、 Ｒ１ 周期的に運転される反応器
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メチルメルカプタンを、メタノールでのＨ2Ｓの接触変換により得られた反応ガス混合物から分離する方法に関する。
【０００２】
メチルメルカプタンは、栄養アミノ酸メチオニンまたはヒドロキシ類似物２−ヒドロキシ−４−メチルメルカプト酪酸（ＭＨＡ）の合成ならびにジメチルスルホキシドおよびジメチルスルホンの製造にとって工業的に重要な前駆体である。現在、前記メチルメルカプタンは、主にアルミナの触媒上での変換によるメタノールおよび硫化水素から製造される。メチルメルカプタンの合成は、通常、気相中で３００〜５００℃の温度および１４．５〜３６２．５９psi（１〜２５バール）の圧力で行なわれる。触媒の活性および選択性を増加させるために、この触媒は、通常、促進剤としてのタングステン酸カリウムで被覆されている。メチルメルカプタンへの硫化水素およびメタノールの変換は、発熱法であり、この場合には、変換されたメタノール１キロモル当たり２８５００ＫＪが放出される。１つの方法は、例えば欧州特許第８５０９２２号明細書中に記載されている。
【０００３】
望ましいメチルメルカプタン以外に、合成の生成物のガス混合物は、反応中に形成された水をも含有し、副生成物として硫化ジメチル、ジメチルエーテル、少量のポリ硫化物、例えばジメチルジスルフィド、ならびに変換されていないメタノール、過剰量の硫化水素および不活性ガスの窒素、二酸化炭素、一酸化炭素、および反応からの水素を含有する。生成物のガス混合物のその成分への分離は、メチルメルカプタンおよびジメチルスルフィドの抽出、水および不活性ガス成分の排出ならびに合成反応器中への未使用のメタノールおよび硫化水素の返送に役立つ。
【０００４】
ドイツ連邦共和国特許第１７６８８２６号明細書の記載は、生成物のガス混合物を１５９．５psi（１１バール）以下の圧力および１０〜１４０℃の温度で蒸留することによる分離方法に関する。この蒸留のガス相は、本質的に硫化水素、不活性ガス、ジメチルスルフィドおよびメチルメルカプタンから構成されている。メチルメルカプタンおよび硫化ジメチルは、ガス相からメタノールで逆流で溶離される。残りの硫化水素および不活性ガスは、循環ガスとして合成反応器に返送される。負荷された溶出メタノールは、蒸留による実際に硫化水素不含の塔底物と一緒に蒸留によって再び処理され、また製造工程に返送される。
【０００５】
前記物質の個々の流れへの生成物のガス混合物の分離における高度な定義を有する改善された方法は、欧州特許第０８８５９２３号明細書（米国特許第５８６６７２１号明細書）中に記載されている。
【０００６】
高い投資額および処理費用に加えて（２３２psi（１６バール）の公称圧力レベルを有する４０段の理論段のカラムが通常必要とされ、この場合この公称圧力レベルは、使用される反応器の安定性の１つの尺度である）、複合体反応混合物の蒸留による前記処理の１つの欠点は、残留物の必然的な形成にあり、その結果として資源の損失の問題を処理しなければならない。付加的に、水と硫黄化合物との２相混合物は、処理中に塔底物中での反応混合物の蒸留により発生する可能性があり、これは、カラムの制御を実質的によりいっそう困難にする。しかし、環境汚染に加えて、前記混合物の分離なしのメチルメルカプタンの後処理は、その後の生成物の生産において実質的な生成物の欠損をまねく可能性があり、したがって分離することは避けられない。
【０００７】
本発明の課題は、純粋なメチルメルカプタンを抽出するための高度な蒸留の努力を回避させることができるが、しかし、メタノールとのＨ2Ｓの接触変換において得られたメチルメルカプタンは、なお任意の損失なしに付加的な変換になお使用されることができる方法を提供することである。
【０００８】
本発明の対象は、
１．１変換されていないＨ2Ｓおよびメタノールの成分ならびに反応混合物中で得られた水を分離し、
１．２その後に、得られた粗製メチルメルカプタンを３−メチルメルカプトピオンアルデヒド（MMP）およびアクロレインで変換するかまたは単にアクロレインで触媒の存在下にＭＭＰに変換し、
１．３反応混合物中になお存在するメチルメルカプタン合成からの成分をＭＭＰから蒸留工程で分離することを特徴とする、メチルメルカプタンをメタノールでのＨ2Ｓの接触変換で形成される反応混合物から分離する方法である。
【０００９】
有利には、前記成分は、不活性の共沸剤を装入することによりストリッピングされる。カラムは、１４．５〜７２．５psi（１〜５バール）、特に１４．５〜４３．５psi（１〜3バール）および９０〜１３５℃、特に１４．５〜３６．２５psi（１〜２．５バール）で作業される。
【００１０】
窒素、二酸化炭素または蒸気は、共沸剤として特に好適である。
【００１１】
メチオニンを製造するためのその後の合成工程とは異なり、ＭＭＰおよびアクロレインでのメチルメルカプタンの変換は、メチルメルカプタンの製造による副生成物によって影響を及ぼされない。本発明によれば、前記化合物の複雑な分離（欧州特許第０８８５９２３号明細書の記載によれば、蒸留カラム中での理論的な棚段は、約４０段である）は、回避されうる。９〜20段の理論的棚段、有利に１０〜１５段の棚段を有する蒸留カラムは、通常、形成されたアルデヒドＭＭＰおよび場合によっては最初に添加されたアルデヒドＭＭＰから副生成物を分離するのに十分であり、この場合には、８７psi（６バール）は、通常、公称圧力レベルとして有利に選択されている。更に、メルカプタンの損失は、回避され、危険物として記録されているメルカプタンの取扱時間は、短縮される。
【００１２】
触媒の存在下でのメチルメルカプタンおよびアクロレインからのＭＭＰ形成は、純粋な親化合物を使用しながらの２工程法として公知技術水準において公知である（ドイツ連邦共和国特許出願公告第１６１８８８４号明細書、ドイツ連邦共和国特許出願公告第２３２０５４４号明細書）。
【００１３】
例えば、９９．５％の純度を有するメルカプタンは、ドイツ連邦共和国特許出願公告第１６１８８８４号明細書中で使用されている。しかし、本発明によれば、約９３質量％のメチルメルカプタン含量を有し、ジメチルジスルフィド１．５〜５質量％、ジメチルエーテル０．５〜３質量％および水約１質量％および痕跡のメタノールの含量を同時に有する粗製メチルメルカプタンが使用されてもよく、この場合総和は、１００％である。
【００１４】
この目的のために、メチルメルカプタンは、ガス状または液状で、好ましくは１４．５〜１４５psi（１〜１０バール）で、有利に周期的に作業される反応器中でＭＭＰ中に装入されてよい。
【００１５】
メチルメルカプタンとＭＭＰは、１対少なくとも１、特に１対３０のモル比で使用される。
【００１６】
ヘミチオアセタールまたはチオアセタールの形成を導く反応温度は、５０〜１２０℃、特に６５〜１１０℃である。その後に、得られた反応性生成物は、触媒の存在下でアクロレインで変換される。
【００１７】
適用された反応条件は、実際に第１の工程の場合と同様である。過剰のアクロレインは、有利である。適当な触媒は、公知技術水準で公知である。
【００１８】
通常、有機過酸化物、有機塩基、有機酸と有機塩基との混合物、例えば酢酸とピリジンとの混合物が使用される。前記方法は、連続的、半連続的またはバッチ的に作業されてよい。
【００１９】
分離法の１つの変法は、適当な触媒混合物を用いてアクロレインとの反応ループで粗製メチルメルカプタンをＭＭＰに変換し、上記の記載と同様にそれぞれの不活性混合物を除去することである。
【００２０】
更に、得られた生成物は、直接に例えばメチオニン合成に添加されてもよいし、標準化された燃料供給車中に充填され、通常の燃料貯蔵所に運搬されるかまたは輸送される。
【００２１】
実施例
本発明は、次のようにフローチャート（図１）によって記載される。
【００２２】
例えば、欧州特許第０８５０９２３号明細書の記載により得られた、次の組成：メチルメルカプタン〜９３質量％、硫化ジメチル〜４．５質量％、ジメチルエーテル〜１．５質量％、水〜１質量％および痕跡のメタノール、またはメチルメルカプタン〜９３質量％、硫化ジメチル〜９３質量％、二硫化ジメチル０．２〜１質量％、ジメチルエーテル０．５〜３質量％、水〜１質量％および痕跡のメタノールを有する粗製メチルメルカプタンを、１〜８を介して、１４．５〜７２．５psi（１〜５バール）の圧力およびドイツ連邦共和国特許第２３２０５４４号明細書の記載と同様の５０〜１２０℃の温度でＭＭＰと一緒に、周期的に運転される反応器Ｒ１に添加する。ＭＭＰへの変換に必要とされるアクロレインの供給は、ストランド２により行なわれ、それぞれの触媒の混合（フランス国特許第１５２０３２８明細書の記載と同様にピリジンと酢酸との混合物、または有機塩基と有機酸との混合物）は、３により行なわれる。更に、その後、反応混合物は、１４．５〜４３．５psi（１／３バール）の圧力および９０〜１３５℃の温度でカラムＫ２（理論的棚段の数：１５段）中で前記アルデヒドの不活性化合物から４を介して分離され、この不活性化合物は、後使用のために５を介して添加される。必要な場合には、望ましくない混合の除去は、不活性の共沸剤、例えば窒素、二酸化炭素または蒸気、好ましくは窒素の付加的な補助によって７を介して得られた生成物は、６を介して後使用のために添加される。使用された粗製メチルメルカプタンに対して、分離収率は、あたかも定量的に、即ち９９．９％超である。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】メチルメルカプタンを反応ガス混合物から分離する本発明による方法を実施するための装置の１実施例を示すフローチャート。
【符号の説明】
【００２４】
１、２、３、８ 供給管、 ４、５、６、７ 導管、 Ｋ２ カラム、 Ｒ１ 周期的に運転される反応器
【特許請求の範囲】
【請求項１】
メチルメルカプタンをメタノールでのＨ2Ｓの接触変換で形成される反応混合物から分離する方法において、
１．１ 変換されていないＨ2Ｓおよびメタノールに成分、ならびに反応混合物中で得られた水を分離し、
１．２ その後に、得られた粗製メチルメルカプタンを３−メチルメルカプトピオンアルデヒド（MMP）およびアクロレインで変換するかまたは単にアクロレインで触媒の存在下にＭＭＰに変換し、
１．３ 反応混合物中になお存在するメチルメルカプタン合成からの成分をＭＭＰから蒸留工程で分離することを特徴とする、メチルメルカプタンを反応混合物から分離する方法。
【請求項２】
成分を不活性の共沸剤によりストリッピングする、請求項１記載の方法。
【請求項３】
窒素、二酸化炭素または蒸気を不活性の共沸剤として使用する、請求項２記載の方法。
【請求項４】
成分を１４．５〜７２．５psi（１〜５バール）の圧力で９０〜１３５℃の温度範囲内で分離する、請求項１から３までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項５】
２０段未満の棚段を有する蒸留塔を使用する、請求項１から４までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項１】
メチルメルカプタンをメタノールでのＨ2Ｓの接触変換で形成される反応混合物から分離する方法において、
１．１ 変換されていないＨ2Ｓおよびメタノールに成分、ならびに反応混合物中で得られた水を分離し、
１．２ その後に、得られた粗製メチルメルカプタンを３−メチルメルカプトピオンアルデヒド（MMP）およびアクロレインで変換するかまたは単にアクロレインで触媒の存在下にＭＭＰに変換し、
１．３ 反応混合物中になお存在するメチルメルカプタン合成からの成分をＭＭＰから蒸留工程で分離することを特徴とする、メチルメルカプタンを反応混合物から分離する方法。
【請求項２】
成分を不活性の共沸剤によりストリッピングする、請求項１記載の方法。
【請求項３】
窒素、二酸化炭素または蒸気を不活性の共沸剤として使用する、請求項２記載の方法。
【請求項４】
成分を１４．５〜７２．５psi（１〜５バール）の圧力で９０〜１３５℃の温度範囲内で分離する、請求項１から３までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項５】
２０段未満の棚段を有する蒸留塔を使用する、請求項１から４までのいずれか１項に記載の方法。
【図１】
【公表番号】特表２００７−５１５４１６（Ｐ２００７−５１５４１６Ａ）
【公表日】平成１９年６月１４日（２００７．６．１４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−５４４２５８（Ｐ２００６−５４４２５８）
【出願日】平成１６年１１月３０日（２００４．１１．３０）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００４／０１３５６５
【国際公開番号】ＷＯ２００５／０５８８０９
【国際公開日】平成１７年６月３０日（２００５．６．３０）
【出願人】（５０１０７３８６２）デグサ ゲーエムベーハー (837)
【氏名又は名称原語表記】Ｄｅｇｕｓｓａ ＧｍｂＨ
【住所又は居所原語表記】Ｂｅｎｎｉｇｓｅｎｐｌａｔｚ １， Ｄ−４０４７４ Ｄｕｅｓｓｅｌｄｏｒｆ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成１９年６月１４日（２００７．６．１４）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年１１月３０日（２００４．１１．３０）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００４／０１３５６５
【国際公開番号】ＷＯ２００５／０５８８０９
【国際公開日】平成１７年６月３０日（２００５．６．３０）
【出願人】（５０１０７３８６２）デグサ ゲーエムベーハー (837)
【氏名又は名称原語表記】Ｄｅｇｕｓｓａ ＧｍｂＨ
【住所又は居所原語表記】Ｂｅｎｎｉｇｓｅｎｐｌａｔｚ １， Ｄ−４０４７４ Ｄｕｅｓｓｅｌｄｏｒｆ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
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