レシプロエンジン
【課題】ピストンの構造を変えることにより、ノッキングを抑制してノッキングによる排気ガスの清浄度の低下を防止した、レシプロエンジンを提供する。
【解決手段】シリンダ２と、シリンダ２とともに燃焼室３を形成する頂面４ａを有するピストン４と、を備えたレシプロエンジン１である。ピストン４の頂面４ａ側に設けられて燃焼室３に連通する凹部９と、凹部９内の、頂面４ａ側と凹部９の底面９ａ側との間に気密に配設され、かつ、頂面４ａ側と底面９ａ側との間を摺動可能に設けられて、頂面４ａ側に燃焼室３に連通する容積可変室１７を形成し、底面９ａ側に副室１８を形成する稼働部１２と、ピストン４の、凹部９の外側に設けられて燃焼室３と副室１８とを連通させる流路１９と、流路１９に設けられて、燃焼室３が予め設定した設定圧以上になると流路１９を閉じ、燃焼室３が設定圧未満になると流路１９を開くバルブ２３と、を備える。
【解決手段】シリンダ２と、シリンダ２とともに燃焼室３を形成する頂面４ａを有するピストン４と、を備えたレシプロエンジン１である。ピストン４の頂面４ａ側に設けられて燃焼室３に連通する凹部９と、凹部９内の、頂面４ａ側と凹部９の底面９ａ側との間に気密に配設され、かつ、頂面４ａ側と底面９ａ側との間を摺動可能に設けられて、頂面４ａ側に燃焼室３に連通する容積可変室１７を形成し、底面９ａ側に副室１８を形成する稼働部１２と、ピストン４の、凹部９の外側に設けられて燃焼室３と副室１８とを連通させる流路１９と、流路１９に設けられて、燃焼室３が予め設定した設定圧以上になると流路１９を閉じ、燃焼室３が設定圧未満になると流路１９を開くバルブ２３と、を備える。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、レシプロエンジンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ディーゼルエンジンなどのレシプロエンジンでは、例えば空気及び燃料の圧縮比が高すぎるとノッキングを起こし、排気ガスの清浄度が低くなる。そこで、従来ではノッキングを起こす圧縮比の領域を避けて運転を行い、排気ガスの清浄度を保つようにしていた。
しかし、近年ではエンジン効率を高めるべく、ノッキングを抑制して圧縮比の高い領域でも運転を行えるようにすることが望まれている。
このような背景のもとに、ノッキングを抑制する技術として、例えば特許文献１〜３に開示された技術が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０００−２７４３１４号公報
【特許文献２】特開２００１−３３６４２１号公報
【特許文献３】特開２００４−１１６３１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１〜３の技術は、燃焼後の排気ガスを吸気に混ぜて用いる、排気再循環（ＥＧＲ）と呼ばれる技術など、主に排気や吸気等に関する制御によってノッキングを抑制するものである。したがって、制御系の構成が複雑になり、エンジンのシステム全体の構成が複雑化するといった課題がある。
【０００５】
本発明は前記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、制御系の構成については複雑化することなく、単にピストンの構造を変えることにより、ノッキングを抑制してノッキングによる排気ガスの清浄度の低下を防止した、レシプロエンジンを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のレシプロエンジンは、シリンダと、該シリンダとともに燃焼室を形成する頂面を有するピストンと、を備えたレシプロエンジンであって、
前記ピストンの頂面側に設けられて前記燃焼室に連通する凹部と、
前記凹部内の、前記頂面側と該凹部の底面側との間に気密に配設され、かつ、前記頂面側と前記底面側との間を摺動可能に設けられて、前記頂面側に前記燃焼室に連通する容積可変室を形成し、前記底面側に副室を形成する稼働部と、
前記ピストンの、前記凹部の外側に設けられて前記燃焼室と前記副室とを連通させる流路と、
前記流路に設けられて、前記燃焼室が予め設定した設定圧以上になると前記流路を閉じ、前記燃焼室が前記設定圧未満になると前記流路を開くバルブと、を備えることを特徴とする。
【０００７】
また、前記レシプロエンジンにおいては、前記流路の、前記バルブと前記副室との間には、前記副室が予め設定した第１基準圧以上になると開いて排気し、前記副室が予め設定した第２基準圧未満になると閉じるリリーフ弁を有することが好ましい。
【０００８】
また、前記レシプロエンジンにおいて、前記バルブは、バネの付勢力によって前記流路の開閉を行うよう構成されていることが好ましい。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のレシプロエンジンによれば、燃焼によって燃焼室が予め設定した設定圧以上になると、バルブが流路を閉じる。また、燃焼がノッキングを起こすような高温燃焼になると、燃焼室側と副室との間の圧力差によって稼働部が凹部の底面側に移動する。すると、容積可変室の容積が大きくなるため、これに連通する燃焼室内の圧力が下がり、定常燃焼に戻る。これにより、制御系による複雑な制御を行うことなく、ピストンの構造によって高温燃焼によるノッキングを抑制し、排気ガスの清浄度の低下を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図である。
【図２】本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図である。
【図３】本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図である。
【図４】本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図である。
【図５】バネ定数の設定方法を説明するための参考図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明のレシプロエンジンを詳しく説明する。
図１〜図４は、本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図であり、これらの図において符号１は、ディーゼルエンジンや天然ガスを燃料とするエンジンなどとしての、レシプロエンジンである。なお、図２〜図４においては、図１に示したクランク軸５等を省略して示している。
レシプロエンジン１は、シリンダ２と、該シリンダ２とともに燃焼室３を形成するピストン４と、ピストン４をシリンダ２内にて往復運動させるためのクランク軸５と、を備えて構成されている。
【００１２】
すなわち、このレシプロエンジン１は、吸入工程・ 圧縮工程・ 膨張工程・ 排気工程を順次繰り返す４サイクルエンジンであって、燃焼室３内にて燃料と空気（燃焼用酸素含有ガス）との混合気を断熱圧縮して自着火燃焼させることにより、シリンダ２内のピストン４を作動させ、連結棒６を介してクランク軸５を回転駆動するように構成されている。前記混合気の断熱圧縮による自着火燃焼は、例えば多数の点で着火する多点着火である。
【００１３】
なお、燃料と空気とは別に供給されるようになっており、シリンダ２の天蓋部２ａに設けられた吸気弁７より空気が供給され、図示しないノズルから燃料が供給されるようになっている。または、燃料と空気との混合気は、予混合された後に、前記吸気弁７より燃焼室３内に供給されるように構成されていてもよい。また、燃焼後の排気ガスは、シリンダ２の天蓋部２ａに設けられた排気弁８より排出されるようになっている。
【００１４】
ピストン４は、図１〜図４に示すようにシリンダ２の天蓋部２ａ側に頂面４ａを有し、この頂面４ａとシリンダ２とによって燃焼室３を形成するものである。このピストン４には、その頂面４ａ側に凹部９が形成されている。凹部９は、ピストン４の頂面４ａに開口して燃焼室３に連通する横断面円形状のもので、その底部側に段部１０を有し、この段部１０よりさらに底部側に大径部１１を有したものである。
【００１５】
この凹部９内には、円柱状の稼働部１２が、前記頂面４ａ側と凹部９の底面９ａとの間を摺動可能に収容されている。稼働部１２は、凹部９の前記段部１０より頂面４ａ側の小径部１３に側面が気密に嵌合する稼働上部１４と、前記大径部１１に側面が気密に嵌合する稼働下部１５と、からなっている。したがって、これら稼働上部１４と稼働下部１５との間、すなわち稼働上部１４の外側に露出する稼働下部１５の円環状の上面は、前記段部１０に接離可能に当接する当接面１６となっている。なお、このような構成の稼働部１２は、例えば稼働上部１４側と稼働下部１５側とを別に形成し、ピストン４の組み立て時に、稼働下部１５を大径部１１に嵌合し、かつ稼働上部１４を小径部１３に嵌合した状態で、これらをピン等によって連結し、一体化してもよい。
【００１６】
このようにして凹部９内に稼働部１２が収容されていることにより、凹部９内は稼働部１２によって頂面４ａ側と底面９ａ側とが気密に隔てられ、それぞれ独立した空間となる。すなわち、稼働部１２より頂面４ａ側は燃焼室３に連通する容積可変室１７となり、稼働部１２より底面９ａ側は副室１８となる。なお、稼働部１２は燃焼室３側（容積可変室１７側）と副室１８側との圧力差によって凹部９内を前記頂面４ａ側と凹部９の底面９ａとの間で摺動するようになっている。したがって、容積可変室１７と副室１８とは、いずれもその容積が可変になっている。副室１８は、図３、図４に示すように稼働部１２が底面９ａに近接することで、その容積が非常に小さく（ゼロに近く）なることもある。
【００１７】
なお、図１〜図４では凹部９の底面９ａにテーパ部を形成し、図３、図４に示すように稼働部１２は底面９ａに当接しないようにしたが、テーパ部を形成しないことにより、稼働部１２が底面９ａに当接するようにしてもよい。一方、容積可変室１７は、図１、図２に示すように稼働部１２の当接面１６が段部１０に当接してここに係止することにより、それ以上頂面４ａ側に移動せず、したがって一定以上の容積が確保されるようになっている。
【００１８】
また、ピストン４には、凹部９の外側に、燃焼室３と副室１８とを連通する流路１９が形成されている。流路１９は、一端が頂面４ａに開口し、他端が凹部９の底面９ａに開口する第１の孔２０と、この第１の孔２０の中間部の２点に連通する第２の孔２１とによって形成されている。第１の孔２０にはバルブ収容室２２が設けられ、バルブ収容室２２内にはバルブ２３が昇降可能に配設されている。バルブ収容室２２は、第１の孔２０より大径の第３の孔２２ａと、この第３の孔２２ａの径と前記第１の孔２０の径との間の大きさの径の第４の孔２２ｂとからなっており、第３の孔２２ａが頂面４ａ側に形成され、第４の孔２２ｂがその下方に形成されている。
【００１９】
バルブ２３は、第３の孔２２ａの径（内径）とほぼ同じ寸法の外径に形成されて、該第３の孔２２ａに気密に嵌合し、その状態で第３の孔２２ａ内を摺動するバルブ大径部２３ａと、第４の孔２２ｂの径（内径）とほぼ同じ寸法の外径に形成されて、該第４の孔２２ｂに気密に嵌合し、その状態で第４の孔２２ｂ内を摺動するバルブ小径部２３ｂと、からなっている。このような構成により、バルブ収容部２２の上側（頂面４ａ側）の第１の孔２０を通ってきたガスは、バルブ収容室２２がバルブ２３によって気密に塞がれているため、バルブ収容室２２を通り抜けられないようになっている。
【００２０】
また、バルブ収容室２２の下方、すなわち第４の孔２２ｂに連通して下方に延びる第１の孔２０には、付勢手段としてのバネ（コイルバネ）２４が収容されている。バネ２４は、第１の孔２０が第４の孔２２ｂに連通して下方に延びた後、横方向に折曲していることにより、この折曲部２５上に保持されている。このバネ２４は、バルブ２３を上方（頂面４ａ側）に付勢するもので、後述するようにそのバネ定数が予め設定された値に形成されたものである。
【００２１】
前記第２の孔２１は、一端がバルブ収容室２２の上側（頂面４ａ側）の第１の孔２０に連通し、他端がバルブ収容室２２の第４の孔２２ｂに連通している。このような構成によって第２の孔２１は、図１、図４に示すようにバルブ２３がバネ２４の付勢力によって上昇しているときには、バルブ２３によって遮断されることなく第４の孔２２ｂに連通し、さらにバネ２４が収容されている第１の孔２０に連通する。したがって、このバネ２４が収容されている側の第１の孔２０を通じて副室１８に連通するようになる。一方、図２、図３に示すようにバルブ２３がバネ２４の付勢力に抗して下降しているときには、第２の孔２１はバルブ２３によって遮断され、したがって第４の孔２２ｂに連通しないようになり、副室１８にも連通しないようになる。
【００２２】
すなわち、バルブ２３は、燃焼室３が予め設定した設定圧以上に高くなるとバネ２４の付勢力に抗して下降し、第２の孔２１（流路１９）を閉じ、燃焼室３が前記設定圧未満に低くなると、第２の孔２１（流路１９）を開くようになっている。
【００２３】
第４の孔２２ｂと副室１８との間の第１の孔２０には、これに連通した状態で第５の孔２６が分岐しており、第５の孔２６にはリリーフ弁２７が設けられている。リリーフ弁２７は、前記稼働部１２やバルブ２３の動作によって副室１８が予め設定した第１基準圧以上に高くなると開いて排気し、前記副室１８が予め設定した第２基準圧未満に低くなると閉じる、公知の構成のものである。なお、リリーフ弁２７を設けた第５の孔２６はブローバイ（図示せず）に連通しており、リリーフ弁２７が開くことで排出されたガスはブローバイを通じて吸気管（図示せず）に排出されるようになっている。
【００２４】
なお、このような構成からなるピストン４は、組立て前には例えば凹部９の大径部１１を横切る面（図１〜図４中二点鎖線で示す）等で上下に分けて作製されており、稼働部１２やバネ２４、バルブ２３がそれぞれ所定位置に配設された後、気密に接合され、一体化されるようになっている。また、このピストン４の側周面には周方向に沿って溝が形成され、該溝内にはピストンリング２８が嵌め込まれている。なお、ピストンリング２８の一つは、前記の、凹部９の大径部１１を横切る面に対応する接合部上を、覆うように配設されている。
【００２５】
次に、このような構成からなるレシプロエンジン１の動作について説明する。
まず、吸入工程時では、図１に示すようにピストン４を下降させて吸気弁７を開き、空気を吸入する。すると、燃焼室３の圧力、すなわち燃焼室３と容積可変室１７とを合わせた燃焼室３側の圧力がほぼ大気圧となり、したがって予め設定した設定圧未満になるため、バネ２４の付勢力によってバルブ２３が上昇し、第２の孔２１が開通する。これにより、副室１８側にも空気が流入するため、燃焼室３側と副室１８とは同じ圧力となる。なお、前記設定圧については、バネ２４のバネ定数とともに後述する。
【００２６】
次に、圧縮工程時では、図２中矢印Ｙ１で示すようにピストン４がシリンダ２の天蓋部２ａ側に移動することにより、燃焼室３側およびこれに連通する副室１８の圧力が高まる。そして、燃焼室３側のバルブ２３を押圧する加圧力が、バルブ２３を付勢するバネ２４の付勢力より大きくなると、図２に示すようにバルブ２３は下降して第２の孔２１を閉塞する。これにより、燃焼室３側と副室１８とは連通せずにそれぞれ独立した空間となる。
【００２７】
続いて、燃焼室３内に燃料を供給することにより、燃焼（爆発）を起こさせる。すると、燃焼室３側ではガスが膨張する（膨張工程）ことにより、ピストン４が図２中矢印Ｙ２で示すように下降し、図１に示した連結棒６を介してクランク軸５を回転駆動させる。
次いで、排気工程では、排気弁８を開き、再度ピストン４を上昇させることにより、燃焼室３側の排気ガスを排出する。
そして、排気工程の後、吸入工程として再度ピストン４を下降させ、吸気弁７を開いて空気を吸入する。以下、順次各工程を繰り返す。
【００２８】
また、例えば圧縮比を高めて運転することで、図２に示した圧縮工程に続いて燃焼（爆発）を起こさせた際、ノッキングの原因となる異常燃焼（高温燃焼）が起こることがある。すなわち、このような異常燃焼によって燃焼室３側の圧力（σ１）は予め設定した設定圧（σ０）より高い圧になることがある。すると、図２、図３に示したようにバルブ２３が下降して第２の孔２１（流路１９）が閉塞され、燃焼室３側と副室１８とが遮断されることにより、燃焼室３側と副室１８側とは一時的に大きな圧力差が生じる。このようにして大きな圧力差が生じ、燃焼室３側の圧力が副室１８側の圧力に比べて非常に大きくなると、この圧力差によって稼働部１２が図３に示すように凹部９の底面９ａ側に下降する。
【００２９】
すると、燃焼室３側は容積可変室１７が拡がってその容積が大きくなることで圧力が低下し、ノッキングが回避（抑制）される。一方、副室１８は稼働部１２に押されて容積が小さくなり、圧力が高まる。しかし、副室１８側の圧力が所定圧、すなわち予め設定されている第１基準圧以上に高くなると、リリーフ弁２７が開き、副室１８側のガスが排気されてブローバイを通じて吸気管（図示せず）に排出される。このようにして副室１８側が排気され、副室１８側の圧が第２基準圧未満に低くなると、リリーフ弁２７が閉じ、副室１８側は所定圧に保持される。
【００３０】
そして、圧縮工程後、前記の異常燃焼を経て膨張工程になり、図４に示すようにピストン４が下降する。すると、燃焼室３側の圧力が低下し、予め設定した設定圧未満になることにより、バルブ２３はバネ２４の付勢力によって再度上昇し、第２の孔２１が開通する。これにより、燃焼室３側と副室１８側とが連通するため、燃焼室３側と副室１８とは同じ圧力となる。そして、燃焼室３側の圧力と副室１８側の圧力とが同じになることにより、副室１８側から稼働部１２を押し戻す力が強くなり、稼働部１２が燃焼室３側に移動（上昇）する。これにより、稼働部１２は図１に示した状態となる。
その後、排気工程を経て再度吸入工程となり、以下、順次各工程を繰り返す。
【００３１】
以上説明したように、ノッキングを起こすような異常燃焼（高温燃焼）が生じない場合には、図１、図２の工程を図１→図２→図１→図２のように順次繰り返す。また、ノッキングを起こすような異常燃焼を生じた場合には、図１〜図４の工程を、図１→図２→図３→図４→図１のように辿ることになる。
なお、流路１９には燃焼室３内に新たに吸入された空気しか流入せず、排気工程時には流路１９内から空気が排出されるため、流路１９の入口やその内部にすすや未燃物質が付着し、流路１９が詰まることはない。
【００３２】
次に、バネ２４のバネ定数について、図５を参照して説明する。
バネ２４は、前記したようにバルブ２３を上方（頂面４ａ側）に付勢するものであり、そのバネ定数は以下のようにして設定される。
なお、以下の説明に使用する記号の意味と単位を、次に示す。
【００３３】
・Ａ１ ；容積可変室の底面の面積 ；ｍ２
・Ａ２ ；副室の上面の面積 ；ｍ２
・Ｖ１ ；容積可変室の容積 ；ｍ３
・Ｖ２ ；副室の容積 ；ｍ３
・σ１ ；副室膨張後の燃焼室圧力 ；ＭＰａ
・σ２ ；副室膨張後の副室圧力 ；ＭＰａ
・σmax ；副室作動開始圧力 ；ＭＰａ
・σ０ ；バルブ閉じ圧力 ；ＭＰａ
・Ａ３ ；燃焼室側のバルブの面積 ；ｍ２
・Ａ４ ；副室側のバルブの面積 ；ｍ２
・ｋ ；バネ定数 ；Ｎ／ｍ
・Ｐ３ ；副室作動後のバルブにかかる力（燃焼室側）；Ｎ
・Ｐ４ ；副室作動後のバルブにかかる力（副室側） ；Ｎ
・Ｌ ；稼働部作動時の変位量 ；ｍ
【００３４】
なお、副室膨張後とは、図５に示すように、稼働部１２が上昇して副室１８が最大の容積になった状態をいう。
また、副室作動開始圧力（σmax）とは、稼働部１２が下降して副室１８の容積が小さくなるとき、すなわち稼働部１２が下降（作動）するときの、容積可変室１７（燃焼室３側）の圧力である。
【００３５】
バネ２４は、燃焼室３と容積可変室１７とを合わせた燃焼室３側の圧力が所定の圧力σmax［ＭＰａ］に達したときに、稼働部１２が下降して燃焼室３側、すなわち容積可変室１７が拡大するように、値を求める。
【００３６】
まず、稼働部１２が作動（下降）して欲しい圧力（σmax）より、バルブ２３が閉じるタイミングの圧縮圧力（バルブ閉じ圧力σ０）、すなわち予め設定した設定圧（σ０）を求める。
σ０＝（σmax×Ａ１）／Ａ２ ［ＭＰａ］ …（１）
求めた、圧縮圧力および燃焼室３側のバルブ面積より、バネ定数（バネの力）を求めることができる。
ｋ＝σ０×Ａ３ ［Ｎ／ｍ］ …（２）
【００３７】
次に、稼働部１２の、副室１８側の面積、すなわち副室１８の上面の面積（Ａ２）と、燃焼室３側の面積、すなわち容積可変室の底面の面積（Ａ１）、およびσmaxから、燃焼室３側のバルブ２３の面積Ａ３と、副室１８側のバルブ２３の面積Ａ４を求める。
なお、以下の計算式では、稼働部１２の作動（下降）中に、エンジンの回転による容積可変室１７の容積の変化が無いと仮定している。
まず、燃焼により、副室１８側が作動（稼働部１２が下降）した際の、燃焼室圧力σ１および副室圧力σ２を求める。
σ２＝（σ０×Ｖ２）／（Ａ２×Ｌ） ［ＭＰａ］ …（３）
σ１＝（σmax×Ｖ１）／（Ａ１×Ｌ） ［ＭＰａ］ …（４）
【００３８】
次に、副室１８作動後（稼働部１２が下降後）のバルブ２３の燃焼室３側および副室１８側に生じる力Ｐ３およびＰ４を求める。
Ｐ３＝σ１×Ａ３ ［Ｎ］ …（５）
Ｐ４＝σ１×Ａ４ ［Ｎ］ …（６）
このとき、Ｐ３＞Ｐ４でなければならない。Ｐ３＜Ｐ４の場合は、バルブ２３が開いてしまい、副室１８側の空気が燃焼室３側に流出し、その結果、燃焼室３側の圧力を高めてしまうからである。
以上の計算のもとに、バネ２４のバネ定数を設定することができる。
【００３９】
以上に説明したように、本実施形態のレシプロエンジン１にあっては、燃焼によって燃焼室３が予め設定した設定圧以上になると、バルブ２３が流路１９（第２の孔２１）を閉じる。また、燃焼がノッキングを起こすような高温燃焼になると、燃焼室３側と副室１８との間の圧力差によって稼働部１２が凹部９の底面９ａ側に移動する。すると、容積可変室１７の容積が大きくなるため、これに連通する燃焼室３内の圧力が下がり、定常燃焼に戻る。これにより、制御系による複雑な制御を行うことなく、ピストンの構造によって高温燃焼によるノッキングを抑制し、排気ガスの清浄度の低下を防止することができる。
【００４０】
また、流路１９の、バルブ２３と副室１８との間にリリーフ弁２７を設けたので、ノッキングを起こすような高温燃焼が生じ、稼働部１２が下降して副室１８の容積が縮小した際、上昇した圧をリリーフ弁２７で容易に逃がすことができる。
また、バルブ２３が、バネ２４の付勢力によって流路１９の開閉を行うよう構成されているので、バネ２４のバネ定数を前記計算に基づいて設定することにより、高温燃焼によるノッキングを確実に抑制することができる。
【００４１】
なお、本発明は前記実施形態に限定されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
例えば、流路の形成位置やその構成、さらには流路へのバルブの設置等については、前記実施形態に限定されることなく、種々の形態に設計することが可能である。
【符号の説明】
【００４２】
１…レシプロエンジン、３…燃焼室、４…ピストン、４ａ…頂面、９…凹部、９ａ…底面、１２…稼働部、１７…容積可変室、１８…副室、１９…流路、２３…バルブ、２４…バネ、２７…リリーフ弁
【技術分野】
【０００１】
本発明は、レシプロエンジンに関する。
【背景技術】
【０００２】
ディーゼルエンジンなどのレシプロエンジンでは、例えば空気及び燃料の圧縮比が高すぎるとノッキングを起こし、排気ガスの清浄度が低くなる。そこで、従来ではノッキングを起こす圧縮比の領域を避けて運転を行い、排気ガスの清浄度を保つようにしていた。
しかし、近年ではエンジン効率を高めるべく、ノッキングを抑制して圧縮比の高い領域でも運転を行えるようにすることが望まれている。
このような背景のもとに、ノッキングを抑制する技術として、例えば特許文献１〜３に開示された技術が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０００−２７４３１４号公報
【特許文献２】特開２００１−３３６４２１号公報
【特許文献３】特開２００４−１１６３１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１〜３の技術は、燃焼後の排気ガスを吸気に混ぜて用いる、排気再循環（ＥＧＲ）と呼ばれる技術など、主に排気や吸気等に関する制御によってノッキングを抑制するものである。したがって、制御系の構成が複雑になり、エンジンのシステム全体の構成が複雑化するといった課題がある。
【０００５】
本発明は前記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、制御系の構成については複雑化することなく、単にピストンの構造を変えることにより、ノッキングを抑制してノッキングによる排気ガスの清浄度の低下を防止した、レシプロエンジンを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のレシプロエンジンは、シリンダと、該シリンダとともに燃焼室を形成する頂面を有するピストンと、を備えたレシプロエンジンであって、
前記ピストンの頂面側に設けられて前記燃焼室に連通する凹部と、
前記凹部内の、前記頂面側と該凹部の底面側との間に気密に配設され、かつ、前記頂面側と前記底面側との間を摺動可能に設けられて、前記頂面側に前記燃焼室に連通する容積可変室を形成し、前記底面側に副室を形成する稼働部と、
前記ピストンの、前記凹部の外側に設けられて前記燃焼室と前記副室とを連通させる流路と、
前記流路に設けられて、前記燃焼室が予め設定した設定圧以上になると前記流路を閉じ、前記燃焼室が前記設定圧未満になると前記流路を開くバルブと、を備えることを特徴とする。
【０００７】
また、前記レシプロエンジンにおいては、前記流路の、前記バルブと前記副室との間には、前記副室が予め設定した第１基準圧以上になると開いて排気し、前記副室が予め設定した第２基準圧未満になると閉じるリリーフ弁を有することが好ましい。
【０００８】
また、前記レシプロエンジンにおいて、前記バルブは、バネの付勢力によって前記流路の開閉を行うよう構成されていることが好ましい。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のレシプロエンジンによれば、燃焼によって燃焼室が予め設定した設定圧以上になると、バルブが流路を閉じる。また、燃焼がノッキングを起こすような高温燃焼になると、燃焼室側と副室との間の圧力差によって稼働部が凹部の底面側に移動する。すると、容積可変室の容積が大きくなるため、これに連通する燃焼室内の圧力が下がり、定常燃焼に戻る。これにより、制御系による複雑な制御を行うことなく、ピストンの構造によって高温燃焼によるノッキングを抑制し、排気ガスの清浄度の低下を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図である。
【図２】本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図である。
【図３】本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図である。
【図４】本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図である。
【図５】バネ定数の設定方法を説明するための参考図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明のレシプロエンジンを詳しく説明する。
図１〜図４は、本発明のレシプロエンジンの一実施形態を示す要部側断面図であり、これらの図において符号１は、ディーゼルエンジンや天然ガスを燃料とするエンジンなどとしての、レシプロエンジンである。なお、図２〜図４においては、図１に示したクランク軸５等を省略して示している。
レシプロエンジン１は、シリンダ２と、該シリンダ２とともに燃焼室３を形成するピストン４と、ピストン４をシリンダ２内にて往復運動させるためのクランク軸５と、を備えて構成されている。
【００１２】
すなわち、このレシプロエンジン１は、吸入工程・ 圧縮工程・ 膨張工程・ 排気工程を順次繰り返す４サイクルエンジンであって、燃焼室３内にて燃料と空気（燃焼用酸素含有ガス）との混合気を断熱圧縮して自着火燃焼させることにより、シリンダ２内のピストン４を作動させ、連結棒６を介してクランク軸５を回転駆動するように構成されている。前記混合気の断熱圧縮による自着火燃焼は、例えば多数の点で着火する多点着火である。
【００１３】
なお、燃料と空気とは別に供給されるようになっており、シリンダ２の天蓋部２ａに設けられた吸気弁７より空気が供給され、図示しないノズルから燃料が供給されるようになっている。または、燃料と空気との混合気は、予混合された後に、前記吸気弁７より燃焼室３内に供給されるように構成されていてもよい。また、燃焼後の排気ガスは、シリンダ２の天蓋部２ａに設けられた排気弁８より排出されるようになっている。
【００１４】
ピストン４は、図１〜図４に示すようにシリンダ２の天蓋部２ａ側に頂面４ａを有し、この頂面４ａとシリンダ２とによって燃焼室３を形成するものである。このピストン４には、その頂面４ａ側に凹部９が形成されている。凹部９は、ピストン４の頂面４ａに開口して燃焼室３に連通する横断面円形状のもので、その底部側に段部１０を有し、この段部１０よりさらに底部側に大径部１１を有したものである。
【００１５】
この凹部９内には、円柱状の稼働部１２が、前記頂面４ａ側と凹部９の底面９ａとの間を摺動可能に収容されている。稼働部１２は、凹部９の前記段部１０より頂面４ａ側の小径部１３に側面が気密に嵌合する稼働上部１４と、前記大径部１１に側面が気密に嵌合する稼働下部１５と、からなっている。したがって、これら稼働上部１４と稼働下部１５との間、すなわち稼働上部１４の外側に露出する稼働下部１５の円環状の上面は、前記段部１０に接離可能に当接する当接面１６となっている。なお、このような構成の稼働部１２は、例えば稼働上部１４側と稼働下部１５側とを別に形成し、ピストン４の組み立て時に、稼働下部１５を大径部１１に嵌合し、かつ稼働上部１４を小径部１３に嵌合した状態で、これらをピン等によって連結し、一体化してもよい。
【００１６】
このようにして凹部９内に稼働部１２が収容されていることにより、凹部９内は稼働部１２によって頂面４ａ側と底面９ａ側とが気密に隔てられ、それぞれ独立した空間となる。すなわち、稼働部１２より頂面４ａ側は燃焼室３に連通する容積可変室１７となり、稼働部１２より底面９ａ側は副室１８となる。なお、稼働部１２は燃焼室３側（容積可変室１７側）と副室１８側との圧力差によって凹部９内を前記頂面４ａ側と凹部９の底面９ａとの間で摺動するようになっている。したがって、容積可変室１７と副室１８とは、いずれもその容積が可変になっている。副室１８は、図３、図４に示すように稼働部１２が底面９ａに近接することで、その容積が非常に小さく（ゼロに近く）なることもある。
【００１７】
なお、図１〜図４では凹部９の底面９ａにテーパ部を形成し、図３、図４に示すように稼働部１２は底面９ａに当接しないようにしたが、テーパ部を形成しないことにより、稼働部１２が底面９ａに当接するようにしてもよい。一方、容積可変室１７は、図１、図２に示すように稼働部１２の当接面１６が段部１０に当接してここに係止することにより、それ以上頂面４ａ側に移動せず、したがって一定以上の容積が確保されるようになっている。
【００１８】
また、ピストン４には、凹部９の外側に、燃焼室３と副室１８とを連通する流路１９が形成されている。流路１９は、一端が頂面４ａに開口し、他端が凹部９の底面９ａに開口する第１の孔２０と、この第１の孔２０の中間部の２点に連通する第２の孔２１とによって形成されている。第１の孔２０にはバルブ収容室２２が設けられ、バルブ収容室２２内にはバルブ２３が昇降可能に配設されている。バルブ収容室２２は、第１の孔２０より大径の第３の孔２２ａと、この第３の孔２２ａの径と前記第１の孔２０の径との間の大きさの径の第４の孔２２ｂとからなっており、第３の孔２２ａが頂面４ａ側に形成され、第４の孔２２ｂがその下方に形成されている。
【００１９】
バルブ２３は、第３の孔２２ａの径（内径）とほぼ同じ寸法の外径に形成されて、該第３の孔２２ａに気密に嵌合し、その状態で第３の孔２２ａ内を摺動するバルブ大径部２３ａと、第４の孔２２ｂの径（内径）とほぼ同じ寸法の外径に形成されて、該第４の孔２２ｂに気密に嵌合し、その状態で第４の孔２２ｂ内を摺動するバルブ小径部２３ｂと、からなっている。このような構成により、バルブ収容部２２の上側（頂面４ａ側）の第１の孔２０を通ってきたガスは、バルブ収容室２２がバルブ２３によって気密に塞がれているため、バルブ収容室２２を通り抜けられないようになっている。
【００２０】
また、バルブ収容室２２の下方、すなわち第４の孔２２ｂに連通して下方に延びる第１の孔２０には、付勢手段としてのバネ（コイルバネ）２４が収容されている。バネ２４は、第１の孔２０が第４の孔２２ｂに連通して下方に延びた後、横方向に折曲していることにより、この折曲部２５上に保持されている。このバネ２４は、バルブ２３を上方（頂面４ａ側）に付勢するもので、後述するようにそのバネ定数が予め設定された値に形成されたものである。
【００２１】
前記第２の孔２１は、一端がバルブ収容室２２の上側（頂面４ａ側）の第１の孔２０に連通し、他端がバルブ収容室２２の第４の孔２２ｂに連通している。このような構成によって第２の孔２１は、図１、図４に示すようにバルブ２３がバネ２４の付勢力によって上昇しているときには、バルブ２３によって遮断されることなく第４の孔２２ｂに連通し、さらにバネ２４が収容されている第１の孔２０に連通する。したがって、このバネ２４が収容されている側の第１の孔２０を通じて副室１８に連通するようになる。一方、図２、図３に示すようにバルブ２３がバネ２４の付勢力に抗して下降しているときには、第２の孔２１はバルブ２３によって遮断され、したがって第４の孔２２ｂに連通しないようになり、副室１８にも連通しないようになる。
【００２２】
すなわち、バルブ２３は、燃焼室３が予め設定した設定圧以上に高くなるとバネ２４の付勢力に抗して下降し、第２の孔２１（流路１９）を閉じ、燃焼室３が前記設定圧未満に低くなると、第２の孔２１（流路１９）を開くようになっている。
【００２３】
第４の孔２２ｂと副室１８との間の第１の孔２０には、これに連通した状態で第５の孔２６が分岐しており、第５の孔２６にはリリーフ弁２７が設けられている。リリーフ弁２７は、前記稼働部１２やバルブ２３の動作によって副室１８が予め設定した第１基準圧以上に高くなると開いて排気し、前記副室１８が予め設定した第２基準圧未満に低くなると閉じる、公知の構成のものである。なお、リリーフ弁２７を設けた第５の孔２６はブローバイ（図示せず）に連通しており、リリーフ弁２７が開くことで排出されたガスはブローバイを通じて吸気管（図示せず）に排出されるようになっている。
【００２４】
なお、このような構成からなるピストン４は、組立て前には例えば凹部９の大径部１１を横切る面（図１〜図４中二点鎖線で示す）等で上下に分けて作製されており、稼働部１２やバネ２４、バルブ２３がそれぞれ所定位置に配設された後、気密に接合され、一体化されるようになっている。また、このピストン４の側周面には周方向に沿って溝が形成され、該溝内にはピストンリング２８が嵌め込まれている。なお、ピストンリング２８の一つは、前記の、凹部９の大径部１１を横切る面に対応する接合部上を、覆うように配設されている。
【００２５】
次に、このような構成からなるレシプロエンジン１の動作について説明する。
まず、吸入工程時では、図１に示すようにピストン４を下降させて吸気弁７を開き、空気を吸入する。すると、燃焼室３の圧力、すなわち燃焼室３と容積可変室１７とを合わせた燃焼室３側の圧力がほぼ大気圧となり、したがって予め設定した設定圧未満になるため、バネ２４の付勢力によってバルブ２３が上昇し、第２の孔２１が開通する。これにより、副室１８側にも空気が流入するため、燃焼室３側と副室１８とは同じ圧力となる。なお、前記設定圧については、バネ２４のバネ定数とともに後述する。
【００２６】
次に、圧縮工程時では、図２中矢印Ｙ１で示すようにピストン４がシリンダ２の天蓋部２ａ側に移動することにより、燃焼室３側およびこれに連通する副室１８の圧力が高まる。そして、燃焼室３側のバルブ２３を押圧する加圧力が、バルブ２３を付勢するバネ２４の付勢力より大きくなると、図２に示すようにバルブ２３は下降して第２の孔２１を閉塞する。これにより、燃焼室３側と副室１８とは連通せずにそれぞれ独立した空間となる。
【００２７】
続いて、燃焼室３内に燃料を供給することにより、燃焼（爆発）を起こさせる。すると、燃焼室３側ではガスが膨張する（膨張工程）ことにより、ピストン４が図２中矢印Ｙ２で示すように下降し、図１に示した連結棒６を介してクランク軸５を回転駆動させる。
次いで、排気工程では、排気弁８を開き、再度ピストン４を上昇させることにより、燃焼室３側の排気ガスを排出する。
そして、排気工程の後、吸入工程として再度ピストン４を下降させ、吸気弁７を開いて空気を吸入する。以下、順次各工程を繰り返す。
【００２８】
また、例えば圧縮比を高めて運転することで、図２に示した圧縮工程に続いて燃焼（爆発）を起こさせた際、ノッキングの原因となる異常燃焼（高温燃焼）が起こることがある。すなわち、このような異常燃焼によって燃焼室３側の圧力（σ１）は予め設定した設定圧（σ０）より高い圧になることがある。すると、図２、図３に示したようにバルブ２３が下降して第２の孔２１（流路１９）が閉塞され、燃焼室３側と副室１８とが遮断されることにより、燃焼室３側と副室１８側とは一時的に大きな圧力差が生じる。このようにして大きな圧力差が生じ、燃焼室３側の圧力が副室１８側の圧力に比べて非常に大きくなると、この圧力差によって稼働部１２が図３に示すように凹部９の底面９ａ側に下降する。
【００２９】
すると、燃焼室３側は容積可変室１７が拡がってその容積が大きくなることで圧力が低下し、ノッキングが回避（抑制）される。一方、副室１８は稼働部１２に押されて容積が小さくなり、圧力が高まる。しかし、副室１８側の圧力が所定圧、すなわち予め設定されている第１基準圧以上に高くなると、リリーフ弁２７が開き、副室１８側のガスが排気されてブローバイを通じて吸気管（図示せず）に排出される。このようにして副室１８側が排気され、副室１８側の圧が第２基準圧未満に低くなると、リリーフ弁２７が閉じ、副室１８側は所定圧に保持される。
【００３０】
そして、圧縮工程後、前記の異常燃焼を経て膨張工程になり、図４に示すようにピストン４が下降する。すると、燃焼室３側の圧力が低下し、予め設定した設定圧未満になることにより、バルブ２３はバネ２４の付勢力によって再度上昇し、第２の孔２１が開通する。これにより、燃焼室３側と副室１８側とが連通するため、燃焼室３側と副室１８とは同じ圧力となる。そして、燃焼室３側の圧力と副室１８側の圧力とが同じになることにより、副室１８側から稼働部１２を押し戻す力が強くなり、稼働部１２が燃焼室３側に移動（上昇）する。これにより、稼働部１２は図１に示した状態となる。
その後、排気工程を経て再度吸入工程となり、以下、順次各工程を繰り返す。
【００３１】
以上説明したように、ノッキングを起こすような異常燃焼（高温燃焼）が生じない場合には、図１、図２の工程を図１→図２→図１→図２のように順次繰り返す。また、ノッキングを起こすような異常燃焼を生じた場合には、図１〜図４の工程を、図１→図２→図３→図４→図１のように辿ることになる。
なお、流路１９には燃焼室３内に新たに吸入された空気しか流入せず、排気工程時には流路１９内から空気が排出されるため、流路１９の入口やその内部にすすや未燃物質が付着し、流路１９が詰まることはない。
【００３２】
次に、バネ２４のバネ定数について、図５を参照して説明する。
バネ２４は、前記したようにバルブ２３を上方（頂面４ａ側）に付勢するものであり、そのバネ定数は以下のようにして設定される。
なお、以下の説明に使用する記号の意味と単位を、次に示す。
【００３３】
・Ａ１ ；容積可変室の底面の面積 ；ｍ２
・Ａ２ ；副室の上面の面積 ；ｍ２
・Ｖ１ ；容積可変室の容積 ；ｍ３
・Ｖ２ ；副室の容積 ；ｍ３
・σ１ ；副室膨張後の燃焼室圧力 ；ＭＰａ
・σ２ ；副室膨張後の副室圧力 ；ＭＰａ
・σmax ；副室作動開始圧力 ；ＭＰａ
・σ０ ；バルブ閉じ圧力 ；ＭＰａ
・Ａ３ ；燃焼室側のバルブの面積 ；ｍ２
・Ａ４ ；副室側のバルブの面積 ；ｍ２
・ｋ ；バネ定数 ；Ｎ／ｍ
・Ｐ３ ；副室作動後のバルブにかかる力（燃焼室側）；Ｎ
・Ｐ４ ；副室作動後のバルブにかかる力（副室側） ；Ｎ
・Ｌ ；稼働部作動時の変位量 ；ｍ
【００３４】
なお、副室膨張後とは、図５に示すように、稼働部１２が上昇して副室１８が最大の容積になった状態をいう。
また、副室作動開始圧力（σmax）とは、稼働部１２が下降して副室１８の容積が小さくなるとき、すなわち稼働部１２が下降（作動）するときの、容積可変室１７（燃焼室３側）の圧力である。
【００３５】
バネ２４は、燃焼室３と容積可変室１７とを合わせた燃焼室３側の圧力が所定の圧力σmax［ＭＰａ］に達したときに、稼働部１２が下降して燃焼室３側、すなわち容積可変室１７が拡大するように、値を求める。
【００３６】
まず、稼働部１２が作動（下降）して欲しい圧力（σmax）より、バルブ２３が閉じるタイミングの圧縮圧力（バルブ閉じ圧力σ０）、すなわち予め設定した設定圧（σ０）を求める。
σ０＝（σmax×Ａ１）／Ａ２ ［ＭＰａ］ …（１）
求めた、圧縮圧力および燃焼室３側のバルブ面積より、バネ定数（バネの力）を求めることができる。
ｋ＝σ０×Ａ３ ［Ｎ／ｍ］ …（２）
【００３７】
次に、稼働部１２の、副室１８側の面積、すなわち副室１８の上面の面積（Ａ２）と、燃焼室３側の面積、すなわち容積可変室の底面の面積（Ａ１）、およびσmaxから、燃焼室３側のバルブ２３の面積Ａ３と、副室１８側のバルブ２３の面積Ａ４を求める。
なお、以下の計算式では、稼働部１２の作動（下降）中に、エンジンの回転による容積可変室１７の容積の変化が無いと仮定している。
まず、燃焼により、副室１８側が作動（稼働部１２が下降）した際の、燃焼室圧力σ１および副室圧力σ２を求める。
σ２＝（σ０×Ｖ２）／（Ａ２×Ｌ） ［ＭＰａ］ …（３）
σ１＝（σmax×Ｖ１）／（Ａ１×Ｌ） ［ＭＰａ］ …（４）
【００３８】
次に、副室１８作動後（稼働部１２が下降後）のバルブ２３の燃焼室３側および副室１８側に生じる力Ｐ３およびＰ４を求める。
Ｐ３＝σ１×Ａ３ ［Ｎ］ …（５）
Ｐ４＝σ１×Ａ４ ［Ｎ］ …（６）
このとき、Ｐ３＞Ｐ４でなければならない。Ｐ３＜Ｐ４の場合は、バルブ２３が開いてしまい、副室１８側の空気が燃焼室３側に流出し、その結果、燃焼室３側の圧力を高めてしまうからである。
以上の計算のもとに、バネ２４のバネ定数を設定することができる。
【００３９】
以上に説明したように、本実施形態のレシプロエンジン１にあっては、燃焼によって燃焼室３が予め設定した設定圧以上になると、バルブ２３が流路１９（第２の孔２１）を閉じる。また、燃焼がノッキングを起こすような高温燃焼になると、燃焼室３側と副室１８との間の圧力差によって稼働部１２が凹部９の底面９ａ側に移動する。すると、容積可変室１７の容積が大きくなるため、これに連通する燃焼室３内の圧力が下がり、定常燃焼に戻る。これにより、制御系による複雑な制御を行うことなく、ピストンの構造によって高温燃焼によるノッキングを抑制し、排気ガスの清浄度の低下を防止することができる。
【００４０】
また、流路１９の、バルブ２３と副室１８との間にリリーフ弁２７を設けたので、ノッキングを起こすような高温燃焼が生じ、稼働部１２が下降して副室１８の容積が縮小した際、上昇した圧をリリーフ弁２７で容易に逃がすことができる。
また、バルブ２３が、バネ２４の付勢力によって流路１９の開閉を行うよう構成されているので、バネ２４のバネ定数を前記計算に基づいて設定することにより、高温燃焼によるノッキングを確実に抑制することができる。
【００４１】
なお、本発明は前記実施形態に限定されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
例えば、流路の形成位置やその構成、さらには流路へのバルブの設置等については、前記実施形態に限定されることなく、種々の形態に設計することが可能である。
【符号の説明】
【００４２】
１…レシプロエンジン、３…燃焼室、４…ピストン、４ａ…頂面、９…凹部、９ａ…底面、１２…稼働部、１７…容積可変室、１８…副室、１９…流路、２３…バルブ、２４…バネ、２７…リリーフ弁
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダと、該シリンダとともに燃焼室を形成する頂面を有するピストンと、を備えたレシプロエンジンであって、
前記ピストンの頂面側に設けられて前記燃焼室に連通する凹部と、
前記凹部内の、前記頂面側と該凹部の底面側との間に気密に配設され、かつ、前記頂面側と前記底面側との間を摺動可能に設けられて、前記頂面側に前記燃焼室に連通する容積可変室を形成し、前記底面側に副室を形成する稼働部と、
前記ピストンの、前記凹部の外側に設けられて前記燃焼室と前記副室とを連通させる流路と、
前記流路に設けられて、前記燃焼室が予め設定した設定圧以上になると前記流路を閉じ、前記燃焼室が前記設定圧未満になると前記流路を開くバルブと、を備えることを特徴とするレシプロエンジン。
【請求項２】
前記流路の、前記バルブと前記副室との間には、前記副室が予め設定した第１基準圧以上になると開いて排気し、前記副室が予め設定した第２基準圧未満になると閉じるリリーフ弁を有することを特徴とする請求項１記載のレシプロエンジン。
【請求項３】
前記バルブは、バネの付勢力によって前記流路の開閉を行うよう構成されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のレシプロエンジン。
【請求項１】
シリンダと、該シリンダとともに燃焼室を形成する頂面を有するピストンと、を備えたレシプロエンジンであって、
前記ピストンの頂面側に設けられて前記燃焼室に連通する凹部と、
前記凹部内の、前記頂面側と該凹部の底面側との間に気密に配設され、かつ、前記頂面側と前記底面側との間を摺動可能に設けられて、前記頂面側に前記燃焼室に連通する容積可変室を形成し、前記底面側に副室を形成する稼働部と、
前記ピストンの、前記凹部の外側に設けられて前記燃焼室と前記副室とを連通させる流路と、
前記流路に設けられて、前記燃焼室が予め設定した設定圧以上になると前記流路を閉じ、前記燃焼室が前記設定圧未満になると前記流路を開くバルブと、を備えることを特徴とするレシプロエンジン。
【請求項２】
前記流路の、前記バルブと前記副室との間には、前記副室が予め設定した第１基準圧以上になると開いて排気し、前記副室が予め設定した第２基準圧未満になると閉じるリリーフ弁を有することを特徴とする請求項１記載のレシプロエンジン。
【請求項３】
前記バルブは、バネの付勢力によって前記流路の開閉を行うよう構成されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のレシプロエンジン。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１３−４４２７８（Ｐ２０１３−４４２７８Ａ）
【公開日】平成２５年３月４日（２０１３．３．４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１８２４１４（Ｐ２０１１−１８２４１４）
【出願日】平成２３年８月２４日（２０１１．８．２４）
【出願人】（０００００００９９）株式会社ＩＨＩ (5,014)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年３月４日（２０１３．３．４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年８月２４日（２０１１．８．２４）
【出願人】（０００００００９９）株式会社ＩＨＩ (5,014)
【Ｆターム（参考）】
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