レーザクラッドバルブシートの内部検査方法
【課題】レーザクラッドバルブシートの内部検査を非破壊で行える、レーザクラッドバルブシートの内部検査方法を提供する。
【解決手段】レーザ光を照射しながら金属粉末を溝部に供給して、当該溝部に肉盛り部を形成した後に、当該肉盛り部を所定のバルブシート形状に仕上げ加工して形成するレーザクラッドバルブシートの内部検査方法において、肉盛り部１９の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域Ｒを残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、多角形の各鏡面Ｌ２，Ｌ３を垂直に各々超音波探傷器５１を走査し、超音波探傷器５１の検査結果に基づいて肉盛り部１９の良否を判定する。
【解決手段】レーザ光を照射しながら金属粉末を溝部に供給して、当該溝部に肉盛り部を形成した後に、当該肉盛り部を所定のバルブシート形状に仕上げ加工して形成するレーザクラッドバルブシートの内部検査方法において、肉盛り部１９の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域Ｒを残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、多角形の各鏡面Ｌ２，Ｌ３を垂直に各々超音波探傷器５１を走査し、超音波探傷器５１の検査結果に基づいて肉盛り部１９の良否を判定する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば内燃機関のシリンダヘッド等に配置されて、例えば吸気バルブや、排気バルブ等のバルブシートとなる、レーザクラッドバルブシートの非破壊による内部検査方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関用シリンダヘッドへのバルブシートの形成方法として、バルブシート形成予定部にレーザを照射して金属粉末（クラッド材料）を溶融させながら肉盛りを行うレーザクラッド（レーザ肉盛とも呼ばれる）を用いた方法が知られている。レーザクラッドを用いることで、高硬度の異種金属層を肉盛り部として形成できるため、耐摩耗性に優れたバルブシートが得られる。
このレーザクラッド製法では、クラッド層内部に空孔が発生し、クラッド層の機械的強度に影響し、バルブシートのような、無負荷と高負荷が断続的に繰り返し付与される環境下では、その影響が大きい。
従来では、一般的な肉盛り部の内部欠陥の検査方法として、平面状のバルブ傘表面に超音波を入射させて反射波の状態により肉盛り部の良否を判定するものが知られている（例えば、特許文献１参照。）。
【特許文献１】特開２００８−１４５３１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、従来の検査方法は、超音波探傷を肉盛り部の背面から行っており、シリンダヘッドのバルブシート等では、裏側から超音波を照射できず、これでは肉盛り部の良否の判定を行えない、という問題があった。
【０００４】
そこで、本発明の目的は、上述した従来の技術が有する課題を解消し、レーザクラッドバルブシートの内部検査を非破壊で行える、レーザクラッドバルブシートの内部検査方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するために、本発明は、レーザ光を照射しながら金属粉末を溝部に供給して、当該溝部に肉盛り部を形成した後に、当該肉盛り部を所定のバルブシート形状に仕上げ加工して形成するレーザクラッドバルブシートの内部検査方法において、前記肉盛り部の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、各鏡面を垂直に各々超音波探傷器を走査し、前記超音波探傷器の検査結果に基づいて肉盛り部の良否を判定することを特徴とする。
【０００６】
本発明では、超音波反射原理を活用し、例えば肉盛り部の内部の空孔を可視化することで、肉盛り部の良否を判定する。超音波反射原理を活用した場合、超音波特有の不感帯の存在により、表層〜０．４ｍｍの範囲に存在する空孔を判定できない。
本発明では、肉盛り部の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、各鏡面を垂直に各々超音波探傷器を走査しているため、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部の全部領域の良否を正しく判定できる。
【０００７】
この場合、前記鏡面加工は、バルブシート幅方向の断面視で中央を頂点に肉盛り部の端に向けて略左右対称の２鏡面を形成してもよい。
この構成では、超音波探傷器の走査が２回で済み、仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部の全部領域の良否を、簡単、かつ正しく判定できる。
【発明の効果】
【０００８】
本発明では、肉盛り部の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、各鏡面を垂直に各々超音波探傷器を走査しているため、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部の全部領域の良否を正しく判定できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。
図１は、本実施形態に係るシリンダヘッド１の製造工程を示す図であり、図１（Ａ）はレーザクラッドバルブシートの形成前、図１（Ｂ）は肉盛り部形成後、図１（Ｃ）はレーザクラッドバルブシートの形成後をそれぞれ示している。
シリンダヘッド１は、燃焼室３に連通する吸気ポート５Ａ及び排気ポート５Ｂを備え、これら吸気ポート５Ａ及び排気ポート５Ｂの開口が、それぞれ吸気バルブ及び排気バルブ（図示せず）で開閉される。なお、以下の説明では、これら吸気ポート５Ａ及び排気ポート５Ｂを区別する必要が無いときは単にポート５と称する。
図１（Ｃ）に示すように、ポート５の開口縁には、吸気／排気バルブに密着して燃焼室３を気密に維持するためのバルブシート７が形成されている。
【００１０】
シリンダヘッド１の素材にはアルミ合金が使用されて軽量化が図られるとともに、バルブシート７については、吸気／排気バルブに繰り返し接触し、そのシート面のヘルツ面圧が高負荷で、なおかつ、この高負荷が連続的に付与される部位であることから、レーザクラッドにより、シリンダヘッド１の素材と異なる金属で肉盛形成されることで耐摩耗性及び耐熱性の向上が図られている。
【００１１】
（図３のステップ１）
本製造工程においては、レーザクラッドに用いる金属粉末１５は、シリンダヘッド１の素材の金属とは異なる銅及びニッケルをベースとする合金のアトマイズ粉末が用いられ、高硬度の異種金属層が肉盛り部１９として形成される。
レーザクラッドに用いるレーザ光１７の波長は、金属粉末１５のエネルギー吸収が大きい波長範囲に設定されており、金属粉末１５の溶融効率が高められている。具体的には、金属粉末１５が銅−ニッケル合金の場合、８００〜９５０［ｎｍ］の波長範囲の所定値が用いられる。この波長範囲のレーザ光１７の光源には、例えばモジュール式でＧａａＡｌｂＡｓ型（ａ，ｂは固相比）のレーザ発振部を有し、半導体のＰＮ接合部からレーザ光１７を発する半導体レーザが好適に用いられ、半導体の成分を調整することで上記所定値の波長のレーザ光１７が得られる。
上述したレーザ光１７の波長設定により金属粉末１５の溶融効率が高められているため、半導体レーザとしては１．２〜２．０［ｋＷ］程度の低出力の装置を使用して、例えば、５［ｍｍ］の肉厚の肉盛り部１９を形成することができる。
レーザ光１７は、照射範囲内（光軸に対して垂直な面内）でのエネルギー分布が略一様な強度分布特性を有することで、レーザ光１７の照射位置で偏り無く入熱される。
【００１２】
バルブシート形成前のシリンダヘッド１には、図１（Ａ）に示すように、各ポート５の開口縁に沿ってバルブシート形成予定部９が形成されており、このバルブシート形成予定部９に上述のレーザクラッドにより肉盛り部１９が形成される。
さらに詳述すると、バルブシート形成予定部９には、断面台形状の台形凹溝１１がポート５の開口縁に沿って環状に形成されている。
【００１３】
肉盛り部形成時には、図１（Ｂ）に示すように、台形凹溝１１に粉末供給ノズル１３から金属粉末１５を供給しつつ半導体レーザのレーザ光１７を照射することで金属粉末１５を溶融し、レーザ光１７の照射位置に肉盛り部１９を形成する。そして、シリンダヘッド１を回転させる等してレーザ光１７の照射位置を台形凹溝１１に沿って環状に移動させることで、ポート５の開口縁の全周に亘って肉盛り部１９を形成する。
【００１４】
図２（Ａ）は、台形凹溝１１及び肉盛り部１９を拡大して示す。
台形凹溝１１は、いわゆる逆台形状とされており、肉盛り部形成時には、台形凹溝１１に収まる程度の金属粉末１５が供給されつつ、レーザ光１７が広い幅に亘って、台形凹溝１１の溝底面３１に対して略垂直に照射されることで、当該照射範囲に対して均一な入熱が行われて肉盛り部１９が形成される。
台形凹溝１１とした場合、溝底が湾曲形状の溝に比べ、溝底面３１が平坦であるため、開口端側でも十分な量の金属粉末１５が確保される。従って、金属粉末１５の量に対して入熱量が過多になることがなく、開口端側での肉盛り部１９のクラックが抑制される。台形凹溝１１の中央部では、溝底がＶ溝等に比べて溝底面３１の深さが浅くなるため、金属粉末１５の量が抑えられる。従って、金属粉末１５の量に対して入熱量が足りなくなることが少なく、台形凹溝１１の中央部で肉盛り部１９に空孔の発生が抑制される。さらに、バルブシート７の幅よりも広い幅に亘って肉盛り部１９を形成するため、肉盛り部１９の両側に所定幅のマージンが得られる。
【００１５】
台形凹溝１１の開き角が大きくなるほど、台形凹溝１１が浅くなるため肉盛り部１９の厚みが薄くなってしまいバルブシート７の耐摩耗性の向上効果が少なくなる。また、仕上げ加工時に、平面を切り出す際の加工性も悪くなる。
これとは逆に、台形凹溝１１の開き角を小さくするほど、台形凹溝１１が深くなるため、レーザ光１７による入熱が最深部である中央部で不足して空孔が生じ易くなる。これに加え、レーザクラッドにおいては、通常、肉盛り部１９の両側に溶湯の表面張力によって凹む、いわゆる、ひけ変形部１９Ａが生じる。ひけ変形部１９Ａの凹み量は、台形凹溝１１の開き角が小さくなるほど大きくなるため、このように台形凹溝１１の開き角を小さくし過ぎると、バルブシート７として使用可能な厚みが減少してしまい、所定のシート幅を確保し難くなる虞もある。
上記構成では、台形凹溝１１の開き角を、９０度＜θ≦１２０度の範囲で設定している。これにより肉盛り部１９に十分な厚みを確保しつつ、台形凹溝１１の中央部での空孔を抑制し、所定シート幅を確保している。
【００１６】
本実施の形態では、図１（Ｃ）に示すバルブシート７を形成するに先だって、図２に示すように、肉盛り部１９の内部検査が行われる。
この肉盛り部１９を形成するに際しては、上述したように、金属粉末１５の量に対して入熱量が不足すると、空孔が発生し易くなる。
【００１７】
肉盛り部１９の内部検査は、超音波反射原理を活用し、例えば肉盛り部１９の空孔を可視化することで、肉盛り部１９の良否を判定する。
図２（Ａ）中で、実線Ｌ１は、レーザクラッドバルブシート７の仕上げ加工予定部を示すラインであり、図１（Ｃ）に示すバルブシート７の仕上げ加工では、ラインＬ１より図中上側の余剰肉部がすべて切除される。また、図１（Ｃ）に示すバルブシート７の仕上げ加工では、幅Ｓのバルブシート面７Ａが形成される。
【００１８】
（図３のステップ２）
本検査では、まず、肉盛り部１９の表層部を、２本の交差するラインＬ２，Ｌ３に沿って鏡面加工して、それぞれの鏡面に垂直に、それぞれ超音波探傷器（プローブ）５１Ａ，５１Ｂを、それぞれ矢印Ｘの方向に往復走査する。
このプローブ５１Ａ，５１Ｂは、図２（Ｂ）に示すように、超音波探傷ユニット５２と、ディスプレイユニット５３とに接続されている。
【００１９】
プローブ５１Ａ，５１Ｂを活用する場合、超音波特有の不感帯の存在により、表層〜０．４ｍｍの範囲に存在する空孔を判定できない。
そこで、各ラインＬ２，Ｌ３は、バルブシート形状の仕上げ加工予定部を示すラインＬ１から、少なくともプローブ５１Ａ，５１Ｂの不感帯に対応する領域Ｒ（肉盛り部１９の一部）を、ラインＬ２，Ｌ３の下側に残して決定される。
ただし、各ラインＬ２，Ｌ３を切削する切削機械（不図示）には加工公差が存在するため、各ラインＬ２，Ｌ３の決定にあたっては、まず、プローブ５１Ａ，５１Ｂの不感帯を考慮して、直線状の加工下限ラインを決定し、これを基準に当該切削機械（不図示）の加工公差を考慮すると共に、肉盛り部１９の表層部の黒皮部分を完全に除去することを条件とした、同じく直線状の加工上限ラインを決定し、これらの線の中間位置を各ラインＬ２，Ｌ３に決定することが望ましい。
鏡面加工で得られる鏡面は、バルブシート幅方向の断面視で、中央Ｔを頂点に肉盛り部１９の端に向けて略左右対称の２鏡面であり、２鏡面は、両溝壁３２，３３の一部３２Ａ，３３Ａを抉って形成される。
なお、本構成では２鏡面としたが、２鏡面に限定されず、３鏡面、４鏡面等のように、バルブシート幅方向の断面視で多角形状としてもよい。また、３鏡面とする場合には、例えば各鏡面をラインＬ１に平行とした３鏡面としてもよい。これらの場合、各鏡面に垂直にプローブ５１を走査する。
【００２０】
（図３のステップ３）
プローブ５１は、幅Ｐの超音波を発振すると共に、探傷距離ＷＬ、探傷焦点距離Ａ、自由焦点距離Ｆに設定され、矢印Ｘ方向（バルブシート７の幅方向）に往復走査される。
一方のプローブ５１Ａの走査始点Ｎは、ラインＬ２が横切る肉盛り部１９の端Ｍから、所定のマージンをとった位置であり、走査終点Ｏは、頂点Ｔを越えて、プローブ５１Ａの超音波が台形凹溝１１の溝底面３１の端を指向する位置である。他方のプローブ５１Ｂの走査始点Ｕは、ラインＬ３が横切る肉盛り部１９の端Ｖから、所定のマージンをとった位置であり、走査終点Ｗは、プローブ５１Ｂの超音波が台形凹溝１１の溝底面３１の端を指向する位置である。
【００２１】
プローブ５１の走査過程では、プローブ５１が発振した超音波を、ラインＬ２，Ｌ３に沿った鏡面が反射し、この反射波を受けて超音波探傷ユニット５２に入力し、ディスプレイユニット５３に表示する。
【００２２】
（図３のステップ４）
鏡面からの表面反射波が、空孔（不図示）からの表面反射波に比し、例えば１２０％くらい高くなるようにゲイン調整することで、肉盛り部１９の空孔を可視化でき、ディスプレイユニット５３に表示できる。
本構成では、肉盛り部１９の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくともプローブ５１Ａ，５１Ｂの不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で三角形となる形状に鏡面加工し、２鏡面を垂直に各々プローブ５１Ａ，５１Ｂを走査するため、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部１９の全部領域の良否を正しく判定できる。
また、本構成では、一対のプローブ５１Ａ，５１Ｂが、溝底面３１とラインＬ２〜Ｌ５で囲う五角形の領域をそれぞれ１回ずつ走査し、計２回走査する。五角形領域は、バルブシート面７Ａの下方に位置し、２回走査することにより、バルブシート面７Ａの下方の空孔を精度よく検査できる。この構成では、プローブ５１Ａ，５１Ｂの走査が１回ずつの２回で済み、仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部１９の全部領域の良否を、簡単、かつ正しく判定できる。
【００２３】
（図３のステップ５）
肉盛り部１９の検査結果がＮＯであれば、不良品処理工程に移行する。
【００２４】
（図３のステップ６）
図２に示す肉盛り部１９の内部検査が行われ、良品（ＹＥＳ）と判定された後、バルブシート形成予定部９に対して仕上げ加工を施して、図１（Ｃ）に示すレーザクラッドバルブシート７を形成する。仕上げ加工では、図２（Ａ）に示すように、所定幅Ｓのバルブシート７が得られるように、実線で示すラインＬ１に沿って肉盛り部１９の表層部を削り落とすとともに、バルブのかさ部分のファンネル形状に合せて台形凹溝１１の両側面３１Ａ、３１Ｂを削り落とす切削加工が施される。
バルブシート７の所定幅Ｓは、少なくともバルブのかさ部分との間で所定の気密性が得られる幅とされている。
【００２５】
なお、上述した実施の形態は、あくまでも本発明の一態様を示すものであり、本発明の主旨を逸脱しない範囲で任意に変形および応用が可能であることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の一実施の形態に係るシリンダヘッドの製造工程を示す図であり、（Ａ）はバルブシート形成前、（Ｂ）は肉盛り部形成後、（Ｃ）はバルブシート形成後をそれぞれ示す図である。
【図２】肉盛り部形成後のバルブシート形成予定部を拡大して示す図である。
【図３】シリンダヘッドの製造工程を示すフローチャートである。
【符号の説明】
【００２７】
１ シリンダヘッド
７ バルブシート
１５ 金属粉末
１９ 肉盛り部
１１ 台形凹溝
Ｌ１ ライン（鏡面）
Ｌ２ ライン（鏡面）
５１ 超音波探傷器（プローブ）
５２ 超音波探傷ユニット
５３ ディスプレイユニット
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば内燃機関のシリンダヘッド等に配置されて、例えば吸気バルブや、排気バルブ等のバルブシートとなる、レーザクラッドバルブシートの非破壊による内部検査方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関用シリンダヘッドへのバルブシートの形成方法として、バルブシート形成予定部にレーザを照射して金属粉末（クラッド材料）を溶融させながら肉盛りを行うレーザクラッド（レーザ肉盛とも呼ばれる）を用いた方法が知られている。レーザクラッドを用いることで、高硬度の異種金属層を肉盛り部として形成できるため、耐摩耗性に優れたバルブシートが得られる。
このレーザクラッド製法では、クラッド層内部に空孔が発生し、クラッド層の機械的強度に影響し、バルブシートのような、無負荷と高負荷が断続的に繰り返し付与される環境下では、その影響が大きい。
従来では、一般的な肉盛り部の内部欠陥の検査方法として、平面状のバルブ傘表面に超音波を入射させて反射波の状態により肉盛り部の良否を判定するものが知られている（例えば、特許文献１参照。）。
【特許文献１】特開２００８−１４５３１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、従来の検査方法は、超音波探傷を肉盛り部の背面から行っており、シリンダヘッドのバルブシート等では、裏側から超音波を照射できず、これでは肉盛り部の良否の判定を行えない、という問題があった。
【０００４】
そこで、本発明の目的は、上述した従来の技術が有する課題を解消し、レーザクラッドバルブシートの内部検査を非破壊で行える、レーザクラッドバルブシートの内部検査方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するために、本発明は、レーザ光を照射しながら金属粉末を溝部に供給して、当該溝部に肉盛り部を形成した後に、当該肉盛り部を所定のバルブシート形状に仕上げ加工して形成するレーザクラッドバルブシートの内部検査方法において、前記肉盛り部の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、各鏡面を垂直に各々超音波探傷器を走査し、前記超音波探傷器の検査結果に基づいて肉盛り部の良否を判定することを特徴とする。
【０００６】
本発明では、超音波反射原理を活用し、例えば肉盛り部の内部の空孔を可視化することで、肉盛り部の良否を判定する。超音波反射原理を活用した場合、超音波特有の不感帯の存在により、表層〜０．４ｍｍの範囲に存在する空孔を判定できない。
本発明では、肉盛り部の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、各鏡面を垂直に各々超音波探傷器を走査しているため、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部の全部領域の良否を正しく判定できる。
【０００７】
この場合、前記鏡面加工は、バルブシート幅方向の断面視で中央を頂点に肉盛り部の端に向けて略左右対称の２鏡面を形成してもよい。
この構成では、超音波探傷器の走査が２回で済み、仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部の全部領域の良否を、簡単、かつ正しく判定できる。
【発明の効果】
【０００８】
本発明では、肉盛り部の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、各鏡面を垂直に各々超音波探傷器を走査しているため、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部の全部領域の良否を正しく判定できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。
図１は、本実施形態に係るシリンダヘッド１の製造工程を示す図であり、図１（Ａ）はレーザクラッドバルブシートの形成前、図１（Ｂ）は肉盛り部形成後、図１（Ｃ）はレーザクラッドバルブシートの形成後をそれぞれ示している。
シリンダヘッド１は、燃焼室３に連通する吸気ポート５Ａ及び排気ポート５Ｂを備え、これら吸気ポート５Ａ及び排気ポート５Ｂの開口が、それぞれ吸気バルブ及び排気バルブ（図示せず）で開閉される。なお、以下の説明では、これら吸気ポート５Ａ及び排気ポート５Ｂを区別する必要が無いときは単にポート５と称する。
図１（Ｃ）に示すように、ポート５の開口縁には、吸気／排気バルブに密着して燃焼室３を気密に維持するためのバルブシート７が形成されている。
【００１０】
シリンダヘッド１の素材にはアルミ合金が使用されて軽量化が図られるとともに、バルブシート７については、吸気／排気バルブに繰り返し接触し、そのシート面のヘルツ面圧が高負荷で、なおかつ、この高負荷が連続的に付与される部位であることから、レーザクラッドにより、シリンダヘッド１の素材と異なる金属で肉盛形成されることで耐摩耗性及び耐熱性の向上が図られている。
【００１１】
（図３のステップ１）
本製造工程においては、レーザクラッドに用いる金属粉末１５は、シリンダヘッド１の素材の金属とは異なる銅及びニッケルをベースとする合金のアトマイズ粉末が用いられ、高硬度の異種金属層が肉盛り部１９として形成される。
レーザクラッドに用いるレーザ光１７の波長は、金属粉末１５のエネルギー吸収が大きい波長範囲に設定されており、金属粉末１５の溶融効率が高められている。具体的には、金属粉末１５が銅−ニッケル合金の場合、８００〜９５０［ｎｍ］の波長範囲の所定値が用いられる。この波長範囲のレーザ光１７の光源には、例えばモジュール式でＧａａＡｌｂＡｓ型（ａ，ｂは固相比）のレーザ発振部を有し、半導体のＰＮ接合部からレーザ光１７を発する半導体レーザが好適に用いられ、半導体の成分を調整することで上記所定値の波長のレーザ光１７が得られる。
上述したレーザ光１７の波長設定により金属粉末１５の溶融効率が高められているため、半導体レーザとしては１．２〜２．０［ｋＷ］程度の低出力の装置を使用して、例えば、５［ｍｍ］の肉厚の肉盛り部１９を形成することができる。
レーザ光１７は、照射範囲内（光軸に対して垂直な面内）でのエネルギー分布が略一様な強度分布特性を有することで、レーザ光１７の照射位置で偏り無く入熱される。
【００１２】
バルブシート形成前のシリンダヘッド１には、図１（Ａ）に示すように、各ポート５の開口縁に沿ってバルブシート形成予定部９が形成されており、このバルブシート形成予定部９に上述のレーザクラッドにより肉盛り部１９が形成される。
さらに詳述すると、バルブシート形成予定部９には、断面台形状の台形凹溝１１がポート５の開口縁に沿って環状に形成されている。
【００１３】
肉盛り部形成時には、図１（Ｂ）に示すように、台形凹溝１１に粉末供給ノズル１３から金属粉末１５を供給しつつ半導体レーザのレーザ光１７を照射することで金属粉末１５を溶融し、レーザ光１７の照射位置に肉盛り部１９を形成する。そして、シリンダヘッド１を回転させる等してレーザ光１７の照射位置を台形凹溝１１に沿って環状に移動させることで、ポート５の開口縁の全周に亘って肉盛り部１９を形成する。
【００１４】
図２（Ａ）は、台形凹溝１１及び肉盛り部１９を拡大して示す。
台形凹溝１１は、いわゆる逆台形状とされており、肉盛り部形成時には、台形凹溝１１に収まる程度の金属粉末１５が供給されつつ、レーザ光１７が広い幅に亘って、台形凹溝１１の溝底面３１に対して略垂直に照射されることで、当該照射範囲に対して均一な入熱が行われて肉盛り部１９が形成される。
台形凹溝１１とした場合、溝底が湾曲形状の溝に比べ、溝底面３１が平坦であるため、開口端側でも十分な量の金属粉末１５が確保される。従って、金属粉末１５の量に対して入熱量が過多になることがなく、開口端側での肉盛り部１９のクラックが抑制される。台形凹溝１１の中央部では、溝底がＶ溝等に比べて溝底面３１の深さが浅くなるため、金属粉末１５の量が抑えられる。従って、金属粉末１５の量に対して入熱量が足りなくなることが少なく、台形凹溝１１の中央部で肉盛り部１９に空孔の発生が抑制される。さらに、バルブシート７の幅よりも広い幅に亘って肉盛り部１９を形成するため、肉盛り部１９の両側に所定幅のマージンが得られる。
【００１５】
台形凹溝１１の開き角が大きくなるほど、台形凹溝１１が浅くなるため肉盛り部１９の厚みが薄くなってしまいバルブシート７の耐摩耗性の向上効果が少なくなる。また、仕上げ加工時に、平面を切り出す際の加工性も悪くなる。
これとは逆に、台形凹溝１１の開き角を小さくするほど、台形凹溝１１が深くなるため、レーザ光１７による入熱が最深部である中央部で不足して空孔が生じ易くなる。これに加え、レーザクラッドにおいては、通常、肉盛り部１９の両側に溶湯の表面張力によって凹む、いわゆる、ひけ変形部１９Ａが生じる。ひけ変形部１９Ａの凹み量は、台形凹溝１１の開き角が小さくなるほど大きくなるため、このように台形凹溝１１の開き角を小さくし過ぎると、バルブシート７として使用可能な厚みが減少してしまい、所定のシート幅を確保し難くなる虞もある。
上記構成では、台形凹溝１１の開き角を、９０度＜θ≦１２０度の範囲で設定している。これにより肉盛り部１９に十分な厚みを確保しつつ、台形凹溝１１の中央部での空孔を抑制し、所定シート幅を確保している。
【００１６】
本実施の形態では、図１（Ｃ）に示すバルブシート７を形成するに先だって、図２に示すように、肉盛り部１９の内部検査が行われる。
この肉盛り部１９を形成するに際しては、上述したように、金属粉末１５の量に対して入熱量が不足すると、空孔が発生し易くなる。
【００１７】
肉盛り部１９の内部検査は、超音波反射原理を活用し、例えば肉盛り部１９の空孔を可視化することで、肉盛り部１９の良否を判定する。
図２（Ａ）中で、実線Ｌ１は、レーザクラッドバルブシート７の仕上げ加工予定部を示すラインであり、図１（Ｃ）に示すバルブシート７の仕上げ加工では、ラインＬ１より図中上側の余剰肉部がすべて切除される。また、図１（Ｃ）に示すバルブシート７の仕上げ加工では、幅Ｓのバルブシート面７Ａが形成される。
【００１８】
（図３のステップ２）
本検査では、まず、肉盛り部１９の表層部を、２本の交差するラインＬ２，Ｌ３に沿って鏡面加工して、それぞれの鏡面に垂直に、それぞれ超音波探傷器（プローブ）５１Ａ，５１Ｂを、それぞれ矢印Ｘの方向に往復走査する。
このプローブ５１Ａ，５１Ｂは、図２（Ｂ）に示すように、超音波探傷ユニット５２と、ディスプレイユニット５３とに接続されている。
【００１９】
プローブ５１Ａ，５１Ｂを活用する場合、超音波特有の不感帯の存在により、表層〜０．４ｍｍの範囲に存在する空孔を判定できない。
そこで、各ラインＬ２，Ｌ３は、バルブシート形状の仕上げ加工予定部を示すラインＬ１から、少なくともプローブ５１Ａ，５１Ｂの不感帯に対応する領域Ｒ（肉盛り部１９の一部）を、ラインＬ２，Ｌ３の下側に残して決定される。
ただし、各ラインＬ２，Ｌ３を切削する切削機械（不図示）には加工公差が存在するため、各ラインＬ２，Ｌ３の決定にあたっては、まず、プローブ５１Ａ，５１Ｂの不感帯を考慮して、直線状の加工下限ラインを決定し、これを基準に当該切削機械（不図示）の加工公差を考慮すると共に、肉盛り部１９の表層部の黒皮部分を完全に除去することを条件とした、同じく直線状の加工上限ラインを決定し、これらの線の中間位置を各ラインＬ２，Ｌ３に決定することが望ましい。
鏡面加工で得られる鏡面は、バルブシート幅方向の断面視で、中央Ｔを頂点に肉盛り部１９の端に向けて略左右対称の２鏡面であり、２鏡面は、両溝壁３２，３３の一部３２Ａ，３３Ａを抉って形成される。
なお、本構成では２鏡面としたが、２鏡面に限定されず、３鏡面、４鏡面等のように、バルブシート幅方向の断面視で多角形状としてもよい。また、３鏡面とする場合には、例えば各鏡面をラインＬ１に平行とした３鏡面としてもよい。これらの場合、各鏡面に垂直にプローブ５１を走査する。
【００２０】
（図３のステップ３）
プローブ５１は、幅Ｐの超音波を発振すると共に、探傷距離ＷＬ、探傷焦点距離Ａ、自由焦点距離Ｆに設定され、矢印Ｘ方向（バルブシート７の幅方向）に往復走査される。
一方のプローブ５１Ａの走査始点Ｎは、ラインＬ２が横切る肉盛り部１９の端Ｍから、所定のマージンをとった位置であり、走査終点Ｏは、頂点Ｔを越えて、プローブ５１Ａの超音波が台形凹溝１１の溝底面３１の端を指向する位置である。他方のプローブ５１Ｂの走査始点Ｕは、ラインＬ３が横切る肉盛り部１９の端Ｖから、所定のマージンをとった位置であり、走査終点Ｗは、プローブ５１Ｂの超音波が台形凹溝１１の溝底面３１の端を指向する位置である。
【００２１】
プローブ５１の走査過程では、プローブ５１が発振した超音波を、ラインＬ２，Ｌ３に沿った鏡面が反射し、この反射波を受けて超音波探傷ユニット５２に入力し、ディスプレイユニット５３に表示する。
【００２２】
（図３のステップ４）
鏡面からの表面反射波が、空孔（不図示）からの表面反射波に比し、例えば１２０％くらい高くなるようにゲイン調整することで、肉盛り部１９の空孔を可視化でき、ディスプレイユニット５３に表示できる。
本構成では、肉盛り部１９の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくともプローブ５１Ａ，５１Ｂの不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で三角形となる形状に鏡面加工し、２鏡面を垂直に各々プローブ５１Ａ，５１Ｂを走査するため、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部１９の全部領域の良否を正しく判定できる。
また、本構成では、一対のプローブ５１Ａ，５１Ｂが、溝底面３１とラインＬ２〜Ｌ５で囲う五角形の領域をそれぞれ１回ずつ走査し、計２回走査する。五角形領域は、バルブシート面７Ａの下方に位置し、２回走査することにより、バルブシート面７Ａの下方の空孔を精度よく検査できる。この構成では、プローブ５１Ａ，５１Ｂの走査が１回ずつの２回で済み、仕上げ加工の予定部より下側における肉盛り部１９の全部領域の良否を、簡単、かつ正しく判定できる。
【００２３】
（図３のステップ５）
肉盛り部１９の検査結果がＮＯであれば、不良品処理工程に移行する。
【００２４】
（図３のステップ６）
図２に示す肉盛り部１９の内部検査が行われ、良品（ＹＥＳ）と判定された後、バルブシート形成予定部９に対して仕上げ加工を施して、図１（Ｃ）に示すレーザクラッドバルブシート７を形成する。仕上げ加工では、図２（Ａ）に示すように、所定幅Ｓのバルブシート７が得られるように、実線で示すラインＬ１に沿って肉盛り部１９の表層部を削り落とすとともに、バルブのかさ部分のファンネル形状に合せて台形凹溝１１の両側面３１Ａ、３１Ｂを削り落とす切削加工が施される。
バルブシート７の所定幅Ｓは、少なくともバルブのかさ部分との間で所定の気密性が得られる幅とされている。
【００２５】
なお、上述した実施の形態は、あくまでも本発明の一態様を示すものであり、本発明の主旨を逸脱しない範囲で任意に変形および応用が可能であることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の一実施の形態に係るシリンダヘッドの製造工程を示す図であり、（Ａ）はバルブシート形成前、（Ｂ）は肉盛り部形成後、（Ｃ）はバルブシート形成後をそれぞれ示す図である。
【図２】肉盛り部形成後のバルブシート形成予定部を拡大して示す図である。
【図３】シリンダヘッドの製造工程を示すフローチャートである。
【符号の説明】
【００２７】
１ シリンダヘッド
７ バルブシート
１５ 金属粉末
１９ 肉盛り部
１１ 台形凹溝
Ｌ１ ライン（鏡面）
Ｌ２ ライン（鏡面）
５１ 超音波探傷器（プローブ）
５２ 超音波探傷ユニット
５３ ディスプレイユニット
【特許請求の範囲】
【請求項１】
レーザ光を照射しながら金属粉末を溝部に供給して、当該溝部に肉盛り部を形成した後に、当該肉盛り部を所定のバルブシート形状に仕上げ加工して形成するレーザクラッドバルブシートの内部検査方法において、
前記肉盛り部の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、
各鏡面を垂直に各々超音波探傷器を走査し、
前記超音波探傷器の検査結果に基づいて肉盛り部の良否を判定することを特徴とするレーザクラッドバルブシートの内部検査方法。
【請求項２】
前記鏡面加工は、バルブシート幅方向の断面視で中央を頂点に肉盛り部の端に向けて略左右対称の２鏡面を形成することを特徴とする請求項１に記載のレーザクラッドバルブシートの内部検査方法。
【請求項１】
レーザ光を照射しながら金属粉末を溝部に供給して、当該溝部に肉盛り部を形成した後に、当該肉盛り部を所定のバルブシート形状に仕上げ加工して形成するレーザクラッドバルブシートの内部検査方法において、
前記肉盛り部の表層部の全域を、バルブシート形状の仕上げ加工の予定部から少なくとも超音波探傷器の不感帯に対応する領域を残して、バルブシート幅方向の断面視で多角形となる形状に鏡面加工し、
各鏡面を垂直に各々超音波探傷器を走査し、
前記超音波探傷器の検査結果に基づいて肉盛り部の良否を判定することを特徴とするレーザクラッドバルブシートの内部検査方法。
【請求項２】
前記鏡面加工は、バルブシート幅方向の断面視で中央を頂点に肉盛り部の端に向けて略左右対称の２鏡面を形成することを特徴とする請求項１に記載のレーザクラッドバルブシートの内部検査方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２０１０−２３０３１５（Ｐ２０１０−２３０３１５Ａ）
【公開日】平成２２年１０月１４日（２０１０．１０．１４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−７４８９４（Ｐ２００９−７４８９４）
【出願日】平成２１年３月２５日（２００９．３．２５）
【出願人】（０００００５３２６）本田技研工業株式会社 (23,863)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年１０月１４日（２０１０．１０．１４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年３月２５日（２００９．３．２５）
【出願人】（０００００５３２６）本田技研工業株式会社 (23,863)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]