低降伏比高強度電縫鋼管及びその製造方法
【課題】溶接性や靭性を高めるためにＣ含有量を制限し、Ｃｒを含有させずに、高強度、低降伏比を達成し、靭性に優れた電縫鋼管及びその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ量を０．２５％以下とし、適量のＭｎ、Ｔｉを含有し、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｓ、Ｎの含有量を制限し、更に、Ｍｏ：０．０５〜２．０％、Ｖ：０．１％超、１．０％以下を添加し、Ｃｅｑを０．４５以上とした、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなる電縫鋼管。ただし、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５、である。Ｂ、Ｎｉ、Ｎｂを添加してもよい。降伏強度は８００ＭＰａ以上、降伏比は９０％以下、シャルピー吸収エネルギーは２００Ｊ以上である。製造方法は、電縫鋼管を、Ａｃ3〜Ａｃ3＋１００℃に加熱し、焼入れ後、５５０℃以下の温度で焼戻す。
【解決手段】Ｃ量を０．２５％以下とし、適量のＭｎ、Ｔｉを含有し、Ｓｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｓ、Ｎの含有量を制限し、更に、Ｍｏ：０．０５〜２．０％、Ｖ：０．１％超、１．０％以下を添加し、Ｃｅｑを０．４５以上とした、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなる電縫鋼管。ただし、Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５、である。Ｂ、Ｎｉ、Ｎｂを添加してもよい。降伏強度は８００ＭＰａ以上、降伏比は９０％以下、シャルピー吸収エネルギーは２００Ｊ以上である。製造方法は、電縫鋼管を、Ａｃ3〜Ａｃ3＋１００℃に加熱し、焼入れ後、５５０℃以下の温度で焼戻す。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
従来、例えば、油井管に使用される鋼管には、８００ＭＰａ以上の降伏強度が要求される。このような高い降伏強度を得るため、焼入れを行った後、焼戻しを施し、金属組織を焼戻しマルテンサイトとした鋼管が提案されている（例えば、特許文献１〜４）。しかし、これらの鋼管においては、耐サワー性を向上させるため、降伏比を高めている。
【０００２】
これに対して、例えば、水圧鉄管や構造部材に使用される鋼材には、降伏強度が引張強度に対して低いこと、即ち、低降伏比であることが要求される。このような、低降伏比で高強度を得るため、マルテンサイトに析出する炭化物の生成を抑制した鋼材が提案されている（例えば、特許文献５）。しかし、この鋼材は、鋼構造物用の鋼材であり、電縫溶接性を考慮したものではなく、しかも、鋼構造物用の鋼材としての強度と靱性を確保するため、Ｃｒを必須成分として含有するものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平５−２７１７７２号公報
【特許文献２】特開平６−３２２４７８号公報
【特許文献３】特開２０００−１１９７９８号公報
【特許文献４】特開２００７−３１７５６号公報
【特許文献５】特開２００６−２８３１１７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来、高強度で低降伏比の鋼管を得るには、Ｃ含有量を高めることが必要であった。これは、Ｃ含有量の増加により炭化物が粗大化すると、析出強化が抑制されて、降伏強度が低下するためである。また、高強度化のためには、焼入れ性を向上させるＣｒの添加が有効である。
【０００５】
しかし、近年、鋼材に要求される靭性のレベルが非常に高くなっており、Ｃ含有量を低下させることが必要になった。更に、溶接性の観点から、Ｃｒを含有しないことも要求されており、高強度で、降伏比の低い、電縫鋼管を得ることが困難になった。
【０００６】
本発明は、このような実情に鑑み、溶接性や靭性を高めるために、Ｃ含有量を０．２５質量％以下とし、Ｃｒを含有させずに、高強度、低降伏比を達成し、靭性に優れた電縫鋼管及びその製造方法の提供を課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、Ｃ含有量を０．２５質量％以下とし、Ｃｒを含有させずに、ＶとＭｏを複合添加し、Ｃｅｑが０．４５以上を満足する成分組成とし、金属組織を焼戻しマルテンサイトとした、８００ＭＰａ以上の降伏強度と９０％以下の降伏比を有する電縫鋼管であり、その要旨は、以下のとおりである。
【０００８】
（１） 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｍｏ：０．０５〜２．０％、Ｖ：０．１％超〜１．０％、Ｔｉ：０．００２〜０．０５％を含有し、Ｓｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０１％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（式１）によって求められるＣｅｑが０．４５以上であり、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなることを特徴とする低降伏比高強度電縫鋼管。
【０００９】
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５ ・・・ （式１）
ここで、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ は、各元素の含有量［質量％］である。
【００１０】
（２） 質量％で、Ｂ：０．０００３〜０．００５％を含有することを特徴とする上記（１）に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【００１１】
（３） 質量％で、Ｎｉ：２．０％以下を含有することを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【００１２】
（４） 質量％で、Ｎｂ：０．５％以下を含有することを特徴とする上記（１）〜（３）の何れかに記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【００１３】
（５） 降伏強度が８００ＭＰａ以上、降伏比が９０％以下、シャルピー吸収エネルギーが２００Ｊ以上であることを特徴とする上記（１）〜（４）の何れかに記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【００１４】
（６） 上記（１）〜（４）の何れかに記載の成分組成を有する電縫鋼管を、Ａｃ3〜Ａｃ3＋１００℃に加熱し、焼入れ後、５５０℃以下の温度で焼戻すことを特徴とする低降伏比高強度電縫鋼管の製造方法。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなり、特に、降伏強度が８００ＭＰａ以上、降伏比が９０％以下という、高強度で低降伏比を有し、靭性にも優れた電縫鋼管が得られ、産業上の貢献が極めて顕著である。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】降伏比に及ぼすＣ含有量と焼戻し温度の関係を示す図である。
【図２】降伏比に及ぼす成分と降伏強度の関係を示す図である。
【図３】Ｍｏ、Ｖの添加による低降伏比化の効果を、降伏強度との関係で示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明者は、鋼の焼入れ、焼戻し後の降伏比に及ぼすＣ含有量とＣｒ含有量の影響を調査した。Ｃ含有量は０．１％と０．３％とし、Ｃ含有量が０．３％の鋼については、Ｃｒの含有の有無の影響を調べた。その結果を、図１及び２に示すが、これらの図から、以下の（ａ）〜（ｃ）の知見を得た。なお、図１及び２の「○」は、Ｃ含有量が０．１％の鋼、「●」は、Ｃ含有量が０．３％の鋼、「□」は、Ｃ含有量が０．３％であり、Ｃｒを添加した鋼である。なお、ここで、また、以下においても、％は質量％を意味する。
【００１８】
（ａ）金属祖域が焼戻しマルテンサイトからなる鋼材の降伏比の最大値は、Ｃ含有量の増加によって低下する。
【００１９】
（ｂ）金属祖域が焼戻しマルテンサイトからなる鋼材の降伏比の最大値は、Ｃｒの添加によってほとんど変化しないが、Ｃｒの添加によって、降伏比が最大になる焼戻し温度は上昇する。
【００２０】
（ｃ）金属祖域が焼戻しマルテンサイトからなる鋼材の降伏強度と降伏比の関係は、Ｃ含有量によって変化し、Ｃｒの添加の影響は顕著ではない。
【００２１】
したがって、溶接性や靭性などを向上させるために、Ｃ含有量の上限値を制限すると、降伏比は上昇してしまう。また、Ｃｒの添加によって降伏比を低下させることはできない。そこで、Ｃｒ以外の合金元素の添加により、降伏比を低下させる方法を検討した。
【００２２】
０．１０％Ｃ−０．２０％Ｓｉ−１．６０％Ｍｎ−０．０１％Ｔｉを含有し、Ｎｉの含有量を調整して、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖの含有量［質量％］から、下記（式１）によって求められるＣｅｑを０．４５以上とした鋼と、０．１０％Ｃ−０．２０％Ｓｉ−１．６０％Ｍｎ−０．０１％Ｔｉを含有し、更に、０．０５〜２．０％のＭｏ、０．１％超、１．０％以下のＶを含有し、必要に応じて、Ｎｉ、Ｂを添加し、Ｃｅｑを０．４５以上とした鋼を用いて、焼入れ、焼戻し処理を行い、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなる鋼とし、引張試験を行った。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５ ・・・ （式１）
【００２３】
結果を図３に示す。図３の「○」は、Ｍｏ、Ｖを含有しない鋼であり、「●」、「黒四角」、「◆」は、Ｍｏ、Ｖを同時に添加した鋼である。図３に示したように、ＭｏとＶを同時に添加した、焼戻しマルテンサイトからなる鋼においては、降伏比が低下することがわかった。
【００２４】
更に、焼戻し前後の鋼材のマルテンサイト中の炭化物を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察した。その結果、降伏比が低下した鋼においては、焼入れままのマルテンサイトに、体積率で２．０％以上、粒径で０．１μｍ以上の球状の合金炭化物が生成していることがわかった。
【００２５】
また、降伏比が低下した鋼材は、焼戻し後、微細なセメンタイトの析出が抑制されていた。したがって、焼入れままの状態で球状の合金炭化物が析出すると、焼戻し時の微細なセメンタイトの析出が抑制されると考えられる。
【００２６】
以下、本発明について詳細に説明する。まず、鋼の成分組成の限定理由について説明する。
【００２７】
Ｖは、本発明において、最も重要な、オーステナイト域で球状の炭化物を形成する元素である。０．１％以下では、オーステナイト域で十分な量の炭化物の形成が困難となるため、０．１％を下限とした。Ｖは、１．０％を超えて添加しても効果が飽和するので、上限を１．０％とする。降伏比を低下させるためには、Ｖを０．２％以上添加することが好ましく、０．３％以上のＶの添加が、さらに好ましい。また、合金コストの観点から、Ｖ量の上限は、０．５０％が好ましい。
【００２８】
Ｍｏは、焼入れ性を向上させる元素であり、更に、オーステナイト域でのＶ炭化物を安定化させる効果があり、本発明において、重要な元素である。この効果を得るには、０．０５％以上の添加が必要である。一方、２．０％を超えて添加しても効果が飽和するので、上限を２．０％とする。降伏比を低下させるためには、Ｍｏを０．３％以上添加することが好ましく、０．５％以上のＭｏの添加が、さらに好ましい。また、合金コストの観点から、Ｍｏ量の上限は、１．０％が好ましい。
【００２９】
Ｃは、鋼の強度を高め、焼入れ性を増す効果を有する鋼の基本成分である。しかし、Ｃ量が０．０５％未満では、効果が十分ではない。一方、Ｃが０．２５％を超えると、焼き割れを誘発する原因となる。したがって、Ｃは、０．０５〜０．２５％とした。Ｃ量の好ましい上限は、０．２０％であり、０．１５％以下が、さらに好ましい。
【００３０】
Ｍｎは、鋼の基本成分として、Ｓの無害化のために必須であり、焼入れ性を高める点では有効な元素であり、０．２％以上を添加する。一方、Ｍｎを過剰に含有すると、Ｐの偏析などを助長するため、上限を２．０％とした。強度及び靭性を高めるには、Ｍｎ量の下限は、１．０％が好ましく、１．３％以上が、さらに好ましい。
【００３１】
Ｔｉは、炭化物や窒化物を形成し、結晶粒径の微細化に寄与する元素である。その効果を発揮するためには、０．００２％以上の添加が必要であるため、下限を０．００２％とした。しかし、Ｔｉが０．０５％を超えると、粗大なＴｉＮを生成し、靭性等の機械的性質が劣化する。また、析出物の凝集、粗大化を抑制し、結晶粒径を微細化させるには、上限を０．０５％とする。靭性を高めるには、Ｔｉ量の下限を、０．００５％とすることが好ましく、０．０１０％以上のＴｉの添加が、さらに好ましい。Ｔｉ量の上限は、０．０２％が好ましい。
【００３２】
Ｓｉは、鋼の脱酸剤として使用される元素であるが、０．５％を超えると加工性、靱性に悪影響を及ぼすので、上限を０．５％とする。Ｓｉは、鋼の強化にも寄与する元素であるため、０．１％以上の添加が好ましい。靭性を確保するためには、Ｓｉ量の上限を、０．３０％にすることが好ましく、０．２５％以下が、さらに好ましい。
【００３３】
Ａｌは、脱酸材として使用される元素であるが、０．１０％を超えると、靭性劣化等の機械的性質劣化を招くので、上限を０．１０％とする。靭性を高めるためには、Ａｌ量の上限を、０．０５％にすることが好ましく、０．０２％以下が、さらに好ましい。
【００３４】
Ｐは、鋼中に不可避的不純物として存在する元素で、０．０２５％を超えると、粒界に偏析して靱性を低下させるので、上限を０．０２５％とする。
【００３５】
Ｓは、鋼中に不可避的不純物として存在する元素であり、鋼の靱性の劣化を抑制するために、０．０１％以下とする。
【００３６】
Ｎは、不純物であり、０．０１％を超えると、ＡｌＮやＴｉＮの粗大化を招き、靭性等の機械的性質が劣化するので、上限を０．０１％とする。オーステナイト域で微細なＴｉＮを生成し、オーステナイト粒径を微細化させるためには、０．００２％以上の添加が好ましい。
【００３７】
本発明では、Ｃ量を低下させても高強度を得るため、焼入れ性の指標であるＣｅｑを０．４５以上にする。Ｃｅｑは、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖの含有量［質量％］から、下記（式１）によって求められる。Ｃｅｑを０．４５以上にすると、焼入れ、焼戻し処理後、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなる鋼を得ることができる。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５ ・・・ （式１）
【００３８】
更に、必要に応じて、Ｂ、Ｎｉ、Ｎｂを添加してもよい。
【００３９】
Ｂは、微量の添加で、焼き入れ性を格段に向上させる元素であり、焼入れ後の組織をマルテンサイトにするために、０．０００３％以上添加することが好ましい。一方、０．００５％超のＢを添加すると、Ｂ複合析出物が形成され、耐硫化物応力割れ性が低下することがあるので、上限は、０．００５％が好ましい。
【００４０】
Ｎｉは、靭性の向上に寄与する元素であり、０．１％以上の添加が好ましい。一方、Ｎｉは高価な元素であり、２．０％超を添加すると、合金コストが高くなるため、２．０％以下が好ましい。
【００４１】
Ｎｂは、オーステナイト中でＮｂＣとして析出する元素である。特に、Ｍｏ、Ｖとの複合添加によって、球状の炭化物の生成が促進される。さらに降伏比を低下させるためには、Ｎｂを０．０５％以上添加することが好ましい。一方、０．５％を超えて添加しても効果が飽和し、合金コストが高くなるため、上限を０．５％とすることが好ましい。
【００４２】
次に、金属組織の限定理由について述べる。高強度と低降伏比を得るためには、焼戻しマルテンサイトが最も適している。更に、本発明では、ＶとＭｏとの複合添加により、マルテンサイト中に合金炭化物が析出し、焼戻しによるセメンタイトの析出が抑制されている。
【００４３】
次に、製造方法について説明する。
【００４４】
本発明の電縫鋼管は、常法によって製造した電縫鋼管に、焼入れ、焼戻しを施して製造される。通常、鋼を溶製、鋳造し、得られた鋼片を熱間圧延し、鋼板を造管する。造管は、電縫溶接だけでなく、ＵＯＥ工程やスパイラル鋼管にも採用することができる。
【００４５】
焼入れ条件の限定について説明する。本発明では、焼入れ直後の金属組織を、球状の合金炭化物が析出したマルテンサイトとし、焼戻しの際の微細なセメンタイトの生成を抑制する。金属組織をオーステナイトとするため、加熱温度の下限を下記 （式２）から求められるＡｃ3以上とすることが必要である。
【００４６】
Ａｃ3＝９１０−２０３×Ｃ1/2−１５．２Ｎｉ＋４４．７Ｓｉ
＋１０４Ｖ＋３１．５Ｍｏ ・・・ （式２）
ここで、Ｃ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｖ、Ｍｏ は、各元素の含有量［質量％］である。
【００４７】
焼入れ温度の上限が、Ａｃ3＋１００℃を超えると、炭化物を安定に存在させることが難しくなる。したがって、焼入れ後、球状の炭化物を生成させて、焼戻し後の降伏比を低下させるためには、焼入れ温度の上限を、Ａｃ3＋１００℃とすることが必要である。
【００４８】
焼戻し温度は、５５０℃を超えると、微細な炭化物が析出するため、二次硬化を起こし、降伏比が著しく上昇する。したがって、焼戻し温度は５５０℃以下とする。マルテンサイトを焼戻し、靭性を低下させるには、３００℃以上で行うことが好ましい。
【実施例】
【００４９】
表１に示す化学成分を有する電縫鋼管を製造し、表２に示す条件で、焼入れ、焼戻し処理を行った。得られた鋼管の金属組織を光学顕微鏡で観察し、全ての鋼管の金属組織が焼戻しマルテンサイトからなることを確認した。
【００５０】
引張試験はＪＩＳ Ｚ ２２０１のＡ２号試験片を用いて、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して行った。シャルピー試験はＪＩＳ Ｚ２２４２のＶノッチシャルピー衝撃試験片を用いて、室温で行った。なお、引張試験片及びシャルピー試験片は鋼管の肉厚中心から、長手方向に平行に採取した。
【００５１】
結果を表２に示す。本発明の電縫鋼管は、降伏強度が８００ＭＰａ以上であり、降伏比が９０％以下であり、靭性にも優れている。
【００５２】
一方、Ｍｏ、Ｖを含有しない鋼Ｌ及びＭ、及び、Ｖを含有しない鋼Ｎは、焼戻し温度によって、降伏強度を８００ＭＰａ以上にすると、降伏比が９０％を超え、降伏比を９０％以下に低下させると、降伏強度が８００ＭＰａ未満に低下している。また、鋼Ｂは、化学成分は適正であるが、焼入れの加熱温度が高い製造Ｎｏ．３５は、降伏比が９０％を超え、焼戻し温度が高い製造Ｎｏ．３６は、靭性が低下している。
【００５３】
【表１】
【００５４】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明鋼は高い焼入れ性を有し、厚肉管でもマルテンサイト組織とすることが可能であり、強度及び靭性に優れ、降伏比が低いため、特に、大径かつ厚肉の電縫鋼管に適している。例えば、油井管の一種であるパーフォレーティングガン用電縫鋼管や自動車ＣＮＧシリンダー用電縫鋼管などに好適である。したがって、本発明は、産業機器製造産業において利用可能性が高いものである。
【背景技術】
【０００１】
従来、例えば、油井管に使用される鋼管には、８００ＭＰａ以上の降伏強度が要求される。このような高い降伏強度を得るため、焼入れを行った後、焼戻しを施し、金属組織を焼戻しマルテンサイトとした鋼管が提案されている（例えば、特許文献１〜４）。しかし、これらの鋼管においては、耐サワー性を向上させるため、降伏比を高めている。
【０００２】
これに対して、例えば、水圧鉄管や構造部材に使用される鋼材には、降伏強度が引張強度に対して低いこと、即ち、低降伏比であることが要求される。このような、低降伏比で高強度を得るため、マルテンサイトに析出する炭化物の生成を抑制した鋼材が提案されている（例えば、特許文献５）。しかし、この鋼材は、鋼構造物用の鋼材であり、電縫溶接性を考慮したものではなく、しかも、鋼構造物用の鋼材としての強度と靱性を確保するため、Ｃｒを必須成分として含有するものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平５−２７１７７２号公報
【特許文献２】特開平６−３２２４７８号公報
【特許文献３】特開２０００−１１９７９８号公報
【特許文献４】特開２００７−３１７５６号公報
【特許文献５】特開２００６−２８３１１７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来、高強度で低降伏比の鋼管を得るには、Ｃ含有量を高めることが必要であった。これは、Ｃ含有量の増加により炭化物が粗大化すると、析出強化が抑制されて、降伏強度が低下するためである。また、高強度化のためには、焼入れ性を向上させるＣｒの添加が有効である。
【０００５】
しかし、近年、鋼材に要求される靭性のレベルが非常に高くなっており、Ｃ含有量を低下させることが必要になった。更に、溶接性の観点から、Ｃｒを含有しないことも要求されており、高強度で、降伏比の低い、電縫鋼管を得ることが困難になった。
【０００６】
本発明は、このような実情に鑑み、溶接性や靭性を高めるために、Ｃ含有量を０．２５質量％以下とし、Ｃｒを含有させずに、高強度、低降伏比を達成し、靭性に優れた電縫鋼管及びその製造方法の提供を課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、Ｃ含有量を０．２５質量％以下とし、Ｃｒを含有させずに、ＶとＭｏを複合添加し、Ｃｅｑが０．４５以上を満足する成分組成とし、金属組織を焼戻しマルテンサイトとした、８００ＭＰａ以上の降伏強度と９０％以下の降伏比を有する電縫鋼管であり、その要旨は、以下のとおりである。
【０００８】
（１） 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｍｏ：０．０５〜２．０％、Ｖ：０．１％超〜１．０％、Ｔｉ：０．００２〜０．０５％を含有し、Ｓｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０１％以下に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（式１）によって求められるＣｅｑが０．４５以上であり、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなることを特徴とする低降伏比高強度電縫鋼管。
【０００９】
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５ ・・・ （式１）
ここで、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ は、各元素の含有量［質量％］である。
【００１０】
（２） 質量％で、Ｂ：０．０００３〜０．００５％を含有することを特徴とする上記（１）に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【００１１】
（３） 質量％で、Ｎｉ：２．０％以下を含有することを特徴とする上記（１）又は（２）に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【００１２】
（４） 質量％で、Ｎｂ：０．５％以下を含有することを特徴とする上記（１）〜（３）の何れかに記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【００１３】
（５） 降伏強度が８００ＭＰａ以上、降伏比が９０％以下、シャルピー吸収エネルギーが２００Ｊ以上であることを特徴とする上記（１）〜（４）の何れかに記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【００１４】
（６） 上記（１）〜（４）の何れかに記載の成分組成を有する電縫鋼管を、Ａｃ3〜Ａｃ3＋１００℃に加熱し、焼入れ後、５５０℃以下の温度で焼戻すことを特徴とする低降伏比高強度電縫鋼管の製造方法。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなり、特に、降伏強度が８００ＭＰａ以上、降伏比が９０％以下という、高強度で低降伏比を有し、靭性にも優れた電縫鋼管が得られ、産業上の貢献が極めて顕著である。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】降伏比に及ぼすＣ含有量と焼戻し温度の関係を示す図である。
【図２】降伏比に及ぼす成分と降伏強度の関係を示す図である。
【図３】Ｍｏ、Ｖの添加による低降伏比化の効果を、降伏強度との関係で示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明者は、鋼の焼入れ、焼戻し後の降伏比に及ぼすＣ含有量とＣｒ含有量の影響を調査した。Ｃ含有量は０．１％と０．３％とし、Ｃ含有量が０．３％の鋼については、Ｃｒの含有の有無の影響を調べた。その結果を、図１及び２に示すが、これらの図から、以下の（ａ）〜（ｃ）の知見を得た。なお、図１及び２の「○」は、Ｃ含有量が０．１％の鋼、「●」は、Ｃ含有量が０．３％の鋼、「□」は、Ｃ含有量が０．３％であり、Ｃｒを添加した鋼である。なお、ここで、また、以下においても、％は質量％を意味する。
【００１８】
（ａ）金属祖域が焼戻しマルテンサイトからなる鋼材の降伏比の最大値は、Ｃ含有量の増加によって低下する。
【００１９】
（ｂ）金属祖域が焼戻しマルテンサイトからなる鋼材の降伏比の最大値は、Ｃｒの添加によってほとんど変化しないが、Ｃｒの添加によって、降伏比が最大になる焼戻し温度は上昇する。
【００２０】
（ｃ）金属祖域が焼戻しマルテンサイトからなる鋼材の降伏強度と降伏比の関係は、Ｃ含有量によって変化し、Ｃｒの添加の影響は顕著ではない。
【００２１】
したがって、溶接性や靭性などを向上させるために、Ｃ含有量の上限値を制限すると、降伏比は上昇してしまう。また、Ｃｒの添加によって降伏比を低下させることはできない。そこで、Ｃｒ以外の合金元素の添加により、降伏比を低下させる方法を検討した。
【００２２】
０．１０％Ｃ−０．２０％Ｓｉ−１．６０％Ｍｎ−０．０１％Ｔｉを含有し、Ｎｉの含有量を調整して、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖの含有量［質量％］から、下記（式１）によって求められるＣｅｑを０．４５以上とした鋼と、０．１０％Ｃ−０．２０％Ｓｉ−１．６０％Ｍｎ−０．０１％Ｔｉを含有し、更に、０．０５〜２．０％のＭｏ、０．１％超、１．０％以下のＶを含有し、必要に応じて、Ｎｉ、Ｂを添加し、Ｃｅｑを０．４５以上とした鋼を用いて、焼入れ、焼戻し処理を行い、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなる鋼とし、引張試験を行った。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５ ・・・ （式１）
【００２３】
結果を図３に示す。図３の「○」は、Ｍｏ、Ｖを含有しない鋼であり、「●」、「黒四角」、「◆」は、Ｍｏ、Ｖを同時に添加した鋼である。図３に示したように、ＭｏとＶを同時に添加した、焼戻しマルテンサイトからなる鋼においては、降伏比が低下することがわかった。
【００２４】
更に、焼戻し前後の鋼材のマルテンサイト中の炭化物を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察した。その結果、降伏比が低下した鋼においては、焼入れままのマルテンサイトに、体積率で２．０％以上、粒径で０．１μｍ以上の球状の合金炭化物が生成していることがわかった。
【００２５】
また、降伏比が低下した鋼材は、焼戻し後、微細なセメンタイトの析出が抑制されていた。したがって、焼入れままの状態で球状の合金炭化物が析出すると、焼戻し時の微細なセメンタイトの析出が抑制されると考えられる。
【００２６】
以下、本発明について詳細に説明する。まず、鋼の成分組成の限定理由について説明する。
【００２７】
Ｖは、本発明において、最も重要な、オーステナイト域で球状の炭化物を形成する元素である。０．１％以下では、オーステナイト域で十分な量の炭化物の形成が困難となるため、０．１％を下限とした。Ｖは、１．０％を超えて添加しても効果が飽和するので、上限を１．０％とする。降伏比を低下させるためには、Ｖを０．２％以上添加することが好ましく、０．３％以上のＶの添加が、さらに好ましい。また、合金コストの観点から、Ｖ量の上限は、０．５０％が好ましい。
【００２８】
Ｍｏは、焼入れ性を向上させる元素であり、更に、オーステナイト域でのＶ炭化物を安定化させる効果があり、本発明において、重要な元素である。この効果を得るには、０．０５％以上の添加が必要である。一方、２．０％を超えて添加しても効果が飽和するので、上限を２．０％とする。降伏比を低下させるためには、Ｍｏを０．３％以上添加することが好ましく、０．５％以上のＭｏの添加が、さらに好ましい。また、合金コストの観点から、Ｍｏ量の上限は、１．０％が好ましい。
【００２９】
Ｃは、鋼の強度を高め、焼入れ性を増す効果を有する鋼の基本成分である。しかし、Ｃ量が０．０５％未満では、効果が十分ではない。一方、Ｃが０．２５％を超えると、焼き割れを誘発する原因となる。したがって、Ｃは、０．０５〜０．２５％とした。Ｃ量の好ましい上限は、０．２０％であり、０．１５％以下が、さらに好ましい。
【００３０】
Ｍｎは、鋼の基本成分として、Ｓの無害化のために必須であり、焼入れ性を高める点では有効な元素であり、０．２％以上を添加する。一方、Ｍｎを過剰に含有すると、Ｐの偏析などを助長するため、上限を２．０％とした。強度及び靭性を高めるには、Ｍｎ量の下限は、１．０％が好ましく、１．３％以上が、さらに好ましい。
【００３１】
Ｔｉは、炭化物や窒化物を形成し、結晶粒径の微細化に寄与する元素である。その効果を発揮するためには、０．００２％以上の添加が必要であるため、下限を０．００２％とした。しかし、Ｔｉが０．０５％を超えると、粗大なＴｉＮを生成し、靭性等の機械的性質が劣化する。また、析出物の凝集、粗大化を抑制し、結晶粒径を微細化させるには、上限を０．０５％とする。靭性を高めるには、Ｔｉ量の下限を、０．００５％とすることが好ましく、０．０１０％以上のＴｉの添加が、さらに好ましい。Ｔｉ量の上限は、０．０２％が好ましい。
【００３２】
Ｓｉは、鋼の脱酸剤として使用される元素であるが、０．５％を超えると加工性、靱性に悪影響を及ぼすので、上限を０．５％とする。Ｓｉは、鋼の強化にも寄与する元素であるため、０．１％以上の添加が好ましい。靭性を確保するためには、Ｓｉ量の上限を、０．３０％にすることが好ましく、０．２５％以下が、さらに好ましい。
【００３３】
Ａｌは、脱酸材として使用される元素であるが、０．１０％を超えると、靭性劣化等の機械的性質劣化を招くので、上限を０．１０％とする。靭性を高めるためには、Ａｌ量の上限を、０．０５％にすることが好ましく、０．０２％以下が、さらに好ましい。
【００３４】
Ｐは、鋼中に不可避的不純物として存在する元素で、０．０２５％を超えると、粒界に偏析して靱性を低下させるので、上限を０．０２５％とする。
【００３５】
Ｓは、鋼中に不可避的不純物として存在する元素であり、鋼の靱性の劣化を抑制するために、０．０１％以下とする。
【００３６】
Ｎは、不純物であり、０．０１％を超えると、ＡｌＮやＴｉＮの粗大化を招き、靭性等の機械的性質が劣化するので、上限を０．０１％とする。オーステナイト域で微細なＴｉＮを生成し、オーステナイト粒径を微細化させるためには、０．００２％以上の添加が好ましい。
【００３７】
本発明では、Ｃ量を低下させても高強度を得るため、焼入れ性の指標であるＣｅｑを０．４５以上にする。Ｃｅｑは、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖの含有量［質量％］から、下記（式１）によって求められる。Ｃｅｑを０．４５以上にすると、焼入れ、焼戻し処理後、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなる鋼を得ることができる。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５ ・・・ （式１）
【００３８】
更に、必要に応じて、Ｂ、Ｎｉ、Ｎｂを添加してもよい。
【００３９】
Ｂは、微量の添加で、焼き入れ性を格段に向上させる元素であり、焼入れ後の組織をマルテンサイトにするために、０．０００３％以上添加することが好ましい。一方、０．００５％超のＢを添加すると、Ｂ複合析出物が形成され、耐硫化物応力割れ性が低下することがあるので、上限は、０．００５％が好ましい。
【００４０】
Ｎｉは、靭性の向上に寄与する元素であり、０．１％以上の添加が好ましい。一方、Ｎｉは高価な元素であり、２．０％超を添加すると、合金コストが高くなるため、２．０％以下が好ましい。
【００４１】
Ｎｂは、オーステナイト中でＮｂＣとして析出する元素である。特に、Ｍｏ、Ｖとの複合添加によって、球状の炭化物の生成が促進される。さらに降伏比を低下させるためには、Ｎｂを０．０５％以上添加することが好ましい。一方、０．５％を超えて添加しても効果が飽和し、合金コストが高くなるため、上限を０．５％とすることが好ましい。
【００４２】
次に、金属組織の限定理由について述べる。高強度と低降伏比を得るためには、焼戻しマルテンサイトが最も適している。更に、本発明では、ＶとＭｏとの複合添加により、マルテンサイト中に合金炭化物が析出し、焼戻しによるセメンタイトの析出が抑制されている。
【００４３】
次に、製造方法について説明する。
【００４４】
本発明の電縫鋼管は、常法によって製造した電縫鋼管に、焼入れ、焼戻しを施して製造される。通常、鋼を溶製、鋳造し、得られた鋼片を熱間圧延し、鋼板を造管する。造管は、電縫溶接だけでなく、ＵＯＥ工程やスパイラル鋼管にも採用することができる。
【００４５】
焼入れ条件の限定について説明する。本発明では、焼入れ直後の金属組織を、球状の合金炭化物が析出したマルテンサイトとし、焼戻しの際の微細なセメンタイトの生成を抑制する。金属組織をオーステナイトとするため、加熱温度の下限を下記 （式２）から求められるＡｃ3以上とすることが必要である。
【００４６】
Ａｃ3＝９１０−２０３×Ｃ1/2−１５．２Ｎｉ＋４４．７Ｓｉ
＋１０４Ｖ＋３１．５Ｍｏ ・・・ （式２）
ここで、Ｃ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｖ、Ｍｏ は、各元素の含有量［質量％］である。
【００４７】
焼入れ温度の上限が、Ａｃ3＋１００℃を超えると、炭化物を安定に存在させることが難しくなる。したがって、焼入れ後、球状の炭化物を生成させて、焼戻し後の降伏比を低下させるためには、焼入れ温度の上限を、Ａｃ3＋１００℃とすることが必要である。
【００４８】
焼戻し温度は、５５０℃を超えると、微細な炭化物が析出するため、二次硬化を起こし、降伏比が著しく上昇する。したがって、焼戻し温度は５５０℃以下とする。マルテンサイトを焼戻し、靭性を低下させるには、３００℃以上で行うことが好ましい。
【実施例】
【００４９】
表１に示す化学成分を有する電縫鋼管を製造し、表２に示す条件で、焼入れ、焼戻し処理を行った。得られた鋼管の金属組織を光学顕微鏡で観察し、全ての鋼管の金属組織が焼戻しマルテンサイトからなることを確認した。
【００５０】
引張試験はＪＩＳ Ｚ ２２０１のＡ２号試験片を用いて、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して行った。シャルピー試験はＪＩＳ Ｚ２２４２のＶノッチシャルピー衝撃試験片を用いて、室温で行った。なお、引張試験片及びシャルピー試験片は鋼管の肉厚中心から、長手方向に平行に採取した。
【００５１】
結果を表２に示す。本発明の電縫鋼管は、降伏強度が８００ＭＰａ以上であり、降伏比が９０％以下であり、靭性にも優れている。
【００５２】
一方、Ｍｏ、Ｖを含有しない鋼Ｌ及びＭ、及び、Ｖを含有しない鋼Ｎは、焼戻し温度によって、降伏強度を８００ＭＰａ以上にすると、降伏比が９０％を超え、降伏比を９０％以下に低下させると、降伏強度が８００ＭＰａ未満に低下している。また、鋼Ｂは、化学成分は適正であるが、焼入れの加熱温度が高い製造Ｎｏ．３５は、降伏比が９０％を超え、焼戻し温度が高い製造Ｎｏ．３６は、靭性が低下している。
【００５３】
【表１】
【００５４】
【表２】
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明鋼は高い焼入れ性を有し、厚肉管でもマルテンサイト組織とすることが可能であり、強度及び靭性に優れ、降伏比が低いため、特に、大径かつ厚肉の電縫鋼管に適している。例えば、油井管の一種であるパーフォレーティングガン用電縫鋼管や自動車ＣＮＧシリンダー用電縫鋼管などに好適である。したがって、本発明は、産業機器製造産業において利用可能性が高いものである。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．０５〜０．２５％、
Ｍｎ：０．２〜２．０％、
Ｍｏ：０．０５〜２．０％、
Ｖ：０．１％超〜１．０％、
Ｔｉ：０．００２〜０．０５％
を含有し、
Ｓｉ：０．５％以下、
Ａｌ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０２５％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｎ：０．０１％以下
に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（式１）によって求められるＣｅｑが０．４５以上であり、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなることを特徴とする低降伏比高強度電縫鋼管。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５ ・・・ （式１）
ここで、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ は、各元素の含有量［質量％］である。
【請求項２】
質量％で、
Ｂ：０．０００３〜０．００５％
を含有することを特徴とする請求項１に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【請求項３】
質量％で、
Ｎｉ：２．０％以下
を含有することを特徴とする請求項１又は２に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【請求項４】
質量％で、
Ｎｂ：０．０５〜０．５％
を含有することを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【請求項５】
降伏強度が８００ＭＰａ以上、降伏比が９０％以下、シャルピー吸収エネルギーが２００Ｊ以上であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【請求項６】
請求項１〜４の何れか１項に記載の成分組成を有する電縫鋼管を、Ａｃ3〜Ａｃ3＋１００℃に加熱し、焼入れ後、５５０℃以下の温度で焼戻すことを特徴とする低降伏比高強度電縫鋼管の製造方法。
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．０５〜０．２５％、
Ｍｎ：０．２〜２．０％、
Ｍｏ：０．０５〜２．０％、
Ｖ：０．１％超〜１．０％、
Ｔｉ：０．００２〜０．０５％
を含有し、
Ｓｉ：０．５％以下、
Ａｌ：０．１０％以下、
Ｐ：０．０２５％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｎ：０．０１％以下
に制限し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下記（式１）によって求められるＣｅｑが０．４５以上であり、金属組織が焼戻しマルテンサイトからなることを特徴とする低降伏比高強度電縫鋼管。
Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／１５＋（Ｍｏ＋Ｖ）／５ ・・・ （式１）
ここで、Ｃ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ は、各元素の含有量［質量％］である。
【請求項２】
質量％で、
Ｂ：０．０００３〜０．００５％
を含有することを特徴とする請求項１に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【請求項３】
質量％で、
Ｎｉ：２．０％以下
を含有することを特徴とする請求項１又は２に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【請求項４】
質量％で、
Ｎｂ：０．０５〜０．５％
を含有することを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【請求項５】
降伏強度が８００ＭＰａ以上、降伏比が９０％以下、シャルピー吸収エネルギーが２００Ｊ以上であることを特徴とする請求項１〜４の何れか１項に記載の低降伏比高強度電縫鋼管。
【請求項６】
請求項１〜４の何れか１項に記載の成分組成を有する電縫鋼管を、Ａｃ3〜Ａｃ3＋１００℃に加熱し、焼入れ後、５５０℃以下の温度で焼戻すことを特徴とする低降伏比高強度電縫鋼管の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２０１０−１５６６（Ｐ２０１０−１５６６Ａ）
【公開日】平成２２年１月７日（２０１０．１．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−１１９２１４（Ｐ２００９−１１９２１４）
【出願日】平成２１年５月１５日（２００９．５．１５）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年１月７日（２０１０．１．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年５月１５日（２００９．５．１５）
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
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