冷媒圧縮機と冷媒圧縮機用冷凍機油および冷凍装置
【課題】低粘度潤滑剤を用いながら消費電力量を抑制し、かつ信頼性が高い冷媒圧縮機を提供する。
【解決手段】密閉容器１０１内に貯留する潤滑油の粘度を、ＶＧ３〜ＶＧ８とすることによって入力低減をはかり、さらに、潤滑油の１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の負圧力状態での蒸発率を９０ｗｔ％以下とすることで、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）等に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を多くしても、前記潤滑油中の２量体〜５量体の環状オリゴマが、吸入リードの表面に析出することを抑制し、長期にわたって高効率化ならびに信頼性の向上をはかることができる。
【解決手段】密閉容器１０１内に貯留する潤滑油の粘度を、ＶＧ３〜ＶＧ８とすることによって入力低減をはかり、さらに、潤滑油の１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の負圧力状態での蒸発率を９０ｗｔ％以下とすることで、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）等に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を多くしても、前記潤滑油中の２量体〜５量体の環状オリゴマが、吸入リードの表面に析出することを抑制し、長期にわたって高効率化ならびに信頼性の向上をはかることができる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷蔵庫、エアーコンディショナー等に使用される冷媒圧縮機と冷媒圧縮機用とする冷凍機油、およびその圧縮機を搭載した冷凍装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の冷媒圧縮機としては、地球環境保護の観点から化石燃料の使用を少なくする高効率の冷媒圧縮機の開発が進められており、その中で特に潤滑剤の粘度を低下させることにより、摺動損失の低減が図られている（例えば、特許文献１、２参照）。
【０００３】
以下、図面を参照しながら上記従来の冷媒圧縮機について説明する。
【０００４】
図５は、従来技術の冷媒圧縮機の断面図である。図６は、図５のＢ部の拡大図である。
【０００５】
密閉容器１は、底部に粘度ＶＧ８〜２２の鉱油からなる潤滑油２を貯留するとともに、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）を絶縁材料として用いた固定子３、および回転子４からなる電動要素５とこれによって駆動される往復式の圧縮機構６を収容している。また、冷媒としてＲ６００ａを用いている。
【０００６】
次に、圧縮機構６の詳細について説明する。
【０００７】
クランクシャフト７は、回転子４を圧入固定した主軸部８、および主軸部８に対して偏心して形成された偏心部９からなり、給油ポンプ１０を設けている。シリンダーブロック１１は、略円筒形のボアー１２からなる圧縮室１３を有するとともに、主軸部８を軸支する軸受け１４を有している。
【０００８】
ボアー１２に遊嵌されたピストン１５は、ピストンピン１６を介して偏心部９との間を連結手段であるコンロッド１７によって連結されている。
【０００９】
バルブプレート２０は、図５に示す如く、ボアー１２の端面を封止するように配設され、吸入孔２４および吐出孔２５が形成されている。板状のバネ材からなる吸入リード１８は、ボアー１２の端面とバルブプレート２０との間に挟持され、吸入孔２４を開閉する。板状のバネ材からなる吐出リード１９は、バルブプレート２０の反ボアー１２側に配設され、吐出孔２５を開閉する。ヘッド２１は、バルブプレート２０の反ボアー１２側に固定され、吐出リード１９を収納する高圧室２６を形成する。
【００１０】
サクションチューブ２２は、密閉容器１に固定されるとともに冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス（図示せず）を密閉容器１内に導く。サクションマフラー２３は、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）等の高分子材料から形成されており、バルブプレート２０とヘッド２１によって挟持固定されている。
【００１１】
クランクシャフト７の主軸部８と軸受け１４、ピストン１５とボアー１２、ピストンピン１６とコンロッド１７、クランクシャフト７の偏心部９とコンロッド１７は、それぞれ相互に摺動する関係にある摺動部を形成する。
【００１２】
次に、上記構成における圧縮機の一連の動作について説明する。
【００１３】
商用電源（図示せず）から供給される電力は、電動要素５に供給され、電動要素５の回
転子４を回転させる。回転子４は、クランクシャフト７を回転させ、偏心部９の偏心運動が連結手段のコンロッド１７からピストンピン１６を介してピストン１５を駆動する。この動作により、ピストン１５はボアー１２内を往復動する。
【００１４】
そして、サクションチューブ２２を通して密閉容器１内に導かれた冷媒ガスは、サクションマフラー２３を経て吸入リード１８を開け、吸入孔２４から圧縮室１３内に吸入される。
【００１５】
圧縮室１３内に吸入された冷媒ガスは、連続して圧縮され、吐出リード１９を開け、吐出孔２５から高圧室２６へと吐出され、冷凍サイクルの高圧側（図示せず）に送り出される。
【００１６】
潤滑油２は、クランクシャフト７の回転に伴い、給油ポンプ１０から各摺動部に給油され、摺動部を潤滑させることで摩擦係数を低下させるとともに、ピストン１５とボアー１２の間においてはシールを司る。
【００１７】
また、潤滑油２中には、高分子材料であるＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）ならびにＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）等から抽出された環状のオリゴマが存在している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１８】
【特許文献１】特開２０００−２９７７５３号公報
【特許文献２】特開平１０−２０４４５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
しかしながら、従来の潤滑油２では、使用する高分子材料に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を少なくしても、潤滑油２中に２量体〜５量体の環状オリゴマが存在する。
【００２０】
この環状オリゴマが存在する状態で冷媒のガスが圧縮室１３内に吸入された場合、圧縮室１３内の圧力が低下することにより、潤滑油２の低圧力状態で蒸発し易い成分が蒸発し、潤滑油２中の環状のオリゴマが吸入リード１８の表面に析出する。
【００２１】
したがって、長期に亘る使用においては、この析出物が堆積し、特に、吸入リード１８のシール性を阻害して圧縮不良が起きるという課題が有った。
【００２２】
かかることから、従来は、使用する潤滑油２の粘度を特定の範囲（粘度ＶＧ８〜２２）のものとして、環状オリゴマの生成を抑制していた。その結果、潤滑油２の使用粘度をさらに低い粘度とすることが困難であり、高い粘度の潤滑油２の使用が余儀なくされていた。
【００２３】
したがって、潤滑油２による摩擦低減に限度があり、さらなる低入力化がはかり難い状況にあった。
【００２４】
本発明は、従来の課題を解決するもので、使用する高分子材料に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を多くしても、高効率で信頼性が高い冷媒圧縮機を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
本発明の冷媒圧縮機は、密閉容器内に貯留する潤滑油の粘度を、ＶＧ３〜ＶＧ８の範囲とすることにより、入力の低減をはかり、また、潤滑油の圧縮要素における吸入工程、もしくは吸入工程に近い圧縮室内の環境下での蒸発率を９０ｗｔ％以下としたものである。
【００２６】
かかることにより、使用する高分子材料に含まれた２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量が多く、潤滑油中に析出した場合であっても、前記２量体〜５量体の環状オリゴマが吸入リードの表面に堆積することを抑制し、吸入リードの動作不良を防止することができる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明の冷媒圧縮機は、使用する潤滑油の粘度を低くすることで入力の低減をはかり、さらに、潤滑油の圧縮要素における吸入工程、もしくは吸入工程に近い圧縮室内の環境下（１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の負圧力状態）での蒸発率を規定することにより、２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量が多い高分子材料を使用した場合であっても、オリゴマの析出を防ぐことができる。その結果、使用する高分子材料の制限も緩和でき、高効率で信頼性が高い冷媒圧縮機を提供することができる。
【００２８】
さらに、潤滑油として通常採用されている粘度をはるかに下回る粘度の鉱油を使用することにより、各摺動部における潤滑油の浸透性が向上し、鉱油の粘性に起因した摩擦に伴う負荷を低減することができ、消費電力量を抑制することができる。
【００２９】
また、上記冷媒圧縮機の搭載に伴い、消費電力（量）を抑制した冷凍装置の提供が可能となり、さらなる省エネ効果を期待することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の断面図
【図２】同実施の形態１における図１のＡ部の拡大図
【図３】同実施の形態１における冷媒圧縮機の潤滑油中のオリゴマ量と析出率の関係を示した図
【図４】本発明の実施の形態２における物品貯蔵装置の構成を示す模式図
【図５】従来例の冷媒圧縮機の断面図
【図６】同冷媒圧縮機における図４のＢ部の拡大図
【発明を実施するための形態】
【００３１】
請求項１に記載の発明は、密閉容器内に、電動要素と、前記電動要素を駆動し、かつ冷媒を圧縮する圧縮要素を配置し、さらに、前記密閉容器内に、少なくとも前記圧縮要素における摺動部の潤滑を行う潤滑油を貯留し、前記電動要素ならびに前記圧縮要素を構成する少なくとも一つの部材を高分子材料より形成し、さらに、前記潤滑油を、粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の範囲で、かつ前記圧縮要素における吸入工程、もしくは吸入工程に近い圧縮室内の環境下での蒸発率を９０ｗｔ％以下としたものである。
【００３２】
かかることにより、前記潤滑油中に、高分子材料の２量体〜５量体の環状オリゴマが存在しても、オリゴマが吸入リードの表面に析出し、堆積することを防止することができる。したがって、低粘度の潤滑油の使用が可能となり、入力を低減することができ、さらに前記オリゴマの堆積に伴う圧縮要素の動作不良を抑制し、密閉型圧縮機の信頼性を高めることができる。
【００３３】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記高分子材料に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を０．８ｇ以下としたものである。
【００３４】
かかることにより、前記高分子材料より２量体〜５量体の環状オリゴマが抽出された場合であっても、オリゴマが吸入リードの表面に析出し、堆積することを防止できる。その結果、吸入リードの開閉動作を確実なものとし、効率低下を抑制することができる。
【００３５】
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、前記高分子材料をポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）としたものである。
【００３６】
かかることにより、前記潤滑油中にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の２量体〜５量体の環状オリゴマが存在しても、オリゴマの前記吸入リード表面への析出を抑制し、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）における使用制限を緩和することができる。
【００３７】
請求項４に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、前記高分子材料をポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）としたものである。
【００３８】
かかることにより、前記潤滑油中にポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の２量体〜５量体の環状オリゴマが存在しても、オリゴマの前記吸入リード表面への析出を抑制し、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）における使用制限を緩和することができる。
【００３９】
請求項５に記載の発明は、請求項１から４のいずれか一項に記載の発明において、前記冷媒をＲ６００ａ、またはＲ６００ａを主成分とする混合物とし、さらに前記潤滑油を鉱油としたものである。
【００４０】
かかることにより、前記潤滑油に溶け込み易く、蒸発が生じ易い冷媒との組合せにおいて、前記潤滑油中に高分子材料の２量体〜５量体の環状オリゴマが存在しても、オリゴマが吸入リードの表面に析出し、堆積することを抑制することができる。
【００４１】
請求項６に記載の発明は、粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の範囲の鉱油で、１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の圧力状態での蒸発率を９０ｗｔ％とした冷媒圧縮機用冷凍機油である。
【００４２】
かかることにより、鉱油に含まれているオリゴマの冷媒圧縮機を構成するリード部等への析出が抑制でき、この析出物の堆積により、リード部等のシール性が阻害され、これに起因した圧縮不良等の不具合を抑制することができ、冷媒圧縮機の信頼性を確保することができる。
【００４３】
さらに、潤滑油として従来採用されている粘度をはるかに下回る粘度の鉱油であることから、該冷凍機油を使用した冷媒圧縮機においては、各摺動部における潤滑油の浸透性が向上し、鉱油の粘性に起因した摩擦に伴う負荷を低減することができ、消費電力量を抑制することができる。
【００４４】
請求項７に記載の発明は、圧縮機、放熱器、減圧装置、吸熱器を配管によって環状に連結した冷媒回路を有し、前記圧縮機を、請求項１から５のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機とした冷凍装置である。
【００４５】
かかる冷凍装置は、信頼性が高く、かつ各摺動部の摺動損失の少ない密閉型圧縮機の搭載により、消費電力（量）を抑制した運転が可能となる。
【００４６】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態よってこの発明が限定されるものではない。
【００４７】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の断面図である。図２は、同実施の形態１における図１のＡ部の拡大図である。図３は、同実施の形態１における冷媒圧縮機の潤滑油中のオリゴマ量と析出率の関係を示した図である。
【００４８】
図１、図２において、冷媒圧縮機１００を構成する密閉容器１０１内には、Ｒ６００ａからなる冷媒ガス１０２が充填され、また、密閉容器１０１内の底部には、潤滑油である鉱油１０３を貯留している。この鉱油１０３は、１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の圧力状態での蒸発率を９０ｗｔ％とした粘度がＶＧ５の鉱油である。
【００４９】
さらに、密閉容器１０１内には、オリゴマを含む有機材料（高分子材料）としてのＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）を絶縁材料として用いた固定子１０４、および回転子１０５より構成される電動要素１０６と、この電動要素１０６によって駆動される往復式の圧縮機構１０７が配置収容されている。
【００５０】
次に、圧縮機構１０７における構成の詳細について説明する。
【００５１】
クランクシャフト１０８は、回転子１０５を圧入固定した主軸部１０９、および主軸部１０９に対して偏心した位置に形成された偏心部１１０を具備した構成であり、偏心部１１０の下端（先端）には、鉱油１０３内に浸漬する給油ポンプ１１１を設けている。
【００５２】
鋳鉄からなるシリンダーブロック１１２は、略円筒形のボアー１１３と、クランクシャフト１０８の主軸部１０９を軸支する軸受け部１１４を具備している。
【００５３】
ボアー１１３内に遊嵌されたピストン１１５は、鉄系の材料からなり、ボアー１１３と共に圧縮室１１６を形成し、ピストンピン１１７を介して連結手段であるコンロッド１１８によって偏心部１１０と連結されている。
【００５４】
ボアー１１３の端面は、図２に示すように積層関係にある吸入リード１１９（弁）と、吐出リード（弁）１２０と、バルブプレート１２１によって封止されている。
【００５５】
さらに詳述すると、バルブプレート１２１は、ボアー１１３の端面を封止するように配設され、吸入孔１２２および吐出孔１２３が形成されている。また、板状のバネ材からなる吸入リード１１９は、ボアー１１３の端面とバルブプレート１２１との間に挟持され、吸入孔１２２を開閉する。さらに、板状のバネ材からなる吐出リード１２０は、バルブプレート１２１の反ボアー１１３側に配設され、吐出孔１２３を開閉する。また、ヘッド１２４は、バルブプレート１２１の反ボアー１１３側に固定され、吐出リード１２０を収納した高圧室１２５を形成している。
【００５６】
サクションチューブ１２６は、密閉容器１０１に固定され、その一端は冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス（図示せず）を密閉容器１０１内に導く。
【００５７】
消音空間を有するサクションマフラー１２７は、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）等の高分子材料から形成されており、バルブプレート１２１とヘッド１２４によって挟持され、密閉容器１０１内部と吸入孔１２２を連通している。
【００５８】
ここで、主軸部１０９と軸受け部１１４、およびピストン１１５とボアー１１３、さらにピストンピン１１７とコンロッド１１８、および偏心部１１０とコンロッド１１８は、それぞれ相互に摺動関係にある摺動部を形成している。
【００５９】
以上のように構成された冷媒圧縮機１００について、以下その動作を説明する。
【００６０】
商用電源（図示せず）から供給される電力は、電動要素１０６に供給され、電動要素１０６の回転子１０５を回転させる。回転子１０５は、クランクシャフト１０８を回転させる。これに伴い、偏心部１１０の偏心運動（旋回）が、連結手段のコンロッド１１８からピストンピン１１７を介してピストン１１５を駆動する。その結果、ピストン１１５はボアー１１３内を往復動する。
【００６１】
そして、サクションチューブ１２６を通して密閉容器１０１内に導かれた冷媒ガス１０２は、ピストン１１５の往復動による圧縮室１１６の膨張に伴い、サクションマフラー１２７を経て吸入リード１１９を開け、吸入孔１２２から圧縮室１１６内に吸入される。
【００６２】
圧縮室１１６内に吸入された冷媒ガス１０２は、連続して圧縮され、圧縮室１１６内が所定の圧力に到達すると冷媒ガス１０２は吐出リード１２０を開け、吐出孔１２３から高圧室１２５へと吐出され、冷凍サイクルの高圧側（図示せず）に送り出される。
【００６３】
一方、鉱油１０３は、クランクシャフト１０８の回転に伴い、給油ポンプ１１１から主軸部１０９と軸受け部１１４、およびピストン１１５とボアー１１３、さらにピストンピン１１７とコンロッド１１８、および偏心部１１０とコンロッド１１８が相互に形成する各摺動部に給油され、これらを潤滑するとともに、ピストン１１５とボアー１１３の間においてはシール性を確保する。
【００６４】
上述の各摺動部への給油構造は、周知の構成でよく、また本発明の要旨と直接の関連性がないため、詳細な説明を省略する。
【００６５】
ここで、図３を用いて本実施の形態１による潤滑油中のオリゴマ量を変えた際の析出率について説明する。
【００６６】
まず、粘度がＶＧ５の鉱油１８０ｍｌの中に、ＰＥＴオリゴマを所定量混入し、ＰＥＴオリゴマが十分混ざった状態の鉱油（潤滑油）１０３を複数種類作製する。本実施の形態１においては、鉱油１８０ｍｌの中に、ＰＥＴオリゴマを３ｇ混入、５ｇ混入、６ｇ混入、８ｇ混入、１０ｇ混入した５種類である。
【００６７】
そして、それぞれのオリゴマ混入量の鉱油１０３を、ＰＥＴオリゴマが十分混ざった状態（オリゴマが沈殿していない状態）で約４０ｍｌ採取し、吸入リード１１９と同じ材質のプレート（図示せず）に塗布する。
【００６８】
次に、上述の鉱油１０３を塗布したそれぞれのプレートを容器内に収納し、その容器内を、吸入工程時の圧縮室１１６内の環境と近い状態にして所定時間保持する。本実施の形態１においては、吸入工程時における圧縮室１１６内と擬似の環境設定として、前記容器内を、５０×１０２Ｐａ（５メガＰａ）以下の負圧力状態にし、さらに、その容器の雰囲気温度を約１００℃の状態にして約１７時間保持した。
【００６９】
図３の測定結果は、上述の過程を経たプレートの表面のＰＥＴオリゴマの析出の有無を測定したもので、各混入条件についてそれぞれ５回の試験を繰り返して実施し、オリゴマの析出率（発生率）を求めた結果である。
【００７０】
この結果から、従来の粘度の鉱油においては、１８０ｍｌの潤滑油中のＰＥＴオリゴマ量が４ｇ以上でプレート表面にＰＥＴオリゴマの析出が認められ、混入量８ｇでは、５回
の実験全てにおいてＰＥＴオリゴマの析出が認められた。
【００７１】
一方、本実施の形態１における潤滑油（鉱油）を用いた場合は、油中のＰＥＴオリゴマ量が８ｇまではプレート表面にＰＥＴオリゴマの析出が認められなかった。
【００７２】
このことは、本実施の形態１における粘度がＶＧ５の鉱油の１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の負圧力状態での蒸発率が９０ｗｔ％であることから、蒸発しない残りの１０ｗｔ％の鉱油がＰＥＴオリゴマを保持し、この残存する鉱油が、プレート表面へのＰＥＴオリゴマの析出を防止したものと考えられる。
【００７３】
さらに、粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の鉱油について同様の試験を行った場合も、同様の傾向の結果が得られた。
【００７４】
したがって、本実施の形態１における粘度がＶＧ５の鉱油１０３を用いることで、冷媒ガス１０２が圧縮室１１６内に吸入される工程において、圧縮室１１６内の圧力が低下した場合においても、鉱油１０３の１０ｗｔ％が蒸発せずに吸入リード１１９の表面に残存することが確認できた。
【００７５】
その結果、鉱油１０３に含まれている２量体〜５量体の環状のＰＥＴオリゴマが、吸入リード１１９の表面に残存する鉱油１０３中に残り、吸入リード１１９の表面に析出することを抑制する。したがって、この析出物の堆積により、吸入リード１１９のシール性が阻害され、これに起因した圧縮不良等の不具合を抑制することができ、冷媒圧縮機の信頼性を向上することができる。
【００７６】
さらに、潤滑油として従来採用されている粘度をはるかに下回る粘度の鉱油を使用することにより、各摺動部における潤滑油の浸透性が向上し、鉱油の粘性に起因した摩擦に伴う負荷を低減することができ、消費電力量を抑制することができる。
【００７７】
また、本実施の形態１においては、鉱油１０３に混入しているオリゴマを含む有機材料（高分子材料）として、固定子１０４の絶縁材料として用いられているＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）を一例として説明したが、サクションマフラー１２７に用いられるＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）に関しても、本実施の形態１における粘度がＶＧ５の鉱油１０３を用いることで、吸入リード１１９の表面にＰＢＴオリゴマが析出することを抑制することができ、同様の効果が得られることを確認した。
【００７８】
さらに、かかる鉱油１０３を封入した冷媒圧縮機の運転後においても、オリゴマの析出量を同様とする結果を得ることができた。
【００７９】
また、固定子１０４に用いられるＬＣＰ（液晶ポリマーコンパウンド）やＰＰＳ（ポリフェニレンスルフィド）等の有機材料に限らず、他の構成部品に用いられる他の有機材料についても同等の効果が期待できる。
【００８０】
さらに、本実施の形態１においては、冷媒ガス１０２と潤滑油の組み合わせとして、Ｒ６００ａと鉱油の組合せを例に挙げて説明したが、使用する冷媒を同じハイドロカーボン系冷媒であるＲ２９０とした場合や、冷媒自身の潤滑性が悪いＨＦＣ系冷媒においても、冷媒ガス１０２が圧縮室１１６内に吸入される工程では、鉱油１０３が吸入リード１１９の表面に残存する同様の現象となり、同様の作用効果が期待できる。このことは、さらに凝縮・蒸発圧力が高く高温になり易いＣＯ２冷媒においては、特に効果が高い。
【００８１】
なお、本実施の形態１における冷媒圧縮機１００は、一定速度の圧縮機に限るものでは
なく、インバーター装置によって駆動される可変速型圧縮機についても同様の作用効果が得られるもので、特に２０Ｈｚ以下の超低速運転時においては、さらに鉱油１０３の循環量が減少して各摺動部の温度上昇が大きくなるが、それに伴って吸入リード１１９の表面の温度上昇が大きくなることから、上述の作用効果がより顕著になる。
【００８２】
また、本実施の形態１においては、往復動式の冷媒圧縮機を例示して説明したが、回転式圧縮機、あるいはスクロール式圧縮機、さらには振動式圧縮機等、摺動部や吐出弁を有する他の圧縮機においても同様の作用効果が期待できるものである。
【００８３】
（実施の形態２）
図４は、本発明の実施の形態２における物品貯蔵装置の構成を示す模式図である。なお、ここでは、冷媒Ｒ６００ａを封入した冷凍サイクルに、実施の形態１の密閉型圧縮機１００を組み込んだ構成として説明する。
【００８４】
図２４において、貯蔵装置本体２２１は、内部に、前面が開口し、断熱材によって囲われた第一貯蔵室２２２ａと第二貯蔵室２２２ｂを具備し、前面に、第一貯蔵室２２２ａおよび第二貯蔵室２２２ｂに対応して前記開口を開閉する断熱性を有する第一扉２２３ａおよび第二扉２２３ｂを具備している。
【００８５】
また、第一貯蔵室２２２ａと第二貯蔵室２２２ｂは、連絡通路２２４ａ、２２４ｂを介して連通している。
【００８６】
さらに、貯蔵装置本体２２１の内部には、実施の形態３の密閉型圧縮機１００、凝縮器２２６、減圧装置２２７、蒸発器２２８を配管により環状に連結した冷凍サイクルが設けられており、蒸発器２２８は、第一貯蔵室２２２ａに配置されている。また、第一貯蔵室２２２ａには、蒸発器２２８で冷却された冷気を、矢印ａで示す如く積極的に第一貯蔵室２２ａ内を循環させる送風機２２９が設けられている。第二貯蔵室２２２ｂは、矢印ｂで示す如く連絡通路２２４ａ、２２４ｂを介して流入した第一貯蔵室２２２ａの一部の冷気の循環によって冷却される。
【００８７】
したがって、実施の形態３で説明したように、高効率の密閉型圧縮機１００の搭載により、物品貯蔵装置は、効率のよい冷却運転を行うことができる。これに伴い、消費電力（量）を抑制した物品貯蔵装置を得ることができる。
【産業上の利用可能性】
【００８８】
本発明にかかる冷媒圧縮機は、低粘度の潤滑油を用いながら信頼性が高い圧縮機を提供することが可能となるので、冷凍サイクルを用いた各種機器に幅広く適用することができる。
【符号の説明】
【００８９】
１００ 冷媒圧縮機
１０１ 密閉容器
１０２ 冷媒ガス
１０３ 鉱油（潤滑油）
１０６ 電動要素
１０７ 圧縮機構
１１６ 圧縮室
２２６ 凝縮器
２２７ 減圧装置
２２８ 蒸発器
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷蔵庫、エアーコンディショナー等に使用される冷媒圧縮機と冷媒圧縮機用とする冷凍機油、およびその圧縮機を搭載した冷凍装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の冷媒圧縮機としては、地球環境保護の観点から化石燃料の使用を少なくする高効率の冷媒圧縮機の開発が進められており、その中で特に潤滑剤の粘度を低下させることにより、摺動損失の低減が図られている（例えば、特許文献１、２参照）。
【０００３】
以下、図面を参照しながら上記従来の冷媒圧縮機について説明する。
【０００４】
図５は、従来技術の冷媒圧縮機の断面図である。図６は、図５のＢ部の拡大図である。
【０００５】
密閉容器１は、底部に粘度ＶＧ８〜２２の鉱油からなる潤滑油２を貯留するとともに、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）を絶縁材料として用いた固定子３、および回転子４からなる電動要素５とこれによって駆動される往復式の圧縮機構６を収容している。また、冷媒としてＲ６００ａを用いている。
【０００６】
次に、圧縮機構６の詳細について説明する。
【０００７】
クランクシャフト７は、回転子４を圧入固定した主軸部８、および主軸部８に対して偏心して形成された偏心部９からなり、給油ポンプ１０を設けている。シリンダーブロック１１は、略円筒形のボアー１２からなる圧縮室１３を有するとともに、主軸部８を軸支する軸受け１４を有している。
【０００８】
ボアー１２に遊嵌されたピストン１５は、ピストンピン１６を介して偏心部９との間を連結手段であるコンロッド１７によって連結されている。
【０００９】
バルブプレート２０は、図５に示す如く、ボアー１２の端面を封止するように配設され、吸入孔２４および吐出孔２５が形成されている。板状のバネ材からなる吸入リード１８は、ボアー１２の端面とバルブプレート２０との間に挟持され、吸入孔２４を開閉する。板状のバネ材からなる吐出リード１９は、バルブプレート２０の反ボアー１２側に配設され、吐出孔２５を開閉する。ヘッド２１は、バルブプレート２０の反ボアー１２側に固定され、吐出リード１９を収納する高圧室２６を形成する。
【００１０】
サクションチューブ２２は、密閉容器１に固定されるとともに冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス（図示せず）を密閉容器１内に導く。サクションマフラー２３は、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）等の高分子材料から形成されており、バルブプレート２０とヘッド２１によって挟持固定されている。
【００１１】
クランクシャフト７の主軸部８と軸受け１４、ピストン１５とボアー１２、ピストンピン１６とコンロッド１７、クランクシャフト７の偏心部９とコンロッド１７は、それぞれ相互に摺動する関係にある摺動部を形成する。
【００１２】
次に、上記構成における圧縮機の一連の動作について説明する。
【００１３】
商用電源（図示せず）から供給される電力は、電動要素５に供給され、電動要素５の回
転子４を回転させる。回転子４は、クランクシャフト７を回転させ、偏心部９の偏心運動が連結手段のコンロッド１７からピストンピン１６を介してピストン１５を駆動する。この動作により、ピストン１５はボアー１２内を往復動する。
【００１４】
そして、サクションチューブ２２を通して密閉容器１内に導かれた冷媒ガスは、サクションマフラー２３を経て吸入リード１８を開け、吸入孔２４から圧縮室１３内に吸入される。
【００１５】
圧縮室１３内に吸入された冷媒ガスは、連続して圧縮され、吐出リード１９を開け、吐出孔２５から高圧室２６へと吐出され、冷凍サイクルの高圧側（図示せず）に送り出される。
【００１６】
潤滑油２は、クランクシャフト７の回転に伴い、給油ポンプ１０から各摺動部に給油され、摺動部を潤滑させることで摩擦係数を低下させるとともに、ピストン１５とボアー１２の間においてはシールを司る。
【００１７】
また、潤滑油２中には、高分子材料であるＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）ならびにＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）等から抽出された環状のオリゴマが存在している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１８】
【特許文献１】特開２０００−２９７７５３号公報
【特許文献２】特開平１０−２０４４５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
しかしながら、従来の潤滑油２では、使用する高分子材料に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を少なくしても、潤滑油２中に２量体〜５量体の環状オリゴマが存在する。
【００２０】
この環状オリゴマが存在する状態で冷媒のガスが圧縮室１３内に吸入された場合、圧縮室１３内の圧力が低下することにより、潤滑油２の低圧力状態で蒸発し易い成分が蒸発し、潤滑油２中の環状のオリゴマが吸入リード１８の表面に析出する。
【００２１】
したがって、長期に亘る使用においては、この析出物が堆積し、特に、吸入リード１８のシール性を阻害して圧縮不良が起きるという課題が有った。
【００２２】
かかることから、従来は、使用する潤滑油２の粘度を特定の範囲（粘度ＶＧ８〜２２）のものとして、環状オリゴマの生成を抑制していた。その結果、潤滑油２の使用粘度をさらに低い粘度とすることが困難であり、高い粘度の潤滑油２の使用が余儀なくされていた。
【００２３】
したがって、潤滑油２による摩擦低減に限度があり、さらなる低入力化がはかり難い状況にあった。
【００２４】
本発明は、従来の課題を解決するもので、使用する高分子材料に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を多くしても、高効率で信頼性が高い冷媒圧縮機を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
本発明の冷媒圧縮機は、密閉容器内に貯留する潤滑油の粘度を、ＶＧ３〜ＶＧ８の範囲とすることにより、入力の低減をはかり、また、潤滑油の圧縮要素における吸入工程、もしくは吸入工程に近い圧縮室内の環境下での蒸発率を９０ｗｔ％以下としたものである。
【００２６】
かかることにより、使用する高分子材料に含まれた２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量が多く、潤滑油中に析出した場合であっても、前記２量体〜５量体の環状オリゴマが吸入リードの表面に堆積することを抑制し、吸入リードの動作不良を防止することができる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明の冷媒圧縮機は、使用する潤滑油の粘度を低くすることで入力の低減をはかり、さらに、潤滑油の圧縮要素における吸入工程、もしくは吸入工程に近い圧縮室内の環境下（１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の負圧力状態）での蒸発率を規定することにより、２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量が多い高分子材料を使用した場合であっても、オリゴマの析出を防ぐことができる。その結果、使用する高分子材料の制限も緩和でき、高効率で信頼性が高い冷媒圧縮機を提供することができる。
【００２８】
さらに、潤滑油として通常採用されている粘度をはるかに下回る粘度の鉱油を使用することにより、各摺動部における潤滑油の浸透性が向上し、鉱油の粘性に起因した摩擦に伴う負荷を低減することができ、消費電力量を抑制することができる。
【００２９】
また、上記冷媒圧縮機の搭載に伴い、消費電力（量）を抑制した冷凍装置の提供が可能となり、さらなる省エネ効果を期待することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の断面図
【図２】同実施の形態１における図１のＡ部の拡大図
【図３】同実施の形態１における冷媒圧縮機の潤滑油中のオリゴマ量と析出率の関係を示した図
【図４】本発明の実施の形態２における物品貯蔵装置の構成を示す模式図
【図５】従来例の冷媒圧縮機の断面図
【図６】同冷媒圧縮機における図４のＢ部の拡大図
【発明を実施するための形態】
【００３１】
請求項１に記載の発明は、密閉容器内に、電動要素と、前記電動要素を駆動し、かつ冷媒を圧縮する圧縮要素を配置し、さらに、前記密閉容器内に、少なくとも前記圧縮要素における摺動部の潤滑を行う潤滑油を貯留し、前記電動要素ならびに前記圧縮要素を構成する少なくとも一つの部材を高分子材料より形成し、さらに、前記潤滑油を、粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の範囲で、かつ前記圧縮要素における吸入工程、もしくは吸入工程に近い圧縮室内の環境下での蒸発率を９０ｗｔ％以下としたものである。
【００３２】
かかることにより、前記潤滑油中に、高分子材料の２量体〜５量体の環状オリゴマが存在しても、オリゴマが吸入リードの表面に析出し、堆積することを防止することができる。したがって、低粘度の潤滑油の使用が可能となり、入力を低減することができ、さらに前記オリゴマの堆積に伴う圧縮要素の動作不良を抑制し、密閉型圧縮機の信頼性を高めることができる。
【００３３】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記高分子材料に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を０．８ｇ以下としたものである。
【００３４】
かかることにより、前記高分子材料より２量体〜５量体の環状オリゴマが抽出された場合であっても、オリゴマが吸入リードの表面に析出し、堆積することを防止できる。その結果、吸入リードの開閉動作を確実なものとし、効率低下を抑制することができる。
【００３５】
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、前記高分子材料をポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）としたものである。
【００３６】
かかることにより、前記潤滑油中にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）の２量体〜５量体の環状オリゴマが存在しても、オリゴマの前記吸入リード表面への析出を抑制し、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）における使用制限を緩和することができる。
【００３７】
請求項４に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明において、前記高分子材料をポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）としたものである。
【００３８】
かかることにより、前記潤滑油中にポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の２量体〜５量体の環状オリゴマが存在しても、オリゴマの前記吸入リード表面への析出を抑制し、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）における使用制限を緩和することができる。
【００３９】
請求項５に記載の発明は、請求項１から４のいずれか一項に記載の発明において、前記冷媒をＲ６００ａ、またはＲ６００ａを主成分とする混合物とし、さらに前記潤滑油を鉱油としたものである。
【００４０】
かかることにより、前記潤滑油に溶け込み易く、蒸発が生じ易い冷媒との組合せにおいて、前記潤滑油中に高分子材料の２量体〜５量体の環状オリゴマが存在しても、オリゴマが吸入リードの表面に析出し、堆積することを抑制することができる。
【００４１】
請求項６に記載の発明は、粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の範囲の鉱油で、１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の圧力状態での蒸発率を９０ｗｔ％とした冷媒圧縮機用冷凍機油である。
【００４２】
かかることにより、鉱油に含まれているオリゴマの冷媒圧縮機を構成するリード部等への析出が抑制でき、この析出物の堆積により、リード部等のシール性が阻害され、これに起因した圧縮不良等の不具合を抑制することができ、冷媒圧縮機の信頼性を確保することができる。
【００４３】
さらに、潤滑油として従来採用されている粘度をはるかに下回る粘度の鉱油であることから、該冷凍機油を使用した冷媒圧縮機においては、各摺動部における潤滑油の浸透性が向上し、鉱油の粘性に起因した摩擦に伴う負荷を低減することができ、消費電力量を抑制することができる。
【００４４】
請求項７に記載の発明は、圧縮機、放熱器、減圧装置、吸熱器を配管によって環状に連結した冷媒回路を有し、前記圧縮機を、請求項１から５のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機とした冷凍装置である。
【００４５】
かかる冷凍装置は、信頼性が高く、かつ各摺動部の摺動損失の少ない密閉型圧縮機の搭載により、消費電力（量）を抑制した運転が可能となる。
【００４６】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態よってこの発明が限定されるものではない。
【００４７】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の断面図である。図２は、同実施の形態１における図１のＡ部の拡大図である。図３は、同実施の形態１における冷媒圧縮機の潤滑油中のオリゴマ量と析出率の関係を示した図である。
【００４８】
図１、図２において、冷媒圧縮機１００を構成する密閉容器１０１内には、Ｒ６００ａからなる冷媒ガス１０２が充填され、また、密閉容器１０１内の底部には、潤滑油である鉱油１０３を貯留している。この鉱油１０３は、１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の圧力状態での蒸発率を９０ｗｔ％とした粘度がＶＧ５の鉱油である。
【００４９】
さらに、密閉容器１０１内には、オリゴマを含む有機材料（高分子材料）としてのＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）を絶縁材料として用いた固定子１０４、および回転子１０５より構成される電動要素１０６と、この電動要素１０６によって駆動される往復式の圧縮機構１０７が配置収容されている。
【００５０】
次に、圧縮機構１０７における構成の詳細について説明する。
【００５１】
クランクシャフト１０８は、回転子１０５を圧入固定した主軸部１０９、および主軸部１０９に対して偏心した位置に形成された偏心部１１０を具備した構成であり、偏心部１１０の下端（先端）には、鉱油１０３内に浸漬する給油ポンプ１１１を設けている。
【００５２】
鋳鉄からなるシリンダーブロック１１２は、略円筒形のボアー１１３と、クランクシャフト１０８の主軸部１０９を軸支する軸受け部１１４を具備している。
【００５３】
ボアー１１３内に遊嵌されたピストン１１５は、鉄系の材料からなり、ボアー１１３と共に圧縮室１１６を形成し、ピストンピン１１７を介して連結手段であるコンロッド１１８によって偏心部１１０と連結されている。
【００５４】
ボアー１１３の端面は、図２に示すように積層関係にある吸入リード１１９（弁）と、吐出リード（弁）１２０と、バルブプレート１２１によって封止されている。
【００５５】
さらに詳述すると、バルブプレート１２１は、ボアー１１３の端面を封止するように配設され、吸入孔１２２および吐出孔１２３が形成されている。また、板状のバネ材からなる吸入リード１１９は、ボアー１１３の端面とバルブプレート１２１との間に挟持され、吸入孔１２２を開閉する。さらに、板状のバネ材からなる吐出リード１２０は、バルブプレート１２１の反ボアー１１３側に配設され、吐出孔１２３を開閉する。また、ヘッド１２４は、バルブプレート１２１の反ボアー１１３側に固定され、吐出リード１２０を収納した高圧室１２５を形成している。
【００５６】
サクションチューブ１２６は、密閉容器１０１に固定され、その一端は冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス（図示せず）を密閉容器１０１内に導く。
【００５７】
消音空間を有するサクションマフラー１２７は、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）等の高分子材料から形成されており、バルブプレート１２１とヘッド１２４によって挟持され、密閉容器１０１内部と吸入孔１２２を連通している。
【００５８】
ここで、主軸部１０９と軸受け部１１４、およびピストン１１５とボアー１１３、さらにピストンピン１１７とコンロッド１１８、および偏心部１１０とコンロッド１１８は、それぞれ相互に摺動関係にある摺動部を形成している。
【００５９】
以上のように構成された冷媒圧縮機１００について、以下その動作を説明する。
【００６０】
商用電源（図示せず）から供給される電力は、電動要素１０６に供給され、電動要素１０６の回転子１０５を回転させる。回転子１０５は、クランクシャフト１０８を回転させる。これに伴い、偏心部１１０の偏心運動（旋回）が、連結手段のコンロッド１１８からピストンピン１１７を介してピストン１１５を駆動する。その結果、ピストン１１５はボアー１１３内を往復動する。
【００６１】
そして、サクションチューブ１２６を通して密閉容器１０１内に導かれた冷媒ガス１０２は、ピストン１１５の往復動による圧縮室１１６の膨張に伴い、サクションマフラー１２７を経て吸入リード１１９を開け、吸入孔１２２から圧縮室１１６内に吸入される。
【００６２】
圧縮室１１６内に吸入された冷媒ガス１０２は、連続して圧縮され、圧縮室１１６内が所定の圧力に到達すると冷媒ガス１０２は吐出リード１２０を開け、吐出孔１２３から高圧室１２５へと吐出され、冷凍サイクルの高圧側（図示せず）に送り出される。
【００６３】
一方、鉱油１０３は、クランクシャフト１０８の回転に伴い、給油ポンプ１１１から主軸部１０９と軸受け部１１４、およびピストン１１５とボアー１１３、さらにピストンピン１１７とコンロッド１１８、および偏心部１１０とコンロッド１１８が相互に形成する各摺動部に給油され、これらを潤滑するとともに、ピストン１１５とボアー１１３の間においてはシール性を確保する。
【００６４】
上述の各摺動部への給油構造は、周知の構成でよく、また本発明の要旨と直接の関連性がないため、詳細な説明を省略する。
【００６５】
ここで、図３を用いて本実施の形態１による潤滑油中のオリゴマ量を変えた際の析出率について説明する。
【００６６】
まず、粘度がＶＧ５の鉱油１８０ｍｌの中に、ＰＥＴオリゴマを所定量混入し、ＰＥＴオリゴマが十分混ざった状態の鉱油（潤滑油）１０３を複数種類作製する。本実施の形態１においては、鉱油１８０ｍｌの中に、ＰＥＴオリゴマを３ｇ混入、５ｇ混入、６ｇ混入、８ｇ混入、１０ｇ混入した５種類である。
【００６７】
そして、それぞれのオリゴマ混入量の鉱油１０３を、ＰＥＴオリゴマが十分混ざった状態（オリゴマが沈殿していない状態）で約４０ｍｌ採取し、吸入リード１１９と同じ材質のプレート（図示せず）に塗布する。
【００６８】
次に、上述の鉱油１０３を塗布したそれぞれのプレートを容器内に収納し、その容器内を、吸入工程時の圧縮室１１６内の環境と近い状態にして所定時間保持する。本実施の形態１においては、吸入工程時における圧縮室１１６内と擬似の環境設定として、前記容器内を、５０×１０２Ｐａ（５メガＰａ）以下の負圧力状態にし、さらに、その容器の雰囲気温度を約１００℃の状態にして約１７時間保持した。
【００６９】
図３の測定結果は、上述の過程を経たプレートの表面のＰＥＴオリゴマの析出の有無を測定したもので、各混入条件についてそれぞれ５回の試験を繰り返して実施し、オリゴマの析出率（発生率）を求めた結果である。
【００７０】
この結果から、従来の粘度の鉱油においては、１８０ｍｌの潤滑油中のＰＥＴオリゴマ量が４ｇ以上でプレート表面にＰＥＴオリゴマの析出が認められ、混入量８ｇでは、５回
の実験全てにおいてＰＥＴオリゴマの析出が認められた。
【００７１】
一方、本実施の形態１における潤滑油（鉱油）を用いた場合は、油中のＰＥＴオリゴマ量が８ｇまではプレート表面にＰＥＴオリゴマの析出が認められなかった。
【００７２】
このことは、本実施の形態１における粘度がＶＧ５の鉱油の１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の負圧力状態での蒸発率が９０ｗｔ％であることから、蒸発しない残りの１０ｗｔ％の鉱油がＰＥＴオリゴマを保持し、この残存する鉱油が、プレート表面へのＰＥＴオリゴマの析出を防止したものと考えられる。
【００７３】
さらに、粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の鉱油について同様の試験を行った場合も、同様の傾向の結果が得られた。
【００７４】
したがって、本実施の形態１における粘度がＶＧ５の鉱油１０３を用いることで、冷媒ガス１０２が圧縮室１１６内に吸入される工程において、圧縮室１１６内の圧力が低下した場合においても、鉱油１０３の１０ｗｔ％が蒸発せずに吸入リード１１９の表面に残存することが確認できた。
【００７５】
その結果、鉱油１０３に含まれている２量体〜５量体の環状のＰＥＴオリゴマが、吸入リード１１９の表面に残存する鉱油１０３中に残り、吸入リード１１９の表面に析出することを抑制する。したがって、この析出物の堆積により、吸入リード１１９のシール性が阻害され、これに起因した圧縮不良等の不具合を抑制することができ、冷媒圧縮機の信頼性を向上することができる。
【００７６】
さらに、潤滑油として従来採用されている粘度をはるかに下回る粘度の鉱油を使用することにより、各摺動部における潤滑油の浸透性が向上し、鉱油の粘性に起因した摩擦に伴う負荷を低減することができ、消費電力量を抑制することができる。
【００７７】
また、本実施の形態１においては、鉱油１０３に混入しているオリゴマを含む有機材料（高分子材料）として、固定子１０４の絶縁材料として用いられているＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）を一例として説明したが、サクションマフラー１２７に用いられるＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）に関しても、本実施の形態１における粘度がＶＧ５の鉱油１０３を用いることで、吸入リード１１９の表面にＰＢＴオリゴマが析出することを抑制することができ、同様の効果が得られることを確認した。
【００７８】
さらに、かかる鉱油１０３を封入した冷媒圧縮機の運転後においても、オリゴマの析出量を同様とする結果を得ることができた。
【００７９】
また、固定子１０４に用いられるＬＣＰ（液晶ポリマーコンパウンド）やＰＰＳ（ポリフェニレンスルフィド）等の有機材料に限らず、他の構成部品に用いられる他の有機材料についても同等の効果が期待できる。
【００８０】
さらに、本実施の形態１においては、冷媒ガス１０２と潤滑油の組み合わせとして、Ｒ６００ａと鉱油の組合せを例に挙げて説明したが、使用する冷媒を同じハイドロカーボン系冷媒であるＲ２９０とした場合や、冷媒自身の潤滑性が悪いＨＦＣ系冷媒においても、冷媒ガス１０２が圧縮室１１６内に吸入される工程では、鉱油１０３が吸入リード１１９の表面に残存する同様の現象となり、同様の作用効果が期待できる。このことは、さらに凝縮・蒸発圧力が高く高温になり易いＣＯ２冷媒においては、特に効果が高い。
【００８１】
なお、本実施の形態１における冷媒圧縮機１００は、一定速度の圧縮機に限るものでは
なく、インバーター装置によって駆動される可変速型圧縮機についても同様の作用効果が得られるもので、特に２０Ｈｚ以下の超低速運転時においては、さらに鉱油１０３の循環量が減少して各摺動部の温度上昇が大きくなるが、それに伴って吸入リード１１９の表面の温度上昇が大きくなることから、上述の作用効果がより顕著になる。
【００８２】
また、本実施の形態１においては、往復動式の冷媒圧縮機を例示して説明したが、回転式圧縮機、あるいはスクロール式圧縮機、さらには振動式圧縮機等、摺動部や吐出弁を有する他の圧縮機においても同様の作用効果が期待できるものである。
【００８３】
（実施の形態２）
図４は、本発明の実施の形態２における物品貯蔵装置の構成を示す模式図である。なお、ここでは、冷媒Ｒ６００ａを封入した冷凍サイクルに、実施の形態１の密閉型圧縮機１００を組み込んだ構成として説明する。
【００８４】
図２４において、貯蔵装置本体２２１は、内部に、前面が開口し、断熱材によって囲われた第一貯蔵室２２２ａと第二貯蔵室２２２ｂを具備し、前面に、第一貯蔵室２２２ａおよび第二貯蔵室２２２ｂに対応して前記開口を開閉する断熱性を有する第一扉２２３ａおよび第二扉２２３ｂを具備している。
【００８５】
また、第一貯蔵室２２２ａと第二貯蔵室２２２ｂは、連絡通路２２４ａ、２２４ｂを介して連通している。
【００８６】
さらに、貯蔵装置本体２２１の内部には、実施の形態３の密閉型圧縮機１００、凝縮器２２６、減圧装置２２７、蒸発器２２８を配管により環状に連結した冷凍サイクルが設けられており、蒸発器２２８は、第一貯蔵室２２２ａに配置されている。また、第一貯蔵室２２２ａには、蒸発器２２８で冷却された冷気を、矢印ａで示す如く積極的に第一貯蔵室２２ａ内を循環させる送風機２２９が設けられている。第二貯蔵室２２２ｂは、矢印ｂで示す如く連絡通路２２４ａ、２２４ｂを介して流入した第一貯蔵室２２２ａの一部の冷気の循環によって冷却される。
【００８７】
したがって、実施の形態３で説明したように、高効率の密閉型圧縮機１００の搭載により、物品貯蔵装置は、効率のよい冷却運転を行うことができる。これに伴い、消費電力（量）を抑制した物品貯蔵装置を得ることができる。
【産業上の利用可能性】
【００８８】
本発明にかかる冷媒圧縮機は、低粘度の潤滑油を用いながら信頼性が高い圧縮機を提供することが可能となるので、冷凍サイクルを用いた各種機器に幅広く適用することができる。
【符号の説明】
【００８９】
１００ 冷媒圧縮機
１０１ 密閉容器
１０２ 冷媒ガス
１０３ 鉱油（潤滑油）
１０６ 電動要素
１０７ 圧縮機構
１１６ 圧縮室
２２６ 凝縮器
２２７ 減圧装置
２２８ 蒸発器
【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に、電動要素と、前記電動要素を駆動し、かつ冷媒を圧縮する圧縮要素を配置し、さらに、前記密閉容器内に、少なくとも前記圧縮要素における摺動部の潤滑を行う潤滑油を貯留し、前記電動要素ならびに前記圧縮要素を構成する少なくとも一つの部材を高分子材料より形成し、さらに、前記潤滑油を、粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の範囲で、かつ前記圧縮要素における吸入工程、もしくは吸入工程に近い圧縮室内の環境下での蒸発率を９０ｗｔ％以下とした冷媒圧縮機。
【請求項２】
前記高分子材料に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を０．８ｇ以下とした請求項１に記載の冷媒圧縮機。
【請求項３】
前記高分子材料をポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）とした請求項１または２に記載の冷媒圧縮機。
【請求項４】
前記高分子材料をポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とした請求項１または２に記載の冷媒圧縮機。
【請求項５】
前記冷媒をＲ６００ａ、またはＲ６００ａを主成分とする混合物とし、さらに前記潤滑油を鉱油とした請求項１から４のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。
【請求項６】
粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の範囲の鉱油で、１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の圧力状態での蒸発率を９０ｗｔ％とした冷媒圧縮機用冷凍機油。
【請求項７】
圧縮機、放熱器、減圧装置、吸熱器を配管によって環状に連結した冷媒回路を有し、前記圧縮機を、請求項１から５のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機とした冷凍装置。
【請求項１】
密閉容器内に、電動要素と、前記電動要素を駆動し、かつ冷媒を圧縮する圧縮要素を配置し、さらに、前記密閉容器内に、少なくとも前記圧縮要素における摺動部の潤滑を行う潤滑油を貯留し、前記電動要素ならびに前記圧縮要素を構成する少なくとも一つの部材を高分子材料より形成し、さらに、前記潤滑油を、粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の範囲で、かつ前記圧縮要素における吸入工程、もしくは吸入工程に近い圧縮室内の環境下での蒸発率を９０ｗｔ％以下とした冷媒圧縮機。
【請求項２】
前記高分子材料に含まれる２量体〜５量体の環状オリゴマ量の総量を０．８ｇ以下とした請求項１に記載の冷媒圧縮機。
【請求項３】
前記高分子材料をポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）とした請求項１または２に記載の冷媒圧縮機。
【請求項４】
前記高分子材料をポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）とした請求項１または２に記載の冷媒圧縮機。
【請求項５】
前記冷媒をＲ６００ａ、またはＲ６００ａを主成分とする混合物とし、さらに前記潤滑油を鉱油とした請求項１から４のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。
【請求項６】
粘度がＶＧ３〜ＶＧ８の範囲の鉱油で、１００℃における５０×１０２Ｐａ以下の圧力状態での蒸発率を９０ｗｔ％とした冷媒圧縮機用冷凍機油。
【請求項７】
圧縮機、放熱器、減圧装置、吸熱器を配管によって環状に連結した冷媒回路を有し、前記圧縮機を、請求項１から５のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機とした冷凍装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１１−１１１９３０（Ｐ２０１１−１１１９３０Ａ）
【公開日】平成２３年６月９日（２０１１．６．９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−２６７１２５（Ｐ２００９−２６７１２５）
【出願日】平成２１年１１月２５日（２００９．１１．２５）
【出願人】（０００００５８２１）パナソニック株式会社 (73,050)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年６月９日（２０１１．６．９）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年１１月２５日（２００９．１１．２５）
【出願人】（０００００５８２１）パナソニック株式会社 (73,050)
【Ｆターム（参考）】
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