副生成物の生成を抑制する重合体の製造方法
【課題】蒸発潜熱除熱型重合槽を使用した重合体の製造において、副生成物の生成量を低減できる重合方法を提供する。
【解決手段】蒸発潜熱除熱型重合槽を用いた重合体の製造方法において、重合槽の頭頂部にあるガス抜出口と、重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを、下記式（１）から算出されるＨ以上１．５Ｈ以下とすることを特徴とする重合体の製造方法。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
【解決手段】蒸発潜熱除熱型重合槽を用いた重合体の製造方法において、重合槽の頭頂部にあるガス抜出口と、重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを、下記式（１）から算出されるＨ以上１．５Ｈ以下とすることを特徴とする重合体の製造方法。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸発潜熱除熱型重合槽を使用した重合体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
重合体の製造において、重合反応により発生する熱を除去するために、蒸発潜熱除熱型重合槽を用いる場合がある。蒸発潜熱除熱型重合槽では、重合器の気相部から蒸発ガスを抜き出し、抜き出したガスを凝縮器で凝集、冷却し、凝縮液及び非凝縮ガスを重合器に戻す。蒸発ガス内の潜熱を重合槽の外部に除去し、冷却された凝縮液を重合槽内に循環させることにより、槽内の温度を制御する。
【０００３】
蒸発潜熱除熱型重合槽における溶液重合では、液相部が撹拌されているために、蒸発ガスを抜き出す際にガスとともに微粉やミストを同伴することがある（以下、エントレと称すことがある。）。同伴された微粉やミストには、重合触媒が含まれている場合があり、蒸発ガスの凝集時や循環時等に、触媒を起点として副反応物が生成することがある。副反応物は製品性状へ影響を及ぼすため、その発生を低減する必要がある。
上記の問題に対し、例えば、凝集・循環経路において、重合禁止剤を添加する方法が考えられる。しかしながら、重合禁止剤を添加した凝縮液を再度重合槽へ戻す場合、重合禁止剤が重合槽での重合に影響を及ぼさないよう、重合禁止剤失活剤を添加する工程を設ける必要があり、さらに、重合禁止剤失活剤の添加濃度の調整が必要である。そのため、製造費用を押し上げる要因となる。
尚、重合槽外部での反応を抑制するために、重合禁止剤を添加する工程を導入することについては、特許文献１に記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−１４５９１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、蒸発潜熱除熱型重合槽を使用した重合体の製造において、副生成物の生成量を低減することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明によれば、以下の重合体の製造方法が提供される。
１． 蒸発潜熱除熱型重合槽を用いた重合体の製造方法において、
前記重合槽の頭頂部にあるガス抜出口と、前記重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを、下記式（１）から算出されるＨ以上１．５Ｈ以下とすることを特徴とする重合体の製造方法。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
２．原料であるモノマーの表面張力が０．０１〜０．１Ｎ／ｍ２であることを特徴とする１に記載の重合体の製造方法。
３．前記モノマーがプロピレンであることを特徴とする２に記載の重合体の製造方法。
４．前記液相部の溶液粘度が、１００〜５，０００ｍＰａ・ｓの範囲であることを特徴とする１〜３のいずれかに記載の重合体の製造方法。
【発明の効果】
【０００７】
本発明では、重合禁止剤を使用することなく副反応物の生成量を抑えることができるため、重合体製品の品質を向上できる。
また、重合設備の設計時において重合槽の大きさが計算できるため、必要以上に装置を大きくする必要がなく、適切な装置規模とすることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】蒸発潜熱除熱型重合槽の一例の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の重合体の製造方法では、蒸発潜熱除熱型重合槽を用いる。
図１は、本発明の実施に供する蒸発潜熱除熱型重合槽の一例の概略図である。
蒸発潜熱除熱型重合槽は、撹拌装置１１を有する重合槽１０に、蒸発ガスを凝縮、冷却し、凝縮液を重合槽１０に循環させる循環管路２０を形成したものである。
ガス抜出口２１が重合槽の略頭頂部にあり、ガス抜出口２１から蒸発ガスを循環管路２０に導入する。蒸発ガスは循環管路２０に設けられた凝縮冷却部２２にて凝縮、冷却される。凝縮冷却部２２は圧縮機や熱交換器により構成される。
尚、本願において、重合槽の頭頂部には、頭頂部及びその周辺を含む。また、図１において原料供給管や製品である重合体の取出管等は省略している。
【００１０】
本発明の製造方法では、重合槽１０の頭頂部にあるガス抜出口２１と、重合槽１０内の液相部１２と気相部１３の界面（気液界面１５）との距離Ｇを、下記式（１）から算出されるＨ以上１．５Ｈ以下とすることを特徴とする。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
【００１１】
式（１）において、蒸発ガスの空塔速度（ｕ）は下記式（２）で表わされる。
ｕ＝ｗ／（ρ・Ａ） （２）
（式（２）中、ｗは定常状態における蒸発ガス質量流量［ｋｇ／ｈｒ］であり、ρはガス密度［ｋｇ／ｍ３］であり、Ａは重合槽の断面積［ｍ２］である。）
【００１２】
空塔速度（ｕ）は、上記式（２）に示すように、蒸発ガス質量流量（ｗ）に比例する。蒸発ガス質量流量（ｗ）は、蒸発ガスラインに設置する圧縮機やブロワー等により制御する。蒸発ガス質量流量（ｗ）は、重合時に発生する発熱量に応じて適宜調整する。蒸発ガス質量流量（ｗ）は、通常、１〜１０００００ｋｇ／ｈｒであり、好ましくは１〜８００００ｋｇ／ｈｒであり、より好ましくは１〜５００００ｋｇ／ｈｒである。
蒸発ガス質量流量（ｗ）が大きいと、凝縮・循環されるガス（モノマーや溶媒等）が増加する。従って、重合槽内部の外部に排気できる熱量が増加する。しかしながら、蒸発ガス質量流量（ｗ）が大きいと、蒸発ガスを凝縮したり冷却するための熱交換器及びコンプレッサーが大きくなるため、経済的に不利となる。
【００１３】
重合槽内のガス密度（ρ）は、槽内の圧力等により制御できる。ガス密度は通常１０〜６０ｋｇ／ｍ３である。好ましくは１５〜５０ｋｇ／ｍ３であり、より好ましくは２０〜４０ｋｇ／ｍ３である。ガス密度が低い場合、蒸発ガスを凝縮器で凝縮することが困難になるため、潜熱の除熱による重合槽の温度制御が困難となる。一方、ガス密度が高いと、設備の高圧対応が必要となり、設備費が高くなるため、経済的に不利となる。
【００１４】
重合槽の断面積（Ａ）は、重合槽中心部の横断面の面積を意味し、通常、０．０１〜３０ｍ２である。好ましくは、１〜３０ｍ２であり、より好ましくは、５〜２５ｍ２である。断面積（Ａ）が小さいと、生産量が低く、実際の工業生産には現実的ではない。一方、断面積（Ａ）が大きいと、重合槽が大きくなりすぎ設備費が高くなるため、経済的に不利となる。
【００１５】
上述した蒸発ガス質量流量（ｕ）、ガス密度（ρ）及び重合槽の断面積（Ａ）により、空塔速度（ｕ）を決定する。空塔速度（ｕ）により、式（１）からＨが算出できる。
本発明では、ガス抜出口２１と、重合槽内の気相部１３と液相部１２の界面との距離Ｇを、Ｈ以上１．５Ｈ以下（Ｈ≦Ｇ≦１．５Ｈ）とする。距離ＧがＨよりも小さいと、循環管路２０に導入されるミストや微粉等の同伴量が増えるため、循環管路２０内で副生成物が生成し、得られる重合体の品質低下の原因となる。一方、距離Ｇが１．５Ｈよりも大きいと、重合槽が不要に大きくなるため、重合槽の費用が高くなるため、製造費が増加するため好ましくない。
距離Ｇは、Ｈ〜１．２５Ｈであることが好ましく、特に、Ｈ〜１．２Ｈであることが好ましい。
尚、ガス抜出口２１と気液界面１５の距離Ｇは、オーバーフロー抜出等、公知を方法により制御できる。
【００１６】
式（１）は図１に示す蒸発潜熱除熱型重合槽に類似する装置により、蒸発ガスに含まれるエントレ量（ミストや微粉等）について検討した結果から得られた式である。本発明者は実験結果から、[エントレ流量／蒸発ガス流量]（ｅ）と、[空塔速度（ｕ）／距離（Ｈ）]（ｕ／Ｈ）が下記式（３）で示される比例関係にあることを見出した。
ｅ＝３．９７８−１２×（ｕ／Ｈ）３．１３３ （３）
（ｅはエントレ流量／蒸発ガス流量［ｋｇ／ｋｇ］であり、ｕはガス空塔速度［ｍ／ｓ］であり、Ｈは距離［ｍ］である。）
【００１７】
また、[エントレ流量／蒸発ガス流量]（ｅ）と得られる重合体中における副生成物の量の関係は下記式（４）で表されることがわかった。
副生成物量［ｗｔｐｐｍ］＝８．２０×１０６ｅ （４）
（ｅはエントレ流量／蒸発ガス流量［ｋｇ／ｋｇ］である。）
【００１８】
上記式（３）及び（４）より、副生成物量を設定すると、ｕ／Ｈが決定される。通常、重合体における副生成物量が１００ｗｔｐｐｍ未満程度であれば、製品の品質に影響しない。従って、副生成物の量を１００ｗｔｐｐｍに設定することにより下記式（５）を得る。
（ｕ／Ｈ）３．１３３＝３．０６７×１０６ （５）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
式（５）からＨを求めると、下記式（１）が得られる。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
【００１９】
本発明の製造方法は、各種重合体に適用できるが、特に、ポリオレフィンの製造に適している。また、単独重合でも共重合体の重合にも適用できる。
原料モノマーの具体例としては、エチレン、プロピレン、１−ブテン等が挙げられる。
特に、モノマーの表面張力が０．０１〜０．１Ｎ／ｍ２であるものが好ましい。
【００２０】
重合方式は、溶液重合である。重合触媒、溶媒、重合条件等については、特に制限はない。例えば、国際公開第ＷＯ２００６−１１７９８３を参照することができる。
具体的に、重合温度は製品グレードや分子量により適宜調整されるが、５０℃〜１００℃が一般的であり、好ましくは、６０℃〜９０℃である。
また、重合圧力は、０．５〜３ＭＰａＧであり、好ましくは、１〜２ＭＰａＧである。低圧では、凝縮器でプロピレンが凝縮しづらく、高圧では、設備費増加し経済性から好ましくない。
【００２１】
本発明の製造方法は、重合槽内における液相部の溶液粘度が、１００〜５，０００ｍＰａ・ｓの範囲において、特に、効果を発揮する。溶液粘度が１００ｍＰａ・ｓより低いと、蒸発ガスに含まれるエントレ量（ミストや微粉等）が少ないため、本発明の効果が表れにくい。一方、５，０００ｍＰａｓより高いと、粘度が高すぎて良好な撹拌状態が得られず、大きな撹拌動力が必要となり現実的ではない。
溶液粘度は、１５０〜４、０００ｍＰａ・ｓの範囲であることがより好ましく、特に２００〜３、０００ｍＰａ・ｓの範囲であることが好ましい。
尚、溶液粘度は、ブルックフィールド粘度計で測定した値である。
【００２２】
本発明では、蒸発ガス抜出口と、重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを、Ｈ〜１．５Ｈとすることにより、蒸発ガスに同伴された触媒による副反応物の生成を低減できる。従って、製品の品質を向上できる。また、循環管路で重合禁止剤を使用しないため生産性の改善が期待される。
【実施例】
【００２３】
実施例１
プロピレンを重合した。プロピレンの表面張力は０．０２Ｎ／ｍ２である。
表１に示すように、蒸発ガス質量流量（ｕ）、ガス密度（ρ）及び重合槽の断面積（Ａ）を調整した。その結果、蒸発ガス空塔速度は０．０３４ｍ／ｓ（１２２．４ｍ／ｈｒ）であった。
液相部の溶液粘度を、１，０００ｍＰａ・ｓとし、蒸発ガス抜出口と、重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを１．０ｍ付近に制御して重合した。その結果、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は１００ｗｔｐｐｍであり、製品物性への影響は無視できる程度であった。
【００２４】
実施例２
重合槽断面積Ａを７．７ｍ２とし、距離Ｇを１．５ｍ付近に制御して重合した他は、実施例１と同様にした。その結果、蒸発ガス空塔速度ｕは０．０４９ｍ／ｓとなり、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は１００ｗｔｐｐｍであった。
【００２５】
実施例３
重合槽断面積Ａを２３ｍ２とした他は、実施例１と同様にした。その結果、蒸発ガス空塔速度ｕは０．０１６ｍ／ｓとなり、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は１００ｗｔｐｐｍであった。
【００２６】
比較例１
距離Ｇを４．０ｍ付近に制御して重合した他は、実施例１と同様にした。その結果、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は１ｗｔｐｐｍと低下したものの、重合槽の重量が８２トンと大型化した。
【００２７】
比較例２
距離Ｇを０．３ｍ付近に制御して重合した他は、実施例１と同様にした。その結果、重合槽の重量は５４トンと多少小型化したが、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は５０００ｗｔｐｐｍとなり、製品物性に悪影響が現れた。
【００２８】
比較例３
重合槽断面積Ａを３．８ｍ２とした他は、実施例１と同様にした。その結果、蒸発ガス空塔速度ｕは０．１ｍ／ｓ、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は３０００ｗｔｐｐｍであり、製品物性に悪影響が現れた
【００２９】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００３０】
本発明の重合体の製造方法は、蒸発潜熱除熱型重合槽を用いた各種重合体の製造方法として好適である。
【符号の説明】
【００３１】
１０ 重合槽
１１ 撹拌装置
１２ 液相部
１３ 気相部
１５ 気液界面
２０ 循環管路
２１ ガス抜出口
２２ 凝縮冷却部
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蒸発潜熱除熱型重合槽を使用した重合体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
重合体の製造において、重合反応により発生する熱を除去するために、蒸発潜熱除熱型重合槽を用いる場合がある。蒸発潜熱除熱型重合槽では、重合器の気相部から蒸発ガスを抜き出し、抜き出したガスを凝縮器で凝集、冷却し、凝縮液及び非凝縮ガスを重合器に戻す。蒸発ガス内の潜熱を重合槽の外部に除去し、冷却された凝縮液を重合槽内に循環させることにより、槽内の温度を制御する。
【０００３】
蒸発潜熱除熱型重合槽における溶液重合では、液相部が撹拌されているために、蒸発ガスを抜き出す際にガスとともに微粉やミストを同伴することがある（以下、エントレと称すことがある。）。同伴された微粉やミストには、重合触媒が含まれている場合があり、蒸発ガスの凝集時や循環時等に、触媒を起点として副反応物が生成することがある。副反応物は製品性状へ影響を及ぼすため、その発生を低減する必要がある。
上記の問題に対し、例えば、凝集・循環経路において、重合禁止剤を添加する方法が考えられる。しかしながら、重合禁止剤を添加した凝縮液を再度重合槽へ戻す場合、重合禁止剤が重合槽での重合に影響を及ぼさないよう、重合禁止剤失活剤を添加する工程を設ける必要があり、さらに、重合禁止剤失活剤の添加濃度の調整が必要である。そのため、製造費用を押し上げる要因となる。
尚、重合槽外部での反応を抑制するために、重合禁止剤を添加する工程を導入することについては、特許文献１に記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−１４５９１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、蒸発潜熱除熱型重合槽を使用した重合体の製造において、副生成物の生成量を低減することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明によれば、以下の重合体の製造方法が提供される。
１． 蒸発潜熱除熱型重合槽を用いた重合体の製造方法において、
前記重合槽の頭頂部にあるガス抜出口と、前記重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを、下記式（１）から算出されるＨ以上１．５Ｈ以下とすることを特徴とする重合体の製造方法。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
２．原料であるモノマーの表面張力が０．０１〜０．１Ｎ／ｍ２であることを特徴とする１に記載の重合体の製造方法。
３．前記モノマーがプロピレンであることを特徴とする２に記載の重合体の製造方法。
４．前記液相部の溶液粘度が、１００〜５，０００ｍＰａ・ｓの範囲であることを特徴とする１〜３のいずれかに記載の重合体の製造方法。
【発明の効果】
【０００７】
本発明では、重合禁止剤を使用することなく副反応物の生成量を抑えることができるため、重合体製品の品質を向上できる。
また、重合設備の設計時において重合槽の大きさが計算できるため、必要以上に装置を大きくする必要がなく、適切な装置規模とすることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】蒸発潜熱除熱型重合槽の一例の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の重合体の製造方法では、蒸発潜熱除熱型重合槽を用いる。
図１は、本発明の実施に供する蒸発潜熱除熱型重合槽の一例の概略図である。
蒸発潜熱除熱型重合槽は、撹拌装置１１を有する重合槽１０に、蒸発ガスを凝縮、冷却し、凝縮液を重合槽１０に循環させる循環管路２０を形成したものである。
ガス抜出口２１が重合槽の略頭頂部にあり、ガス抜出口２１から蒸発ガスを循環管路２０に導入する。蒸発ガスは循環管路２０に設けられた凝縮冷却部２２にて凝縮、冷却される。凝縮冷却部２２は圧縮機や熱交換器により構成される。
尚、本願において、重合槽の頭頂部には、頭頂部及びその周辺を含む。また、図１において原料供給管や製品である重合体の取出管等は省略している。
【００１０】
本発明の製造方法では、重合槽１０の頭頂部にあるガス抜出口２１と、重合槽１０内の液相部１２と気相部１３の界面（気液界面１５）との距離Ｇを、下記式（１）から算出されるＨ以上１．５Ｈ以下とすることを特徴とする。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
【００１１】
式（１）において、蒸発ガスの空塔速度（ｕ）は下記式（２）で表わされる。
ｕ＝ｗ／（ρ・Ａ） （２）
（式（２）中、ｗは定常状態における蒸発ガス質量流量［ｋｇ／ｈｒ］であり、ρはガス密度［ｋｇ／ｍ３］であり、Ａは重合槽の断面積［ｍ２］である。）
【００１２】
空塔速度（ｕ）は、上記式（２）に示すように、蒸発ガス質量流量（ｗ）に比例する。蒸発ガス質量流量（ｗ）は、蒸発ガスラインに設置する圧縮機やブロワー等により制御する。蒸発ガス質量流量（ｗ）は、重合時に発生する発熱量に応じて適宜調整する。蒸発ガス質量流量（ｗ）は、通常、１〜１０００００ｋｇ／ｈｒであり、好ましくは１〜８００００ｋｇ／ｈｒであり、より好ましくは１〜５００００ｋｇ／ｈｒである。
蒸発ガス質量流量（ｗ）が大きいと、凝縮・循環されるガス（モノマーや溶媒等）が増加する。従って、重合槽内部の外部に排気できる熱量が増加する。しかしながら、蒸発ガス質量流量（ｗ）が大きいと、蒸発ガスを凝縮したり冷却するための熱交換器及びコンプレッサーが大きくなるため、経済的に不利となる。
【００１３】
重合槽内のガス密度（ρ）は、槽内の圧力等により制御できる。ガス密度は通常１０〜６０ｋｇ／ｍ３である。好ましくは１５〜５０ｋｇ／ｍ３であり、より好ましくは２０〜４０ｋｇ／ｍ３である。ガス密度が低い場合、蒸発ガスを凝縮器で凝縮することが困難になるため、潜熱の除熱による重合槽の温度制御が困難となる。一方、ガス密度が高いと、設備の高圧対応が必要となり、設備費が高くなるため、経済的に不利となる。
【００１４】
重合槽の断面積（Ａ）は、重合槽中心部の横断面の面積を意味し、通常、０．０１〜３０ｍ２である。好ましくは、１〜３０ｍ２であり、より好ましくは、５〜２５ｍ２である。断面積（Ａ）が小さいと、生産量が低く、実際の工業生産には現実的ではない。一方、断面積（Ａ）が大きいと、重合槽が大きくなりすぎ設備費が高くなるため、経済的に不利となる。
【００１５】
上述した蒸発ガス質量流量（ｕ）、ガス密度（ρ）及び重合槽の断面積（Ａ）により、空塔速度（ｕ）を決定する。空塔速度（ｕ）により、式（１）からＨが算出できる。
本発明では、ガス抜出口２１と、重合槽内の気相部１３と液相部１２の界面との距離Ｇを、Ｈ以上１．５Ｈ以下（Ｈ≦Ｇ≦１．５Ｈ）とする。距離ＧがＨよりも小さいと、循環管路２０に導入されるミストや微粉等の同伴量が増えるため、循環管路２０内で副生成物が生成し、得られる重合体の品質低下の原因となる。一方、距離Ｇが１．５Ｈよりも大きいと、重合槽が不要に大きくなるため、重合槽の費用が高くなるため、製造費が増加するため好ましくない。
距離Ｇは、Ｈ〜１．２５Ｈであることが好ましく、特に、Ｈ〜１．２Ｈであることが好ましい。
尚、ガス抜出口２１と気液界面１５の距離Ｇは、オーバーフロー抜出等、公知を方法により制御できる。
【００１６】
式（１）は図１に示す蒸発潜熱除熱型重合槽に類似する装置により、蒸発ガスに含まれるエントレ量（ミストや微粉等）について検討した結果から得られた式である。本発明者は実験結果から、[エントレ流量／蒸発ガス流量]（ｅ）と、[空塔速度（ｕ）／距離（Ｈ）]（ｕ／Ｈ）が下記式（３）で示される比例関係にあることを見出した。
ｅ＝３．９７８−１２×（ｕ／Ｈ）３．１３３ （３）
（ｅはエントレ流量／蒸発ガス流量［ｋｇ／ｋｇ］であり、ｕはガス空塔速度［ｍ／ｓ］であり、Ｈは距離［ｍ］である。）
【００１７】
また、[エントレ流量／蒸発ガス流量]（ｅ）と得られる重合体中における副生成物の量の関係は下記式（４）で表されることがわかった。
副生成物量［ｗｔｐｐｍ］＝８．２０×１０６ｅ （４）
（ｅはエントレ流量／蒸発ガス流量［ｋｇ／ｋｇ］である。）
【００１８】
上記式（３）及び（４）より、副生成物量を設定すると、ｕ／Ｈが決定される。通常、重合体における副生成物量が１００ｗｔｐｐｍ未満程度であれば、製品の品質に影響しない。従って、副生成物の量を１００ｗｔｐｐｍに設定することにより下記式（５）を得る。
（ｕ／Ｈ）３．１３３＝３．０６７×１０６ （５）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
式（５）からＨを求めると、下記式（１）が得られる。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
【００１９】
本発明の製造方法は、各種重合体に適用できるが、特に、ポリオレフィンの製造に適している。また、単独重合でも共重合体の重合にも適用できる。
原料モノマーの具体例としては、エチレン、プロピレン、１−ブテン等が挙げられる。
特に、モノマーの表面張力が０．０１〜０．１Ｎ／ｍ２であるものが好ましい。
【００２０】
重合方式は、溶液重合である。重合触媒、溶媒、重合条件等については、特に制限はない。例えば、国際公開第ＷＯ２００６−１１７９８３を参照することができる。
具体的に、重合温度は製品グレードや分子量により適宜調整されるが、５０℃〜１００℃が一般的であり、好ましくは、６０℃〜９０℃である。
また、重合圧力は、０．５〜３ＭＰａＧであり、好ましくは、１〜２ＭＰａＧである。低圧では、凝縮器でプロピレンが凝縮しづらく、高圧では、設備費増加し経済性から好ましくない。
【００２１】
本発明の製造方法は、重合槽内における液相部の溶液粘度が、１００〜５，０００ｍＰａ・ｓの範囲において、特に、効果を発揮する。溶液粘度が１００ｍＰａ・ｓより低いと、蒸発ガスに含まれるエントレ量（ミストや微粉等）が少ないため、本発明の効果が表れにくい。一方、５，０００ｍＰａｓより高いと、粘度が高すぎて良好な撹拌状態が得られず、大きな撹拌動力が必要となり現実的ではない。
溶液粘度は、１５０〜４、０００ｍＰａ・ｓの範囲であることがより好ましく、特に２００〜３、０００ｍＰａ・ｓの範囲であることが好ましい。
尚、溶液粘度は、ブルックフィールド粘度計で測定した値である。
【００２２】
本発明では、蒸発ガス抜出口と、重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを、Ｈ〜１．５Ｈとすることにより、蒸発ガスに同伴された触媒による副反応物の生成を低減できる。従って、製品の品質を向上できる。また、循環管路で重合禁止剤を使用しないため生産性の改善が期待される。
【実施例】
【００２３】
実施例１
プロピレンを重合した。プロピレンの表面張力は０．０２Ｎ／ｍ２である。
表１に示すように、蒸発ガス質量流量（ｕ）、ガス密度（ρ）及び重合槽の断面積（Ａ）を調整した。その結果、蒸発ガス空塔速度は０．０３４ｍ／ｓ（１２２．４ｍ／ｈｒ）であった。
液相部の溶液粘度を、１，０００ｍＰａ・ｓとし、蒸発ガス抜出口と、重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを１．０ｍ付近に制御して重合した。その結果、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は１００ｗｔｐｐｍであり、製品物性への影響は無視できる程度であった。
【００２４】
実施例２
重合槽断面積Ａを７．７ｍ２とし、距離Ｇを１．５ｍ付近に制御して重合した他は、実施例１と同様にした。その結果、蒸発ガス空塔速度ｕは０．０４９ｍ／ｓとなり、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は１００ｗｔｐｐｍであった。
【００２５】
実施例３
重合槽断面積Ａを２３ｍ２とした他は、実施例１と同様にした。その結果、蒸発ガス空塔速度ｕは０．０１６ｍ／ｓとなり、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は１００ｗｔｐｐｍであった。
【００２６】
比較例１
距離Ｇを４．０ｍ付近に制御して重合した他は、実施例１と同様にした。その結果、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は１ｗｔｐｐｍと低下したものの、重合槽の重量が８２トンと大型化した。
【００２７】
比較例２
距離Ｇを０．３ｍ付近に制御して重合した他は、実施例１と同様にした。その結果、重合槽の重量は５４トンと多少小型化したが、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は５０００ｗｔｐｐｍとなり、製品物性に悪影響が現れた。
【００２８】
比較例３
重合槽断面積Ａを３．８ｍ２とした他は、実施例１と同様にした。その結果、蒸発ガス空塔速度ｕは０．１ｍ／ｓ、得られた重合体に含まれる副生成物の割合は３０００ｗｔｐｐｍであり、製品物性に悪影響が現れた
【００２９】
【表１】
【産業上の利用可能性】
【００３０】
本発明の重合体の製造方法は、蒸発潜熱除熱型重合槽を用いた各種重合体の製造方法として好適である。
【符号の説明】
【００３１】
１０ 重合槽
１１ 撹拌装置
１２ 液相部
１３ 気相部
１５ 気液界面
２０ 循環管路
２１ ガス抜出口
２２ 凝縮冷却部
【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸発潜熱除熱型重合槽を用いた重合体の製造方法において、
前記重合槽の頭頂部にあるガス抜出口と、前記重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを、下記式（１）から算出されるＨ以上１．５Ｈ以下とすることを特徴とする重合体の製造方法。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
【請求項２】
原料であるモノマーの表面張力が０．０１〜０．１Ｎ／ｍ２であることを特徴とする請求項１に記載の重合体の製造方法。
【請求項３】
前記モノマーがプロピレンであることを特徴とする請求項２に記載の重合体の製造方法。
【請求項４】
前記液相部の溶液粘度が、１００〜５，０００ｍＰａ・ｓの範囲であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の重合体の製造方法。
【請求項１】
蒸発潜熱除熱型重合槽を用いた重合体の製造方法において、
前記重合槽の頭頂部にあるガス抜出口と、前記重合槽内の気相部と液相部の界面との距離Ｇを、下記式（１）から算出されるＨ以上１．５Ｈ以下とすることを特徴とする重合体の製造方法。
Ｈ＝ｕ／１１７．６１ （１）
（式中、Ｈは距離［ｍ］であり、ｕは定常状態における蒸発ガスの空塔速度［ｍ／ｈｒ］である。）
【請求項２】
原料であるモノマーの表面張力が０．０１〜０．１Ｎ／ｍ２であることを特徴とする請求項１に記載の重合体の製造方法。
【請求項３】
前記モノマーがプロピレンであることを特徴とする請求項２に記載の重合体の製造方法。
【請求項４】
前記液相部の溶液粘度が、１００〜５，０００ｍＰａ・ｓの範囲であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の重合体の製造方法。
【図１】
【公開番号】特開２０１１−２３６３９２（Ｐ２０１１−２３６３９２Ａ）
【公開日】平成２３年１１月２４日（２０１１．１１．２４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１１１３４７（Ｐ２０１０−１１１３４７）
【出願日】平成２２年５月１３日（２０１０．５．１３）
【出願人】（０００１８３６４６）出光興産株式会社 (2,069)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１１月２４日（２０１１．１１．２４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年５月１３日（２０１０．５．１３）
【出願人】（０００１８３６４６）出光興産株式会社 (2,069)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]