建設機械の冷却装置
【課題】燃費を低減しつつ燃料温度とエンジン冷却水温を制御する。
【解決手段】油圧源１１と、エンジン冷却水を冷却するための冷却風を送風する第１の冷却ファン１６と、燃料を冷却するための冷却風を送風する第２の冷却ファン１５と、第１の冷却ファン１６を駆動する第１の油圧モータ１３と、第２の冷却ファン１５を駆動する第２の油圧モータ１２と、エンジン１の負荷を検出する負荷検出手段２１と、負荷検出手段２１により検出されたエンジン負荷率の増加に伴い油圧源１１から第１の油圧モータ１３への圧油量が増加するとともに第２の油圧モータ１２への圧油量が減少するように、各油圧モータ１２，１３への圧油供給量を制御する流量制御手段１４，２０とを備える。
【解決手段】油圧源１１と、エンジン冷却水を冷却するための冷却風を送風する第１の冷却ファン１６と、燃料を冷却するための冷却風を送風する第２の冷却ファン１５と、第１の冷却ファン１６を駆動する第１の油圧モータ１３と、第２の冷却ファン１５を駆動する第２の油圧モータ１２と、エンジン１の負荷を検出する負荷検出手段２１と、負荷検出手段２１により検出されたエンジン負荷率の増加に伴い油圧源１１から第１の油圧モータ１３への圧油量が増加するとともに第２の油圧モータ１２への圧油量が減少するように、各油圧モータ１２，１３への圧油供給量を制御する流量制御手段１４，２０とを備える。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、建設機械のエンジンに供給される燃料とエンジン冷却水とを冷却する建設機械の冷却装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、エンジンのオーバーヒートを防ぐためにラジエータでエンジン冷却水を冷却するとともに、エンジン性能の低下を防ぐために燃料クーラで燃料を冷却するようにした装置が知られている（例えば特許文献１参照）。これによれば冷却ファンの回転による冷却風の流れに対してラジエータと燃料クーラとを直列に配置するとともに、燃料クーラを燃料がバイパスするようなバイパス管路を設け、燃料温度が低いときに燃料クーラを燃料がバイパスするようにしている。
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−２７８６１７号公報（図４）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記公報記載の装置では、燃料温度が低いときに燃料クーラを燃料がバイパスするようにしているので、燃料の冷却が不要なときも燃料クーラに冷却風が送風される。このため、冷却風の効率的な送風が行われず、燃費の悪化を招く。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明による建設機械の冷却装置は、油圧源と、エンジン冷却水を冷却するための冷却風を送風する第１の冷却ファンと、燃料を冷却するための冷却風を送風する第２の冷却ファンと、第１の冷却ファンを駆動する第１の油圧モータと、第２の冷却ファンを駆動する第２の油圧モータと、エンジンの負荷を検出する負荷検出手段と、負荷検出手段により検出されたエンジン負荷率の増加に伴い油圧源から第１の油圧モータへの圧油量が増加するとともに第２の油圧モータへの圧油量が減少するように、各油圧モータへの圧油供給量を制御する流量制御手段とを備えることを特徴とする。
単一の油圧ポンプにより油圧源を構成し、油圧ポンプからの圧油を第１の油圧モータと第２の油圧モータとに分配する分配手段を設けてもよい。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、エンジン冷却水を冷却するための第１の冷却ファンを駆動する第１の油圧モータと、燃料を冷却するための第２の冷却ファンを駆動する第２の油圧モータとを設け、エンジン負荷率の増加に伴い油圧源から第１の油圧モータへの圧油量が増加するとともに第２の油圧モータへの圧油量が減少するようにしたので、エンジン負荷率に応じて各冷却ファンを効率よく駆動することができ、燃費を低減できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、図１〜図３を参照して本発明による建設機械の冷却装置の実施の形態について説明する。
図１は、本実施の形態に係る冷却装置の構成を示す回路図であり、燃料の循環する燃料回路と油圧回路を併せて示す。この冷却装置は、油圧ショベル等の建設機械に設けられる。この種の建設機械は、例えば夏季等、雰囲気温度が高い環境下においてもエンジンを高負荷運転した状態で用いられるため、燃料の温度上昇が著しく燃料を冷却する要求がとくに強い。一方、燃料を冷却し過ぎるとかえって効率を損なうため、燃焼効率が最もよくなるような燃料温度に保つ必要がある。
【０００８】
図１において、燃料回路は、燃料ポンプ２と、燃料ポンプ２から圧送された燃料を蓄圧する蓄圧室３と、蓄圧室３を介して供給された燃料を高圧にして噴射する噴射ノズル４と、エンジン１からの余剰燃料を燃料タンク６にリターンするリターン管路７と、リターン管路７に介装され、冷却風との熱交換により燃料を冷却する燃料クーラ１７と、エンジン１からの燃料を燃料クーラ１７をバイパスしてタンク６に導くバイパス管路８と、バイパス管路８に介装され、設定圧以上の燃料をバイパス管路８を介してタンク６に流すチェック弁９とを有する。なお、燃料ポンプ２，蓄圧室３，および噴射ノズル４はエンジン１に設けられる。
【０００９】
この種の燃料供給方式は、噴射ノズル４から噴射されるよりも多くの燃料が蓄圧室３に導かれる。そのため、この過剰燃料はエンジン１内部を通過する間に受熱する。この過剰燃料の受熱過程を、エンジン１の冷却に利用する場合がある。この種の燃料供給方式は一般にＰＴポンプ式（パイロットポンプ式）と呼ばれる。なお、エンジン１はエンジン冷却水によっても冷却される。これに対し、燃料ポンプ２からの燃料を蓄圧室３を介さずに噴射ノズル４に直接供給する方式は、ボッシュ式と呼ばれる。ＰＴ式はボッシュ式に比べ燃料タンク６にリターンされる燃料が多く、エンジン１で加熱された燃料を燃料クーラ１７を用いて冷却することにより、燃焼効率を高めるとともにエンジン１を効率よく冷却することができる。
【００１０】
一方、図１において、油圧回路は、エンジン１により駆動される油圧ポンプ１１と、互いに並列に配置され、油圧ポンプ１１からの圧油により回転する一対の油圧モータ１２，１３と、油圧ポンプ１１からの圧油を各油圧モータ１２，１３へ分配する電磁比例弁１４と、電磁比例弁１４を制御するコントローラ２０とを有する。コントローラ２０には、燃料噴射量に応じた電子ガバナのレバー角を検出する角度センサ２１が接続されている。コントローラ２０では角度センサ２１からの信号に応じて後述するような処理を実行し、電磁比例弁１４のソレノイドに制御信号を出力する。
【００１１】
各油圧モータ１２，１３の出力軸にはそれぞれ冷却ファン１５，１６が連結され、冷却ファン１５の回転により燃料クーラ１７に冷却風が送風され、冷却ファン１６の回転によりラジエータ１８に冷却風が送風される。これにより燃料クーラ１７に送風された冷却風と燃料クーラ１７を通過する燃料とが熱交換され、燃料が冷却される。また、ラジエータ１８に送風された冷却風とラジエータ１８を通過するエンジン冷却水とが熱交換され、エンジン冷却水が冷却される。この場合、冷却ファン１５，１６の回転数が高いほど冷却風量は多く、燃料およびエンジン冷却水の冷却の程度が大きい。
【００１２】
ここで、エンジン効率が最もよくなるような燃料温度（目標温度）とするのに必要な冷却ファン１５の回転数、およびオーバーヒートを防止するようなエンジン冷却水温度（目標温度）とするの必要な冷却ファン１６の回転数をそれぞれ目標回転数と定義し、エンジン負荷率と冷却ファン１５，１６の目標回転数との関係を説明する。エンジン負荷率は次式(I)で表される。
エンジン負荷率＝実出力／エンジン定格出力
＝実燃料消費量／定格出力時の燃料消費量 (I)
【００１３】
この場合、エンジン負荷率が小さいと、消費される燃料は少なく燃料タンク６へのリターン量は多くなる。このため、エンジン負荷率が小さいほど燃料のヒートマスは大きくなり、目標温度とするための燃料クーラ１７への必要冷却風量は多くなる。したがって、エンジン負荷率と冷却ファン１５の目標回転数Ｎｆとの関係は、一般に図２の特性Ａに示すように右下がりの特性となる。
【００１４】
また、エンジン負荷率が小さいと、エンジン１で発生する熱量は小さいため、エンジン冷却水温の増加の程度は小さく、目標温度とするためのラジエータ１８への必要冷却風量は少ない。このため、エンジン負荷率と冷却ファン１６の目標回転数Ｎｒとの関係は、一般に図２の特性Ｂに示すように右上がりの特性となる。本実施の形態では、この相反する特性Ａ，Ｂを予めメモリに記憶しておく。
【００１５】
図３は、コントローラ１５で実行される処理の一例を示すフローチャートである。このフローチャートは例えばエンジンキースイッチのオンによりスタートする。まず、ステップＳ１で、角度センサ１４からの信号である電子ガバナのレバー角を読み込む。次いで、ステップＳ２でレバー角に対応した実燃料噴射量を上式(I)に代入し、エンジン負荷率を演算する。ステップＳ３では、予め記憶した図２の関係によりエンジン負荷率に応じた目標回転数Ｎｆ，Ｎｒを演算する。
【００１６】
次いで、ステップＳ４で、例えば冷却ファン１６の目標回転数の演算値Ｎｒを用い、電磁比例弁１４に出力するための制御信号ｉを演算する。この場合、電磁比例弁１４を位置イ側および位置ロ側に最大に切り換えるための制御信号ｉminおよびｉmaxと、そのときの冷却ファン１６の回転数ＮminおよびＮmaxを予めメモリに記憶しておき、例えば次式(II)により制御信号ｉを演算する。
ｉ＝Ｎｒ×（ｉmax−ｉmin）／（Ｎmax−Ｎmin）
＋（ｉmin・Ｎmax−ｉmax・Ｎmin）／（Ｎmax−Ｎmin） (II)
【００１７】
なお、冷却ファン１５の目標回転数の演算値Ｎｆを用いて制御信号ｉを演算してもよい。また、冷却ファン１５，１６の各回転数が、目標回転数Ｎｆ，Ｎｒの比に応じた回転数となるように制御信号ｉを演算してもよい。例えばＮｆ：Ｎｒ＝１：２のとき、冷却ファン１５，１６の回転数が１：２となるように電磁比例弁１４を制御してもよい。ステップＳ５では、演算された制御信号ｉを電磁比例弁１４に出力し、リターンする。
【００１８】
次に、本実施の形態に係る冷却装置の主要な動作を説明する。
例えば油圧ショベルにより軽負荷作業を行う場合、エンジン負荷率は小さいため、エンジン冷却水温の増加の程度は小さく、蓄圧室３からタンク６へリターンする燃料は多い。このとき、上述した処理（ステップＳ３，図２）にて演算される冷却ファン１６の目標回転数Ｎｒは冷却ファン１５の目標回転数Ｎｆよりも小さく（Ｎｒ＜Ｎｆ）、電磁比例弁１４の位置ロ側への切換量は大きい。これにより油圧ポンプ１１から油圧モータ１３への圧油供給量が減少し、冷却ファン１６が目標回転数Ｎｒ（低速）で回転する。その結果、ラジエータ１８には過不足なく冷却風が送風され、エンジン冷却水温が目標温度に制御されて、オーバーヒートが防止される。
【００１９】
また、油圧ポンプ１１から油圧モータ１２への圧油供給量が増加し、冷却ファン１５の回転が目標回転数Ｎｆ（高速）に近づく。これにより燃料クーラ１７へ送風される冷却風量が増加し、燃料温度が目標温度に制御される。その結果、リターン燃料が多い場合であっても燃料温度が高くなり過ぎることがないので、燃焼効率の低下による排ガスの増加を防ぐことができるとともに、燃料の粘性が小さくなりすぎてピストンのかじりが発生したり、シール類が劣化することを抑制できる。
【００２０】
一方、油圧ショベルにより高負荷作業を行う場合、エンジン負荷率は大きいため、エンジン冷却水温の増加の程度は大きく、蓄圧室３からタンク６へリターンする燃料は少ない。このとき演算される冷却ファン１６の目標回転数Ｎｒは冷却ファン１５の目標回転数Ｎｆよりも大きく（Ｎｒ＞Ｎｆ）、電磁比例弁１４の位置ロ側への切換量は小さい。これにより油圧ポンプ１１から油圧モータ１３への圧油供給量が増加し、冷却ファン１６が目標回転数Ｎｒ（高速）で回転する。その結果、ラジエータ１８に十分な量の冷却風が送風され、エンジン冷却水温が目標温度に制御されて、オーバーヒートが防止される。
【００２１】
また、油圧ポンプ１１から油圧モータ１２への圧油供給量が減少し、冷却ファン１５の回転が目標回転数Ｎｆ（低速）に近づく。これにより燃料クーラ１７へ送風される冷却風量が減少し、燃料温度が目標温度に制御される。その結果、リターン燃料が少ない場合に燃料温度が低くなり過ぎることがないので、燃料の粘性が大きくならず燃料ポンプ２にかかる負担が低減され、燃費の悪化および燃焼効率の低下による排ガスの増加を防ぐことができる。
【００２２】
以上の実施の形態によれば以下のような作用効果を奏することができる。
（１）エンジン負荷率と燃料クーラ用冷却ファン１５の目標回転数Ｎｆとの関係（右下がりの特性Ａ）、およびエンジン負荷率とラジエータ用冷却ファン１６の目標回転数Ｎｒとの関係（右上がりの特性Ｂ）をそれぞれ設定するとともに、冷却ファン駆動用油圧モータ１２への圧油の分岐点（図１のｐ１）の下流側かつ油圧モータ１２の上流側に電磁比例弁１４を設け、エンジン負荷率に応じて電磁比例弁１４を制御した。すなわちエンジン負荷率が小さいと、油圧モータ１２への圧油供給量を増加するとともに油圧モータ１３への圧油供給量を減少し、エンジン負荷率が大きいと、油圧モータ１２への圧油供給量を減少するとともに油圧モータ１３への圧油供給量を増加するようにした。これにより油圧ポンプ１１からの圧油を各油圧モータ１２，１３へ効率よく配分することができ、冷却ファン１５，１６をそれぞれ目標回転数Ｎｒ，Ｎｆに制御できる。その結果、エンジン冷却水温と燃料温度はそれぞれ目標温度となり、エンジン効率が向上するとともに、オーバーヒートを防止できる。また、冷却ファン１５，１６の回転数が必要以上に大きくならず、ファン１５，１６の駆動に要するエネルギが節約され、燃費を低減できる。
【００２３】
（２）冷却ファン１５，１６を必要以上に回転させないので、油圧ポンプ１１の吐出量を低減することができ、油圧ポンプ１１を小型化することができる。
（３）単一の油圧ポンプ１１からの圧油を電磁比例弁１４によって各油圧モータ１２，１３へ配分するので、油圧ポンプ１１の数を節約することができる。
（４）燃料温度検出用の温度センサ等を追加することなく、簡易な構成によりエンジン冷却水温および燃料温度を目標温度に制御できる。
【００２４】
なお、上記実施の形態では、油圧ポンプ１１からの圧油を電磁比例弁１４の切換により油圧モータ１２，１３にそれぞれ分配するようにしたが、分配手段の構成はこれに限らない。例えば、油圧モータ１２を可変容量形油圧モータとして構成し、モータ容量制御により油圧モータ１２の駆動圧を増減し、油圧モータ１２，１３の圧油分配量を制御するようにしてもよい。これにより電磁比例弁１４を省略することができる。
【００２５】
また、エンジン負荷率の増加に伴い油圧源としての油圧ポンプ１１から油圧モータ１３（第１の油圧モータ）への圧油量が増加するとともに油圧モータ１２（第２の油圧モータ）への圧油量が減少するように圧油供給量を制御するのであれば、分配手段以外の流量制御手段を用いてもよい。例えば各油圧モータ１２，１３に対してそれぞれ別個に可変容量形油圧ポンプを設け、各油圧ポンプの容量制御により油圧モータ１２，１３への圧油供給量を制御してもよい。
【００２６】
燃料回路の構成は図１のものに限定されず、リターン管路７以外に燃料クーラ５を設けてもよい。角度センサ２１からの検出値によりエンジン１の負荷率を検出したが、負荷検出手段はこれに限らない。以上の冷却装置は油圧ショベル以外の他の建設機械にも適用することができる。すなわち本発明の特徴、機能を実現できる限り、本発明は実施の形態の冷却装置に限定されない。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の実施の形態に係る冷却装置の構成を示す回路図。
【図２】エンジン負荷率と冷却ファンの目標回転数との関係を示す図。
【図３】図１のコントローラで実行される処理の一例を示すフローチャート。
【符号の説明】
【００２８】
１ エンジン
１１ 油圧ポンプ
１２ 油圧モータ（第２の油圧モータ）
１３ 油圧モータ（第１の油圧モータ）
１４ 電磁比例弁
１５ 冷却ファン（第２の冷却ファン）
１６ 冷却ファン（第１の冷却ファン）
２０ コントローラ
２１ 角度センサ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、建設機械のエンジンに供給される燃料とエンジン冷却水とを冷却する建設機械の冷却装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、エンジンのオーバーヒートを防ぐためにラジエータでエンジン冷却水を冷却するとともに、エンジン性能の低下を防ぐために燃料クーラで燃料を冷却するようにした装置が知られている（例えば特許文献１参照）。これによれば冷却ファンの回転による冷却風の流れに対してラジエータと燃料クーラとを直列に配置するとともに、燃料クーラを燃料がバイパスするようなバイパス管路を設け、燃料温度が低いときに燃料クーラを燃料がバイパスするようにしている。
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−２７８６１７号公報（図４）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記公報記載の装置では、燃料温度が低いときに燃料クーラを燃料がバイパスするようにしているので、燃料の冷却が不要なときも燃料クーラに冷却風が送風される。このため、冷却風の効率的な送風が行われず、燃費の悪化を招く。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明による建設機械の冷却装置は、油圧源と、エンジン冷却水を冷却するための冷却風を送風する第１の冷却ファンと、燃料を冷却するための冷却風を送風する第２の冷却ファンと、第１の冷却ファンを駆動する第１の油圧モータと、第２の冷却ファンを駆動する第２の油圧モータと、エンジンの負荷を検出する負荷検出手段と、負荷検出手段により検出されたエンジン負荷率の増加に伴い油圧源から第１の油圧モータへの圧油量が増加するとともに第２の油圧モータへの圧油量が減少するように、各油圧モータへの圧油供給量を制御する流量制御手段とを備えることを特徴とする。
単一の油圧ポンプにより油圧源を構成し、油圧ポンプからの圧油を第１の油圧モータと第２の油圧モータとに分配する分配手段を設けてもよい。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、エンジン冷却水を冷却するための第１の冷却ファンを駆動する第１の油圧モータと、燃料を冷却するための第２の冷却ファンを駆動する第２の油圧モータとを設け、エンジン負荷率の増加に伴い油圧源から第１の油圧モータへの圧油量が増加するとともに第２の油圧モータへの圧油量が減少するようにしたので、エンジン負荷率に応じて各冷却ファンを効率よく駆動することができ、燃費を低減できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、図１〜図３を参照して本発明による建設機械の冷却装置の実施の形態について説明する。
図１は、本実施の形態に係る冷却装置の構成を示す回路図であり、燃料の循環する燃料回路と油圧回路を併せて示す。この冷却装置は、油圧ショベル等の建設機械に設けられる。この種の建設機械は、例えば夏季等、雰囲気温度が高い環境下においてもエンジンを高負荷運転した状態で用いられるため、燃料の温度上昇が著しく燃料を冷却する要求がとくに強い。一方、燃料を冷却し過ぎるとかえって効率を損なうため、燃焼効率が最もよくなるような燃料温度に保つ必要がある。
【０００８】
図１において、燃料回路は、燃料ポンプ２と、燃料ポンプ２から圧送された燃料を蓄圧する蓄圧室３と、蓄圧室３を介して供給された燃料を高圧にして噴射する噴射ノズル４と、エンジン１からの余剰燃料を燃料タンク６にリターンするリターン管路７と、リターン管路７に介装され、冷却風との熱交換により燃料を冷却する燃料クーラ１７と、エンジン１からの燃料を燃料クーラ１７をバイパスしてタンク６に導くバイパス管路８と、バイパス管路８に介装され、設定圧以上の燃料をバイパス管路８を介してタンク６に流すチェック弁９とを有する。なお、燃料ポンプ２，蓄圧室３，および噴射ノズル４はエンジン１に設けられる。
【０００９】
この種の燃料供給方式は、噴射ノズル４から噴射されるよりも多くの燃料が蓄圧室３に導かれる。そのため、この過剰燃料はエンジン１内部を通過する間に受熱する。この過剰燃料の受熱過程を、エンジン１の冷却に利用する場合がある。この種の燃料供給方式は一般にＰＴポンプ式（パイロットポンプ式）と呼ばれる。なお、エンジン１はエンジン冷却水によっても冷却される。これに対し、燃料ポンプ２からの燃料を蓄圧室３を介さずに噴射ノズル４に直接供給する方式は、ボッシュ式と呼ばれる。ＰＴ式はボッシュ式に比べ燃料タンク６にリターンされる燃料が多く、エンジン１で加熱された燃料を燃料クーラ１７を用いて冷却することにより、燃焼効率を高めるとともにエンジン１を効率よく冷却することができる。
【００１０】
一方、図１において、油圧回路は、エンジン１により駆動される油圧ポンプ１１と、互いに並列に配置され、油圧ポンプ１１からの圧油により回転する一対の油圧モータ１２，１３と、油圧ポンプ１１からの圧油を各油圧モータ１２，１３へ分配する電磁比例弁１４と、電磁比例弁１４を制御するコントローラ２０とを有する。コントローラ２０には、燃料噴射量に応じた電子ガバナのレバー角を検出する角度センサ２１が接続されている。コントローラ２０では角度センサ２１からの信号に応じて後述するような処理を実行し、電磁比例弁１４のソレノイドに制御信号を出力する。
【００１１】
各油圧モータ１２，１３の出力軸にはそれぞれ冷却ファン１５，１６が連結され、冷却ファン１５の回転により燃料クーラ１７に冷却風が送風され、冷却ファン１６の回転によりラジエータ１８に冷却風が送風される。これにより燃料クーラ１７に送風された冷却風と燃料クーラ１７を通過する燃料とが熱交換され、燃料が冷却される。また、ラジエータ１８に送風された冷却風とラジエータ１８を通過するエンジン冷却水とが熱交換され、エンジン冷却水が冷却される。この場合、冷却ファン１５，１６の回転数が高いほど冷却風量は多く、燃料およびエンジン冷却水の冷却の程度が大きい。
【００１２】
ここで、エンジン効率が最もよくなるような燃料温度（目標温度）とするのに必要な冷却ファン１５の回転数、およびオーバーヒートを防止するようなエンジン冷却水温度（目標温度）とするの必要な冷却ファン１６の回転数をそれぞれ目標回転数と定義し、エンジン負荷率と冷却ファン１５，１６の目標回転数との関係を説明する。エンジン負荷率は次式(I)で表される。
エンジン負荷率＝実出力／エンジン定格出力
＝実燃料消費量／定格出力時の燃料消費量 (I)
【００１３】
この場合、エンジン負荷率が小さいと、消費される燃料は少なく燃料タンク６へのリターン量は多くなる。このため、エンジン負荷率が小さいほど燃料のヒートマスは大きくなり、目標温度とするための燃料クーラ１７への必要冷却風量は多くなる。したがって、エンジン負荷率と冷却ファン１５の目標回転数Ｎｆとの関係は、一般に図２の特性Ａに示すように右下がりの特性となる。
【００１４】
また、エンジン負荷率が小さいと、エンジン１で発生する熱量は小さいため、エンジン冷却水温の増加の程度は小さく、目標温度とするためのラジエータ１８への必要冷却風量は少ない。このため、エンジン負荷率と冷却ファン１６の目標回転数Ｎｒとの関係は、一般に図２の特性Ｂに示すように右上がりの特性となる。本実施の形態では、この相反する特性Ａ，Ｂを予めメモリに記憶しておく。
【００１５】
図３は、コントローラ１５で実行される処理の一例を示すフローチャートである。このフローチャートは例えばエンジンキースイッチのオンによりスタートする。まず、ステップＳ１で、角度センサ１４からの信号である電子ガバナのレバー角を読み込む。次いで、ステップＳ２でレバー角に対応した実燃料噴射量を上式(I)に代入し、エンジン負荷率を演算する。ステップＳ３では、予め記憶した図２の関係によりエンジン負荷率に応じた目標回転数Ｎｆ，Ｎｒを演算する。
【００１６】
次いで、ステップＳ４で、例えば冷却ファン１６の目標回転数の演算値Ｎｒを用い、電磁比例弁１４に出力するための制御信号ｉを演算する。この場合、電磁比例弁１４を位置イ側および位置ロ側に最大に切り換えるための制御信号ｉminおよびｉmaxと、そのときの冷却ファン１６の回転数ＮminおよびＮmaxを予めメモリに記憶しておき、例えば次式(II)により制御信号ｉを演算する。
ｉ＝Ｎｒ×（ｉmax−ｉmin）／（Ｎmax−Ｎmin）
＋（ｉmin・Ｎmax−ｉmax・Ｎmin）／（Ｎmax−Ｎmin） (II)
【００１７】
なお、冷却ファン１５の目標回転数の演算値Ｎｆを用いて制御信号ｉを演算してもよい。また、冷却ファン１５，１６の各回転数が、目標回転数Ｎｆ，Ｎｒの比に応じた回転数となるように制御信号ｉを演算してもよい。例えばＮｆ：Ｎｒ＝１：２のとき、冷却ファン１５，１６の回転数が１：２となるように電磁比例弁１４を制御してもよい。ステップＳ５では、演算された制御信号ｉを電磁比例弁１４に出力し、リターンする。
【００１８】
次に、本実施の形態に係る冷却装置の主要な動作を説明する。
例えば油圧ショベルにより軽負荷作業を行う場合、エンジン負荷率は小さいため、エンジン冷却水温の増加の程度は小さく、蓄圧室３からタンク６へリターンする燃料は多い。このとき、上述した処理（ステップＳ３，図２）にて演算される冷却ファン１６の目標回転数Ｎｒは冷却ファン１５の目標回転数Ｎｆよりも小さく（Ｎｒ＜Ｎｆ）、電磁比例弁１４の位置ロ側への切換量は大きい。これにより油圧ポンプ１１から油圧モータ１３への圧油供給量が減少し、冷却ファン１６が目標回転数Ｎｒ（低速）で回転する。その結果、ラジエータ１８には過不足なく冷却風が送風され、エンジン冷却水温が目標温度に制御されて、オーバーヒートが防止される。
【００１９】
また、油圧ポンプ１１から油圧モータ１２への圧油供給量が増加し、冷却ファン１５の回転が目標回転数Ｎｆ（高速）に近づく。これにより燃料クーラ１７へ送風される冷却風量が増加し、燃料温度が目標温度に制御される。その結果、リターン燃料が多い場合であっても燃料温度が高くなり過ぎることがないので、燃焼効率の低下による排ガスの増加を防ぐことができるとともに、燃料の粘性が小さくなりすぎてピストンのかじりが発生したり、シール類が劣化することを抑制できる。
【００２０】
一方、油圧ショベルにより高負荷作業を行う場合、エンジン負荷率は大きいため、エンジン冷却水温の増加の程度は大きく、蓄圧室３からタンク６へリターンする燃料は少ない。このとき演算される冷却ファン１６の目標回転数Ｎｒは冷却ファン１５の目標回転数Ｎｆよりも大きく（Ｎｒ＞Ｎｆ）、電磁比例弁１４の位置ロ側への切換量は小さい。これにより油圧ポンプ１１から油圧モータ１３への圧油供給量が増加し、冷却ファン１６が目標回転数Ｎｒ（高速）で回転する。その結果、ラジエータ１８に十分な量の冷却風が送風され、エンジン冷却水温が目標温度に制御されて、オーバーヒートが防止される。
【００２１】
また、油圧ポンプ１１から油圧モータ１２への圧油供給量が減少し、冷却ファン１５の回転が目標回転数Ｎｆ（低速）に近づく。これにより燃料クーラ１７へ送風される冷却風量が減少し、燃料温度が目標温度に制御される。その結果、リターン燃料が少ない場合に燃料温度が低くなり過ぎることがないので、燃料の粘性が大きくならず燃料ポンプ２にかかる負担が低減され、燃費の悪化および燃焼効率の低下による排ガスの増加を防ぐことができる。
【００２２】
以上の実施の形態によれば以下のような作用効果を奏することができる。
（１）エンジン負荷率と燃料クーラ用冷却ファン１５の目標回転数Ｎｆとの関係（右下がりの特性Ａ）、およびエンジン負荷率とラジエータ用冷却ファン１６の目標回転数Ｎｒとの関係（右上がりの特性Ｂ）をそれぞれ設定するとともに、冷却ファン駆動用油圧モータ１２への圧油の分岐点（図１のｐ１）の下流側かつ油圧モータ１２の上流側に電磁比例弁１４を設け、エンジン負荷率に応じて電磁比例弁１４を制御した。すなわちエンジン負荷率が小さいと、油圧モータ１２への圧油供給量を増加するとともに油圧モータ１３への圧油供給量を減少し、エンジン負荷率が大きいと、油圧モータ１２への圧油供給量を減少するとともに油圧モータ１３への圧油供給量を増加するようにした。これにより油圧ポンプ１１からの圧油を各油圧モータ１２，１３へ効率よく配分することができ、冷却ファン１５，１６をそれぞれ目標回転数Ｎｒ，Ｎｆに制御できる。その結果、エンジン冷却水温と燃料温度はそれぞれ目標温度となり、エンジン効率が向上するとともに、オーバーヒートを防止できる。また、冷却ファン１５，１６の回転数が必要以上に大きくならず、ファン１５，１６の駆動に要するエネルギが節約され、燃費を低減できる。
【００２３】
（２）冷却ファン１５，１６を必要以上に回転させないので、油圧ポンプ１１の吐出量を低減することができ、油圧ポンプ１１を小型化することができる。
（３）単一の油圧ポンプ１１からの圧油を電磁比例弁１４によって各油圧モータ１２，１３へ配分するので、油圧ポンプ１１の数を節約することができる。
（４）燃料温度検出用の温度センサ等を追加することなく、簡易な構成によりエンジン冷却水温および燃料温度を目標温度に制御できる。
【００２４】
なお、上記実施の形態では、油圧ポンプ１１からの圧油を電磁比例弁１４の切換により油圧モータ１２，１３にそれぞれ分配するようにしたが、分配手段の構成はこれに限らない。例えば、油圧モータ１２を可変容量形油圧モータとして構成し、モータ容量制御により油圧モータ１２の駆動圧を増減し、油圧モータ１２，１３の圧油分配量を制御するようにしてもよい。これにより電磁比例弁１４を省略することができる。
【００２５】
また、エンジン負荷率の増加に伴い油圧源としての油圧ポンプ１１から油圧モータ１３（第１の油圧モータ）への圧油量が増加するとともに油圧モータ１２（第２の油圧モータ）への圧油量が減少するように圧油供給量を制御するのであれば、分配手段以外の流量制御手段を用いてもよい。例えば各油圧モータ１２，１３に対してそれぞれ別個に可変容量形油圧ポンプを設け、各油圧ポンプの容量制御により油圧モータ１２，１３への圧油供給量を制御してもよい。
【００２６】
燃料回路の構成は図１のものに限定されず、リターン管路７以外に燃料クーラ５を設けてもよい。角度センサ２１からの検出値によりエンジン１の負荷率を検出したが、負荷検出手段はこれに限らない。以上の冷却装置は油圧ショベル以外の他の建設機械にも適用することができる。すなわち本発明の特徴、機能を実現できる限り、本発明は実施の形態の冷却装置に限定されない。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の実施の形態に係る冷却装置の構成を示す回路図。
【図２】エンジン負荷率と冷却ファンの目標回転数との関係を示す図。
【図３】図１のコントローラで実行される処理の一例を示すフローチャート。
【符号の説明】
【００２８】
１ エンジン
１１ 油圧ポンプ
１２ 油圧モータ（第２の油圧モータ）
１３ 油圧モータ（第１の油圧モータ）
１４ 電磁比例弁
１５ 冷却ファン（第２の冷却ファン）
１６ 冷却ファン（第１の冷却ファン）
２０ コントローラ
２１ 角度センサ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
油圧源と、
エンジン冷却水を冷却するための冷却風を送風する第１の冷却ファンと、
燃料を冷却するための冷却風を送風する第２の冷却ファンと、
前記第１の冷却ファンを駆動する第１の油圧モータと、
前記第２の冷却ファンを駆動する第２の油圧モータと、
エンジンの負荷を検出する負荷検出手段と、
前記負荷検出手段により検出されたエンジン負荷率の増加に伴い前記油圧源から前記第１の油圧モータへの圧油量が増加するとともに前記第２の油圧モータへの圧油量が減少するように、前記各油圧モータへの圧油供給量を制御する流量制御手段とを備えることを特徴とする建設機械の冷却装置。
【請求項２】
請求項１に記載の建設機械の燃料冷却装置において、
前記油圧源は単一の油圧ポンプからなり、
前記流量制御手段は、前記油圧ポンプからの圧油を前記第１の油圧モータと第２の油圧モータとに分配する分配手段を有することを特徴とする建設機械の冷却装置。
【請求項１】
油圧源と、
エンジン冷却水を冷却するための冷却風を送風する第１の冷却ファンと、
燃料を冷却するための冷却風を送風する第２の冷却ファンと、
前記第１の冷却ファンを駆動する第１の油圧モータと、
前記第２の冷却ファンを駆動する第２の油圧モータと、
エンジンの負荷を検出する負荷検出手段と、
前記負荷検出手段により検出されたエンジン負荷率の増加に伴い前記油圧源から前記第１の油圧モータへの圧油量が増加するとともに前記第２の油圧モータへの圧油量が減少するように、前記各油圧モータへの圧油供給量を制御する流量制御手段とを備えることを特徴とする建設機械の冷却装置。
【請求項２】
請求項１に記載の建設機械の燃料冷却装置において、
前記油圧源は単一の油圧ポンプからなり、
前記流量制御手段は、前記油圧ポンプからの圧油を前記第１の油圧モータと第２の油圧モータとに分配する分配手段を有することを特徴とする建設機械の冷却装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２００６−３７８６３（Ｐ２００６−３７８６３Ａ）
【公開日】平成１８年２月９日（２００６．２．９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００４−２１９８８５（Ｐ２００４−２１９８８５）
【出願日】平成１６年７月２８日（２００４．７．２８）
【出願人】（０００００５５２２）日立建機株式会社 (2,611)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年２月９日（２００６．２．９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年７月２８日（２００４．７．２８）
【出願人】（０００００５５２２）日立建機株式会社 (2,611)
【Ｆターム（参考）】
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