機械的部品用の鋼材、該鋼材から機械的部品を製造する方法、および該鋼材を用いて得られる機械的部品
【課題】機械要素製造に好適な鋼材、機械的要素の製造方法および機械的要素を提供する。
【解決手段】０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；１．１％≦Ｍｎ≦１．５％；０．８％≦Ｓｉ≦１．２％；０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；トレース量≦Ｎｉ≦０．２５％；１％≦Ｃｒ≦１．４％；０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；トレース量≦Ｃｕ≦０．３０％；０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；０．０１０％≦Ｎｂ≦０．０４５％；０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．１０％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１５％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０３０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．００５０％；残部が鉄および不純物よりなり、５回のジョミニ試験の平均値Ｊ3m、Ｊ11m、Ｊ15m、およびＪ25m が：α＝｜Ｊ11m−Ｊ3m×１４／２２−Ｊ25m×８／２２｜≦２．５ＨＲＣ；およびβ＝Ｊ3m−Ｊ15m≦９ＨＲＣとなる鋼材を使用する。
【解決手段】０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；１．１％≦Ｍｎ≦１．５％；０．８％≦Ｓｉ≦１．２％；０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；トレース量≦Ｎｉ≦０．２５％；１％≦Ｃｒ≦１．４％；０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；トレース量≦Ｃｕ≦０．３０％；０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；０．０１０％≦Ｎｂ≦０．０４５％；０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．１０％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１５％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０３０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．００５０％；残部が鉄および不純物よりなり、５回のジョミニ試験の平均値Ｊ3m、Ｊ11m、Ｊ15m、およびＪ25m が：α＝｜Ｊ11m−Ｊ3m×１４／２２−Ｊ25m×８／２２｜≦２．５ＨＲＣ；およびβ＝Ｊ3m−Ｊ15m≦９ＨＲＣとなる鋼材を使用する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼冶金学の分野に関し、さらに詳しくは、ピニオンなどの機械的要素用の鋼材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
歯車製造用の鋼材は、高いレベルの耐接触金属疲労性を有している。これら鋼材から製造された機械要素には、ほとんどの場合、浸炭処理あるいは浸炭窒化処理が施されている。前記浸炭処理あるいは浸炭窒化処理によって、前記機械要素には、十分な表面硬度と機械的強度とが、同時に、特に炭素含量がたった０．１０〜０．３０％の範囲にあることによって高レベルのコア強度を維持しつつ、付与される。前記浸炭層の炭素含量の上限は、およそ１％である。
【０００３】
様々な文献に、浸炭を目的とした歯車製造用の鋼材について記載がある。これら文献には、特許文献１が含まれており、この文献には、浸炭処理中の粒界酸化を避けるために、ＳｉおよびＭｎの含有量が比較的低く（それぞれ、０．４５〜１％および０．４０〜０．７０％に）制限されていることが、記載されている。また、特許文献２には、プラズマを用いて、あるいは減圧下で浸炭され、次にショットブラストされる歯車製造用の鋼材についての記載があり、該鋼材のＳｉおよびＭｎの含有量が前記米国特許の場合より高くあり得ることが記載されている。これらの鋼材は、ピニオンに生じる面圧に対する高いレベルの耐性を有しており、それによりピニオンの寿命期間が向上されている。
【０００４】
特許文献３には、ピニオンなどの機械的要素用の鋼材が提案されており、その組成は：０．１２％≦Ｃ≦０．３０％；０．８％≦Ｓｉ≦１．５％；１．０％≦Ｍｎ≦１．６％；０．４％≦Ｃｒ≦１．６％；Ｍｏ≦０．３０％；Ｎｉ≦０．６％；Ａｌ≦０．０６％；Ｃｕ≦０．３０％；Ｓ≦０．１０％；Ｐ≦０．０３％；Ｎｂ≦０．０５０％となっている。この鋼材は、特に、珪素とマンガンの含有量の賢明なバランスによって、総体としての要素として、駆動中の塑性変形が最小化されるという利点を有している。前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理は、前記比較的に高い珪素およびマンガン含有量によって粒界酸化が誘発されないようにするために、好ましくは、非−酸化条件下で、例えば、減圧下で実行されなければならない。
【０００５】
一般に、浸炭処理または浸炭窒化処理は８５０から９３０℃の温度範囲にて行われる。しかし、最近では、この処理は、９５０から１０５０℃の範囲というさらに高温度（高温度浸炭処理もしくは高温度浸炭窒化処理）にて実行するように試みられる傾向にある。かかる処理温度の上昇によって、同一の浸炭深度を得るための処理時間の長さが短縮されるか、あるいは同一処理時間内での浸炭深度が増大される。それ故、製造者には、設置生産性を向上させるか、目的の製品の性能を向上させるかの選択がある。
【０００６】
【特許文献１】米国特許第５ ５１８ ６８５号明細書
【特許文献２】特開平４−２１７５７号公報
【特許文献３】国際公開ＷＯ−Ａ−０３ ０１２ １５６号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、前述の公知の鋼材に対して、高温度浸炭処理あるいは高温度浸炭窒化処理を施すと、多くの問題が発生する。第１の問題として、高温度によって、該機械要素の機械特性に有害な、抑制の乏しい粒子の増加が誘発されることが挙げられる。次の問題として、この浸炭処理あるいは浸炭窒化処理の次の工程である焼き入れ処理において、該機械要素に変形が生じることが挙げられる。これらの問題が生じると、該機械要素の再加工が必要とされたり、もしくは、最悪の場合、廃棄しなければならなくなる。これらの問題は、標準の温度においてではなく、高温度において浸炭処理もしくは浸炭窒化処理に処した直後の要素に対して、前記焼き入れ処理が実行された時に、より顕著である。
【０００８】
本発明の目的は、機械要素、特にピニオンに高温度浸炭処理もしくは高温度浸炭窒化処理を実行する鋼冶金家に、必要とされている機械的特性を同時に維持しつつ、前述の問題を解決するとともに、より標準の温度で前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理を行った鋼材と特性上同等な鋼材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る、機械的要素用の鋼材は、その組成が、重量百分率で：
０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；
１．１％≦Ｍｎ≦１．５％；
０．８％≦Ｓｉ≦１．２％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；
トレース量≦Ｎｉ≦０．２５％；
１％≦Ｃｒ≦１．４％；
０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；
トレース量≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；
０．０１０％≦Ｎｂ≦０．０４５％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．１０％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１５％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０３０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．００５０％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなり、該化学組成が、５回のジョミニ試験の平均値Ｊ3m、Ｊ11m、Ｊ15m、およびＪ25m が：
α＝｜Ｊ11m−Ｊ3m×１４／２２−Ｊ25m×８／２２｜≦２．５ＨＲＣ；および
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦９ＨＲＣとなるように、調整されていることを特徴とする。
【００１０】
好ましくは、前記組成は、
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦８ＨＲＣとなるように調整されている。
【００１１】
好ましくは、前記組成は：
０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；
１．２％≦Ｍｎ≦１．５％；
０．８５％≦Ｓｉ≦１．２％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；
０．０８％≦Ｎｉ≦０．２５％；
１．１％≦Ｃｒ≦１．４％；
０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；
０．０６％≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；
０．０１５％≦Ｎｂ≦０．０４５％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．０７％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１０％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０２０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．０４５％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなる。
【００１２】
最も好ましくは、前記組成は：
０．２０％≦Ｃ≦０．２５％；
１．２１％≦Ｍｎ≦１．４５％；
０．８５％≦Ｓｉ≦１．１０％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０８％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２０％；
０．０８％≦Ｎｉ≦０．２０％；
１．１０％≦Ｃｒ≦１．４０％；
０．１１％≦Ｍｏ≦０．２５％；
０．０８％≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０３５％；
０．０２５％≦Ｎｂ≦０．０４０％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０２２０％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．０７％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１０％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０２０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．０４５％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなる。
【００１３】
また、本発明の主題は、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理された鋼材から機械的要素を製造する方法にも関するもので、この製造方法は、前述のタイプの鋼材を機械的要素を製造する目的に用い、機械加工処理、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理を実行し、次に焼き入れ処理を行うことを特徴とする。
【００１４】
前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理は、好ましくは、９５０から１０５０℃の温度で実行される。
【００１５】
また、本発明の主題は、歯車要素などの鋼製の機械要素にも関するもので、この機械要素は、前述の方法によって製造されることを特徴とする。
【００１６】
上述から明らかなように、本発明は、主たる合金元素、および、同時に併存する、明確な含有量の、アルミニウム、ニオブおよび窒素の含有量範囲の精確な調整に基づいている。
【００１７】
所望の結果は、大きく２つに分けられる。
【００１８】
まず、主たる合金元素の含有量が、変曲点を全く示さないジェミニ曲線を達成するように選択される。かかる条件によって、前記焼き入れ処理中の変形を最小化することが可能になる。係る観点において、高温度にて実行される前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理が、前述のように、特に重要となる。
【００１９】
注記されるべきことは、慣用の標準試験を用いて製造される鋼材の前記ジェミニ曲線は、前記鋼材の焼き入れ可能性を示すということである。この曲線は、ジェット水流を用いてその母線の一つの長さ方向に沿う一端に水が噴射されることにより焼き入れされた円柱状試験片の硬度を測定するによって作成される。硬度は、前記水が噴射された一端からいくらかの距離ｘ（ｍｍ単位で）離れた点において測定され、その対応する値がＪxと指定される。Ｊxmは、距離ｘにおける硬度を測定する５回の試験において得られた値の平均値を表す。
【００２０】
欧州特許公開第０ ８９０ ６５３号公報に開示されているように（この文献により、読者はさらに詳細を参照可能である）、この出願人は、全く変曲点を持たないジェミニ曲線を示す鋼材の組成が、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理の次に行われる焼き入れ処理における変形を大幅に低減するために、有用であることを明示している。かかる全く変曲点を持たないジェミニ曲線は、値Ｊ11m、Ｊ3m、Ｊ25mおよびＪ15mが下記関係：
α＝｜Ｊ11m−Ｊ3m×１４／２２−Ｊ25m×８／２２｜≦２．５ＨＲＣ；
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦９ＨＲＣ、あるいは好ましくは、≦８ＨＲＣ
を満足する場合に、生成される。
【００２１】
したがって、本発明に係る鋼材の組成は、前記関係が本発明においても生成されるように、調整される。
【００２２】
また、本発明の鋼材の組成は、特にアルミニウム、ニオブおよび窒素が明確な含有量で含まれることにより、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理が高温度にて実行された場合であっても、粒子のサイズを制御することができるように、調整される。
【００２３】
最後に、この鋼材の組成は、当然、前記所望の機械的特性を提供しなければならない。何よりも特に監視されるべき基準には、浸炭深さ（慣用的には、測定硬度が５５０ＨＶである箇所における浸炭の深さとして定義されている）、前記浸炭された機械要素の表面とコア間の硬度の偏差、およびコア硬度が含まれる。前記浸炭された鋼材の表面とコア間の硬度の偏差は、焼き入れ処理中の変形を最小化するために、でき得る限り小さくなければならない。また、前記コア硬度は、機械要素が駆動中の歪みに効果的に反応するために、したがって、前記機械要素が耐久性および金属疲労に関して高いレベルの強度を有するために、高くなければならない。
【発明の効果】
【００２４】
本発明にかかる鋼材は、高温度浸炭処理に最適であり、浸炭処理後の機械特性を低下させることなく、浸炭時間を短縮することと、生産性を向上し、浸炭処理コストを低減することができ、特に、ピニオンなどの機械要素を製造するために適している。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
以下に、４つの比較鋼材と本発明に係る３つの鋼材のジェミニ曲線を示す添付図面を参照して、本発明をさらに説明する。以下の説明を読むことにより、本発明はさらによく理解されるであろう。
【００２６】
本発明に係る鋼材は、主として、歯車要素などの高いレベルの歪みに曝される機械要素を製造することを目的としている。前記要素は、ほぼ８５０〜９３０℃の標準温度と、９５０〜１０５０℃の範囲の高い温度の両温度で、（最も酸化されやすい元素の酸化を防ぐために、好ましくは、低圧下、もしくは非酸化雰囲気下にて、）浸炭処理もしくは浸炭窒化処理されることを意図している。これらの要素は、高いレベルの耐疲労性、高い強度を有していなければならず、また、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理の次に行われる焼き入れ処理などの熱処理中の変形はごく僅かでなければならない。本発明の鋼材は、以下の組成を有する（全ての百分率は、重量百分率である）。
【００２７】
本発明に係る鋼材の炭素含有量は、０．１９％と０．２５％との間である。これらの含有量は歯車製造用鋼材における標準量である。さらに、この範囲に設定することにより、残りの元素の含有量の調整が可能になり、それにより前記ジェミニ曲線を所望の形状にすることが可能となる。さらに、下限値０．１９％は、焼き入れ処理により獲得されるコア硬度から設定されたものである。０．２５％を超えると、硬度が高くなりすぎて鋼材に対して必要な機械加工が困難になるおそれがある。好適な範囲は、０．２０〜０．２５％である。
【００２８】
本発明に係る鋼材のマンガン含有量は、１．１％と１．５％の間である。この下限値は、必要なジェミニ曲線を生成するために、残りの元素の含有量と相関して、設定されたものである。１．５％を超えると、偏析が発生し、また、前記焼き入れ処理中にバンディングが生じるおそれがある。さらに、かかる高い含有量では、その製造操作中の鋼製ラドルの耐熱性被膜の過剰な腐食がもたらされてしまう。この含有量範囲をさらに限定することは不要である。というのは、製鋼所においてかかる精確な品質のものを製造することは非常に困難であるからである。好適な範囲は１．２〜１．５％であり、さらに好ましくは１．２１〜１．４５％である。
【００２９】
本発明に係る鋼材の珪素含有量は、０．８％と１．２％の間である。この範囲に設定することで、残りの元素の含有量と相関して、前記ジェミニ曲線の必要な形状を得ることができる。下限値０．８％は、必要なコア硬度を得るためと、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理後の表面とコア間の硬度偏差を限定するために、設定されたものである。１．２％を超えると、珪素（それ自身僅かに偏析するが、）が他の元素の偏析を促進しやすいので、過剰の偏析が生じるおそれがある。また、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理中の酸化を増加させるおそれがある。好適な範囲は、０．８５〜１．２０％であり、さらに好ましくは、０．８５〜１．１０％である。
【００３０】
本発明に係る鋼材の硫黄含有量は、０．０１％と０．０９％の間であり、下限値は、適正な機械加工性を得るために、設定されたものである。０．０９％を超えると、熱鍛造性がかなり大幅に低下するおそれがある。好適な範囲は、０．０１〜０．０８％である。
【００３１】
本発明に係る鋼材の燐含有量は、トレース量と０．０２５％の間である。一般に、施行中の標準では、この範囲の燐含有最大量を要求する傾向にある。さらに、この値を超えると、ニオブと相互反応して、ブルームまたは鋼片の形状に熱成形する工程および／または後続の鋳造工程において鋼材を脆弱にするおそれがある。この燐含有量は、好ましくは上限値０．０２０％である。
【００３２】
本発明に係る鋼材のニッケル含有量は、トレース量と０．２５％の間である。この元素は、故意により多くの含有量で導入されるのであるが、この金属にかかるコストを不必要に増大させてしまう。実際には、手の込んだ添加を行わなくても、鍛造の原材料の溶融物から自然に得られるニッケル含有量で十分である。好適な範囲は、０．０８〜０．２０％である。
【００３３】
本発明に係る鋼材のクロム含有量は、１．００％と１．４０％の間である。この範囲に設定することで、残りの元素の含有量との相関で、ジェミニ曲線の所望とする形状を得ることができる。さらに、下限値を１．００％とすることよって、製品のコア硬度を高いレベルに維持することができる。１．４０％を超えると、製造コストが不必要に増大してしまう。好適な範囲は、１．１０〜１．４０％である。
【００３４】
本発明に係る鋼材のモリブデン含有量は、０．１０％と０．２５％の間である。この範囲に設定することで、残りの元素の含有量との相関で、ジェミニ曲線の所望とする形状と、コア硬度とを得ることができる。好適な範囲は、０．１１〜０．２５％である。
【００３５】
本発明に係る鋼材の銅含有量は、トレース量と０．３０％の間である。前記ニッケルの場合と同様に、原材料の溶融後に得られるニッケルの含有量によって、一般的に、純粋かつ単純に維持される。０．３０％を超えると、製品の展性およびコア強度が低下してしまう。好ましい範囲は、０．０６〜０．３０％であり、前記ジェミニ曲線の形状と焼き入れ後の硬度を最適化するために、０．０８〜０．３０％であることが好ましい。
【００３６】
本発明に係る鋼材のアルミニウム、ニオブおよび窒素の含有量は、精確な限度内に制御されなければならない。これらは、相互反応により、金属粒の細かさの制御を可能とする元素である。この細かさは、浸炭層もしくは浸炭窒化処理層における強度を高いレベルに保持し、耐疲労性を高いレベルに保持し、焼き入れ処理中の変形のバラツキを低減させるために、必要である。さらに、前記ジェミニ曲線の必要な形状を得ることが重要である。粒径の制御は、本発明の明細書において、なかんずく重要である。というのは、本発明の鋼材は、粒径の過剰な増大を引き起こすことなく、高温度の浸炭処理もしくは浸炭窒化処理に供され得なければならないからである。
【００３７】
この粒径制御は、実質的に、アルミニウムおよび／または窒化ニオブおよび窒化炭素の沈降によって、実行される。したがって、かかる制御を行うために、これら２つの元素が有意量含有されていることが必要であり、同時に、窒素の含有量が、一般的に、標準状態で実行された製造工程から得られたものより大幅に高いことが必要である。
【００３８】
前記アルミニウム含有量は、０．０１０％と０．０４５％との間でなければならない。前述の粒径制御因子に加えて、この元素により、該鋼材の脱酸素化と酸化物の含有に関する鋼材純度を制御する。０．０１０％未満となると、前述の観点から、その効果が不十分となってしまう。０．０４５％を超えると、酸化物の含有に関する純度が、主たる目的の製品に対しては不十分になるおそれがある。好適な範囲は、０．０１０〜０．０３５％である。
【００３９】
前記ニオブ含有量は、０．０１０％と０．０４５％の間でなければならない。０．０１０％未満となると、特にアルミニウム含有量が最低であると、前記粒径制御の効果が十分でなくなってしまう。０．０４５％を超えると、前述のように、特に燐との相互作用が生じ得る場合、該鋼材の連続鋳造中にクラックが発生するおそれがある。好適な範囲は、０．０１５〜０．０４５％であり、より好ましくは０．０１５〜０．０４０％である。
【００４０】
前述のアルミニウムとニオブの含有量との相関において、窒素含有量は０．０１３０％と０．０３００％との間（１３０〜３００ｐｐｍ）でなければならない。それによって、粒径の所望の調整と、前記ジェミニ曲線の所望の形状とが、得られる。好適な範囲は、０．０１３０〜０．０２２０％である。
【００４１】
必要に応じて、周知の一つもしくはそれ以上の元素、特に、鉛、テルル、セレン、カルシウム、ビスマスを、機械加工性を向上させるために、本発明の鋼材に添加してもよい。最大含有量は０．１０％であり、Ｂｉでは好ましくは０．０７％、Ｐｂでは０．１２％、Ｔｅでは０．０１５％、好ましくは０．０１０％、Ｓｅでは０．０３０％、好ましくは０．０２０％、Ｃａでは０．００５０％、好ましくは０．００４５％である。
【００４２】
残りの元素は、鋼材に一般的にその製造操作から導入される不純物として含まれているものであり、故意に添加されるものではない。特に、チタン含有量は、０．００５％を超えてはならない。本発明に係る鋼材は窒素の含有量が非常に高いので、この含有量を超えると、粗い窒化チタンおよび／または窒化炭素が形成され（それは顕微鏡にて確認できる）、疲労強度を低減し、機械加工性を損なうおそれがある。さらに、チタンは窒素を補足してしまうので、そうなると、もう窒素は粒径の制御に有用でなくなってしまう。
【実施例】
【００４３】
以下、本発明の実施例を説明する。添付図面には、４つの鋼材のジェミニ曲線を示したが、これら鋼材の組成を表１に示す。鋼材Ａ、Ｂ、ＣおよびＤは比較の鋼材である。鋼材Ｅ、ＦおよびＧは本発明に係る鋼材である。
【００４４】
【表１】
試料Ａでは、前記定義のサイズαは８．７であり、前記定義のサイズβは１９．１である。したがって、これらは、本発明が要求する最大値を超えている。そのジェミニ曲線が非常にはっきりした変曲点を有していることが確認できる。
【００４５】
試料Ｂでは、αは２．３８であり、βは１１．１である。したがって、βは、本発明での要求を満たさず、また、そのジェミニ曲線は、この鋼材は前述の限定内のニオブと窒素とを有していてはいるものの、はっきりした変曲点を有している。この主な理由は、該鋼材の珪素含有量が不十分であることにある。
【００４６】
試料Ｃでは、αは３．３８であり、βは１０．７である。αもβも前述の限定内であり、そのジェミニ曲線ははっきりした変曲点を有している。ＣｒおよびＭｎは必要最小値を少し下まわっており、特に窒素含有量が不十分である。
【００４７】
試料Ｄでは、αは２．８４５であり、βは９．５であり、前述の限定外である。そのジェミニ曲線は、Ｃｒと窒素の含有量が不足であるため、はっきりした変曲点を有している。
【００４８】
しかし、本発明に係る試料Ｅでは、αは０．４１であり、βは２．７である。要求される条件は満たしており、そのジェミニ曲線はほとんど直線状であり、変曲点を有していない。
【００４９】
同様に、本発明に係る試料Ｆでは、αは０．２３であり、βは３．７である。この試料においても、そのジェミニ曲線はほとんど直線状であり、変曲点は有していない。
【００５０】
同様に、本発明に係る試料Ｇでは、αは０．８３であり、βは６．６である。そのジェミニ曲線はほとんど直線状であり、はっきりした変曲点は有していない。
【００５１】
表１に示す浸炭処理中の鋼材Ａ、ＢおよびＥの特性は、同様に、標準の温度条件と高温度とにおいて測定されたものである。
【００５２】
標準の温度（９３０℃）での浸炭処理は、浸炭された表面における炭素含有量を０．７５％とするために、円柱状の試料を用いて、同一の条件下、低圧下にて行った。これらの浸炭処理に続いて、ガス状媒質（この試験では、窒素を用いたが、例えば、１０％の水素を含む窒素／水素混合物も使用可能である）内で、二通りの圧力条件：５バールと２０バールの圧力条件下で、焼き入れ処理を行った。この試験は、７００〜８００ＨＶの表面硬度と、０．５０ｍｍの浸炭深さ（すなわち、硬度が５５０ＨＶである箇所における浸炭の深さ）を得ることを目標に行ったものである。結果を、表２（５バールでの試験）と表３（２０バールでの試験）に示す。
【００５３】
【表２】
【００５４】
【表３】
これらの試験が示すように、比較の鋼材Ａは、所望の浸炭深さを容易に実現し得ない。それは、焼き入れ可能性が欠如しているためである。
【００５５】
比較の鋼材ＢおよびＣと本発明に係る鋼材Ｅの３つの鋼材の全ては、浸炭用の標準温度条件下において目的の浸炭深さを得ている。
【００５６】
５バールにおける焼き入れ媒質では、比較の鋼材Ｂおよび本発明に係る鋼材Ｅの表面硬度とコア硬度との間の偏差ΔＨＶはほぼ同程度（ΔＨＶ＝３５２および３５４）であり、比較の鋼材Ａ（ΔＨＶ＝４９７）に対してはより低い。しかし、２０バールにおける焼き入れ媒質では、比較の鋼材ＢとＣのΔＨＶは、本発明の鋼材ＥのΔＨＶに比べると、かなり不適である（それぞれ、ΔＨＶ＝２９７、３３０および２２６）。その結果、浸炭要素が厳しい条件下で焼き入れされた時に生じる変形の原因となる、これら硬度の偏差によって発生した残留歪みが、本発明の鋼材を使用することによって、最小化され得ることが確認された。
【００５７】
最後に、最も高いレベルのコア硬度は、本発明に係る鋼材Ｅにより得られている。したがって、駆動中に高レベルの歪みに曝される歯車要素であって、そして、駆動中の耐疲労性を高いレベルに維持するために、駆動中の前記要素に印加される歪みに勝る（特に、前記浸炭層の下部およびコア部の硬度が高いレベルにある点において）高レベルの機械的特性を有する要素が探し求められており、本発明に係る前記鋼材は、浸炭処理における所与の条件下に置かれたものであり、駆動中の耐疲労性が高レベルあるものとして最適である。
【００５８】
また、浸炭試験を、前述の比較の鋼材ＡとＤおよび本発明に係る鋼材Ｅの円柱状試料に対して、高温度（９８０℃）にて、実行した。この例では、浸炭された表面の炭素含有量は再び０．７５％であった。前記２例では、表面硬度が７００〜８００ＨＶと測定され、浸炭深さが、硬度５５０ＨＶの箇所で、０．５０ｍｍであった。浸炭処理の次に行った、ガス状媒質（窒素）中での焼き入れは、２０バールの圧力下で、鋼材ＡおよびＤに対して、鋼材Ｅに対しては１．５バールのみで、行った。その結果を、表４に示した。また、粒径の評価は、ＡＳＴＭ規格に従って行った。
【００５９】
【表４】
９３０℃の標準の温度での浸炭処理では、前記２例の鋼材は、目的の表面硬度を達成している。
【００６０】
比較Ａは、浸炭深さを増大させ、他の全ては同じにさせるとして知られている一層厳しい条件下で焼き入れされているけれども、本発明では、その比較Ａのものよりもかなり大きな浸炭深さを得ることができている。
【００６１】
表面とコアとの間の硬度偏差は、本発明のものは、比較ＡおよびＤに比べてかなり少ない（それぞれ、ΔＨＶ＝２４０（試料Ｅ）、４２８（試料Ａ）および２７４（試料Ｄ））。浸炭処理の次に行われる焼き入れ操作中の変形に関する前述の利点もまた、この例では、さらに向上されている。
【００６２】
コア硬度は、焼き入れ媒質の圧力がより低いにもかかわらず、本発明のものでは、前記比較のものに比べて、より高くなっている。また、標準の温度で焼き入れしたものの前記駆動中の耐疲労性の向上に関する結果も、この例では、先と同様となっている。
【００６３】
最後に、浸炭領域内および浸炭領域外の両領域において、本発明に係る鋼材は、前記比較の鋼材ＡおよびＤに比べて細かなＡＳＴＭ粒径を有している。そのため、高温度での浸炭処理中において粒径が増大するおそれがより少ない。このことは、非常に重要な利点である。というのは、浸炭処理された要素の粒径が増大すると、浸炭された要素の歯元の耐疲労性と強度に非常に有害な影響がもたらされるからである。したがって、本発明に係る鋼材は、高温度で浸炭処理もしくは浸炭窒化処理される歯車要素（あるいは、同様な特性が要求される他の全ての要素）の製造への使用に申し分ないほどに適しており、その特性を該要素の全ての特性を犠牲にすることなく、経済的に達成できる。
【００６４】
また、他の浸炭試験を、低圧にて、比較の鋼材Ａと、本発明にかかる鋼材Ｅとに対して、実施した。
【００６５】
低圧浸炭処理を、鋼材Ａに対して、９３０℃にて実施し、次に、２０バールでガス焼き入れを行ったが、目的のＨＶ＝５５０における浸炭深さ０．５０ｍｍを得るためには、７２分間の浸炭処理が必要であった。本発明に係る鋼材Ｅを使用して、低圧浸炭処理を９３０℃で実施し、次にガス焼き入れ（鋼材Ａの場合と同じガスで）を行ったが、同じＨＶ＝５５０における浸炭深さ０．５０ｍｍを得るためには、３０分間の浸炭処理で十分であった。
【００６６】
低圧浸炭処理を、鋼材Ａに対して、９８０℃の高温度で実施し、次に２０バールでガス焼き入れを行ったが、目的のＨＶ＝５５０における浸炭深さ０．５０ｍｍを得るためには、３０分間の浸炭処理が必要であった。本発明に係る鋼材Ｅでは、同じＨＶ＝５５０における浸炭深さ０．５０ｍｍを得るために、９８０℃で、２０分間の低圧浸炭処理と、たった１．５バールの圧力でのガス焼き入れ処理で十分であった。鋼材ＡとＥに用いた焼き入れガスは、当然、同じものであった。
【００６７】
このことは、本発明に係る鋼材Ｅでは、標準の浸炭温度（９３０℃）および高温度（９８０℃）の両温度で、浸炭処理時間が短縮され、それにより、浸炭処理コスト（浸炭ガス量、浸炭時間、・・・）が低減でき、該浸炭された要素を得るための生産性を向上し得ることを示している。
【００６８】
また、本発明に係る鋼材は、その焼き入れ可能性を制御できるので、理想的な浸炭深さを得るために焼き入れガスの圧力を低減することができ、それにより、浸炭要素の変形をさらに低減もしくは無くすことができ、また、ガス焼き入れ炉のチャンバー内の焼き入れガス成分における技術に関して省力および簡素化を実現することができる。
【００６９】
また、浸炭処理を、低圧にて、切り欠きなしの衝撃強さ試料（寸法：Ｌ＝５５ｍｍ、断面１０×１０ｍｍ）に対して、高温度（９８０℃）にて、実施した。比較の鋼材Ａに対しては、２０バールの圧力下でのガス焼き入れ処理の前に、実施し、他方、本発明に係る鋼材Ｅに対しては、この例では、わずか１．５バールの圧力下でのガス焼き入れ処理の前に、実施した。目的とした浸炭深さは、焼き入れガスのタイプ同様に、同一とした。このようにして浸炭処理と焼き入れを行った試料を、次に、雰囲気温度での衝撃によって、破壊した。この方法により得られた破壊エネルギーは、それぞれ：
比較の鋼材Ａでは、１９ジュールであり、
本発明に係る鋼材Ｅでは、２９ジュールであった。
【００７０】
同時に、比較の鋼材Ａの衝撃強さ試料を、先と同じ浸炭深さを得るために、低圧下、標準温度（９３０℃）で、浸炭処理した。それらは、次に、同じガスで、２０バールの圧力下で、浸炭処理された。これらの試料を、次に、前述のように雰囲気温度にて破壊し、同様に測定して得られた破壊エネルギーは１７ジュールであった。この破壊エネルギーは、高温度にて浸炭処理された本発明に係る鋼材Ｅに比べて、大変に低い。
【００７１】
このことが示すことは、比較の鋼材Ａが本発明に係る鋼材Ｅのコア硬度（５００ＨＶ）よりも低いコア強度（３１２ＨＶ）を有しているにもかかわらず、高温度にて浸炭処理された鋼材Ｅの硬度が、高温度もしくは標準温度で浸炭処理された同一の最終浸炭深さを有する比較の鋼材Ａの硬度よりも高いということである。すなわち、特定の浸炭深さを得る目的で高温度浸炭処理を実行するために、本発明に係る鋼材を使用した場合、実際は逆に、この鋼材から得られた浸炭要素の硬度は、同様の浸炭深さを得るために高温度もしくは標準温度にて浸炭処理された比較の鋼材を使用した場合に比較して、低下しない。前記２つの鋼材間のコア硬度に関する相違は、この観点において不利益ではない。また、このことが示すことは、本発明に係る鋼材は、特に高温度での浸炭処理に好適であり、浸炭時間を短縮することと、生産性を向上し、標準温度もしくは高温度にて浸炭処理される公知の鋼材に比較して浸炭処理コストを低減することとの両方のために、好適であるということである。これらの要素を用いて得られる、硬度などの特性は、比較の鋼材を用いた場合と比べて、低下しない。
【００７２】
また、前述の条件下で、本発明に係る鋼材Ｅの曲げ疲労試料（該試料の中心には、広幅のＵ形切り欠きを形成した）を、低圧下、高温度（９８０℃）で、浸炭処理した。浸炭処理の後に、目的の浸炭深さと、焼き入れガスのタイプを前記衝撃強さ試料でと同様にして、たった１．５バールの圧力下でガス焼き入れを行った。同様にして、ガス浸炭処理を、従来技術に係る鋼材Ａに対してと、鋼材Ｅの同様の曲げ疲労試料に対して、９３０℃の標準温度で、前述と同様の浸炭深さを実現するために、行った。浸炭処理の後、試料を、鋼材Ａの曲げ疲労に関して硬度と強度を向上させるために、オイル焼き入れ処理に供した。次に、同様に浸炭処理した鋼材ＥとＡの２つの試料バッチの疲れ限度を、（その広幅のＵ形切り欠きには曲げ疲労に関する負荷が集中する）４点における曲げ疲労に関して比較した。この曲げ疲労試験を、前記条件下で浸炭処理および焼き入れ処理された各鋼材ＡとＥに対して、一千万回まで実行した。
【００７３】
これら条件下での、本発明に係る鋼材Ｅの一千万回の疲れ限度は、１４０５ＭＰａであり、鋼材Ａのそれは、たったの１１６５ＭＰａであった。
【００７４】
これらが示すことは、特定の浸炭深さを得ることを目的とした高温度浸炭処理を実行するために、本発明に係る鋼材を使用すると、曲げ疲労に関する強度が低下せず、従来技術に係る鋼材に対して標準浸炭温度で実行される慣用の浸炭処理に比べて、非常に有益であることである。前記従来技術の鋼材は、その曲げ疲労に関する強度を向上させるために、同じ深さ浸炭処理され、同様にオイル中にて焼き入れされたものである。
【００７５】
この点に加えるべきことは、これらの曲げ疲労試験は、自動車のギアボックス内の歯車の歯元、歯車機構もしくは歯車要素の疲労強度をシミュレートすることを意図したものであることである。先に述べたように、このことが示すことは、本発明に係る鋼材が、高温度浸炭処理に最適であり、これらの要素を用いて得られる、浸炭処理された、ピニオンまたは歯車機構の歯の曲げ疲労に関する強度などを低下させることなく、浸炭時間を短縮することと、生産性を向上し、標準温度にて浸炭処理される公知の鋼材に比較して浸炭処理コストを低減することとの両方のために、好適であるということである。
【産業上の利用可能性】
【００７６】
以上のように、本発明にかかる鋼材は、高温度浸炭処理に最適であり、浸炭処理後の機械特性を低下させることなく、浸炭時間を短縮することと、生産性を向上し、浸炭処理コストを低減することができ、特に、ピニオンなどの機械要素を製造するために適している。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】４つの比較鋼材と本発明に係る３つの鋼材のジェミニ曲線を示す図である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼冶金学の分野に関し、さらに詳しくは、ピニオンなどの機械的要素用の鋼材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
歯車製造用の鋼材は、高いレベルの耐接触金属疲労性を有している。これら鋼材から製造された機械要素には、ほとんどの場合、浸炭処理あるいは浸炭窒化処理が施されている。前記浸炭処理あるいは浸炭窒化処理によって、前記機械要素には、十分な表面硬度と機械的強度とが、同時に、特に炭素含量がたった０．１０〜０．３０％の範囲にあることによって高レベルのコア強度を維持しつつ、付与される。前記浸炭層の炭素含量の上限は、およそ１％である。
【０００３】
様々な文献に、浸炭を目的とした歯車製造用の鋼材について記載がある。これら文献には、特許文献１が含まれており、この文献には、浸炭処理中の粒界酸化を避けるために、ＳｉおよびＭｎの含有量が比較的低く（それぞれ、０．４５〜１％および０．４０〜０．７０％に）制限されていることが、記載されている。また、特許文献２には、プラズマを用いて、あるいは減圧下で浸炭され、次にショットブラストされる歯車製造用の鋼材についての記載があり、該鋼材のＳｉおよびＭｎの含有量が前記米国特許の場合より高くあり得ることが記載されている。これらの鋼材は、ピニオンに生じる面圧に対する高いレベルの耐性を有しており、それによりピニオンの寿命期間が向上されている。
【０００４】
特許文献３には、ピニオンなどの機械的要素用の鋼材が提案されており、その組成は：０．１２％≦Ｃ≦０．３０％；０．８％≦Ｓｉ≦１．５％；１．０％≦Ｍｎ≦１．６％；０．４％≦Ｃｒ≦１．６％；Ｍｏ≦０．３０％；Ｎｉ≦０．６％；Ａｌ≦０．０６％；Ｃｕ≦０．３０％；Ｓ≦０．１０％；Ｐ≦０．０３％；Ｎｂ≦０．０５０％となっている。この鋼材は、特に、珪素とマンガンの含有量の賢明なバランスによって、総体としての要素として、駆動中の塑性変形が最小化されるという利点を有している。前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理は、前記比較的に高い珪素およびマンガン含有量によって粒界酸化が誘発されないようにするために、好ましくは、非−酸化条件下で、例えば、減圧下で実行されなければならない。
【０００５】
一般に、浸炭処理または浸炭窒化処理は８５０から９３０℃の温度範囲にて行われる。しかし、最近では、この処理は、９５０から１０５０℃の範囲というさらに高温度（高温度浸炭処理もしくは高温度浸炭窒化処理）にて実行するように試みられる傾向にある。かかる処理温度の上昇によって、同一の浸炭深度を得るための処理時間の長さが短縮されるか、あるいは同一処理時間内での浸炭深度が増大される。それ故、製造者には、設置生産性を向上させるか、目的の製品の性能を向上させるかの選択がある。
【０００６】
【特許文献１】米国特許第５ ５１８ ６８５号明細書
【特許文献２】特開平４−２１７５７号公報
【特許文献３】国際公開ＷＯ−Ａ−０３ ０１２ １５６号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、前述の公知の鋼材に対して、高温度浸炭処理あるいは高温度浸炭窒化処理を施すと、多くの問題が発生する。第１の問題として、高温度によって、該機械要素の機械特性に有害な、抑制の乏しい粒子の増加が誘発されることが挙げられる。次の問題として、この浸炭処理あるいは浸炭窒化処理の次の工程である焼き入れ処理において、該機械要素に変形が生じることが挙げられる。これらの問題が生じると、該機械要素の再加工が必要とされたり、もしくは、最悪の場合、廃棄しなければならなくなる。これらの問題は、標準の温度においてではなく、高温度において浸炭処理もしくは浸炭窒化処理に処した直後の要素に対して、前記焼き入れ処理が実行された時に、より顕著である。
【０００８】
本発明の目的は、機械要素、特にピニオンに高温度浸炭処理もしくは高温度浸炭窒化処理を実行する鋼冶金家に、必要とされている機械的特性を同時に維持しつつ、前述の問題を解決するとともに、より標準の温度で前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理を行った鋼材と特性上同等な鋼材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係る、機械的要素用の鋼材は、その組成が、重量百分率で：
０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；
１．１％≦Ｍｎ≦１．５％；
０．８％≦Ｓｉ≦１．２％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；
トレース量≦Ｎｉ≦０．２５％；
１％≦Ｃｒ≦１．４％；
０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；
トレース量≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；
０．０１０％≦Ｎｂ≦０．０４５％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．１０％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１５％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０３０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．００５０％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなり、該化学組成が、５回のジョミニ試験の平均値Ｊ3m、Ｊ11m、Ｊ15m、およびＪ25m が：
α＝｜Ｊ11m−Ｊ3m×１４／２２−Ｊ25m×８／２２｜≦２．５ＨＲＣ；および
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦９ＨＲＣとなるように、調整されていることを特徴とする。
【００１０】
好ましくは、前記組成は、
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦８ＨＲＣとなるように調整されている。
【００１１】
好ましくは、前記組成は：
０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；
１．２％≦Ｍｎ≦１．５％；
０．８５％≦Ｓｉ≦１．２％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；
０．０８％≦Ｎｉ≦０．２５％；
１．１％≦Ｃｒ≦１．４％；
０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；
０．０６％≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；
０．０１５％≦Ｎｂ≦０．０４５％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．０７％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１０％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０２０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．０４５％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなる。
【００１２】
最も好ましくは、前記組成は：
０．２０％≦Ｃ≦０．２５％；
１．２１％≦Ｍｎ≦１．４５％；
０．８５％≦Ｓｉ≦１．１０％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０８％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２０％；
０．０８％≦Ｎｉ≦０．２０％；
１．１０％≦Ｃｒ≦１．４０％；
０．１１％≦Ｍｏ≦０．２５％；
０．０８％≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０３５％；
０．０２５％≦Ｎｂ≦０．０４０％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０２２０％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．０７％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１０％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０２０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．０４５％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなる。
【００１３】
また、本発明の主題は、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理された鋼材から機械的要素を製造する方法にも関するもので、この製造方法は、前述のタイプの鋼材を機械的要素を製造する目的に用い、機械加工処理、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理を実行し、次に焼き入れ処理を行うことを特徴とする。
【００１４】
前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理は、好ましくは、９５０から１０５０℃の温度で実行される。
【００１５】
また、本発明の主題は、歯車要素などの鋼製の機械要素にも関するもので、この機械要素は、前述の方法によって製造されることを特徴とする。
【００１６】
上述から明らかなように、本発明は、主たる合金元素、および、同時に併存する、明確な含有量の、アルミニウム、ニオブおよび窒素の含有量範囲の精確な調整に基づいている。
【００１７】
所望の結果は、大きく２つに分けられる。
【００１８】
まず、主たる合金元素の含有量が、変曲点を全く示さないジェミニ曲線を達成するように選択される。かかる条件によって、前記焼き入れ処理中の変形を最小化することが可能になる。係る観点において、高温度にて実行される前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理が、前述のように、特に重要となる。
【００１９】
注記されるべきことは、慣用の標準試験を用いて製造される鋼材の前記ジェミニ曲線は、前記鋼材の焼き入れ可能性を示すということである。この曲線は、ジェット水流を用いてその母線の一つの長さ方向に沿う一端に水が噴射されることにより焼き入れされた円柱状試験片の硬度を測定するによって作成される。硬度は、前記水が噴射された一端からいくらかの距離ｘ（ｍｍ単位で）離れた点において測定され、その対応する値がＪxと指定される。Ｊxmは、距離ｘにおける硬度を測定する５回の試験において得られた値の平均値を表す。
【００２０】
欧州特許公開第０ ８９０ ６５３号公報に開示されているように（この文献により、読者はさらに詳細を参照可能である）、この出願人は、全く変曲点を持たないジェミニ曲線を示す鋼材の組成が、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理の次に行われる焼き入れ処理における変形を大幅に低減するために、有用であることを明示している。かかる全く変曲点を持たないジェミニ曲線は、値Ｊ11m、Ｊ3m、Ｊ25mおよびＪ15mが下記関係：
α＝｜Ｊ11m−Ｊ3m×１４／２２−Ｊ25m×８／２２｜≦２．５ＨＲＣ；
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦９ＨＲＣ、あるいは好ましくは、≦８ＨＲＣ
を満足する場合に、生成される。
【００２１】
したがって、本発明に係る鋼材の組成は、前記関係が本発明においても生成されるように、調整される。
【００２２】
また、本発明の鋼材の組成は、特にアルミニウム、ニオブおよび窒素が明確な含有量で含まれることにより、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理が高温度にて実行された場合であっても、粒子のサイズを制御することができるように、調整される。
【００２３】
最後に、この鋼材の組成は、当然、前記所望の機械的特性を提供しなければならない。何よりも特に監視されるべき基準には、浸炭深さ（慣用的には、測定硬度が５５０ＨＶである箇所における浸炭の深さとして定義されている）、前記浸炭された機械要素の表面とコア間の硬度の偏差、およびコア硬度が含まれる。前記浸炭された鋼材の表面とコア間の硬度の偏差は、焼き入れ処理中の変形を最小化するために、でき得る限り小さくなければならない。また、前記コア硬度は、機械要素が駆動中の歪みに効果的に反応するために、したがって、前記機械要素が耐久性および金属疲労に関して高いレベルの強度を有するために、高くなければならない。
【発明の効果】
【００２４】
本発明にかかる鋼材は、高温度浸炭処理に最適であり、浸炭処理後の機械特性を低下させることなく、浸炭時間を短縮することと、生産性を向上し、浸炭処理コストを低減することができ、特に、ピニオンなどの機械要素を製造するために適している。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
以下に、４つの比較鋼材と本発明に係る３つの鋼材のジェミニ曲線を示す添付図面を参照して、本発明をさらに説明する。以下の説明を読むことにより、本発明はさらによく理解されるであろう。
【００２６】
本発明に係る鋼材は、主として、歯車要素などの高いレベルの歪みに曝される機械要素を製造することを目的としている。前記要素は、ほぼ８５０〜９３０℃の標準温度と、９５０〜１０５０℃の範囲の高い温度の両温度で、（最も酸化されやすい元素の酸化を防ぐために、好ましくは、低圧下、もしくは非酸化雰囲気下にて、）浸炭処理もしくは浸炭窒化処理されることを意図している。これらの要素は、高いレベルの耐疲労性、高い強度を有していなければならず、また、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理の次に行われる焼き入れ処理などの熱処理中の変形はごく僅かでなければならない。本発明の鋼材は、以下の組成を有する（全ての百分率は、重量百分率である）。
【００２７】
本発明に係る鋼材の炭素含有量は、０．１９％と０．２５％との間である。これらの含有量は歯車製造用鋼材における標準量である。さらに、この範囲に設定することにより、残りの元素の含有量の調整が可能になり、それにより前記ジェミニ曲線を所望の形状にすることが可能となる。さらに、下限値０．１９％は、焼き入れ処理により獲得されるコア硬度から設定されたものである。０．２５％を超えると、硬度が高くなりすぎて鋼材に対して必要な機械加工が困難になるおそれがある。好適な範囲は、０．２０〜０．２５％である。
【００２８】
本発明に係る鋼材のマンガン含有量は、１．１％と１．５％の間である。この下限値は、必要なジェミニ曲線を生成するために、残りの元素の含有量と相関して、設定されたものである。１．５％を超えると、偏析が発生し、また、前記焼き入れ処理中にバンディングが生じるおそれがある。さらに、かかる高い含有量では、その製造操作中の鋼製ラドルの耐熱性被膜の過剰な腐食がもたらされてしまう。この含有量範囲をさらに限定することは不要である。というのは、製鋼所においてかかる精確な品質のものを製造することは非常に困難であるからである。好適な範囲は１．２〜１．５％であり、さらに好ましくは１．２１〜１．４５％である。
【００２９】
本発明に係る鋼材の珪素含有量は、０．８％と１．２％の間である。この範囲に設定することで、残りの元素の含有量と相関して、前記ジェミニ曲線の必要な形状を得ることができる。下限値０．８％は、必要なコア硬度を得るためと、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理後の表面とコア間の硬度偏差を限定するために、設定されたものである。１．２％を超えると、珪素（それ自身僅かに偏析するが、）が他の元素の偏析を促進しやすいので、過剰の偏析が生じるおそれがある。また、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理中の酸化を増加させるおそれがある。好適な範囲は、０．８５〜１．２０％であり、さらに好ましくは、０．８５〜１．１０％である。
【００３０】
本発明に係る鋼材の硫黄含有量は、０．０１％と０．０９％の間であり、下限値は、適正な機械加工性を得るために、設定されたものである。０．０９％を超えると、熱鍛造性がかなり大幅に低下するおそれがある。好適な範囲は、０．０１〜０．０８％である。
【００３１】
本発明に係る鋼材の燐含有量は、トレース量と０．０２５％の間である。一般に、施行中の標準では、この範囲の燐含有最大量を要求する傾向にある。さらに、この値を超えると、ニオブと相互反応して、ブルームまたは鋼片の形状に熱成形する工程および／または後続の鋳造工程において鋼材を脆弱にするおそれがある。この燐含有量は、好ましくは上限値０．０２０％である。
【００３２】
本発明に係る鋼材のニッケル含有量は、トレース量と０．２５％の間である。この元素は、故意により多くの含有量で導入されるのであるが、この金属にかかるコストを不必要に増大させてしまう。実際には、手の込んだ添加を行わなくても、鍛造の原材料の溶融物から自然に得られるニッケル含有量で十分である。好適な範囲は、０．０８〜０．２０％である。
【００３３】
本発明に係る鋼材のクロム含有量は、１．００％と１．４０％の間である。この範囲に設定することで、残りの元素の含有量との相関で、ジェミニ曲線の所望とする形状を得ることができる。さらに、下限値を１．００％とすることよって、製品のコア硬度を高いレベルに維持することができる。１．４０％を超えると、製造コストが不必要に増大してしまう。好適な範囲は、１．１０〜１．４０％である。
【００３４】
本発明に係る鋼材のモリブデン含有量は、０．１０％と０．２５％の間である。この範囲に設定することで、残りの元素の含有量との相関で、ジェミニ曲線の所望とする形状と、コア硬度とを得ることができる。好適な範囲は、０．１１〜０．２５％である。
【００３５】
本発明に係る鋼材の銅含有量は、トレース量と０．３０％の間である。前記ニッケルの場合と同様に、原材料の溶融後に得られるニッケルの含有量によって、一般的に、純粋かつ単純に維持される。０．３０％を超えると、製品の展性およびコア強度が低下してしまう。好ましい範囲は、０．０６〜０．３０％であり、前記ジェミニ曲線の形状と焼き入れ後の硬度を最適化するために、０．０８〜０．３０％であることが好ましい。
【００３６】
本発明に係る鋼材のアルミニウム、ニオブおよび窒素の含有量は、精確な限度内に制御されなければならない。これらは、相互反応により、金属粒の細かさの制御を可能とする元素である。この細かさは、浸炭層もしくは浸炭窒化処理層における強度を高いレベルに保持し、耐疲労性を高いレベルに保持し、焼き入れ処理中の変形のバラツキを低減させるために、必要である。さらに、前記ジェミニ曲線の必要な形状を得ることが重要である。粒径の制御は、本発明の明細書において、なかんずく重要である。というのは、本発明の鋼材は、粒径の過剰な増大を引き起こすことなく、高温度の浸炭処理もしくは浸炭窒化処理に供され得なければならないからである。
【００３７】
この粒径制御は、実質的に、アルミニウムおよび／または窒化ニオブおよび窒化炭素の沈降によって、実行される。したがって、かかる制御を行うために、これら２つの元素が有意量含有されていることが必要であり、同時に、窒素の含有量が、一般的に、標準状態で実行された製造工程から得られたものより大幅に高いことが必要である。
【００３８】
前記アルミニウム含有量は、０．０１０％と０．０４５％との間でなければならない。前述の粒径制御因子に加えて、この元素により、該鋼材の脱酸素化と酸化物の含有に関する鋼材純度を制御する。０．０１０％未満となると、前述の観点から、その効果が不十分となってしまう。０．０４５％を超えると、酸化物の含有に関する純度が、主たる目的の製品に対しては不十分になるおそれがある。好適な範囲は、０．０１０〜０．０３５％である。
【００３９】
前記ニオブ含有量は、０．０１０％と０．０４５％の間でなければならない。０．０１０％未満となると、特にアルミニウム含有量が最低であると、前記粒径制御の効果が十分でなくなってしまう。０．０４５％を超えると、前述のように、特に燐との相互作用が生じ得る場合、該鋼材の連続鋳造中にクラックが発生するおそれがある。好適な範囲は、０．０１５〜０．０４５％であり、より好ましくは０．０１５〜０．０４０％である。
【００４０】
前述のアルミニウムとニオブの含有量との相関において、窒素含有量は０．０１３０％と０．０３００％との間（１３０〜３００ｐｐｍ）でなければならない。それによって、粒径の所望の調整と、前記ジェミニ曲線の所望の形状とが、得られる。好適な範囲は、０．０１３０〜０．０２２０％である。
【００４１】
必要に応じて、周知の一つもしくはそれ以上の元素、特に、鉛、テルル、セレン、カルシウム、ビスマスを、機械加工性を向上させるために、本発明の鋼材に添加してもよい。最大含有量は０．１０％であり、Ｂｉでは好ましくは０．０７％、Ｐｂでは０．１２％、Ｔｅでは０．０１５％、好ましくは０．０１０％、Ｓｅでは０．０３０％、好ましくは０．０２０％、Ｃａでは０．００５０％、好ましくは０．００４５％である。
【００４２】
残りの元素は、鋼材に一般的にその製造操作から導入される不純物として含まれているものであり、故意に添加されるものではない。特に、チタン含有量は、０．００５％を超えてはならない。本発明に係る鋼材は窒素の含有量が非常に高いので、この含有量を超えると、粗い窒化チタンおよび／または窒化炭素が形成され（それは顕微鏡にて確認できる）、疲労強度を低減し、機械加工性を損なうおそれがある。さらに、チタンは窒素を補足してしまうので、そうなると、もう窒素は粒径の制御に有用でなくなってしまう。
【実施例】
【００４３】
以下、本発明の実施例を説明する。添付図面には、４つの鋼材のジェミニ曲線を示したが、これら鋼材の組成を表１に示す。鋼材Ａ、Ｂ、ＣおよびＤは比較の鋼材である。鋼材Ｅ、ＦおよびＧは本発明に係る鋼材である。
【００４４】
【表１】
試料Ａでは、前記定義のサイズαは８．７であり、前記定義のサイズβは１９．１である。したがって、これらは、本発明が要求する最大値を超えている。そのジェミニ曲線が非常にはっきりした変曲点を有していることが確認できる。
【００４５】
試料Ｂでは、αは２．３８であり、βは１１．１である。したがって、βは、本発明での要求を満たさず、また、そのジェミニ曲線は、この鋼材は前述の限定内のニオブと窒素とを有していてはいるものの、はっきりした変曲点を有している。この主な理由は、該鋼材の珪素含有量が不十分であることにある。
【００４６】
試料Ｃでは、αは３．３８であり、βは１０．７である。αもβも前述の限定内であり、そのジェミニ曲線ははっきりした変曲点を有している。ＣｒおよびＭｎは必要最小値を少し下まわっており、特に窒素含有量が不十分である。
【００４７】
試料Ｄでは、αは２．８４５であり、βは９．５であり、前述の限定外である。そのジェミニ曲線は、Ｃｒと窒素の含有量が不足であるため、はっきりした変曲点を有している。
【００４８】
しかし、本発明に係る試料Ｅでは、αは０．４１であり、βは２．７である。要求される条件は満たしており、そのジェミニ曲線はほとんど直線状であり、変曲点を有していない。
【００４９】
同様に、本発明に係る試料Ｆでは、αは０．２３であり、βは３．７である。この試料においても、そのジェミニ曲線はほとんど直線状であり、変曲点は有していない。
【００５０】
同様に、本発明に係る試料Ｇでは、αは０．８３であり、βは６．６である。そのジェミニ曲線はほとんど直線状であり、はっきりした変曲点は有していない。
【００５１】
表１に示す浸炭処理中の鋼材Ａ、ＢおよびＥの特性は、同様に、標準の温度条件と高温度とにおいて測定されたものである。
【００５２】
標準の温度（９３０℃）での浸炭処理は、浸炭された表面における炭素含有量を０．７５％とするために、円柱状の試料を用いて、同一の条件下、低圧下にて行った。これらの浸炭処理に続いて、ガス状媒質（この試験では、窒素を用いたが、例えば、１０％の水素を含む窒素／水素混合物も使用可能である）内で、二通りの圧力条件：５バールと２０バールの圧力条件下で、焼き入れ処理を行った。この試験は、７００〜８００ＨＶの表面硬度と、０．５０ｍｍの浸炭深さ（すなわち、硬度が５５０ＨＶである箇所における浸炭の深さ）を得ることを目標に行ったものである。結果を、表２（５バールでの試験）と表３（２０バールでの試験）に示す。
【００５３】
【表２】
【００５４】
【表３】
これらの試験が示すように、比較の鋼材Ａは、所望の浸炭深さを容易に実現し得ない。それは、焼き入れ可能性が欠如しているためである。
【００５５】
比較の鋼材ＢおよびＣと本発明に係る鋼材Ｅの３つの鋼材の全ては、浸炭用の標準温度条件下において目的の浸炭深さを得ている。
【００５６】
５バールにおける焼き入れ媒質では、比較の鋼材Ｂおよび本発明に係る鋼材Ｅの表面硬度とコア硬度との間の偏差ΔＨＶはほぼ同程度（ΔＨＶ＝３５２および３５４）であり、比較の鋼材Ａ（ΔＨＶ＝４９７）に対してはより低い。しかし、２０バールにおける焼き入れ媒質では、比較の鋼材ＢとＣのΔＨＶは、本発明の鋼材ＥのΔＨＶに比べると、かなり不適である（それぞれ、ΔＨＶ＝２９７、３３０および２２６）。その結果、浸炭要素が厳しい条件下で焼き入れされた時に生じる変形の原因となる、これら硬度の偏差によって発生した残留歪みが、本発明の鋼材を使用することによって、最小化され得ることが確認された。
【００５７】
最後に、最も高いレベルのコア硬度は、本発明に係る鋼材Ｅにより得られている。したがって、駆動中に高レベルの歪みに曝される歯車要素であって、そして、駆動中の耐疲労性を高いレベルに維持するために、駆動中の前記要素に印加される歪みに勝る（特に、前記浸炭層の下部およびコア部の硬度が高いレベルにある点において）高レベルの機械的特性を有する要素が探し求められており、本発明に係る前記鋼材は、浸炭処理における所与の条件下に置かれたものであり、駆動中の耐疲労性が高レベルあるものとして最適である。
【００５８】
また、浸炭試験を、前述の比較の鋼材ＡとＤおよび本発明に係る鋼材Ｅの円柱状試料に対して、高温度（９８０℃）にて、実行した。この例では、浸炭された表面の炭素含有量は再び０．７５％であった。前記２例では、表面硬度が７００〜８００ＨＶと測定され、浸炭深さが、硬度５５０ＨＶの箇所で、０．５０ｍｍであった。浸炭処理の次に行った、ガス状媒質（窒素）中での焼き入れは、２０バールの圧力下で、鋼材ＡおよびＤに対して、鋼材Ｅに対しては１．５バールのみで、行った。その結果を、表４に示した。また、粒径の評価は、ＡＳＴＭ規格に従って行った。
【００５９】
【表４】
９３０℃の標準の温度での浸炭処理では、前記２例の鋼材は、目的の表面硬度を達成している。
【００６０】
比較Ａは、浸炭深さを増大させ、他の全ては同じにさせるとして知られている一層厳しい条件下で焼き入れされているけれども、本発明では、その比較Ａのものよりもかなり大きな浸炭深さを得ることができている。
【００６１】
表面とコアとの間の硬度偏差は、本発明のものは、比較ＡおよびＤに比べてかなり少ない（それぞれ、ΔＨＶ＝２４０（試料Ｅ）、４２８（試料Ａ）および２７４（試料Ｄ））。浸炭処理の次に行われる焼き入れ操作中の変形に関する前述の利点もまた、この例では、さらに向上されている。
【００６２】
コア硬度は、焼き入れ媒質の圧力がより低いにもかかわらず、本発明のものでは、前記比較のものに比べて、より高くなっている。また、標準の温度で焼き入れしたものの前記駆動中の耐疲労性の向上に関する結果も、この例では、先と同様となっている。
【００６３】
最後に、浸炭領域内および浸炭領域外の両領域において、本発明に係る鋼材は、前記比較の鋼材ＡおよびＤに比べて細かなＡＳＴＭ粒径を有している。そのため、高温度での浸炭処理中において粒径が増大するおそれがより少ない。このことは、非常に重要な利点である。というのは、浸炭処理された要素の粒径が増大すると、浸炭された要素の歯元の耐疲労性と強度に非常に有害な影響がもたらされるからである。したがって、本発明に係る鋼材は、高温度で浸炭処理もしくは浸炭窒化処理される歯車要素（あるいは、同様な特性が要求される他の全ての要素）の製造への使用に申し分ないほどに適しており、その特性を該要素の全ての特性を犠牲にすることなく、経済的に達成できる。
【００６４】
また、他の浸炭試験を、低圧にて、比較の鋼材Ａと、本発明にかかる鋼材Ｅとに対して、実施した。
【００６５】
低圧浸炭処理を、鋼材Ａに対して、９３０℃にて実施し、次に、２０バールでガス焼き入れを行ったが、目的のＨＶ＝５５０における浸炭深さ０．５０ｍｍを得るためには、７２分間の浸炭処理が必要であった。本発明に係る鋼材Ｅを使用して、低圧浸炭処理を９３０℃で実施し、次にガス焼き入れ（鋼材Ａの場合と同じガスで）を行ったが、同じＨＶ＝５５０における浸炭深さ０．５０ｍｍを得るためには、３０分間の浸炭処理で十分であった。
【００６６】
低圧浸炭処理を、鋼材Ａに対して、９８０℃の高温度で実施し、次に２０バールでガス焼き入れを行ったが、目的のＨＶ＝５５０における浸炭深さ０．５０ｍｍを得るためには、３０分間の浸炭処理が必要であった。本発明に係る鋼材Ｅでは、同じＨＶ＝５５０における浸炭深さ０．５０ｍｍを得るために、９８０℃で、２０分間の低圧浸炭処理と、たった１．５バールの圧力でのガス焼き入れ処理で十分であった。鋼材ＡとＥに用いた焼き入れガスは、当然、同じものであった。
【００６７】
このことは、本発明に係る鋼材Ｅでは、標準の浸炭温度（９３０℃）および高温度（９８０℃）の両温度で、浸炭処理時間が短縮され、それにより、浸炭処理コスト（浸炭ガス量、浸炭時間、・・・）が低減でき、該浸炭された要素を得るための生産性を向上し得ることを示している。
【００６８】
また、本発明に係る鋼材は、その焼き入れ可能性を制御できるので、理想的な浸炭深さを得るために焼き入れガスの圧力を低減することができ、それにより、浸炭要素の変形をさらに低減もしくは無くすことができ、また、ガス焼き入れ炉のチャンバー内の焼き入れガス成分における技術に関して省力および簡素化を実現することができる。
【００６９】
また、浸炭処理を、低圧にて、切り欠きなしの衝撃強さ試料（寸法：Ｌ＝５５ｍｍ、断面１０×１０ｍｍ）に対して、高温度（９８０℃）にて、実施した。比較の鋼材Ａに対しては、２０バールの圧力下でのガス焼き入れ処理の前に、実施し、他方、本発明に係る鋼材Ｅに対しては、この例では、わずか１．５バールの圧力下でのガス焼き入れ処理の前に、実施した。目的とした浸炭深さは、焼き入れガスのタイプ同様に、同一とした。このようにして浸炭処理と焼き入れを行った試料を、次に、雰囲気温度での衝撃によって、破壊した。この方法により得られた破壊エネルギーは、それぞれ：
比較の鋼材Ａでは、１９ジュールであり、
本発明に係る鋼材Ｅでは、２９ジュールであった。
【００７０】
同時に、比較の鋼材Ａの衝撃強さ試料を、先と同じ浸炭深さを得るために、低圧下、標準温度（９３０℃）で、浸炭処理した。それらは、次に、同じガスで、２０バールの圧力下で、浸炭処理された。これらの試料を、次に、前述のように雰囲気温度にて破壊し、同様に測定して得られた破壊エネルギーは１７ジュールであった。この破壊エネルギーは、高温度にて浸炭処理された本発明に係る鋼材Ｅに比べて、大変に低い。
【００７１】
このことが示すことは、比較の鋼材Ａが本発明に係る鋼材Ｅのコア硬度（５００ＨＶ）よりも低いコア強度（３１２ＨＶ）を有しているにもかかわらず、高温度にて浸炭処理された鋼材Ｅの硬度が、高温度もしくは標準温度で浸炭処理された同一の最終浸炭深さを有する比較の鋼材Ａの硬度よりも高いということである。すなわち、特定の浸炭深さを得る目的で高温度浸炭処理を実行するために、本発明に係る鋼材を使用した場合、実際は逆に、この鋼材から得られた浸炭要素の硬度は、同様の浸炭深さを得るために高温度もしくは標準温度にて浸炭処理された比較の鋼材を使用した場合に比較して、低下しない。前記２つの鋼材間のコア硬度に関する相違は、この観点において不利益ではない。また、このことが示すことは、本発明に係る鋼材は、特に高温度での浸炭処理に好適であり、浸炭時間を短縮することと、生産性を向上し、標準温度もしくは高温度にて浸炭処理される公知の鋼材に比較して浸炭処理コストを低減することとの両方のために、好適であるということである。これらの要素を用いて得られる、硬度などの特性は、比較の鋼材を用いた場合と比べて、低下しない。
【００７２】
また、前述の条件下で、本発明に係る鋼材Ｅの曲げ疲労試料（該試料の中心には、広幅のＵ形切り欠きを形成した）を、低圧下、高温度（９８０℃）で、浸炭処理した。浸炭処理の後に、目的の浸炭深さと、焼き入れガスのタイプを前記衝撃強さ試料でと同様にして、たった１．５バールの圧力下でガス焼き入れを行った。同様にして、ガス浸炭処理を、従来技術に係る鋼材Ａに対してと、鋼材Ｅの同様の曲げ疲労試料に対して、９３０℃の標準温度で、前述と同様の浸炭深さを実現するために、行った。浸炭処理の後、試料を、鋼材Ａの曲げ疲労に関して硬度と強度を向上させるために、オイル焼き入れ処理に供した。次に、同様に浸炭処理した鋼材ＥとＡの２つの試料バッチの疲れ限度を、（その広幅のＵ形切り欠きには曲げ疲労に関する負荷が集中する）４点における曲げ疲労に関して比較した。この曲げ疲労試験を、前記条件下で浸炭処理および焼き入れ処理された各鋼材ＡとＥに対して、一千万回まで実行した。
【００７３】
これら条件下での、本発明に係る鋼材Ｅの一千万回の疲れ限度は、１４０５ＭＰａであり、鋼材Ａのそれは、たったの１１６５ＭＰａであった。
【００７４】
これらが示すことは、特定の浸炭深さを得ることを目的とした高温度浸炭処理を実行するために、本発明に係る鋼材を使用すると、曲げ疲労に関する強度が低下せず、従来技術に係る鋼材に対して標準浸炭温度で実行される慣用の浸炭処理に比べて、非常に有益であることである。前記従来技術の鋼材は、その曲げ疲労に関する強度を向上させるために、同じ深さ浸炭処理され、同様にオイル中にて焼き入れされたものである。
【００７５】
この点に加えるべきことは、これらの曲げ疲労試験は、自動車のギアボックス内の歯車の歯元、歯車機構もしくは歯車要素の疲労強度をシミュレートすることを意図したものであることである。先に述べたように、このことが示すことは、本発明に係る鋼材が、高温度浸炭処理に最適であり、これらの要素を用いて得られる、浸炭処理された、ピニオンまたは歯車機構の歯の曲げ疲労に関する強度などを低下させることなく、浸炭時間を短縮することと、生産性を向上し、標準温度にて浸炭処理される公知の鋼材に比較して浸炭処理コストを低減することとの両方のために、好適であるということである。
【産業上の利用可能性】
【００７６】
以上のように、本発明にかかる鋼材は、高温度浸炭処理に最適であり、浸炭処理後の機械特性を低下させることなく、浸炭時間を短縮することと、生産性を向上し、浸炭処理コストを低減することができ、特に、ピニオンなどの機械要素を製造するために適している。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】４つの比較鋼材と本発明に係る３つの鋼材のジェミニ曲線を示す図である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
その組成が、重量百分率で：
０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；
１．１％≦Ｍｎ≦１．５％；
０．８％≦Ｓｉ≦１．２％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；
トレース量≦Ｎｉ≦０．２５％；
１％≦Ｃｒ≦１．４％；
０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；
トレース量≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；
０．０１０％≦Ｎｂ≦０．０４５％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．１０％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１５％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０３０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．００５０％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなり、該化学組成が、５回のジョミニ試験の平均値Ｊ3m、Ｊ11m、Ｊ15m、およびＪ25m が：
α＝｜Ｊ11m−Ｊ3m×１４／２２−Ｊ25m×８／２２｜≦２．５ＨＲＣ；および
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦９ＨＲＣとなるように、調整されていることを特徴とする機械的要素用の鋼材。
【請求項２】
前記組成が、
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦８ＨＲＣとなるように調整されていることを特徴とする請求項１に記載の機械的要素用の鋼材。
【請求項３】
前記組成が：
０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；
１．２％≦Ｍｎ≦１．５％；
０．８５％≦Ｓｉ≦１．２％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；
０．０８％≦Ｎｉ≦０．２５％；
１．１％≦Ｃｒ≦１．４％；
０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；
０．０６％≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；
０．０１５％≦Ｎｂ≦０．０４５％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．０７％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１０％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０２０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．０４５％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなることを特徴とする請求項１または２に記載の機械的要素用の鋼材。
【請求項４】
前記組成が：
０．２０％≦Ｃ≦０．２５％；
１．２１％≦Ｍｎ≦１．４５％；
０．８５％≦Ｓｉ≦１．１０％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０８％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２０％；
０．０８％≦Ｎｉ≦０．２０％；
１．１０％≦Ｃｒ≦１．４０％；
０．１１％≦Ｍｏ≦０．２５％；
０．０８％≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０３５％；
０．０２５％≦Ｎｂ≦０．０４０％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０２２０％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．０７％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１０％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０２０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．０４５％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなることを特徴とする請求項３に記載の機械的要素用の鋼材。
【請求項５】
浸炭処理もしくは浸炭窒化処理された鋼材から機械的要素を製造する方法であって、
請求項１〜４のいずれか１項に記載の鋼材を機械的要素を製造する目的に用い、機械加工処理、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理を実行し、次に焼き入れ処理を行うことを特徴とする機械的要素の製造方法。
【請求項６】
前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理が９５０から１０５０℃の温度で実行されることを特徴とする請求項５に記載の製造方法。
【請求項７】
請求項５または６に記載の製造方法によって製造されることを特徴とする鋼製機械的要素。
【請求項８】
歯車要素であることを特徴とする請求項７に記載の機械的要素。
【請求項１】
その組成が、重量百分率で：
０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；
１．１％≦Ｍｎ≦１．５％；
０．８％≦Ｓｉ≦１．２％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；
トレース量≦Ｎｉ≦０．２５％；
１％≦Ｃｒ≦１．４％；
０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；
トレース量≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；
０．０１０％≦Ｎｂ≦０．０４５％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．１０％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１５％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０３０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．００５０％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなり、該化学組成が、５回のジョミニ試験の平均値Ｊ3m、Ｊ11m、Ｊ15m、およびＪ25m が：
α＝｜Ｊ11m−Ｊ3m×１４／２２−Ｊ25m×８／２２｜≦２．５ＨＲＣ；および
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦９ＨＲＣとなるように、調整されていることを特徴とする機械的要素用の鋼材。
【請求項２】
前記組成が、
β＝Ｊ3m−Ｊ15m≦８ＨＲＣとなるように調整されていることを特徴とする請求項１に記載の機械的要素用の鋼材。
【請求項３】
前記組成が：
０．１９％≦Ｃ≦０．２５％；
１．２％≦Ｍｎ≦１．５％；
０．８５％≦Ｓｉ≦１．２％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０９％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２５％；
０．０８％≦Ｎｉ≦０．２５％；
１．１％≦Ｃｒ≦１．４％；
０．１０％≦Ｍｏ≦０．２５％；
０．０６％≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０４５％；
０．０１５％≦Ｎｂ≦０．０４５％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０３００％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．０７％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１０％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０２０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．０４５％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなることを特徴とする請求項１または２に記載の機械的要素用の鋼材。
【請求項４】
前記組成が：
０．２０％≦Ｃ≦０．２５％；
１．２１％≦Ｍｎ≦１．４５％；
０．８５％≦Ｓｉ≦１．１０％；
０．０１％≦Ｓ≦０．０８％；
トレース量≦Ｐ≦０．０２０％；
０．０８％≦Ｎｉ≦０．２０％；
１．１０％≦Ｃｒ≦１．４０％；
０．１１％≦Ｍｏ≦０．２５％；
０．０８％≦Ｃｕ≦０．３０％；
０．０１０％≦Ａｌ≦０．０３５％；
０．０２５％≦Ｎｂ≦０．０４０％；
０．０１３０％≦Ｎ≦０．０２２０％；
任意に、トレース量≦Ｂｉ≦０．０７％および／またはトレース量≦Ｐｂ≦０．１２％および／またはトレース量≦Ｔｅ≦０．０１０％および／またはトレース量≦Ｓｅ≦０．０２０％および／またはトレース量≦Ｃａ≦０．０４５％；
その製造操作から得られる残部が鉄および不純物よりなることを特徴とする請求項３に記載の機械的要素用の鋼材。
【請求項５】
浸炭処理もしくは浸炭窒化処理された鋼材から機械的要素を製造する方法であって、
請求項１〜４のいずれか１項に記載の鋼材を機械的要素を製造する目的に用い、機械加工処理、浸炭処理もしくは浸炭窒化処理を実行し、次に焼き入れ処理を行うことを特徴とする機械的要素の製造方法。
【請求項６】
前記浸炭処理もしくは浸炭窒化処理が９５０から１０５０℃の温度で実行されることを特徴とする請求項５に記載の製造方法。
【請求項７】
請求項５または６に記載の製造方法によって製造されることを特徴とする鋼製機械的要素。
【請求項８】
歯車要素であることを特徴とする請求項７に記載の機械的要素。
【図１】
【公表番号】特表２００７−５３０７８０（Ｐ２００７−５３０７８０Ａ）
【公表日】平成１９年１１月１日（２００７．１１．１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−５０４４４７（Ｐ２００７−５０４４４７）
【出願日】平成１７年３月２１日（２００５．３．２１）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２００５／０００６８４
【国際公開番号】ＷＯ２００５／０９８０７０
【国際公開日】平成１７年１０月２０日（２００５．１０．２０）
【出願人】（５０３４４２０１９）
【氏名又は名称原語表記】ＡＳＣＯＭＥＴＡＬ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成１９年１１月１日（２００７．１１．１）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年３月２１日（２００５．３．２１）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２００５／０００６８４
【国際公開番号】ＷＯ２００５／０９８０７０
【国際公開日】平成１７年１０月２０日（２００５．１０．２０）
【出願人】（５０３４４２０１９）
【氏名又は名称原語表記】ＡＳＣＯＭＥＴＡＬ
【Ｆターム（参考）】
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