繊維強化樹脂成形品
【課題】本発明は、ポリエステル極細繊維が均一に分散した繊維強化樹脂成形品を提供することにある。
【解決手段】海島型複合繊維の島成分を補強繊維とする繊維強化樹脂成形品であって、下記要件を満足することを特徴とする繊維強化樹脂成形品。
ａ）海島型複合繊維がポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とすること。
ｂ）海島型複合繊維の繊維軸に直交する断面における島成分数が１００以上であること。
ｃ）島成分径が１０〜１０００ｎｍであること。
ｄ）島成分のポリエステルの融点が２００℃以上であること。
【解決手段】海島型複合繊維の島成分を補強繊維とする繊維強化樹脂成形品であって、下記要件を満足することを特徴とする繊維強化樹脂成形品。
ａ）海島型複合繊維がポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とすること。
ｂ）海島型複合繊維の繊維軸に直交する断面における島成分数が１００以上であること。
ｃ）島成分径が１０〜１０００ｎｍであること。
ｄ）島成分のポリエステルの融点が２００℃以上であること。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、外観に優れ、剛性や衝撃強度などの機械的強度や寸法安定性に優れた繊維補強樹脂成形品に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、ガラス繊維で補強した熱可塑性樹脂成形体が補強性能に優れるため多用されている。このようなガラス繊維補強熱可塑性樹脂成形体を成形する方法としては、通常、ガラス繊維を集束剤で集束して集束糸とし、そして該集束糸をカットして熱可塑性樹脂とコンパウンドし、加熱加圧して成形する方法（特許文献１）、ガラス繊維を熱可塑性樹脂で被覆する方法（特許文献２）、ガラス繊維糸で形成された織物と熱可塑性樹脂フィルムとを交互に積層し、加熱加圧して成形する方法等が行われている。しかしながら、これらガラス繊維で補強した熱可塑性樹脂成形体は、該成形体を廃棄する際に離脱したガラス繊維が飛散する等、人体の影響に対する懸念があった。
【０００３】
上記したようなガラス繊維の代替として、有機繊維の短繊維に集束剤で集束し、これをカットして集束糸とし熱可塑性樹脂とコンパウンドして繊維補強熱可塑性樹脂成形体を製造する方法が用いられているが、有機繊維の短繊維を樹脂に分散させることは困難であった。すなわち、集束剤の含有量が少ないと有機繊維が綿状となってホッパーの目詰まりを生じさせ、成形体製造工程において安定生産を阻害する問題があり、逆に集束剤の含有量が多いと樹脂中での有機繊維束が多く生じて分散不良となり、補強効果が得られないという問題があった。
【０００４】
また、多数本の補強用連続繊維で形成した有機繊維束の外周に位置する繊維のみに接着し、内部にはほとんど含浸しないように、熱可塑性樹脂をコーティングする方法が提案されている（特許文献３）。
しかし、上記した方法を用いた場合においても、得られる繊維補強熱可塑性樹脂成形体の補強性能は不十分であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平７−２５１４３７号公報
【特許文献２】特開平９−２６７３２７号公報
【特許文献３】特開平８−３３６８７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、極細繊維が均一に分散した高強度、耐衝撃性に優れた繊維強化樹脂成形品を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明によれば、
海島型複合繊維の島成分を補強繊維とする繊維強化樹脂成形品であって、下記要件を満足することを特徴とする繊維強化樹脂成形品、
ａ）海島型複合繊維がポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とすること。
ｂ）海島型複合繊維の繊維軸に直交する断面における島成分数が１００以上であること。
ｃ）島成分径が１０〜１０００ｎｍであること。
ｄ）島成分のポリエステルの融点が２００℃以上であること。
好ましくは、海島型複合繊維の海成分の島成分に対する複合重量比率（海：島）が９５：５〜５：９５である繊維強化樹脂成形品、
また海島型複合繊維の海成分のポリプロピレン系樹脂の融点が１２０℃以上である繊維強化樹脂成形品、
が提供される。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、ポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とする海島型複合繊維を、樹脂（好ましくはポリプロピレン系樹脂）に添加し、射出成形時に海成分を溶融させることによって樹脂中に高強度極細繊維を均一に分散させることができ、外観に優れ、剛性や衝撃強度などの機械的強度や寸法安定性に優れた繊維強化樹脂成形品が得られる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の繊維強化樹脂成形品に使用する海島型複合繊維の海成分に使用するポリプロピレン系樹脂の具体例としては、プロピレンの単独重合体、プロピレンを主成分とするプロピレン−エチレンランダム共重合体樹脂、プロピレン−エチレンブロック共重合体樹脂などが挙げられる。なお、オレフィン系樹脂は２種以上を併用してもよい。
【００１０】
ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定した値）は、通常０．０５〜２００ｇ／１０分、好ましくは０．１〜１００ｇ／１０分である。メルトフローレートが０．０５ｇ／１０分未満の場合は、成形加工性が低下し、得られる成形品の表面外観が不良になり易い傾向にあり、２００ｇ／１０分を超える場合は、成形品の機械的強度と島成分からなるポリエステル極細繊維の分散が不良になり易い傾向にある。またポリプロピレン系樹脂の融点は１２０℃以上であることが好ましい。１２０℃未満であると射出成形時にポリエステル極細繊維が絡まりやすくなり樹脂成形品内部に均一な分散が難しい。
【００１１】
本発明の繊維強化樹脂成形品に使用する海島型複合繊維の島成分のポリエステルとしては、ポリエステルを主体としてなり、芳香族ジカルボン酸とアルキレングリコールから形成される成分を主たる繰り返し単位とするポリエステルである。具体的にはポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，６−ナフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリトリメチレン−２，６−ナフタレート、ポリテトラメチレンー２，６−ナフタレートが本発明のポリエステルに好ましく用いられる。なかでも機械的性質、成形性等のバランスのとれたポリエチレンテレフタレート及びポリブチレンテレフタレートが特に好ましい。
【００１２】
また、海島型複合繊維の島成分の径は、１０〜１０００ｎｍであることが必要であり、好ましくは１００〜７００ｎｍである。島成分の径が１０ｎｍ未満の場合には、繊維構造自身が不安定で、物性及び繊維形態を不安定になるので好ましくなく、一方１０００ｎｍを越える場合には成形後の複合体の表面特性が劣るため、好ましくない。また、複合繊維断面内の各島成分は、その径が均一であるほど海成分溶解後に残る極細繊維の品位及び耐久性が向上する。
【００１３】
海成分と島成分の溶融粘度比（海／島）は、０．８〜２．５であることが必要であり、好ましくは１．１〜２．０、最も好ましくは１．３〜１．５の範囲内であることが好ましい。この比が０．８倍未満の場合には、工程の安定性溶融紡糸時に島成分が互に接合しやすくなり、一方それが２．５倍を越える場合には、粘度差が大きすぎるために紡糸工程の安定性が低下しやすい。
【００１４】
海島複合繊維における島成分数は、多いほど海成分を溶解除去して極細繊維を製造する場合の生産性が高くなり、しかも得られる極細繊維も顕著に細くなって、超極細繊維特有の柔らかさ、滑らかさ、光沢感などを発現することができるので、島成分数は１００以上であることが好ましく、より好ましくは５００以上である。ここで島成分数が１００未満の場合には、海成分を溶解除去しても極細単繊維からなるハイマルチフィラメント糸を得ることができず、本発明の目的を達成することができない。なお、島成分数があまりに多くなりすぎると、紡糸口金の製造コストが高くなるだけでなく、紡糸口金の加工精度自体も低下しやすくなるので、島成分数を１０００以下とすることが好ましい。
【００１５】
さらに、本発明に使用する海島型複合繊維は、その海島複合質量比率（海：島）は、９５：５〜５：９５の範囲内にあることが必要であり、好ましくは３０：７０〜１０：９０の範囲内にあることが好ましい。上記範囲内にあれば、島成分間の海成分の厚さを薄くすることができ、海成分の溶解除去が容易となり、島成分の微細繊維への転換が容易になる。ここで海成分の割合が５％未満の場合には、海成分の量が少なくなりすぎて、島間に相互接合が発生しやすくなる。
【００１６】
本発明に使用する海島型複合繊維の溶融紡糸に用いられる紡糸口金としては、島成分を形成するための中空ピン群や微細孔群を有するものなど適宜のものを用いることができる。例えば、ＷＯ２００５／０９５６８６の図１および２に示されているような、中空ピンや微細孔より押し出された島成分と、その間を埋めるように設計された流路から供給された海成分流とを合流し、この合流体流を次第に細くしながら吐出口より押出して、海島型複合繊維を形成できる限り、いかなる紡糸口金でもよい。
【００１７】
吐出された海島型断面複合繊維は、冷却風によって固化され、好ましくは４００〜６０００ｍ／分の速度で巻き取られ、より好ましくは１０００〜３５００ｍ／分である。紡糸速度が４００ｍ／分以下では生産性が不十分であり、また、６０００ｍ／分以上では紡糸安定性が不良になる。
【００１８】
得られた未延伸繊維は、別途延伸工程を通して所望の引張り強さ、切断伸び率及び熱収縮特性を有する延伸複合繊維とするか、あるいは、一旦巻き取ることなく一定速度でローラーに引き取り、引き続いて延伸工程を通した後に巻き取る方法のいずれでも構わない。具体的には６０〜１９０℃、好ましくは７５℃〜１８０℃の予熱ローラー上で予熱し、延伸倍率１．２〜６．０倍、好ましくは２．０〜５．０倍で延伸し、セットローラー１００〜２２０℃、好ましくは１２０〜２００℃で熱セットを実施することが好ましい。予熱温度不足の場合には、目的とする高倍率延伸を達成することができなくなる。セット温度が低すぎると、得られる延伸繊維の収縮率が高すぎるため好ましくない。また、セット温度が高すぎると、得られる延伸繊維の物性が著しく低下するため好ましくない。
【００１９】
本発明に使用する海島型複合繊維から海成分を溶解除去して得られる直径１０〜１０００ｎｍの微細単繊維の繊度のばらつきを表すＣＶ％値は、０〜２５％であることが好ましい。より好ましくは０〜２０％、さらに好ましくは０〜１５％である。ＣＶ値がこの範囲を外れる場合は得られる成形品の機械的強度が低下し好ましくない。
本発明で使用する海島型複合繊維は、上記の海成分、島成分を公知の海島型複合繊維製造装置を用いて繊維化することにより得られる。
【００２０】
本発明の繊維強化樹脂成形品を得るには、海島型複合繊維を成形用樹脂(マトリックス樹脂)に添加し、射出成形によって成形することが好ましい。
成形用樹脂としては、公知のいかなる樹脂も使用可能であるが、オレフィン系樹脂、より好ましくはポリプロピレン樹脂が好ましい。
【００２１】
成形温度としては、海成分であるポリプロピレン系樹脂の融点以上の温度で成形することが好ましく、島成分としては射出成形の際に溶融しないものを使用する必要がある。すなわち、海成分であるオレフィン系樹脂の融点は、通常７０〜１７０℃、従って、成形温度（成形機の出口温度とする）は通常１５０〜２１０℃の範囲から選択される。島成分のポリエステルの融点は、成形温度より、通常１０℃以上、好ましくは２０℃以上高いことが好ましい。従って、島成分の融点は通常２００℃以上の範囲から選択される。
【００２２】
本発明の繊維強化樹脂成形品は、オレフィン系樹脂、海島複合繊維の海成分を溶解して島成分からなるポリエステル極細繊維（束）、タルクを含有する。そして、オレフィン系樹脂１００重量部に対する割合として、ポリエステル極細繊維の割合は、１０〜２００重量部、好ましくは２０〜１８０重量部であり、タルクの割合は、１０〜２００重量部、好ましくは２０〜１８０重量部である。ポリエステル極細繊維の割合が１０重量％未満の場合は、補強効果が不十分となる傾向にあり、２００重量部を超える場合は、成形が困難になり成形品外観も悪くなる傾向にある。一方、タルクの割合が１０重量％未満の場合は、所望の剛性を付与できない傾向にあり、２００重量部を超える場合は、流動性が著しく低下し成形が困難になり成形品外観も悪くなる傾向にあり、また、比重が重くなる傾向にある。
【実施例】
【００２３】
本発明を下記実施例によりさらに説明する。
下記実施例及び比較例において、下記の測定及び評価を行った。
（１）溶融粘度
供試ポリマーを乾燥し、溶融紡糸用押出機の溶融温度に設定されたオリフィス中にセットし、３分間溶融状態に保持したのち、所定水準の荷重下に、押出し、このときの剪断速度と溶融粘度とをプロットした。上記操作を、複数水準の荷重下において繰り返した。
上記データに基いて、剪断速度一溶融粘度関係曲線を作成した。この曲線上において、剪断速度が１０００秒−１のときの溶融粘度を見積る。
（２）海島断面形成性
光学顕微鏡を用いて海島状態を観察した。
（３）極細単繊維の分散状態
成形後の樹脂成形物を平行断面ミクロトームＵＬＴＲＡＣＵＴ−Ｓ（ライカ製）で２００ｎｍに薄切し、透過電子顕微鏡ＴＥＣＮＡＩ Ｇ２（ＦＥＩ製）を用いて、加速電圧１２０ｋＶで観察した。
（４）外観：
成形により得られた平板の表面を目視にて観察した。
【００２４】
［実施例１］
海成分として、融点１６０℃、２３０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が６００ｐｏｉｓｅであるポリプロピレン〔日本ポリプロ（株）製「ノバテックＳＡ０６Ａ」、メルトフローレート６０ｇ／１０分〕を用い、島成分として融点２７５℃、２８５℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が９００ｐｏｉｓｅであるＰＥＴを用い、島成分数９００、ホール数１０の海島型複合用口金を用いて、複合紡糸機にて複合比率を海：島＝５：５、紡糸温度２９０℃、引き取り速度１０００ｍ／分で巻き取った。続いて、得られた未延伸糸を延伸機を用いて、延伸温度８０℃、熱セット温度１５０℃で延伸糸の伸度が２５％となるように延伸倍率を合わせて延伸を行い、マルチフィラメント延伸糸（複合繊維）を得た。複合繊維の直径は２３．２μｍ、物性は強度４．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２１％、島成分の単糸径は５５０ｎｍであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を５ｍｍにカットし、海成分と同じポリプロピレン中に繊維濃度３０ｗｔ％となるように複合繊維を６０ｗｔ％添加し射出成形することにより、繊維強化複合樹脂成形品を得た。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、およそ８００ｎｍのＰＥＴ繊維が均一に分散され、成形により得られた平板の表面を観察すると繊維は完全に開繊していて表面は平滑で鏡面であった。
【００２５】
［実施例２］
海成分として、融点１６０℃、２３０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が７２０ｐｏｉｓｅであるポリプロピレン〔日本ポリプロ（株）製「ノバテックＢＣ０６Ｃ」、メルトフローレート６０ｇ／１０分〕を用い、島成分として融点２７５℃、２８５℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が９００ｐｏｉｓｅであるＰＥＴを用い、実施例１同様にマルチフィラメント延伸糸（複合繊維）を得た。複合繊維の直径は２３．４μｍ、物性は強度４．１ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度１７％、島成分の単糸径は５５０ｎｍであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を５ｍｍにカットし、海成分と同じポリプロピレン中に繊維濃度３０ｗｔ％となるように複合繊維を６０ｗｔ％添加し射出成形することにより、繊維強化複合樹脂成形品を得た。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、およそ８００ｎｍのＰＥＴ繊維が均一に分散され、成形により得られた平板の表面を観察すると繊維は完全に開繊していて表面は平滑で鏡面であった。
【００２６】
［実施例３］
海成分として、融点１２５℃、２３０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が１０００ｐｏｉｓｅであるポリプロピレン〔日本ポリプロ（株）製「ウィンテックＷＳＸ０２」、メルトフローレート２５ｇ／１０分〕を用い、島成分として融点２７５℃、２８５℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が９００ｐｏｉｓｅであるＰＥＴを用い、実施例１同様にマルチフィラメント延伸糸（複合繊維）を得た。複合繊維の直径は２４．８μｍ、物性は強度３．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度３１％、島成分の単糸径は５８０ｎｍであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を５ｍｍにカットし、海成分と同じポリプロピレン中に繊維濃度３０ｗｔ％となるように複合繊維を６０ｗｔ％添加し射出成形することにより、繊維強化複合樹脂成形品を得た。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、およそ８００ｎｍのＰＥＴ繊維が均一に分散され、成形により得られた平板の表面を観察すると繊維は完全に開繊していて表面は平滑で鏡面であった。
【００２７】
［比較例１］
実施例１において海島型複合繊維の代わりに、ＰＥＴ長繊維〔帝人ファイバー（株）製「Ｐ９０３ＡＬ ＢＨＴ１６７０Ｔ２５０」、平均繊維径２４μｍ、強度７．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２６％〕を５ｍｍにカットしたものを用い添加量を３０ｗｔ％とした以外は同様に行った。成形品中の繊維の分散状態を断面にて観察した結果、ＰＥＴ成分の直径は１０〜８０μｍと不均一に分散して存在していた。成形時に開繊が不十分なため融着や分割等により繊維径にばらつきが生じたものと思われる。成形品の表面を観察した結果、開繊していない繊維の束が多数見られ、平板表面が荒れていた。
【００２８】
［比較例２］
実施例１において海島型複合繊維の代わりに、エポキシ樹脂としてポリグリシジルエーテル系エポキシ樹脂を集束剤として付着させたＰＥＴ長繊維〔帝人ファイバー（株）製「Ｐ９０３ＡＬ ＢＨＴ１６７０Ｔ２５０、平均繊維径２４μｍ、強度７．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２６％〕にポリグリシジルエーテル系エポキシ樹脂を集束剤として付着させ、５ｍｍにカットしたものを用い添加量を３０ｗｔ％とした以外は同様に行った。成形品中の単繊維の分散状態を観察した結果、開繊していない繊維がわずかに観察される程度で、平板表面もある程度平滑であったが実施例１のような平滑な鏡面ではなかった。
【００２９】
［比較例３］
実施例１において海島型複合繊維として、海成分として、融点１６０℃、２３０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が６００ｐｏｉｓｅであるポリプロピレン〔日本ポリプロ（株）製「ノバテックＳＡ０６Ａ」、メルトフローレート６０ｇ／１０分〕を用い、島成分として非晶性ではっきりとした融点を持たない、２６０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が１５００ｐｏｉｓｅであるＰＥＴを用い、島成分数９００、ホール数１０の海島型複合用口金を用いて、複合紡糸機にて複合比率を海：島＝５：５、紡糸温度２６０℃、引き取り速度１０００ｍ／分で巻き取り、続いて、延伸機を用いて、延伸温度８０℃、熱セット温度１５０℃で伸度が２５％となるように延伸を行って得られたマルチフィラメント延伸糸（複合繊維）を用いた。複合繊維の直径は２３．２μｍ、物性は強度４．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２１％、島成分の単糸径は５５０ｎｍであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を５ｍｍにカットし実施例１と同様に行った。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、島成分がはっきりとした融点を持たず、成形時に一部溶融されたことによりＰＥＴ繊維は互いに引っ付いている箇所が観察され、分散性は悪かった。平板表面もある程度平滑であったが実施例１のような平滑な鏡面ではなかった。
【産業上の利用可能性】
【００３０】
本発明の繊維強化樹脂成形品は、ポリエステル極細繊維が均一に分散した高強度、耐衝撃性に優れた繊維強化樹脂成形品であり、自動車、電気電子部品の軽量化に有用である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、外観に優れ、剛性や衝撃強度などの機械的強度や寸法安定性に優れた繊維補強樹脂成形品に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、ガラス繊維で補強した熱可塑性樹脂成形体が補強性能に優れるため多用されている。このようなガラス繊維補強熱可塑性樹脂成形体を成形する方法としては、通常、ガラス繊維を集束剤で集束して集束糸とし、そして該集束糸をカットして熱可塑性樹脂とコンパウンドし、加熱加圧して成形する方法（特許文献１）、ガラス繊維を熱可塑性樹脂で被覆する方法（特許文献２）、ガラス繊維糸で形成された織物と熱可塑性樹脂フィルムとを交互に積層し、加熱加圧して成形する方法等が行われている。しかしながら、これらガラス繊維で補強した熱可塑性樹脂成形体は、該成形体を廃棄する際に離脱したガラス繊維が飛散する等、人体の影響に対する懸念があった。
【０００３】
上記したようなガラス繊維の代替として、有機繊維の短繊維に集束剤で集束し、これをカットして集束糸とし熱可塑性樹脂とコンパウンドして繊維補強熱可塑性樹脂成形体を製造する方法が用いられているが、有機繊維の短繊維を樹脂に分散させることは困難であった。すなわち、集束剤の含有量が少ないと有機繊維が綿状となってホッパーの目詰まりを生じさせ、成形体製造工程において安定生産を阻害する問題があり、逆に集束剤の含有量が多いと樹脂中での有機繊維束が多く生じて分散不良となり、補強効果が得られないという問題があった。
【０００４】
また、多数本の補強用連続繊維で形成した有機繊維束の外周に位置する繊維のみに接着し、内部にはほとんど含浸しないように、熱可塑性樹脂をコーティングする方法が提案されている（特許文献３）。
しかし、上記した方法を用いた場合においても、得られる繊維補強熱可塑性樹脂成形体の補強性能は不十分であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平７−２５１４３７号公報
【特許文献２】特開平９−２６７３２７号公報
【特許文献３】特開平８−３３６８７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、極細繊維が均一に分散した高強度、耐衝撃性に優れた繊維強化樹脂成形品を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明によれば、
海島型複合繊維の島成分を補強繊維とする繊維強化樹脂成形品であって、下記要件を満足することを特徴とする繊維強化樹脂成形品、
ａ）海島型複合繊維がポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とすること。
ｂ）海島型複合繊維の繊維軸に直交する断面における島成分数が１００以上であること。
ｃ）島成分径が１０〜１０００ｎｍであること。
ｄ）島成分のポリエステルの融点が２００℃以上であること。
好ましくは、海島型複合繊維の海成分の島成分に対する複合重量比率（海：島）が９５：５〜５：９５である繊維強化樹脂成形品、
また海島型複合繊維の海成分のポリプロピレン系樹脂の融点が１２０℃以上である繊維強化樹脂成形品、
が提供される。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、ポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とする海島型複合繊維を、樹脂（好ましくはポリプロピレン系樹脂）に添加し、射出成形時に海成分を溶融させることによって樹脂中に高強度極細繊維を均一に分散させることができ、外観に優れ、剛性や衝撃強度などの機械的強度や寸法安定性に優れた繊維強化樹脂成形品が得られる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の繊維強化樹脂成形品に使用する海島型複合繊維の海成分に使用するポリプロピレン系樹脂の具体例としては、プロピレンの単独重合体、プロピレンを主成分とするプロピレン−エチレンランダム共重合体樹脂、プロピレン−エチレンブロック共重合体樹脂などが挙げられる。なお、オレフィン系樹脂は２種以上を併用してもよい。
【００１０】
ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定した値）は、通常０．０５〜２００ｇ／１０分、好ましくは０．１〜１００ｇ／１０分である。メルトフローレートが０．０５ｇ／１０分未満の場合は、成形加工性が低下し、得られる成形品の表面外観が不良になり易い傾向にあり、２００ｇ／１０分を超える場合は、成形品の機械的強度と島成分からなるポリエステル極細繊維の分散が不良になり易い傾向にある。またポリプロピレン系樹脂の融点は１２０℃以上であることが好ましい。１２０℃未満であると射出成形時にポリエステル極細繊維が絡まりやすくなり樹脂成形品内部に均一な分散が難しい。
【００１１】
本発明の繊維強化樹脂成形品に使用する海島型複合繊維の島成分のポリエステルとしては、ポリエステルを主体としてなり、芳香族ジカルボン酸とアルキレングリコールから形成される成分を主たる繰り返し単位とするポリエステルである。具体的にはポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，６−ナフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリトリメチレン−２，６−ナフタレート、ポリテトラメチレンー２，６−ナフタレートが本発明のポリエステルに好ましく用いられる。なかでも機械的性質、成形性等のバランスのとれたポリエチレンテレフタレート及びポリブチレンテレフタレートが特に好ましい。
【００１２】
また、海島型複合繊維の島成分の径は、１０〜１０００ｎｍであることが必要であり、好ましくは１００〜７００ｎｍである。島成分の径が１０ｎｍ未満の場合には、繊維構造自身が不安定で、物性及び繊維形態を不安定になるので好ましくなく、一方１０００ｎｍを越える場合には成形後の複合体の表面特性が劣るため、好ましくない。また、複合繊維断面内の各島成分は、その径が均一であるほど海成分溶解後に残る極細繊維の品位及び耐久性が向上する。
【００１３】
海成分と島成分の溶融粘度比（海／島）は、０．８〜２．５であることが必要であり、好ましくは１．１〜２．０、最も好ましくは１．３〜１．５の範囲内であることが好ましい。この比が０．８倍未満の場合には、工程の安定性溶融紡糸時に島成分が互に接合しやすくなり、一方それが２．５倍を越える場合には、粘度差が大きすぎるために紡糸工程の安定性が低下しやすい。
【００１４】
海島複合繊維における島成分数は、多いほど海成分を溶解除去して極細繊維を製造する場合の生産性が高くなり、しかも得られる極細繊維も顕著に細くなって、超極細繊維特有の柔らかさ、滑らかさ、光沢感などを発現することができるので、島成分数は１００以上であることが好ましく、より好ましくは５００以上である。ここで島成分数が１００未満の場合には、海成分を溶解除去しても極細単繊維からなるハイマルチフィラメント糸を得ることができず、本発明の目的を達成することができない。なお、島成分数があまりに多くなりすぎると、紡糸口金の製造コストが高くなるだけでなく、紡糸口金の加工精度自体も低下しやすくなるので、島成分数を１０００以下とすることが好ましい。
【００１５】
さらに、本発明に使用する海島型複合繊維は、その海島複合質量比率（海：島）は、９５：５〜５：９５の範囲内にあることが必要であり、好ましくは３０：７０〜１０：９０の範囲内にあることが好ましい。上記範囲内にあれば、島成分間の海成分の厚さを薄くすることができ、海成分の溶解除去が容易となり、島成分の微細繊維への転換が容易になる。ここで海成分の割合が５％未満の場合には、海成分の量が少なくなりすぎて、島間に相互接合が発生しやすくなる。
【００１６】
本発明に使用する海島型複合繊維の溶融紡糸に用いられる紡糸口金としては、島成分を形成するための中空ピン群や微細孔群を有するものなど適宜のものを用いることができる。例えば、ＷＯ２００５／０９５６８６の図１および２に示されているような、中空ピンや微細孔より押し出された島成分と、その間を埋めるように設計された流路から供給された海成分流とを合流し、この合流体流を次第に細くしながら吐出口より押出して、海島型複合繊維を形成できる限り、いかなる紡糸口金でもよい。
【００１７】
吐出された海島型断面複合繊維は、冷却風によって固化され、好ましくは４００〜６０００ｍ／分の速度で巻き取られ、より好ましくは１０００〜３５００ｍ／分である。紡糸速度が４００ｍ／分以下では生産性が不十分であり、また、６０００ｍ／分以上では紡糸安定性が不良になる。
【００１８】
得られた未延伸繊維は、別途延伸工程を通して所望の引張り強さ、切断伸び率及び熱収縮特性を有する延伸複合繊維とするか、あるいは、一旦巻き取ることなく一定速度でローラーに引き取り、引き続いて延伸工程を通した後に巻き取る方法のいずれでも構わない。具体的には６０〜１９０℃、好ましくは７５℃〜１８０℃の予熱ローラー上で予熱し、延伸倍率１．２〜６．０倍、好ましくは２．０〜５．０倍で延伸し、セットローラー１００〜２２０℃、好ましくは１２０〜２００℃で熱セットを実施することが好ましい。予熱温度不足の場合には、目的とする高倍率延伸を達成することができなくなる。セット温度が低すぎると、得られる延伸繊維の収縮率が高すぎるため好ましくない。また、セット温度が高すぎると、得られる延伸繊維の物性が著しく低下するため好ましくない。
【００１９】
本発明に使用する海島型複合繊維から海成分を溶解除去して得られる直径１０〜１０００ｎｍの微細単繊維の繊度のばらつきを表すＣＶ％値は、０〜２５％であることが好ましい。より好ましくは０〜２０％、さらに好ましくは０〜１５％である。ＣＶ値がこの範囲を外れる場合は得られる成形品の機械的強度が低下し好ましくない。
本発明で使用する海島型複合繊維は、上記の海成分、島成分を公知の海島型複合繊維製造装置を用いて繊維化することにより得られる。
【００２０】
本発明の繊維強化樹脂成形品を得るには、海島型複合繊維を成形用樹脂(マトリックス樹脂)に添加し、射出成形によって成形することが好ましい。
成形用樹脂としては、公知のいかなる樹脂も使用可能であるが、オレフィン系樹脂、より好ましくはポリプロピレン樹脂が好ましい。
【００２１】
成形温度としては、海成分であるポリプロピレン系樹脂の融点以上の温度で成形することが好ましく、島成分としては射出成形の際に溶融しないものを使用する必要がある。すなわち、海成分であるオレフィン系樹脂の融点は、通常７０〜１７０℃、従って、成形温度（成形機の出口温度とする）は通常１５０〜２１０℃の範囲から選択される。島成分のポリエステルの融点は、成形温度より、通常１０℃以上、好ましくは２０℃以上高いことが好ましい。従って、島成分の融点は通常２００℃以上の範囲から選択される。
【００２２】
本発明の繊維強化樹脂成形品は、オレフィン系樹脂、海島複合繊維の海成分を溶解して島成分からなるポリエステル極細繊維（束）、タルクを含有する。そして、オレフィン系樹脂１００重量部に対する割合として、ポリエステル極細繊維の割合は、１０〜２００重量部、好ましくは２０〜１８０重量部であり、タルクの割合は、１０〜２００重量部、好ましくは２０〜１８０重量部である。ポリエステル極細繊維の割合が１０重量％未満の場合は、補強効果が不十分となる傾向にあり、２００重量部を超える場合は、成形が困難になり成形品外観も悪くなる傾向にある。一方、タルクの割合が１０重量％未満の場合は、所望の剛性を付与できない傾向にあり、２００重量部を超える場合は、流動性が著しく低下し成形が困難になり成形品外観も悪くなる傾向にあり、また、比重が重くなる傾向にある。
【実施例】
【００２３】
本発明を下記実施例によりさらに説明する。
下記実施例及び比較例において、下記の測定及び評価を行った。
（１）溶融粘度
供試ポリマーを乾燥し、溶融紡糸用押出機の溶融温度に設定されたオリフィス中にセットし、３分間溶融状態に保持したのち、所定水準の荷重下に、押出し、このときの剪断速度と溶融粘度とをプロットした。上記操作を、複数水準の荷重下において繰り返した。
上記データに基いて、剪断速度一溶融粘度関係曲線を作成した。この曲線上において、剪断速度が１０００秒−１のときの溶融粘度を見積る。
（２）海島断面形成性
光学顕微鏡を用いて海島状態を観察した。
（３）極細単繊維の分散状態
成形後の樹脂成形物を平行断面ミクロトームＵＬＴＲＡＣＵＴ−Ｓ（ライカ製）で２００ｎｍに薄切し、透過電子顕微鏡ＴＥＣＮＡＩ Ｇ２（ＦＥＩ製）を用いて、加速電圧１２０ｋＶで観察した。
（４）外観：
成形により得られた平板の表面を目視にて観察した。
【００２４】
［実施例１］
海成分として、融点１６０℃、２３０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が６００ｐｏｉｓｅであるポリプロピレン〔日本ポリプロ（株）製「ノバテックＳＡ０６Ａ」、メルトフローレート６０ｇ／１０分〕を用い、島成分として融点２７５℃、２８５℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が９００ｐｏｉｓｅであるＰＥＴを用い、島成分数９００、ホール数１０の海島型複合用口金を用いて、複合紡糸機にて複合比率を海：島＝５：５、紡糸温度２９０℃、引き取り速度１０００ｍ／分で巻き取った。続いて、得られた未延伸糸を延伸機を用いて、延伸温度８０℃、熱セット温度１５０℃で延伸糸の伸度が２５％となるように延伸倍率を合わせて延伸を行い、マルチフィラメント延伸糸（複合繊維）を得た。複合繊維の直径は２３．２μｍ、物性は強度４．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２１％、島成分の単糸径は５５０ｎｍであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を５ｍｍにカットし、海成分と同じポリプロピレン中に繊維濃度３０ｗｔ％となるように複合繊維を６０ｗｔ％添加し射出成形することにより、繊維強化複合樹脂成形品を得た。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、およそ８００ｎｍのＰＥＴ繊維が均一に分散され、成形により得られた平板の表面を観察すると繊維は完全に開繊していて表面は平滑で鏡面であった。
【００２５】
［実施例２］
海成分として、融点１６０℃、２３０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が７２０ｐｏｉｓｅであるポリプロピレン〔日本ポリプロ（株）製「ノバテックＢＣ０６Ｃ」、メルトフローレート６０ｇ／１０分〕を用い、島成分として融点２７５℃、２８５℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が９００ｐｏｉｓｅであるＰＥＴを用い、実施例１同様にマルチフィラメント延伸糸（複合繊維）を得た。複合繊維の直径は２３．４μｍ、物性は強度４．１ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度１７％、島成分の単糸径は５５０ｎｍであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を５ｍｍにカットし、海成分と同じポリプロピレン中に繊維濃度３０ｗｔ％となるように複合繊維を６０ｗｔ％添加し射出成形することにより、繊維強化複合樹脂成形品を得た。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、およそ８００ｎｍのＰＥＴ繊維が均一に分散され、成形により得られた平板の表面を観察すると繊維は完全に開繊していて表面は平滑で鏡面であった。
【００２６】
［実施例３］
海成分として、融点１２５℃、２３０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が１０００ｐｏｉｓｅであるポリプロピレン〔日本ポリプロ（株）製「ウィンテックＷＳＸ０２」、メルトフローレート２５ｇ／１０分〕を用い、島成分として融点２７５℃、２８５℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が９００ｐｏｉｓｅであるＰＥＴを用い、実施例１同様にマルチフィラメント延伸糸（複合繊維）を得た。複合繊維の直径は２４．８μｍ、物性は強度３．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度３１％、島成分の単糸径は５８０ｎｍであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を５ｍｍにカットし、海成分と同じポリプロピレン中に繊維濃度３０ｗｔ％となるように複合繊維を６０ｗｔ％添加し射出成形することにより、繊維強化複合樹脂成形品を得た。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、およそ８００ｎｍのＰＥＴ繊維が均一に分散され、成形により得られた平板の表面を観察すると繊維は完全に開繊していて表面は平滑で鏡面であった。
【００２７】
［比較例１］
実施例１において海島型複合繊維の代わりに、ＰＥＴ長繊維〔帝人ファイバー（株）製「Ｐ９０３ＡＬ ＢＨＴ１６７０Ｔ２５０」、平均繊維径２４μｍ、強度７．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２６％〕を５ｍｍにカットしたものを用い添加量を３０ｗｔ％とした以外は同様に行った。成形品中の繊維の分散状態を断面にて観察した結果、ＰＥＴ成分の直径は１０〜８０μｍと不均一に分散して存在していた。成形時に開繊が不十分なため融着や分割等により繊維径にばらつきが生じたものと思われる。成形品の表面を観察した結果、開繊していない繊維の束が多数見られ、平板表面が荒れていた。
【００２８】
［比較例２］
実施例１において海島型複合繊維の代わりに、エポキシ樹脂としてポリグリシジルエーテル系エポキシ樹脂を集束剤として付着させたＰＥＴ長繊維〔帝人ファイバー（株）製「Ｐ９０３ＡＬ ＢＨＴ１６７０Ｔ２５０、平均繊維径２４μｍ、強度７．２ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２６％〕にポリグリシジルエーテル系エポキシ樹脂を集束剤として付着させ、５ｍｍにカットしたものを用い添加量を３０ｗｔ％とした以外は同様に行った。成形品中の単繊維の分散状態を観察した結果、開繊していない繊維がわずかに観察される程度で、平板表面もある程度平滑であったが実施例１のような平滑な鏡面ではなかった。
【００２９】
［比較例３］
実施例１において海島型複合繊維として、海成分として、融点１６０℃、２３０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が６００ｐｏｉｓｅであるポリプロピレン〔日本ポリプロ（株）製「ノバテックＳＡ０６Ａ」、メルトフローレート６０ｇ／１０分〕を用い、島成分として非晶性ではっきりとした融点を持たない、２６０℃１０００ｓｅｃ−１における溶融粘度が１５００ｐｏｉｓｅであるＰＥＴを用い、島成分数９００、ホール数１０の海島型複合用口金を用いて、複合紡糸機にて複合比率を海：島＝５：５、紡糸温度２６０℃、引き取り速度１０００ｍ／分で巻き取り、続いて、延伸機を用いて、延伸温度８０℃、熱セット温度１５０℃で伸度が２５％となるように延伸を行って得られたマルチフィラメント延伸糸（複合繊維）を用いた。複合繊維の直径は２３．２μｍ、物性は強度４．８ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２１％、島成分の単糸径は５５０ｎｍであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を５ｍｍにカットし実施例１と同様に行った。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、島成分がはっきりとした融点を持たず、成形時に一部溶融されたことによりＰＥＴ繊維は互いに引っ付いている箇所が観察され、分散性は悪かった。平板表面もある程度平滑であったが実施例１のような平滑な鏡面ではなかった。
【産業上の利用可能性】
【００３０】
本発明の繊維強化樹脂成形品は、ポリエステル極細繊維が均一に分散した高強度、耐衝撃性に優れた繊維強化樹脂成形品であり、自動車、電気電子部品の軽量化に有用である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
海島型複合繊維を樹脂に添加し、海成分を溶融させて該島成分を補強繊維とした繊維強化樹脂成形品であって、下記要件を満足することを特徴とする繊維強化樹脂成形品。
ａ）海島型複合繊維がポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とすること。
ｂ）海島型複合繊維の繊維軸に直交する断面における島成分数が１００以上であること。
ｃ）島成分径が１０〜１０００ｎｍであること。
ｄ）島成分のポリエステルの融点が２００℃以上であること。
【請求項２】
海島型複合繊維の海成分の島成分に対する複合重量比率（海：島）が９５：５〜５：９５である請求項１に記載の繊維強化樹脂成形品。
【請求項３】
海成分のポリプロピレン系樹脂の融点が１２０℃以上である請求項１〜２いずれかに記載の繊維強化樹脂成形品。
【請求項１】
海島型複合繊維を樹脂に添加し、海成分を溶融させて該島成分を補強繊維とした繊維強化樹脂成形品であって、下記要件を満足することを特徴とする繊維強化樹脂成形品。
ａ）海島型複合繊維がポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とすること。
ｂ）海島型複合繊維の繊維軸に直交する断面における島成分数が１００以上であること。
ｃ）島成分径が１０〜１０００ｎｍであること。
ｄ）島成分のポリエステルの融点が２００℃以上であること。
【請求項２】
海島型複合繊維の海成分の島成分に対する複合重量比率（海：島）が９５：５〜５：９５である請求項１に記載の繊維強化樹脂成形品。
【請求項３】
海成分のポリプロピレン系樹脂の融点が１２０℃以上である請求項１〜２いずれかに記載の繊維強化樹脂成形品。
【公開番号】特開２０１１−１７８０６１（Ｐ２０１１−１７８０６１Ａ）
【公開日】平成２３年９月１５日（２０１１．９．１５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−４５２８０（Ｐ２０１０−４５２８０）
【出願日】平成２２年３月２日（２０１０．３．２）
【出願人】（３０２０１１７１１）帝人ファイバー株式会社 (1,101)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年９月１５日（２０１１．９．１５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年３月２日（２０１０．３．２）
【出願人】（３０２０１１７１１）帝人ファイバー株式会社 (1,101)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]