製缶用鋼板の製造方法
【課題】鋼板コイルの長手方向での板厚変動を抑制するとともに、高強度でかつ製缶加工に必要な延性を備えた缶用鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．００１０〜０．００７０％、Ｂ：０．１５×Ｎ〜０．７５×Ｎ（Ｂ／Ｎとして０.１５〜０.７５）を含み、さらに、Ｎｂ：４×Ｃ〜２０×Ｃ（Ｎｂ／Ｃとして４〜２０）、Ｔｉ：２×Ｃ〜１０×Ｃ（Ｔｉ／Ｃとして２〜１０）の１種または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素からなる。Ar3変態点未満の温度で仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を施し、640〜750℃の巻取り温度で巻取り、酸洗した後、88〜96％の圧下率で冷間圧延し、400℃超〜(再結晶温度-20)℃の温度域で焼鈍する。
【解決手段】Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．００１０〜０．００７０％、Ｂ：０．１５×Ｎ〜０．７５×Ｎ（Ｂ／Ｎとして０.１５〜０.７５）を含み、さらに、Ｎｂ：４×Ｃ〜２０×Ｃ（Ｎｂ／Ｃとして４〜２０）、Ｔｉ：２×Ｃ〜１０×Ｃ（Ｔｉ／Ｃとして２〜１０）の１種または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素からなる。Ar3変態点未満の温度で仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を施し、640〜750℃の巻取り温度で巻取り、酸洗した後、88〜96％の圧下率で冷間圧延し、400℃超〜(再結晶温度-20)℃の温度域で焼鈍する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高強度でかつ板厚精度の優れた製缶用鋼板の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
飲料缶、食品缶、１８リットル缶、ペール缶などの缶は、その製法（工程）から２ピース缶と３ピース缶に大別できる。
２ピース缶は、錫めっき、クロームめっき、金属酸化物被覆処理、化成処理、無機皮膜被覆処理、有機樹脂皮膜被覆処理、塗油などの処理を施した表面処理鋼板に、浅い絞り加工、ＤＷＩ加工、ＤＲＤ加工等の加工を施して缶底と缶胴を一体成形し、これに蓋を取りつけた２部品からなる缶である。
３ピース缶は、表面処理鋼板を円筒状または角筒状に曲げて端部同士を接合して缶胴を形成したのち、これに天蓋と底蓋を取りつけた３部品からなる缶である。
【０００３】
これらの缶は、缶コストに占める素材コストの割合が比較的高い。そのため、缶コスト低減にあたっては鋼板のコスト低減への要求が強い。特に、近年の鋼板価格の高騰のため、製缶分野においては従来よりも板厚の薄い鋼板を用いることで素材コストを低減する試みがなされている。この際、板厚の低減に伴って低下する缶体の強度を行うため、強度の高い鋼板が求められる。
例えば、板厚0.14〜0.15mmの極薄の鋼板を用いる場合、３ピース缶の缶胴や天蓋、底蓋、また２ピース缶の缶底の耐圧強度を確保するためには、少なくとも引張強度（ＴＳ）で600MPa〜850MPa程度の強度が必要である。
現在、極薄で高強度の缶用鋼板は、焼鈍後に二次冷延を施すDuble Reduce法（以下、ＤＲ法と称す）で製造されている。DR法で主に製造されている鋼板の強度は、TSで550〜620MPaのレベルである。つまり、DR法は上記の0.14〜0.15mm程度の板厚で必要とされる600MPa〜850MPaの強度に対し、やや低いレベルの強度で実用化されている。
これは、以下の理由による。つまり、DR法は二次冷延による加工硬化で鋼板を強化しているため、鋼の組織的な特徴として転位密度が高い。そのために延性が乏しく、550MPa程度の材料では全伸び（El）が約4%以下、620MPa程度の材料では約2％以下である。一部、700MPa程度の強度を備えた鋼板の製造例があるが、Elが約1％以下と延性が非常に劣るため、加工の求められない極限られた用途にのみ用いられている。つまり、これらは３ピース缶、２ピース缶の缶胴、あるいは天蓋、底蓋といった缶用鋼板の主要な用途には適用されていない。
また、DR法による鋼板は、熱間圧延−冷間圧延−焼鈍−二次冷延という工程を経て製造される。すなわち、焼鈍までで終了する通常の工程に比べて工程が多く、製造コストが高くなる。このように、DR法で得られる鋼板は強度が十分でない上、延性にも劣り、かつ製造コストが高い。
そのため、こうした従来のDR材の欠点を解決する方法が検討されてきた。
【０００４】
例えば、特許文献１には極低炭素鋼に炭窒化物形成元素であるＮｂを添加し、熱間圧延をＡｒ3点以下のいわゆるα領域で行い、冷間圧延した後、焼鈍を行わないことを特徴とする缶用鋼板の製造方法が開示されている。しかし、特許文献１の技術で得られる鋼板は冷間圧延ままの状態であるため延性に劣り、用途によっては十分な加工性を備えない。
【０００５】
こうした点を改善する技術として、特許文献２には極低炭素鋼に炭窒化物形成元素であるＮｂ、Ｔｉを添加し、熱間圧延をＡｒ3点以下で行い、冷間圧延した後、低温焼鈍を行うことで延性を改善する技術が開示されている。ここでいう低温焼鈍とは再結晶が生じない温度で行うものであるため、加熱のためのエネルギーコストは低減される。
また、特許文献３では極低炭素鋼に炭窒化物形成元素であるＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｂを添加し、熱間圧延をＡｒ3点以下で行い、冷間圧延した後、再結晶温度以下の温度で焼鈍を行う技術が開示されている。
【特許文献１】特開平４−２８０９２６号広報
【特許文献２】特開平８−４１５４９号広報
【特許文献３】特開平６−２４８３３９号広報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１から３の背景技術で共通する特徴は、鋼に極低炭素鋼を用いる、さらには炭窒化物形成元素を添加する、熱間圧延をＡｒ３点以下の温度で行うことである。しかし、こうした条件で製造した鋼板では、鋼板コイル長手方向での板厚均一性が劣るという問題がある。
また、特許文献２と特許文献３では再結晶を伴わない焼鈍を行うことで、高い強度の鋼板を得るものだが、これらで行われている熱間圧延は、Ａｒ３点以下で40％または50％以上の圧延を行うものであり、この場合、再結晶を伴わない焼鈍でも本発明で目標とするTS600MPa〜850MPaの強度が得られない。
【０００７】
本発明は、かかる事情に鑑みなされたもので、鋼板コイルの長手方向での板厚変動を抑制するとともに、高強度でかつ製缶加工に必要な延性を備えた缶用鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の要旨は以下のとおりである。
［１］成分組成として、質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．００１０〜０．００７０％、Ｂ：０．１５×Ｎ〜０．７５×Ｎ（Ｂ／Ｎとして０.１５〜０.７５）を含み、さらに、Ｎｂ：４×Ｃ〜２０×Ｃ（Ｎｂ／Ｃとして４〜２０）、Ｔｉ：２×Ｃ〜１０×Ｃ（Ｔｉ／Ｃとして２〜１０）の１種または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を、連続鋳造によりスラブとし、粗圧延の後、仕上げ圧延を行うにあたり、Ar3変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を施し、次いで、640〜750 ℃の巻取り温度で巻取り、酸洗した後、88〜96％の圧下率で冷間圧延し、次いで、400℃超〜(再結晶温度-20)℃の温度域で焼鈍することを特徴とする製缶用鋼板の製造方法。
【０００９】
なお、本発明において、鋼の成分を示す%は、すべて質量%である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、高強度でかつ製缶加工に必要な延性を備え、鋼板コイルの長手方向での板厚変動を抑制した鋼板が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者らは、炭窒化物形成元素を添加した極低炭素鋼をAr3点以下の温度で熱間圧延しさらに冷間圧延した際の鋼板コイル長手方向での板厚変動について検討を行うことで、本発明を完成するに至った。以下に本発明を詳細に説明する。
【００１２】
まず、鋼成分の限定理由についてそれぞれ述べる。
Ｃ：０．００５％以下
本発明は再結晶を伴わない焼鈍を行うことで高強度を備えつつ延性を備えた鋼板を得る缶用鋼板の製造方法である。そのために、鋼成分として延性を劣化させる炭素を低減した極低炭素鋼を用いる必要がある。Ｃが０．００５％超えると延性に劣る状態となり、製缶加工に適さない。よって、Ｃの含有量は０.００５％以下とする。好ましくは、０．００３％以下である。尚、Ｃの含有量は低いほど望ましいが、Ｃの含有量を低減するためには脱炭操作に時間を要して製造コストの上昇をまねく。よって、Ｃ含有量の下限は０．０００５％以上が好ましく、より好ましくは０．００１５％以上である。
Ｍｎ：０．０５〜０．５％
Ｍｎ含有量が０．０５％未満では、Ｓ含有量を低下させたとしてもいわゆる熱間脆性を回避することが困難で、表面割れ等の問題を生ずることがある。一方、０．５％を超えると、変態点が低下しすぎて、変態点以下の圧延を行った場合に望ましい組織を得ることが困難となる。従って、Ｍｎ含有量は０．０５％以上０．５％以下とする。なお、加工性を特に重要視する場合は０．２０％以下とするのが好ましい。
Ｓ：０．００８％以下（好適条件）
Ｓは特に本発明の鋼板特性に影響を及ぼすことはない。しかし、Ｓ量が０．００８％超えになると、Ｎ量が０．００４４％を超えて添加される場合、多量に発生したＭｎＳを析出核にして窒化物および炭窒化物であるＢＮ、Ｎｂ（Ｃ、Ｎ）、ＡｌＮが析出し熱間延性を低下させる。したがって、Ｓ量は０．００８％以下とすることが望ましい。
Ａｌ：０．０１〜０．１０％
Ａｌ量が０．０１％未満では脱酸効果が十分に得られない。また、ＮとＡｌＮを形成することにより鋼中の固溶Ｎを減少させる効果も十分に得られなくなる。一方、０．１０％を超えるとこれらの効果が飽和するのに加え、アルミナ等の介在物を生じやすくなる。よって、Ａｌ量は０．０１％以上０．１０％以下とする。
Ｎ：０．００１０〜０．００７０％
Ｎを０．００１０％未満にすると、鋼板の製造コストが上昇し、安定的な製造も困難になる。また、本発明では、後述のようにＢとＮの比が重要であり、Ｎ量が少ないと、ＢとＮの比を一定範囲に保つためのＢ量の制御が困難になる。一方、Ｎが０．００７０％超えでは、鋼の熱間延性が劣化する。これは、Ｎ量が０．００７０％より大きくなると、ＢＮ、Ｎｂ（Ｎ、Ｃ）、ＡｌＮなどの窒化物および炭窒化物が析出することで脆化が起るためで、特に連続鋳造時にスラブ割れが発生する危険性が増す。スラブ割れが発生すると、スラブ割れの部分についてコーナー部の切断やグラインダーでの研削作業の工程が必要となり、多くの労力とコストがかかるために生産性を大きく阻害する。よって、Ｎ量は０．００１０％以上０．００７０％以下とする。好ましくは、０．００４４％以下である。
Ｂ：０．１５×Ｎ〜０．７５×Ｎ
Ｂは、本発明において鋼板の特性に対して大きな影響力をもつ重要な元素である。
本発明では、（１）鋼に極低炭素鋼を用い、（２）炭窒化物形成元素を添加し、（３）熱間圧延をＡｒ３点以下の温度で行う。しかし、こうした条件で製造した鋼板では、鋼板コイル長手方向での板厚均一性が劣るという問題があった。そこで、本発明では、この現象に関して詳細に検討した結果、鋼にＢを適量添加することで、鋼板コイル長手方向での板厚均一性を良好に保てるとの知見を得た。これは、以下の機構に基づくものであると考えられる。まず、鋼板コイル長手方向での板厚の不均一性は、熱間圧延鋼板の段階で発生していた。これは、炭窒化物形成元素を添加した極低炭素鋼は、Ａｒ３点においてオーステナイトからフェライトに変態する際に変形抵抗が不連続に変化するため、熱間圧延スタンド間で変態が生じると、スタンド間張力、圧延荷重の変動が生じ、結果、板厚の変動をもたらすと考えられる。Ｂを添加することでこのような変形抵抗の不連続な変化が抑制され、板厚均一性が改善すると考えられる。つまり、本発明で重要な点は、Bの添加量を適切に規定し変形抵抗の不連続な変化が抑制することにある。検討の結果、Ｂの添加量はＢＮを形成するＮの添加量と適切な関係で添加することが必要で、こうした効果を得るためには質量比で０．１５×N以上のＢの添加が必要であることがわかった。一方、質量％で０．７５×Ｎ以上のＢを添加すると上記の効果が飽和することに加え、コストの上昇を招く。よって、Ｂの添加量は０．１５×N〜０．７５×Nとする。
Ｎｂ：４×Ｃ〜２０×Ｃ、Ｔｉ：２×Ｃ〜１０×Ｃの１種または２種
Ｎｂは炭窒化物形成元素であり、鋼中のＣ、Ｎを析出物として固定することで固溶Ｃ、Ｎを低減し、後述の焼鈍での回復を促進させる効果がある。その効果を十分に発揮させるために、質量比で４×Ｃ以上の添加量が必要である。一方、Ｎｂ添加量が多すぎると、固溶Ｃを減少させる働きが飽和することに加え、Ｎｂは高価であることから生産コストも上昇する。そのため、Ｎｂ量を２０×Ｃ以下に抑える必要がある。よって、Ｎｂ量は質量比で４×Ｃ〜２０×Ｃの範囲とする。
Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中のＣ、Ｎを析出物として固定することで固溶Ｃ、Ｎを低減し、後述の焼鈍での回復を促進させる効果がある。その効果を十分に発揮させるために、質量比で２×Ｃ以上の添加量が必要である。一方、Ｔｉ添加量が多すぎると、固溶Ｃを減少させる働きが飽和することに加え、Ｔｉは高価であることから生産コストも上昇する。そのため、Ｔｉ量を１０×Ｃ以下に抑える必要がある。よって、Ｔｉ量は質量比で２×Ｃ〜１０×Ｃの範囲とする。
【００１３】
なお、上記以外の残部はFe及び不可避的不純物からなる。不可避的不純物として、例えば、以下の元素を本発明の作用効果を害さない範囲で含有してもよい。
Ｓｉ：０．０２０ ％以下
Ｓｉ含有量が０．０２０ ％を超えると、鋼板の表面性状が劣化し、表面処理鋼板として望ましくないばかりでなく、鋼が硬化して熱間圧延工程が困難化する。従って、Ｓｉ含有量は０．０２０ ％以下が好ましい。
Ｐ：０．０２０ ％以下
Ｐ含有量の低減により、加工性の改善と耐食性の改善効果が得られるが、過度の低減は、製造コストの増加につながるため、これらの兼ね合いから、Ｐ含有量は０．０２０ ％以下が好ましい。
上記成分の他に、Ｃｒ、Ｃｕ等の不可避的不純物が含まれるが、これらの成分は特に本発明の鋼板特性に影響を及ぼすことがないため、その他の特性に影響がない範囲で適宜含むことができる。また、鋼板の特性に悪影響を及ぼさない範囲で、上記以外の元素の添加を行なうこともできる。
【００１４】
次に、製造条件についての限定理由について述べる。
本発明の製缶用鋼板は、上記化学成分範囲に調整された鋼を、連続鋳造によりスラブとし、粗圧延した後、仕上げ圧延を行うにあたり、Ar3 変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を行う。次いで、640〜750 ℃の巻取り温度で巻取り、酸洗した後、88〜96％の圧下率で冷間圧延し、400℃超〜(再結晶温度-20)℃の温度域で焼鈍する。これらについて以下に詳細に説明する。
熱間圧延条件：Ar3変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満
熱間圧延の条件は本発明において重要な要件である。本発明では冷間圧延後の最終的な板厚を0.14〜0.15mm程度を目標とし、少なくとも0.18mm以下とする。そのため、熱延鋼板の板厚は、冷間圧延での負荷を考慮すると3.0mm以下とすることが望ましい。この程度の熱延鋼板の板厚の場合、熱延鋼板の幅方向の全てにおいて仕上げ温度をAr3変態点以上に確保しようとすると、場合により温度の低下しやすい板巾エッジ部と、比較的温度が低下し難い板幅中央部とで温度差が生じ、均一な材質が得にくい。その点、比較的温度の低いAr3変態点未満とすると、相対的に幅方向での温度差は低減でき、材質も均一化される。ただし、Ar3 変態点未満の熱間圧延では、鋼板コイル長手方向での板厚均一性が劣るという問題があった。しかし、本発明では前述のとおりＢを適量添加することでこの問題を解決する。
また、本発明では、仕上げ圧延において、Ar3 変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を行う。これは、本発明の目標が冷間圧延および再結晶を伴わない焼鈍の後のTSを600〜850MPaとするためである。仕上げ圧延においてAr3変態点未満の熱間圧延を行うと、熱延鋼板の粒径は粗大化し、熱延鋼板の強度は低下する傾向にある。そのため、冷間圧延後、また、再結晶と伴わない焼鈍の後の強度も低下することになる。仕上げ圧延において、Ar3変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の50%以上とした場合、この傾向が特に顕著で、本発明の目標とするTS600〜850MPaが得られない。これは、Ar3変態点未満の温度で仕上げ圧延での全圧下量の50％以上の仕上げ圧延では熱間圧延後のα相が比較的高い圧延率によって導入された歪みを駆動力として完全に再結晶、粒成長したα相となるためであると考えられる。Ａｒ３変態点未満で、仕上げ圧延での全圧下量の50%未満とすることで、この歪みに誘起された再結晶と粒成長が抑制され、熱延鋼板の粒径の粗大化、硬度低下が抑制される。そして、冷間圧延後、また、再結晶と伴わない焼鈍の後の強度の低下も抑制され、本発明の目標とする強度が得られることになる。
一方、Ａｒ３ 変態点未満での圧延は、仕上げ圧延における全圧下量の少なくとも5%以上とする。５％未満の圧下量では、Ａｒ３ 変態点以上の高温での圧下が全圧下量の95%以上で行われることになり、板巾方向ので温度の不均一が生じた際に板厚、材質の不均一が生じる。
ここで、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延とは、例えば、以下のとおりである。連続鋳造で製造したスラブの厚さを２５０ｍｍとし、加熱炉でスラブを再加熱した後、粗圧延で厚さ３５ｍｍの粗バーとし、その後に仕上げ圧延を行う場合、仕上げ圧延後の板厚を２.０ｍｍとすれば、仕上げ圧延の全圧下量は３５ｍｍから２．０ｍｍとなり、このうちＡｒ３変態点未満で行う全圧下量の５０％未満の熱間圧延とは、１８.５ｍｍ未満の板厚から仕上げ圧延後の板厚である２.０ｍｍまでの圧延を行うことに相当する。また、Ａｒ３変態点未満で行う全圧下量の5%以上の熱間圧延とは、３.５ｍｍ以上の板厚から仕上げ圧延後の板厚である２.０ｍｍまでの圧延を行うことに相当する。
なお、Ar3変態点は、熱間圧延時の加工および熱履歴を再現した加工熱処理試験を実施した際の、Ar3変態に伴う体積変化が生じる温度として求めることができる。本発明で規定した鋼成分のAr3変態点は概ね９００℃付近であり、仕上温度はこれより低い温度であればよいが、確実にこれを達成するには８６０℃以下とすることが望ましい。
尚、仕上圧延機入側温度は９５０ ℃以下とすることにより、熱間圧延を確実にAr3 変態点以下とすることができる上、組織の均一化を図ることができるため、本発明においてはより好ましい。詳細な機構については十分に解明できていないが、仕上げ圧延開始直前のオーステナイト粒径が関係しているものと推定される。スケール疵発生防止の観点から、９２０ ℃以下にすることがさらに望ましい。
巻取温度：６４０ 〜 ７５０℃
巻取温度は、次工程である酸洗・冷間圧延に支障をきたさないように設定することが必要である。即ち、７５０ ℃を超える温度で巻き取った場合は、鋼板のスケール厚みが顕著に増大し、酸洗時の脱スケール性が悪化することに加え、鋼板自身の高温強度の低下に伴い、コイルの変形などの問題が生ずる。一方、６４０ ℃未満だと、NbCが析出しなくなり、延性を劣化させる固溶Cの低減が図れない。以上より、巻取り温度は６４０℃以上７５０℃未満とする。
酸洗
巻取後の熱延鋼板は、冷間圧延を行う前にスケール除去のため、酸洗を施す。酸洗は常法にしたがって行えばよい。
酸洗後の冷間圧延条件：圧下率８８〜９６％
酸洗後の冷間圧延は、圧下率を８８〜９６％とする。圧下率が８８％未満だと、熱延鋼板の板厚を１.６mm以下とする必要があり、本発明のその他の条件を満たしても熱延鋼板の温度均一性を確保することが困難となる。また、上限は、必要とされる製品の強度と厚み、熱間圧延・冷間圧延の設備能力に依存するものであるが、96％を超えて圧延すると延性の劣化を回避することが困難となる。
冷間圧延後の焼鈍：４00℃越え〜（再結晶開始温度−20）℃以下
熱処理（焼鈍）は、400℃越え〜再結晶開始温度−20℃以下の温度域で行う。
本発明における焼鈍の目的は、冷間圧延で導入した歪を開放することで、延性を回復させることである。400℃以下では、十分に歪みが解放されず、延性の回復が十分ではない。一方、再結晶温度以上になると、再結晶粒が形成されて発明の目標とする強度が得られない。また、再結晶温度の直下では、強度が温度に対して急激に変化するため、鋼板の全体に渡り均一な強度が得られにくくなる。そのため、均一な材質が得られる上限の温度として（再結晶開始温度−20℃）とする。なお、再結晶した粒と回復しただけの粒は、光学あるいは電子顕微鏡による観察で識別可能である。強度確保の観点からより好ましい上限温度は、再結晶開始温度−30℃である。
なお、本発明の鋼板組成および冷間圧延条件において再結晶開始温度は概ね650〜690℃である。焼鈍時の均熱時間は10ｓ以上、90ｓ以下とすることで、本発明の目標とする温度が得られる。こうした均熱時間で焼鈍を行うため、本発明では連続焼鈍炉で焼鈍することが好ましい。
【実施例１】
【００１５】
以下、実施例について説明する。
【００１６】
表１に示す成分を含有する種々の鋼を溶製して厚さ２５０ｍｍのスラブとし、加熱温度１１００〜１２５０℃で加熱した後、粗圧延で厚さ３５ｍｍの粗バーとした後、表２に示す熱間圧延条件、すなわち仕上げ温度、Ａｒ３ 変態点未満での圧下量（仕上げ圧延における全圧下量に対する割合）、巻取り温度で熱間圧延を行った。次いで、酸洗した後、表２に示した圧延率で冷間圧延し、焼鈍温度で均熱時間１０ｓから４５ｓの焼鈍をおこなった。
【００１７】
【表１】
【００１８】
以上により得られた鋼板に対して、まず、板厚変動を評価した。
板厚変動は、冷間圧延後の板厚を冷間圧延設備に設置したＸ線板厚計により鋼板コイル長手の全長について測定し、平均板厚に対する変動率で評価し、変動率が製品として許容できる±3%以下のものを合格として○で示し、±3%超えのものを不合格として×で示した。さらに、板圧変動が3%以下であるものに対して、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準じて、引張試験を行って引張強度：TSおよび全伸び：Elを評価した。ここで、引張強度については本発明の目的である６００ＭＰａ以上８５０以下のものを合格として○とし、それ以外を×とした。全伸び：Ｅｌについては、本発明の目的とする４％以上のものを合格として○とし、それ以外を×とした。
以上の結果を製造条件と併せて表２に示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】
表２より、本発明例で規定した条件を満たすことで板圧変動が抑制され、かつ目的の強度と延性を備えた鋼板を得ることができる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高強度でかつ板厚精度の優れた製缶用鋼板の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
飲料缶、食品缶、１８リットル缶、ペール缶などの缶は、その製法（工程）から２ピース缶と３ピース缶に大別できる。
２ピース缶は、錫めっき、クロームめっき、金属酸化物被覆処理、化成処理、無機皮膜被覆処理、有機樹脂皮膜被覆処理、塗油などの処理を施した表面処理鋼板に、浅い絞り加工、ＤＷＩ加工、ＤＲＤ加工等の加工を施して缶底と缶胴を一体成形し、これに蓋を取りつけた２部品からなる缶である。
３ピース缶は、表面処理鋼板を円筒状または角筒状に曲げて端部同士を接合して缶胴を形成したのち、これに天蓋と底蓋を取りつけた３部品からなる缶である。
【０００３】
これらの缶は、缶コストに占める素材コストの割合が比較的高い。そのため、缶コスト低減にあたっては鋼板のコスト低減への要求が強い。特に、近年の鋼板価格の高騰のため、製缶分野においては従来よりも板厚の薄い鋼板を用いることで素材コストを低減する試みがなされている。この際、板厚の低減に伴って低下する缶体の強度を行うため、強度の高い鋼板が求められる。
例えば、板厚0.14〜0.15mmの極薄の鋼板を用いる場合、３ピース缶の缶胴や天蓋、底蓋、また２ピース缶の缶底の耐圧強度を確保するためには、少なくとも引張強度（ＴＳ）で600MPa〜850MPa程度の強度が必要である。
現在、極薄で高強度の缶用鋼板は、焼鈍後に二次冷延を施すDuble Reduce法（以下、ＤＲ法と称す）で製造されている。DR法で主に製造されている鋼板の強度は、TSで550〜620MPaのレベルである。つまり、DR法は上記の0.14〜0.15mm程度の板厚で必要とされる600MPa〜850MPaの強度に対し、やや低いレベルの強度で実用化されている。
これは、以下の理由による。つまり、DR法は二次冷延による加工硬化で鋼板を強化しているため、鋼の組織的な特徴として転位密度が高い。そのために延性が乏しく、550MPa程度の材料では全伸び（El）が約4%以下、620MPa程度の材料では約2％以下である。一部、700MPa程度の強度を備えた鋼板の製造例があるが、Elが約1％以下と延性が非常に劣るため、加工の求められない極限られた用途にのみ用いられている。つまり、これらは３ピース缶、２ピース缶の缶胴、あるいは天蓋、底蓋といった缶用鋼板の主要な用途には適用されていない。
また、DR法による鋼板は、熱間圧延−冷間圧延−焼鈍−二次冷延という工程を経て製造される。すなわち、焼鈍までで終了する通常の工程に比べて工程が多く、製造コストが高くなる。このように、DR法で得られる鋼板は強度が十分でない上、延性にも劣り、かつ製造コストが高い。
そのため、こうした従来のDR材の欠点を解決する方法が検討されてきた。
【０００４】
例えば、特許文献１には極低炭素鋼に炭窒化物形成元素であるＮｂを添加し、熱間圧延をＡｒ3点以下のいわゆるα領域で行い、冷間圧延した後、焼鈍を行わないことを特徴とする缶用鋼板の製造方法が開示されている。しかし、特許文献１の技術で得られる鋼板は冷間圧延ままの状態であるため延性に劣り、用途によっては十分な加工性を備えない。
【０００５】
こうした点を改善する技術として、特許文献２には極低炭素鋼に炭窒化物形成元素であるＮｂ、Ｔｉを添加し、熱間圧延をＡｒ3点以下で行い、冷間圧延した後、低温焼鈍を行うことで延性を改善する技術が開示されている。ここでいう低温焼鈍とは再結晶が生じない温度で行うものであるため、加熱のためのエネルギーコストは低減される。
また、特許文献３では極低炭素鋼に炭窒化物形成元素であるＮｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｂを添加し、熱間圧延をＡｒ3点以下で行い、冷間圧延した後、再結晶温度以下の温度で焼鈍を行う技術が開示されている。
【特許文献１】特開平４−２８０９２６号広報
【特許文献２】特開平８−４１５４９号広報
【特許文献３】特開平６−２４８３３９号広報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１から３の背景技術で共通する特徴は、鋼に極低炭素鋼を用いる、さらには炭窒化物形成元素を添加する、熱間圧延をＡｒ３点以下の温度で行うことである。しかし、こうした条件で製造した鋼板では、鋼板コイル長手方向での板厚均一性が劣るという問題がある。
また、特許文献２と特許文献３では再結晶を伴わない焼鈍を行うことで、高い強度の鋼板を得るものだが、これらで行われている熱間圧延は、Ａｒ３点以下で40％または50％以上の圧延を行うものであり、この場合、再結晶を伴わない焼鈍でも本発明で目標とするTS600MPa〜850MPaの強度が得られない。
【０００７】
本発明は、かかる事情に鑑みなされたもので、鋼板コイルの長手方向での板厚変動を抑制するとともに、高強度でかつ製缶加工に必要な延性を備えた缶用鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の要旨は以下のとおりである。
［１］成分組成として、質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．００１０〜０．００７０％、Ｂ：０．１５×Ｎ〜０．７５×Ｎ（Ｂ／Ｎとして０.１５〜０.７５）を含み、さらに、Ｎｂ：４×Ｃ〜２０×Ｃ（Ｎｂ／Ｃとして４〜２０）、Ｔｉ：２×Ｃ〜１０×Ｃ（Ｔｉ／Ｃとして２〜１０）の１種または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を、連続鋳造によりスラブとし、粗圧延の後、仕上げ圧延を行うにあたり、Ar3変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を施し、次いで、640〜750 ℃の巻取り温度で巻取り、酸洗した後、88〜96％の圧下率で冷間圧延し、次いで、400℃超〜(再結晶温度-20)℃の温度域で焼鈍することを特徴とする製缶用鋼板の製造方法。
【０００９】
なお、本発明において、鋼の成分を示す%は、すべて質量%である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、高強度でかつ製缶加工に必要な延性を備え、鋼板コイルの長手方向での板厚変動を抑制した鋼板が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者らは、炭窒化物形成元素を添加した極低炭素鋼をAr3点以下の温度で熱間圧延しさらに冷間圧延した際の鋼板コイル長手方向での板厚変動について検討を行うことで、本発明を完成するに至った。以下に本発明を詳細に説明する。
【００１２】
まず、鋼成分の限定理由についてそれぞれ述べる。
Ｃ：０．００５％以下
本発明は再結晶を伴わない焼鈍を行うことで高強度を備えつつ延性を備えた鋼板を得る缶用鋼板の製造方法である。そのために、鋼成分として延性を劣化させる炭素を低減した極低炭素鋼を用いる必要がある。Ｃが０．００５％超えると延性に劣る状態となり、製缶加工に適さない。よって、Ｃの含有量は０.００５％以下とする。好ましくは、０．００３％以下である。尚、Ｃの含有量は低いほど望ましいが、Ｃの含有量を低減するためには脱炭操作に時間を要して製造コストの上昇をまねく。よって、Ｃ含有量の下限は０．０００５％以上が好ましく、より好ましくは０．００１５％以上である。
Ｍｎ：０．０５〜０．５％
Ｍｎ含有量が０．０５％未満では、Ｓ含有量を低下させたとしてもいわゆる熱間脆性を回避することが困難で、表面割れ等の問題を生ずることがある。一方、０．５％を超えると、変態点が低下しすぎて、変態点以下の圧延を行った場合に望ましい組織を得ることが困難となる。従って、Ｍｎ含有量は０．０５％以上０．５％以下とする。なお、加工性を特に重要視する場合は０．２０％以下とするのが好ましい。
Ｓ：０．００８％以下（好適条件）
Ｓは特に本発明の鋼板特性に影響を及ぼすことはない。しかし、Ｓ量が０．００８％超えになると、Ｎ量が０．００４４％を超えて添加される場合、多量に発生したＭｎＳを析出核にして窒化物および炭窒化物であるＢＮ、Ｎｂ（Ｃ、Ｎ）、ＡｌＮが析出し熱間延性を低下させる。したがって、Ｓ量は０．００８％以下とすることが望ましい。
Ａｌ：０．０１〜０．１０％
Ａｌ量が０．０１％未満では脱酸効果が十分に得られない。また、ＮとＡｌＮを形成することにより鋼中の固溶Ｎを減少させる効果も十分に得られなくなる。一方、０．１０％を超えるとこれらの効果が飽和するのに加え、アルミナ等の介在物を生じやすくなる。よって、Ａｌ量は０．０１％以上０．１０％以下とする。
Ｎ：０．００１０〜０．００７０％
Ｎを０．００１０％未満にすると、鋼板の製造コストが上昇し、安定的な製造も困難になる。また、本発明では、後述のようにＢとＮの比が重要であり、Ｎ量が少ないと、ＢとＮの比を一定範囲に保つためのＢ量の制御が困難になる。一方、Ｎが０．００７０％超えでは、鋼の熱間延性が劣化する。これは、Ｎ量が０．００７０％より大きくなると、ＢＮ、Ｎｂ（Ｎ、Ｃ）、ＡｌＮなどの窒化物および炭窒化物が析出することで脆化が起るためで、特に連続鋳造時にスラブ割れが発生する危険性が増す。スラブ割れが発生すると、スラブ割れの部分についてコーナー部の切断やグラインダーでの研削作業の工程が必要となり、多くの労力とコストがかかるために生産性を大きく阻害する。よって、Ｎ量は０．００１０％以上０．００７０％以下とする。好ましくは、０．００４４％以下である。
Ｂ：０．１５×Ｎ〜０．７５×Ｎ
Ｂは、本発明において鋼板の特性に対して大きな影響力をもつ重要な元素である。
本発明では、（１）鋼に極低炭素鋼を用い、（２）炭窒化物形成元素を添加し、（３）熱間圧延をＡｒ３点以下の温度で行う。しかし、こうした条件で製造した鋼板では、鋼板コイル長手方向での板厚均一性が劣るという問題があった。そこで、本発明では、この現象に関して詳細に検討した結果、鋼にＢを適量添加することで、鋼板コイル長手方向での板厚均一性を良好に保てるとの知見を得た。これは、以下の機構に基づくものであると考えられる。まず、鋼板コイル長手方向での板厚の不均一性は、熱間圧延鋼板の段階で発生していた。これは、炭窒化物形成元素を添加した極低炭素鋼は、Ａｒ３点においてオーステナイトからフェライトに変態する際に変形抵抗が不連続に変化するため、熱間圧延スタンド間で変態が生じると、スタンド間張力、圧延荷重の変動が生じ、結果、板厚の変動をもたらすと考えられる。Ｂを添加することでこのような変形抵抗の不連続な変化が抑制され、板厚均一性が改善すると考えられる。つまり、本発明で重要な点は、Bの添加量を適切に規定し変形抵抗の不連続な変化が抑制することにある。検討の結果、Ｂの添加量はＢＮを形成するＮの添加量と適切な関係で添加することが必要で、こうした効果を得るためには質量比で０．１５×N以上のＢの添加が必要であることがわかった。一方、質量％で０．７５×Ｎ以上のＢを添加すると上記の効果が飽和することに加え、コストの上昇を招く。よって、Ｂの添加量は０．１５×N〜０．７５×Nとする。
Ｎｂ：４×Ｃ〜２０×Ｃ、Ｔｉ：２×Ｃ〜１０×Ｃの１種または２種
Ｎｂは炭窒化物形成元素であり、鋼中のＣ、Ｎを析出物として固定することで固溶Ｃ、Ｎを低減し、後述の焼鈍での回復を促進させる効果がある。その効果を十分に発揮させるために、質量比で４×Ｃ以上の添加量が必要である。一方、Ｎｂ添加量が多すぎると、固溶Ｃを減少させる働きが飽和することに加え、Ｎｂは高価であることから生産コストも上昇する。そのため、Ｎｂ量を２０×Ｃ以下に抑える必要がある。よって、Ｎｂ量は質量比で４×Ｃ〜２０×Ｃの範囲とする。
Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中のＣ、Ｎを析出物として固定することで固溶Ｃ、Ｎを低減し、後述の焼鈍での回復を促進させる効果がある。その効果を十分に発揮させるために、質量比で２×Ｃ以上の添加量が必要である。一方、Ｔｉ添加量が多すぎると、固溶Ｃを減少させる働きが飽和することに加え、Ｔｉは高価であることから生産コストも上昇する。そのため、Ｔｉ量を１０×Ｃ以下に抑える必要がある。よって、Ｔｉ量は質量比で２×Ｃ〜１０×Ｃの範囲とする。
【００１３】
なお、上記以外の残部はFe及び不可避的不純物からなる。不可避的不純物として、例えば、以下の元素を本発明の作用効果を害さない範囲で含有してもよい。
Ｓｉ：０．０２０ ％以下
Ｓｉ含有量が０．０２０ ％を超えると、鋼板の表面性状が劣化し、表面処理鋼板として望ましくないばかりでなく、鋼が硬化して熱間圧延工程が困難化する。従って、Ｓｉ含有量は０．０２０ ％以下が好ましい。
Ｐ：０．０２０ ％以下
Ｐ含有量の低減により、加工性の改善と耐食性の改善効果が得られるが、過度の低減は、製造コストの増加につながるため、これらの兼ね合いから、Ｐ含有量は０．０２０ ％以下が好ましい。
上記成分の他に、Ｃｒ、Ｃｕ等の不可避的不純物が含まれるが、これらの成分は特に本発明の鋼板特性に影響を及ぼすことがないため、その他の特性に影響がない範囲で適宜含むことができる。また、鋼板の特性に悪影響を及ぼさない範囲で、上記以外の元素の添加を行なうこともできる。
【００１４】
次に、製造条件についての限定理由について述べる。
本発明の製缶用鋼板は、上記化学成分範囲に調整された鋼を、連続鋳造によりスラブとし、粗圧延した後、仕上げ圧延を行うにあたり、Ar3 変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を行う。次いで、640〜750 ℃の巻取り温度で巻取り、酸洗した後、88〜96％の圧下率で冷間圧延し、400℃超〜(再結晶温度-20)℃の温度域で焼鈍する。これらについて以下に詳細に説明する。
熱間圧延条件：Ar3変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満
熱間圧延の条件は本発明において重要な要件である。本発明では冷間圧延後の最終的な板厚を0.14〜0.15mm程度を目標とし、少なくとも0.18mm以下とする。そのため、熱延鋼板の板厚は、冷間圧延での負荷を考慮すると3.0mm以下とすることが望ましい。この程度の熱延鋼板の板厚の場合、熱延鋼板の幅方向の全てにおいて仕上げ温度をAr3変態点以上に確保しようとすると、場合により温度の低下しやすい板巾エッジ部と、比較的温度が低下し難い板幅中央部とで温度差が生じ、均一な材質が得にくい。その点、比較的温度の低いAr3変態点未満とすると、相対的に幅方向での温度差は低減でき、材質も均一化される。ただし、Ar3 変態点未満の熱間圧延では、鋼板コイル長手方向での板厚均一性が劣るという問題があった。しかし、本発明では前述のとおりＢを適量添加することでこの問題を解決する。
また、本発明では、仕上げ圧延において、Ar3 変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を行う。これは、本発明の目標が冷間圧延および再結晶を伴わない焼鈍の後のTSを600〜850MPaとするためである。仕上げ圧延においてAr3変態点未満の熱間圧延を行うと、熱延鋼板の粒径は粗大化し、熱延鋼板の強度は低下する傾向にある。そのため、冷間圧延後、また、再結晶と伴わない焼鈍の後の強度も低下することになる。仕上げ圧延において、Ar3変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の50%以上とした場合、この傾向が特に顕著で、本発明の目標とするTS600〜850MPaが得られない。これは、Ar3変態点未満の温度で仕上げ圧延での全圧下量の50％以上の仕上げ圧延では熱間圧延後のα相が比較的高い圧延率によって導入された歪みを駆動力として完全に再結晶、粒成長したα相となるためであると考えられる。Ａｒ３変態点未満で、仕上げ圧延での全圧下量の50%未満とすることで、この歪みに誘起された再結晶と粒成長が抑制され、熱延鋼板の粒径の粗大化、硬度低下が抑制される。そして、冷間圧延後、また、再結晶と伴わない焼鈍の後の強度の低下も抑制され、本発明の目標とする強度が得られることになる。
一方、Ａｒ３ 変態点未満での圧延は、仕上げ圧延における全圧下量の少なくとも5%以上とする。５％未満の圧下量では、Ａｒ３ 変態点以上の高温での圧下が全圧下量の95%以上で行われることになり、板巾方向ので温度の不均一が生じた際に板厚、材質の不均一が生じる。
ここで、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延とは、例えば、以下のとおりである。連続鋳造で製造したスラブの厚さを２５０ｍｍとし、加熱炉でスラブを再加熱した後、粗圧延で厚さ３５ｍｍの粗バーとし、その後に仕上げ圧延を行う場合、仕上げ圧延後の板厚を２.０ｍｍとすれば、仕上げ圧延の全圧下量は３５ｍｍから２．０ｍｍとなり、このうちＡｒ３変態点未満で行う全圧下量の５０％未満の熱間圧延とは、１８.５ｍｍ未満の板厚から仕上げ圧延後の板厚である２.０ｍｍまでの圧延を行うことに相当する。また、Ａｒ３変態点未満で行う全圧下量の5%以上の熱間圧延とは、３.５ｍｍ以上の板厚から仕上げ圧延後の板厚である２.０ｍｍまでの圧延を行うことに相当する。
なお、Ar3変態点は、熱間圧延時の加工および熱履歴を再現した加工熱処理試験を実施した際の、Ar3変態に伴う体積変化が生じる温度として求めることができる。本発明で規定した鋼成分のAr3変態点は概ね９００℃付近であり、仕上温度はこれより低い温度であればよいが、確実にこれを達成するには８６０℃以下とすることが望ましい。
尚、仕上圧延機入側温度は９５０ ℃以下とすることにより、熱間圧延を確実にAr3 変態点以下とすることができる上、組織の均一化を図ることができるため、本発明においてはより好ましい。詳細な機構については十分に解明できていないが、仕上げ圧延開始直前のオーステナイト粒径が関係しているものと推定される。スケール疵発生防止の観点から、９２０ ℃以下にすることがさらに望ましい。
巻取温度：６４０ 〜 ７５０℃
巻取温度は、次工程である酸洗・冷間圧延に支障をきたさないように設定することが必要である。即ち、７５０ ℃を超える温度で巻き取った場合は、鋼板のスケール厚みが顕著に増大し、酸洗時の脱スケール性が悪化することに加え、鋼板自身の高温強度の低下に伴い、コイルの変形などの問題が生ずる。一方、６４０ ℃未満だと、NbCが析出しなくなり、延性を劣化させる固溶Cの低減が図れない。以上より、巻取り温度は６４０℃以上７５０℃未満とする。
酸洗
巻取後の熱延鋼板は、冷間圧延を行う前にスケール除去のため、酸洗を施す。酸洗は常法にしたがって行えばよい。
酸洗後の冷間圧延条件：圧下率８８〜９６％
酸洗後の冷間圧延は、圧下率を８８〜９６％とする。圧下率が８８％未満だと、熱延鋼板の板厚を１.６mm以下とする必要があり、本発明のその他の条件を満たしても熱延鋼板の温度均一性を確保することが困難となる。また、上限は、必要とされる製品の強度と厚み、熱間圧延・冷間圧延の設備能力に依存するものであるが、96％を超えて圧延すると延性の劣化を回避することが困難となる。
冷間圧延後の焼鈍：４00℃越え〜（再結晶開始温度−20）℃以下
熱処理（焼鈍）は、400℃越え〜再結晶開始温度−20℃以下の温度域で行う。
本発明における焼鈍の目的は、冷間圧延で導入した歪を開放することで、延性を回復させることである。400℃以下では、十分に歪みが解放されず、延性の回復が十分ではない。一方、再結晶温度以上になると、再結晶粒が形成されて発明の目標とする強度が得られない。また、再結晶温度の直下では、強度が温度に対して急激に変化するため、鋼板の全体に渡り均一な強度が得られにくくなる。そのため、均一な材質が得られる上限の温度として（再結晶開始温度−20℃）とする。なお、再結晶した粒と回復しただけの粒は、光学あるいは電子顕微鏡による観察で識別可能である。強度確保の観点からより好ましい上限温度は、再結晶開始温度−30℃である。
なお、本発明の鋼板組成および冷間圧延条件において再結晶開始温度は概ね650〜690℃である。焼鈍時の均熱時間は10ｓ以上、90ｓ以下とすることで、本発明の目標とする温度が得られる。こうした均熱時間で焼鈍を行うため、本発明では連続焼鈍炉で焼鈍することが好ましい。
【実施例１】
【００１５】
以下、実施例について説明する。
【００１６】
表１に示す成分を含有する種々の鋼を溶製して厚さ２５０ｍｍのスラブとし、加熱温度１１００〜１２５０℃で加熱した後、粗圧延で厚さ３５ｍｍの粗バーとした後、表２に示す熱間圧延条件、すなわち仕上げ温度、Ａｒ３ 変態点未満での圧下量（仕上げ圧延における全圧下量に対する割合）、巻取り温度で熱間圧延を行った。次いで、酸洗した後、表２に示した圧延率で冷間圧延し、焼鈍温度で均熱時間１０ｓから４５ｓの焼鈍をおこなった。
【００１７】
【表１】
【００１８】
以上により得られた鋼板に対して、まず、板厚変動を評価した。
板厚変動は、冷間圧延後の板厚を冷間圧延設備に設置したＸ線板厚計により鋼板コイル長手の全長について測定し、平均板厚に対する変動率で評価し、変動率が製品として許容できる±3%以下のものを合格として○で示し、±3%超えのものを不合格として×で示した。さらに、板圧変動が3%以下であるものに対して、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準じて、引張試験を行って引張強度：TSおよび全伸び：Elを評価した。ここで、引張強度については本発明の目的である６００ＭＰａ以上８５０以下のものを合格として○とし、それ以外を×とした。全伸び：Ｅｌについては、本発明の目的とする４％以上のものを合格として○とし、それ以外を×とした。
以上の結果を製造条件と併せて表２に示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】
表２より、本発明例で規定した条件を満たすことで板圧変動が抑制され、かつ目的の強度と延性を備えた鋼板を得ることができる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
成分組成として、質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．００１０〜０．００７０％、Ｂ：０．１５×Ｎ〜０．７５×Ｎ（Ｂ／Ｎとして０.１５〜０.７５）を含み、さらに、Ｎｂ：４×Ｃ〜２０×Ｃ（Ｎｂ／Ｃとして４〜２０）、Ｔｉ：２×Ｃ〜１０×Ｃ（Ｔｉ／Ｃとして２〜１０）の１種または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を、連続鋳造によりスラブとし、粗圧延の後、仕上げ圧延を行うにあたり、Ar3変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を施し、次いで、640〜750 ℃の巻取り温度で巻取り、酸洗した後、88〜96％の圧下率で冷間圧延し、次いで、400℃超〜(再結晶温度-20)℃の温度域で焼鈍することを特徴とする製缶用鋼板の製造方法。
【請求項１】
成分組成として、質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．００１０〜０．００７０％、Ｂ：０．１５×Ｎ〜０．７５×Ｎ（Ｂ／Ｎとして０.１５〜０.７５）を含み、さらに、Ｎｂ：４×Ｃ〜２０×Ｃ（Ｎｂ／Ｃとして４〜２０）、Ｔｉ：２×Ｃ〜１０×Ｃ（Ｔｉ／Ｃとして２〜１０）の１種または２種を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を、連続鋳造によりスラブとし、粗圧延の後、仕上げ圧延を行うにあたり、Ar3変態点未満の温度で、仕上げ圧延での全圧下量の5%以上50%未満の熱間圧延を施し、次いで、640〜750 ℃の巻取り温度で巻取り、酸洗した後、88〜96％の圧下率で冷間圧延し、次いで、400℃超〜(再結晶温度-20)℃の温度域で焼鈍することを特徴とする製缶用鋼板の製造方法。
【公開番号】特開２０１０−１５０５７１（Ｐ２０１０−１５０５７１Ａ）
【公開日】平成２２年７月８日（２０１０．７．８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−３２７０６４（Ｐ２００８−３２７０６４）
【出願日】平成２０年１２月２４日（２００８．１２．２４）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年７月８日（２０１０．７．８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１２月２４日（２００８．１２．２４）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
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