複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する方法及び装置
本発明は、直列に接続されたｎ個のブリッジ装置Ｂ、Ｂ２、Ｂ３からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する装置であって、各ブリッジ装置が複数のスイッチＳ１１、Ｓ１２、Ｓ２１、Ｓ２２、Ｓ３１、Ｓ３２及びコンデンサーＣ１、Ｃ２、Ｃ３からなる、装置に関する。本装置は、Ｎ個の時間間隔に分解される周期的パターンに従ってスイッチを制御する手段を備え、各時間間隔において、ｉが１〜ｎである各ｉ番目のブリッジ装置の入力と出力Ｂ、Ｂ２、Ｂ３との間の電圧は、ゼロ値か、又は数ｋｉに正の値を掛けた値か、又は数ｋｉに正の値を掛けた値のマイナス値に等しく、正の値は、ｎ個のブリッジ装置Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３からなる昇圧コンバーターの出力電圧を、周期的パターンの時間間隔の数によって割った結果である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、包括的には、複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーター（boost converter：ブーストコンバーター）の出力電圧を制御する方法及び装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のＤＣ／ＤＣコンバーターは、直流を、第１の電圧から、この第１の電圧より大きいか又は小さい第２の電圧に変換するために、インダクターを使用する。
【０００３】
インダクター(inductors)は、磁界（電流）の形態でエネルギーを蓄積するために用いられ、それらには多くの欠点がある。インダクターは重量があり、主に銅材料からなるためコストが比較的重要である。
【０００４】
インダクターに取って換わるためのスイッチ及びコンデンサーの組合せが、すでに提案されている。
【０００５】
たとえば、複数のブリッジ装置からなる、ＤＣ／ＤＣコンバーター又は昇圧コンバーターとしても知られるチャージポンプは、エネルギー蓄積素子としてコンデンサーを用いる。エネルギー蓄積素子としてインダクターも用いる誘導性スイッチングＤＣ／ＤＣコンバーターと比較した場合、チャージポンプは、いくつかのエンドユーザー応用に対して、それを魅力的なものとする独自の特徴を提供する。
【０００６】
連続電流モード（ＣＣＭ）で動作しているときの昇圧コンバーターは、比ｒ＝Ｖout／Ｖin＝１／（１−Ｄ）だけ入力の電圧を上昇させる。但し、Ｄは、昇圧コンバーターの主スイッチのデューティサイクル（０〜１）である。
【０００７】
従来の昇圧コンバーターと複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターとの主な相違は、後者が電圧昇圧比のいくつかの離散的な値にしか達成することができないという事実による。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
たとえば、太陽電池の応用では、ソーラーモジュールによって提供される電力を最適な入力電圧レベルに対応する最大電力値に維持することができないため、複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターにとって、大きい入力電圧変動は許容できない可能性がある。
【０００９】
本発明は、多数の電圧昇圧比で機能することができる複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
その目的のために、本発明は、直列に接続されたｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する方法であって、各ブリッジ装置は、複数のスイッチ及びコンデンサーからなり、
該方法は、Ｎ個の時間間隔に分解される周期的パターンに従って前記スイッチを制御するステップを含むことを特徴とし、
各時間間隔において、各ｉ番目（ｉ＝１〜ｎ）のブリッジ装置の入力と出力との間の電圧は、ゼロ（null）値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値のマイナス値に等しいことを特徴とし、かつ、
前記正の値は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧を、前記周期的パターンの時間間隔の数によって割った結果であることを特徴とする、方法に関する。
【００１１】
本発明はまた、直列に接続されたｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する装置であって、各ブリッジ装置は、複数のスイッチ及びコンデンサーからなり、
該装置は、Ｎ個の時間間隔に分解される周期的パターンに従って前記スイッチを制御する手段を備えることを特徴とし、
各時間間隔において、各ｉ番目（ｉ＝１〜ｎ）のブリッジ装置の入力と出力との間の電圧は、ゼロ値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値のマイナス値に等しく、
前記正の値は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧を、前記周期的パターンの時間間隔の数によって割った結果であることを特徴とする、装置にも関する。
【００１２】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、多数の電圧昇圧比で機能することができる。
【００１３】
さらに、前記正の値が、選択されたパターンの時間間隔の数で前記出力電圧の予測値を割った結果であるため、予測された出力電圧レベルから容易に前記正の値を確定することができる。そして、前記正の値から適切な入力電圧レベルを容易に選択することができる。
【００１４】
特定の特徴によれば、前記周期的パターンのｊ番目の時間間隔の間のｉ番目のブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の行列Ｖijは、階数ｒｋであり、ｒｋは、前記周期的パターンの間に少なくとも１つの非ゼロ電圧値を有するブリッジ装置の数である。
【００１５】
したがって、ブリッジ装置コンデンサーの電圧は、独自の解に収束し、時間間隔の持続時間を設定する際にわずかな不確実性が発生する可能性がある場合であっても安定している。
【００１６】
特定の特徴によれば、１つの周期的パターンの複数の時間間隔にわたるブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の合計は、ゼロ値に等しい。
【００１７】
したがって、１つの周期的パターンにわたり、太陽電池モジュール等の定電流源によって供給される電流は、前記ブリッジ装置の前記コンデンサーを等しく充電かつ放電し、前記コンデンサーの電圧は安定しており、定電流源を想定して放電しない。
【００１８】
特定の特徴によれば、第１のブリッジ装置は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される電源の端子のうちの一方に接続され、最後のブリッジ装置のスイッチのうちの１つは、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の他方の端子に接続されるか、又は
前記第１のブリッジ装置は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される電源の前記端子のうちの一方に接続され、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、少なくとも、前記別のブリッジ装置に接続されると共に、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続されるスイッチをさらに備える。
【００１９】
したがって、各時間間隔の間の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の合計を、第１の正の値の７倍と−７倍との間に含まれる任意の整数であるように構成することができるように、前記周期的パターンを設計することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、その入出力電力レベルを、柔軟な数の入力電圧レベル及び出力電圧レベルに適合させることができる。
【００２０】
特定の特徴によれば、前記周期的パターンの時間間隔の第１のサブセットにおける任意の時間間隔について、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続される前記スイッチは、前記第１のサブセットの前記時間間隔中、導通しており、前記第１のサブセットの前記時間間隔中の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の前記電圧の合計は、整数Ｋｐに前記第１の正の値を掛けた値に等しい。
【００２１】
したがって、入力電圧Ｖｉｎは、主スイッチが導通しているとき、ＶｏｕｔにＫｐを掛けてＮで割った値をとることができる。
【００２２】
特定の特徴によれば、１つの周期的パターンの時間間隔の第２のサブセットにおける任意の時間間隔について、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続される前記スイッチは、前記第２のサブセットの前記時間間隔中、導通しておらず、前記第２のサブセットの前記時間間隔中の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の前記電圧の合計は、非ゼロの整数Ｐに前記第１の正の値を掛けた値のマイナス値に等しい。
【００２３】
したがって、入力電圧Ｖｉｎは、主スイッチが導通していないとき、Ｖｏｕｔに（Ｎ−Ｐ）を掛けてＮで割った値をとることができる。
【００２４】
特定の特徴によれば、時間間隔の前記第２のサブセットはＫｐ個の時間間隔を含み、前記第１のサブセットはＰ個の時間間隔を含み、前記数Ｋｐは、前記周期的パターンの時間間隔の数から数Ｐを引いた値に等しい。
【００２５】
したがって、入力電圧Ｖｉｎは、前記パターンのすべての時間間隔においてＶｏｕｔにＮ−Ｐを掛けてＮで割った値をとることができ、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、ＮをＮ−Ｐで割った値に等しい昇圧比を実行することができ、ここでＮ及びＰを、所望の昇圧比を実現するように柔軟に選択することができる。
その結果、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が大きく増大する。そして、昇圧比の数が増大すると出力電圧の調節を達成することがより容易になる。
【００２６】
特定の特徴によれば、前記選択されたパターンは、前記周期的パターンの時間間隔における順列によって与えられる。
【００２７】
したがって、１つのコンデンサーの充電及び放電に対応する時間間隔を交互に配置することによって、コンデンサーの充電サイクルの周波数を上昇させることにより、これらの充電及び放電による電圧リップルを制限することが可能になる。
注目すべきことに、これが、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの効率及び電源品質に影響を与えることになる。
【００２８】
たとえば、太陽電池電源は、入力電圧が最大電力点（ＭＰＰ）の周囲でそれほど大きく変化しないため、より多くの電力を提供する。
【００２９】
さらに、１つのコンデンサーの充電及び放電に対応する時間間隔を集めることにより、前記パターンの持続時間の間のスイッチ作動の数を制限することができ、スイッチ作動による整流損失を低減することができる。
【００３０】
特定の特徴によれば、各数ｋi（ｉ＝１〜ｎ）は、２のｉ−１乗に等しい。
【００３１】
したがって、任意の昇圧比Ｎ／（Ｎ−Ｐ）（Ｎは２のｎ乗以下、ＰはＮ未満）に対して、常に最大階数行列を確定することが数学的に可能となる。
【００３２】
特定の特徴によれば、ｎは３に等しく、ｋ1は１に等しく、ｋ2は２に等しく、ｋ3は４に等しい。
【００３３】
したがって、３つのビットのみで、Ｎが２のｎ乗を超える昇圧比１０／７及び１０／３を含む最大２１のデューティサイクルを実現することができる。
【００３４】
ｎは４に等しく、ｋ1は１に等しく、ｋ2は１に等しく、ｋ３は１に等しく、ｋ4は４に等しい。
【００３５】
したがって、大きい定格電圧を有するブリッジ装置のコンデンサーの数を２つの代りに１つに制限しながら、ｋ1が１に等しくｋ2が２に等しくｋ3が４に等しい場合より多くの昇圧比を実現することができる。製造コストが低減する。
【００３６】
さらに、ブリッジ装置のコンデンサーの電圧を安定値で維持しながら、９／７、９／６、９／３及び９／２等、さらなる昇圧比を実現することができる。
【００３７】
特定の特徴によれば、本方法は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧の予想値に従って、複数の記憶された周期的パターンの間で１つのパターンを選択するさらなるステップを含む。
【００３８】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、所与の周期的パターンからもたらされる昇圧比を、出力電圧要求に最適に適合するもの、たとえばｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって提供される電力を消費する負荷端子のものに適合させることができる。
【００３９】
特定の特徴によれば、時間間隔の前記数は、５〜１０に含まれる整数である。
【００４０】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、１０／３及び１０／７に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、２だけ増大する。
【００４１】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、８／１、８／２、８／３、８／４、８／５、８／６及び８／７に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、８だけ増大する。
【００４２】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、７／１、７／２、７／３、７／４、７／５、及び７／６に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、６だけ増大する。
【００４３】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、６／１及び６／５に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、３だけ増大する。
【００４４】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、５／１、５／２、５／３及び５／４に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、４だけ増大する。
【００４５】
ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで実現することができる昇圧比の数は非常に多くなる。太陽電池電源の場合、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、その昇圧比を、出力電圧調節制約を満足させるように、所与の最大電力点入力電圧に必要な任意の値に容易に適合させることができる。
【００４６】
本発明の特徴は、実施形態例の以下の説明を読むことによってより明確になるであろう。上記説明は、以下のうちからの添付図面を参照して行う。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１ａ】３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第１の例の図である。
【図１ｂ】３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第２の例の図である。
【図１ｃ】４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第３の例の図である。
【図１ｄ】４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第４の例の図である。
【図２】ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを備える装置の一例を表す図である。
【図３ａ】昇圧コンバーターが３つのブリッジ装置を備える場合に本発明によって提供することができる種々の昇圧比を表す表である。
【図３ｂ】昇圧コンバーターが４つのブリッジ装置を備える場合に本発明によって提供することができる種々の昇圧比を表す表である。
【図４ａ】３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第１の例のスイッチのスイッチング状態を表す表である。
【図４ｂ】３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第２の例のスイッチのスイッチング状態を表す表である。
【図４ｃ】４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第３の例のスイッチのスイッチング状態を表す表である。
【図４ｄ】４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第４の例のスイッチのスイッチング状態を表す表である。
【図５ａ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｂ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｃ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｄ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｅ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｆ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｇ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｈ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ａ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｂ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｃ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｄ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｅ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｆ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図７ａ】周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図７ｂ】周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図８ａ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図８ｂ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図８ｃ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図９ａ】周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図９ｂ】周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図９ｃ】周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図９ｄ】周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１０ａ】周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１０ｂ】周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１１ａ】周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１１ｂ】周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１１ｃ】周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１１ｄ】周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ａ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｂ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｃ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｄ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｅ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｆ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｇ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ａ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｂ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｃ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｄ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｅ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｆ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１４ａ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１４ｂ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１５】複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに対し本発明によって得られる伝達関数曲線の一例の図である。
【図１６】構成されたブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに対しいずれのスイッチコマンドが使用されるべきかを確定するアルゴリズムの一例の図である。
【発明を実施するための形態】
【００４８】
図１ａは、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第１の例である。
【００４９】
３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターは、リアクトルレス昇圧コンバーター（Reactor Less Boost Converter）とも呼ばれ、本明細書ではＲＬＢＣと呼ぶ。
【００５０】
基本的に、従来のＤＣ／ＤＣ昇圧コンバーターのインダクターは、直列に接続される「ｎ」個のブリッジ装置に置き換えられる。各ブリッジ装置は、図１ａに示すように４つのスイッチ及びコンデンサーからなる。ここでは、２つのスイッチはスイッチとして作用するダイオードの形態とすることができることが留意されなければならない。この個々のブリッジ構造は「ビット」とも呼ばれる。３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターは、ダイオードＤ４及びスイッチＳ４を備える出力段もまた有する。
【００５１】
図１ａでは、３つのビットすなわちブリッジ装置Ｂ１、Ｂ２及びＢ３が示され、直列に接続されており、第３のビットＢ３は出力段に接続されている。
【００５２】
ブリッジ装置のより重要なものからなる昇圧コンバーターを、図１ｃ及び図１ｄにおいて以下に開示するように必要なだけビットＢ１を複製することによって得ることができる。
【００５３】
ビットＢ１は、２つのダイオードＤ１１及びＤ１２、２つのスイッチＳ１１及びＳ１２並びに１つのコンデンサーＣ１からなる。
【００５４】
ビットＢ２は、２つのダイオードＤ２１及びＤ２２、２つのスイッチＳ２１及びＳ２２並びに１つのコンデンサーＣ２からなる。
【００５５】
ビットＢ３は、２つのダイオードＤ３１及びＤ３２、２つのスイッチＳ３１及びＳ３２並びに１つのコンデンサーＣ３からなる。
【００５６】
出力段はコンデンサーＣＬにも接続されている。
【００５７】
各ビットＢｉ（ｉ＝１、２又は３）に対して、ダイオードＤｉ１のアノードは、スイッチＳｉ１の第１の端子に連結されている。Ｄｉ１のカソードは、スイッチＳｉ２の第１の端子及びコンデンサーＣｉの正の端子に連結されている。スイッチＳｉ１の第２の端子は、コンデンサーＣｉの負の端子及びダイオードＤｉ２のアノードに連結されている。ダイオードＤｉ２のカソードは、スイッチＳｉ２の第２の端子に連結されている。
【００５８】
光起電素子ＰＶのような直流電流提供手段が、入力電圧Ｖｉｎを提供する。直流電流提供手段の正の端子は、ダイオードＤ１１のアノードに接続されている。
【００５９】
ダイオードＤ１２のカソードは、ダイオードＤ２１のアノードに接続されている。
【００６０】
ダイオードＤ２２のカソードは、ダイオードＤ３１のアノードに接続されている。
【００６１】
ダイオードＤ３２のカソードは、スイッチＳ４の第１の端子及びダイオードＤ４のアノードに連結されている。Ｄ４のカソードはコンデンサーＣＬの正の端子に連結されている。スイッチＳ４の第２の端子はコンデンサーＣＬの負の端子及び直流電流提供手段の負の端子に連結されている。
【００６２】
コンデンサーＣＬにおける電圧は、Ｖｏｕｔに等しい。
【００６３】
Ｂ１の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ１と呼び、Ｂ２の入力と出力との電圧の差をＶｂ２と呼び、Ｂ３の入力と出力との電圧の差をＶｂ３と呼ぶ。
【００６４】
Ｃ１における電圧の差をＶｃ１と呼び、Ｃ２における電圧の差をＶｃ２と呼び、Ｃ３における電圧の差をＶｃ３と呼ぶ。
【００６５】
従来の昇圧コンバーターとＲＬＢＣとの主な相違は、後者が、利用可能な「ビット」の数に依存する電圧昇圧比（したがって比＝１／（１−Ｄ）である場合のデューティサイクルＤの値）のいくつかの離散的な値にしか達することができないという事実による。この昇圧比の離散的な値の数は、以下の法則に従う。
ｎratios＝２n
式中、「ｎratios」は、あり得る昇圧比（又はデューティサイクル）の総数であり、「ｎ」は直列に接続されるビットの数である。
【００６６】
各ビットに課される電圧値は、以下の法則に従うことができる。
[Ｖｃ１:Ｖｃ２:．．．：Ｖｃｎ]＝[１：２：．．．２(n-1)]Ｖｏｕｔ／２n
式中、「Ｖｏｕｔ」は昇圧された出力電圧である。同様に、あり得る比及び結果としてのデューティサイクル（Ｄ）は以下の法則に従う。
ｒａｔｉｏi＝２n／（２n−ｊ），ｉ＝１，２，．．．，ｎratios及びｊ＝ｉ−１
Ｄi＝１−１／ｒａｔｉｏi，ｉ＝１，２，．．．，ｎratios
【００６７】
最後に、一定の出力電圧を得るために、以下の法則を考慮する、「ｎratios」個の種々の入力電圧を有することができる。
Ｖｉｎ＝Ｖｏｕｔ／ｒａｔｉｏi，ｉ＝１，２，．．．，ｎratios
【００６８】
コンバーターの正確な動作を保証するために、これら「ｎratios」個の可能性のすべてに対して、以下の関係が守られる。
【数１】
【００６９】
図１ａ及び図１ｂのｎ＝３ビットの場合、［Ｖｃ１：Ｖｃ２：Ｖｃ３］＝［１：２：４］Ｖｒｅｆである。
【００７０】
各ブリッジＢｉのスイッチのスイッチングパターンは、ブリッジのコネクタにおいて、＋Ｖｃｉ、−Ｖｃｉ又は０に等しい電圧Ｖｂｉを提案するように定義される（Ｖｃｉは、コンデンサーＣｉの電圧である）。さらに、各ビットＢｉのスイッチングパターンは、主スイッチ周期Ｔ＝１／ｆの２n個の等しい連続したサブ周期ΔＴとして適時に定義される。［１：２：４］の構成であるＲＬＢＣにはいくつかの欠点がある。
【００７１】
こうした場合、「２n」個のあり得る離散的な比／デューティサイクルしか実現することができない。ｎ＝３ビットの場合、８つの異なる昇圧比しか可能でない。したがって、出力電圧の調節は実現することが困難になる。デューティサイクルを平滑に選択することができないため、出力電圧を、所与の入力電圧の範囲に対して極めて広い範囲で調節しなければならない。しかしながら、昇圧コンバーターの出力電圧の範囲を、インバーター等、特定の応用の場合に広くすることができない。
【００７２】
Ｖｃｉ電圧は、各離散的なデューティサイクルに対して確定的に定義される（Ｖｃｉ＝２i-1＊Ｖｏｕｔ／２n）。これにより、定格が最大電圧レベルである構成要素を有するように電源回路を設計する柔軟性が残らない。高い定格電圧レベルである構成要素を選択することにより、回路のコストが増大する可能性があり、構成要素のスイッチング電力損失も増大する可能性がある。
【００７３】
各コンデンサーの充電パターン及び放電パターンは、所与のデューティサイクルに対して固定され、コンデンサー間で異なり、各ビットを通過するＲＭＳ電流レベルが高レベルになる場合がある。電流のＲＭＳレベルが高いことにより、通常、コンデンサーの寿命が劣化する。
【００７４】
本発明は、種々の昇圧比の数を増大させることを目的とする。
【００７５】
本発明は、特に、ＲＬＢＣが３つのビットＢ１、Ｂ２及びＢ３からなる場合であって、［Ｖｃ１：Ｖｃ２：Ｖｃ３］＝［１：２：４］Ｖｒｅｆである場合に、たとえばコストの目的で適している。
【００７６】
本発明はまた、図１ｃ及び図１ｄを参照して以下に開示するように、ビットのより重要な数に対しても適合される。
【００７７】
ここで、ＲＬＢＣ回路のスイッチングコマンド法則を定義する。基本的に、各ビット電圧Ｖｂｉ. . .Ｖｂ３は以下の式によって時間の関数として表わされる。
【数２】
ここで、図１ａ及び図１ｂの例の場合はｉ＝１〜３であり、又は図１ｃ及び図１ｄの例の場合はｉ＝１〜４である。
【００７８】
Λ（ｔ）は、時間間隔幅ΔＴのステップ関数を表し、ＮΔＴは、スイッチＳ４のスイッチングサイクルの持続時間を表す。スイッチの制御コマンド法則に関して、Ｓｉ１、Ｓｉ２はそれらの値を｛０；１｝にとることができ、電圧Ｖｂｉｊは、以下の法則に従って、ｊ番目の時間間隔Ｔｊにおいて｛−Ｖｃｉ，０；Ｖｃｉ｝の値をとる。
εi,j＝１−Ｓｉｌj−Ｓｉ２j
【００７９】
Ｓｉ１j及びＳｉ２jは、スイッチＳｉｌｊ及びＳｉ２がｊ番目の時間間隔ＴｊにおいてＯＮ状態すなわち導通状態であるときは１に等しく、スイッチＳｉｌｊ及びＳｉ２がｊ番目の時間間隔ＴｊにおいてＯＦＦ状態すなわち非導通状態であるときはゼロ値に等しい。
【００８０】
さらにＶｂｉが基準電圧数値の整数倍として定義されるとすると、以下の式が得られる。
Ｖｂｉｊ＝εij２i-1Ｖref
【００８１】
ここで、導通モード（Ｓ４＝１）においてＲＬＢＣ回路の電圧平衡条件を適用した場合、スイッチＳ４のスイッチングサイクルのＰ個の最初の時間間隔の間、以下の式が得られる。
【数３】
【００８２】
ここで、不連続モード（Ｓ４＝０）においてＲＬＢＣ回路の電圧平衡条件を適用した場合、スイッチＳ４のスイッチングサイクルのＮ−Ｐ個の最後の時間間隔の間、以下の式が得られる。
【数４】
【００８３】
定常状態分析において、各コンデンサー充電の平衡を検証すべきであり、これを以下の式によって表すことができる。
【数５】
【００８４】
上記条件が満たされると、以下の項を計算する場合に昇圧挙動を検証することができる。
【数６】
【００８５】
ここでｎはビットの数に等しい。
【００８６】
これにより、条件
【数７】
【数８】
及び
【数９】
が満たされると、比Ｄ＝Ｎ／Ｎ−Ｐの昇圧変換を実現することができることが分かる。
【数１０】
ここで、ｋi、すなわちＫのｉ番目の係数は、図１ａ及び図１ｂの例の場合は１、２又は４に等しく、図１ｃ及び図１ｄの場合は１、１、１又は４に等しい。
【００８７】
ここで、以下の項Ωjを導入する。
【数１１】
【００８８】
（ａ）及び（ｂ）から、以下の式を得ることができる。
【数１２】
【数１３】
【００８９】
Ｖrefを任意に設定することができるため、αが１に等しくＶｃｉ＝２i-1Ｖrefであるように決めることができることが留意されるべきである。したがって、スイッチング規則｛εij｝の組を見つけることで十分である。
【数１４】
【００９０】
Ｖrefをさらに以下のように表わすことができることが留意されるべきである。
【数１５】
【００９１】
ｎ個のビットを有するＲＬＢＣのスイッチングパターンに対する解を見つけることは、所与の整数対｛Ｎ，Ｐ｝及び所与の整数ベクトルＫに対して、サイズ（Ｎ×ｎ）であり要素が｛−１；０；１｝にある行列（ε）を見つけることにあり、該行列は、
（ｉ）行列（ε）は
【数１６】
を検証し、
（ｉｉ）
【数１７】
は、Ｎ−Ｐの値のＰ個の要素及び値−ＰのＮ−Ｐ個の要素を有する、
を満たす。
【００９２】
行列（ε）が階数ｎである場合、ベクトルＫは、所望のベクトルΩをもたらす一意のベクトルＫである。行列（ε）が階数ｎでない場合、ＲＬＢＣスイッチングパターンを解決することに対して条件を満足させる整数ベクトルＫの非ゼロ次元の下位空間全体が存在する。そして、行列（ε）によって定義される単一のスイッチングパターンの適用から所望の整数ベクトルＫに、ＲＬＢＣ回路が有効に収束する機会はほとんどない。そして、ＲＬＢＣコンデンサーの電圧は、予測されるより高い電圧値に達する可能性がある。
【００９３】
対照的に、項Ωjをもたらす一意のかつ制御されたベクトルＫがあることにより、所望の電圧値ｋi＊Ｖout／Ｎに対して各ビットコンデンサーＣiの電圧の安定性が保証される。
【００９４】
（ε3）が［１ ２ ４］ＲＬＢＣ問題に対する階数３の適したスイッチングパターン解である場合、［１ ２ ４］構成の第２のビットがこの時構成［１ １ １ ４］の第２のビット及び第３のビットとして分割されることを反映するように、行列（ε3）の第２行の単純な反復により、［１ １ １ ４］ＲＬＢＣ問題を解決する行列（ε4）を構築するように想定されたであろう。
こうした行列（ε4）は、確かに、この問題に対する解行列であるが、この場合、ａ＋ｂ＝２である任意のベクトルＫ［１ ａ ｂ ４］も、その行列（ε4）に対する適切なベクトルＫである。行列（ε4）を用いることは、単独では、所望の値Ｖout／Ｎに対しビットコンデンサー２及び３の安定した電圧をもたらすように保証することができない。それは、０から２＊Ｖout／Ｎまでのいずれかで変動する可能性がある。時間間隔の持続時間が厳密に同一でない場合、一方のコンデンサーから他方のコンデンサーへの電荷の移動を予期することができる。
【００９５】
変形形態では、行列（ε）はいくつかの行がゼロに設定されており、ビットのサブセットのみが実際に使用されることを反映する。こうした場合、周期的パターンの持続時間の間に充電も放電もされないので、ゼロに設定された行に対応するブリッジのコンデンサーを、バイパスされると言うことができる。
バイパスされたコンデンサーの電圧を柔軟性があるままにすることができる。実際に重要なのは、入力電源から移動する電流によって有効に充電及び放電されているコンデンサーの電圧を制御することである。
こうした場合、行列がアクティブなビットの数の階数である場合に、実際に使用されているビットに対応するサブベクトルＫの解の単一性を実現することができる。
【００９６】
本発明では、図１ａ及び図１ｂの例においてＫ＝［１，２，. . .，２n-1］Tであり、図５〜図９に開示した各行列は、条件（ｉ）及び（ｉｉ）を検証し、すべて階数が非ゼロ行の数である。
【００９７】
本発明では、図１ｃ及び図１ｄの例においてＫ＝［１，１，１，４］Tであり、図１０〜図１４に開示した各行列は、条件（ｉ）及び（ｉｉ）を検証し、すべて階数が非ゼロ行の数である。
【００９８】
図１ｂは、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第２の例である。
【００９９】
図１ａに関して開示したように、従来のＤＣ／ＤＣ昇圧コンバーターのインダクターは、直列に接続された「ｎ」個のコンデンサーブリッジに置き換えられる。各ブリッジは、図１に示すように４つのスイッチ及び１つのコンデンサーからなる。この個々のブリッジ構造もまた「ビット」と呼ぶ。
【０１００】
図１ｂでは、３つのビットＢ１、Ｂ２及びＢ３を示す。
【０１０１】
必要なだけビットＢ１を複製することによって、ブリッジ装置のより重要なものからなる昇圧コンバーターを得ることができる。
【０１０２】
ビットＢ１は、２つのダイオードＤ１１及びＤ１２、２つのスイッチＳ１１及びＳ１２並びに１つのコンデンサーＣ１からなる。
【０１０３】
ビットＢ２は、２つのダイオードＤ２１及びＤ２２、２つのスイッチＳ２１及びＳ２２並びに１つのコンデンサーＣ２からなる。
【０１０４】
ビットＢ３は、２つのダイオードＤ３１及びＤ３２’、２つのスイッチＳ３１及びＳ３２’並びに１つのコンデンサーＣ３からなる。
【０１０５】
各ビットＢｉ（ｉ＝１又は２）に対して、ダイオードＤｉ１のアノードは、スイッチＳｉ１の第１の端子に連結されている。Ｄｉ１のカソードは、スイッチＳｉ２の第１の端子及びコンデンサーＣｉの正の端子に連結されている。スイッチＳｉ１の第２の端子は、コンデンサーＣｉの負の端子及びダイオードＤｉ２のアノードに連結されている。ダイオードＤｉ２のカソードは、スイッチＳｉ２の第２の端子に連結されている。
【０１０６】
ダイオードＤ３１のアノードは、スイッチＳ３１の第１の端子に連結されている。Ｄ３１のカソードは、コンデンサーＣ３の正の端子及びダイオードＤ３２’のアノードに連結されている。スイッチＳ３１の第２の端子は、コンデンサーＣ３の負の端子及びスイッチＳ３２’の第１の端子に連結されている。
【０１０７】
光起電素子ＰＶのような直流電流提供手段が、入力電圧Ｖｉｎを提供する。直流電流提供手段の正の端子は、ダイオードＤ１１のアノードに接続されている。
【０１０８】
ダイオードＤ１２のカソードは、ダイオードＤ２１のアノードに接続されている。
【０１０９】
ダイオードＤ２２のカソードは、ダイオードＤ３１のアノードに接続されている。
【０１１０】
ダイオードＤ３２’のカソードは、コンデンサーＣＬの正の端子に接続されている。
【０１１１】
コンデンサーＣＬの負の端子及びスイッチＳ３２’の第２の端子は、直流電流提供手段の負の端子に接続されている。
【０１１２】
スイッチＳ３２’は、図１ａのスイッチＳ４と同様に作用し、ダイオードＤ３２’は図１ａのダイオードＤ４のように作用する。
【０１１３】
コンデンサーＣＬにおける電圧は、Ｖｏｕｔに等しい。
【０１１４】
Ｂ１の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ１と呼び、Ｂ２の入力と出力との電圧の差をＶｂ２と呼び、Ｂ３の入力と出力との電圧の差をＶｂ３と呼ぶ。Ｖｂ３は、スイッチＳ３２’がＯＮ状態であるときはＶｂ３*に等しく、スイッチＳ３２’がＯＦＦ状態であるときはＶｂ３**に等しい。
【０１１５】
図１ｃは、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第３の例である。
【０１１６】
基本的に、従来のＤＣ／ＤＣ昇圧コンバーターのインダクターは、直列に接続される「ｎ」個のブリッジ装置に置き換えられる。各ブリッジ装置は、図１ｃに示すように４つのスイッチ及びコンデンサーからなる。ここでは、２つのスイッチはスイッチとして作用しているダイオードの形態であり得ることが留意されなければならない。この個々のブリッジ構造は「ビット」とも呼ばれる。４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターは、ダイオードＤ４及びスイッチＳ４を備える出力段もまた有する。
【０１１７】
本発明によれば、図１ａでは、４つのビットすなわちブリッジ装置Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３及びＢ４が示されるとともに直列に接続されており、第４のビットＢ４は出力段に接続されている。
【０１１８】
ビットＢ１は、２つのダイオードＤ１１及びＤ１２、２つのスイッチＳ１１及びＳ１２並びに１つのコンデンサーＣ１からなる。
【０１１９】
ビットＢ２は、２つのダイオードＤ２１及びＤ２２、２つのスイッチＳ２１及びＳ２２並びに１つのコンデンサーＣ２からなる。
【０１２０】
ビットＢ３は、２つのダイオードＤ３１及びＤ３２、２つのスイッチＳ３１及びＳ３２並びに１つのコンデンサーＣ３からなる。
【０１２１】
ビットＢ４は、２つのダイオードＤ４１及びＤ４２、２つのスイッチＳ４１及びＳ４２並びに１つのコンデンサーＣ４からなる。
【０１２２】
出力段はコンデンサーＣＬにも接続されている。
【０１２３】
必要なだけビットＢ１を複製することによって、ブリッジ装置のより重要なものからなる昇圧コンバーターを得ることができる。
【０１２４】
各ビットＢｉ（ｉ＝１、２、３又は４）に対して、ダイオードＤｉ１のアノードは、スイッチＳｉ１の第１の端子に連結されている。Ｄｉ１のカソードは、スイッチＳｉ２の第１の端子及びコンデンサーＣｉの正の端子に連結されている。スイッチＳｉ１の第２の端子は、コンデンサーＣｉの負の端子及びダイオードＤｉ２のアノードに連結されている。ダイオードＤｉ２のカソードは、スイッチＳｉ２の第２の端子に連結されている。
【０１２５】
光起電素子ＰＶのような直流電流提供手段が、入力電圧Ｖｉｎを提供する。直流電流提供手段の正の端子は、ダイオードＤ１１のアノードに接続されている。
【０１２６】
ダイオードＤ１２のカソードは、ダイオードＤ２１のアノードに接続されている。
【０１２７】
ダイオードＤ２２のカソードは、ダイオードＤ３１のアノードに接続されている。
【０１２８】
ダイオードＤ３２のカソードは、ダイオードＤ４１のアノードに接続されている。
【０１２９】
ダイオードＤ４２のカソードは、スイッチＳ４の第１の端子及びダイオードＤ４のアノードに連結されている。Ｄ４のカソードは、コンデンサーＣＬの正の端子に連結されている。スイッチＳ４の第２の端子は、コンデンサーＣＬの負の端子及び直流電流提供手段ＰＶの負の端子に連結されている。
【０１３０】
コンデンサーＣＬにおける電圧は、Ｖｏｕｔに等しい。
【０１３１】
Ｂ１の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ１と呼び、Ｂ２の入力と出力との電圧の差をＶｂ２と呼び、Ｂ３の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ３と呼び、Ｂ４の入力と出力との電圧の差をＶｂ４と呼ぶ。
【０１３２】
Ｃ１における電圧の差をＶｃ１と呼び、Ｃ２における電圧の差をＶｃ２と呼び、Ｃ３における電圧の差をＶｃ３と呼び、Ｃ４における電圧の差をＶｃ４と呼ぶ。
【０１３３】
図１ｄは、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第４の例である。
【０１３４】
図１ｃに関して開示したように、従来のＤＣ／ＤＣ昇圧コンバーターのインダクターは、直列に接続される「ｎ」個のコンデンサーブリッジに置き換えられる。
【０１３５】
図１ｄでは、４つのビットすなわちブリッジ装置Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３及びＢ４が示されている。
【０１３６】
ビットＢ１は、２つのダイオードＤ１１及びＤ１２、２つのスイッチＳ１１及びＳ１２並びに１つのコンデンサーＣ１からなる。
【０１３７】
ビットＢ２は、２つのダイオードＤ２１及びＤ２２、２つのスイッチＳ２１及びＳ２２並びに１つのコンデンサーＣ２からなる。
【０１３８】
ビットＢ３は、２つのダイオードＤ３１及びＤ３２、２つのスイッチＳ３１及びＳ３２並びに１つのコンデンサーＣ３からなる。
【０１３９】
ビットＢ４は、２つのダイオードＤ４１及びＤ４２’、２つのスイッチＳ４１及びＳ４２’並びに１つのコンデンサーＣ４からなる。
【０１４０】
必要なだけビットＢ１を複製することによって、ブリッジ装置のより重要なものからなる昇圧コンバーターを得ることができる。
【０１４１】
各ビットＢｉ（ｉ＝１〜３）に対して、ダイオードＤｉ１のアノードは、スイッチＳｉ１の第１の端子に連結されている。
Ｄｉ１のカソードは、スイッチＳｉ２の第１の端子及びコンデンサーＣｉの正の端子に連結されている。
スイッチＳｉ１の第２の端子は、コンデンサーＣｉの負の端子及びダイオードＤｉ２のアノードに連結されている。
ダイオードＤｉ２のカソードは、スイッチＳｉ２の第２の端子に連結されている。
【０１４２】
ダイオードＤ４１のアノードは、スイッチＳ４１の第１の端子に連結されている。
Ｄ４１のカソードは、コンデンサーＣ４の正の端子及びダイオードＤ４２’のアノードに連結されている。
スイッチＳ４１の第２の端子は、コンデンサーＣ４の負の端子及びスイッチＳ４２’の第１の端子に連結されている。
【０１４３】
光起電素子ＰＶのような直流電流提供手段が、入力電圧Ｖｉｎを提供する。直流電流提供手段の正の端子は、ダイオードＤ１１のアノードに接続されている。
【０１４４】
ダイオードＤ１２のカソードは、ダイオードＤ２１のアノードに接続されている。
【０１４５】
ダイオードＤ２２のカソードは、ダイオードＤ３１のアノードに接続されている。
【０１４６】
ダイオードＤ３２のカソードは、ダイオードＤ４１のアノードに接続されている。
【０１４７】
ダイオードＤ４２’のカソードは、コンデンサーＣＬの正の端子に接続されている。
【０１４８】
コンデンサーＣＬの負の端子及びスイッチＳ３２’の第２の端子は、直流電流提供手段の負の端子に接続されている。
【０１４９】
スイッチＳ４２’は、図１ａのスイッチＳ４と同様に作用し、ダイオードＤ４２’は図１ａのダイオードＤ４のように作用する。
【０１５０】
コンデンサーＣＬにおける電圧は、Ｖｏｕｔに等しい。
【０１５１】
Ｂ１の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ１と呼び、Ｂ２の入力と出力との電圧の差をＶｂ２と呼び、Ｂ３の入力と出力との電圧の差をＶｂ３と呼び、Ｂ４の入力と出力との電圧の差をＶｂ４と呼ぶ。
Ｖｂ４は、スイッチＳ４２’がＯＮ状態であるときはＶｂ４*に等しく、スイッチＳ４２’がＯＦＦ状態であるときはＶｂ４**に等しい。
【０１５２】
図２は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを備えた装置の一例を表す。
【０１５３】
装置２０は、たとえば、バス２０１によって互いに接続された構成要素と、図１６に開示するようなアルゴリズムに関連するプログラムによって制御されるプロセッサ２００とに基づくアーキテクチャを有している。
【０１５４】
ここで、装置２０は、変形形態では、以下に開示するようにプロセッサ２００によって実行されるものと同じ動作を実行する１つ又はいくつかの専用集積回路の形態で実装されることが留意されなければならない。
【０１５５】
バス２０１は、プロセッサ２００を、リードオンリーメモリＲＯＭ２０２、ランダムアクセスメモリＲＡＭ２０３、アナログ・デジタル変換器ＡＤＣ２０６及び図１に開示するもののようなＲＬＢＣモジュールに連結する。
【０１５６】
リードオンリーメモリＲＯＭ２０２は、図１６に開示するようなアルゴリズムに関連するプログラムの命令を含み、それらは、装置２０の電源が投入されると、ランダムアクセスメモリＲＡＭ２０３に転送される。
【０１５７】
リードオンリーメモリＲＯＭ２０２は、本発明の図３〜図１４に示す表を記憶する。
【０１５８】
ＲＡＭメモリ２０３は、変数を受け取るように意図されたレジスターと、図１６に開示するようなアルゴリズムに関連するプログラムの命令とを含む。
【０１５９】
アナログ・デジタル変換器２０６は、ＲＬＢＣに接続され、入力電圧Ｖｉｎ及び／又は出力電圧Ｖｏｕｔを表す電圧を２値情報に変換する。
【０１６０】
図３ａは、昇圧コンバーターが３つのブリッジ装置を備えるときに本発明によって提供することができる種々の昇圧比を表す表を表す。
【０１６１】
図３ａの表は、３００〜３０６で示す６つの列を含む。
列３００は、ＲＬＢＣに印加される入力電圧Ｖｉｎの種々の値を示す。
列３０１は、ＲＬＢＣの出力電圧Ｖｏｕｔを示す。出力電圧は２４０ボルトに等しい。
列３０２は、出力電圧Ｖｏｕｔと入力電圧Ｖｉｎとの間の種々の比を示す。
列３０３は、ＲＬＢＣの種々のデューティサイクルＤを示す。
列３０４は、対Ｎ及びＰの種々の値を示す。
列３０５は、基準電圧Ｖrefの種々の値を示す。
列３０６は、入力電圧値Ｖｉｎに従って選択される図を示す。
【０１６２】
行３１０において、入力電圧は３０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは８に等しく、デューティサイクルＤは０．８７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、８の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ａに開示されている。
【０１６３】
行３１１において、入力電圧は３４．３３ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは７に等しく、デューティサイクルＤは０．８５７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、７の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ａに開示されている。
【０１６４】
行３１２において、入力電圧は４０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは６に等しく、デューティサイクルＤは０．８３３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（６，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは４０ボルトに等しく、４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図８ａに開示されている。
【０１６５】
行３１３において、入力電圧は４８ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは５に等しく、デューティサイクルＤは０．８に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（５，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは４８ボルトに等しく、５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図９ａに開示されている。
【０１６６】
行３１４において、入力電圧は６０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは４に等しく、デューティサイクルＤは０．７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｂに開示されている。
【０１６７】
行３１５において、入力電圧は６８．６６ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３．５に等しく、デューティサイクルＤは０．７１４に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、３．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｂに開示されている。
【０１６８】
行３１６において、入力電圧は７２ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（１０，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは２４ボルトに等しく、３．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図７ａに開示されている。
【０１６９】
行３１７において、入力電圧は９０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．６６に等しく、デューティサイクルＤは０．６２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、２．６６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｃ又は図５ｄに開示されている。
【０１７０】
行３１８において、入力電圧は９６ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．５に等しく、デューティサイクルＤは０．６に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（５，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは４８ボルトに等しく、２．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図９ｂに開示されている。
【０１７１】
行３１９において、入力電圧は１０３ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．５７１に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、３．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｃに開示されている。
【０１７２】
行３２０において、入力電圧は１２０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２に等しく、デューティサイクルＤは０．５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｅに開示されている。
【０１７３】
行３２１において、入力電圧は１３７ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．７５に等しく、デューティサイクルＤは０．４２８に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、１．７５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｄに開示されている。
【０１７４】
行３２２において、入力電圧は１４４．６６ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．６６に等しく、デューティサイクルＤは０．４に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（５，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは４８ボルトに等しく、１．６６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図９ｃに開示されている。
【０１７５】
行３２３において、入力電圧は１５０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．６に等しく、デューティサイクルＤは０．３７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、１．６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｆに開示されている。
【０１７６】
行３２４において、入力電圧は１６９ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．４２に等しく、デューティサイクルＤは０．３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（１０，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは２４ボルトに等しく、１．４２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図７ｂに開示されている。
【０１７７】
行３２５において、入力電圧は１７１．４ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．４に等しく、デューティサイクルＤは０．２８５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、１．４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｅに開示されている。
【０１７８】
行３２６において、入力電圧は１８０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、１．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｇに開示されている。
【０１７９】
行３２７において、入力電圧は１９２ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．２５に等しく、デューティサイクルＤは０．２に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（５，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは４８ボルトに等しく、１．２５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図９ｄに開示されている。
【０１８０】
行３２８において、入力電圧は２００ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．２に等しく、デューティサイクルＤは０．１６６に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（６，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは４０ボルトに等しく、１．２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図８ｂ又は図８ｃに開示されている。
【０１８１】
行３２９において、入力電圧は２０５．７ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．１６に等しく、デューティサイクルＤは０．１４２に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、１．１６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｆに開示されている。
【０１８２】
行３３０において、入力電圧は２１０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．１４に等しく、デューティサイクルＤは０．１２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、１．１４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｈに開示されている。
【０１８３】
図３ｂは、昇圧コンバーターが４つのブリッジ装置を備えるときに本発明によって提供することができる種々の昇圧比を表す表を表す。
【０１８４】
図３ｂの表は、３５０〜３５６で示す６つの列を含む。
列３５０は、ＲＬＢＣに印加される入力電圧Ｖｉｎの種々の値を示す。
列３５１は、ＲＬＢＣの出力電圧Ｖｏｕｔを示す。たとえば、出力電圧は２４０ボルトに等しい。
列３５２は、出力電圧Ｖｏｕｔと入力電圧Ｖｉｎとの間の種々の比を示す。
列３５３は、ＲＬＢＣの種々のデューティサイクルＤを示す。
列３５４は、対Ｎ及びＰの種々の値を示す。
列３５５は、基準電圧Ｖrefの種々の値を示す。
列３５６は、入力電圧値Ｖｉｎに従って選択される図を示す。
【０１８５】
行３６０において、入力電圧は１００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは８に等しく、デューティサイクルＤは０．８７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、８の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ａに開示されている。
【０１８６】
行３６１において、入力電圧は１１４．３ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは７に等しく、デューティサイクルＤは０．８５７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは１４４．３ボルトに等しく、７の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ａに開示されている。
【０１８７】
行３６２において、入力電圧は１３３．３ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは６に等しく、デューティサイクルＤは０．８３３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（６，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは１３３．３ボルトに等しく、６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１４ｂに開示されている。
【０１８８】
行３６３において、入力電圧は１７７．７ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは４．５に等しく、デューティサイクルＤは０．７７８に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（９，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは８８．９ボルトに等しく、４．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１１ａに開示されている。
【０１８９】
行３６４において、入力電圧は２００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは４に等しく、デューティサイクルＤは０．７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｂに開示されている。
【０１９０】
行３６５において、入力電圧は２２８．６ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３．５に等しく、デューティサイクルＤは０．７１４に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、３．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｂに開示されている。
【０１９１】
行３６６において、入力電圧は２４０ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（１０，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは８０ボルトに等しく、３．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１０ａに開示されている。
【０１９２】
行３６７において、入力電圧は２６６．７ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３に等しく、デューティサイクルＤは０．６６７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（９，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは８８．９ボルトに等しく、３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１１ｂに開示されている。
【０１９３】
行３６８において、入力電圧は３００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．６７に等しく、デューティサイクルＤは０．６２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、２．６７の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｃに開示されている。
【０１９４】
行３６９において、入力電圧は３４２．９ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．５７１に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、２．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｃに開示されている。
【０１９５】
行３７０において、入力電圧は４００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２に等しく、デューティサイクルＤは０．５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｄに開示されている。
【０１９６】
行３７１において、入力電圧は４５７．１ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．７５に等しく、デューティサイクルＤは０．４２９に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、１．７５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｄに開示されている。
【０１９７】
行３７２において、入力電圧は５００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．６に等しく、デューティサイクルＤは０．３７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、１．７５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｅに開示されている。
【０１９８】
行３７３において、入力電圧は５３３．３ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．５に等しく、デューティサイクルＤは０．３３３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（９，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは８８．９ボルトに等しく、１．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１１ｃに開示されている。
【０１９９】
行３７４において、入力電圧は５６０ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．４２に等しく、デューティサイクルＤは０．３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（１０，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは８０ボルトに等しく、１．４２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１０ｂに開示されている。
【０２００】
行３７５において、入力電圧は５７１．４ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．４に等しく、デューティサイクルＤは０．２８５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、１．４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｅに開示されている。
【０２０１】
行３７６において、入力電圧は６００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、１．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｆに開示されている。
【０２０２】
行３７７において、入力電圧は６２２．２ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．２９に等しく、デューティサイクルＤは０．２２２に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（９，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは８８．９ボルトに等しく、１．２９の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１１ｄに開示されている。
【０２０３】
行３７８において、入力電圧は６６６．６ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．２に等しく、デューティサイクルＤは０．１６７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（６，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは１３３．３ボルトに等しく、１．２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１４ａに開示されている。
【０２０４】
行３７９において、入力電圧は６８５．７ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．１７に等しく、デューティサイクルＤは０．１４３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、１．１７の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｅに開示されている。
【０２０５】
行３８０において、入力電圧は７００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．１４に等しく、デューティサイクルＤは０．１２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、１．１４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｇに開示されている。
【０２０６】
図４ａは、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、図１ａに示す３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第１の例のスイッチのスイッチング状態を表す表を表す。
【０２０７】
列４００〜４０２はビットＢ１に関連し、列４０３〜４０５はビットＢ２に関連し、列４０６〜４０８はビットＢ３に関連する。
【０２０８】
行４１１は、
Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は非導通状態にあること、
Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は非導通状態にあること、及び
Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は非導通状態にあることを示す。
【０２０９】
行４１２は、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、及び
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３２が非導通状態にあるときにスイッチＳ３１が導通状態にあり、スイッチＳ３２が導通状態にあるときにスイッチＳ３１が非導通状態にあることを示す。
【０２１０】
行４１３は、
−Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
−Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、及び
−Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあることを示す。
【０２１１】
図４ｂは、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、図１ｂに示す３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第２の例のスイッチのスイッチング状態を表す表を表す。
【０２１２】
列４２０〜４２２はビットＢ１に関連し、列４２３〜４２５はビットＢ２に関連し、列４２６〜４２８はビットＢ３に関連する。
【０２１３】
行４３１は、
Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は非導通状態にあること、
Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は非導通状態にあること、及び
Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２’は導通状態にあることを示す。
【０２１４】
行４３２は、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、及び
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１及びＳ３２’は共に導通状態又は非導通状態にあることを示す。
【０２１５】
行４３３は、
−Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
−Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、及び
−Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は導通状態にあり、スイッチＳ３２は非導通状態にあることを示す。
【０２１６】
本発明によれば、Ｖｃ１＝Ｖｒｅｆ；Ｖｃ２＝２Ｖｒｅｆ及びＶｃ３＝４Ｖｒｅｆである。
【０２１７】
図４ｃは、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第３の例のスイッチのスイッチング状態を表す表を表す。
【０２１８】
列４５０〜４５２はビットＢ１に関連し、列４５３〜４５５はビットＢ２に関連し、列４５６〜４５８はビットＢ３に関連し、列４５９〜４６１はビットＢ４に関連する。
【０２１９】
行４４１は、
Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は非導通状態にあること、
Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は非導通状態にあること、
Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は非導通状態にあること、及び
Ｖｃ４に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４１は非導通状態にあり、スイッチＳ４２は非導通状態にあることを示す。
【０２２０】
行４４２は、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあること、及び
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４２が導通状態にあるときにスイッチＳ４１が非導通状態にあり、又はスイッチＳ４１は導通状態にあり、かつスイッチＳ４２は非導通状態にあることを示す。
【０２２１】
行４４３は、
−Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
−Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、
−Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあること、及び
−Ｖｃ４に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４１は導通状態にあり、スイッチＳ４２は導通状態にあることを示す。
【０２２２】
図４ｄは、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第４の例のスイッチのスイッチング状態を表す表を表す。
【０２２３】
列４８０〜４８２はビットＢ１に関連し、列４８３〜４８５はビットＢ２に関連し、列４８６〜４８８はビットＢ３に関連し、列４８９〜４９１はビットＢ４に関連する。
【０２２４】
行４７１は、
Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は非導通状態にあること、
Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は非導通状態にあること、
Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は非導通状態にあること、及び
Ｖｃ４に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４１は非導通状態にあり、スイッチＳ４２’は導通状態にあることを示す。
【０２２５】
行４７２は、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあること、及び
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４２’が導通状態にあるときにスイッチＳ４１が導通状態にあり、スイッチＳ４２’が非導通状態にあるときにスイッチＳ４１が非導通状態にあることを示す。
【０２２６】
行４７３は、
−Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
−Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、
−Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあること、及び
−Ｖｃ４に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４１は導通状態にあり、スイッチＳ４２’は非導通状態にあることを示す。
【０２２７】
図５ａ〜図５ｈは、周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを８で割った値に等しい。
【０２２８】
行５０１、５１１、５２１、５３１、５４１、５５１、５６１及び５７１において、１に等しい値は、Ｖｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０２２９】
行５０２、５１２、５２２、５３２、５４２、５５２、５６２及び５７２において、１に等しい値は、Ｖｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０２３０】
行５０３、５１３、５２３、５３３、５４３、５５３、５６３及び５７３において、１に等しい値は、Ｖｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０２３１】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ８の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝８）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０２３２】
図５ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝８（Ｄ＝０．８７５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２３３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝８を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２３４】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２３５】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７（Ｐ＝７）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０２３６】
図５ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２３７】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２３８】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ２＝２Ｖref、Ｖｂ１＝Ｖｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２３９】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７及びＴ８では非導通状態である。
【０２４０】
図５ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２４１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６６を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２４２】
時間間隔Ｔ１ではＶｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
【０２４３】
時間間隔Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ６、Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２４４】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２４５】
図５ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２４６】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６６を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２４７】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ３、Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２４８】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２４９】
図５ｅは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２５０】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２５１】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５、Ｔ６、Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２５２】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２５３】
図５ｆは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２５４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．６を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２５５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２−Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ６、Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２５６】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２５７】
図５ｇは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．３３を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２５８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．３３を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２５９】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２６０】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ２の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３及びＴ８では非導通状態である。
【０２６１】
図５ｈは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１４を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２６２】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１４を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２６３】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２６４】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２６５】
図６ａ〜図６ｆは、周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを７で割った値に等しい。
【０２６６】
行６０１、６１１、６２１、６３１、６４１、及び６５１において、１に等しい値は、Ｖｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０２６７】
行６０２、６１２、６２２、６３２、６４２、及び６５２において、１に等しい値は、Ｖｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０２６８】
行６０３、６１３、６２３、６３３、６４３、及び６５３において、１に等しい値は、Ｖｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０２６９】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ７の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝７）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０２７０】
図６ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝７を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２７１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝７を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２７２】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２７３】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７では非導通状態である。
【０２７４】
図６ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．５を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２７５】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．５を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２７６】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２７７】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６及びＴ７では非導通状態である。
【０２７８】
図６ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．３３を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２７９】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．３３を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２８０】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５、Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２８１】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５〜Ｔ７では非導通状態である。
【０２８２】
図６ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．７５を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２８３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．７５を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２８４】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２８５】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ７では非導通状態である。
【０２８６】
図６ｅは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２８７】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２８８】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５、Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
【０２８９】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ７では非導通状態である。
【０２９０】
図６ｆは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２９１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１６を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２９２】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２９３】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ７では非導通状態である。
【０２９４】
図７ａ及び図７ｂは、周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを１０で割った値に等しい。
【０２９５】
行７０１及び７１１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０２９６】
行７０２及び７１２において、１に等しい値はＶｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０２９７】
行７０３及び７１３において、１に等しい値はＶｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０２９８】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ１０の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝１０）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０２９９】
図７ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．３３を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３００】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．３３を得るために、１０個の時間間隔が必要である。
【０３０１】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８、Ｔ９及びＴ１０では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３０２】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８〜１０Ｔ１では非導通状態である。
【０３０３】
図７ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４２を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３０４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４２を得るために、１０個の時間間隔が必要である。
【０３０５】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４、Ｔ５、Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ９及びＴ１０では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３０６】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７〜１０Ｔ１では非導通状態である。
【０３０７】
図８ａ〜図８ｃは、周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを６で割った値に等しい。
【０３０８】
行８０１、８１１及び８２１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３０９】
行８０２、８１２及び８２２において、１に等しい値はＶｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３１０】
行８０３、８１３及び８２３において、１に等しい値はＶｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３１１】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ６の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝６）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３１２】
図８ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．８３３を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３１３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．８３３を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０３１４】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３１５】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６では非導通状態である。
【０３１６】
図８ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．１６６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３１７】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．１６６を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０３１８】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４、Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
【０３１９】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ６では非導通状態である。
【０３２０】
図８ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．１６６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３２１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．１６６を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０３２２】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
【０３２３】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ６では非導通状態である。
【０３２４】
図９ａ〜図９ｄは、周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを５で割った値に等しい。
【０３２５】
行９０１、９１１、９２１及び９３１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３２６】
行９０２、９１２、９２２及び９３２において、１に等しい値はＶｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３２７】
行９０３、９１３、９２３及び９３３において、１に等しい値はＶｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３２８】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝５）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３２９】
図９ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．８を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３３０】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．８を得るために、５つの時間間隔が必要である。
【０３３１】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３３２】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５では非導通状態である。
【０３３３】
図９ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３３４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．６を得るために、５つの時間間隔が必要である。
【０３３５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３３６】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４及びＴ５では非導通状態である。
【０３３７】
図９ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．４を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３３８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．４を得るために、５つの時間間隔が必要である。
【０３３９】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
【０３４０】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ５では非導通状態である。
【０３４１】
図９ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．２を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３４２】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．２を得るために、５つの時間間隔が必要である。
【０３４３】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
【０３４４】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ５では非導通状態である。
【０３４５】
図１０ａ及び図１０ｂは、周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０３４６】
行１００１及び１０１１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３４７】
行１００２及び１０１２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３４８】
行１００３及び１０１３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３４９】
行１００４及び１０１４において、１に等しい値は、Ｖｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３５０】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ１０の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝１０）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３５１】
図１０ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝６（Ｄ＝０．７）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３５２】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝６を得るために、１０個の時間間隔が必要である。
【０３５３】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８、Ｔ９及びＴ１０では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３５４】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７（Ｐ＝７）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８〜Ｔ１０（Ｎ＝１０）では非導通状態である。
【０３５５】
図１０ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝４（Ｄ＝０．３）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３５６】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４を得るために、１０個の時間間隔が必要である。
【０３５７】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７、Ｔ８、Ｔ９及びＴ１０では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
【０３５８】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３（Ｐ＝３）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ１０（Ｎ＝１０）では非導通状態である。
【０３５９】
図１１ａ〜図１１ｄは、周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０３６０】
行１１０１、１１１１、１１２１、及び１１３１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３６１】
行１１０２、１１１２、１１２２、及び１１３２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３６２】
行１１０３、１１１３、１１２３、及び１１３３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３６３】
行１１０４、１１１４、１１２４、及び１１３４において、１に等しい値は、Ｖｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３６４】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ９の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝９）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３６５】
図１１ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝４．５（Ｄ＝０．７７７）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３６６】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４．５を得るために、９つの時間間隔が必要である。
【０３６７】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８及びＴ９では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３６８】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７（Ｐ＝７）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８及びＴ９（Ｎ＝９）では非導通状態である。
【０３６９】
図１１ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝３（Ｄ＝０．６６６）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３７０】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３を得るために、９つの時間間隔が必要である。
【０３７１】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ９では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３７２】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６（Ｐ＝６）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７〜Ｔ９（Ｎ＝９）では非導通状態である。
【０３７３】
図１１ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．５（Ｄ＝０．３３３）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３７４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．５を得るために、９つの時間間隔が必要である。
【０３７５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−ref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７、Ｔ８及びＴ９では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
【０３７６】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３（Ｐ＝３）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ９（Ｎ＝９）では非導通状態である。
【０３７７】
図１１ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．２９（Ｄ＝０．２２２）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３７８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．２９を得るために、９つの時間間隔が必要である。
【０３７９】
時間間隔Ｔ１及びＴ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ７、Ｔ８及びＴ９では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
【０３８０】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２（Ｐ＝２）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ９（Ｎ＝９）では非導通状態である。
【０３８１】
図１２ａ〜図１２ｇは、周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０３８２】
行１２０１、１２１１、１２２１、１２３１、１２４１、１２５１及び１２６１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３８３】
行１２０２、１２１２、１２２２、１２３２、１２４２、１２５２及び１２６２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３８４】
行１２０３、１２１３、１２２３、１２３３、１２４３、１２５３及び１２６３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３８５】
行１２０４、１２１４、１２２４、１２３４、１２４４、１２５４及び１２６４において、１に等しい値はＶｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３８６】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ８の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝８）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３８７】
図１２ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝８（Ｄ＝０．８７５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３８８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝８を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０３８９】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−Ｖrefである。
【０３９０】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７（Ｐ＝７）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０３９１】
図１２ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝４（Ｄ＝０．７５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３９２】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０３９３】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０f及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３９４】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６（Ｐ＝６）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７及びＴ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０３９５】
図１２ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝２．６７（Ｄ＝０．６２５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３９６】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６７を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０３９７】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３９８】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５（Ｐ＝５）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０３９９】
図１２ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝２（Ｄ＝０．５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４００】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０４０１】
時間間隔Ｔ１〜Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
間隔Ｔ５〜Ｔ８では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４０２】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４（Ｐ＝４）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０４０３】
マトリックスはランク１であり、実際に使用されているコンデンサービットの数に等しい（コンデンサーＣ４のみが図１２ｄに記載されたスイッチングパターンにより充電又は放電される）。
【０４０４】
図１２ｅは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．６（Ｄ＝０．３７５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４０５】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．６を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０４０６】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
【０４０７】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３（Ｐ＝３）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０４０８】
図１２ｆは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．３３（Ｄ＝０．２５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４０９】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．３３を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０４１０】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
【０４１１】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２（Ｐ＝２）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０４１２】
図１２ｇは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．１４（Ｄ＝０．１２５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４１３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１４を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０４１４】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
【０４１５】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１（Ｐ＝１）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０４１６】
図１３ａ〜図１３ｆは、周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０４１７】
行１３０１、１３１１、１３２１、７３１、１３４１及び１３５１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０４１８】
行１３０２、１３１２、１３２２、１３３２、１３４２及び１３５２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０４１９】
行１３０３、１３１３、１３２３、１３３３、１３４３及び１３５３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０４２０】
行１３０４、１３１４、１３２４、１３３４、１３４４及び１３５４において、１に等しい値はＶｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０４２１】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ７の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝７）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０４２２】
図１３ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝７（Ｄ＝０．８５７）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４２３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝７を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４２４】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４２５】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６（Ｐ＝６）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４２６】
図１３ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝３．５（Ｄ＝０．７１４）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４２７】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．５を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４２８】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４２９】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５（Ｐ＝５）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６及びＴ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４３０】
図１３ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝２．３３（Ｄ＝０．５７１）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４３１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．３３を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４３２】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４３３】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４（Ｐ＝４）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５〜Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４３４】
図１３ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．７５（Ｄ＝０．４２９）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４３５】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．７５を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４３６】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４３７】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３（Ｐ＝３）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４３８】
図１３ｅは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．４（Ｄ＝０．２８５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４３９】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４４０】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４４１】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２（Ｐ＝２）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４４２】
図１３ｆは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．１７（Ｄ＝０．１４３）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４４３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１７を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４４４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４４５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖｂ３＝Ｖｂ４＝０である。
【０４４６】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２（Ｐ＝１）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４４７】
図１４ａ及び図１４ｂは、周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０４４８】
行１４０１及び１４１１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０４４９】
行１４０２及び１４１２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０４５０】
行１４０３及び１４１３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０４５１】
行１４０４及び１４１４において、１に等しい値はＶｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０４５２】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ６の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝６）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０４５３】
図１４ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．２（Ｄ＝０．１６７）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４５４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．２を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０４５５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
【０４５６】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５（Ｐ＝５）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６（Ｎ＝６）では非導通状態である。
【０４５７】
図１４ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝６（Ｄ＝０．８３３）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４５８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．２を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０４５９】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４６０】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１（Ｐ＝５）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ６（Ｎ＝６）では非導通状態である。
【０４６１】
図１５は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに対して本発明によって得られる伝達関数曲線の一例である。ｘ軸はＲＬＢＣの入力電圧（Ｖｉｎ）を表し、ｙ軸はＲＬＢＣの出力電圧（Ｖｏｕｔ）を表す。
【０４６２】
図１５において、２０個の曲線を示す。左側から開始する第１の曲線は、ＲＬＢＣのブリッジのスイッチのスイッチングパターンが図５ａで述べたものに等しい場合に得られる曲線である。第１の曲線の上位点は、図３ａの行３１０に対応する入力電圧、出力電圧及びビット電圧を示す。
【０４６３】
左側から開始する次の曲線は、ＲＬＢＣのブリッジのスイッチのスイッチングパターンが図６ａで述べたものに等しい場合に得られる曲線である。第２の曲線の上位点は、図３ａの次の行３１１に対応する入力電圧、出力電圧及びビット電圧を示す。
【０４６４】
続く曲線は、ＲＬＢＣのブリッジのスイッチのスイッチングパターンが、図３ａの行３１２〜３３０に示す図で述べたものに等しい場合に得られる曲線にそれぞれ対応する。第１の曲線の上位点は、図３ａの行３１２〜３３０に対応する入力電圧、出力電圧及びビット電圧を示す。
【０４６５】
図１６は、本発明によるｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに対していずれのスイッチコマンドを使用しなければならないかを確定するアルゴリズムの一例である。
【０４６６】
本アルゴリズムは、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを備えた装置２０によって実行される。
【０４６７】
本アルゴリズムを、プロセッサ２００が実行することができる。
【０４６８】
ステップＳ１６００において、プロセッサ２００は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターが昇圧しなければならない入力電圧Ｖｉｎを得る。
たとえば、Ｖｉｎを、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに印加される入力電圧のデジタル変換器２０６によって行われる測定の結果とすることができる。
他の例として、Ｖｉｎを、特定の調節機能を実現するように、ビット電圧、出力電圧、入力電流又は出力電流等、他の信号のデジタル変換器２０６によってなされるさらに他の測定から、プロセッサ２００による計算によって確定することができる。
本発明の特別な実施形態では、調節機能は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを通過する電力を最大限にするように確定される。
【０４６９】
次のステップＳ１６０１において、プロセッサ２００は、入力電圧をｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターによって昇圧しなければならない出力電圧の所望の範囲を得る。この範囲は、最大電圧値Ｖｍａｘ及び最小電圧値Ｖｍｉｎからなる。たとえば、出力電圧の所望の範囲は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力に接続される負荷機器の許容可能な入力範囲として予め既知である。
【０４７０】
次のステップＳ１６０２において、プロセッサ２００は、所望の範囲内でｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターによって入力電圧Ｖｉｎが理想的に昇圧されなければならない所望の出力電圧Ｖｏｕｔを得る。たとえば、所望の出力電圧ＶｏｕｔはＶｍａｘに等しい。別の例では、Ｖｏｕｔは（Ｖｍａｘ＋Ｖｍｉｎ）／２に等しい。
【０４７１】
次のステップＳ１６０３において、プロセッサ２００は、ＲＯＭメモリ２０２に格納されている各デューティサイクルＤに対して、昇圧された電圧値Ｖｂｏｏｓｔ＝Ｖｉｎ／（１−Ｄ）を検査し、ＲＯＭメモリ２０２に格納されているデューティサイクルの中で、所望の出力電圧範囲内で昇圧された電圧値Ｖｂｏｏｓｔが所望の出力電圧Ｖｏｕｔに最も近いデューティサイクルを選択する。
【０４７２】
次のステップＳ１６０４において、プロセッサ２００は、ステップＳ１６０３で選択されたデューティサイクルに対応するメモリ２０２に格納されているパターンに従ってＲＬＢＣ２０５のスイッチにコマンドを発行する。
【０４７３】
変形形態では、プロセッサ２００は、ステップＳ１６０３で選択されたデューティサイクルに対応する、図５〜図９又は図１０〜図１４の中で対応する図に示されメモリ２０２に格納されているパターンの列の順列からもたらされるパターンに従って、ＲＬＢＣ２０５のスイッチにコマンドを発行する。
【０４７４】
その後、プロセッサ２００はステップＳ１６００に戻る。
【０４７５】
たとえば、ステップＳ１６００において、プロセッサ２００は入力電圧Ｖｉｎ＝１４５Ｖを得る。
【０４７６】
次のステップＳ１６０１において、プロセッサ２００は出力電圧Ｖｍａｘ＝２４７Ｖ及びＶｍｉｎ＝１９７Ｖを得る。
【０４７７】
次のステップＳ１６０２において、プロセッサ２００は所望の出力電圧Ｖｏｕｔ＝２２７Ｖを得る。
【０４７８】
次のステップＳ１６０３において、出力電圧Ｖｂｏｏｓｔ＝１４５／（１−０．３７５）＝２３２Ｖが、所望の出力範囲のものの中で所望の出力電圧Ｖｏｕｔに最も近いため、プロセッサは、Ｄ＝０．３７５及び図５ｆに示すパターンを選択する。
【０４７９】
他の例として、ステップＳ１６０２において、所望の出力電圧がＶｏｕｔ＝２４７Ｖである場合、ステップＳ８０３において、出力電圧Ｖｂｏｏｓｔ＝１４５／（１−０．４）＝２４２Ｖが、所望の出力範囲のものの中で所望の出力電圧Ｖｏｕｔに最も近いため、プロセッサは、Ｄ＝０．４及び図９ｃに示すパターンを選択する。
【０４８０】
当然のことながら、本発明の範囲から逸脱することなく、上述した本発明の実施形態に対して多くの変更を行うことができる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、包括的には、複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーター（boost converter：ブーストコンバーター）の出力電圧を制御する方法及び装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のＤＣ／ＤＣコンバーターは、直流を、第１の電圧から、この第１の電圧より大きいか又は小さい第２の電圧に変換するために、インダクターを使用する。
【０００３】
インダクター(inductors)は、磁界（電流）の形態でエネルギーを蓄積するために用いられ、それらには多くの欠点がある。インダクターは重量があり、主に銅材料からなるためコストが比較的重要である。
【０００４】
インダクターに取って換わるためのスイッチ及びコンデンサーの組合せが、すでに提案されている。
【０００５】
たとえば、複数のブリッジ装置からなる、ＤＣ／ＤＣコンバーター又は昇圧コンバーターとしても知られるチャージポンプは、エネルギー蓄積素子としてコンデンサーを用いる。エネルギー蓄積素子としてインダクターも用いる誘導性スイッチングＤＣ／ＤＣコンバーターと比較した場合、チャージポンプは、いくつかのエンドユーザー応用に対して、それを魅力的なものとする独自の特徴を提供する。
【０００６】
連続電流モード（ＣＣＭ）で動作しているときの昇圧コンバーターは、比ｒ＝Ｖout／Ｖin＝１／（１−Ｄ）だけ入力の電圧を上昇させる。但し、Ｄは、昇圧コンバーターの主スイッチのデューティサイクル（０〜１）である。
【０００７】
従来の昇圧コンバーターと複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターとの主な相違は、後者が電圧昇圧比のいくつかの離散的な値にしか達成することができないという事実による。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
たとえば、太陽電池の応用では、ソーラーモジュールによって提供される電力を最適な入力電圧レベルに対応する最大電力値に維持することができないため、複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターにとって、大きい入力電圧変動は許容できない可能性がある。
【０００９】
本発明は、多数の電圧昇圧比で機能することができる複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
その目的のために、本発明は、直列に接続されたｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する方法であって、各ブリッジ装置は、複数のスイッチ及びコンデンサーからなり、
該方法は、Ｎ個の時間間隔に分解される周期的パターンに従って前記スイッチを制御するステップを含むことを特徴とし、
各時間間隔において、各ｉ番目（ｉ＝１〜ｎ）のブリッジ装置の入力と出力との間の電圧は、ゼロ（null）値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値のマイナス値に等しいことを特徴とし、かつ、
前記正の値は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧を、前記周期的パターンの時間間隔の数によって割った結果であることを特徴とする、方法に関する。
【００１１】
本発明はまた、直列に接続されたｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する装置であって、各ブリッジ装置は、複数のスイッチ及びコンデンサーからなり、
該装置は、Ｎ個の時間間隔に分解される周期的パターンに従って前記スイッチを制御する手段を備えることを特徴とし、
各時間間隔において、各ｉ番目（ｉ＝１〜ｎ）のブリッジ装置の入力と出力との間の電圧は、ゼロ値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値のマイナス値に等しく、
前記正の値は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧を、前記周期的パターンの時間間隔の数によって割った結果であることを特徴とする、装置にも関する。
【００１２】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、多数の電圧昇圧比で機能することができる。
【００１３】
さらに、前記正の値が、選択されたパターンの時間間隔の数で前記出力電圧の予測値を割った結果であるため、予測された出力電圧レベルから容易に前記正の値を確定することができる。そして、前記正の値から適切な入力電圧レベルを容易に選択することができる。
【００１４】
特定の特徴によれば、前記周期的パターンのｊ番目の時間間隔の間のｉ番目のブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の行列Ｖijは、階数ｒｋであり、ｒｋは、前記周期的パターンの間に少なくとも１つの非ゼロ電圧値を有するブリッジ装置の数である。
【００１５】
したがって、ブリッジ装置コンデンサーの電圧は、独自の解に収束し、時間間隔の持続時間を設定する際にわずかな不確実性が発生する可能性がある場合であっても安定している。
【００１６】
特定の特徴によれば、１つの周期的パターンの複数の時間間隔にわたるブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の合計は、ゼロ値に等しい。
【００１７】
したがって、１つの周期的パターンにわたり、太陽電池モジュール等の定電流源によって供給される電流は、前記ブリッジ装置の前記コンデンサーを等しく充電かつ放電し、前記コンデンサーの電圧は安定しており、定電流源を想定して放電しない。
【００１８】
特定の特徴によれば、第１のブリッジ装置は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される電源の端子のうちの一方に接続され、最後のブリッジ装置のスイッチのうちの１つは、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の他方の端子に接続されるか、又は
前記第１のブリッジ装置は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される電源の前記端子のうちの一方に接続され、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、少なくとも、前記別のブリッジ装置に接続されると共に、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続されるスイッチをさらに備える。
【００１９】
したがって、各時間間隔の間の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の合計を、第１の正の値の７倍と−７倍との間に含まれる任意の整数であるように構成することができるように、前記周期的パターンを設計することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、その入出力電力レベルを、柔軟な数の入力電圧レベル及び出力電圧レベルに適合させることができる。
【００２０】
特定の特徴によれば、前記周期的パターンの時間間隔の第１のサブセットにおける任意の時間間隔について、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続される前記スイッチは、前記第１のサブセットの前記時間間隔中、導通しており、前記第１のサブセットの前記時間間隔中の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の前記電圧の合計は、整数Ｋｐに前記第１の正の値を掛けた値に等しい。
【００２１】
したがって、入力電圧Ｖｉｎは、主スイッチが導通しているとき、ＶｏｕｔにＫｐを掛けてＮで割った値をとることができる。
【００２２】
特定の特徴によれば、１つの周期的パターンの時間間隔の第２のサブセットにおける任意の時間間隔について、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続される前記スイッチは、前記第２のサブセットの前記時間間隔中、導通しておらず、前記第２のサブセットの前記時間間隔中の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の前記電圧の合計は、非ゼロの整数Ｐに前記第１の正の値を掛けた値のマイナス値に等しい。
【００２３】
したがって、入力電圧Ｖｉｎは、主スイッチが導通していないとき、Ｖｏｕｔに（Ｎ−Ｐ）を掛けてＮで割った値をとることができる。
【００２４】
特定の特徴によれば、時間間隔の前記第２のサブセットはＫｐ個の時間間隔を含み、前記第１のサブセットはＰ個の時間間隔を含み、前記数Ｋｐは、前記周期的パターンの時間間隔の数から数Ｐを引いた値に等しい。
【００２５】
したがって、入力電圧Ｖｉｎは、前記パターンのすべての時間間隔においてＶｏｕｔにＮ−Ｐを掛けてＮで割った値をとることができ、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、ＮをＮ−Ｐで割った値に等しい昇圧比を実行することができ、ここでＮ及びＰを、所望の昇圧比を実現するように柔軟に選択することができる。
その結果、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が大きく増大する。そして、昇圧比の数が増大すると出力電圧の調節を達成することがより容易になる。
【００２６】
特定の特徴によれば、前記選択されたパターンは、前記周期的パターンの時間間隔における順列によって与えられる。
【００２７】
したがって、１つのコンデンサーの充電及び放電に対応する時間間隔を交互に配置することによって、コンデンサーの充電サイクルの周波数を上昇させることにより、これらの充電及び放電による電圧リップルを制限することが可能になる。
注目すべきことに、これが、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの効率及び電源品質に影響を与えることになる。
【００２８】
たとえば、太陽電池電源は、入力電圧が最大電力点（ＭＰＰ）の周囲でそれほど大きく変化しないため、より多くの電力を提供する。
【００２９】
さらに、１つのコンデンサーの充電及び放電に対応する時間間隔を集めることにより、前記パターンの持続時間の間のスイッチ作動の数を制限することができ、スイッチ作動による整流損失を低減することができる。
【００３０】
特定の特徴によれば、各数ｋi（ｉ＝１〜ｎ）は、２のｉ−１乗に等しい。
【００３１】
したがって、任意の昇圧比Ｎ／（Ｎ−Ｐ）（Ｎは２のｎ乗以下、ＰはＮ未満）に対して、常に最大階数行列を確定することが数学的に可能となる。
【００３２】
特定の特徴によれば、ｎは３に等しく、ｋ1は１に等しく、ｋ2は２に等しく、ｋ3は４に等しい。
【００３３】
したがって、３つのビットのみで、Ｎが２のｎ乗を超える昇圧比１０／７及び１０／３を含む最大２１のデューティサイクルを実現することができる。
【００３４】
ｎは４に等しく、ｋ1は１に等しく、ｋ2は１に等しく、ｋ３は１に等しく、ｋ4は４に等しい。
【００３５】
したがって、大きい定格電圧を有するブリッジ装置のコンデンサーの数を２つの代りに１つに制限しながら、ｋ1が１に等しくｋ2が２に等しくｋ3が４に等しい場合より多くの昇圧比を実現することができる。製造コストが低減する。
【００３６】
さらに、ブリッジ装置のコンデンサーの電圧を安定値で維持しながら、９／７、９／６、９／３及び９／２等、さらなる昇圧比を実現することができる。
【００３７】
特定の特徴によれば、本方法は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧の予想値に従って、複数の記憶された周期的パターンの間で１つのパターンを選択するさらなるステップを含む。
【００３８】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、所与の周期的パターンからもたらされる昇圧比を、出力電圧要求に最適に適合するもの、たとえばｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって提供される電力を消費する負荷端子のものに適合させることができる。
【００３９】
特定の特徴によれば、時間間隔の前記数は、５〜１０に含まれる整数である。
【００４０】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、１０／３及び１０／７に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、２だけ増大する。
【００４１】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、８／１、８／２、８／３、８／４、８／５、８／６及び８／７に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、８だけ増大する。
【００４２】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、７／１、７／２、７／３、７／４、７／５、及び７／６に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、６だけ増大する。
【００４３】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、６／１及び６／５に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、３だけ増大する。
【００４４】
したがって、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、５／１、５／２、５／３及び５／４に等しい昇圧比を実行することができる。ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで達成することができる昇圧比の数が、４だけ増大する。
【００４５】
ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターで実現することができる昇圧比の数は非常に多くなる。太陽電池電源の場合、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、その昇圧比を、出力電圧調節制約を満足させるように、所与の最大電力点入力電圧に必要な任意の値に容易に適合させることができる。
【００４６】
本発明の特徴は、実施形態例の以下の説明を読むことによってより明確になるであろう。上記説明は、以下のうちからの添付図面を参照して行う。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１ａ】３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第１の例の図である。
【図１ｂ】３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第２の例の図である。
【図１ｃ】４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第３の例の図である。
【図１ｄ】４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第４の例の図である。
【図２】ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを備える装置の一例を表す図である。
【図３ａ】昇圧コンバーターが３つのブリッジ装置を備える場合に本発明によって提供することができる種々の昇圧比を表す表である。
【図３ｂ】昇圧コンバーターが４つのブリッジ装置を備える場合に本発明によって提供することができる種々の昇圧比を表す表である。
【図４ａ】３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第１の例のスイッチのスイッチング状態を表す表である。
【図４ｂ】３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第２の例のスイッチのスイッチング状態を表す表である。
【図４ｃ】４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第３の例のスイッチのスイッチング状態を表す表である。
【図４ｄ】４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第４の例のスイッチのスイッチング状態を表す表である。
【図５ａ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｂ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｃ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｄ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｅ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｆ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｇ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図５ｈ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ａ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｂ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｃ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｄ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｅ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図６ｆ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図７ａ】周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図７ｂ】周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図８ａ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図８ｂ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図８ｃ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図９ａ】周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図９ｂ】周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図９ｃ】周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図９ｄ】周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１０ａ】周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１０ｂ】周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１１ａ】周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１１ｂ】周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１１ｃ】周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１１ｄ】周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ａ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｂ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｃ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｄ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｅ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｆ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１２ｇ】周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ａ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｂ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｃ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｄ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｅ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１３ｆ】周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１４ａ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１４ｂ】周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例の図である。
【図１５】複数のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに対し本発明によって得られる伝達関数曲線の一例の図である。
【図１６】構成されたブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに対しいずれのスイッチコマンドが使用されるべきかを確定するアルゴリズムの一例の図である。
【発明を実施するための形態】
【００４８】
図１ａは、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第１の例である。
【００４９】
３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターは、リアクトルレス昇圧コンバーター（Reactor Less Boost Converter）とも呼ばれ、本明細書ではＲＬＢＣと呼ぶ。
【００５０】
基本的に、従来のＤＣ／ＤＣ昇圧コンバーターのインダクターは、直列に接続される「ｎ」個のブリッジ装置に置き換えられる。各ブリッジ装置は、図１ａに示すように４つのスイッチ及びコンデンサーからなる。ここでは、２つのスイッチはスイッチとして作用するダイオードの形態とすることができることが留意されなければならない。この個々のブリッジ構造は「ビット」とも呼ばれる。３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターは、ダイオードＤ４及びスイッチＳ４を備える出力段もまた有する。
【００５１】
図１ａでは、３つのビットすなわちブリッジ装置Ｂ１、Ｂ２及びＢ３が示され、直列に接続されており、第３のビットＢ３は出力段に接続されている。
【００５２】
ブリッジ装置のより重要なものからなる昇圧コンバーターを、図１ｃ及び図１ｄにおいて以下に開示するように必要なだけビットＢ１を複製することによって得ることができる。
【００５３】
ビットＢ１は、２つのダイオードＤ１１及びＤ１２、２つのスイッチＳ１１及びＳ１２並びに１つのコンデンサーＣ１からなる。
【００５４】
ビットＢ２は、２つのダイオードＤ２１及びＤ２２、２つのスイッチＳ２１及びＳ２２並びに１つのコンデンサーＣ２からなる。
【００５５】
ビットＢ３は、２つのダイオードＤ３１及びＤ３２、２つのスイッチＳ３１及びＳ３２並びに１つのコンデンサーＣ３からなる。
【００５６】
出力段はコンデンサーＣＬにも接続されている。
【００５７】
各ビットＢｉ（ｉ＝１、２又は３）に対して、ダイオードＤｉ１のアノードは、スイッチＳｉ１の第１の端子に連結されている。Ｄｉ１のカソードは、スイッチＳｉ２の第１の端子及びコンデンサーＣｉの正の端子に連結されている。スイッチＳｉ１の第２の端子は、コンデンサーＣｉの負の端子及びダイオードＤｉ２のアノードに連結されている。ダイオードＤｉ２のカソードは、スイッチＳｉ２の第２の端子に連結されている。
【００５８】
光起電素子ＰＶのような直流電流提供手段が、入力電圧Ｖｉｎを提供する。直流電流提供手段の正の端子は、ダイオードＤ１１のアノードに接続されている。
【００５９】
ダイオードＤ１２のカソードは、ダイオードＤ２１のアノードに接続されている。
【００６０】
ダイオードＤ２２のカソードは、ダイオードＤ３１のアノードに接続されている。
【００６１】
ダイオードＤ３２のカソードは、スイッチＳ４の第１の端子及びダイオードＤ４のアノードに連結されている。Ｄ４のカソードはコンデンサーＣＬの正の端子に連結されている。スイッチＳ４の第２の端子はコンデンサーＣＬの負の端子及び直流電流提供手段の負の端子に連結されている。
【００６２】
コンデンサーＣＬにおける電圧は、Ｖｏｕｔに等しい。
【００６３】
Ｂ１の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ１と呼び、Ｂ２の入力と出力との電圧の差をＶｂ２と呼び、Ｂ３の入力と出力との電圧の差をＶｂ３と呼ぶ。
【００６４】
Ｃ１における電圧の差をＶｃ１と呼び、Ｃ２における電圧の差をＶｃ２と呼び、Ｃ３における電圧の差をＶｃ３と呼ぶ。
【００６５】
従来の昇圧コンバーターとＲＬＢＣとの主な相違は、後者が、利用可能な「ビット」の数に依存する電圧昇圧比（したがって比＝１／（１−Ｄ）である場合のデューティサイクルＤの値）のいくつかの離散的な値にしか達することができないという事実による。この昇圧比の離散的な値の数は、以下の法則に従う。
ｎratios＝２n
式中、「ｎratios」は、あり得る昇圧比（又はデューティサイクル）の総数であり、「ｎ」は直列に接続されるビットの数である。
【００６６】
各ビットに課される電圧値は、以下の法則に従うことができる。
[Ｖｃ１:Ｖｃ２:．．．：Ｖｃｎ]＝[１：２：．．．２(n-1)]Ｖｏｕｔ／２n
式中、「Ｖｏｕｔ」は昇圧された出力電圧である。同様に、あり得る比及び結果としてのデューティサイクル（Ｄ）は以下の法則に従う。
ｒａｔｉｏi＝２n／（２n−ｊ），ｉ＝１，２，．．．，ｎratios及びｊ＝ｉ−１
Ｄi＝１−１／ｒａｔｉｏi，ｉ＝１，２，．．．，ｎratios
【００６７】
最後に、一定の出力電圧を得るために、以下の法則を考慮する、「ｎratios」個の種々の入力電圧を有することができる。
Ｖｉｎ＝Ｖｏｕｔ／ｒａｔｉｏi，ｉ＝１，２，．．．，ｎratios
【００６８】
コンバーターの正確な動作を保証するために、これら「ｎratios」個の可能性のすべてに対して、以下の関係が守られる。
【数１】
【００６９】
図１ａ及び図１ｂのｎ＝３ビットの場合、［Ｖｃ１：Ｖｃ２：Ｖｃ３］＝［１：２：４］Ｖｒｅｆである。
【００７０】
各ブリッジＢｉのスイッチのスイッチングパターンは、ブリッジのコネクタにおいて、＋Ｖｃｉ、−Ｖｃｉ又は０に等しい電圧Ｖｂｉを提案するように定義される（Ｖｃｉは、コンデンサーＣｉの電圧である）。さらに、各ビットＢｉのスイッチングパターンは、主スイッチ周期Ｔ＝１／ｆの２n個の等しい連続したサブ周期ΔＴとして適時に定義される。［１：２：４］の構成であるＲＬＢＣにはいくつかの欠点がある。
【００７１】
こうした場合、「２n」個のあり得る離散的な比／デューティサイクルしか実現することができない。ｎ＝３ビットの場合、８つの異なる昇圧比しか可能でない。したがって、出力電圧の調節は実現することが困難になる。デューティサイクルを平滑に選択することができないため、出力電圧を、所与の入力電圧の範囲に対して極めて広い範囲で調節しなければならない。しかしながら、昇圧コンバーターの出力電圧の範囲を、インバーター等、特定の応用の場合に広くすることができない。
【００７２】
Ｖｃｉ電圧は、各離散的なデューティサイクルに対して確定的に定義される（Ｖｃｉ＝２i-1＊Ｖｏｕｔ／２n）。これにより、定格が最大電圧レベルである構成要素を有するように電源回路を設計する柔軟性が残らない。高い定格電圧レベルである構成要素を選択することにより、回路のコストが増大する可能性があり、構成要素のスイッチング電力損失も増大する可能性がある。
【００７３】
各コンデンサーの充電パターン及び放電パターンは、所与のデューティサイクルに対して固定され、コンデンサー間で異なり、各ビットを通過するＲＭＳ電流レベルが高レベルになる場合がある。電流のＲＭＳレベルが高いことにより、通常、コンデンサーの寿命が劣化する。
【００７４】
本発明は、種々の昇圧比の数を増大させることを目的とする。
【００７５】
本発明は、特に、ＲＬＢＣが３つのビットＢ１、Ｂ２及びＢ３からなる場合であって、［Ｖｃ１：Ｖｃ２：Ｖｃ３］＝［１：２：４］Ｖｒｅｆである場合に、たとえばコストの目的で適している。
【００７６】
本発明はまた、図１ｃ及び図１ｄを参照して以下に開示するように、ビットのより重要な数に対しても適合される。
【００７７】
ここで、ＲＬＢＣ回路のスイッチングコマンド法則を定義する。基本的に、各ビット電圧Ｖｂｉ. . .Ｖｂ３は以下の式によって時間の関数として表わされる。
【数２】
ここで、図１ａ及び図１ｂの例の場合はｉ＝１〜３であり、又は図１ｃ及び図１ｄの例の場合はｉ＝１〜４である。
【００７８】
Λ（ｔ）は、時間間隔幅ΔＴのステップ関数を表し、ＮΔＴは、スイッチＳ４のスイッチングサイクルの持続時間を表す。スイッチの制御コマンド法則に関して、Ｓｉ１、Ｓｉ２はそれらの値を｛０；１｝にとることができ、電圧Ｖｂｉｊは、以下の法則に従って、ｊ番目の時間間隔Ｔｊにおいて｛−Ｖｃｉ，０；Ｖｃｉ｝の値をとる。
εi,j＝１−Ｓｉｌj−Ｓｉ２j
【００７９】
Ｓｉ１j及びＳｉ２jは、スイッチＳｉｌｊ及びＳｉ２がｊ番目の時間間隔ＴｊにおいてＯＮ状態すなわち導通状態であるときは１に等しく、スイッチＳｉｌｊ及びＳｉ２がｊ番目の時間間隔ＴｊにおいてＯＦＦ状態すなわち非導通状態であるときはゼロ値に等しい。
【００８０】
さらにＶｂｉが基準電圧数値の整数倍として定義されるとすると、以下の式が得られる。
Ｖｂｉｊ＝εij２i-1Ｖref
【００８１】
ここで、導通モード（Ｓ４＝１）においてＲＬＢＣ回路の電圧平衡条件を適用した場合、スイッチＳ４のスイッチングサイクルのＰ個の最初の時間間隔の間、以下の式が得られる。
【数３】
【００８２】
ここで、不連続モード（Ｓ４＝０）においてＲＬＢＣ回路の電圧平衡条件を適用した場合、スイッチＳ４のスイッチングサイクルのＮ−Ｐ個の最後の時間間隔の間、以下の式が得られる。
【数４】
【００８３】
定常状態分析において、各コンデンサー充電の平衡を検証すべきであり、これを以下の式によって表すことができる。
【数５】
【００８４】
上記条件が満たされると、以下の項を計算する場合に昇圧挙動を検証することができる。
【数６】
【００８５】
ここでｎはビットの数に等しい。
【００８６】
これにより、条件
【数７】
【数８】
及び
【数９】
が満たされると、比Ｄ＝Ｎ／Ｎ−Ｐの昇圧変換を実現することができることが分かる。
【数１０】
ここで、ｋi、すなわちＫのｉ番目の係数は、図１ａ及び図１ｂの例の場合は１、２又は４に等しく、図１ｃ及び図１ｄの場合は１、１、１又は４に等しい。
【００８７】
ここで、以下の項Ωjを導入する。
【数１１】
【００８８】
（ａ）及び（ｂ）から、以下の式を得ることができる。
【数１２】
【数１３】
【００８９】
Ｖrefを任意に設定することができるため、αが１に等しくＶｃｉ＝２i-1Ｖrefであるように決めることができることが留意されるべきである。したがって、スイッチング規則｛εij｝の組を見つけることで十分である。
【数１４】
【００９０】
Ｖrefをさらに以下のように表わすことができることが留意されるべきである。
【数１５】
【００９１】
ｎ個のビットを有するＲＬＢＣのスイッチングパターンに対する解を見つけることは、所与の整数対｛Ｎ，Ｐ｝及び所与の整数ベクトルＫに対して、サイズ（Ｎ×ｎ）であり要素が｛−１；０；１｝にある行列（ε）を見つけることにあり、該行列は、
（ｉ）行列（ε）は
【数１６】
を検証し、
（ｉｉ）
【数１７】
は、Ｎ−Ｐの値のＰ個の要素及び値−ＰのＮ−Ｐ個の要素を有する、
を満たす。
【００９２】
行列（ε）が階数ｎである場合、ベクトルＫは、所望のベクトルΩをもたらす一意のベクトルＫである。行列（ε）が階数ｎでない場合、ＲＬＢＣスイッチングパターンを解決することに対して条件を満足させる整数ベクトルＫの非ゼロ次元の下位空間全体が存在する。そして、行列（ε）によって定義される単一のスイッチングパターンの適用から所望の整数ベクトルＫに、ＲＬＢＣ回路が有効に収束する機会はほとんどない。そして、ＲＬＢＣコンデンサーの電圧は、予測されるより高い電圧値に達する可能性がある。
【００９３】
対照的に、項Ωjをもたらす一意のかつ制御されたベクトルＫがあることにより、所望の電圧値ｋi＊Ｖout／Ｎに対して各ビットコンデンサーＣiの電圧の安定性が保証される。
【００９４】
（ε3）が［１ ２ ４］ＲＬＢＣ問題に対する階数３の適したスイッチングパターン解である場合、［１ ２ ４］構成の第２のビットがこの時構成［１ １ １ ４］の第２のビット及び第３のビットとして分割されることを反映するように、行列（ε3）の第２行の単純な反復により、［１ １ １ ４］ＲＬＢＣ問題を解決する行列（ε4）を構築するように想定されたであろう。
こうした行列（ε4）は、確かに、この問題に対する解行列であるが、この場合、ａ＋ｂ＝２である任意のベクトルＫ［１ ａ ｂ ４］も、その行列（ε4）に対する適切なベクトルＫである。行列（ε4）を用いることは、単独では、所望の値Ｖout／Ｎに対しビットコンデンサー２及び３の安定した電圧をもたらすように保証することができない。それは、０から２＊Ｖout／Ｎまでのいずれかで変動する可能性がある。時間間隔の持続時間が厳密に同一でない場合、一方のコンデンサーから他方のコンデンサーへの電荷の移動を予期することができる。
【００９５】
変形形態では、行列（ε）はいくつかの行がゼロに設定されており、ビットのサブセットのみが実際に使用されることを反映する。こうした場合、周期的パターンの持続時間の間に充電も放電もされないので、ゼロに設定された行に対応するブリッジのコンデンサーを、バイパスされると言うことができる。
バイパスされたコンデンサーの電圧を柔軟性があるままにすることができる。実際に重要なのは、入力電源から移動する電流によって有効に充電及び放電されているコンデンサーの電圧を制御することである。
こうした場合、行列がアクティブなビットの数の階数である場合に、実際に使用されているビットに対応するサブベクトルＫの解の単一性を実現することができる。
【００９６】
本発明では、図１ａ及び図１ｂの例においてＫ＝［１，２，. . .，２n-1］Tであり、図５〜図９に開示した各行列は、条件（ｉ）及び（ｉｉ）を検証し、すべて階数が非ゼロ行の数である。
【００９７】
本発明では、図１ｃ及び図１ｄの例においてＫ＝［１，１，１，４］Tであり、図１０〜図１４に開示した各行列は、条件（ｉ）及び（ｉｉ）を検証し、すべて階数が非ゼロ行の数である。
【００９８】
図１ｂは、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第２の例である。
【００９９】
図１ａに関して開示したように、従来のＤＣ／ＤＣ昇圧コンバーターのインダクターは、直列に接続された「ｎ」個のコンデンサーブリッジに置き換えられる。各ブリッジは、図１に示すように４つのスイッチ及び１つのコンデンサーからなる。この個々のブリッジ構造もまた「ビット」と呼ぶ。
【０１００】
図１ｂでは、３つのビットＢ１、Ｂ２及びＢ３を示す。
【０１０１】
必要なだけビットＢ１を複製することによって、ブリッジ装置のより重要なものからなる昇圧コンバーターを得ることができる。
【０１０２】
ビットＢ１は、２つのダイオードＤ１１及びＤ１２、２つのスイッチＳ１１及びＳ１２並びに１つのコンデンサーＣ１からなる。
【０１０３】
ビットＢ２は、２つのダイオードＤ２１及びＤ２２、２つのスイッチＳ２１及びＳ２２並びに１つのコンデンサーＣ２からなる。
【０１０４】
ビットＢ３は、２つのダイオードＤ３１及びＤ３２’、２つのスイッチＳ３１及びＳ３２’並びに１つのコンデンサーＣ３からなる。
【０１０５】
各ビットＢｉ（ｉ＝１又は２）に対して、ダイオードＤｉ１のアノードは、スイッチＳｉ１の第１の端子に連結されている。Ｄｉ１のカソードは、スイッチＳｉ２の第１の端子及びコンデンサーＣｉの正の端子に連結されている。スイッチＳｉ１の第２の端子は、コンデンサーＣｉの負の端子及びダイオードＤｉ２のアノードに連結されている。ダイオードＤｉ２のカソードは、スイッチＳｉ２の第２の端子に連結されている。
【０１０６】
ダイオードＤ３１のアノードは、スイッチＳ３１の第１の端子に連結されている。Ｄ３１のカソードは、コンデンサーＣ３の正の端子及びダイオードＤ３２’のアノードに連結されている。スイッチＳ３１の第２の端子は、コンデンサーＣ３の負の端子及びスイッチＳ３２’の第１の端子に連結されている。
【０１０７】
光起電素子ＰＶのような直流電流提供手段が、入力電圧Ｖｉｎを提供する。直流電流提供手段の正の端子は、ダイオードＤ１１のアノードに接続されている。
【０１０８】
ダイオードＤ１２のカソードは、ダイオードＤ２１のアノードに接続されている。
【０１０９】
ダイオードＤ２２のカソードは、ダイオードＤ３１のアノードに接続されている。
【０１１０】
ダイオードＤ３２’のカソードは、コンデンサーＣＬの正の端子に接続されている。
【０１１１】
コンデンサーＣＬの負の端子及びスイッチＳ３２’の第２の端子は、直流電流提供手段の負の端子に接続されている。
【０１１２】
スイッチＳ３２’は、図１ａのスイッチＳ４と同様に作用し、ダイオードＤ３２’は図１ａのダイオードＤ４のように作用する。
【０１１３】
コンデンサーＣＬにおける電圧は、Ｖｏｕｔに等しい。
【０１１４】
Ｂ１の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ１と呼び、Ｂ２の入力と出力との電圧の差をＶｂ２と呼び、Ｂ３の入力と出力との電圧の差をＶｂ３と呼ぶ。Ｖｂ３は、スイッチＳ３２’がＯＮ状態であるときはＶｂ３*に等しく、スイッチＳ３２’がＯＦＦ状態であるときはＶｂ３**に等しい。
【０１１５】
図１ｃは、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第３の例である。
【０１１６】
基本的に、従来のＤＣ／ＤＣ昇圧コンバーターのインダクターは、直列に接続される「ｎ」個のブリッジ装置に置き換えられる。各ブリッジ装置は、図１ｃに示すように４つのスイッチ及びコンデンサーからなる。ここでは、２つのスイッチはスイッチとして作用しているダイオードの形態であり得ることが留意されなければならない。この個々のブリッジ構造は「ビット」とも呼ばれる。４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターは、ダイオードＤ４及びスイッチＳ４を備える出力段もまた有する。
【０１１７】
本発明によれば、図１ａでは、４つのビットすなわちブリッジ装置Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３及びＢ４が示されるとともに直列に接続されており、第４のビットＢ４は出力段に接続されている。
【０１１８】
ビットＢ１は、２つのダイオードＤ１１及びＤ１２、２つのスイッチＳ１１及びＳ１２並びに１つのコンデンサーＣ１からなる。
【０１１９】
ビットＢ２は、２つのダイオードＤ２１及びＤ２２、２つのスイッチＳ２１及びＳ２２並びに１つのコンデンサーＣ２からなる。
【０１２０】
ビットＢ３は、２つのダイオードＤ３１及びＤ３２、２つのスイッチＳ３１及びＳ３２並びに１つのコンデンサーＣ３からなる。
【０１２１】
ビットＢ４は、２つのダイオードＤ４１及びＤ４２、２つのスイッチＳ４１及びＳ４２並びに１つのコンデンサーＣ４からなる。
【０１２２】
出力段はコンデンサーＣＬにも接続されている。
【０１２３】
必要なだけビットＢ１を複製することによって、ブリッジ装置のより重要なものからなる昇圧コンバーターを得ることができる。
【０１２４】
各ビットＢｉ（ｉ＝１、２、３又は４）に対して、ダイオードＤｉ１のアノードは、スイッチＳｉ１の第１の端子に連結されている。Ｄｉ１のカソードは、スイッチＳｉ２の第１の端子及びコンデンサーＣｉの正の端子に連結されている。スイッチＳｉ１の第２の端子は、コンデンサーＣｉの負の端子及びダイオードＤｉ２のアノードに連結されている。ダイオードＤｉ２のカソードは、スイッチＳｉ２の第２の端子に連結されている。
【０１２５】
光起電素子ＰＶのような直流電流提供手段が、入力電圧Ｖｉｎを提供する。直流電流提供手段の正の端子は、ダイオードＤ１１のアノードに接続されている。
【０１２６】
ダイオードＤ１２のカソードは、ダイオードＤ２１のアノードに接続されている。
【０１２７】
ダイオードＤ２２のカソードは、ダイオードＤ３１のアノードに接続されている。
【０１２８】
ダイオードＤ３２のカソードは、ダイオードＤ４１のアノードに接続されている。
【０１２９】
ダイオードＤ４２のカソードは、スイッチＳ４の第１の端子及びダイオードＤ４のアノードに連結されている。Ｄ４のカソードは、コンデンサーＣＬの正の端子に連結されている。スイッチＳ４の第２の端子は、コンデンサーＣＬの負の端子及び直流電流提供手段ＰＶの負の端子に連結されている。
【０１３０】
コンデンサーＣＬにおける電圧は、Ｖｏｕｔに等しい。
【０１３１】
Ｂ１の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ１と呼び、Ｂ２の入力と出力との電圧の差をＶｂ２と呼び、Ｂ３の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ３と呼び、Ｂ４の入力と出力との電圧の差をＶｂ４と呼ぶ。
【０１３２】
Ｃ１における電圧の差をＶｃ１と呼び、Ｃ２における電圧の差をＶｃ２と呼び、Ｃ３における電圧の差をＶｃ３と呼び、Ｃ４における電圧の差をＶｃ４と呼ぶ。
【０１３３】
図１ｄは、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第４の例である。
【０１３４】
図１ｃに関して開示したように、従来のＤＣ／ＤＣ昇圧コンバーターのインダクターは、直列に接続される「ｎ」個のコンデンサーブリッジに置き換えられる。
【０１３５】
図１ｄでは、４つのビットすなわちブリッジ装置Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３及びＢ４が示されている。
【０１３６】
ビットＢ１は、２つのダイオードＤ１１及びＤ１２、２つのスイッチＳ１１及びＳ１２並びに１つのコンデンサーＣ１からなる。
【０１３７】
ビットＢ２は、２つのダイオードＤ２１及びＤ２２、２つのスイッチＳ２１及びＳ２２並びに１つのコンデンサーＣ２からなる。
【０１３８】
ビットＢ３は、２つのダイオードＤ３１及びＤ３２、２つのスイッチＳ３１及びＳ３２並びに１つのコンデンサーＣ３からなる。
【０１３９】
ビットＢ４は、２つのダイオードＤ４１及びＤ４２’、２つのスイッチＳ４１及びＳ４２’並びに１つのコンデンサーＣ４からなる。
【０１４０】
必要なだけビットＢ１を複製することによって、ブリッジ装置のより重要なものからなる昇圧コンバーターを得ることができる。
【０１４１】
各ビットＢｉ（ｉ＝１〜３）に対して、ダイオードＤｉ１のアノードは、スイッチＳｉ１の第１の端子に連結されている。
Ｄｉ１のカソードは、スイッチＳｉ２の第１の端子及びコンデンサーＣｉの正の端子に連結されている。
スイッチＳｉ１の第２の端子は、コンデンサーＣｉの負の端子及びダイオードＤｉ２のアノードに連結されている。
ダイオードＤｉ２のカソードは、スイッチＳｉ２の第２の端子に連結されている。
【０１４２】
ダイオードＤ４１のアノードは、スイッチＳ４１の第１の端子に連結されている。
Ｄ４１のカソードは、コンデンサーＣ４の正の端子及びダイオードＤ４２’のアノードに連結されている。
スイッチＳ４１の第２の端子は、コンデンサーＣ４の負の端子及びスイッチＳ４２’の第１の端子に連結されている。
【０１４３】
光起電素子ＰＶのような直流電流提供手段が、入力電圧Ｖｉｎを提供する。直流電流提供手段の正の端子は、ダイオードＤ１１のアノードに接続されている。
【０１４４】
ダイオードＤ１２のカソードは、ダイオードＤ２１のアノードに接続されている。
【０１４５】
ダイオードＤ２２のカソードは、ダイオードＤ３１のアノードに接続されている。
【０１４６】
ダイオードＤ３２のカソードは、ダイオードＤ４１のアノードに接続されている。
【０１４７】
ダイオードＤ４２’のカソードは、コンデンサーＣＬの正の端子に接続されている。
【０１４８】
コンデンサーＣＬの負の端子及びスイッチＳ３２’の第２の端子は、直流電流提供手段の負の端子に接続されている。
【０１４９】
スイッチＳ４２’は、図１ａのスイッチＳ４と同様に作用し、ダイオードＤ４２’は図１ａのダイオードＤ４のように作用する。
【０１５０】
コンデンサーＣＬにおける電圧は、Ｖｏｕｔに等しい。
【０１５１】
Ｂ１の入力と出力との間の電圧の差をＶｂ１と呼び、Ｂ２の入力と出力との電圧の差をＶｂ２と呼び、Ｂ３の入力と出力との電圧の差をＶｂ３と呼び、Ｂ４の入力と出力との電圧の差をＶｂ４と呼ぶ。
Ｖｂ４は、スイッチＳ４２’がＯＮ状態であるときはＶｂ４*に等しく、スイッチＳ４２’がＯＦＦ状態であるときはＶｂ４**に等しい。
【０１５２】
図２は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを備えた装置の一例を表す。
【０１５３】
装置２０は、たとえば、バス２０１によって互いに接続された構成要素と、図１６に開示するようなアルゴリズムに関連するプログラムによって制御されるプロセッサ２００とに基づくアーキテクチャを有している。
【０１５４】
ここで、装置２０は、変形形態では、以下に開示するようにプロセッサ２００によって実行されるものと同じ動作を実行する１つ又はいくつかの専用集積回路の形態で実装されることが留意されなければならない。
【０１５５】
バス２０１は、プロセッサ２００を、リードオンリーメモリＲＯＭ２０２、ランダムアクセスメモリＲＡＭ２０３、アナログ・デジタル変換器ＡＤＣ２０６及び図１に開示するもののようなＲＬＢＣモジュールに連結する。
【０１５６】
リードオンリーメモリＲＯＭ２０２は、図１６に開示するようなアルゴリズムに関連するプログラムの命令を含み、それらは、装置２０の電源が投入されると、ランダムアクセスメモリＲＡＭ２０３に転送される。
【０１５７】
リードオンリーメモリＲＯＭ２０２は、本発明の図３〜図１４に示す表を記憶する。
【０１５８】
ＲＡＭメモリ２０３は、変数を受け取るように意図されたレジスターと、図１６に開示するようなアルゴリズムに関連するプログラムの命令とを含む。
【０１５９】
アナログ・デジタル変換器２０６は、ＲＬＢＣに接続され、入力電圧Ｖｉｎ及び／又は出力電圧Ｖｏｕｔを表す電圧を２値情報に変換する。
【０１６０】
図３ａは、昇圧コンバーターが３つのブリッジ装置を備えるときに本発明によって提供することができる種々の昇圧比を表す表を表す。
【０１６１】
図３ａの表は、３００〜３０６で示す６つの列を含む。
列３００は、ＲＬＢＣに印加される入力電圧Ｖｉｎの種々の値を示す。
列３０１は、ＲＬＢＣの出力電圧Ｖｏｕｔを示す。出力電圧は２４０ボルトに等しい。
列３０２は、出力電圧Ｖｏｕｔと入力電圧Ｖｉｎとの間の種々の比を示す。
列３０３は、ＲＬＢＣの種々のデューティサイクルＤを示す。
列３０４は、対Ｎ及びＰの種々の値を示す。
列３０５は、基準電圧Ｖrefの種々の値を示す。
列３０６は、入力電圧値Ｖｉｎに従って選択される図を示す。
【０１６２】
行３１０において、入力電圧は３０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは８に等しく、デューティサイクルＤは０．８７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、８の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ａに開示されている。
【０１６３】
行３１１において、入力電圧は３４．３３ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは７に等しく、デューティサイクルＤは０．８５７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、７の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ａに開示されている。
【０１６４】
行３１２において、入力電圧は４０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは６に等しく、デューティサイクルＤは０．８３３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（６，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは４０ボルトに等しく、４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図８ａに開示されている。
【０１６５】
行３１３において、入力電圧は４８ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは５に等しく、デューティサイクルＤは０．８に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（５，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは４８ボルトに等しく、５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図９ａに開示されている。
【０１６６】
行３１４において、入力電圧は６０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは４に等しく、デューティサイクルＤは０．７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｂに開示されている。
【０１６７】
行３１５において、入力電圧は６８．６６ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３．５に等しく、デューティサイクルＤは０．７１４に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、３．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｂに開示されている。
【０１６８】
行３１６において、入力電圧は７２ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（１０，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは２４ボルトに等しく、３．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図７ａに開示されている。
【０１６９】
行３１７において、入力電圧は９０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．６６に等しく、デューティサイクルＤは０．６２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、２．６６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｃ又は図５ｄに開示されている。
【０１７０】
行３１８において、入力電圧は９６ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．５に等しく、デューティサイクルＤは０．６に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（５，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは４８ボルトに等しく、２．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図９ｂに開示されている。
【０１７１】
行３１９において、入力電圧は１０３ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．５７１に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、３．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｃに開示されている。
【０１７２】
行３２０において、入力電圧は１２０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２に等しく、デューティサイクルＤは０．５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｅに開示されている。
【０１７３】
行３２１において、入力電圧は１３７ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．７５に等しく、デューティサイクルＤは０．４２８に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、１．７５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｄに開示されている。
【０１７４】
行３２２において、入力電圧は１４４．６６ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．６６に等しく、デューティサイクルＤは０．４に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（５，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは４８ボルトに等しく、１．６６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図９ｃに開示されている。
【０１７５】
行３２３において、入力電圧は１５０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．６に等しく、デューティサイクルＤは０．３７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、１．６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｆに開示されている。
【０１７６】
行３２４において、入力電圧は１６９ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．４２に等しく、デューティサイクルＤは０．３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（１０，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは２４ボルトに等しく、１．４２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図７ｂに開示されている。
【０１７７】
行３２５において、入力電圧は１７１．４ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．４に等しく、デューティサイクルＤは０．２８５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、１．４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｅに開示されている。
【０１７８】
行３２６において、入力電圧は１８０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、１．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｇに開示されている。
【０１７９】
行３２７において、入力電圧は１９２ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．２５に等しく、デューティサイクルＤは０．２に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（５，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは４８ボルトに等しく、１．２５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図９ｄに開示されている。
【０１８０】
行３２８において、入力電圧は２００ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．２に等しく、デューティサイクルＤは０．１６６に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（６，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは４０ボルトに等しく、１．２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図８ｂ又は図８ｃに開示されている。
【０１８１】
行３２９において、入力電圧は２０５．７ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．１６に等しく、デューティサイクルＤは０．１４２に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは３４．２８ボルトに等しく、１．１６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図６ｆに開示されている。
【０１８２】
行３３０において、入力電圧は２１０ボルトに等しく、出力電圧は２４０ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．１４に等しく、デューティサイクルＤは０．１２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは３０ボルトに等しく、１．１４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図５ｈに開示されている。
【０１８３】
図３ｂは、昇圧コンバーターが４つのブリッジ装置を備えるときに本発明によって提供することができる種々の昇圧比を表す表を表す。
【０１８４】
図３ｂの表は、３５０〜３５６で示す６つの列を含む。
列３５０は、ＲＬＢＣに印加される入力電圧Ｖｉｎの種々の値を示す。
列３５１は、ＲＬＢＣの出力電圧Ｖｏｕｔを示す。たとえば、出力電圧は２４０ボルトに等しい。
列３５２は、出力電圧Ｖｏｕｔと入力電圧Ｖｉｎとの間の種々の比を示す。
列３５３は、ＲＬＢＣの種々のデューティサイクルＤを示す。
列３５４は、対Ｎ及びＰの種々の値を示す。
列３５５は、基準電圧Ｖrefの種々の値を示す。
列３５６は、入力電圧値Ｖｉｎに従って選択される図を示す。
【０１８５】
行３６０において、入力電圧は１００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは８に等しく、デューティサイクルＤは０．８７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、８の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ａに開示されている。
【０１８６】
行３６１において、入力電圧は１１４．３ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは７に等しく、デューティサイクルＤは０．８５７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは１４４．３ボルトに等しく、７の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ａに開示されている。
【０１８７】
行３６２において、入力電圧は１３３．３ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは６に等しく、デューティサイクルＤは０．８３３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（６，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは１３３．３ボルトに等しく、６の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１４ｂに開示されている。
【０１８８】
行３６３において、入力電圧は１７７．７ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは４．５に等しく、デューティサイクルＤは０．７７８に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（９，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは８８．９ボルトに等しく、４．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１１ａに開示されている。
【０１８９】
行３６４において、入力電圧は２００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは４に等しく、デューティサイクルＤは０．７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｂに開示されている。
【０１９０】
行３６５において、入力電圧は２２８．６ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３．５に等しく、デューティサイクルＤは０．７１４に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、３．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｂに開示されている。
【０１９１】
行３６６において、入力電圧は２４０ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（１０，７）に等しく、基準電圧Ｖrefは８０ボルトに等しく、３．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１０ａに開示されている。
【０１９２】
行３６７において、入力電圧は２６６．７ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは３に等しく、デューティサイクルＤは０．６６７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（９，６）に等しく、基準電圧Ｖrefは８８．９ボルトに等しく、３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１１ｂに開示されている。
【０１９３】
行３６８において、入力電圧は３００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．６７に等しく、デューティサイクルＤは０．６２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，５）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、２．６７の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｃに開示されている。
【０１９４】
行３６９において、入力電圧は３４２．９ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．５７１に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、２．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｃに開示されている。
【０１９５】
行３７０において、入力電圧は４００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは２に等しく、デューティサイクルＤは０．５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，４）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｄに開示されている。
【０１９６】
行３７１において、入力電圧は４５７．１ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．７５に等しく、デューティサイクルＤは０．４２９に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、１．７５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｄに開示されている。
【０１９７】
行３７２において、入力電圧は５００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．６に等しく、デューティサイクルＤは０．３７５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、１．７５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｅに開示されている。
【０１９８】
行３７３において、入力電圧は５３３．３ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．５に等しく、デューティサイクルＤは０．３３３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（９，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは８８．９ボルトに等しく、１．５の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１１ｃに開示されている。
【０１９９】
行３７４において、入力電圧は５６０ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．４２に等しく、デューティサイクルＤは０．３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（１０，３）に等しく、基準電圧Ｖrefは８０ボルトに等しく、１．４２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１０ｂに開示されている。
【０２００】
行３７５において、入力電圧は５７１．４ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．４に等しく、デューティサイクルＤは０．２８５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、１．４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｅに開示されている。
【０２０１】
行３７６において、入力電圧は６００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．３３に等しく、デューティサイクルＤは０．２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、１．３３の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｆに開示されている。
【０２０２】
行３７７において、入力電圧は６２２．２ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．２９に等しく、デューティサイクルＤは０．２２２に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（９，２）に等しく、基準電圧Ｖrefは８８．９ボルトに等しく、１．２９の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１１ｄに開示されている。
【０２０３】
行３７８において、入力電圧は６６６．６ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．２に等しく、デューティサイクルＤは０．１６７に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（６，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは１３３．３ボルトに等しく、１．２の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１４ａに開示されている。
【０２０４】
行３７９において、入力電圧は６８５．７ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．１７に等しく、デューティサイクルＤは０．１４３に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（７，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは１１４．３ボルトに等しく、１．１７の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１３ｅに開示されている。
【０２０５】
行３８０において、入力電圧は７００ボルトに等しく、出力電圧は８００ボルトであり、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎは１．１４に等しく、デューティサイクルＤは０．１２５に等しく、対（Ｎ，Ｐ）は（８，１）に等しく、基準電圧Ｖrefは１００ボルトに等しく、１．１４の比を得るために選択すべきスイッチングパターンは図１２ｇに開示されている。
【０２０６】
図４ａは、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、図１ａに示す３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第１の例のスイッチのスイッチング状態を表す表を表す。
【０２０７】
列４００〜４０２はビットＢ１に関連し、列４０３〜４０５はビットＢ２に関連し、列４０６〜４０８はビットＢ３に関連する。
【０２０８】
行４１１は、
Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は非導通状態にあること、
Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は非導通状態にあること、及び
Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は非導通状態にあることを示す。
【０２０９】
行４１２は、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、及び
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３２が非導通状態にあるときにスイッチＳ３１が導通状態にあり、スイッチＳ３２が導通状態にあるときにスイッチＳ３１が非導通状態にあることを示す。
【０２１０】
行４１３は、
−Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
−Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、及び
−Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあることを示す。
【０２１１】
図４ｂは、３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、図１ｂに示す３つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第２の例のスイッチのスイッチング状態を表す表を表す。
【０２１２】
列４２０〜４２２はビットＢ１に関連し、列４２３〜４２５はビットＢ２に関連し、列４２６〜４２８はビットＢ３に関連する。
【０２１３】
行４３１は、
Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は非導通状態にあること、
Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は非導通状態にあること、及び
Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２’は導通状態にあることを示す。
【０２１４】
行４３２は、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、及び
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１及びＳ３２’は共に導通状態又は非導通状態にあることを示す。
【０２１５】
行４３３は、
−Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
−Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、及び
−Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は導通状態にあり、スイッチＳ３２は非導通状態にあることを示す。
【０２１６】
本発明によれば、Ｖｃ１＝Ｖｒｅｆ；Ｖｃ２＝２Ｖｒｅｆ及びＶｃ３＝４Ｖｒｅｆである。
【０２１７】
図４ｃは、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第３の例のスイッチのスイッチング状態を表す表を表す。
【０２１８】
列４５０〜４５２はビットＢ１に関連し、列４５３〜４５５はビットＢ２に関連し、列４５６〜４５８はビットＢ３に関連し、列４５９〜４６１はビットＢ４に関連する。
【０２１９】
行４４１は、
Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は非導通状態にあること、
Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は非導通状態にあること、
Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は非導通状態にあること、及び
Ｖｃ４に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４１は非導通状態にあり、スイッチＳ４２は非導通状態にあることを示す。
【０２２０】
行４４２は、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあること、及び
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４２が導通状態にあるときにスイッチＳ４１が非導通状態にあり、又はスイッチＳ４１は導通状態にあり、かつスイッチＳ４２は非導通状態にあることを示す。
【０２２１】
行４４３は、
−Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
−Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、
−Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあること、及び
−Ｖｃ４に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４１は導通状態にあり、スイッチＳ４２は導通状態にあることを示す。
【０２２２】
図４ｄは、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターのブリッジにおいて種々の電圧を得るために、４つのブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの第４の例のスイッチのスイッチング状態を表す表を表す。
【０２２３】
列４８０〜４８２はビットＢ１に関連し、列４８３〜４８５はビットＢ２に関連し、列４８６〜４８８はビットＢ３に関連し、列４８９〜４９１はビットＢ４に関連する。
【０２２４】
行４７１は、
Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は非導通状態にあること、
Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は非導通状態にあること、
Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は非導通状態にあること、及び
Ｖｃ４に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４１は非導通状態にあり、スイッチＳ４２’は導通状態にあることを示す。
【０２２５】
行４７２は、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は非導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は非導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は非導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあること、及び
ゼロ値に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４２’が導通状態にあるときにスイッチＳ４１が導通状態にあり、スイッチＳ４２’が非導通状態にあるときにスイッチＳ４１が非導通状態にあることを示す。
【０２２６】
行４７３は、
−Ｖｃ１に等しい電圧Ｖｂ１の場合、スイッチＳ１１は導通状態にあり、スイッチＳ１２は導通状態にあること、
−Ｖｃ２に等しい電圧Ｖｂ２の場合、スイッチＳ２１は導通状態にあり、スイッチＳ２２は導通状態にあること、
−Ｖｃ３に等しい電圧Ｖｂ３の場合、スイッチＳ３１は導通状態にあり、スイッチＳ３２は導通状態にあること、及び
−Ｖｃ４に等しい電圧Ｖｂ４の場合、スイッチＳ４１は導通状態にあり、スイッチＳ４２’は非導通状態にあることを示す。
【０２２７】
図５ａ〜図５ｈは、周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを８で割った値に等しい。
【０２２８】
行５０１、５１１、５２１、５３１、５４１、５５１、５６１及び５７１において、１に等しい値は、Ｖｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０２２９】
行５０２、５１２、５２２、５３２、５４２、５５２、５６２及び５７２において、１に等しい値は、Ｖｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０２３０】
行５０３、５１３、５２３、５３３、５４３、５５３、５６３及び５７３において、１に等しい値は、Ｖｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０２３１】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ８の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝８）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０２３２】
図５ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝８（Ｄ＝０．８７５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２３３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝８を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２３４】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２３５】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７（Ｐ＝７）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０２３６】
図５ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２３７】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２３８】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ２＝２Ｖref、Ｖｂ１＝Ｖｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２３９】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７及びＴ８では非導通状態である。
【０２４０】
図５ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２４１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６６を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２４２】
時間間隔Ｔ１ではＶｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
【０２４３】
時間間隔Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ６、Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２４４】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２４５】
図５ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２４６】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６６を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２４７】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ３、Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２４８】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２４９】
図５ｅは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２５０】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２５１】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５、Ｔ６、Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２５２】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２５３】
図５ｆは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２５４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．６を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２５５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２−Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ６、Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２５６】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２５７】
図５ｇは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．３３を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２５８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．３３を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２５９】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２６０】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ２の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３及びＴ８では非導通状態である。
【０２６１】
図５ｈは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１４を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２６２】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１４を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０２６３】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２６４】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ８では非導通状態である。
【０２６５】
図６ａ〜図６ｆは、周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを７で割った値に等しい。
【０２６６】
行６０１、６１１、６２１、６３１、６４１、及び６５１において、１に等しい値は、Ｖｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０２６７】
行６０２、６１２、６２２、６３２、６４２、及び６５２において、１に等しい値は、Ｖｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０２６８】
行６０３、６１３、６２３、６３３、６４３、及び６５３において、１に等しい値は、Ｖｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０２６９】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ７の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝７）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０２７０】
図６ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝７を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２７１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝７を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２７２】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２７３】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７では非導通状態である。
【０２７４】
図６ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．５を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２７５】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．５を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２７６】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２７７】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６及びＴ７では非導通状態である。
【０２７８】
図６ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．３３を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２７９】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．３３を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２８０】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５、Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２８１】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５〜Ｔ７では非導通状態である。
【０２８２】
図６ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．７５を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２８３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．７５を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２８４】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２８５】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ７では非導通状態である。
【０２８６】
図６ｅは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２８７】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２８８】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５、Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
【０２８９】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ７では非導通状態である。
【０２９０】
図６ｆは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０２９１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１６を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０２９２】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０２９３】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ７では非導通状態である。
【０２９４】
図７ａ及び図７ｂは、周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを１０で割った値に等しい。
【０２９５】
行７０１及び７１１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０２９６】
行７０２及び７１２において、１に等しい値はＶｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０２９７】
行７０３及び７１３において、１に等しい値はＶｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０２９８】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ１０の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝１０）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０２９９】
図７ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．３３を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３００】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．３３を得るために、１０個の時間間隔が必要である。
【０３０１】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８、Ｔ９及びＴ１０では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３０２】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８〜１０Ｔ１では非導通状態である。
【０３０３】
図７ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４２を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３０４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４２を得るために、１０個の時間間隔が必要である。
【０３０５】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４、Ｔ５、Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ９及びＴ１０では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３０６】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７〜１０Ｔ１では非導通状態である。
【０３０７】
図８ａ〜図８ｃは、周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを６で割った値に等しい。
【０３０８】
行８０１、８１１及び８２１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３０９】
行８０２、８１２及び８２２において、１に等しい値はＶｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３１０】
行８０３、８１３及び８２３において、１に等しい値はＶｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３１１】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ６の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝６）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３１２】
図８ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．８３３を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３１３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．８３３を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０３１４】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３１５】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６では非導通状態である。
【０３１６】
図８ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．１６６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３１７】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．１６６を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０３１８】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４、Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
【０３１９】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ６では非導通状態である。
【０３２０】
図８ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．１６６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３２１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．１６６を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０３２２】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
【０３２３】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ６では非導通状態である。
【０３２４】
図９ａ〜図９ｄは、周期的パターンが５つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、３つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。基準電圧ＶｒｅｆはＶｏｕｔを５で割った値に等しい。
【０３２５】
行９０１、９１１、９２１及び９３１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３２６】
行９０２、９１２、９２２及び９３２において、１に等しい値はＶｂ２＝２Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−２Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３２７】
行９０３、９１３、９２３及び９３３において、１に等しい値はＶｂ３＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３２８】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ５の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝５）であり、ここで、Ｔは、図１ａのスイッチＳ４によるか又は図１ｂのスイッチＳ３２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３２９】
図９ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．８を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３３０】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．８を得るために、５つの時間間隔が必要である。
【０３３１】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３３２】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５では非導通状態である。
【０３３３】
図９ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．６を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３３４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．６を得るために、５つの時間間隔が必要である。
【０３３５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
【０３３６】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４及びＴ５では非導通状態である。
【０３３７】
図９ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．４を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３３８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．４を得るために、５つの時間間隔が必要である。
【０３３９】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
【０３４０】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ５では非導通状態である。
【０３４１】
図９ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．２を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３４２】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝０．２を得るために、５つの時間間隔が必要である。
【０３４３】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝２Ｖref及びＶｂ３＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−２Ｖref及びＶｂ３＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０及びＶｂ３＝０である。
【０３４４】
これらの電圧値が図１ａの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ５では非導通状態である。
【０３４５】
図１０ａ及び図１０ｂは、周期的パターンが１０個の時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０３４６】
行１００１及び１０１１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３４７】
行１００２及び１０１２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３４８】
行１００３及び１０１３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３４９】
行１００４及び１０１４において、１に等しい値は、Ｖｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３５０】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ１０の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝１０）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３５１】
図１０ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝６（Ｄ＝０．７）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３５２】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝６を得るために、１０個の時間間隔が必要である。
【０３５３】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８、Ｔ９及びＴ１０では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３５４】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７（Ｐ＝７）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８〜Ｔ１０（Ｎ＝１０）では非導通状態である。
【０３５５】
図１０ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝４（Ｄ＝０．３）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３５６】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４を得るために、１０個の時間間隔が必要である。
【０３５７】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７、Ｔ８、Ｔ９及びＴ１０では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
【０３５８】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３（Ｐ＝３）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ１０（Ｎ＝１０）では非導通状態である。
【０３５９】
図１１ａ〜図１１ｄは、周期的パターンが９つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０３６０】
行１１０１、１１１１、１１２１、及び１１３１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３６１】
行１１０２、１１１２、１１２２、及び１１３２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３６２】
行１１０３、１１１３、１１２３、及び１１３３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３６３】
行１１０４、１１１４、１１２４、及び１１３４において、１に等しい値は、Ｖｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３６４】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ９の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝９）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３６５】
図１１ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝４．５（Ｄ＝０．７７７）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３６６】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４．５を得るために、９つの時間間隔が必要である。
【０３６７】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８及びＴ９では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３６８】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７（Ｐ＝７）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８及びＴ９（Ｎ＝９）では非導通状態である。
【０３６９】
図１１ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝３（Ｄ＝０．６６６）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３７０】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３を得るために、９つの時間間隔が必要である。
【０３７１】
時間間隔Ｔ１、Ｔ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ９では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３７２】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６（Ｐ＝６）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７〜Ｔ９（Ｎ＝９）では非導通状態である。
【０３７３】
図１１ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．５（Ｄ＝０．３３３）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３７４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．５を得るために、９つの時間間隔が必要である。
【０３７５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−ref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７、Ｔ８及びＴ９では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
【０３７６】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３（Ｐ＝３）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ９（Ｎ＝９）では非導通状態である。
【０３７７】
図１１ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．２９（Ｄ＝０．２２２）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３７８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．２９を得るために、９つの時間間隔が必要である。
【０３７９】
時間間隔Ｔ１及びＴ２及びＴ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３及びＴ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ７、Ｔ８及びＴ９では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
【０３８０】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２（Ｐ＝２）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ９（Ｎ＝９）では非導通状態である。
【０３８１】
図１２ａ〜図１２ｇは、周期的パターンが８つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０３８２】
行１２０１、１２１１、１２２１、１２３１、１２４１、１２５１及び１２６１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０３８３】
行１２０２、１２１２、１２２２、１２３２、１２４２、１２５２及び１２６２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０３８４】
行１２０３、１２１３、１２２３、１２３３、１２４３、１２５３及び１２６３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３８５】
行１２０４、１２１４、１２２４、１２３４、１２４４、１２５４及び１２６４において、１に等しい値はＶｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０３８６】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ８の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝８）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０３８７】
図１２ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝８（Ｄ＝０．８７５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３８８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝８を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０３８９】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−Ｖrefである。
【０３９０】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ７（Ｐ＝７）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０３９１】
図１２ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝４（Ｄ＝０．７５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３９２】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝４を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０３９３】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０f及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３９４】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６（Ｐ＝６）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７及びＴ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０３９５】
図１２ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝２．６７（Ｄ＝０．６２５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０３９６】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．６７を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０３９７】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０３９８】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５（Ｐ＝５）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０３９９】
図１２ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝２（Ｄ＝０．５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４００】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０４０１】
時間間隔Ｔ１〜Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
間隔Ｔ５〜Ｔ８では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４０２】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４（Ｐ＝４）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０４０３】
マトリックスはランク１であり、実際に使用されているコンデンサービットの数に等しい（コンデンサーＣ４のみが図１２ｄに記載されたスイッチングパターンにより充電又は放電される）。
【０４０４】
図１２ｅは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．６（Ｄ＝０．３７５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４０５】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．６を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０４０６】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７及びＴ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
【０４０７】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３（Ｐ＝３）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０４０８】
図１２ｆは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．３３（Ｄ＝０．２５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４０９】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．３３を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０４１０】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
【０４１１】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２（Ｐ＝２）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０４１２】
図１２ｇは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．１４（Ｄ＝０．１２５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４１３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１４を得るために、８つの時間間隔が必要である。
【０４１４】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ８では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
【０４１５】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１（Ｐ＝１）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ８（Ｎ＝８）では非導通状態である。
【０４１６】
図１３ａ〜図１３ｆは、周期的パターンが７つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０４１７】
行１３０１、１３１１、１３２１、７３１、１３４１及び１３５１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０４１８】
行１３０２、１３１２、１３２２、１３３２、１３４２及び１３５２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０４１９】
行１３０３、１３１３、１３２３、１３３３、１３４３及び１３５３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０４２０】
行１３０４、１３１４、１３２４、１３３４、１３４４及び１３５４において、１に等しい値はＶｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０４２１】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ７の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝７）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０４２２】
図１３ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝７（Ｄ＝０．８５７）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４２３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝７を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４２４】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４２５】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ６（Ｐ＝６）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４２６】
図１３ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝３．５（Ｄ＝０．７１４）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４２７】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝３．５を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４２８】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４２９】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５（Ｐ＝５）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６及びＴ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４３０】
図１３ｃは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝２．３３（Ｄ＝０．５７１）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４３１】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝２．３３を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４３２】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４３３】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ４（Ｐ＝４）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ５〜Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４３４】
図１３ｄは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．７５（Ｄ＝０．４２９）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４３５】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．７５を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４３６】
時間間隔Ｔ１及びＴ２では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４３７】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ３（Ｐ＝３）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ４〜Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４３８】
図１３ｅは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．４（Ｄ＝０．２８５）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４３９】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４４０】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２は、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ７では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４４１】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２（Ｐ＝２）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４４２】
図１３ｆは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．１７（Ｄ＝０．１４３）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４４３】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．１７を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４４４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．４を得るために、７つの時間間隔が必要である。
【０４４５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝０、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６及びＴ７では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖｂ３＝Ｖｂ４＝０である。
【０４４６】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１及びＴ２（Ｐ＝１）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ３〜Ｔ７（Ｎ＝７）では非導通状態である。
【０４４７】
図１４ａ及び図１４ｂは、周期的パターンが６つの時間間隔に分解される場合に種々の昇圧比を有するための、４つのブリッジからなる昇圧コンバーターのブリッジにおける電圧値の例である。
【０４４８】
行１４０１及び１４１１において、１に等しい値はＶｂ１＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ１＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ１＝０を意味する。
【０４４９】
行１４０２及び１４１２において、１に等しい値はＶｂ２＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ２＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ２＝０を意味する。
【０４５０】
行１４０３及び１４１３において、１に等しい値はＶｂ３＝Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ３＝−Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０４５１】
行１４０４及び１４１４において、１に等しい値はＶｂ４＝４Ｖrefを意味し、−１に等しい値はＶｂ４＝−４Ｖrefを意味し、０に等しい値はＶｂ３＝０を意味する。
【０４５２】
各時間間隔Ｔ１〜Ｔ６の持続時間はΔＴ＝Ｔ／Ｎ（Ｎ＝６）であり、ここで、Ｔは、図１ｃのスイッチＳ４によるか又は図１ｄのスイッチＳ４２’によって作動するサイクルの持続時間である。
【０４５３】
図１４ａは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝１．２（Ｄ＝０．１６７）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４５４】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．２を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０４５５】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ３では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ５及びＴ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
【０４５６】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１〜Ｔ５（Ｐ＝５）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ６（Ｎ＝６）では非導通状態である。
【０４５７】
図１４ｂは、比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝Ｎ／（Ｎ−Ｐ）＝６（Ｄ＝０．８３３）を有するためのＲＬＢＣのブリッジにおける電圧値を含む。
【０４５８】
比Ｖｏｕｔ／Ｖｉｎ＝１．２を得るために、６つの時間間隔が必要である。
【０４５９】
時間間隔Ｔ１では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝４Ｖrefである。
時間間隔Ｔ２では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ３は、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝Ｖref、Ｖｂ３＝−Ｖref及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ４及びＴ５では、Ｖｂ１＝Ｖref、Ｖｂ２＝０、Ｖｂ３＝０及びＶｂ４＝０である。
時間間隔Ｔ６では、Ｖｂ１＝−Ｖref、Ｖｂ２＝−Ｖref、Ｖｂ３＝Ｖref及びＶｂ４＝−４Ｖrefである。
【０４６０】
これらの電圧値が図１ｃの昇圧コンバーターのブリッジの電圧値である場合、スイッチＳ４は、時間間隔Ｔ１（Ｐ＝５）の間は導通状態であり、時間間隔Ｔ２〜Ｔ６（Ｎ＝６）では非導通状態である。
【０４６１】
図１５は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに対して本発明によって得られる伝達関数曲線の一例である。ｘ軸はＲＬＢＣの入力電圧（Ｖｉｎ）を表し、ｙ軸はＲＬＢＣの出力電圧（Ｖｏｕｔ）を表す。
【０４６２】
図１５において、２０個の曲線を示す。左側から開始する第１の曲線は、ＲＬＢＣのブリッジのスイッチのスイッチングパターンが図５ａで述べたものに等しい場合に得られる曲線である。第１の曲線の上位点は、図３ａの行３１０に対応する入力電圧、出力電圧及びビット電圧を示す。
【０４６３】
左側から開始する次の曲線は、ＲＬＢＣのブリッジのスイッチのスイッチングパターンが図６ａで述べたものに等しい場合に得られる曲線である。第２の曲線の上位点は、図３ａの次の行３１１に対応する入力電圧、出力電圧及びビット電圧を示す。
【０４６４】
続く曲線は、ＲＬＢＣのブリッジのスイッチのスイッチングパターンが、図３ａの行３１２〜３３０に示す図で述べたものに等しい場合に得られる曲線にそれぞれ対応する。第１の曲線の上位点は、図３ａの行３１２〜３３０に対応する入力電圧、出力電圧及びビット電圧を示す。
【０４６５】
図１６は、本発明によるｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに対していずれのスイッチコマンドを使用しなければならないかを確定するアルゴリズムの一例である。
【０４６６】
本アルゴリズムは、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを備えた装置２０によって実行される。
【０４６７】
本アルゴリズムを、プロセッサ２００が実行することができる。
【０４６８】
ステップＳ１６００において、プロセッサ２００は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターが昇圧しなければならない入力電圧Ｖｉｎを得る。
たとえば、Ｖｉｎを、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターに印加される入力電圧のデジタル変換器２０６によって行われる測定の結果とすることができる。
他の例として、Ｖｉｎを、特定の調節機能を実現するように、ビット電圧、出力電圧、入力電流又は出力電流等、他の信号のデジタル変換器２０６によってなされるさらに他の測定から、プロセッサ２００による計算によって確定することができる。
本発明の特別な実施形態では、調節機能は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターを通過する電力を最大限にするように確定される。
【０４６９】
次のステップＳ１６０１において、プロセッサ２００は、入力電圧をｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターによって昇圧しなければならない出力電圧の所望の範囲を得る。この範囲は、最大電圧値Ｖｍａｘ及び最小電圧値Ｖｍｉｎからなる。たとえば、出力電圧の所望の範囲は、ｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力に接続される負荷機器の許容可能な入力範囲として予め既知である。
【０４７０】
次のステップＳ１６０２において、プロセッサ２００は、所望の範囲内でｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターによって入力電圧Ｖｉｎが理想的に昇圧されなければならない所望の出力電圧Ｖｏｕｔを得る。たとえば、所望の出力電圧ＶｏｕｔはＶｍａｘに等しい。別の例では、Ｖｏｕｔは（Ｖｍａｘ＋Ｖｍｉｎ）／２に等しい。
【０４７１】
次のステップＳ１６０３において、プロセッサ２００は、ＲＯＭメモリ２０２に格納されている各デューティサイクルＤに対して、昇圧された電圧値Ｖｂｏｏｓｔ＝Ｖｉｎ／（１−Ｄ）を検査し、ＲＯＭメモリ２０２に格納されているデューティサイクルの中で、所望の出力電圧範囲内で昇圧された電圧値Ｖｂｏｏｓｔが所望の出力電圧Ｖｏｕｔに最も近いデューティサイクルを選択する。
【０４７２】
次のステップＳ１６０４において、プロセッサ２００は、ステップＳ１６０３で選択されたデューティサイクルに対応するメモリ２０２に格納されているパターンに従ってＲＬＢＣ２０５のスイッチにコマンドを発行する。
【０４７３】
変形形態では、プロセッサ２００は、ステップＳ１６０３で選択されたデューティサイクルに対応する、図５〜図９又は図１０〜図１４の中で対応する図に示されメモリ２０２に格納されているパターンの列の順列からもたらされるパターンに従って、ＲＬＢＣ２０５のスイッチにコマンドを発行する。
【０４７４】
その後、プロセッサ２００はステップＳ１６００に戻る。
【０４７５】
たとえば、ステップＳ１６００において、プロセッサ２００は入力電圧Ｖｉｎ＝１４５Ｖを得る。
【０４７６】
次のステップＳ１６０１において、プロセッサ２００は出力電圧Ｖｍａｘ＝２４７Ｖ及びＶｍｉｎ＝１９７Ｖを得る。
【０４７７】
次のステップＳ１６０２において、プロセッサ２００は所望の出力電圧Ｖｏｕｔ＝２２７Ｖを得る。
【０４７８】
次のステップＳ１６０３において、出力電圧Ｖｂｏｏｓｔ＝１４５／（１−０．３７５）＝２３２Ｖが、所望の出力範囲のものの中で所望の出力電圧Ｖｏｕｔに最も近いため、プロセッサは、Ｄ＝０．３７５及び図５ｆに示すパターンを選択する。
【０４７９】
他の例として、ステップＳ１６０２において、所望の出力電圧がＶｏｕｔ＝２４７Ｖである場合、ステップＳ８０３において、出力電圧Ｖｂｏｏｓｔ＝１４５／（１−０．４）＝２４２Ｖが、所望の出力範囲のものの中で所望の出力電圧Ｖｏｕｔに最も近いため、プロセッサは、Ｄ＝０．４及び図９ｃに示すパターンを選択する。
【０４８０】
当然のことながら、本発明の範囲から逸脱することなく、上述した本発明の実施形態に対して多くの変更を行うことができる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
直列に接続されたｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する方法であって、各ブリッジ装置は、複数のスイッチ及びコンデンサーからなり、
該方法は、Ｎ個の時間間隔に分解される周期的パターンに従って前記スイッチを制御するステップを含むことを特徴とし、
各時間間隔において、各ｉ番目（ｉ＝１〜ｎ）のブリッジ装置の入力と出力との間の電圧は、ゼロ値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値のマイナス値に等しいことを特徴とし、かつ、
前記正の値は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧を、前記周期的パターンの時間間隔の数によって割った結果であることを特徴とする、方法。
【請求項２】
前記周期的パターンのｊ番目の時間間隔の間のｉ番目のブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の行列Ｖijは、階数ｒｋであり、ｒｋは、前記周期的パターンの間に少なくとも１つの非ゼロ電圧値を有するブリッジ装置の数であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
１つの周期的パターンの複数の時間間隔にわたるブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の合計は、ゼロ値に等しいことを特徴とする、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
第１のブリッジ装置は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される電源の端子のうちの一方に接続され、別のブリッジ装置のスイッチのうちの１つは、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の他方の端子に接続されるか、又は
前記第１のブリッジ装置は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される電源の前記端子のうちの一方に接続され、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、少なくとも、前記別のブリッジ装置に接続されると共に、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続されるスイッチをさらに備えることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
前記周期的パターンの時間間隔の第１のサブセットにおける任意の時間間隔について、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続される前記スイッチは、前記第１のサブセットの前記時間間隔中、導通しており、前記第１のサブセットの前記時間間隔中の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の前記電圧の合計は、整数Ｋｐに前記第１の正の値を掛けた値に等しいことを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
１つの周期的パターンの時間間隔の第２のサブセットにおける任意の時間間隔について、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続される前記スイッチは、前記第２のサブセットの前記時間間隔中、導通しておらず、前記第２のサブセットの前記時間間隔中の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の前記電圧の合計は、非ゼロの整数Ｐに前記第１の正の値を掛けた値のマイナス値に等しいことを特徴とする、請求項４又は５に記載の方法。
【請求項７】
時間間隔の前記第１のサブセットはＫｐ個の時間間隔を含み、前記第２のサブセットはＰ個の時間間隔を含み、前記数Ｋｐは、前記周期的パターンの時間間隔の数から数Ｐを引いた値に等しいことを特徴とする、請求項５又は６に記載の方法。
【請求項８】
前記選択されたパターンは、前記周期的パターンの時間間隔における順列によって与えられることを特徴とする、請求項２〜７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
各数ｋi（ｉ＝１〜ｎ）は、２のｉ−１乗に等しいことを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
ｎは３に等しく、ｋ1は１に等しく、ｋ2は２に等しく、ｋ3は４に等しいことを特徴とする、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
ｎは４に等しく、ｋ1は１に等しく、ｋ2は１に等しく、ｋ３は１に等しく、Ｋ4は４に等しいことを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１２】
時間間隔の前記数は、５〜１０に含まれる整数であることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１３】
ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧の予想値に従って、複数の記憶された周期的パターンの中から１つのパターンを選択するさらなるステップを含むことを特徴とする、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１４】
直列に接続されたｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する装置であって、各ブリッジ装置は、複数のスイッチ及びコンデンサーからなり、
該装置は、Ｎ個の時間間隔に分解される周期的パターンに従って前記スイッチを制御する手段を備えることを特徴とし、各時間間隔において、各ｉ番目（ｉ＝１〜ｎ）のブリッジ装置の入力と出力との間の電圧は、ゼロ値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値のマイナス値に等しく、
前記正の値は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧を、前記周期的パターンの時間間隔の数によって割った結果であることを特徴とする、装置。
【請求項１】
直列に接続されたｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する方法であって、各ブリッジ装置は、複数のスイッチ及びコンデンサーからなり、
該方法は、Ｎ個の時間間隔に分解される周期的パターンに従って前記スイッチを制御するステップを含むことを特徴とし、
各時間間隔において、各ｉ番目（ｉ＝１〜ｎ）のブリッジ装置の入力と出力との間の電圧は、ゼロ値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値のマイナス値に等しいことを特徴とし、かつ、
前記正の値は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧を、前記周期的パターンの時間間隔の数によって割った結果であることを特徴とする、方法。
【請求項２】
前記周期的パターンのｊ番目の時間間隔の間のｉ番目のブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の行列Ｖijは、階数ｒｋであり、ｒｋは、前記周期的パターンの間に少なくとも１つの非ゼロ電圧値を有するブリッジ装置の数であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
１つの周期的パターンの複数の時間間隔にわたるブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の電圧の合計は、ゼロ値に等しいことを特徴とする、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
第１のブリッジ装置は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される電源の端子のうちの一方に接続され、別のブリッジ装置のスイッチのうちの１つは、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の他方の端子に接続されるか、又は
前記第１のブリッジ装置は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される電源の前記端子のうちの一方に接続され、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターは、少なくとも、前記別のブリッジ装置に接続されると共に、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続されるスイッチをさらに備えることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
前記周期的パターンの時間間隔の第１のサブセットにおける任意の時間間隔について、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続される前記スイッチは、前記第１のサブセットの前記時間間隔中、導通しており、前記第１のサブセットの前記時間間隔中の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の前記電圧の合計は、整数Ｋｐに前記第１の正の値を掛けた値に等しいことを特徴とする、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
１つの周期的パターンの時間間隔の第２のサブセットにおける任意の時間間隔について、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターによって昇圧される前記電源の前記他方の端子に接続される前記スイッチは、前記第２のサブセットの前記時間間隔中、導通しておらず、前記第２のサブセットの前記時間間隔中の前記ブリッジ装置の前記入力と前記出力との間の前記電圧の合計は、非ゼロの整数Ｐに前記第１の正の値を掛けた値のマイナス値に等しいことを特徴とする、請求項４又は５に記載の方法。
【請求項７】
時間間隔の前記第１のサブセットはＫｐ個の時間間隔を含み、前記第２のサブセットはＰ個の時間間隔を含み、前記数Ｋｐは、前記周期的パターンの時間間隔の数から数Ｐを引いた値に等しいことを特徴とする、請求項５又は６に記載の方法。
【請求項８】
前記選択されたパターンは、前記周期的パターンの時間間隔における順列によって与えられることを特徴とする、請求項２〜７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
各数ｋi（ｉ＝１〜ｎ）は、２のｉ−１乗に等しいことを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
ｎは３に等しく、ｋ1は１に等しく、ｋ2は２に等しく、ｋ3は４に等しいことを特徴とする、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
ｎは４に等しく、ｋ1は１に等しく、ｋ2は１に等しく、ｋ３は１に等しく、Ｋ4は４に等しいことを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１２】
時間間隔の前記数は、５〜１０に含まれる整数であることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１３】
ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧の予想値に従って、複数の記憶された周期的パターンの中から１つのパターンを選択するさらなるステップを含むことを特徴とする、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１４】
直列に接続されたｎ個のブリッジ装置からなる昇圧コンバーターの出力電圧を制御する装置であって、各ブリッジ装置は、複数のスイッチ及びコンデンサーからなり、
該装置は、Ｎ個の時間間隔に分解される周期的パターンに従って前記スイッチを制御する手段を備えることを特徴とし、各時間間隔において、各ｉ番目（ｉ＝１〜ｎ）のブリッジ装置の入力と出力との間の電圧は、ゼロ値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値か、又は数ｋiに正の値を掛けた値のマイナス値に等しく、
前記正の値は、ｎ個のブリッジ装置からなる前記昇圧コンバーターの前記出力電圧を、前記周期的パターンの時間間隔の数によって割った結果であることを特徴とする、装置。
【図１ａ】
【図１ｂ】
【図１ｃ】
【図１ｄ】
【図２】
【図３ａ】
【図３ｂ】
【図４ａ】
【図４ｂ】
【図４ｃ】
【図４ｄ】
【図５ａ】
【図５ｂ】
【図５ｃ】
【図５ｄ】
【図５ｅ】
【図５ｆ】
【図５ｇ】
【図５ｈ】
【図６ａ】
【図６ｂ】
【図６ｃ】
【図６ｄ】
【図６ｅ】
【図６ｆ】
【図７ａ】
【図７ｂ】
【図８ａ】
【図８ｂ】
【図８ｃ】
【図９ａ】
【図９ｂ】
【図９ｃ】
【図９ｄ】
【図１０ａ】
【図１０ｂ】
【図１１ａ】
【図１１ｂ】
【図１１ｃ】
【図１１ｄ】
【図１２ａ】
【図１２ｂ】
【図１２ｃ】
【図１２ｄ】
【図１２ｅ】
【図１２ｆ】
【図１２ｇ】
【図１３ａ】
【図１３ｂ】
【図１３ｃ】
【図１３ｄ】
【図１３ｅ】
【図１３ｆ】
【図１４ａ】
【図１４ｂ】
【図１５】
【図１６】
【図１ｂ】
【図１ｃ】
【図１ｄ】
【図２】
【図３ａ】
【図３ｂ】
【図４ａ】
【図４ｂ】
【図４ｃ】
【図４ｄ】
【図５ａ】
【図５ｂ】
【図５ｃ】
【図５ｄ】
【図５ｅ】
【図５ｆ】
【図５ｇ】
【図５ｈ】
【図６ａ】
【図６ｂ】
【図６ｃ】
【図６ｄ】
【図６ｅ】
【図６ｆ】
【図７ａ】
【図７ｂ】
【図８ａ】
【図８ｂ】
【図８ｃ】
【図９ａ】
【図９ｂ】
【図９ｃ】
【図９ｄ】
【図１０ａ】
【図１０ｂ】
【図１１ａ】
【図１１ｂ】
【図１１ｃ】
【図１１ｄ】
【図１２ａ】
【図１２ｂ】
【図１２ｃ】
【図１２ｄ】
【図１２ｅ】
【図１２ｆ】
【図１２ｇ】
【図１３ａ】
【図１３ｂ】
【図１３ｃ】
【図１３ｄ】
【図１３ｅ】
【図１３ｆ】
【図１４ａ】
【図１４ｂ】
【図１５】
【図１６】
【公表番号】特表２０１２−５２５１０８（Ｐ２０１２−５２５１０８Ａ）
【公表日】平成２４年１０月１８日（２０１２．１０．１８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−５０６４８６（Ｐ２０１２−５０６４８６）
【出願日】平成２２年４月２２日（２０１０．４．２２）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２０１０／０５５３１１
【国際公開番号】ＷＯ２０１０／１２２０８３
【国際公開日】平成２２年１０月２８日（２０１０．１０．２８）
【出願人】（５０３１６３５２７）ミツビシ・エレクトリック・アールアンドディー・センター・ヨーロッパ・ビーヴィ (175)
【氏名又は名称原語表記】ＭＩＴＳＵＢＩＳＨＩ ＥＬＥＣＴＲＩＣ Ｒ＆Ｄ ＣＥＮＴＲＥ ＥＵＲＯＰＥ Ｂ．Ｖ．
【住所又は居所原語表記】Ｃａｐｒｏｎｉｌａａｎ ４６， １１１９ ＮＳ Ｓｃｈｉｐｈｏｌ Ｒｉｊｋ， Ｔｈｅ Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ
【出願人】（０００００６０１３）三菱電機株式会社 (33,312)
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２４年１０月１８日（２０１２．１０．１８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年４月２２日（２０１０．４．２２）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２０１０／０５５３１１
【国際公開番号】ＷＯ２０１０／１２２０８３
【国際公開日】平成２２年１０月２８日（２０１０．１０．２８）
【出願人】（５０３１６３５２７）ミツビシ・エレクトリック・アールアンドディー・センター・ヨーロッパ・ビーヴィ (175)
【氏名又は名称原語表記】ＭＩＴＳＵＢＩＳＨＩ ＥＬＥＣＴＲＩＣ Ｒ＆Ｄ ＣＥＮＴＲＥ ＥＵＲＯＰＥ Ｂ．Ｖ．
【住所又は居所原語表記】Ｃａｐｒｏｎｉｌａａｎ ４６， １１１９ ＮＳ Ｓｃｈｉｐｈｏｌ Ｒｉｊｋ， Ｔｈｅ Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ
【出願人】（０００００６０１３）三菱電機株式会社 (33,312)
【Ｆターム（参考）】
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