高純度のノルマルブタノール生産用分離壁型蒸留塔、及びノルマルブタノール蒸留方法
本発明は、高純度ノルマルブタノール生産用分離壁型蒸留塔、及びノルマルブタノール蒸留方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、分離壁型蒸留塔にクルドノルマルブタノール原料を提供し、ノルマルブタノールを分別蒸留する方法及びその装置に関する。本発明の分離壁型蒸留塔は、１本の蒸留塔で２本の蒸留塔の効果を有するので、高純度のノルマルブタノールを生産するにあたって、従来の工程装置に比べてエネルギー節減効果はもちろん、装置の設備費をも低減することができるという効果がある。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高純度のノルマルブタノール生産用分離壁型蒸留塔、及びノルマルブタノール蒸留方法に関する。
【０００２】
本出願は、２００９年１月２０日に韓国特許庁に提出された韓国特許出願第１０−２００９−０００４６０５号、及び２０１０年１月１４日に韓国特許庁に提出された韓国特許出願第１０−２０１０−０００３３９２号の出願日の利益を主張し、その内容全部は、本明細書に含まれる。
【背景技術】
【０００３】
原油（Crude Oil）などのような各種原料物質は、通常、様々な化学物質の混合物である場合が多いため、その自体で産業に用いられることは珍しく、各々の化合物に分離した後に使用されることが普通である。混合物を分離する化学工程のうち代表的なものが蒸留工程である。
【０００４】
通常、蒸留工程は、高沸点成分と低沸点成分を両分するので、分離しようとする混合物の成分個数（ｎ）より１つ少ない個数（ｎ−１）の蒸留塔を使用する。すなわち、従来の蒸留産業現場で、３成分混合物の分離のための工程は、大部分、連続２本の蒸留塔構造を使用している。
【０００５】
３成分混合物の分離のための従来の蒸留工程は、図１に示されている。
【０００６】
従来の工程は、第１塔１１で最も低沸点成分Ｄを分離し、第２塔２１で中間沸点成分Ｓと高沸点成分Ｂを分離する２塔方式である。
【０００７】
従来の２本カラム蒸留方式で、一番目のカラム内の組成プロファイルは、図２の通りである。図２に示されたように、一番目のカラムの下部領域で中間沸点Ｓ物質の再混合現象が発生することが一般的である。
【０００８】
前述した従来の工程は、製品生産物の組成は容易に制御することができるが、一番目のカラム内で中間沸点成分の再混合過程が生ずるようになり、これは、蒸留塔での熱力学的効率を低下させる主要な要因となり、エネルギーを不要に追加に消費する結果をもたらす。
【０００９】
このような問題点を改善するために、新しい蒸留構造に対する多くの研究が進行されて来た。熱統合構造によって分離効率を向上させようとする代表的な例として、図４のようなＰｅｔｌｙｕｋ蒸留塔構造を挙げることができる。Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔は、予備分離機１２と主分離機２２を熱的に統合された構造で配列することによって、低沸点成分と高沸点成分を１次的に予備分離機で分離した後、予備分離機の塔頂部分と塔底部分が主分離機の供給段に各々流入され、主分離機で低沸点、中間沸点、高沸点成分を各々分離するようになる。このような構造は、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔内の蒸留曲線が平衡蒸留曲線と類似していて、エネルギー効率を高くする。しかし、工程の設計及び運転が容易ではなく、特に塔内の圧力均衡を合わせにくいという問題点が存在する。
【００１０】
このようなＰｅｔｌｙｕｋ蒸留塔が有する制限点を改善するために、分離壁型蒸留塔（ＤＷＣ：Dividing Wall Column）が提案された。分離壁型蒸留塔は、熱力学的観点から、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔と類似しているが、構造的な観点から、塔内に分離壁を設置することによって、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔の予備分離機を主分離機の内部に統合させた形態である。このような構造は、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔の予備分離機と主分離機との間の圧力均衡の困難とそれによる運転上の困難を自然に解消することによって、運転が容易であり、また、２本の蒸留塔が１つに統合され、投資費用をも大幅に節減されることができるという大きい長所を有する。
【００１１】
ノルマルブタノール整流のための従来の技術として、下記特許文献１及び特許文献２を例示することができる。
【００１２】
特許文献１は、オキソアルコール製造工程で付加的に生成されるスロップ（slop）ブタノールを原料とし、２本の蒸留塔を運転し、ノルマルブタノールを生産する工程において、前記スロップブタノールにアルカリ性添加剤を添加する段階と、蒸留塔１で水分及び低沸点物質を除去する段階と、蒸留塔２で高沸点物質を除去する段階とを備えてなる構成を有することを特徴とし、２個の蒸留塔を運転し、従来の３個の蒸留塔を運転して得ることができるノルマルブタノールの含量を満足させることができるので、工程を短縮させることができると共に、蒸留塔を運転するのに所要されるエネルギー及び費用を顕著に節減することができるノルマルブタノール精製方法を提示している。
【００１３】
特許文献２は、低沸点物質Ａ、中間沸点物質Ｂ及び高沸点物質Ｃを含む混合物を第１蒸留カラムに導入する段階と；前記第１蒸留カラムの下部で中間沸点物質Ｂの再混合が発生しないように前記混合物を第１蒸留カラムで分離し、第１蒸留カラム上部生成物及び下部生成物を提供する段階と；前記第１蒸留カラム下部生成物を第２蒸留カラムで分離し、第２蒸留カラム上部生成物及び下部生成物を提供する段階と；を備え、前記第２蒸留カラム上部の生成物のうち低沸点物質Ａ及び中間沸点物質Ｂの濃度比率を制御する方法を提示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】ＫＲ１０−２００３−００８８２１１ Ａ２
【特許文献２】ＫＲ１０−２００８−００９９０３４ Ａ１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
前述したような分離壁型蒸留塔の長所にもかかわらず、実際産業現場ではほとんど普及されていないことが実情である。その重要な理由の１つとして、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔とは異なって、分離壁型蒸留塔は、設計が定められれば、内部循環フロー量を調節することができないという構造的特性に起因して、運転条件変動に対する柔軟性が低下するという点を挙げることができる。すなわち、蒸留塔の初期設計段階で正確な模写と構造決定が必要であるという問題点がある。
【００１６】
現在、分離壁型蒸留塔の構造及び制御について様々な研究がなされているが、分離壁型蒸留塔で供給段の位置、分離壁区間設定、中間沸点物質の生産段の位置、全体段数、蒸留温度及び蒸留圧力などの蒸留塔の設計構造及び運転条件に対する内容は、非常に制限されている状況である。
【００１７】
特に、分別蒸留しようとする対象化合物の性質によって蒸留塔の段数、供給段の位置などの設計構造及び蒸留温度、圧力などの運転条件が特別に変更されなければならないので、分離壁型蒸留塔の使用を難しくしている。
【００１８】
したがって、本発明は、前述したような問題点を解決し、使用エネルギーを節減することができると共に、設備費をも低減することができるように、ノルマルブタノール精製に適するように設計された分離壁型蒸留塔及びその運転方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明は、前述したような従来技術の問題点を解決するためになされたものであって、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、少なくとも１個以上の流入フローと少なくとも３個以上の流出フローを有し、前記流入フローは、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、前記流出フローのうち少なくとも１つ以上は、実質的にノルマルブタノールフローであることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２０】
また、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、低沸点成分Ｄは、前記塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは前記塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、前記中間沸点成分は、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２１】
また、本発明において、前記原料Ｆは、ノルマルブタノール含量が９０重量％以上であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２２】
また、本発明において、前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に各々設けられる段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１４５％範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２３】
また、本発明において、前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によってその長さが決定されることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２４】
また、本発明において、前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２５】
また、本発明において、前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２６】
また、本発明において、前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２７】
また、本発明において、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２８】
また、本発明において、前記塔頂区域の温度は、下記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２９】
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００３０】
また、本発明において、前記塔底区域の温度は、下記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００３１】
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００３２】
また、本発明において、上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００３３】
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
（ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００３４】
また、分離壁型蒸留塔にクルドノルマルブタノール原料を提供し、ノルマルブタノールを分別蒸留する方法において、前記分離壁型蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備え、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、低沸点成分Ｄは、塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、上部流出区域及び下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、前記中間沸点成分は、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３５】
また、本発明の方法において、前記原料Ｆは、ノルマルブタノール含量が９０重量％以上であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３６】
また、本発明の方法において、前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１４５％範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３７】
また、本発明の方法において、前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によってその長さが決定されることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３８】
また、本発明の方法において、前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３９】
また、本発明の方法において、前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４０】
また、本発明の方法において、前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４１】
また、本発明の方法において、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４２】
また、本発明の方法において、前記塔頂区域の温度は、下記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４３】
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００４４】
また、本発明の方法において、前記塔底区域の温度は、下記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４５】
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００４６】
また、本発明の方法において、上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４７】
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
（ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【発明の効果】
【００４８】
本発明の分離壁型蒸留塔は、１本の蒸留塔で２本の蒸留塔の効果を有するので、高純度のノルマルブタノールを生産するにあたって、従来の工程装置に比べてエネルギー節減効果はもちろん、装置の設備費をも低減することができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】３成分混合物の分離のための従来の蒸留工程の概略図である。
【図２】従来の蒸留工程で一番目カラム内の組成プロファイルである。
【図３】従来の１本カラム蒸留方式で側流流出運転をするカラム内の組成プロファイルである。
【図４】Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔構造を示す概略図である。
【図５】本発明の分離壁型蒸留塔の構造を示す概略図である。
【図６】比較例を示す概略図である。
【図７】本発明の実施例を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００５０】
以下、実施例により本発明をさらに詳しく説明する。本発明の実施例は、発明の詳細な説明のためのものであって、これによって権利範囲を制限しようとするものではない。
【００５１】
（実施例）
本発明で提案したシステムの性能を検証するためにＤＷＣを設計製作し、運転を実施した。実際運転を通じて要求する製品の組成が得られることを確認した。比較例は、従来の分離壁無しの２本の蒸留塔を使用し、実施例は、分離壁がある１本の蒸留塔を使用した。
【００５２】
図６及び図７では、本発明の実施例及び比較例を各々図示した。図６及び図７の番号１〜８は、実施例及び比較例各々の図面に示された個別フロー（ｓｔｒｅａｍ）を示す識別番号である。
【００５３】
実施例及び比較例は、表１のような理論段数を有し、実験結果は、下記表２及び表３に示された通りである。実施例の塔頂区域の温度は、約９５℃であり、凝縮器を用いた冷却後、約５０℃を示した（すなわち、下記実施例２、３、及び４のフローは、約５０℃を示す）。
【００５４】
【表１】
【００５５】
【表２】
【００５６】
【表３】
【００５７】
前記実施例から分かるように、再混合現象除去及び分離効率増加によって９９．９ｗｔ％の高純度のノルマルブタノールを効率的に得ることができた。製品純度増加によるノルマルブタノールの追加的な整流リサイクル（recycle）段階を低減することができ、生産性を向上させることができる。投資額の観点からも、従来の蒸留塔（２本のカラム、４本の熱交換機）に比べてＤＷＣ（１本のカラム、２本の熱交換機）が非常に低いことを確認することができた。エネルギー節減率は、従来に比べて約３０．４％と大きく節減された。
【００５８】
以下、本発明について詳しく説明する。
本発明の分離壁型蒸留塔の構造を図５に示したところ、これを参照して下記の説明を理解することができる。
【００５９】
本発明の蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、少なくとも１個以上の流入フローと少なくとも３個以上の流出フローを有し、前記流入フローは、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、前記流出フローのうち少なくとも１つ以上は、実質的にノルマルブタノールフローであることを特徴とする。
【００６０】
また、本発明の他の蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、低沸点成分Ｄは、前記塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、前記塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、前記中間沸点成分は、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする。
【００６１】
本発明の蒸留塔は、凝縮器３１及び再沸器４１を含む。
【００６２】
前記凝縮器は、ガス状態の混合物の気化熱を奪って凝縮させる装置であって、従来の化学工学装置に使用される凝縮器を非制限的に使用することができる。
【００６３】
前記再沸器は、液体状態の混合物に気化熱を提供して気化させる装置であって、従来の化学工学装置に使用される再沸器を非制限的に使用することができる。
【００６４】
前記主塔１は、大きく、６部分の区域に区切られることができる。
【００６５】
前記塔頂区域１００は、分離壁がない主塔の上部の領域を言う。
【００６６】
前記上部供給区域２００は、分離壁によって一面が区切られる領域であり、流入物（原料）フローより上部に位置するサブ領域である。
【００６７】
前記上部流出区域３００は、分離壁によって一面が区切られる領域であり、流出物フローより上部に位置するサブ領域である。
【００６８】
前記下部供給区域４００は、分離壁によって一面が区切られる領域であり、流入物フローより下部に位置するサブ領域である。
【００６９】
前記下部流出区域５００は、分離壁によって一面が区切られる領域であり、流出物フローより下部に位置するサブ領域である。
【００７０】
前記塔底区域６００は、分離壁がない主塔の下部領域を言う。
【００７１】
前記主塔は、少なくとも１個の流入フロー及び少なくとも３個の流出フローを有する。
【００７２】
クルドノルマルブタノール（ｃｒｕｄｅ ｎ−ＢＵＯＨ）である原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、低沸点成分Ｄは、前記塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、前記塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出される。この時、流出中間段ＮＲ２に流出される中間沸点成分Ｓは、実質的にノルマルブタノールである。
【００７３】
ここで、クルドノルマルブタノール原料であるというのは、主成分がノルマルブタノールである混合物であって、当該蒸留工程の目的物（蒸留対象物）を言い、前記「主成分」は、混合物各々の個別成分のうち最も多く含まれた成分を言う。高純度のノルマルブタノールを得るためには、前記クルドノルマルブタノール原料のノルマルブタノール含量が高いほど好ましく、９９重量％以上の高純度ノルマルブタノールを得るためには、少なくとも９０重量％以上であることが好ましい。
【００７４】
また、「実質的にノルマルブタノールであること」の意味は、その混合物自体を実質的に（substantially）ノルマルブタノールとして見なすことができるという意味であって、具体的には、ノルマルブタノールを主成分とし、供給原料に比べてノルマルブタノール含量がさらに高く、ノルマルブタノール成分が、全体混合物において、少なくとも９０重量％を超過するものを言う。
【００７５】
分離壁型蒸留工程が従来の連続２本蒸留工程よりエネルギーが少なく所要される理由は、構造的差異として解釈することができる。分離壁型蒸留塔では、分離壁によって分けられた空間が予備分離機の役目をするので、高沸点物質と低沸点物質の分離によって液体組成が平衡蒸留曲線とほぼ一致するようになり、再混合（remixing）効果が抑制されるようになり、分離のための熱力学的効率が良くなる。
【００７６】
前記上部供給区域及び下部供給区域は、従来工程の予備分離機と類似の役目をする（すなわち、上部供給区域及び下部供給区域を総称して予備分離領域と言える）。予備分離領域に流入される３成分は、低沸点物質と高沸点物質とに分離される。前記予備分離領域で分離された低沸点成分と高沸点成分の一部は、塔頂区域に流入され、一部は、さらに上部流出区域及び下部流出区域に流入され、再蒸留される。
【００７７】
前記上部流出区域及び下部流出区域は、従来工程の主分離機の役目をする（すなわち、上部流出区域及び下部流出区域を総称して主分離領域と言える）。前記主分離領域の分離壁上部部分では、主に低沸点物質と中間沸点物質とに分離され、下部部分では、主に中間沸点物質と高沸点物質が分離される。
【００７８】
低沸点成分は、主塔の塔頂区域と凝縮器を通過した後、一部は、低沸点製品Ｄとして生産され、その残りは、液相流量ＬＤとしてさらに主塔の塔頂区域に還流され、高沸点成分は、主塔の塔底区域と再沸器を通過した後、一部は、高沸点製品Ｂとして生産され、その残りは、気相流量ＶＢとしてさらに主塔の塔底区域に還流される。
【００７９】
分離壁がある熱複合蒸留塔システムの設計は、従来の熱複合型蒸留塔の設計を基礎にし、最小段の塔設計に基礎を置いている。蒸留塔の効率は、塔内の蒸留段の液体組成分布が平衡蒸留曲線と類似している時に最大となるので、まず、転換類操作で蒸留塔が運転されると仮定して、最小段の蒸留システムを設計した。すなわち、原料供給段での液体組成と原料の組成が同一であると仮定し、上部供給区域及び下部供給区域を設計し、上部流出区域及び下部流出区域は、中間沸点製品の濃度を始まりに、階段式平衡組成設計法によって塔中間から上部に塔内の液体組成を計算し、さらに主分離機の役目をする下部流出区域を中間沸点製品の濃度を始まりに、塔中間から塔底に平衡組成計算法によって階段式で塔内の液体組成を順次計算した。このように得られた液体組成の分布から原料供給段と製品の組成を有する段の数をカウントすれば、予備分離機の役目をする上部供給区域及び下部供給区域、及び主分離機役目をする上部流出区域及び下部流出区域の段数を各々把握することができる。ここで得られた塔の段数は、理論段数であって、理想的な段数なので、実際塔において段数は、通常の設計基準によって理論段数の８０〜１４５％とすることが好ましい。前記算出された理論段数の８０％未満の場合、予備分離領域で低沸点と高沸点成分の分離がよく行われないことができ、１４５％超過の場合、最小還流比の領域なので、エネルギー節減効果がこれ以上増加せず、投資額が増加するので好ましくない。
【００８０】
また、前記主塔の内部に設置される分離壁の長さは、各々上部供給区域及び下部供給区域または上部流出区域及び下部流出区域の蒸留曲線によって算出された段数によってその長さが決定される。
【００８１】
このような分離壁型蒸留塔において最適の分離壁区間を設計する時、予備分離領域と主分離領域との液体組成に対する平衡蒸留曲線方法などにより分離壁区間を定め、理論段数及び還流量などを求める方法は多様であるが、本発明では、Ｆｅｎｓｋｅ−Ｕｎｄｅｒｗｏｏｄ式を利用して理論段数を求めた（Ｆｅｎｓｋｅ−Ｕｎｄｅｒｗｏｏｄ式は、当該技術分野における通常の知識を有する者に広く知られた式である）。
【００８２】
前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体の理論段数の３０〜８５％範囲以内であることが好ましい。３０％未満の場合、予備分離領域で低沸点成分の一部が下部に垂れて、主分離機の製品に含まれるおそれがあり、８５％超過の場合、カラム内部で低沸点／中間沸点成分の液相／気相及び中間沸点／高沸点成分の液相／気相の円滑な平衡フローを維持しにくいため、カラム製作上、問題があり得る。
【００８３】
前記主塔の塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることが好ましい。９０℃未満の場合には、低沸点物質が予備分離領域下部に垂れることができ、製品純度に影響を及ぼし、１００℃を超過する場合、高沸点物質（ＨＥＡＶＩＥＳ）が予備分離領域の上部に上がって、製品純度に影響を及ぼすおそれがある。
【００８４】
前記主塔の塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることが好ましい。１４０℃未満の場合には、製品である中間沸点物質（ｎ−ＢｕＯＨ）が下部に落ちて、製品生産量が減少し、１６０℃を超過する場合、高沸点物質（ＨＥＡＶＩＥＳ）が製品である中間沸点物質（ｎ−ＢｕＯＨ）と一緒に側流流出されるおそれがある。
【００８５】
前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることが好ましい。１１８℃未満の場合には、低沸点物質除去が容易でなく、１２７℃を超過する場合、高沸点物質除去が容易でないため、製品純度に大きい影響を及ぼすことができる。
【００８６】
前記塔頂区域、塔底区域及び主塔の流出中間段ＮＲ２の温度範囲は、常圧を基準にしたものである。本発明の常圧の意味は、通常的に使用される常圧の範囲と若干異なる。通常的な常圧は、約１気圧（１ａｔｍ≒１．０３３kgｆ／ｃｍ２）程度を言うが、本発明の常圧は、約１．０９kgｆ／ｃｍ２程度を言う。これは、蒸留塔工程では、通常の大気圧より若干昇圧されて運転されることが一般的であり、高圧工程が多い化学工場で１．０９kgｆ／ｃｍ２程度は、常圧として見なす当該技術分野用語使用慣行を反映したものである。
【００８７】
常圧ではない場合には、圧力によって前記上限温度と下限温度が調節される必要がある。すなわち、蒸留塔を減圧または加圧運転する場合、前記温度範囲は変わることができる。一般的に圧力が上昇するほど、上限温度及び下限温度が上昇する傾向がある。
【００８８】
例えば、圧力が約０．８kg／ｃｍ２の場合、塔頂区域は、約８０〜９０℃、塔底区域は、約１３５〜１５０℃、流出中間段ＮＲ２は、約１１０〜１１８℃であることが好ましく、圧力が約１．３kg／ｃｍ２の場合、塔頂区域は、約９５〜１０５℃、塔底区域は、約１４５〜１６５℃、流出中間段ＮＲ２は、約１２３〜１３５℃であることが好ましい。
【００８９】
圧力による温度の上限と下限は、下記表４を参照することができる。
【００９０】
【表４】
【００９１】
特に、常圧ではない場合に、前記塔頂区域の温度は、下記数式１を使用して算出された上限及び下限の温度範囲を使用することができる。下記数式１〜３は、前記表４の資料に基づいて最小自乗法によって算出された公式である。
【００９２】
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００９３】
また、前記塔底区域が常圧ではない場合に、前記塔底区域の温度は、下記数式２を使用して算出された上限及び下限の温度範囲を使用することができる。
【００９４】
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００９５】
また、前記流出中間段ＮＲ２が常圧ではない場合に、前記流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３を使用して算出された上限及び下限の温度範囲を使用することができる。
【００９６】
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
（ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００９７】
上記のように、本発明による分割壁がある熱複合蒸留塔システムは、３成分混合物に対する蒸留システムの塔効率改善を目的とし、このシステムは、主塔内に分離壁を設置し、高効率の平衡蒸留の蒸留システムと類似な液組成分布を有する予備分離機及び主分離機の機能をする空間が形成されるようにして、２本の蒸留塔で構成されているものと同様の効果を有する。
【００９８】
特に、分離壁型蒸留塔にクルドノルマルブタノールである原料を提供し、ノルマルブタノールを分別蒸留する方法において、前記分離壁型蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備え、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、低沸点成分Ｄは、塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、上部流出区域及び下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、前記中間沸点成分は、ノルマルブタノールを含むことを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法に関する。
【００９９】
本発明の方法において、前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１５０％範囲以内であることを特徴とする。
【０１００】
本発明の方法において、前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によってその長さが決定されることを特徴とする。
【０１０１】
本発明の方法において、前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とする。
【０１０２】
本発明の方法において、前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とする。
【０１０３】
本発明の方法において、前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とする。
【０１０４】
本発明の方法において、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられる中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とする。
【０１０５】
本発明の方法において、前記塔頂区域の温度は、前述したように、前記塔頂区域が常圧ではない場合に、前記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とする。
【０１０６】
本発明の方法において、前記塔底区域の温度は、前述したように、前記塔底区域が常圧ではない場合に、前記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とする。
【０１０７】
本発明の方法において、上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、前述したように、前記流出中間段ＮＲ２が常圧ではない場合に、前記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とする。
【符号の説明】
【０１０８】
１ 主塔
１１ 第１塔
２１ 第２塔
１２ 予備分離機
２２ 主分離機
３１ 凝縮器
４１ 再沸器
５１ 分離壁
１００ 塔頂区域
２００ 上部供給区域
３００ 上部流出区域
４００ 下部供給区域
５００ 下部流出区域
６００ 塔底区域
ＮＲ１ 供給中間段
ＮＲ２ 流出中間段
Ｆ 原料（フィード）
Ｂ 高沸点物質
Ｄ 低沸点物質
Ｓ 中間沸点物質
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高純度のノルマルブタノール生産用分離壁型蒸留塔、及びノルマルブタノール蒸留方法に関する。
【０００２】
本出願は、２００９年１月２０日に韓国特許庁に提出された韓国特許出願第１０−２００９−０００４６０５号、及び２０１０年１月１４日に韓国特許庁に提出された韓国特許出願第１０−２０１０−０００３３９２号の出願日の利益を主張し、その内容全部は、本明細書に含まれる。
【背景技術】
【０００３】
原油（Crude Oil）などのような各種原料物質は、通常、様々な化学物質の混合物である場合が多いため、その自体で産業に用いられることは珍しく、各々の化合物に分離した後に使用されることが普通である。混合物を分離する化学工程のうち代表的なものが蒸留工程である。
【０００４】
通常、蒸留工程は、高沸点成分と低沸点成分を両分するので、分離しようとする混合物の成分個数（ｎ）より１つ少ない個数（ｎ−１）の蒸留塔を使用する。すなわち、従来の蒸留産業現場で、３成分混合物の分離のための工程は、大部分、連続２本の蒸留塔構造を使用している。
【０００５】
３成分混合物の分離のための従来の蒸留工程は、図１に示されている。
【０００６】
従来の工程は、第１塔１１で最も低沸点成分Ｄを分離し、第２塔２１で中間沸点成分Ｓと高沸点成分Ｂを分離する２塔方式である。
【０００７】
従来の２本カラム蒸留方式で、一番目のカラム内の組成プロファイルは、図２の通りである。図２に示されたように、一番目のカラムの下部領域で中間沸点Ｓ物質の再混合現象が発生することが一般的である。
【０００８】
前述した従来の工程は、製品生産物の組成は容易に制御することができるが、一番目のカラム内で中間沸点成分の再混合過程が生ずるようになり、これは、蒸留塔での熱力学的効率を低下させる主要な要因となり、エネルギーを不要に追加に消費する結果をもたらす。
【０００９】
このような問題点を改善するために、新しい蒸留構造に対する多くの研究が進行されて来た。熱統合構造によって分離効率を向上させようとする代表的な例として、図４のようなＰｅｔｌｙｕｋ蒸留塔構造を挙げることができる。Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔は、予備分離機１２と主分離機２２を熱的に統合された構造で配列することによって、低沸点成分と高沸点成分を１次的に予備分離機で分離した後、予備分離機の塔頂部分と塔底部分が主分離機の供給段に各々流入され、主分離機で低沸点、中間沸点、高沸点成分を各々分離するようになる。このような構造は、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔内の蒸留曲線が平衡蒸留曲線と類似していて、エネルギー効率を高くする。しかし、工程の設計及び運転が容易ではなく、特に塔内の圧力均衡を合わせにくいという問題点が存在する。
【００１０】
このようなＰｅｔｌｙｕｋ蒸留塔が有する制限点を改善するために、分離壁型蒸留塔（ＤＷＣ：Dividing Wall Column）が提案された。分離壁型蒸留塔は、熱力学的観点から、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔と類似しているが、構造的な観点から、塔内に分離壁を設置することによって、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔の予備分離機を主分離機の内部に統合させた形態である。このような構造は、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔の予備分離機と主分離機との間の圧力均衡の困難とそれによる運転上の困難を自然に解消することによって、運転が容易であり、また、２本の蒸留塔が１つに統合され、投資費用をも大幅に節減されることができるという大きい長所を有する。
【００１１】
ノルマルブタノール整流のための従来の技術として、下記特許文献１及び特許文献２を例示することができる。
【００１２】
特許文献１は、オキソアルコール製造工程で付加的に生成されるスロップ（slop）ブタノールを原料とし、２本の蒸留塔を運転し、ノルマルブタノールを生産する工程において、前記スロップブタノールにアルカリ性添加剤を添加する段階と、蒸留塔１で水分及び低沸点物質を除去する段階と、蒸留塔２で高沸点物質を除去する段階とを備えてなる構成を有することを特徴とし、２個の蒸留塔を運転し、従来の３個の蒸留塔を運転して得ることができるノルマルブタノールの含量を満足させることができるので、工程を短縮させることができると共に、蒸留塔を運転するのに所要されるエネルギー及び費用を顕著に節減することができるノルマルブタノール精製方法を提示している。
【００１３】
特許文献２は、低沸点物質Ａ、中間沸点物質Ｂ及び高沸点物質Ｃを含む混合物を第１蒸留カラムに導入する段階と；前記第１蒸留カラムの下部で中間沸点物質Ｂの再混合が発生しないように前記混合物を第１蒸留カラムで分離し、第１蒸留カラム上部生成物及び下部生成物を提供する段階と；前記第１蒸留カラム下部生成物を第２蒸留カラムで分離し、第２蒸留カラム上部生成物及び下部生成物を提供する段階と；を備え、前記第２蒸留カラム上部の生成物のうち低沸点物質Ａ及び中間沸点物質Ｂの濃度比率を制御する方法を提示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】ＫＲ１０−２００３−００８８２１１ Ａ２
【特許文献２】ＫＲ１０−２００８−００９９０３４ Ａ１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
前述したような分離壁型蒸留塔の長所にもかかわらず、実際産業現場ではほとんど普及されていないことが実情である。その重要な理由の１つとして、Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔とは異なって、分離壁型蒸留塔は、設計が定められれば、内部循環フロー量を調節することができないという構造的特性に起因して、運転条件変動に対する柔軟性が低下するという点を挙げることができる。すなわち、蒸留塔の初期設計段階で正確な模写と構造決定が必要であるという問題点がある。
【００１６】
現在、分離壁型蒸留塔の構造及び制御について様々な研究がなされているが、分離壁型蒸留塔で供給段の位置、分離壁区間設定、中間沸点物質の生産段の位置、全体段数、蒸留温度及び蒸留圧力などの蒸留塔の設計構造及び運転条件に対する内容は、非常に制限されている状況である。
【００１７】
特に、分別蒸留しようとする対象化合物の性質によって蒸留塔の段数、供給段の位置などの設計構造及び蒸留温度、圧力などの運転条件が特別に変更されなければならないので、分離壁型蒸留塔の使用を難しくしている。
【００１８】
したがって、本発明は、前述したような問題点を解決し、使用エネルギーを節減することができると共に、設備費をも低減することができるように、ノルマルブタノール精製に適するように設計された分離壁型蒸留塔及びその運転方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明は、前述したような従来技術の問題点を解決するためになされたものであって、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、少なくとも１個以上の流入フローと少なくとも３個以上の流出フローを有し、前記流入フローは、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、前記流出フローのうち少なくとも１つ以上は、実質的にノルマルブタノールフローであることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２０】
また、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、低沸点成分Ｄは、前記塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは前記塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、前記中間沸点成分は、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２１】
また、本発明において、前記原料Ｆは、ノルマルブタノール含量が９０重量％以上であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２２】
また、本発明において、前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に各々設けられる段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１４５％範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２３】
また、本発明において、前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によってその長さが決定されることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２４】
また、本発明において、前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２５】
また、本発明において、前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２６】
また、本発明において、前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２７】
また、本発明において、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２８】
また、本発明において、前記塔頂区域の温度は、下記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００２９】
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００３０】
また、本発明において、前記塔底区域の温度は、下記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００３１】
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００３２】
また、本発明において、上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とする分離壁型蒸留塔を提供する。
【００３３】
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
（ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００３４】
また、分離壁型蒸留塔にクルドノルマルブタノール原料を提供し、ノルマルブタノールを分別蒸留する方法において、前記分離壁型蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備え、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、低沸点成分Ｄは、塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、上部流出区域及び下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、前記中間沸点成分は、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３５】
また、本発明の方法において、前記原料Ｆは、ノルマルブタノール含量が９０重量％以上であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３６】
また、本発明の方法において、前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１４５％範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３７】
また、本発明の方法において、前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によってその長さが決定されることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３８】
また、本発明の方法において、前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００３９】
また、本発明の方法において、前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４０】
また、本発明の方法において、前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４１】
また、本発明の方法において、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４２】
また、本発明の方法において、前記塔頂区域の温度は、下記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４３】
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００４４】
また、本発明の方法において、前記塔底区域の温度は、下記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４５】
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００４６】
また、本発明の方法において、上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法を提供する。
【００４７】
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
（ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【発明の効果】
【００４８】
本発明の分離壁型蒸留塔は、１本の蒸留塔で２本の蒸留塔の効果を有するので、高純度のノルマルブタノールを生産するにあたって、従来の工程装置に比べてエネルギー節減効果はもちろん、装置の設備費をも低減することができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】３成分混合物の分離のための従来の蒸留工程の概略図である。
【図２】従来の蒸留工程で一番目カラム内の組成プロファイルである。
【図３】従来の１本カラム蒸留方式で側流流出運転をするカラム内の組成プロファイルである。
【図４】Ｐｅｔｌｙｕｋ蒸留塔構造を示す概略図である。
【図５】本発明の分離壁型蒸留塔の構造を示す概略図である。
【図６】比較例を示す概略図である。
【図７】本発明の実施例を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００５０】
以下、実施例により本発明をさらに詳しく説明する。本発明の実施例は、発明の詳細な説明のためのものであって、これによって権利範囲を制限しようとするものではない。
【００５１】
（実施例）
本発明で提案したシステムの性能を検証するためにＤＷＣを設計製作し、運転を実施した。実際運転を通じて要求する製品の組成が得られることを確認した。比較例は、従来の分離壁無しの２本の蒸留塔を使用し、実施例は、分離壁がある１本の蒸留塔を使用した。
【００５２】
図６及び図７では、本発明の実施例及び比較例を各々図示した。図６及び図７の番号１〜８は、実施例及び比較例各々の図面に示された個別フロー（ｓｔｒｅａｍ）を示す識別番号である。
【００５３】
実施例及び比較例は、表１のような理論段数を有し、実験結果は、下記表２及び表３に示された通りである。実施例の塔頂区域の温度は、約９５℃であり、凝縮器を用いた冷却後、約５０℃を示した（すなわち、下記実施例２、３、及び４のフローは、約５０℃を示す）。
【００５４】
【表１】
【００５５】
【表２】
【００５６】
【表３】
【００５７】
前記実施例から分かるように、再混合現象除去及び分離効率増加によって９９．９ｗｔ％の高純度のノルマルブタノールを効率的に得ることができた。製品純度増加によるノルマルブタノールの追加的な整流リサイクル（recycle）段階を低減することができ、生産性を向上させることができる。投資額の観点からも、従来の蒸留塔（２本のカラム、４本の熱交換機）に比べてＤＷＣ（１本のカラム、２本の熱交換機）が非常に低いことを確認することができた。エネルギー節減率は、従来に比べて約３０．４％と大きく節減された。
【００５８】
以下、本発明について詳しく説明する。
本発明の分離壁型蒸留塔の構造を図５に示したところ、これを参照して下記の説明を理解することができる。
【００５９】
本発明の蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、少なくとも１個以上の流入フローと少なくとも３個以上の流出フローを有し、前記流入フローは、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、前記流出フローのうち少なくとも１つ以上は、実質的にノルマルブタノールフローであることを特徴とする。
【００６０】
また、本発明の他の蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、低沸点成分Ｄは、前記塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、前記塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、前記中間沸点成分は、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする。
【００６１】
本発明の蒸留塔は、凝縮器３１及び再沸器４１を含む。
【００６２】
前記凝縮器は、ガス状態の混合物の気化熱を奪って凝縮させる装置であって、従来の化学工学装置に使用される凝縮器を非制限的に使用することができる。
【００６３】
前記再沸器は、液体状態の混合物に気化熱を提供して気化させる装置であって、従来の化学工学装置に使用される再沸器を非制限的に使用することができる。
【００６４】
前記主塔１は、大きく、６部分の区域に区切られることができる。
【００６５】
前記塔頂区域１００は、分離壁がない主塔の上部の領域を言う。
【００６６】
前記上部供給区域２００は、分離壁によって一面が区切られる領域であり、流入物（原料）フローより上部に位置するサブ領域である。
【００６７】
前記上部流出区域３００は、分離壁によって一面が区切られる領域であり、流出物フローより上部に位置するサブ領域である。
【００６８】
前記下部供給区域４００は、分離壁によって一面が区切られる領域であり、流入物フローより下部に位置するサブ領域である。
【００６９】
前記下部流出区域５００は、分離壁によって一面が区切られる領域であり、流出物フローより下部に位置するサブ領域である。
【００７０】
前記塔底区域６００は、分離壁がない主塔の下部領域を言う。
【００７１】
前記主塔は、少なくとも１個の流入フロー及び少なくとも３個の流出フローを有する。
【００７２】
クルドノルマルブタノール（ｃｒｕｄｅ ｎ−ＢＵＯＨ）である原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、低沸点成分Ｄは、前記塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、前記塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出される。この時、流出中間段ＮＲ２に流出される中間沸点成分Ｓは、実質的にノルマルブタノールである。
【００７３】
ここで、クルドノルマルブタノール原料であるというのは、主成分がノルマルブタノールである混合物であって、当該蒸留工程の目的物（蒸留対象物）を言い、前記「主成分」は、混合物各々の個別成分のうち最も多く含まれた成分を言う。高純度のノルマルブタノールを得るためには、前記クルドノルマルブタノール原料のノルマルブタノール含量が高いほど好ましく、９９重量％以上の高純度ノルマルブタノールを得るためには、少なくとも９０重量％以上であることが好ましい。
【００７４】
また、「実質的にノルマルブタノールであること」の意味は、その混合物自体を実質的に（substantially）ノルマルブタノールとして見なすことができるという意味であって、具体的には、ノルマルブタノールを主成分とし、供給原料に比べてノルマルブタノール含量がさらに高く、ノルマルブタノール成分が、全体混合物において、少なくとも９０重量％を超過するものを言う。
【００７５】
分離壁型蒸留工程が従来の連続２本蒸留工程よりエネルギーが少なく所要される理由は、構造的差異として解釈することができる。分離壁型蒸留塔では、分離壁によって分けられた空間が予備分離機の役目をするので、高沸点物質と低沸点物質の分離によって液体組成が平衡蒸留曲線とほぼ一致するようになり、再混合（remixing）効果が抑制されるようになり、分離のための熱力学的効率が良くなる。
【００７６】
前記上部供給区域及び下部供給区域は、従来工程の予備分離機と類似の役目をする（すなわち、上部供給区域及び下部供給区域を総称して予備分離領域と言える）。予備分離領域に流入される３成分は、低沸点物質と高沸点物質とに分離される。前記予備分離領域で分離された低沸点成分と高沸点成分の一部は、塔頂区域に流入され、一部は、さらに上部流出区域及び下部流出区域に流入され、再蒸留される。
【００７７】
前記上部流出区域及び下部流出区域は、従来工程の主分離機の役目をする（すなわち、上部流出区域及び下部流出区域を総称して主分離領域と言える）。前記主分離領域の分離壁上部部分では、主に低沸点物質と中間沸点物質とに分離され、下部部分では、主に中間沸点物質と高沸点物質が分離される。
【００７８】
低沸点成分は、主塔の塔頂区域と凝縮器を通過した後、一部は、低沸点製品Ｄとして生産され、その残りは、液相流量ＬＤとしてさらに主塔の塔頂区域に還流され、高沸点成分は、主塔の塔底区域と再沸器を通過した後、一部は、高沸点製品Ｂとして生産され、その残りは、気相流量ＶＢとしてさらに主塔の塔底区域に還流される。
【００７９】
分離壁がある熱複合蒸留塔システムの設計は、従来の熱複合型蒸留塔の設計を基礎にし、最小段の塔設計に基礎を置いている。蒸留塔の効率は、塔内の蒸留段の液体組成分布が平衡蒸留曲線と類似している時に最大となるので、まず、転換類操作で蒸留塔が運転されると仮定して、最小段の蒸留システムを設計した。すなわち、原料供給段での液体組成と原料の組成が同一であると仮定し、上部供給区域及び下部供給区域を設計し、上部流出区域及び下部流出区域は、中間沸点製品の濃度を始まりに、階段式平衡組成設計法によって塔中間から上部に塔内の液体組成を計算し、さらに主分離機の役目をする下部流出区域を中間沸点製品の濃度を始まりに、塔中間から塔底に平衡組成計算法によって階段式で塔内の液体組成を順次計算した。このように得られた液体組成の分布から原料供給段と製品の組成を有する段の数をカウントすれば、予備分離機の役目をする上部供給区域及び下部供給区域、及び主分離機役目をする上部流出区域及び下部流出区域の段数を各々把握することができる。ここで得られた塔の段数は、理論段数であって、理想的な段数なので、実際塔において段数は、通常の設計基準によって理論段数の８０〜１４５％とすることが好ましい。前記算出された理論段数の８０％未満の場合、予備分離領域で低沸点と高沸点成分の分離がよく行われないことができ、１４５％超過の場合、最小還流比の領域なので、エネルギー節減効果がこれ以上増加せず、投資額が増加するので好ましくない。
【００８０】
また、前記主塔の内部に設置される分離壁の長さは、各々上部供給区域及び下部供給区域または上部流出区域及び下部流出区域の蒸留曲線によって算出された段数によってその長さが決定される。
【００８１】
このような分離壁型蒸留塔において最適の分離壁区間を設計する時、予備分離領域と主分離領域との液体組成に対する平衡蒸留曲線方法などにより分離壁区間を定め、理論段数及び還流量などを求める方法は多様であるが、本発明では、Ｆｅｎｓｋｅ−Ｕｎｄｅｒｗｏｏｄ式を利用して理論段数を求めた（Ｆｅｎｓｋｅ−Ｕｎｄｅｒｗｏｏｄ式は、当該技術分野における通常の知識を有する者に広く知られた式である）。
【００８２】
前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体の理論段数の３０〜８５％範囲以内であることが好ましい。３０％未満の場合、予備分離領域で低沸点成分の一部が下部に垂れて、主分離機の製品に含まれるおそれがあり、８５％超過の場合、カラム内部で低沸点／中間沸点成分の液相／気相及び中間沸点／高沸点成分の液相／気相の円滑な平衡フローを維持しにくいため、カラム製作上、問題があり得る。
【００８３】
前記主塔の塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることが好ましい。９０℃未満の場合には、低沸点物質が予備分離領域下部に垂れることができ、製品純度に影響を及ぼし、１００℃を超過する場合、高沸点物質（ＨＥＡＶＩＥＳ）が予備分離領域の上部に上がって、製品純度に影響を及ぼすおそれがある。
【００８４】
前記主塔の塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることが好ましい。１４０℃未満の場合には、製品である中間沸点物質（ｎ−ＢｕＯＨ）が下部に落ちて、製品生産量が減少し、１６０℃を超過する場合、高沸点物質（ＨＥＡＶＩＥＳ）が製品である中間沸点物質（ｎ−ＢｕＯＨ）と一緒に側流流出されるおそれがある。
【００８５】
前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることが好ましい。１１８℃未満の場合には、低沸点物質除去が容易でなく、１２７℃を超過する場合、高沸点物質除去が容易でないため、製品純度に大きい影響を及ぼすことができる。
【００８６】
前記塔頂区域、塔底区域及び主塔の流出中間段ＮＲ２の温度範囲は、常圧を基準にしたものである。本発明の常圧の意味は、通常的に使用される常圧の範囲と若干異なる。通常的な常圧は、約１気圧（１ａｔｍ≒１．０３３kgｆ／ｃｍ２）程度を言うが、本発明の常圧は、約１．０９kgｆ／ｃｍ２程度を言う。これは、蒸留塔工程では、通常の大気圧より若干昇圧されて運転されることが一般的であり、高圧工程が多い化学工場で１．０９kgｆ／ｃｍ２程度は、常圧として見なす当該技術分野用語使用慣行を反映したものである。
【００８７】
常圧ではない場合には、圧力によって前記上限温度と下限温度が調節される必要がある。すなわち、蒸留塔を減圧または加圧運転する場合、前記温度範囲は変わることができる。一般的に圧力が上昇するほど、上限温度及び下限温度が上昇する傾向がある。
【００８８】
例えば、圧力が約０．８kg／ｃｍ２の場合、塔頂区域は、約８０〜９０℃、塔底区域は、約１３５〜１５０℃、流出中間段ＮＲ２は、約１１０〜１１８℃であることが好ましく、圧力が約１．３kg／ｃｍ２の場合、塔頂区域は、約９５〜１０５℃、塔底区域は、約１４５〜１６５℃、流出中間段ＮＲ２は、約１２３〜１３５℃であることが好ましい。
【００８９】
圧力による温度の上限と下限は、下記表４を参照することができる。
【００９０】
【表４】
【００９１】
特に、常圧ではない場合に、前記塔頂区域の温度は、下記数式１を使用して算出された上限及び下限の温度範囲を使用することができる。下記数式１〜３は、前記表４の資料に基づいて最小自乗法によって算出された公式である。
【００９２】
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００９３】
また、前記塔底区域が常圧ではない場合に、前記塔底区域の温度は、下記数式２を使用して算出された上限及び下限の温度範囲を使用することができる。
【００９４】
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００９５】
また、前記流出中間段ＮＲ２が常圧ではない場合に、前記流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３を使用して算出された上限及び下限の温度範囲を使用することができる。
【００９６】
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
（ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【００９７】
上記のように、本発明による分割壁がある熱複合蒸留塔システムは、３成分混合物に対する蒸留システムの塔効率改善を目的とし、このシステムは、主塔内に分離壁を設置し、高効率の平衡蒸留の蒸留システムと類似な液組成分布を有する予備分離機及び主分離機の機能をする空間が形成されるようにして、２本の蒸留塔で構成されているものと同様の効果を有する。
【００９８】
特に、分離壁型蒸留塔にクルドノルマルブタノールである原料を提供し、ノルマルブタノールを分別蒸留する方法において、前記分離壁型蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備え、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、低沸点成分Ｄは、塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、上部流出区域及び下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、前記中間沸点成分は、ノルマルブタノールを含むことを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法に関する。
【００９９】
本発明の方法において、前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１５０％範囲以内であることを特徴とする。
【０１００】
本発明の方法において、前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によってその長さが決定されることを特徴とする。
【０１０１】
本発明の方法において、前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とする。
【０１０２】
本発明の方法において、前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とする。
【０１０３】
本発明の方法において、前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とする。
【０１０４】
本発明の方法において、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられる中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とする。
【０１０５】
本発明の方法において、前記塔頂区域の温度は、前述したように、前記塔頂区域が常圧ではない場合に、前記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とする。
【０１０６】
本発明の方法において、前記塔底区域の温度は、前述したように、前記塔底区域が常圧ではない場合に、前記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とする。
【０１０７】
本発明の方法において、上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、前述したように、前記流出中間段ＮＲ２が常圧ではない場合に、前記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とする。
【符号の説明】
【０１０８】
１ 主塔
１１ 第１塔
２１ 第２塔
１２ 予備分離機
２２ 主分離機
３１ 凝縮器
４１ 再沸器
５１ 分離壁
１００ 塔頂区域
２００ 上部供給区域
３００ 上部流出区域
４００ 下部供給区域
５００ 下部流出区域
６００ 塔底区域
ＮＲ１ 供給中間段
ＮＲ２ 流出中間段
Ｆ 原料（フィード）
Ｂ 高沸点物質
Ｄ 低沸点物質
Ｓ 中間沸点物質
【特許請求の範囲】
【請求項１】
凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、
前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、少なくとも１個の流入フローと少なくとも３個の流出フローを有し、
前記流入フローは、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、
前記流出フローのうち少なくとも１つのフローは、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする分離壁型蒸留塔。
【請求項２】
低沸点成分Ｄは、前記塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、前記塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、
前記流出中間段ＮＲ２のフローは、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項３】
前記原料Ｆは、ノルマルブタノール含量が９０重量％以上であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項４】
前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１４５％範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項５】
前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によって決定されることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項６】
前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項７】
前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項８】
前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項９】
前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項１０】
前記塔頂区域の温度は、下記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項１１】
前記塔底区域の温度は、下記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項１２】
上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項１３】
分離壁型蒸留塔にクルドノルマルブタノール原料を提供し、ノルマルブタノールを分別蒸留する方法において、
前記分離壁型蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備え、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、
低沸点成分Ｄは、塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、上部流出区域及び下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、
前記中間沸点成分は、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１４】
前記原料Ｆは、ノルマルブタノール含量が９０重量％以上であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１５】
前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１４５％範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１６】
前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によって決定されることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１７】
前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１８】
前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１９】
前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項２０】
前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項２１】
前記塔頂区域の温度は、下記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項２２】
前記塔底区域の温度は、下記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項２３】
上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
（ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項１】
凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備える分離壁型蒸留塔において、
前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、少なくとも１個の流入フローと少なくとも３個の流出フローを有し、
前記流入フローは、クルドノルマルブタノールである原料Ｆが前記主塔の上部供給区域及び前記下部供給区域が当接する供給中間段ＮＲ１に流入され、
前記流出フローのうち少なくとも１つのフローは、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする分離壁型蒸留塔。
【請求項２】
低沸点成分Ｄは、前記塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、前記塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、
前記流出中間段ＮＲ２のフローは、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項３】
前記原料Ｆは、ノルマルブタノール含量が９０重量％以上であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項４】
前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１４５％範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項５】
前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によって決定されることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項６】
前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項７】
前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項８】
前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項９】
前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
【請求項１０】
前記塔頂区域の温度は、下記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項１１】
前記塔底区域の温度は、下記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項１２】
上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とする請求項１に記載の分離壁型蒸留塔。
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項１３】
分離壁型蒸留塔にクルドノルマルブタノール原料を提供し、ノルマルブタノールを分別蒸留する方法において、
前記分離壁型蒸留塔は、凝縮器、再沸器、及び分離壁を含む主塔を備え、前記主塔は、塔頂区域、上部供給区域、上部流出区域、下部供給区域、下部流出区域及び塔底区域に区分され、
低沸点成分Ｄは、塔頂区域で流出され、高沸点成分Ｂは、塔底区域で流出され、中間沸点成分Ｓは、上部流出区域及び下部流出区域が当接する流出中間段ＮＲ２に流出され、
前記中間沸点成分は、実質的にノルマルブタノールであることを特徴とするノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１４】
前記原料Ｆは、ノルマルブタノール含量が９０重量％以上であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１５】
前記主塔の前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記上部流出区域、前記下部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域に設けられる各々の段数は、蒸留曲線によって算出される理論段数の８０〜１４５％範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１６】
前記分離壁の長さは、前記上部供給区域及び前記下部供給区域、または前記上部流出区域と前記下部流出区域が含む段数によって決定されることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１７】
前記分離壁の長さは、蒸留曲線によって算出される前記塔頂区域、前記上部供給区域、前記下部流出区域及び前記塔底区域全体理論段数の３０〜８５％範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１８】
前記塔頂区域の温度は、常圧で９０〜１００℃範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項１９】
前記塔底区域の温度は、常圧で１４０〜１６０℃範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項２０】
前記上部流出区域及び前記下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は常圧で１１８〜１２７℃範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
【請求項２１】
前記塔頂区域の温度は、下記数式１による下限温度Ｔ１ａ〜上限温度Ｔ２ａ範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
［数式１］
下限：Ｔ１ａ＝８６．８０３６×Ｐ０．３５７０
上限：Ｔ２ａ＝９６．８２７６×Ｐ０．３２０１
（ここで、Ｔ１ａ及びＴ２ａは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項２２】
前記塔底区域の温度は、下記数式２による下限温度Ｔ１ｂ〜上限温度Ｔ２ｂ範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
［数式２］
下限：Ｔ１ｂ＝１３９．１００×Ｐ０．１４３８
上限：Ｔ２ｂ＝１５６．９０７１×Ｐ０．１９７７
（ここで、Ｔ１ｂ及びＴ２ｂは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【請求項２３】
上部流出区域及び下部流出区域が当接する位置に設けられ、中間沸点成分Ｓが流出される流出中間段ＮＲ２の温度は、下記数式３による下限温度Ｔ１ｃ〜上限温度Ｔ２ｃ範囲以内であることを特徴とする請求項１３に記載のノルマルブタノール分別蒸留方法。
［数式３］
下限：Ｔ１ｃ＝１１５．７５９４×Ｐ０．２２９７
上限：Ｔ２ｃ＝１２５．０４２０×Ｐ０．２７２７
（ここで、Ｔ１ｃ及びＴ２ｃは、温度であって、単位は℃であり；Ｐは、圧力であって、単位はkgｆ／ｃｍ２である；０．１≦Ｐ≦１０、Ｐ≠１．０９）
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図６】
【図７】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図６】
【図７】
【図５】
【公表番号】特表２０１２−５１５７７１（Ｐ２０１２−５１５７７１Ａ）
【公表日】平成２４年７月１２日（２０１２．７．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−５４７７６８（Ｐ２０１１−５４７７６８）
【出願日】平成２２年１月１８日（２０１０．１．１８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＫＲ２０１０／０００３１３
【国際公開番号】ＷＯ２０１０／０８５０７２
【国際公開日】平成２２年７月２９日（２０１０．７．２９）
【出願人】（５００２３９８２３）エルジー・ケム・リミテッド (1,221)
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２４年７月１２日（２０１２．７．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１月１８日（２０１０．１．１８）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＫＲ２０１０／０００３１３
【国際公開番号】ＷＯ２０１０／０８５０７２
【国際公開日】平成２２年７月２９日（２０１０．７．２９）
【出願人】（５００２３９８２３）エルジー・ケム・リミテッド (1,221)
【Ｆターム（参考）】
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