【課題】高周波焼入れ後に高い疲労強度を有する鋼材を安定して提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.35〜0.7 ％、Si：0.30〜1.1 ％、Mn：0.2 〜2.0 ％、Al：0.25％以下、Ti：0.005 〜0.1 ％、Mo：0.05〜0.6 ％、Ｂ：0.0003〜0.006 ％、Ｓ：0.06％以下、Ｐ：0.020 ％以下およびCr：0.2 ％以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成にすると共に、母材組織を、ベイナイト組織および／またはマルテンサイト組織を有し、かつこれらベイナイト組織とマルテンサイト組織の合計の組織分率が10％以上とする。 （もっと読む）

【課題】 耐遅れ破壊特性に優れた高強度調質鋼およびその製造方法を提供する。
【解決手段】 本発明鋼は、質量％で、Ｃ：０．１〜０．５％を含有し、更に、Ｖ≧０．０５％、Ｍｏ：０．１％以上、３．０％未満、Ｔｉ≧０．０３％、Ｎｂ≧０．０５％の１種又は２種以上を含有し、且つ、０．５≦（０．１８Ｖ＋０．０６Ｍｏ＋０．２５Ｔｉ＋０．１３Ｎｂ）／Ｃを満たし、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、引張強さ１２００〜１６００ＭＰａであることを特徴とする。また、焼戻しマルテンサイト中の合金炭化物サイズが５〜４０ｎｍ、その体積率が０．３％以上、その整合歪が１１％以下である。また、その製法は、Ｔｉ、Ｎｂの有無により１１００℃以上または９５０℃以上で溶体化処理して焼入れし、その後５５０〜７００℃で焼戻すことを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】 要求されるトライポロジー特性を簡単に実現することができる炭素鋼とその製造方法及び鉄道用部材とその製造方法を提供する。
【解決手段】 炭素鋼１は、摩擦係数の異なる表面１ａ，１ｂを有する鋼材である。表面１ａ，１ｂは、他の部材の表面との間の相対運動により摩擦抵抗を受ける部分であり互いに隣接している。炭素鋼１は、表面１ａを有する高炭素鋼部１ｃと、表面１ｂを有する低炭素鋼部１ｄとから構成されている。高炭素鋼部１ｃは、含有炭素量が多い部分であり、低炭素鋼部１ｄは高炭素鋼部１ｃに比べて含有炭素量が少ない部分であり、高炭素鋼部１ｃと低炭素鋼部１ｄとは互いに隣接している。高炭素鋼部１ｃ及び低炭素鋼部１ｄは、いずれも同一組織であり、例えば一方がパーライト組織である場合には他方もパーライト組織である。 （もっと読む）

【課題】 母材靭性と超大入熱溶接部ＨＡＺ靭性に優れた高強度溶接構造用高靭性鋼を提供する。
【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０２〜０．５０％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：０．０００１〜０．０３０％、Ａｌ：０．０００５〜０．０５０％、Ｔｉ：０．００３〜０．０５０％、Ｍｇ：０．０００１〜０．００５％、Ｃａ：０．０００１〜０．００５％を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなり、さらに、重量％で、Ｃｒ：０．００５〜０．３０％、Nb：０．００１〜０．２０％、Ｍｏ：０．００５〜０．３０％のうち１種以上を含有することを特徴とする母材靭性と超大入熱溶接部ＨＡＺ靭性に優れた高強度溶接構造用高靭性鋼。 （もっと読む）

【課題】疲労強度を確保しつつ、被削性が良好な鋼材および実際に高周波焼入れにより疲労強度を一層向上させた鋼材を提供する。
【解決手段】Ｃ：0.3〜0.7mass％、Si：1.1mass％以下、Mn：0.2〜1.1mass％、Mo：0.05〜0.6mass％、Ｓ：0.06mass％以下、Ｐ：0.025mass％以下、Al：0.25mass％以下およびCr：0.3mass％以下を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成とし、母材組織をフェライト組織およびパーライト組織の合計の組織分率が90％以上のものとし、さらにフェライト組織の最大厚みを30μm以下とする。 （もっと読む）

【課題】従来よりも疲労強度を一層向上させた機械構造用部品を提案する。
【解決手段】少なくとも一部分に高周波焼入れによる硬化層を有する機械構造用部品において、該硬化層における旧オーステナイト粒の平均粒径GS（μm）と前記高周波焼入れを施した部位の応力集中係数αとの関係を式GS≦11−2×α（ただしα≧1.5）に従うものとする。 （もっと読む）

【課題】 １０００℃を超える高温浸炭温度においても結晶粒の粗大化が防止され、機械的特性が劣化し難いような高温浸炭用鋼、およびこうした高温浸炭用鋼材を製造するための有用な方法を提供する。
【解決手段】 本発明の高温浸炭用は、Ｃ：０．１３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０３０〜０．４０％およびＴｉ：０．０２５〜０．１０％未満を夫々含有すると共に、下記（１）式を満足する炭化物および／または炭窒化物が２．０×１０⁷個／ｍｍ²以上存在するものである。
[Ｔｉ]／[Ｎｂ]≧０．０５ …（１）
但し、[Ｔｉ]および[Ｎｂ]は、炭化物および／または炭窒化物中におけるＴｉおよびＮの夫々の含有量（質量％）を示す。 （もっと読む）

【課題】 浸炭層以外の鋼材内部について強度および靱性を確保すると共に、浸炭時に結晶粒の微細化が達成できる浸炭用鋼を提供する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：0.1〜0.4％、Si：0.5％以下、Mn：2.0％以下、Al：0.1％以下、Ti：0.1〜0.5％、Mo：0.05〜1.0％、Ｓ：0.005％以下およびＮ：0.004％以下を、次式（１）を満足する範囲において含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成にすると共に、鋼組織を、フェライトと、パーライト及び／又はベイナイトからなる組織にし、該フェライトの組織分率を50％以上にし、かつフェライト相中に粒径：20nm未満の微細析出物を１×10³個／μm³以上分散させる。
0.3 ≦ (Ｃ/12)／〔｛Ti−(48Ｓ/32)−(48Ｎ/14)｝/48＋(Mo/96)〕≦ 2.0 --- (1) （もっと読む）

【課題】 微細な再結晶粒を有する含Ｃｕ鋼と、それを、Ｃｕのドラッグ効果を利用して製造する方法を提供する。
【解決手段】 Ｃｕを０.５〜５質量％含み、かつ、平均粒径が０.５〜５μｍである再結晶粒のオーステナイト組織から成る含Ｃｕ鋼であり、それはＣｕを０.５〜５質量％含む鋼に対し、Ａｒ₃変態点以上９８０℃以下の温度域において、累積ひずみ２以上でかつひずみ速度１／sec以上の高速累積変形加工を行うことによって製造される。 （もっと読む）

【課題】
腐食にもまた耐久性である高い強度および靭性の鋼を製造すること。
【解決手段】
高い耐腐食性を有する高い強度かつ靱性を有する合金鋼は、乱れたラスミクロ構造によって達成され、ここで、実質的に対形成のない乱れたマルテンサイトラスは、保持されたオーステナイトの薄膜と交互し、乱れたマルテンサイトラスおよび保持されたオーステナイトの両方に自己焼きもどしされたカーバイド、ニトリド、およびカルボニトリドを含まない。このミクロ構造は、そのマルテンサイト開始温度が３５０℃または３５０℃より大きく、合金組成物を選択することによって、そして自己焼きもどしが起こる領域を回避する、オーステナイト相からマルテンサイト転移領域を通る、冷却形式を選択することによって達成される。 （もっと読む）

【課題】 溶接継手部（大入熱溶接時の溶接線近傍、小入熱溶接時の二相域加熱部など）の低温靭性に優れた鋼板を提供する。
【解決手段】 溶接継手部の低温靭性に優れた鋼板は、
Ｃ ：０．００５〜０．１０％（質量％の意味。以下同じ）、
Ｓｉ：０．７％以下（０％を含まない）、
Ｍｎ：０．５〜２％、
Ａｌ：０．１％以下（０％を含まない）、
Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、及び
Ｎ ：０．００１〜０．０１％、
を含有し、
ミクロ組織は、フェライトと該フェライト以外の他の組織とから構成されており、
該他の組織中の平均炭素濃度は、鋼板全体における炭素濃度に対して、４倍以下になっている。 （もっと読む）

【課題】 常温強度を必要とされる範囲内に保持しつつ、中温強度が高く溶接歪の少ない鋼板及びその製造方法を提供することを目的とする。また、板厚毎に異なる条件を明確にし、どのような板厚であっても溶接歪の少ない鋼板製造を可能にする。
【解決手段】 Ｎｂ：０．００３〜０．０５０％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０％、Ｖ：０．００５〜０．１０％、Ｗ：０．０５〜０．５０％、Ｔａ：０．０５〜０．５０％のうち１種以上を含有し、ミクロ組織が、平均粒径２０μｍ以下のベイナイト及びマルテンサイトの一方又は両方を面積％で５０％以上、平均粒径２０μｍ以下のフェライト及びパーライト組織の一方又は両方からなり、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗ、Ｔａの固溶量（質量％）が下記（１）式を満足することを特徴とする溶接歪の少ない鋼板。
１４［Ｎｂ］＋３．４［Ｍｏ］＋５．６［Ｖ］＋２．０［Ｗ］＋３．６［Ｔａ］≧０．２５ （１） （もっと読む）

重量％で以下の成分：Ｃ：０．１２−０．４５、Ｓｉ：０．１０−１．００、Ｍｎ：０．５０−１．９５、Ｓ：０．００５−０．０６０、Ａｌ：０．００４−０．０５０、Ｔｉ：０．００４−０．０５０、Ｃｒ：０−０．６０、Ｎｉ：０−０．６０、Ｃｏ：０−０．６０、Ｗ：０−０．６０、Ｂ：０−０．０１、Ｍｏ：０−０．６０、Ｃｕ：０−０．６０、Ｎｂ：０−０．０５０、Ｖ：０．１０−０．４０、Ｎ：０．０１５−０．０４０、残部：Feおよび不可避不純物、ただし、１）重量％Ｖ ｘ 重量％Ｎ＝０．００２１から０．０１２０、２）１．６ｘ重量％Ｓ ＋ １．５ｘ重量％Ａｌ ＋ ２．４ｘ重量％Ｎｂ ＋ １．２ｘ重量％Ｔｉ＝０．０３５から０．１４０、３）１．２ｘ重量％Ｍｎ ＋ １．４ｘ重量％Ｃｒ ＋ １．０ｘ重量％Ｎｉ ＋ １．１ｘ重量％Ｃｕ ＋ １．８ｘ重量％Ｍｏ＝１．００から３．５０を含むことを特徴とする鋼組成物に関する。 （もっと読む）

本発明は、高い機械的強度および耐摩耗性を有する鋼に関する。さらに具体的には、本発明は、高い機械的強度と高い耐磨耗性を有する鋼の偏析による粒界（ｖｅｉｎ）の軽減方法に関し、鋼は、以下の重量組成、すなわち０．３０％≦Ｃ≦１．４２％、０．０５％≦Ｓｉ≦１．５％、Ｍｎ＝１．９５％、Ｎｉ＝２．９％、１．１％≦Ｃｒ≦７．９％、０．６１％≦Ｍｏ≦４．４％、随意によるＶ＝１．４５％、Ｎｂ＝１．４５％、Ｔａ＝１．４５％、かつＶ＋Ｎｂ／２＋Ｔａ／４＝１．４５％、０．１％未満のホウ素、０．１９％（Ｓ＋Ｓｅ／２＋Ｔｅ／４）、０．０１％カルシウム、０．５％希土類、１％アルミニウム、１％銅、鉄およびその製造からもたらされる不純物である残余を有する。さらにこの組成は、８００＝Ｄ＝１１５０を有しており、ここでＤ＝５４０（Ｃ）^０．２５＋２４５（Ｍｏ＋３Ｖ＋１．５Ｎｂ＋０．７５Ｔａ）^０．３０＋１２５Ｃｒ^０．２０＋１５．８Ｍｎ＋７．４Ｎｉ＋１８Ｓｉである。本発明によれば、モリブデンのすべてまたは一部が、Ｗ＞０．２１％であるように２倍の割合のタングステンで置き換えられ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｃが、調節後にＴｉ＋Ｚｒ／２＝０．２Ｗ、（Ｔｉ＋Ｚｒ／２）×Ｃ＝０．０７、Ｔｉ＋Ｚｒ／２＝１．４９％、かつＤが５％の範囲で不変であるように調節される。さらに本発明は、得られた鋼および鋼製部品の製造方法に関する。
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本発明は、殊に玉継ぎ手用の球体を製造するための方法並びに、二部構造のボールピンのための球要素に関する。本発明に基づく球体の製造は、冷間押出し鍛造及びこれに続く研削によって行われ、この場合に球体の製造のために微量添加の炭素-マンガン鋼を用いる。微量添加の炭素-マンガン鋼の使用によって、冷間成形加工に基づく優れた強度及び硬度を有する球体が得られる。これによって、従来技術に基づく球体製造には必要な熱処理工程を省略でき、その結果、安価な材料を利用でき、したがって製造コストを著しく低下できるようになっている。本発明は、殊に二部構造のボールピン用の球体の簡単かつ経済的な製造を可能にし、しかも公知技術のものと同じ表面品質、材料品質、並びに強度及び耐摩耗性を維持し、若しくは高めるものである。結果として球体の製造のための手間と費用を少なくし、かつ熱処理に際して球体表面にしばしば発生する衝突痕の問題を排除している。
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本発明は、バウシンガー効果の発現が小さい鋼板または鋼管とその製造方法、特に拡管した際にバウシンガー効果により生じる周方向圧縮強度低下が小さい油井用鋼管やラインパイプ等に使用される鋼管とその製造方法を提供するもので、実質的にフェライト組織と微細マルテンサイトからなり、フェライト組織中に微細マルテンサイトが分散して存在する二相組織を有することを特徴とするバウシンガー効果の発現が小さい鋼板または鋼管。また、この鋼板または鋼管は質量％で、Ｃ：０．０３〜０．３０％、Ｓｉ：０．０１〜０．８％、Ｍｎ：０．３〜２．５％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００１〜０．０１％、Ｎ：０．０１％以下、を含み残部鉄および不可避的な不純物からなる。 （もっと読む）

Ｃ：０．１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜１．０％、Ｃｒ：０．０５〜１．５％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ａｌ：０．１０％以下、Ｔｉ：０．００２〜０．０５％およびＢ：０．０００３〜０．００５％を含有し、かつ、Ｃ（％）＋（Ｍｎ（％）／６）＋（Ｃｒ（％）／５）＋（Ｍｏ（％）／３）の値が０．４３以上であり、残部がＦｅおよび不純物からなり、不純物中のＰが０．０２５％以下、Ｓが０．０１０％以下、Ｎが０．００７％以下である耐硫化物応力割れ性に優れた高強度油井用継目無鋼管。この油井用継目無鋼管は特定量のＶとＮｂの１種以上及び／又は特定量のＣａ、ＭｇとＲＥＭの１種以上を含んでもよい。この油井用継目無鋼管は細粒化のための再熱処理を必要としないから、生産効率の高いインライン製管−熱処理プロセスを採用して低コストで製造することが可能である。 （もっと読む）

本発明は、鋼管が重量％で炭素約０．０６％−約０．１８％、マンガン約０．５％−約１．５％、ケイ素約０．１％−約０．５％、硫黄約０．０１５％まで、燐約０．０２５％まで、ニッケル約０．５０％まで、クロム約０．１％−約１．０％、モリブデン約０．１％−約１．０％、バナジウム約０．０１％−約０．１０％、チタン約０．０１％−約０．１０％、銅約０．０５％−約０．３５％、アルミニウム約０．０１０％−約０．０５０％、ニオビウム約０．０５％まで、残りの元素約０．１５％まで、そして残部が鉄及び付随的な不純物、から本質的になる低炭素合金鋼管及びその製造法に関する。この鋼は少なくとも約１４５ｋｓｉの引張り強度を有し且つ−６０℃未満の可鍛性−脆性転移温度を示す。 （もっと読む）

【課題】 溶接性および表層部靭性に優れた高張力鋼板を提供する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０％、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｎｉ：０．５〜３．５％、Ｃｒ：０．１〜１．０％、Ｍｏ：０．１〜１．０％を含有し、Ｂ：０．０００４％以下に制限し、かつ以下の式から得られる成分パラメータＨの値が４以上であり、残部が実質的に鉄および不可避的不純物からなることを特徴とする溶接性および表層部靭性に優れた高張力鋼板。
Ｈ＝（％Ｃ）×｛１＋０．５（％Ｓｉ）｝×｛１＋３（％Ｍｎ）｝×｛１＋０．５（％Ｎｉ）｝×｛１＋２（％Ｃｒ）｝×｛１＋３（％Ｍｏ）｝×｛１＋０．３（％Ｃｕ）｝×｛１＋１．５（％Ｖ）｝ （もっと読む）

【課題】この発明は、入熱５０〜１００ｋＪ／ｃｍ程度の中，大入熱による溶接部においても優れた破壊靭性を有する厚肉材の７８０ＭＰａ級以上の高張力鋼およびその製造方法を提供する。
【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１２％、Ｓｉ：０．０２〜０．３０％、Ｍｎ：０．４〜１．５％、Ｐ≦０．０１０％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｕ：０．０５〜１．０％、Ｎｉ：０．５〜５．０％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｔｉ≦０．０１５％、Ｎ≦３０ｐｐｍ，Ａｌ≦０．０３５％を含有し、Ｂ＜５ｐｐｍとした鋼を再結晶温度〜再結晶温度＋５０℃において圧下率≧１０％、圧延形状比ｌｄ／ｈｍ≧０．７の圧延後、２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で５００℃以下まで冷却後放冷する。但し、ｌｄ＝√（Ｒ＊（ｈｉ−ｈｏ）），ｈｍ＝（ｈｉ＋２＊ｈｏ）／３，ここでＲ：圧延ロール半径、ｈｉ：圧延入り側板厚、ｈｏ：圧延出側板厚を表す。 （もっと読む）