【課題】優れた耐食性、耐脆化性、鋳造性及び熱間加工性を有するスーパー二相ステンレス鋼を提供する。
【解決手段】重量％で、Ｃｒ：２１．０％〜３８．０％、Ｎｉ：３．０％〜１２．０％、Ｍｏ：１．５％〜６．５％、Ｗ：０〜６．５％、Ｓｉ：３．０％以下、Ａｌ：１．０％以下、Ｍｎ：８．０％以下、Ｎ：０．２％〜０．７％、Ｃ：０．１％以下；及びＢ：０．１％以下、Ｃｕ：３．０％以下、Ｃｏ：３．０％以下の少なくとも一種；並びにＭＭ及び／またはＹを総量で０．０００１〜１．０％含有し、そして、残りは鉄と不可避的不純物からなり、耐食性及び機械的性質を劣化させる金属間化合物、例えばシグマ（σ）相及びカイ（χ）相の形成を抑制する。 （もっと読む）

【課題】 レーザ・アークハイブリッド溶接により溶接される、主たる組織がマルテンサイトである引張強さが１１００ＭＰａ以上の超高張力鋼板において、鋼板、継手の良好な靭性を確保し、かつ、溶接熱影響部の軟化を抑制して、継手の引張強さも合わせて１１００ＭＰａ以上を確保できる高張力鋼板の製造方法を提供することを課題とする。
【解決手段】 各元素の成分範囲を適正化し、かつ、鋼板の変態組織を確実にマルテンサイト組織とするために炭素当量を０．４５〜１．２％とし、さらに、溶接熱影響部の軟化を抑制するために、析出強化元素に係わるＮｂ当量を０．０９〜０．８０％とした鋼片を用いて、再加熱焼入や加工熱処理工程によって鋼板を製造するに際して、特に溶接熱影響部軟化抑制のために、５５０℃超〜Ａｃ１変態点未満で焼戻しを行うことを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】 環境に悪影響を与える重金属（Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｅ、Ｔｅ）を使用しないで、介在物の制御により、鍛造性に優れたオーステナイト系ステンレス快削鋼を提供することで、これまで切削加工のみで行われてきた部品加工の歩留を鍛造加工との組み合わせにより向上させる。
【解決手段】質量%で、Ｃ≦０．１５０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ０．１〜３．０％、Ｐ≦０．０５％、S：０．０１％〜０．１５％、Ｎｉ：６．０〜２５．０％、Ｃｒ：１４．０〜２６．０％、Ｎ≦０．２５０％、Ａｌ：０．００２〜０．０１０％、Ｃａ：０．００１〜０．０１０％、Ｏ：０．００１％〜０．０２５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼で、かつ質量比で０．２５≦Ｃａ／Ａｌ≦２．５０および０．１０≦Ｃａ／Ｏ≦０．３０の条件を満たすことにより、低軟化点を有するＣａＯ−ＳｉＯ₂−Ａｌ₂Ｏ₃系の酸化物と（Ｍｎ,Ｃｒ）Ｓの硫化物との複合介在物を形成することを特徴とする鍛造性に優れるオーステナイト系ステンレス快削鋼線材。 （もっと読む）

【課題】 加工性が良好で、機械的強度が高く、熱膨張係数が小さい高強度低熱膨張合金、及びこれを使用した精密機器を提供することにある。
【解決手段】Ｎｉ30〜38％、Ｃｏ1〜7％とＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、ＢａのIIa族元素のフッ素化合物のそれぞれ1％以下、合計で0.0001〜3％、及び残部Ｆｅからなる合金を、900℃以上融点未満の温度で焼鈍した後冷却し、ついで加工率60％以上の線引加工を施して所望の太さの棒又は線になすか、または、さらに当該棒又は線を70〜500℃の温度で加熱する。高強度低熱膨張合金の引張強さは1000MPa以上、-50〜100℃における熱膨張係数は(-1〜+1)×10^−６℃^-1である。 （もっと読む）

【課題】フランジ部の板厚が８０ｍｍ以上であり、かつフランジ部の強度及び靭性に優れた極厚Ｈ形鋼及びその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００５〜０．０５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：１．７０〜２．２％、Ｎｉ：０．０５〜０．４％、Ｃｕ：０．０５〜０．４％、Ｎｂ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００７〜０．０２５％、Ｎ：０．００１〜０．００５％、Ｂ：０．０００３〜０．００２５％を含有し、Ｃ／Ｍｎが０．００３〜０．０１７、Ｎｂ×Ｎが１×１０^−４以下であることを特徴とする極厚Ｈ形鋼。熱間圧延の開始温度を１２００℃以上、仕上げ温度を９５０℃以上とする製造方法。 （もっと読む）

【課題】フランジの厚みが８０ｍｍ以上であり、かつフランジの強度及び靭性に優れた極厚Ｈ形鋼及びその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００５〜０．０５％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：２．２０％超、３．０％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｔｉ：０．００７〜０．０２５％、Ｎ：０．００１〜０．００５％、Ｂ：０．０００３〜０．００２５％を含有し、Ｎｉ：０．１％未満、Ｃｕ：０．１％未満に制限し、Ｃ／Ｍｎが０．００２〜０．０１５、Ｔｉ×Ｎが１×１０^−４以下であることを特徴とする極厚Ｈ形鋼。 （もっと読む）

【課題】クランクシャフトの製造において、フェライトの生成を極力抑制して窒化時の時効硬化を円滑に進行させる。
【解決手段】熱間鍛造後に冷却され、金属組織におけるベイナイトの面積率が７０％以上であり、下記数１〜数３において、３．８０＜Ｋｆ、Ｈｆ＜１９．５、Ｈｇ＞１８．８を満たす。
［数１］
Ｋｆ＝５［Ｃ％］−０．１６８［Ｓｉ％］＋１．８［Ｍｎ％］＋０．４［Ｃｒ％］＋２．５［Ｍｏ％］＋１．５［Ｖ％］−１
［数２］
Ｈｆ＝２４．９６×（［Ｃ％］−（１／１８）［Ｓｉ％］＋（１／１２）［Ｍｎ％］＋（１／６）［Ｃｒ％］＋０．０１＋（１／７）［Ｍｏ％］＋（４／５）［Ｖ％］）
［数３］
Ｈｇ＝３２．１６×（［Ｃ％］＋（３／１３）［Ｓｉ％］＋（１／２２）［Ｍｎ％］＋（１／１８）［Ｃｒ％］＋（３／１０）［Ｍｏ％］＋（５／７）［Ｖ％］） （もっと読む）

【課題】 レーザ・アークハイブリッド溶接により溶接される、主たる組織がマルテンサイトである引張強さが１１００ＭＰａ以上の超高張力鋼板において、鋼板、継手の良好な靭性を確保し、かつ、溶接熱影響部の軟化を抑制して、継手の引張強さも合わせて１１００ＭＰａ以上を確保できる超高張力鋼板の製造方法を提供することを課題とする。
【解決手段】 各元素の成分範囲を適正化し、かつ、鋼板の変態組織を確実にマルテンサイト組織とするために炭素当量を０．４５〜１．２％とし、さらに、溶接熱影響部の軟化を抑制するために、析出強化元素に係わるＮｂ当量を０．０９〜０．８０％とした鋼片を用いて、再加熱焼入や加工熱処理工程によって鋼板を製造するに際して、特に溶接熱影響部軟化抑制のために、６００℃以上から開始し４５０℃以上で終了する、冷却速度が２〜１００℃／ｓの加速冷却を行うことを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】 大型の樹脂製品の成形に使用される、Ｎｉ−Ａｌ−Ｃｕ系時効硬化型鋼からなり、鏡面性に優れた樹脂成形金型の製造方法の提供。
【解決手段】 鋼塊を温度Ｔ_１に加熱してからビレットに分塊鍛造する分塊鍛造工程と、分塊鍛造工程に引き続いて、ビレットを温度Ｔ_２に加熱して保持するソーキング工程と、１０５０℃以下の温度Ｔ_３に加熱してから鍛造する低温仕上鍛造工程と、を含む。ここで、ソーキング工程と低温仕上鍛造工程との間に、５００℃以上であって少なくとも温度Ｔ_３よりも低い温度Ｔ_４でガウジングを行う熱間ガウジング工程を更に含む。 （もっと読む）

【課題】４０ｍｍを超える引張強さが５５０ＭＰａ以上の厚肉高張力鋼板において、Ｑ’プロセスを必要とせずに、板厚方向の特性差が小さく１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の双方において低降伏比かつ高強度を達成することができる低降伏比高張力鋼板の製造方法を提供すること。
【解決手段】スラブを１０００〜１３００℃に加熱し、熱間圧延した後、５００℃以下の温度まで水冷により加速冷却し、その後Ａｃ_１変態点以下の温度で焼戻しを行って、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜２．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる板厚４０ｍｍ以上の厚肉高張力鋼板を製造するにあたり、加速冷却時の板厚方向１／４ｔ位置と板厚方向１／２ｔ位置の少なくとも７００〜５００℃の温度帯の冷却速度の差が１５％以内となるように鋼板の表面からの冷却を制御する。 （もっと読む）

【課題】細線でありながらも高強度化と剛性を高めると共に、疲労破断の抑制並びに耐食性向上による長寿命化を図り得るソーワイヤーとその製造方法を提供する。
【解決手段】金属細線でなる芯材の表面に、被覆材を介して粒子状の切断砥粒を固着した粒子固定型のソーワイヤーであって、前記芯材は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５、Ｓｉ：≦２．０、Ｍｎ：≦３．０、Ｎｉ：６．０〜９．５、Ｃｒ：１６．０〜１９．０、及びＮ：０．００５〜０．２５％を含むと共に、２Ｃ＋Ｎを０．１７〜０．４０％に調整され、残部Ｆｅ及び不可避不純物でなるオーステナイト系ステンレス鋼線で構成され、引張強さ（σ）：２５００〜３５００ＭＰａで、かつその引張試験における応力−歪線図の弾性比例域の歪量（Ｅ１）と、その破断までの全歪量（Ｅ０）との比率α＝（Ｅ１／Ｅ０）×１００が４５％以上の特性を有するソーワイヤーである。 （もっと読む）

【課題】製造性と疲労特性に優れ、自動車、建設機械用として好ましい軟窒化歯車を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ≦０．１５％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ≦２．５％、Ｔｉ：０．０３〜０．３５％、Ｍｏ：０．０３〜０．８％、必要に応じて、Ｎｂ≦０．０８％、Ｖ≦０．３％、Ｗ≦１．５％の一種または二種以上を含み、且つ下記式を満足し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる、軟窒化後において、ベイナイト面積率５０％以上の組織を有し、ベイナイト相中に粒径が１０ｎｍ未満の微細析出物が全析出物の９０％以上、分散析出した歯車。０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｍｏ／９６）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋（Ｗ／１８４）｝≦１．５、各元素は含有量（ｍａｓｓ％）で含有しない元素は０とする。 （もっと読む）

【課題】延性及び曲げ性の良好な引張最大応力９００ＭＰａ以上を有する高強度鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０７〜０．２５％、Ｓｉ：０．３〜２．５０％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｔｉ：０．００５〜０．０９％、Ｂ：０．０００１〜０．０１％、Ｐ：０．００１〜０．０３％、Ｓ：０．０００１〜０．０１％、Ａｌ：２．５％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０１００％、Ｏ：０．０００５〜０．００７％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、鋼板組織がフェライトを主としマルテンサイトを含み、鋼板表面のロックウェル硬さの標準偏差により与えられる鋼板の均質性を示す指標となる組織均質性指標が０．４以下となる延性及び曲げ性の良好な引張最大応力９００ＭＰａ以上を有する高強度鋼板とする。 （もっと読む）

【課題】 小〜中入熱の多層溶接等において、−６０℃のＦＬ部のＣＴＯＤ特性に加え、ＩＣ部のＣＴＯＤ特性も満足させるこれまでにない優れたＣＴＯＤ（破壊靭性）特性を有する高強度の鋼およびその製造方法を提供すること。
【解決手段】 質量％でＣ：０．０１０％〜０．０２９％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．７〜２．５％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．０４％以下、Ｎｂ：０．００３％未満、Ａｌ：０．０１〜０．０６％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、Ｎ：０．００２〜０．００６％、Ｏ：０．００３５％以下を含有し、残部が鉄及び不可避不純物からなることを特徴とする溶接熱影響部のＣＴＯＤ特性が優れた鋼および上記溶鋼を連続鋳造法によってスラブとし、その後９５０〜１１００℃の温度に再加熱後、ＴＭＣＰを適用することを特徴とする溶接熱影響部のＣＴＯＤ特性が優れた鋼の製造法。 （もっと読む）

デルタフェライト量の小さい金型用ステンレス鋼が、質量百分率で表して、本質的に０．０１〜０．２０の炭素、０．０１〜０．０７の窒素、２．０〜４．０のマンガン、０．０１〜１．０のニッケル、１１．０〜１３．０のクロム、１．０未満のモリブデンとタングステンとの合計、０．０１〜１．５の銅、０．０１〜１．０のバナジウム、０．０１〜０．２０の硫黄、０．０１以下のカルシウム、０．５０未満のアルミニウム、１．０未満のケイ素、残部である本質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる合金元素から構成される。
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【課題】ＡＰＩ ５Ｌ Ｘ７０グレード以下の耐時効処理特性に優れた低降伏比高強度高一様伸び鋼板及びその製造方法を提供する
【解決手段】成分組成が、質量％で、Ｃ：０．０６〜０．１２％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：１．２〜３．０％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ａｌ：０．０８％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０７％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ｎ：０．０１０％以下、Ｏ：０．００５％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、金属組織がベイナイトと島状マルテンサイトとの２相組織からなり、該島状マルテンサイトの面積分率を３〜２０％かつ円相当径を３．０μｍ以下とした、２５０℃以下の温度で３０分以下の歪時効処理の前後における一様伸びが７％以上、降伏比が８５％以下であることを特徴とする耐歪時効特性に優れた低降伏比高強度高一様伸び鋼板。 （もっと読む）

【課題】ＡＰＩ ５Ｌ Ｘ７０グレード以下の耐歪時効特性に優れた低降伏比高強度高靭性鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】成分組成が、質量％で、Ｃ：０．０３〜０．０６％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：１．２〜３．０％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ａｌ：０．０８％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０７％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ｎ：０．０１０％以下、Ｏ：０．００５％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、金属組織が、ベイナイトと、島状マルテンサイトと、擬ポリゴナルフェライトとの３相組織からなり、ベイナイトの面積分率を５〜７０％、島状マルテンサイトの面積分率を３〜２０％かつ円相当径を３．０μｍ以下、残部を前記擬ポリゴナルフェライトであり、降伏比が８５％以下、−３０℃でのシャルピー吸収エネルギーが２００J以上である。 （もっと読む）

【課題】 冷間加工を行うことなく耐食性に優れた非磁性高強度ステンレス鋼ナットを提供する。
【解決手段】 Ｃ：０．０８重量％以下、Ｓｉ：１．００重量％以下、Ｍｎ：２．５０重量％以下、Ｐ：０．０４５重量％以下、Ｓ：０．０３０重量％以下、Ｎｉ：７．５０重量％〜１０．５０重量％、Ｃｒ：１８．００重量％〜２０．００重量％、Ｎ：０．１５重量％〜０．３０重量％、Ｎｂ：０．１５重量％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、熱間鍛造水冷した組織を有することを特徴とする。
当該鋼材を安定オーステナイト域の温度にて鍛練比２S以上でナット素形状に熱間加工し、１０１０°Ｃ〜１１５０°Ｃの範囲の温度から５０°Ｃ以下の温度に水冷する。 （もっと読む）

【課題】各種の構造物や自動車の部品等として温間加工に供される温間加工用鋼とその温間加工方法、ならびにこの温間加工方法により得られる鋼材および鋼部品を提供する。
【解決手段】温間加工により基地内に粒子分散型繊維組織が生成される鋼であって、３５０℃以上Ａｃ１点以下の所定の温度域において下記式（１）で表されるパラメーターλλ＝Ｔ（ｌｏｇｔ＋２０）（Ｔ；温度（Ｋ）、ｔ；時間（ｈｒ））・・・（１）が１．４×１０^４以上となる条件で無加工のままで焼鈍、焼戻し、時効処理のいずれかを施した場合の室温における第２相分散粒子の総量が室温における体積率として７×１０^−３以上であり、ビッカース硬さ（ＨＶ）が下記式（２）の硬さＨＨ＝（５．２−１．２×１０^−４λ）×１０^２・・・（２）以上の硬さを示すことを特徴とする鋼を温間加工用鋼とする。 （もっと読む）

【課題】本発明は、再加熱焼入れを必要としない、圧延−加速冷却ままあるいは直接焼入れ−焼戻しプロセスにおいて、微細なオーステナイト粒を得ることにより、靭性を大幅に向上させる製造方法を得ることを目的とする。
【解決手段】質量％で、特定組成を有する鋼素材を、１０００℃以上に加熱し、オーステナイト再結晶温度域において圧延後、オーステナイト未再結晶温度域において累積圧下率３５％以上の第一の圧延を行った後、Ａｒ_３変態点以上の温度からオーステナイト再結晶温度域まで２℃／sec以上の昇温速度で加熱し、続いてオーステナイト未再結晶温度域において累積圧下率３５％以上の第二の圧延を終了後、Ａｒ_３変態点以上の温度からオーステナイト再結晶温度域まで２℃／sec以上の昇温速度で再加熱し、Ａｒ_３変態点以上の温度から６００℃以下に加速冷却することを特徴とする高強度高靭性鋼の製造方法。 （もっと読む）