ポリ乳酸系樹脂発泡粒子、及び該発泡粒子成形体
【課題】発泡粒子相互の融着率が高く、発泡粒子相互の隙間が少ない、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を提供する。
【解決手段】 見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、熱処理を行うことなく、加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子。 （Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１） （Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
【解決手段】 見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、熱処理を行うことなく、加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子。 （Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１） （Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡剤を含有するポリ乳酸系樹脂粒子を発泡させて得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内成形にて相互に融着させてなる発泡粒子成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリスチレン樹脂等の汎用樹脂からなる発泡体は、軽量性、断熱性、緩衝性に優れていることから、多分野にわたって使用されてきた。一方、近年地球環境に対する意識が高まっており、石油資源の枯渇などの環境問題がクローズアップされる中、従来の石油資源を原料とする上記の汎用樹脂に変わって、植物由来のポリ乳酸系樹脂が注目されている。該ポリ乳酸系樹脂は、とうもろこし等の植物を出発原料として作られ、カーボンニュートラルの考え方から環境低負荷型の熱可塑性樹脂である。かかるポリ乳酸系樹脂は、今後汎用性が高まることが予想される。同様に、ポリ乳酸系樹脂は、環境に優しい植物由来の発泡用汎用樹脂として用いられることが期待されており、ポリ乳酸系樹脂を原料とする発泡体の研究が行なわれ、その一つとして発泡粒子成形体の開発が行なわれている。
【０００３】
ポリ乳酸系樹脂からなる発泡体に関する先行技術として、ポリ乳酸等の脂肪族ポリエステルの結晶化度が０〜２０％の範囲となるような温度範囲で揮発型発泡剤を吸収させ発泡性を有する発泡性樹脂粒子（特許文献１）、乳酸成分単位を５０モル％以上含み、熱流束示差走査熱量測定における吸熱量と発熱量との差が０Ｊ／ｇ以上３０Ｊ／ｇ未満であり、且つ該吸熱量が１５Ｊ／ｇ以上である発泡粒子（特許文献２）、融着性改良剤を含有してなるポリ乳酸系樹脂発泡粒子（特許文献３）、及び発泡粒子相互の融着性に優れ、低温（低圧スチーム）で型内成形が可能なポリ乳酸系樹脂発泡粒子及びその発泡粒子を用いて得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（特許文献４）が知られている．
上記ポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体は、比較的形状的な制約を受けずに所望の形状の発泡体を得ることができ、軽量性、緩衝性、断熱性などの目的に応じた物性設計も容易であるため実用性を有するものとして特に有望である。
【０００４】
【特許文献１】特開２０００−１３６２６１号公報
【特許文献２】特開２００４−８３８９０号公報
【特許文献３】特開２００６−２８２７５０号公報
【特許文献４】特開２００６−２８２７５３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１等に記載のポリ乳酸系樹脂からなる発泡粒子成形体は発泡性樹脂粒子を金型内に充填し熱風により該樹脂粒子を発泡させると同時に粒子同士を相互に融着せしめたものであるため、発泡粒子成形体内の部分における密度ばらつきが比較的大きく、発泡粒子同士の融着性、寸法安定性が不充分で、機械的物性も不充分であるという問題点を有していた。
【０００６】
上記特許文献１等に記載の発泡粒子成形体の問題点を解決し、発泡粒子同士の融着性、寸法安定性等を改良することを目的として、本発明者等は特許文献２において、結晶性ポリ乳酸系樹脂を用いて、該ポリ乳酸系樹脂が結晶化していない状態の発泡粒子を製造し、該発泡粒子を用いて発泡粒子成形体を得ることを試みた。しかしながら、特許文献２に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子は、型内成形時の発泡粒子相互の融着性、二次発泡性の点で改良が認められるものであったが、成形容易性を高めるために良好な成形体が得られる加熱温度範囲を広げることが望まれる。
更に本発明者らは、特許文献３、特許文献４において、ポリ乳酸系発泡樹脂粒子に特定の融着性改良剤を含有させることによって、低い成形温度で加熱して型内成形が可能となることを見出した。しかしながら、発泡粒子成形体の形状が複雑であると発泡粒子相互の融着が不十分になる、厚みが大きいと発泡粒子成形体の中心部の発泡粒子相互の融着が不十分になるなど、融着性の点で改善すべき余地を残すものであった。
【０００７】
本発明は、発泡粒子相互の融着性に優れ、大きい厚みを有する発泡粒子成形体や複雑な形状を有する発泡粒子成形体であっても発泡粒子相互の融着性に優れる発泡粒子成形体を得ることが可能である、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子を発泡させて得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内成形して得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは上記課題に鑑みて鋭意検討した結果、結晶性ポリ乳酸系樹脂、或いは結晶性ポリ乳酸系樹脂と非結晶性ポリ乳酸系樹脂との混合樹脂を基材樹脂とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子において、該発泡粒子の結晶化が全体的には進んでない状態のものであって、且つ該発泡粒子の中央部よりも該発泡粒子の表層部の結晶化が進んでおらず、該発泡粒子の表層の厚みが従来のものよりも厚いものが、上記課題を解決できることを見出し、本発明に到達した。
【０００９】
即ち、本発明によれば、以下の[１]及び[２]にそれぞれ示す、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子、及びポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体が提供される。
[１]見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子をＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、
該熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、
該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
[２]上記 [１]に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内成形にて相互に融着させてなるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体。
【００１０】
以下、実施例における比較例に関する記載を除いて、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子をポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）又は、単に発泡粒子（Ｂ）もしくは発泡粒子ということがあり、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体をポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）又は、単に発泡粒子成形体（Ｃ）もしくは発泡粒子成形体ということがある。
また、発泡してポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を得る前の発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子を発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）、又は、単に発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子、もしくは発泡性樹脂粒子ということがある。
尚、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）において、発泡粒子の表層部（以下、表層部（ＳＢ）ということがある。）とは、発泡粒子の表面全面から、切り出し前の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１の重量となるように、できるだけ均一な厚みで切り出される部分をいう。これに対して発泡粒子の中央部（以下、中央部（ＣＢ）ということがある。）とは、発泡粒子の表面全面を、できるだけ均一な厚みで切り取り除去し、切り取り前の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１の重量となる発泡粒子残部をいう。
また、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）において、発泡性樹脂粒子の表層部を含む該表層部付近を表層部近傍といい、発泡性樹脂粒子の中央部を含む該中央部付近を中央部近傍という。
【発明の効果】
【００１１】
上記ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）比が０．３を超えることから、発泡粒子中で結晶化しうる領域のうち未結晶領域が略３割を超えて存在しており、かつ表層部（ＳＢ）の結晶化に基づく発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）が中央部（ＣＢ）の結晶化に基づく発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）を超える値であることから、相対的に中央部（ＣＢ）の結晶化度が高く、表層部（ＳＢ）の結晶化度が低い状態にあるため、型内成形において加熱された際、発泡粒子が相互に融着しやすいものとなるので、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を相互に融着させてなるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体は融着性の優れたものとなる。また、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、平均気泡膜厚み（Ｔｍ）に対して平均表層厚み（Ｔｓ）が大きいものであるので、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の加熱時の発泡粒子の収縮、破泡を抑制することができ発泡粒子の耐熱性が高いものとなるため、発泡粒子の型内成形時において良好な発泡粒子成形体が得られる加熱温度範囲が広がり、二次発泡性がさらに良好なものとなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）、及びポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）について説明する。
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、（イ）ポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させ、（ロ）該発泡剤が含浸されたポリ乳酸系樹脂粒子から発泡剤の一部を逸散させ、次に（ハ）発泡剤の一部が逸散された発泡剤含浸ポリ乳酸系樹脂粒子を発泡させて本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を製造することが可能である。
尚、上記樹脂粒子の製造の際に物理発泡剤を添加することにより、樹脂粒子の製造と該発泡剤の含浸を１つの工程で行うことも可能である。
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）は、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を（ニ）型内成形することにより製造することが可能である。
先ず、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の製造に使用するポリ乳酸系樹脂粒子について説明する。
【００１３】
〔１〕ポリ乳酸系樹脂粒子について
本発明の発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）の製造に使用するポリ乳酸系樹脂粒子は、基材樹脂に必要な添加剤等を配合して押出成形してペレタイズする、ストランドカット法、アンダーウォーターカット法等により製造することが可能である。
（１）基材樹脂
（イ）基材樹脂について
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）の製造に用いられる基材樹脂であるポリ乳酸系樹脂は、樹脂中に乳酸に由来する単位を５０モル％以上含むポリマーである。該ポリ乳酸系樹脂には、例えば、（ａ）乳酸の重合体、（ｂ）乳酸と他の脂肪族ヒドロキシカルボン酸とのコポリマー、（ｃ）乳酸と脂肪族多価アルコールと脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（ｄ）乳酸と他の脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（ｅ）乳酸と脂肪族多価アルコールとのコポリマー、（ｆ）前記（ａ）〜（ｅ）の何れかの組み合わせによる混合物等が包含される。尚、上記乳酸の具体例としては、Ｌ−乳酸、Ｄ−乳酸、ＤＬ−乳酸又はそれらの環状２量体であるＬ−ラクチド、Ｄ−ラクチド、ＤＬ−ラクチド又はそれらの混合物を挙げることができる。
【００１４】
前記（ｂ）における他の脂肪族ヒドロキシカルボン酸としては、グリコール酸、ヒドロキシ酪酸、ヒドロキシ吉草酸、ヒドロキシカプロン酸、ヒドロキシヘプタン酸等が挙げられる。また、前記（ｃ）及び（ｅ）における脂肪族多価アルコールとしては、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリトリット等が挙げられる。また、前記（ｃ）及び（ｄ）における脂肪族多価カルボン酸としては、コハク酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカンジカルボン酸、無水コハク酸、無水アジピン酸、トリメシン酸、プロパントリカルボン酸、ピロメリット酸、無水ピロメリット酸等が挙げられる。
【００１５】
前記ポリ乳酸系樹脂の製造方法の具体例としては、例えば、乳酸又は乳酸と脂肪族ヒドロキシカルボン酸の混合物を原料として、直接脱水重縮合する方法（例えば、米国特許第５，３１０，８６５号明細書に開示されている製造方法）、乳酸の環状二量体（ラクチド）を重合する開環重合法（例えば、米国特許２，７５８，９８７号明細書に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族ヒドロキシカルボン酸の環状２量体、例えば、ラクチドやグリコリドとε−カプロラクトンを、触媒の存在下、重合する開環重合法（例えば、米国特許４，０５７，５３７号明細書に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族二価アルコールと脂肪族二塩基酸の混合物を、直接脱水重縮合する方法（例えば、米国特許第５，４２８，１２６号明細書に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族二価アルコールと脂肪族二塩基酸とポリマーを、有機溶媒存在下に縮合する方法（例えば、欧州特許出願公開第０７１２８８０号明細書に開示されている製造方法）、乳酸重合体を触媒の存在下、脱水重縮合反応を行うことによりポリエステル重合体を製造するに際し、少なくとも一部の工程で、固相重合を行う方法、等を挙げることができるが、その製造方法は、特に限定されない。また、少量のグリセリンのような脂肪族多価アルコール、ブタンテトラカルボン酸のような脂肪族多塩基酸、多糖類等のような多価アルコール類を共存させて、共重合させても良く、又ポリイソシアネート化合物等のような結合剤（高分子鎖延長剤）を用いて分子量を上げてもよい。また、ペンタエリスリトール等の多価脂肪族アルコールに代表される分岐化剤にて分岐化させたものであってもよい。
【００１６】
本発明における基材樹脂は、結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）２０〜１００重量部と、非結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｎ）０〜８０重量部とからなることが好ましい（但し、（ｍ）と（ｎ）との重量部の合計は１００重量部である）。
基材樹脂中の結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）の割合が２０重量部未満の場合には、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を発泡後、得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子をさらに型内成形して得られる発泡粒子成形体の結晶性成分を高温養生などにより十分に結晶化させたとしても機械的物性と耐熱性が不十分となる虞がある。かかる観点から、基材樹脂中の結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）の含有量は３０重量部以上が好ましく、４０重量部以上がより好ましい。
なお、本発明における基材樹脂は、結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）２０〜９０重量部と非結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｎ）１０〜８０重量部の混合物であることが好ましく、結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）３０〜８０重量部と非結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｎ）２０〜７０重量部の混合物であることが上記した観点から更に好ましく、結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）４０〜８０重量部と非結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｎ）２０〜６０重量部の混合物であることが上記した観点から特に好ましい（但し、（ｍ）と（ｎ）との重量部の合計は１００重量部である）。上記した範囲であれば、樹脂粒子を発泡後、得られる発泡粒子をさらに型内成形して得られる発泡粒子成形体の結晶性成分を高温養生などにより十分に結晶化させた場合に、十分な耐熱性を有する発泡粒子成形体とすることが可能となり、かつ非結晶性ポリ乳酸系樹脂も有するため、樹脂粒子を発泡後、得られる発泡粒子は融着性の高いものとなり、さらに二次発泡性を調整しやすいものとなる。
【００１７】
（ロ）基材樹脂の示差走査熱量測定における吸熱量
該基材樹脂であるポリ乳酸系樹脂は、上述したポリ乳酸系樹脂の中でも、後述する加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における吸熱量が１０Ｊ／ｇ以上のものが好ましい。
吸熱量が１０Ｊ／ｇ以上であれば発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を発泡後、更に型内成形して得られる発泡粒子成形体は、結晶化されることによって加熱雰囲気下での変形を起こし難くするための耐熱性、また剛性等を有するものとなり、かつ後述する該基材樹脂から得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子の中央部と表層部の結晶化度の差を広げることが容易となる。かかる観点から、吸熱量が１５Ｊ／ｇ以上のものがより好ましく、２０Ｊ／ｇ以上のものが更に好ましい。一方、その上限は特に限定する必要はないが、通常の基材樹脂の性状から、吸熱量は一般に７０Ｊ／ｇである。
【００１８】
上記のポリ乳酸系樹脂の示差走査熱量測定における吸熱量は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定に基づいて求めることができる。但し、ポリ乳酸系樹脂１〜４ｍｇを試験片とし、試験片の状態調節及びＤＳＣ曲線の測定は以下の手順にて行う。試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線を得る。
尚、ポリ乳酸系樹脂の吸熱量は、図１に示すように、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ａとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｂとして、点ａと点ｂとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。また、ベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節することとし、図２に示すようにベースラインが湾曲してしまう場合は、吸熱ピークの低温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側へ延長する作図を行い、該湾曲した低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ａ、吸熱ピークの高温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側へ延長する作図を行い、該湾曲した高温側ベースラインへ吸熱ピークが戻る点を点ｂとする。
【００１９】
なお、上記吸熱量の測定において、試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定条件として、１１０℃での１２０分間の保持、２℃／ｍｉｎの冷却速度および２℃／ｍｉｎの加熱速度を採用する理由は、ポリ乳酸試験片の結晶化を極力進ませて、結晶化しうる領域を完全に結晶化した状態、或いは、それに近い状態に調整されたものの吸熱量を該測定にて求めることを目的としている為である。以上、試験片としてポリ乳酸系樹脂を用いた場合について説明したが、発泡粒子を試験片として同様の手順にて発泡粒子の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を測定すると基材樹脂の吸熱量と同様の値となる。
本明細書における結晶性ポリ乳酸系樹脂とは、前述のポリ乳酸系樹脂の吸熱量の測定手順により得られるＤＳＣ曲線において１０Ｊ／ｇを超える吸熱ピークが現れるものとする。なお、結晶性ポリ乳酸系樹脂の吸熱量は通常３０〜７０Ｊ／ｇである。また、本明細書における非結晶性ポリ乳酸系樹脂とは、前述のポリ乳酸系樹脂の吸熱量の測定手順により得られるＤＳＣ曲線において２Ｊ／ｇ以下の吸熱ピークが現れるもの或いは吸熱ピークが現れないものである。
【００２０】
（２）他の樹脂成分及び添加剤
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の製造に使用する基材樹脂には、本発明の目的、効果を阻害しない範囲において他の樹脂成分を配合することができる。ポリ乳酸系樹脂と他の樹脂との混合樹脂中にはポリ乳酸系樹脂が５０重量％以上含まれることが好ましく、より好ましくは７０重量％以上、更に好ましくは９０重量％以上である。
尚、ポリ乳酸系樹脂と混合できる他の樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂等が挙げられ、中でも脂肪族エステル成分単位を少なくとも３５モル％含む生分解性脂肪族ポリエステル系樹脂が好ましい。この場合の脂肪族ポリエステル系樹脂としては、上記ポリ乳酸系樹脂以外のヒドロキシ酸重縮合物、ポリカプロラクトン等のラクトンの開環重合物、及びポリブチレンサクシネート，ポリブチレンアジペート，ポリブチレンサクシネートアジペート，ポリ（ブチレンアジペート／テレフタレート）等の脂肪族多価アルコールと脂肪族多価カルボン酸との重縮合物等が挙げられる。
本発明の基材樹脂は、例えば、黒、灰色、茶色、青色、緑色等の着色顔料又は染料を添加して着色したものであってもよい。着色した基材樹脂より得られた着色樹脂粒子を用いれば、着色された発泡粒子及びその成形体を得ることができる。
着色剤としては、有機系、無機系の顔料、染料などが挙げられる。このような、顔料及び染料としては、従来公知の各種のものを用いることができる。
【００２１】
また、基材樹脂には、気泡調整剤として、例えばタルク、炭酸カルシウム、ホウ砂、ほう酸亜鉛、水酸化アルミニウム、ステアリン酸カルシウム等の無機物や、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス等の有機物をあらかじめ配合することができる。
上記基材樹脂に着色顔料、染料又は無機物等の添加剤を配合する場合は、添加剤をそのまま基材樹脂にペレタイズ工程や発泡剤含浸工程において含有させることができるが、通常は分散性等を考慮して添加剤のマスターバッチを作り、それと基材樹脂とをペレタイズ工程において混練して基材樹脂中に添加剤を均一に含有させることが好ましい。着色顔料又は染料の配合量は着色の色によっても異なるが、通常、基材樹脂１００重量部に対して０．００１〜５重量部とするのが好ましい。また、無機物の配合量は、基材樹脂１００重量部に対して０．００１〜５重量部、更に０．０２〜１重量部とすることが好ましい。上記無機物やポリエチレンワックス等の有機物を基材樹脂に配合することにより、発泡倍率の向上効果、気泡径の均一性向上や気泡径調整効果が期待できる。
また、前記方法により、難燃剤、帯電防止剤、耐候剤、増粘剤等の添加剤の配合も本発明の効果を妨げない範囲内で可能である。
【００２２】
（３）樹脂粒子の製造
樹脂粒子の製造においては、結晶性ポリ乳酸系樹脂を含有するポリ乳酸系樹脂で構成される基材樹脂を原料としてストランドカット法、アンダーウォーターカット法など周知のペレタイズ法を採用することにより得られる。その具体例としては、基材樹脂又は必要に応じて添加剤が配合された樹脂組成物を押出機に供給して、溶融、混練してストランド状に押出し、該ストランド状の押出物を水冷により冷却した後、所定の長さに切断するか、又は押出されたストランドを所定の長さに切断後または切断と同時に、冷却して、樹脂粒子を得る製造法を挙げることができる。
その他の樹脂粒子を製造する方法としては、基材樹脂を押出機を用いて溶融、混練した後、板状または塊状に押出し、該押出物を冷却プレス等により冷却した後、該冷却樹脂を破砕したり、格子状に破断することによっても得る方法など、周知の方法を採用することができる。尚、上記の樹脂粒子を製造する際の冷却は、以降の工程にて得られる発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）についての比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）の調整の容易さの点から水没させる等により急冷することが好ましい。
【００２３】
前記ストランド状の押出物を切断して得られる樹脂粒子平均直径（Ｄ）、及び[樹脂粒子平均長さ（Ｌ）／樹脂粒子平均直径（Ｄ）]は発泡方法、型形状等の条件により適宜、選択される。Ｄは、好ましくは０．１〜５ｍｍ、より好ましくは０．３〜４ｍｍであり、Ｌ／Ｄは、好ましくは１．０〜１．５である。
また、樹脂粒子１個当りの平均重量は、生産性、発泡剤含浸性の観点から好ましくは０．０５〜１０ｍｇ、より好ましくは０．１〜４ｍｇである。また該樹脂粒子の形状は特に制約されず、柱状（ペレット状）の他、球形状、棒状等の各種の形状にすることが可能である。
【００２４】
基材樹脂を上記した通り押出機で溶融混練しストランド状等に押出す際に、基材樹脂が吸湿性を有する場合、該基材樹脂を予め乾燥させておくことが好ましい。多量の水分を吸収している樹脂を押出機に供給すると、樹脂粒子中に気泡が混入して得られた樹脂粒子を後工程で発泡して得られる発泡粒子の気泡の均一性に悪影響を及ぼしたり、樹脂粒子を得るために基材樹脂を押出機中で溶融混練する際に基材樹脂のメルトフローレイト（ＭＦＲ）が極端に大きくなるなど物性低下が生じるおそれがある。
また、基材樹脂の劣化を抑制するために、ベント口付き押出し機を使用して、真空吸引して基材樹脂から水分を除去する方法も採用できる。また、基材樹脂の物性低下が生じないように、前記押出温度条件の上限温度を設定することも可能である。また、得られた樹脂粒子は高温、高湿条件下を避けて加水分解が進行しないような環境下で保存することが好ましい。
【００２５】
〔２〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）について
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子をＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、該熱流束示差走査熱量測定法に基づいて熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温（常温とはおおむね２３℃程度の温度をいう（以下同じ。）。）から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とする。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
【００２６】
（１）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の製造
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、（イ）ポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤の含浸、（ロ）物理発泡剤の逸散、及び（ハ）発泡により製造することが可能である。
以下にポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の製造例を記載する。
（イ）物理発泡剤の含浸
（イ−１）物理発泡剤
物理発泡剤としては、従来公知のもの、プロパン、イソブタン、ノルマルブタン、イソヘキサン、ノルマルヘキサン、シクロブタン、シクロヘキサン、イソペンタン、ノルマルペンタン、シクロペンタン、トリクロロフロロメタン、ジクロロジフロロメタン、クロロフロロメタン、トリフロロメタン、１，１，１，２−テトラフロロエタン、１−クロロ−１，１−ジフロロエタン、１，１−ジフロロエタン、１−クロロ−１，２，２，２−テトラフルオロエタン等の有機系物理発泡剤、もしくは窒素、炭酸ガス、アルゴン、空気、水等の無機系物理発泡剤、又はそれらから選択される２種以上の混合物が挙げられるが、なかでもオゾン層の破壊がなく且つ安価な無機系物理発泡剤が好ましく、その観点から、物理発泡剤が窒素、空気、又は炭酸ガスを主成分とすることがさらに好ましい。
【００２７】
本発明においては、物理発泡剤の主成分が炭酸ガスであることが最も好ましい。物理発泡剤の主成分が炭酸ガスであれば、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子の基材樹脂であるポリ乳酸系樹脂との相溶性が高いので見かけ密度の小さい発泡粒子を得るのに適した発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子となる。また、含浸された炭酸ガスは発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子から適度な速度で逸散するので、本発明において物理発泡剤を逸散させるのに適しており、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子を発泡させて得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部と中央部の結晶化度を調整しやすくなる。前記「物理発泡剤の主成分が炭酸ガスである」とは、物理発泡剤の６０ｍｏｌ％以上が炭酸ガスであることを意味し、より好ましくは、７０ｍｏｌ％以上、さらに好ましくは８０ｍｏｌ％以上である。
【００２８】
（イ−２）物理発泡剤の含浸方法
次に、前記ポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させる含浸例について説明する。物理発泡剤の含浸方法としては、ポリ乳酸系樹脂粒子を押出機によるペレタイズ工程にて製造する際に押出機中に物理発泡剤を圧入する方法により、ポリ乳酸系樹脂粒子の製造と該発泡剤の含浸を１つの工程で行うことも可能であるが、物理発泡剤の含浸量の調整、物理発泡剤の含浸温度の調整、発泡性樹脂粒子の後述する結晶化度の調整などの観点から、水性媒体中でポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させる方法が好ましい。この場合、密閉容器内に水性媒体と樹脂粒子とを入れて、次いで密閉容器内に物理発泡剤を圧入して攪拌することにより樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させることができる。
上記水性媒体としては、好ましくは水が使用され、より好ましくはイオン交換水が使用されるが、水に限らずポリ乳酸系樹脂を溶解せず且つ樹脂粒子の分散が可能な水性媒体であれば使用することができる。水以外の水性媒体としては、例えば、エチレングリコール、グリセリン、メタノール、エタノール等が挙げられる。水性媒体には、水と有機溶媒、例えば前記アルコールとの混合液が包含される。
尚、水性媒体として使用される水は上記したように、発泡剤として作用する場合もある。
物理発泡剤の含浸温度は、好ましくは１０〜５０℃、更に好ましくは２０〜４０℃である。
含浸の操作性と効率を考慮すると前記温度範囲が好ましい。また前記温度範囲であれば、樹脂粒子の結晶化度の調整が容易である。
また、樹脂粒子への物理発泡剤を含浸させる際における気相含浸時の樹脂粒子雰囲気、或いは液層含浸時の密閉容器気層部の物理発泡剤の圧力は、目的とする発泡粒子の見かけ密度（発泡倍率）によっても変わってくるが、通常は０．５〜５．０ＭＰａ（Ｇ）であり、含浸時間は０．２〜７時間程度である。
【００２９】
（イ−３）発泡剤の含浸量
物理発泡剤の含浸量は、次の工程である物理発泡剤の逸散による逸散分も考慮した量を含浸させておく必要がある。物理発泡剤の含浸量は物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子１００重量部に対して１〜３０重量部、好ましくは２〜２０重量部、更に好ましくは３〜１５重量部である。含浸量が１重量部未満の場合には、物理発泡剤逸散後に加熱発泡させる際に樹脂粒子を十分に発泡させられないおそれがあり、一方、含浸量が３０重量部を超える場合には、物理発泡剤の逸散の際に処理時間が長くかかったり、或いは樹脂粒子の結晶化が進行し易くなるため得られた発泡粒子の型内成形時の融着性が不十分になる虞がある。
樹脂粒子１００重量部に対する物理発泡剤の含浸量（重量部）は下記（３）式により求められる。
物理発泡剤含浸量（重量部）＝［（物理発泡剤含浸後のポリ乳酸系樹脂粒子重量−物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子重量）／物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子重量］×１００（重量部）・・・（３）
上記（３）式における物理発泡剤含浸後のポリ乳酸系樹脂粒子の重量とは、物理発泡剤が含浸されて大気圧中に取り出されてから１０分経過後に測定される物理発泡剤含浸ポリ乳酸系樹脂粒子の重量をいう。なお、密閉容器内にて水性媒体中でポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させた場合の物理発泡剤含浸後のポリ乳酸系樹脂粒子の重量は、物理発泡剤含浸後、大気圧中に取り出して樹脂粒子表面の水分をエアーや遠心分離機などにて除去してから測定される物理発泡剤含浸ポリ乳酸系樹脂粒子の重量であり、大気圧中に取り出されてから１０分経過後に測定される。
【００３０】
（イ−４）物理発泡剤として炭酸ガスの使用をした場合
以下、物理発泡剤として炭酸ガスを使用する場合について説明する。
炭酸ガスの含浸量は、上記したのと同様に、ポリ乳酸系樹脂１００重量部に対して１〜３０重量部、好ましくは２〜２０重量部、更に好ましくは３〜１５重量部である。含浸量が前記１重量部未満の場合には、発泡剤逸散後の発泡の際に十分に樹脂粒子を発泡させられないおそれがあり、一方、含浸量が前記３０重量部を超える場合には、次の発泡剤逸散の際に処理時間が長くかかったり、或いはポリ乳酸系樹脂中に炭酸ガスが含浸されるとガラス転移温度が低下する結果、相対的に結晶化速度が速くなるので、結晶化が過度に進行して後工程で得られる発泡粒子の型内成形時の融着性が不十分となる虞がある。
【００３１】
炭酸ガスの含浸温度は、上記したと同様に、好ましくは１０〜５０℃、更に好ましくは２０〜４０℃である。含浸の操作性と効率を考慮すると前記温度範囲が好ましい。また前記温度範囲であれば、樹脂粒子の結晶化を抑制するように調整することが容易である。
特に、発泡剤に炭酸ガスを使用する場合の含浸温度は、炭酸ガスの樹脂粒子に対する含浸量をＸ（重量％）とすると、（−０．６Ｘ＋５０）℃以下の温度であることが好ましい。（−０．６Ｘ＋５０）℃を超えると、特に結晶性の高いポリ乳酸系樹脂では結晶化が極端に進行して所定の発泡倍率が得られなくなる場合がある。また、後工程で得られる発泡粒子を型内成形する際に、発泡粒子の膨張性、発泡粒子相互の融着性が低下する場合にはより高温で成形しなければならず、それにより表面が凹凸状の発泡粒子成形体となる場合がある。
また、樹脂粒子への炭酸ガスを含浸させる際における気相含浸時の樹脂粒子雰囲気、或いは液層含浸時の密閉容器気層部の炭酸ガス発泡剤の圧力は、目的とする発泡粒子の見かけ密度（発泡倍率）によっても変わってくるが、通常は０．５〜５．０ＭＰａ（Ｇ）であり、含浸時間は０．２〜７時間程度である。
【００３２】
（イ−５）融着性改良剤の使用
ポリ乳酸系樹脂粒子に発泡剤を含浸させる際に、ポリ乳酸系樹脂中に融着性改良剤を含有させなくとも、樹脂粒子を発泡させて得られたポリ乳酸系樹脂発泡粒子を成形する際に、融着性の高い発泡粒子成形体を製造することが可能であるが、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）に発泡剤を含浸させる際に、更なる融着性向上を目的としてポリ乳酸系樹脂中に融着性改良剤を含有させることもできる。
融着性改良剤を含有する発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を用いた場合、表層部近傍の融着性改良剤の含有量が発泡粒子中央部近傍の含有量より多いことがより好ましく、表層部近傍のみに融着性改良剤が存在することが更に好ましい。
ここで融着性改良剤とは、ポリ乳酸系樹脂に含有させることによりポリ乳酸系樹脂のガラス転移温度を低下させる機能を有するものをいう。具体的なガラス転移温度の低下度合は、使用する融着性改良剤の種類と量にもよるが、中間点ガラス転移温度を０．５〜２０℃低下させるものが好ましく、１〜１５℃低下させるものがより好ましい。尚、前記中間点ガラス転移温度は、後述する測定方法により測定される値である。
融着性改良剤としては、ポリ乳酸系樹脂の可塑剤として用いられているものが挙げられ、グリセリン脂肪酸エステル等のグリセリン誘導体、エーテルエステル誘導体、グリコール酸誘導体、クエン酸誘導体、アジピン酸誘導体、ロジン誘導体、テトラヒドロフルフリルアルコール誘導体から選ばれた単一または複数の混合物が好ましく挙げられる。
【００３３】
ポリ乳酸系樹脂粒子に融着改良剤を含有させる方法としては、例えば、発泡剤の含浸の際に、或いは前やその後に融着改良剤を樹脂粒子に含有させる方法が挙げられる。
また後述する発泡性樹脂粒子の発泡の際に、樹脂粒子を発泡機を用いて加熱媒体にて発泡させる場合、例えば、融着性改良剤を発泡機中の樹脂粒子の表面に付着させるように霧状に吹付けると同時に或いは霧状に吹付けた後に加熱媒体を発泡機に導入して発泡させる方法や、融着性改良剤を添加した加熱媒体を発泡機に導入して発泡させながら、融着改良剤を樹脂粒子の表面に吹き付ける方法が挙げられる。更には、発泡終了後に発泡粒子の表面に付着させるように霧状に吹付けても良い。
【００３４】
（ロ）物理発泡剤の逸散
物理発泡剤の逸散は、物理発泡剤を含浸させたポリ乳酸系樹脂粒子中の物理発泡剤の一部を逸散させる工程である。該逸散により、含浸樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤濃度が発泡粒子中央部近傍の発泡剤濃度より低くなる結果、後工程で発泡性樹脂粒子を発泡させた際に中央部近傍の結晶化が表層部近傍よりも相対的に進んでいる発泡粒子が得られる。そのため該逸散後に発泡性樹脂粒子を発泡して得られる発泡粒子の表層部（ＳＢ）の結晶化度は、比較的低く維持することができる為、発泡粒子が型内成形において加熱された際に、発泡粒子が相互に融着し易いものとなり、融着性に優れた発泡粒子を得ることが可能になる。
発泡剤の逸散方法を以下に例示する。
樹脂粒子への発泡剤含浸操作終了後に密閉容器から、発泡剤含浸樹脂粒子を取り出して水性媒体を除去乾燥後、大気圧下又は減圧下に静置する方法、水性媒体を除去後容器に発泡剤含浸樹脂粒子を投入してその容器の一端から不活性ガス等の置換気体を導入し発泡剤を強制的に逸散させる方法、発泡剤含浸終了後に密閉容器から発泡剤含浸樹脂粒子を取り出さずに密閉容器の圧力を開放し又は発泡剤含浸終了後に密閉容器から発泡剤含浸樹脂粒子を取り出して他の容器に移した後に、水性媒体中に懸濁させた状態で発泡剤を逸散させる方法等が挙げられる。発泡剤含浸樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤をより効率良く逸散するためには、大気圧下に静置する方法、又は不活性ガス等の置換気体を容器内に導入して発泡剤を逸散させる方法が好ましい。
【００３５】
発泡剤を逸散させる際の雰囲気温度は、０℃から４０℃が好ましい。逸散温度が０℃以上であれば工業的に短時間で逸散することが可能であり、一方、４０℃以下であれば、目的とする発泡剤の逸散量が調整しやすいので、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）が中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）より大きくなるように、表層部に存在する発泡剤の濃度を中央部に存在する発泡剤の濃度より効率的に低くすることができる。より好ましい発泡剤の逸散温度は１０℃から３０℃である。
発泡剤を逸散させる際の湿度条件は、相対湿度（ＲＨ）４０％以上とすることが好ましい。湿度条件が４０％ＲＨ以上であると逸散処理後に得られる発泡性樹脂粒子の含水率を例えば０．５重量％以上の高い値に維持することができ、このような発泡性樹脂粒子を発泡して得られたポリ乳酸系樹脂発泡粒子は表層厚みのより大きいものとなるため、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の耐熱性が向上するので発泡粒子の型内成形時において良好な発泡粒子成形体が得られる加熱温度範囲を広げることができる。かかる観点から、発泡剤を逸散させる際の湿度条件は、より好ましくは５０％ＲＨ以上である。尚、ポリ乳酸系樹脂組成物の常態における含水率は０．５重量％未満である。
【００３６】
逸散処理の圧力は、発泡剤含浸時の発泡剤の分圧よりも低い必要があるが、その圧力は物理発泡剤含浸時の発泡剤分圧の半分以下が好ましく、より好ましくは大気圧以下である。また、これらの条件で逸散させる発泡剤逸散率は、発泡剤含浸終了後に発泡剤含浸樹脂粒子中に含浸された発泡剤の１０重量％から６０重量％となる。従って、発泡剤の逸散率が１０〜６０重量％であれば、発泡剤逸散工程を経たポリ乳酸系樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤の量が中央部近傍の発泡剤の量より濃度が低く維持され、その結果、表層部の結晶化が進行しづらいものとなることにより、後工程にて得られる発泡粒子の表層部の結晶化が抑制され、該発泡粒子を型内成形する際、発泡粒子は相互に融着しやすいものとなる。かかる観点から、発泡剤逸散率は２０重量％から５０重量％がより好ましい。
なお、ポリ乳酸系樹脂粒子に含浸させた物理発泡剤のうち逸散させた物理発泡剤の割合を表す「発泡剤逸散率」は、下記（４）式により求められる。
発泡剤逸散率（重量％）＝［（物理発泡剤含浸量（ｇ）−逸散後の物理発泡剤含浸量（ｇ））／（物理発泡剤含浸量（ｇ））］×１００・・（４）
式（４）において、物理発泡剤含浸量とは逸散工程に使用する物理発泡剤含浸樹脂粒子重量（ｇ）から、物理発泡剤含浸前の樹脂粒子重量（ｇ）を引いた値である。逸散後の物理発泡剤含浸量とは逸散後の物理発泡剤含浸樹脂粒子重量（ｇ）から、物理発泡剤含浸前の樹脂粒子重量（ｇ）を引いた値である。ここでいう逸散後とは、逸散工程終了時から１０分経過後を意味する。なお、水性媒体中に懸濁させた状態で物理発泡剤を逸散させる方法により、物理発泡剤を逸散させた場合は、該樹脂粒子を逸散工程終了後、直ちに大気圧中に取り出し該樹脂粒子表面の水分をエアーなどにて除去したものを対象に、大気圧中に取り出されてから１０分経過後の樹脂粒子重量を測定して逸散後の樹脂粒子重量（ｇ）を求めることとする。
上記した物理発泡剤の逸散温度にて上記の逸散率に調整するには、発泡剤の逸散処理時間は、概ね３０分以上６時間以下であることが好ましく、より好ましくは１時間以上５時間以下である。処理時間が３０分以上６時間以下であれば、発泡剤の逸散が行なわれるのに十分であり、また、発泡に十分な発泡剤を樹脂粒子中に残すことができる。
また、逸散処理温度（℃）と処理時間（時間）の積が、１０（℃・時間）以上２００（℃・時間）以下となる様な温度と時間の条件が好ましく、更には２０（℃・時間）以上１５０（℃・時間）以下となる様な温度と時間の条件が好ましく、３０（℃・時間）以上１００（℃・時間）以下となる様な温度と時間の条件が最も好ましい。
【００３７】
（ハ）発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子の発泡
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子の発泡工程では、前記（ロ）発泡剤の逸散が終了した発泡性樹脂粒子を加熱し発泡させる。発泡性樹脂粒子を加熱し発泡させる方法としては、従来公知の方法が採用できる。その中でも密閉容器内に発泡性樹脂粒子を充填しスチーム又はスチームと空気の混合熱媒体を導入して発泡させる方法が好ましい。又、温水に一定時間浸漬させ発泡させる方法も温水の温度調節が比較的容易なため工業的に好ましい。尚、密閉容器には、加熱媒体を排気させる開孔弁が備わっていると、密閉容器内の雰囲気温度を容易に一定に保つことができ、見かけ密度が均一な発泡粒子が得られ易い。
【００３８】
前記方法において、発泡剤が含浸されている発泡性樹脂粒子を加熱する際の温度条件、すなわち発泡温度は、基材樹脂の中間点ガラス転移温度をＴｇとすると、通常、基材樹脂の（Ｔｇ−５０）℃〜（Ｔｇ＋５０）℃が好ましく、（Ｔｇ−４０）℃〜（Ｔｇ＋４０）℃がより好ましい。発泡温度が前記（Ｔｇ−５０）℃未満であると、十分な発泡が起こり難く、また前記（Ｔｇ＋５０）℃を超えると発泡粒子の独立気泡率が低下してしまい良好な型内成形性を示す発泡粒子が得られづらいという問題が生ずる。発泡剤を基材樹脂に含浸することにより基材樹脂の中間点ガラス転移温度以下においても発泡性樹脂粒子は発泡する。特に、発泡剤が炭酸ガスの場合には、発泡温度は基材樹脂の（Ｔｇ−４０）℃〜（Ｔｇ＋４０）℃が好ましく、（Ｔｇ−３０）℃〜（Ｔｇ＋３０）℃がより好ましい。
【００３９】
尚、本明細書において中間点ガラス転移温度（Ｔｇ）の測定はＪＩＳ Ｋ ７１２１（１９８７年）に基づく熱流束示差走査熱量測定により得られるＤＳＣ曲線の中間点ガラス転移温度として求められる値である。より具体的には、中間点ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９８７年）の３．試験片の状態調節（３）記載の「一定の熱処理を行った後、ガラス転移温度を測定する場合」に準拠して試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱速度１０℃／ｍｉｎにて昇温して加熱溶解させ、その温度に１０分保持した後、０℃まで冷却速度１０℃／ｍｉｎにて冷却する状態調整を行ない、次に加熱速度１０℃／ｍｉｎにて０℃から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで昇温したときに得られるＤＳＣ曲線から求められる。
【００４０】
（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）
上記製造例等で得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子をＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、該熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、
該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とする。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
発泡させて得られたポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、高温、多湿条件下を避けて加水分解しないような条件下で保存することが好ましい
【００４１】
（イ）見かけ密度
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の見かけ密度は０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３である。
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の見かけ密度は、型内成形後の収縮率が大きくなる虞を避ける観点から０．０３ｇ／ｃｍ３以上が好ましく、０．０４ｇ／ｃｍ３以上がより好ましい。一方、その上限は発泡粒子の密度のばらつきが大きくなり易く、型内成形にて得られる発泡粒子成形体の物性ばらつきの虞を避ける観点から０．４５ｇ／ｃｍ３以下が好ましく、０．２０ｇ／ｃｍ３以下がより好ましい。
尚、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の見かけ密度は次のように測定する。
２３℃の水の入ったメスシリンダーを用意し、該メスシリンダーに相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日放置した５００個以上の発泡粒子（発泡粒子群の重量Ｗ１）を金網などを使用して沈めて、水位上昇分より読みとられる発泡粒子群の容積Ｖ１（ｃｍ３）にてメスシリンダーに入れた発泡粒子群の重量Ｗ１（ｇ）を割り算（Ｗ１／Ｖ１）することにより求める。
【００４２】
（ロ）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の熱処理後の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）の測定
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、１〜４ｍｇの発泡粒子を試験片としてＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上である。
該吸熱量が１０Ｊ／ｇ未満の場合には、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）中の結晶化する成分が少なすぎて、更に型内成形して得られる発泡粒子成形体に関して完全に結晶化させたとしても加熱雰囲気下での変形がし難い等の耐熱性、剛性等の改良が不十分になるおそれがある。かかる観点から、吸熱量が１５Ｊ／ｇ以上のものがより好ましく、２０Ｊ／ｇ以上のものが更に好ましい。一方、その上限は特に限定する必要はないが、通常の基材樹脂の性状から、吸熱量は一般に７０Ｊ／ｇである。該吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が上記の範囲内であれば該基材樹脂の有する結晶化し得る成分が多いので、該基材樹脂から得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子の中央部と表層部の結晶化度の差を大きくすることが容易である。
尚、上記吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）は、前記「基材樹脂の示差走査熱量測定における吸熱量」と実質的に同じ熱量となる。
【００４３】
（ハ）示差走査熱量測定における発泡粒子の吸熱量と該発泡粒子の発熱量との関係
ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）を満足する。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）比が０．３を超える値であれば、発泡粒子が完全に、或いは大部分が結晶化された場合に有する結晶量に対して、未結晶である量を多く有しているため、型内成形時の発泡粒子の相互の融着性に優れるものとなる。また、高温養生などの後工程にて結晶化させて、発泡粒子成形体の耐熱性、機械的物性を高めることができる。上記（１）式において（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）の値の上限は１であり、好ましくは０．８、更に好ましくは０．７である。
尚、上記発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）および吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定により求められる値とする。但し、発泡粒子１ｍｇ〜４ｍｇの試験片とし、該試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定は以下の手順にて行う。
試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、熱処理を行わず、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで昇温する際のＤＳＣ曲線を得る。
尚、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は該ＤＳＣ曲線の発熱ピークの低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃとし、発熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｄとして、点ｃと点ｄとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。また、発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ｅとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｆとして、点ｅと点ｆとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。
【００４４】
但し、該ＤＳＣ曲線におけるベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節することする。また、どうしてもベースラインが湾曲してしまう場合は、発熱ピークの低温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側へ延長する作図を行い、該湾曲した低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃ、発熱ピークの高温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側へ延長する作図を行い、該湾曲した高温側ベースラインへ発熱ピークが戻る点を点ｄとする。更に、吸熱ピークの低温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側へ延長する作図を行い、該湾曲した低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ｅ、吸熱ピークの高温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側へ延長する作図を行い、該湾曲した高温側ベースラインへ吸熱ピークが戻る点を点ｆとする。
【００４５】
例えば、図３に示す場合には、上記の通り定められる点ｃと点ｄとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）を求め、上記の通り定められる点ｅと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を求める。また、図４に示すような場合には、上記のように点ｄと点ｅを定めることが困難である為、上記の通り定められる点ｃと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線との交点を点ｄ（点ｅ）と定めることにより、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を求める。また、図５に示すように、吸熱ピークの低温側に小さな発熱ピークが発生するような場合には、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は、図５中の第１の発熱ピークの面積Ａと第２の発熱ピークの面積Ｂとの和から求められる。即ち、該面積Ａは第１の発熱ピークの低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃとし、第１の発熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｄとして、点ｃと点ｄとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積Ａとする。そして、該面積Ｂは第２の発熱ピークの低温側のベースラインから第２の発熱ピークが離れる点を点ｇとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｆとして、点ｇと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線との交点を点ｅと定め、点ｇと点ｅとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積Ｂとする。一方、図５において、発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は点ｅと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。
なお、上記発熱量（Ｂｅｘｏ）および吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）の測定において、ＤＳＣ曲線の測定条件として、２℃／ｍｉｎの加熱速度を採用する理由は、発熱ピークと吸熱ピークとをなるべく分離し、正確な吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）および（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）を熱流束示差走査熱量測定にて求める際に、２℃／ｍｉｎの加熱速度が好適であるという発明者の知見に基づくものである。
【００４６】
（ニ）発泡粒子の表層部（ＳＢ）の発熱量と中央部（ＣＢ）の発熱量との関係
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を発泡して得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、上記したように加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と該発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）を満足し、且つその表層部（ＳＢ）の発熱量（Ｂｓ）と該発泡粒子の中央部（ＣＢ）の発熱量（Ｂｃ）との関係が下記の式（２）を満足するので、表層部の未結晶部分が中央部の未結晶部分よりも多いため、型内成形時の発泡粒子相互の融着性に優れ、機械的物性に優れた発泡粒子成形体を得ることが可能となる。また、中央部の結晶化がある程度進んだ状態である場合には、発泡粒子全体としては耐熱性が向上しているので、型内成形温度範囲を広げることができる。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
上記発熱量（Ｂｓ）、（Ｂｃ）は、それぞれ表層部（ＳＢ）、中央部（ＣＢ）１〜４ｍｇを試験片とする以外は、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）の測定方法と同様にして求めることができる。尚、発泡粒子の表層部（ＳＢ）とは、発泡粒子の表面全面から、切り出し前の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１重量となるように、できるだけ均一な厚みで切り出される部分を指し、中央部（ＣＢ）とは、発泡粒子の表面全面を、できるだけ均一な厚みで切り取り除去し、切り取り前の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１の重量となる発泡粒子残部をいう。
【００４７】
上記の発泡粒子の表層部（ＳＢ）の試験片としては、発泡粒子の表面を含む表層部（ＳＢ）をカッターナイフ、ミクロトーム等を用いて切削処理を行い表層部（ＳＢ）を集めて測定に供すればよい。但し、この際の留意点としては１個の発泡粒子の表面全面を必ず切除し且つ１個の発泡粒子から切除した表層部（ＳＢ）の合計重量が元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となるように、できるだけ均一の厚みとなる厚さで切除する。切除した表層部（ＳＢ）の重量が元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１であれば、発泡粒子内部の発泡層を多量に含有することなく表層部の発熱量を正確に測定することができる。更に１個の発泡粒子から得られる表層部が１〜４ｍｇに満たない場合は上記操作を繰り返し複数個の発泡粒子について行う必要がある。
一方、中央部（ＣＢ）の発泡層の試験片調製の方法としては、表層部（ＳＢ）を含まない中央部（ＣＢ）の発泡層を残すことを目的にカッターナイフ等で切削処理を行い測定に供する必要がある。中央部（ＣＢ）の発泡層の試験片を調製する際の留意点としては、１個の発泡粒子の表面全面を必ず切除した上、切り出し面からできるだけ均一の厚みとなる厚さの発泡層を切除するようにして中央部（ＣＢ）の発泡層を残す。この際、切除作業にて残された中央部（ＣＢ）の発泡層の重量は、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１とする必要があり、且つ元の発泡粒子の形状とできる限り相似の関係にあることが好ましい。更に１個の発泡粒子から得られる中央部（ＣＢ）の発泡層が１〜４ｍｇに満たない場合は上記操作を繰り返し複数個の発泡粒子を用いる必要がある。
【００４８】
元の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１となるように切り出される発泡粒子の表層部の厚みの算出方法としては下記の通りである。
まず、発泡粒子の重量（ｇ）は下記の式により導かれる。
Ｗ＝（４／３）π（Ｒ１）３ρ
但し、Ｗは発泡粒子の重量（ｇ）、Ｒ１は発泡粒子を球と仮定した球の半径（ｃｍ）、ρは発泡粒子の見かけ密度が全体的に一定であると仮定した見かけ密度（ｇ／ｃｍ３）である。
次いで、発泡粒子の表層部が元の発泡粒子の粒子重量の３分の１となるように切り出される発泡粒子の表層からの厚みＳ１は、以下のように算出される。
（２／３）×（４／３）π（Ｒ１）３ρ＝（４／３）π（Ｒ２）３ρ
Ｒ２＝０．８７３Ｒ１
Ｓ１＝Ｒ１−Ｒ２＝０．１２７Ｒ１
但し、Ｒ２はＷの２／３の重量となる球の半径である。
同様にして、発泡粒子の表層部が５分の１となるように切り出される発泡粒子の表層からの厚みＳ２は、０．０７２Ｒ１となる。よって、発泡粒子の表層部（ＳＢ）が、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となるためには、発泡粒子の表層部（ＳＢ）からできるだけ均一の厚みとなるように、表層から０．０７２Ｒ１〜０．１２７Ｒ１ｃｍの厚みを切り出されることになる。
【００４９】
次に、中央部（ＣＢ）は、発泡粒子の表面全面を、できるだけ均一の厚みとなるように切り出して除去し、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となる残部の発泡粒子をいうが、そのように切り出された元の発泡粒子の粒子重量の３分の１となる残部の発泡粒子中央部の半径Ｒ３（ｃｍ）は次のように導かれる。
（１／３）×（４／３）π（Ｒ１）３ρ＝（４／３）π（Ｒ３）３ρ
Ｒ３＝０．６９３Ｒ１
同様にして、発泡粒子の中央部が元の発泡粒子の粒子重量の５分の１となる残部の発泡粒子中央部の半径Ｒ４（ｃｍ）は、Ｒ４＝０．５８５Ｒ１となる。
よって、発泡粒子の中央部（ＣＢ）が、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となるように発泡粒子を切除するためには、中央部の半径が０．５８５Ｒ１〜０．６９３Ｒ１ｃｍとなるように切除作業を行うことになる。
【００５０】
ここで、見かけ密度０．１５ｇ／ｃｍ３、直径０．３ｃｍのほぼ球形である発泡粒子を例として示すと、上記の方法にて表層部（ＳＢ）と中央部（ＣＢ）に切り出した際の、発泡粒子の重量（ｇ）、表層から切り出される厚みＳ１、Ｓ２、中央部の半径Ｒ３、Ｒ４は、それぞれ、０．０１９ｃｍ、０．０１１ｃｍ、０．１０４ｃｍ、０．０８８ｃｍとなる。
よって、見かけ密度０．１５ｇ／ｃｍ３、直径０．３ｃｍのほぼ球形である発泡粒子の場合、発泡粒子の表層部（ＳＢ）は、発泡粒子の表層部（ＳＢ）からできるだけ均一の厚みとなるように発泡粒子の表面全面を切り出し、切り出された表層部（ＳＢ）の合計重量が元の発泡粒子の重量の５分の１以上３分の１以下となる部分であり、発泡粒子表面から０．１１ｍｍ〜０．１９ｍｍまでの部分をいう。それに対して中央部（ＣＢ）は、発泡粒子の表面全面を、できるだけ均一の厚みとなるように切り出して除去し、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となる残部の発泡粒子であり、中心部からの半径が０．８８ｍｍ以上１．０４ｍｍ以下の部分をいう。
さらに、他の発泡粒子を同様に切り出して、測定のために表層部（ＳＢ）および中央部（ＣＢ）を１ｍｇ〜４ｍｇにする。このようにして得られる試験片から、示差走査熱量測定にて表層部（ＳＢ）の発熱量（Ｂｓ）と該発泡粒子の中央部（ＣＢ）の発熱量（Ｂｃ）が測定される。
【００５１】
（ホ）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比
上記発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を発泡して得られる本発明の発泡粒子（Ｂ）は、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が、５．０〜４０．０、好ましくは６．０〜２５．０、更に好ましくは７．０〜１８．０であり、このような状態のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、平均気泡膜厚み（Ｔｍ）に対する平均表層厚み（Ｔｓ）の値が従来の発泡粒子に比べて大きいものであるので、丈夫な表皮に覆われていることにより発泡粒子の耐熱性が高いものとなり、型内成形時のスチーム、熱風などの加熱媒体による加熱時において発泡粒子の収縮、破泡を防ぐことができ、良好な発泡粒子成形体が得られる成形温度範囲が広がり、良好なポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体を成形するのにさらに適したものとなる。
【００５２】
（ホ−１）発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）の測定
発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）は次のように測定される。
発泡粒子を略二分割し切断面を走査型電子顕微鏡にて写真を撮影する。得られた断面写真において、発泡粒子の最外に位置し円周方向に連接する気泡と発泡粒子表面との間の長さが最小値となる値をそれぞれ全ての写真上の該連接する気泡に対して測定し、それらの値の算術平均値を発泡粒子の表層厚みとする。この操作を多数（少なくとも３０個以上）の発泡粒子について行い各発泡粒子の表層厚みの算術平均値を平均表層厚み（Ｔｓ）とする。
尚、該連接する気泡より外側に独立して、あるいは数個連続して気泡が存在することがあるが、これらは発泡粒子を形成する気泡群とは別に稀に存在するものであることから無視できるものとする。表層厚みを正確に測定するためには表皮部が捲れないように発泡粒子を略二分割する必要がある。
【００５３】
（ホ−２）発泡粒子の平均気泡径の測定
発泡粒子の平均気泡径は次のように測定される。
発泡粒子を略二分割し切断面を走査型電子顕微鏡にて写真を撮影する。得られた断面写真において、発泡粒子切断面の中心付近から八方向に等間隔に直線を引き、その直線と交わる気泡の数を全てカウントし、該直線の合計長さをカウントされた気泡数で除して得られた値を発泡粒子の気泡径とする。この操作を多数（少なくとも３０個以上）の発泡粒子について行い各発泡粒子の気泡径の算術平均値を平均気泡径とする。
尚、上記各発泡粒子の気泡径の測定において、該直線と一部でも交わる気泡もカウントすることとする。また、上記測定において発泡粒子切断面の中心付近から八方向に等間隔に直線を引く理由としては、直線が発泡粒子切断面の中心付近から八方向に等間隔に引かれるものであれば測定される気泡の形状が、仮に発泡粒子切断面上で方向によって異なるものであっても、安定した気泡径の値が得られるからである。
【００５４】
（ホ−３）発泡粒子の平均気泡膜厚み（Ｔｍ）の算出
発泡粒子の平均気泡膜厚み（Ｔｍ）は、上記の方法で測定された平均気泡径ｄから以下の式（５）を使って算出される。
ＶＳ＝（ρｆ−ρｇ）／（ρｓ−ρｇ）＝[（ｄ＋Ｔｍ）３−ｄ３]／（ｄ＋Ｔｍ）３・・・（５）
但し、ＶＳは基材樹脂の容積分率、ρｆは発泡粒子の見かけ密度（ｇ／ｃｍ３）、ρｓは基材樹脂の密度（ｇ／ｃｍ３）、ρｇは気泡内のガス密度（ｇ／ｃｍ３）、ｄは平均気泡径（μｍ）、Ｔｍは平均気泡膜厚み（μｍ）である。
上記式は、平均気泡径と平均気泡膜厚みとの関係式であり、「プラスチックフォームハンドブック」（発行所：日刊工業新聞社、昭和４８年２月２８日発行）、２２２頁目の「１．３．２の項」に記載されている。式（５）により、本発明の発泡粒子の平均気泡径が定まれば、発泡粒子の平均気泡膜厚み（Ｔｍ）が定まる。
【００５５】
上述の発泡粒子を用いると、広い範囲の型内成形条件にて発泡粒子相互の融着性に優れた発泡粒子成形体を成形でき、厚みの大きいものや、複雑な形状のものなど型内成形が困難なものにおいても良好な成形体が得られる。尚、該発泡粒子を用いることにより、発泡粒子相互の融着性に優れる発泡粒子成形体を成形できるメカニズムは定かではないが、発泡粒子表層部（ＳＢ）の結晶化が進んでいないため、発泡粒子表層部が軟化しやすい状態にあり、発泡粒子同士の融着がしやすい状態となっていることと、発泡粒子に従来のものよりも厚い表皮が形成されていることにより型内成形時において発泡粒子の収縮、破泡が防がれることによる良好な発泡粒子成形体が得られる型内成形温度範囲の拡大すること、これらが相俟って得られる効果と考えられる。
【００５６】
〔３〕発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）について
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）は、発泡させることにより、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）となるものであって、物理発泡剤を含有してなり、かつ含水量が０．５重量％以上である。
前記した通り、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）は、ポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸した後に該発泡剤を逸散することにより製造することが可能である。
上記発泡剤を逸散させる際に、例えば湿度条件を４０％ＲＨ以上とすると、逸散処理後に得られる樹脂粒子の含水率を０．５重量％以上とすることが可能になる。
このような逸散においては、物理発泡剤は相対的に樹脂粒子の表層部近傍から多く逸散して、樹脂粒子の表層部近傍の物理発泡剤濃度は、その粒子中央部近傍の発泡剤濃度より低くなることが想定される。
また、有機系物理発泡剤や炭酸ガス等の無機系物理発泡剤が含有されるとポリ乳酸系樹脂のガラス転移温度が低下するため、結晶性ポリ乳酸系樹脂組成物の結晶化が進みやすい状態となる。
その結果逸散工程を経ることによって、発泡性樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤濃度が含浸樹脂粒子中央部近傍の発泡剤濃度より低くなることにより、樹脂粒子の表層部近傍よりも中央部近傍の結晶化が進みやすい状態となり、後の発泡工程を経て得られる発泡粒子において、発泡粒子中央部近傍の結晶化度は表層部近傍の結晶化度よりは相対的に高くなる。このことは、該逸散後に発泡して得られる発泡粒子の表層部（ＳＢ）の発熱量（Ｂｓ）が中央部（ＣＢ）の発熱量（Ｂｃ）よりも高くなることから確認される。発泡性樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤濃度が比較的低く維持することができる為、後工程にて得られる発泡粒子は、表層部の結晶化度が低く発泡粒子相互の融着率の高いものとなる。
【００５７】
〔４〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）について
発泡粒子成形体（Ｃ）は、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を相互に融着させて得られる。
（１）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の型内成形
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）は、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を型内成形することにより発泡粒子を相互に融着させて得ることが可能である。また、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を相互に融着させることにより得られた発泡粒子成形体（Ｃ）は更に、養生工程を経ることが好ましい。
型内成形においては、発泡粒子を型内に充填した後に、スチーム又はスチームと空気との混合媒体等の加熱媒体により該発泡粒子を加熱して発泡粒子を相互に融着させることが好ましい。このように、加熱成形すると発泡粒子は相互に良好に融着し一体化された発泡粒子成形体が得られる。この場合の成形用の型としては一般に使用されている金型又はや特開２０００−１５７０８号公報等に記載の連続成形装置に使用されているスチールベルトが用いられる。また、加熱手段としては、通常スチームが用いられ、その加熱温度は型内成形時に発泡粒子表面が溶融する温度である。
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を型内成形して得られる発泡粒子成形体（Ｃ）は、従来のポリ乳酸樹脂発泡粒子成形体より発泡粒子間の融着性に優れ、例えば３０ｍｍから５０ｍｍ厚みの発泡粒子成形体を０．１〜０．２５ＭＰａ（Ｇ）のスチームで成形することが可能である。
【００５８】
（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）への加圧ガスの含浸
発泡粒子成形体（Ｃ）を製造する場合、型内成形に先立ってポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）に予め空気、窒素、炭酸ガス等の無機ガス、又はブタン等の有機ガス等を含浸させることが好ましい。上記無機ガス又は有機ガスの中でも炭酸ガスが取扱性の点から好ましい。発泡粒子にガスを含浸させることにより、型内成形において、発泡粒子相互間の隙間が少なくなる等の二次発泡性、金型形状再現性、発泡粒子成形体成形後の養生回復性が向上する。発泡粒子への含浸ガス量は、好ましくは０．０５〜４ｍｏｌ／（１０００ｇ発泡粒子）、更に好ましくは０．１〜２ｍｏｌ／（１０００ｇ発泡粒子）の範囲内である。
【００５９】
尚、上記含浸ガス量（ｍｏｌ／１０００ｇ発泡粒子）は下記（６）式によって求められる。
含浸ガス量（ｍｏｌ／１０００ｇ発泡粒子）＝
[ガス増加量（ｇ）×１０００]／[ガスの分子量（ｇ／ｍｏｌ）×発泡粒子重量（ｇ）]・・（６）
上記（６）式中のガス増加量（ｇ）は次のように求める。
金型内に充填される、ガスを含浸することにより発泡粒子内部の圧力が高められた発泡粒子を５００個以上取り出して６０秒以内に相対湿度５０％、２３℃の大気圧下の恒温恒湿室に移動し、その恒温恒湿室内の秤に乗せ、該発泡粒子を取り出して１２０秒後の重量を読み取る。このときの重量をＱ（ｇ）とする。次に、該発泡粒子を相対湿度５０％、２３℃の大気圧下の同恒温恒湿室内にて２４０時間放置する。発泡粒子内の高い圧力のガスは時間の経過とともに気泡膜を透過して外部に抜け出すため発泡粒子の重量はそれに伴って減少し、２４０時間後では平衡に達しているため実質的にその重量は安定している。上記２４０時間後の該発泡粒子の重量を同恒温恒湿室内にて測定し、このときの重量をＳ（ｇ）とする。上記のいずれの重量も０．０００１ｇまで読み取るものとする。この測定で得られたＱ（ｇ）とＳ（ｇ）の差を（６）式中のガス増加量（ｇ）とする。
上記無機ガス又は有機ガスを発泡粒子に含浸させる方法としては、周知の通り、密閉容器に発泡粒子を入れ、該容器内を無機ガス又は有機ガスにて加圧する方法が挙げられ、この方法により発泡粒子の含浸ガス量を高めることができる。
【００６０】
（３）型内成形後の養生
上記型内成形で得られた発泡粒子成形体（Ｃ）は、基材樹脂の中間点ガラス転移温度をＴｇとした場合、［Ｔｇ＋５］〜［Ｔｇ＋３０］℃の雰囲気下に一定時間保持する養生工程を経ることが好ましい。
養生工程の温度が［Ｔｇ＋５］℃以上の場合には、ポリ乳酸系樹脂を結晶化させるのに比較的短時間で行うことが可能となり、発泡粒子成形体の耐熱性向上の効果が得られ、耐熱性により優れる発泡粒子成形体となる。この観点から、養生温度は［Ｔｇ＋８］℃以上がより好ましく、［Ｔｇ＋１０］℃以上が更に好ましい。また、［Ｔｇ＋３０］℃以下の場合には、発泡粒子成形体（Ｃ）の変形を防止して、良好な発泡粒子成形体を得ることが可能となる。この観点から［Ｔｇ＋２５］℃以下がより好ましく、［Ｔｇ＋２０］℃以下が更に好ましい。
また、養生工程で上記の温度雰囲気下で保持する時間としては耐熱性向上の観点から１時間以上が好ましく、３時間以上が好ましく、特に５時間以上が好ましい。一方、その上限は発泡粒子成形体（Ｃ）が変形や変色を起こさない観点から通常、３６時間以下である。上記観点と生産性のバランスから２４時間以下がより好ましく、特に１２時間以下が好ましい。
【００６１】
また、養生工程の相対湿度は、相対湿度が高いと発泡粒子成形体（Ｃ）が加水分解を受け、機械的物性に劣った発泡粒子成形体となる場合があることから４０％ＲＨ以下が好ましい。上記観点から３０％ＲＨ以下がより好ましく、２０％ＲＨ以下が更に好ましい。一方、その下限は０％ＲＨではその条件とするのに特別な装置が必要となることから５％ＲＨ以上が好ましい。
また、養生工程全体の時間を１００％とした場合、上記観点から相対湿度が４０％ＲＨを超える時間が５０％以下が好ましく、２５％以下がより好ましい。
養生する際、発泡粒子成形体（Ｃ）はそのままの形態でも良いが、温度が高いと発泡粒子成形体（Ｃ）の変形を防止するためには、形状を固定する冶具などで発泡粒子成形体（Ｃ）を固定することが好ましい。
上記養生工程によれば、基材樹脂の中間点ガラス転移温度を基準として結晶化させることも兼ねるので、効率よく耐熱性が向上した発泡粒子成形体（Ｃ）が得られる。なお、養生工程での加熱媒体は通常熱風で行なわれる。
【００６２】
本発明の発泡粒子成形体（Ｃ）は、前記養生工程を行うことによってより耐熱性に優れたものとなる。具体的な耐熱性は９０℃の雰囲気下で２２時間放置後の加熱寸法変化率の絶対値が４％以内であることが好ましく、３％以内であることがより好ましく、２％以内であることが更に好ましい。該加熱寸法変化率の絶対値が４％を超えると、９０℃付近で用いる分野に使用し難いなど使用範囲が狭くなる虞れがある。発泡粒子成形体を構成しているポリ乳酸系樹脂の組成にもよるが、上記範囲内の耐熱性を有する発泡粒子成形体は、上記養生工程を経ることにより得ることができる。なお、上記加熱寸法変化率（％）とは、〔（９０℃、２２時間の加熱後の発泡粒子成形体の寸法（ｍｍ）−加熱前の発泡粒子成形体の寸法（ｍｍ））／加熱前の発泡粒子成形体の寸法（ｍｍ）〕×１００の式にて求められる値であり、本明細書における発泡粒子成形体の加熱寸法変化率は、上式により求められる各部位の加熱寸法変化率の内、最も寸法変化率の絶対値が大きかった部位の値を採用することとする。
【００６３】
（４）発泡粒子成形体（Ｃ）
本発明の発泡粒子成形体（Ｃ）は、型内成形時の二次発泡性と発泡粒子相互の融着が良好な発泡粒子より得られるので発泡粒子相互間に隙間が少ないため、外観と発泡粒子成形体の中心部付近の融着が良好な発泡粒子成形体である。
更に、発泡粒子成形体（Ｃ）の結晶化が促進されていると、耐熱性が向上するので、前述した養生工程を経ることにより効率よく結晶化度を高め、耐熱性を向上させることができる。
発泡粒子成形体（Ｃ）の形状は特に制約されず、その形状は、例えば、容器状、板状、筒体状、柱状、シート状、ブロック状等の各種の形状にすることができる。また、本発明の発泡粒子成形体は寸法安定性、表面平滑性において優れたものである。
【００６４】
（イ）見かけ密度
発泡粒子成形体（Ｃ）の見かけ密度は、０．０２〜０．６５ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．０３〜０．４５ｇ／ｃｍ３がより好ましい。
発泡粒子成形体（Ｃ）の見かけ密度は、発泡粒子成形体の外形寸法から求められる体積ＶＭ（ｃｍ３）にて発泡粒子成形体の重量ＷＭ（ｇ）を割り算し（ＷＭ／ＶＭ）単位換算することにより求められる。
【００６５】
（ロ）融着率
発泡粒子成形体（Ｃ）の融着率は、該成形体の曲げ強さなどの十分な機械的物性示すものとなる観点から５０％以上が好ましく、６０％以上がより好ましい。
融着率の測定は以下の方法で行うことができる。即ち、発泡粒子成形体を、カッターナイフで発泡粒子成形体の厚み方向に約３ｍｍの切り込みを入れた後、手で切り込み部から発泡粒子成形体を破断した。次に、破断面に存在する発泡粒子の個数（ｎ）と、材料破壊した発泡粒子の個数（ｂ）を測定し、（ｎ）と（ｂ）の比（ｂ／ｎ）から下記（７）式により求めることができる。
融着率（％）＝（ｂ／ｎ）×１００・・・（７）
【００６６】
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体は、環境低負荷型の熱可塑性樹脂を基材樹脂とするものであることから、従来のポリスチレン系樹脂発泡粒子成形体やポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体が使用されていた分野、例えば、魚箱、包装緩衝材料、自動車の内装材等の代替物として好ましく使用できる。
【実施例】
【００６７】
次に、本発明を実施例によりさらに詳しく説明する。但し、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。
実施例における評価方法等を以下に記載する。
尚、本発明の実施例、比較例にて使用したＤＳＣ装置は、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン（株）製、商品名：ＤＳＣ―Ｑ１０００である。
（１）ポリ乳酸系樹脂粒子について
（ｉ）中間点ガラス転移温度
ポリ乳酸系樹脂粒子の中間点ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９８７年）の３．試験片の状態調節（３）記載の「一定の熱処理を行った後、ガラス転移温度を測定する場合」に準拠して試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱速度１０℃／ｍｉｎにて昇温して加熱溶解させ、その温度に１０分保持した後、０℃まで冷却速度１０℃／ｍｉｎにて冷却する状態調整を行ない、次に加熱速度１０℃／ｍｉｎにて０℃から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで昇温したときに得られるＤＳＣ曲線から求めた。
（２）発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子について
（ｉ）発泡剤含浸量
樹脂粒子に対する物理発泡剤の含浸量（重量部）は下記式から求めた。
物理発泡剤含浸量（重量部）＝［（物理発泡剤含浸後のポリ乳酸系樹脂粒子重量（ｇ）−物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子重量（ｇ））／物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子重量（ｇ）］×１００（重量部）
（ii）発泡剤逸散率
樹脂粒子に対する物理発泡剤逸散率（％）は下記式から求めた。
［（物理発泡剤含浸量（ｇ）−逸散後の物理発泡剤含浸量（ｇ））／（物理発泡剤含浸量（ｇ））］×１００（％）
（iii）含水率
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子の含水率は、ＪＩＳ Ｋ７２５１（２００２年）のＢ法−水分気化法により測定した。
【００６８】
（３）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子について
（ｉ）見かけ密度
２３℃のエタノールの入ったメスシリンダーを用意し、該メスシリンダーに相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日放置した約１０００個の発泡粒子（発泡粒子群の重量Ｗ１）を金網を使用して沈めて、エタノール水位上昇分より読みとられる発泡粒子群の容積Ｖ１（ｃｍ３）にてメスシリンダーに入れた発泡粒子群の重量Ｗ１（ｇ）を割り算（Ｗ１／Ｖ１）することにより求めた。
（ii）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の熱処理後のＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を測定した。
（iii）発熱量（Ｂｅｘｏ）と吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）
前記「〔２〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）について、（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）、（ハ）示差走査熱量測定における発泡粒子の吸熱量と該発泡粒子の発熱量との関係」の項に記載した測定法を採用した。
【００６９】
（iv）中央部の発熱量（Ｂｃ）と表層部の発熱量（Ｂｓ）
前記「〔２〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）について、（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）、（ニ）発泡粒子の表層部（ＳＢ）の発熱量と中央部（ＣＢ）の発熱量との関係」の項に記載した測定法を採用した。
（ｖ）樹脂発泡粒子の平均表層厚みと平均気泡膜厚みの測定法
前記「〔２〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）について、（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）、（ホ）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比」の項に記載したのと同様の方法を採用し各々５０個の発泡粒子について測定を行った。なお、式（５）において（ρｆおよびρｓ）＞＞ρｇであることからρｇを０（ｇ／ｃｍ３）とすると、Ｖs＝ρｆ／ρｓとなる。よって、平均気泡膜厚みＴｍ（μｍ）は、Ｔｍ＝ｄ〔（Ｘ／（Ｘ−１））１／3−１〕（但し、Ｘ＝ρｓ／ρｆ＝１．２６／ρｆ。）の式にて算出した。
【００７０】
（４）発泡粒子成形体について
（ｉ）二次発泡性
表１に示した二次発泡性の評価は、以下に示す基準にて発泡粒子成形体を目視により観察することにより評価した。
◎：発泡粒子成形体の表面において発泡粒子相互間に隙間がなく、成形体の角部の形状が金型の形状と同じ。
○：発泡粒子成形体の表面において発泡粒子相互間に隙間がほとんどなく、成形体の角部の形状が金型の形状とほぼ同じ。
△：発泡粒子成形体の表面において発泡粒子相互間に隙間が少なく、成形体の角部の形状が金型の形状より若干丸い。
×：発泡粒子成形体の表面において発泡粒子相互間に隙間が多く、成形体の角部の形状が金型の形状より丸い。
（ii）融着率
発泡粒子成形体を、カッターナイフで発泡粒子成形体の厚み方向に約３ｍｍの切り込みを入れた後、手で切り込み部から発泡粒子成形体を破断した。次に、破断面に存在する発泡粒子の個数（ｎ）と、発泡粒子自体が材料破壊した発泡粒子の個数（ｂ）を測定し、（ｎ）と（ｂ）の比（ｂ／ｎ）の１００分率である〔（ｂ／ｎ）×１００〕（％）を融着率とした。
（iii）中心部融着評価
上記融着率の測定で破断した発泡粒子成形体の破断面の中心部を目視により観察し、融着の程度を以下のように評価した。
◎：全ての発泡粒子が粒子界面で剥がされず、発泡粒子自体が破壊している。
○：ほとんどの発泡粒子が粒子界面で剥がされず、発泡粒子自体が破壊している。
△：界面で剥がされている発泡粒子が多く、発泡粒子自体が破壊しているものが少ない。
×：ほぼ全ての発泡粒子が粒子界面で剥がされている。
（iv）発泡粒子成形体の見かけ密度
発泡粒子成形体の見かけ密度は、相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日放置した発泡粒子成形体の外形寸法から求められる体積ＶＭ（ｃｍ３）にて発泡粒子成形体の重量ＷＭ（ｇ）を割り算（ＷＭ／ＶＭ）してｋｇ／ｍ３に単位換算することにより求めた。
【００７１】
[実施例１]
（１）樹脂粒子の製造
結晶性ポリ乳酸（三井化学（株）製、商品名：レイシアＨ−１００、密度１．２６ｇ／ｃｍ３、吸熱量４９Ｊ／ｇ、表１に結晶性樹脂と記した。）５０重量部と非結晶性ポリ乳酸（三井化学（株）製、商品名：レイシアＨ−２８０、密度１．２６ｇ／ｃｍ３、吸熱量０Ｊ／ｇ、表１に非結晶性樹脂と記した。）５０重量部のブレンド物に、ポリエチレンワックス(東洋ペトロライト（株）製、商品名：ポリワックス１０００、数平均分子量２２００)２００重量ｐｐｍを添加し、これらを押出機にて溶融、混練してストランド状に押出した。次いでこのストランドを約２５℃の水中で急冷固化させた後に切断して、長さ（Ｌ）／直径（Ｄ）が１．３、１個当たりの平均重量１．１ｍｇの無架橋の樹脂粒子を得た。得られた樹脂粒子の中間点ガラス転移温度は、５７℃であった。
【００７２】
（２）発泡剤の含浸
次に、５リットル（Ｌ）の内容積を有するオートクレーブにイオン交換水３０００ｍｌと酸化アルミニウム（デグッサ製、商品名：アエロオキサイド）０．５ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム（第一工業製薬（株）製、商品名：ネオゲンＳ２０Ａ）０．２ｇ、樹脂粒子１０００ｇを投入し、さらに融着性改良剤としてグリセロールジアセトモノカプリレート（理研ビタミン（株）製、商品名：リケマールＰＬ―０１９）を樹脂粒子１００重量部に対し０．５重量部添加した。
次に、前記オートクレーブ内温度を３０℃（表１の含浸条件の欄に示す含浸温度）に調整した後、炭酸ガス（ＣＯ２）を圧力調整弁を介してオートクレーブ内に圧入し、そのオートクレーブ内の気相部の圧力が２ＭＰａ（Ｇ）（表１の含浸条件の欄に示した含浸圧力）になるように調整し、５．５時間（表１の含浸条件の欄に示す時間保持（保持時間））保持し炭酸ガスを含浸させた。
次に、オートクレーブ内の圧力を大気圧に減圧した後、樹脂粒子を取り出した。取り出した樹脂粒子は、遠心分離機にて付着水分が除去された。
得られた樹脂粒子表面の水分をエアーによりさらに除去し、上記オートクレーブから取り出してから１０分経過後に樹脂粒子の物理発泡剤含浸量を測定したところ６．３重量部であった。
【００７３】
（３）発泡剤の逸散
前記発泡剤含浸樹脂粒子をポリエチレン袋に入れ、室温２５℃、湿度５０％ＲＨの雰囲気で袋の口は開封したまま２時間半静置して、該樹脂粒子に含浸された炭酸ガスの一部を逸散させる処理を実施した。
この発泡剤逸散処理を終えてから１０分経過後に測定される逸散処理後の発泡剤含浸量は、３．５重量部であった。発泡剤逸散処理前後の発泡剤含浸量から、樹脂粒子の発泡剤逸散率は、４５重量％であった。
また、逸散処理後の発泡性樹脂粒子の含水率は、１．１重量％であった。
【００７４】
（４）発泡性ポリ乳酸系樹脂樹脂粒子の発泡
この発泡剤逸散処理後の発泡性樹脂粒子を、圧力調整弁の付いた密閉容器内に充填した後、スチームとエアーにより９６℃に温度調整した混合熱媒体を８秒間導入して加熱し、膨張発泡した無架橋の発泡粒子を得た。この時、発泡機内の最高温度は８２℃であった。この発泡粒子の見かけ密度、吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）、発熱量（Ｂｅｘｏ）、吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）、比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）及び差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）、表層部の発熱量（Ｂｓ）、中央部の発熱量（Ｂｃ）、及び比（Ｂｓ／Ｂｃ）、平均表層厚み（Ｔｓ）、平均気泡径、平均気泡膜厚み（Ｔｍ）、比（Ｔｓ／Ｔｍ）を表１に示す。
【００７５】
（５）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の型内成形
得られた発泡粒子を用いて、次のように型内成形を行った。
発泡粒子を密閉容器内に充填し、空気にて加圧し、空気の含浸ガス量が０．３３（ｍｏｌ／１０００ｇ）となるよう発泡粒子に含浸した後、横２５０（ｍｍ）×縦２００（ｍｍ）×厚み５０（ｍｍ）の成形空間部を有する金型に圧縮率２０％（金型に充填される圧縮前の発泡粒子の嵩体積（ｃｍ３）−型締後の金型内容積（ｃｍ３））×１００／型締後の金型内容積（ｃｍ３））（％）にて充填し、表１に示す成形圧力（スチーム圧）で型内成形した。なお、金型に充填される圧縮前の発泡粒子の嵩体積（ｃｍ３）は、発泡粒子の嵩密度（ｇ／ｃｍ３）にて金型に充填される該発泡粒子の重量（ｇ）を除した値であり、発泡粒子の嵩密度（ｇ／ｃｍ３）は、発泡粒子を空のメスシリンダーに入れた際にメスシリンダーの目盛りが示す発泡粒子の体積（ｃｍ３）にてメスシリンダー中の発泡粒子の重量（ｇ）除した値である。型内成形条件と得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
図６には、実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部の走査型電子顕微鏡写真を示す。図７には、実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部における表層部を更に拡大した走査型電子顕微鏡写真を示す。
【００７６】
［実施例２］
実施例２では、実施例１と同じ樹脂粒子を用い、発泡剤の含浸時に、グリセロールジアセトモノカプリレート（理研ビタミン（株）製、商品名：リケマールＰＬ―０１９）を添加しないで炭酸ガスを含浸させた。発泡剤逸散処理、及び発泡は実施例１と同様の条件で実施した。また、型内成形は発泡粒子に空気を加圧含浸させないで行った以外は実施例１と同様の条件で行った。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
【００７７】
［比較例１、２］
比較例１及び比較例２では、実施例１と同じ樹脂粒子を用い、表１に記載の条件で発泡剤の炭酸ガスを含浸させた。比較例１及び比較例２では、発泡剤の逸散処理を行わず発泡剤含浸終了後直ちに実施例１と同様の条件にて発泡し、発泡粒子を得た。ここで含浸終了後直ちにとは、含浸終了から発泡開始まで１０分以内に実施した事を示す。また、型内成形は発泡粒子に空気を加圧含浸させないで成形圧力を０．２ＭＰａ（Ｇ）とした以外は実施例１と同様の条件で行った。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
図８には、比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部の走査型電子顕微鏡写真を示す。図９には、比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部における表層部を更に拡大した走査型電子顕微鏡写真を示す。
【００７８】
［実施例３、実施例４］
実施例３と実施例４では、実施例１で使用したのと同じ樹脂粒子を用い、発泡剤含浸条件の保持時間を５時間とした以外は実施例１と同じ条件で発泡剤の炭酸ガスを含浸させた。次に、オートクレーブ内の圧力を大気圧に減圧した後、樹脂粒子を取り出し、遠心分離機にて付着水分を除去した。
得られた発泡性樹脂粒子を内径１０ｃｍ深さ２５ｃｍの円筒容器（流動層乾燥装置）に入れ、この容器の下部から湿度を調整した空気を導入して容器内を温度２５℃、湿度４０％ＲＨの状態にして、実施例３では１時間、実施例４では２時間、発泡性樹脂粒子の発泡剤逸散処理を実施した。次いで、実施例１と同様の条件で逸散処理後の発泡性樹脂粒子を発泡させた。得られた発泡粒子を成形圧力０．２ＭＰａ（Ｇ）とした以外は実施例２と同様の条件で型内成形した。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
【００７９】
［比較例３］
比較例３では、実施例１と同じ樹脂粒子を用い、実施例３及び実施例４と同条件で発泡剤の炭酸ガスを含浸させた。付着水分の除去後実施例３及び実施例４で使用したと同様の円筒容器に入れ、比較例３では、乾燥空気を導入して温度２５℃、湿度１５％ＲＨの状態にて２時間、発泡性樹脂粒子の発泡剤逸散処理を実施した。次いで、実施例１と同様の条件で逸散処理後の発泡性樹脂粒子を発泡させた。得られた発泡粒子を成形圧力０．２０ＭＰａ（Ｇ）とした以外は実施例２と同様の条件で型内成形した。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
【００８０】
［実施例５］
実施例５では、実施例１と同じ樹脂粒子を用い、実施例３と同じ条件で発泡剤の炭酸ガスを含浸させた。次に、オートクレーブ内の圧力を大気圧に減圧した後、オートクレーブ内で攪拌しながらそのまま２時間発泡剤の逸散処理を実施した。次いで発泡性樹脂粒子をオートクレーブ内から取り出し、遠心分離機にて付着水分を除去した後、実施例３と同様の条件で逸散処理後の発泡性樹脂粒子を発泡させた。得られた発泡粒子を実施例３と同様の条件で型内成形した。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。なお、表１において（）内の値は推定値である。
【００８１】
［実施例と比較例のまとめ］
実施例１は、厚みの大きい発泡粒子成形体であっても、二次発泡性に優れ、融着率が高いものであった。また、成形圧力を０．１６ＭＰａ（Ｇ）のように低い成形圧力にした場合でも、発泡粒子成形体の中心部まで融着が優れているものであった。
図７に示すように、実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子は、５０％ＲＨの条件で発泡剤を逸散処理したことにより含水率の高い発泡性樹脂粒子が得られ、該樹脂粒子を発泡して得られたポリ乳酸発泡粒子の表層は厚みが大きく、平均表層厚みと平均気泡膜厚みの比が大きな値を示すものであった。
実施例２は、融着改良剤を使用していないものであるが、厚みの大きい発泡粒子成形体であっても、二次発泡性に優れ、融着率が高いものであった。また、成形圧力が０．１６ＭＰａ（Ｇ）のように低い場合でも発泡粒子成形体の中心部まで融着がされているものであった。
一方比較例１、比較例２は、高い加熱スチーム圧力でも発泡粒子成形体は充分に融着しておらず、特に発泡粒子成形体の中心部の融着が極端に低いものであり、更に加熱スチーム圧を上げても良好な融着性を示す５０ｍｍの厚みの発泡粒子成形体を得ることはできなかった。
図９に示すように、比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子は、発泡剤の逸散を行っていないことにより、ポリ乳酸発泡粒子表層部の写真は、実施例１の表層部の写真と同じ拡大倍率であるが、表層の厚みが実施例１の厚みより小さいことが観察され、平均表層厚みと平均気泡膜厚みの比が小さな値を示すものであった。また、発泡粒子の表層部の発熱量の値も小さく発泡粒子表層部の結晶化が進んでいるものであった。
実施例３、４、５は、静置以外の発泡剤逸散工程によっても、静置による発泡剤逸散工程と同様の効果が確認でき、厚みの大きい発泡粒子成形体であっても、二次発泡性に優れ、融着率が高いものが得られた。
比較例３は、逸散工程を湿度の低い条件下で行なった例であり、得られた発泡粒子成形体の融着性、二次発泡性は、実施例３、４に比べて劣っていた。
【００８２】
【表１】
表１において重量部とはポリ乳酸系樹脂粒子１００重量部に対する値である。
【図面の簡単な説明】
【００８３】
【図１】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行って測定された基材樹脂の吸熱量、発泡粒子の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図２】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行って測定された基材樹脂の吸熱量、発泡粒子の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図３】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行わずに測定された発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図４】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行わずに測定された発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図５】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行わずに測定された発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図６】実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部の走査型電子顕微鏡写真である。
【図７】実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面における表層部の一部の走査型電子顕微鏡写真である。
【図８】比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部の走査型電子顕微鏡写真である。
【図９】比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面における表層部の一部の走査型電子顕微鏡写真である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡剤を含有するポリ乳酸系樹脂粒子を発泡させて得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内成形にて相互に融着させてなる発泡粒子成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリスチレン樹脂等の汎用樹脂からなる発泡体は、軽量性、断熱性、緩衝性に優れていることから、多分野にわたって使用されてきた。一方、近年地球環境に対する意識が高まっており、石油資源の枯渇などの環境問題がクローズアップされる中、従来の石油資源を原料とする上記の汎用樹脂に変わって、植物由来のポリ乳酸系樹脂が注目されている。該ポリ乳酸系樹脂は、とうもろこし等の植物を出発原料として作られ、カーボンニュートラルの考え方から環境低負荷型の熱可塑性樹脂である。かかるポリ乳酸系樹脂は、今後汎用性が高まることが予想される。同様に、ポリ乳酸系樹脂は、環境に優しい植物由来の発泡用汎用樹脂として用いられることが期待されており、ポリ乳酸系樹脂を原料とする発泡体の研究が行なわれ、その一つとして発泡粒子成形体の開発が行なわれている。
【０００３】
ポリ乳酸系樹脂からなる発泡体に関する先行技術として、ポリ乳酸等の脂肪族ポリエステルの結晶化度が０〜２０％の範囲となるような温度範囲で揮発型発泡剤を吸収させ発泡性を有する発泡性樹脂粒子（特許文献１）、乳酸成分単位を５０モル％以上含み、熱流束示差走査熱量測定における吸熱量と発熱量との差が０Ｊ／ｇ以上３０Ｊ／ｇ未満であり、且つ該吸熱量が１５Ｊ／ｇ以上である発泡粒子（特許文献２）、融着性改良剤を含有してなるポリ乳酸系樹脂発泡粒子（特許文献３）、及び発泡粒子相互の融着性に優れ、低温（低圧スチーム）で型内成形が可能なポリ乳酸系樹脂発泡粒子及びその発泡粒子を用いて得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（特許文献４）が知られている．
上記ポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体は、比較的形状的な制約を受けずに所望の形状の発泡体を得ることができ、軽量性、緩衝性、断熱性などの目的に応じた物性設計も容易であるため実用性を有するものとして特に有望である。
【０００４】
【特許文献１】特開２０００−１３６２６１号公報
【特許文献２】特開２００４−８３８９０号公報
【特許文献３】特開２００６−２８２７５０号公報
【特許文献４】特開２００６−２８２７５３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１等に記載のポリ乳酸系樹脂からなる発泡粒子成形体は発泡性樹脂粒子を金型内に充填し熱風により該樹脂粒子を発泡させると同時に粒子同士を相互に融着せしめたものであるため、発泡粒子成形体内の部分における密度ばらつきが比較的大きく、発泡粒子同士の融着性、寸法安定性が不充分で、機械的物性も不充分であるという問題点を有していた。
【０００６】
上記特許文献１等に記載の発泡粒子成形体の問題点を解決し、発泡粒子同士の融着性、寸法安定性等を改良することを目的として、本発明者等は特許文献２において、結晶性ポリ乳酸系樹脂を用いて、該ポリ乳酸系樹脂が結晶化していない状態の発泡粒子を製造し、該発泡粒子を用いて発泡粒子成形体を得ることを試みた。しかしながら、特許文献２に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子は、型内成形時の発泡粒子相互の融着性、二次発泡性の点で改良が認められるものであったが、成形容易性を高めるために良好な成形体が得られる加熱温度範囲を広げることが望まれる。
更に本発明者らは、特許文献３、特許文献４において、ポリ乳酸系発泡樹脂粒子に特定の融着性改良剤を含有させることによって、低い成形温度で加熱して型内成形が可能となることを見出した。しかしながら、発泡粒子成形体の形状が複雑であると発泡粒子相互の融着が不十分になる、厚みが大きいと発泡粒子成形体の中心部の発泡粒子相互の融着が不十分になるなど、融着性の点で改善すべき余地を残すものであった。
【０００７】
本発明は、発泡粒子相互の融着性に優れ、大きい厚みを有する発泡粒子成形体や複雑な形状を有する発泡粒子成形体であっても発泡粒子相互の融着性に優れる発泡粒子成形体を得ることが可能である、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子を発泡させて得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内成形して得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは上記課題に鑑みて鋭意検討した結果、結晶性ポリ乳酸系樹脂、或いは結晶性ポリ乳酸系樹脂と非結晶性ポリ乳酸系樹脂との混合樹脂を基材樹脂とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子において、該発泡粒子の結晶化が全体的には進んでない状態のものであって、且つ該発泡粒子の中央部よりも該発泡粒子の表層部の結晶化が進んでおらず、該発泡粒子の表層の厚みが従来のものよりも厚いものが、上記課題を解決できることを見出し、本発明に到達した。
【０００９】
即ち、本発明によれば、以下の[１]及び[２]にそれぞれ示す、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子、及びポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体が提供される。
[１]見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子をＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、
該熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、
該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
[２]上記 [１]に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内成形にて相互に融着させてなるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体。
【００１０】
以下、実施例における比較例に関する記載を除いて、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子をポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）又は、単に発泡粒子（Ｂ）もしくは発泡粒子ということがあり、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体をポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）又は、単に発泡粒子成形体（Ｃ）もしくは発泡粒子成形体ということがある。
また、発泡してポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を得る前の発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子を発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）、又は、単に発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子、もしくは発泡性樹脂粒子ということがある。
尚、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）において、発泡粒子の表層部（以下、表層部（ＳＢ）ということがある。）とは、発泡粒子の表面全面から、切り出し前の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１の重量となるように、できるだけ均一な厚みで切り出される部分をいう。これに対して発泡粒子の中央部（以下、中央部（ＣＢ）ということがある。）とは、発泡粒子の表面全面を、できるだけ均一な厚みで切り取り除去し、切り取り前の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１の重量となる発泡粒子残部をいう。
また、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）において、発泡性樹脂粒子の表層部を含む該表層部付近を表層部近傍といい、発泡性樹脂粒子の中央部を含む該中央部付近を中央部近傍という。
【発明の効果】
【００１１】
上記ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）比が０．３を超えることから、発泡粒子中で結晶化しうる領域のうち未結晶領域が略３割を超えて存在しており、かつ表層部（ＳＢ）の結晶化に基づく発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）が中央部（ＣＢ）の結晶化に基づく発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）を超える値であることから、相対的に中央部（ＣＢ）の結晶化度が高く、表層部（ＳＢ）の結晶化度が低い状態にあるため、型内成形において加熱された際、発泡粒子が相互に融着しやすいものとなるので、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子を相互に融着させてなるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体は融着性の優れたものとなる。また、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、平均気泡膜厚み（Ｔｍ）に対して平均表層厚み（Ｔｓ）が大きいものであるので、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の加熱時の発泡粒子の収縮、破泡を抑制することができ発泡粒子の耐熱性が高いものとなるため、発泡粒子の型内成形時において良好な発泡粒子成形体が得られる加熱温度範囲が広がり、二次発泡性がさらに良好なものとなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）、及びポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）について説明する。
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、（イ）ポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させ、（ロ）該発泡剤が含浸されたポリ乳酸系樹脂粒子から発泡剤の一部を逸散させ、次に（ハ）発泡剤の一部が逸散された発泡剤含浸ポリ乳酸系樹脂粒子を発泡させて本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を製造することが可能である。
尚、上記樹脂粒子の製造の際に物理発泡剤を添加することにより、樹脂粒子の製造と該発泡剤の含浸を１つの工程で行うことも可能である。
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）は、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を（ニ）型内成形することにより製造することが可能である。
先ず、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の製造に使用するポリ乳酸系樹脂粒子について説明する。
【００１３】
〔１〕ポリ乳酸系樹脂粒子について
本発明の発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）の製造に使用するポリ乳酸系樹脂粒子は、基材樹脂に必要な添加剤等を配合して押出成形してペレタイズする、ストランドカット法、アンダーウォーターカット法等により製造することが可能である。
（１）基材樹脂
（イ）基材樹脂について
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）の製造に用いられる基材樹脂であるポリ乳酸系樹脂は、樹脂中に乳酸に由来する単位を５０モル％以上含むポリマーである。該ポリ乳酸系樹脂には、例えば、（ａ）乳酸の重合体、（ｂ）乳酸と他の脂肪族ヒドロキシカルボン酸とのコポリマー、（ｃ）乳酸と脂肪族多価アルコールと脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（ｄ）乳酸と他の脂肪族多価カルボン酸とのコポリマー、（ｅ）乳酸と脂肪族多価アルコールとのコポリマー、（ｆ）前記（ａ）〜（ｅ）の何れかの組み合わせによる混合物等が包含される。尚、上記乳酸の具体例としては、Ｌ−乳酸、Ｄ−乳酸、ＤＬ−乳酸又はそれらの環状２量体であるＬ−ラクチド、Ｄ−ラクチド、ＤＬ−ラクチド又はそれらの混合物を挙げることができる。
【００１４】
前記（ｂ）における他の脂肪族ヒドロキシカルボン酸としては、グリコール酸、ヒドロキシ酪酸、ヒドロキシ吉草酸、ヒドロキシカプロン酸、ヒドロキシヘプタン酸等が挙げられる。また、前記（ｃ）及び（ｅ）における脂肪族多価アルコールとしては、エチレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、ネオペンチルグリコール、デカメチレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリトリット等が挙げられる。また、前記（ｃ）及び（ｄ）における脂肪族多価カルボン酸としては、コハク酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカンジカルボン酸、無水コハク酸、無水アジピン酸、トリメシン酸、プロパントリカルボン酸、ピロメリット酸、無水ピロメリット酸等が挙げられる。
【００１５】
前記ポリ乳酸系樹脂の製造方法の具体例としては、例えば、乳酸又は乳酸と脂肪族ヒドロキシカルボン酸の混合物を原料として、直接脱水重縮合する方法（例えば、米国特許第５，３１０，８６５号明細書に開示されている製造方法）、乳酸の環状二量体（ラクチド）を重合する開環重合法（例えば、米国特許２，７５８，９８７号明細書に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族ヒドロキシカルボン酸の環状２量体、例えば、ラクチドやグリコリドとε−カプロラクトンを、触媒の存在下、重合する開環重合法（例えば、米国特許４，０５７，５３７号明細書に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族二価アルコールと脂肪族二塩基酸の混合物を、直接脱水重縮合する方法（例えば、米国特許第５，４２８，１２６号明細書に開示されている製造方法）、乳酸と脂肪族二価アルコールと脂肪族二塩基酸とポリマーを、有機溶媒存在下に縮合する方法（例えば、欧州特許出願公開第０７１２８８０号明細書に開示されている製造方法）、乳酸重合体を触媒の存在下、脱水重縮合反応を行うことによりポリエステル重合体を製造するに際し、少なくとも一部の工程で、固相重合を行う方法、等を挙げることができるが、その製造方法は、特に限定されない。また、少量のグリセリンのような脂肪族多価アルコール、ブタンテトラカルボン酸のような脂肪族多塩基酸、多糖類等のような多価アルコール類を共存させて、共重合させても良く、又ポリイソシアネート化合物等のような結合剤（高分子鎖延長剤）を用いて分子量を上げてもよい。また、ペンタエリスリトール等の多価脂肪族アルコールに代表される分岐化剤にて分岐化させたものであってもよい。
【００１６】
本発明における基材樹脂は、結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）２０〜１００重量部と、非結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｎ）０〜８０重量部とからなることが好ましい（但し、（ｍ）と（ｎ）との重量部の合計は１００重量部である）。
基材樹脂中の結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）の割合が２０重量部未満の場合には、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を発泡後、得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子をさらに型内成形して得られる発泡粒子成形体の結晶性成分を高温養生などにより十分に結晶化させたとしても機械的物性と耐熱性が不十分となる虞がある。かかる観点から、基材樹脂中の結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）の含有量は３０重量部以上が好ましく、４０重量部以上がより好ましい。
なお、本発明における基材樹脂は、結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）２０〜９０重量部と非結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｎ）１０〜８０重量部の混合物であることが好ましく、結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）３０〜８０重量部と非結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｎ）２０〜７０重量部の混合物であることが上記した観点から更に好ましく、結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｍ）４０〜８０重量部と非結晶性ポリ乳酸系樹脂（ｎ）２０〜６０重量部の混合物であることが上記した観点から特に好ましい（但し、（ｍ）と（ｎ）との重量部の合計は１００重量部である）。上記した範囲であれば、樹脂粒子を発泡後、得られる発泡粒子をさらに型内成形して得られる発泡粒子成形体の結晶性成分を高温養生などにより十分に結晶化させた場合に、十分な耐熱性を有する発泡粒子成形体とすることが可能となり、かつ非結晶性ポリ乳酸系樹脂も有するため、樹脂粒子を発泡後、得られる発泡粒子は融着性の高いものとなり、さらに二次発泡性を調整しやすいものとなる。
【００１７】
（ロ）基材樹脂の示差走査熱量測定における吸熱量
該基材樹脂であるポリ乳酸系樹脂は、上述したポリ乳酸系樹脂の中でも、後述する加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における吸熱量が１０Ｊ／ｇ以上のものが好ましい。
吸熱量が１０Ｊ／ｇ以上であれば発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を発泡後、更に型内成形して得られる発泡粒子成形体は、結晶化されることによって加熱雰囲気下での変形を起こし難くするための耐熱性、また剛性等を有するものとなり、かつ後述する該基材樹脂から得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子の中央部と表層部の結晶化度の差を広げることが容易となる。かかる観点から、吸熱量が１５Ｊ／ｇ以上のものがより好ましく、２０Ｊ／ｇ以上のものが更に好ましい。一方、その上限は特に限定する必要はないが、通常の基材樹脂の性状から、吸熱量は一般に７０Ｊ／ｇである。
【００１８】
上記のポリ乳酸系樹脂の示差走査熱量測定における吸熱量は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定に基づいて求めることができる。但し、ポリ乳酸系樹脂１〜４ｍｇを試験片とし、試験片の状態調節及びＤＳＣ曲線の測定は以下の手順にて行う。試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線を得る。
尚、ポリ乳酸系樹脂の吸熱量は、図１に示すように、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ａとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｂとして、点ａと点ｂとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。また、ベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節することとし、図２に示すようにベースラインが湾曲してしまう場合は、吸熱ピークの低温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側へ延長する作図を行い、該湾曲した低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ａ、吸熱ピークの高温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側へ延長する作図を行い、該湾曲した高温側ベースラインへ吸熱ピークが戻る点を点ｂとする。
【００１９】
なお、上記吸熱量の測定において、試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定条件として、１１０℃での１２０分間の保持、２℃／ｍｉｎの冷却速度および２℃／ｍｉｎの加熱速度を採用する理由は、ポリ乳酸試験片の結晶化を極力進ませて、結晶化しうる領域を完全に結晶化した状態、或いは、それに近い状態に調整されたものの吸熱量を該測定にて求めることを目的としている為である。以上、試験片としてポリ乳酸系樹脂を用いた場合について説明したが、発泡粒子を試験片として同様の手順にて発泡粒子の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を測定すると基材樹脂の吸熱量と同様の値となる。
本明細書における結晶性ポリ乳酸系樹脂とは、前述のポリ乳酸系樹脂の吸熱量の測定手順により得られるＤＳＣ曲線において１０Ｊ／ｇを超える吸熱ピークが現れるものとする。なお、結晶性ポリ乳酸系樹脂の吸熱量は通常３０〜７０Ｊ／ｇである。また、本明細書における非結晶性ポリ乳酸系樹脂とは、前述のポリ乳酸系樹脂の吸熱量の測定手順により得られるＤＳＣ曲線において２Ｊ／ｇ以下の吸熱ピークが現れるもの或いは吸熱ピークが現れないものである。
【００２０】
（２）他の樹脂成分及び添加剤
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の製造に使用する基材樹脂には、本発明の目的、効果を阻害しない範囲において他の樹脂成分を配合することができる。ポリ乳酸系樹脂と他の樹脂との混合樹脂中にはポリ乳酸系樹脂が５０重量％以上含まれることが好ましく、より好ましくは７０重量％以上、更に好ましくは９０重量％以上である。
尚、ポリ乳酸系樹脂と混合できる他の樹脂としては、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂等が挙げられ、中でも脂肪族エステル成分単位を少なくとも３５モル％含む生分解性脂肪族ポリエステル系樹脂が好ましい。この場合の脂肪族ポリエステル系樹脂としては、上記ポリ乳酸系樹脂以外のヒドロキシ酸重縮合物、ポリカプロラクトン等のラクトンの開環重合物、及びポリブチレンサクシネート，ポリブチレンアジペート，ポリブチレンサクシネートアジペート，ポリ（ブチレンアジペート／テレフタレート）等の脂肪族多価アルコールと脂肪族多価カルボン酸との重縮合物等が挙げられる。
本発明の基材樹脂は、例えば、黒、灰色、茶色、青色、緑色等の着色顔料又は染料を添加して着色したものであってもよい。着色した基材樹脂より得られた着色樹脂粒子を用いれば、着色された発泡粒子及びその成形体を得ることができる。
着色剤としては、有機系、無機系の顔料、染料などが挙げられる。このような、顔料及び染料としては、従来公知の各種のものを用いることができる。
【００２１】
また、基材樹脂には、気泡調整剤として、例えばタルク、炭酸カルシウム、ホウ砂、ほう酸亜鉛、水酸化アルミニウム、ステアリン酸カルシウム等の無機物や、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス等の有機物をあらかじめ配合することができる。
上記基材樹脂に着色顔料、染料又は無機物等の添加剤を配合する場合は、添加剤をそのまま基材樹脂にペレタイズ工程や発泡剤含浸工程において含有させることができるが、通常は分散性等を考慮して添加剤のマスターバッチを作り、それと基材樹脂とをペレタイズ工程において混練して基材樹脂中に添加剤を均一に含有させることが好ましい。着色顔料又は染料の配合量は着色の色によっても異なるが、通常、基材樹脂１００重量部に対して０．００１〜５重量部とするのが好ましい。また、無機物の配合量は、基材樹脂１００重量部に対して０．００１〜５重量部、更に０．０２〜１重量部とすることが好ましい。上記無機物やポリエチレンワックス等の有機物を基材樹脂に配合することにより、発泡倍率の向上効果、気泡径の均一性向上や気泡径調整効果が期待できる。
また、前記方法により、難燃剤、帯電防止剤、耐候剤、増粘剤等の添加剤の配合も本発明の効果を妨げない範囲内で可能である。
【００２２】
（３）樹脂粒子の製造
樹脂粒子の製造においては、結晶性ポリ乳酸系樹脂を含有するポリ乳酸系樹脂で構成される基材樹脂を原料としてストランドカット法、アンダーウォーターカット法など周知のペレタイズ法を採用することにより得られる。その具体例としては、基材樹脂又は必要に応じて添加剤が配合された樹脂組成物を押出機に供給して、溶融、混練してストランド状に押出し、該ストランド状の押出物を水冷により冷却した後、所定の長さに切断するか、又は押出されたストランドを所定の長さに切断後または切断と同時に、冷却して、樹脂粒子を得る製造法を挙げることができる。
その他の樹脂粒子を製造する方法としては、基材樹脂を押出機を用いて溶融、混練した後、板状または塊状に押出し、該押出物を冷却プレス等により冷却した後、該冷却樹脂を破砕したり、格子状に破断することによっても得る方法など、周知の方法を採用することができる。尚、上記の樹脂粒子を製造する際の冷却は、以降の工程にて得られる発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）についての比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）の調整の容易さの点から水没させる等により急冷することが好ましい。
【００２３】
前記ストランド状の押出物を切断して得られる樹脂粒子平均直径（Ｄ）、及び[樹脂粒子平均長さ（Ｌ）／樹脂粒子平均直径（Ｄ）]は発泡方法、型形状等の条件により適宜、選択される。Ｄは、好ましくは０．１〜５ｍｍ、より好ましくは０．３〜４ｍｍであり、Ｌ／Ｄは、好ましくは１．０〜１．５である。
また、樹脂粒子１個当りの平均重量は、生産性、発泡剤含浸性の観点から好ましくは０．０５〜１０ｍｇ、より好ましくは０．１〜４ｍｇである。また該樹脂粒子の形状は特に制約されず、柱状（ペレット状）の他、球形状、棒状等の各種の形状にすることが可能である。
【００２４】
基材樹脂を上記した通り押出機で溶融混練しストランド状等に押出す際に、基材樹脂が吸湿性を有する場合、該基材樹脂を予め乾燥させておくことが好ましい。多量の水分を吸収している樹脂を押出機に供給すると、樹脂粒子中に気泡が混入して得られた樹脂粒子を後工程で発泡して得られる発泡粒子の気泡の均一性に悪影響を及ぼしたり、樹脂粒子を得るために基材樹脂を押出機中で溶融混練する際に基材樹脂のメルトフローレイト（ＭＦＲ）が極端に大きくなるなど物性低下が生じるおそれがある。
また、基材樹脂の劣化を抑制するために、ベント口付き押出し機を使用して、真空吸引して基材樹脂から水分を除去する方法も採用できる。また、基材樹脂の物性低下が生じないように、前記押出温度条件の上限温度を設定することも可能である。また、得られた樹脂粒子は高温、高湿条件下を避けて加水分解が進行しないような環境下で保存することが好ましい。
【００２５】
〔２〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）について
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子をＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、該熱流束示差走査熱量測定法に基づいて熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温（常温とはおおむね２３℃程度の温度をいう（以下同じ。）。）から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とする。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
【００２６】
（１）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の製造
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、（イ）ポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤の含浸、（ロ）物理発泡剤の逸散、及び（ハ）発泡により製造することが可能である。
以下にポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の製造例を記載する。
（イ）物理発泡剤の含浸
（イ−１）物理発泡剤
物理発泡剤としては、従来公知のもの、プロパン、イソブタン、ノルマルブタン、イソヘキサン、ノルマルヘキサン、シクロブタン、シクロヘキサン、イソペンタン、ノルマルペンタン、シクロペンタン、トリクロロフロロメタン、ジクロロジフロロメタン、クロロフロロメタン、トリフロロメタン、１，１，１，２−テトラフロロエタン、１−クロロ−１，１−ジフロロエタン、１，１−ジフロロエタン、１−クロロ−１，２，２，２−テトラフルオロエタン等の有機系物理発泡剤、もしくは窒素、炭酸ガス、アルゴン、空気、水等の無機系物理発泡剤、又はそれらから選択される２種以上の混合物が挙げられるが、なかでもオゾン層の破壊がなく且つ安価な無機系物理発泡剤が好ましく、その観点から、物理発泡剤が窒素、空気、又は炭酸ガスを主成分とすることがさらに好ましい。
【００２７】
本発明においては、物理発泡剤の主成分が炭酸ガスであることが最も好ましい。物理発泡剤の主成分が炭酸ガスであれば、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子の基材樹脂であるポリ乳酸系樹脂との相溶性が高いので見かけ密度の小さい発泡粒子を得るのに適した発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子となる。また、含浸された炭酸ガスは発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子から適度な速度で逸散するので、本発明において物理発泡剤を逸散させるのに適しており、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子を発泡させて得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部と中央部の結晶化度を調整しやすくなる。前記「物理発泡剤の主成分が炭酸ガスである」とは、物理発泡剤の６０ｍｏｌ％以上が炭酸ガスであることを意味し、より好ましくは、７０ｍｏｌ％以上、さらに好ましくは８０ｍｏｌ％以上である。
【００２８】
（イ−２）物理発泡剤の含浸方法
次に、前記ポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させる含浸例について説明する。物理発泡剤の含浸方法としては、ポリ乳酸系樹脂粒子を押出機によるペレタイズ工程にて製造する際に押出機中に物理発泡剤を圧入する方法により、ポリ乳酸系樹脂粒子の製造と該発泡剤の含浸を１つの工程で行うことも可能であるが、物理発泡剤の含浸量の調整、物理発泡剤の含浸温度の調整、発泡性樹脂粒子の後述する結晶化度の調整などの観点から、水性媒体中でポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させる方法が好ましい。この場合、密閉容器内に水性媒体と樹脂粒子とを入れて、次いで密閉容器内に物理発泡剤を圧入して攪拌することにより樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させることができる。
上記水性媒体としては、好ましくは水が使用され、より好ましくはイオン交換水が使用されるが、水に限らずポリ乳酸系樹脂を溶解せず且つ樹脂粒子の分散が可能な水性媒体であれば使用することができる。水以外の水性媒体としては、例えば、エチレングリコール、グリセリン、メタノール、エタノール等が挙げられる。水性媒体には、水と有機溶媒、例えば前記アルコールとの混合液が包含される。
尚、水性媒体として使用される水は上記したように、発泡剤として作用する場合もある。
物理発泡剤の含浸温度は、好ましくは１０〜５０℃、更に好ましくは２０〜４０℃である。
含浸の操作性と効率を考慮すると前記温度範囲が好ましい。また前記温度範囲であれば、樹脂粒子の結晶化度の調整が容易である。
また、樹脂粒子への物理発泡剤を含浸させる際における気相含浸時の樹脂粒子雰囲気、或いは液層含浸時の密閉容器気層部の物理発泡剤の圧力は、目的とする発泡粒子の見かけ密度（発泡倍率）によっても変わってくるが、通常は０．５〜５．０ＭＰａ（Ｇ）であり、含浸時間は０．２〜７時間程度である。
【００２９】
（イ−３）発泡剤の含浸量
物理発泡剤の含浸量は、次の工程である物理発泡剤の逸散による逸散分も考慮した量を含浸させておく必要がある。物理発泡剤の含浸量は物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子１００重量部に対して１〜３０重量部、好ましくは２〜２０重量部、更に好ましくは３〜１５重量部である。含浸量が１重量部未満の場合には、物理発泡剤逸散後に加熱発泡させる際に樹脂粒子を十分に発泡させられないおそれがあり、一方、含浸量が３０重量部を超える場合には、物理発泡剤の逸散の際に処理時間が長くかかったり、或いは樹脂粒子の結晶化が進行し易くなるため得られた発泡粒子の型内成形時の融着性が不十分になる虞がある。
樹脂粒子１００重量部に対する物理発泡剤の含浸量（重量部）は下記（３）式により求められる。
物理発泡剤含浸量（重量部）＝［（物理発泡剤含浸後のポリ乳酸系樹脂粒子重量−物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子重量）／物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子重量］×１００（重量部）・・・（３）
上記（３）式における物理発泡剤含浸後のポリ乳酸系樹脂粒子の重量とは、物理発泡剤が含浸されて大気圧中に取り出されてから１０分経過後に測定される物理発泡剤含浸ポリ乳酸系樹脂粒子の重量をいう。なお、密閉容器内にて水性媒体中でポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸させた場合の物理発泡剤含浸後のポリ乳酸系樹脂粒子の重量は、物理発泡剤含浸後、大気圧中に取り出して樹脂粒子表面の水分をエアーや遠心分離機などにて除去してから測定される物理発泡剤含浸ポリ乳酸系樹脂粒子の重量であり、大気圧中に取り出されてから１０分経過後に測定される。
【００３０】
（イ−４）物理発泡剤として炭酸ガスの使用をした場合
以下、物理発泡剤として炭酸ガスを使用する場合について説明する。
炭酸ガスの含浸量は、上記したのと同様に、ポリ乳酸系樹脂１００重量部に対して１〜３０重量部、好ましくは２〜２０重量部、更に好ましくは３〜１５重量部である。含浸量が前記１重量部未満の場合には、発泡剤逸散後の発泡の際に十分に樹脂粒子を発泡させられないおそれがあり、一方、含浸量が前記３０重量部を超える場合には、次の発泡剤逸散の際に処理時間が長くかかったり、或いはポリ乳酸系樹脂中に炭酸ガスが含浸されるとガラス転移温度が低下する結果、相対的に結晶化速度が速くなるので、結晶化が過度に進行して後工程で得られる発泡粒子の型内成形時の融着性が不十分となる虞がある。
【００３１】
炭酸ガスの含浸温度は、上記したと同様に、好ましくは１０〜５０℃、更に好ましくは２０〜４０℃である。含浸の操作性と効率を考慮すると前記温度範囲が好ましい。また前記温度範囲であれば、樹脂粒子の結晶化を抑制するように調整することが容易である。
特に、発泡剤に炭酸ガスを使用する場合の含浸温度は、炭酸ガスの樹脂粒子に対する含浸量をＸ（重量％）とすると、（−０．６Ｘ＋５０）℃以下の温度であることが好ましい。（−０．６Ｘ＋５０）℃を超えると、特に結晶性の高いポリ乳酸系樹脂では結晶化が極端に進行して所定の発泡倍率が得られなくなる場合がある。また、後工程で得られる発泡粒子を型内成形する際に、発泡粒子の膨張性、発泡粒子相互の融着性が低下する場合にはより高温で成形しなければならず、それにより表面が凹凸状の発泡粒子成形体となる場合がある。
また、樹脂粒子への炭酸ガスを含浸させる際における気相含浸時の樹脂粒子雰囲気、或いは液層含浸時の密閉容器気層部の炭酸ガス発泡剤の圧力は、目的とする発泡粒子の見かけ密度（発泡倍率）によっても変わってくるが、通常は０．５〜５．０ＭＰａ（Ｇ）であり、含浸時間は０．２〜７時間程度である。
【００３２】
（イ−５）融着性改良剤の使用
ポリ乳酸系樹脂粒子に発泡剤を含浸させる際に、ポリ乳酸系樹脂中に融着性改良剤を含有させなくとも、樹脂粒子を発泡させて得られたポリ乳酸系樹脂発泡粒子を成形する際に、融着性の高い発泡粒子成形体を製造することが可能であるが、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）に発泡剤を含浸させる際に、更なる融着性向上を目的としてポリ乳酸系樹脂中に融着性改良剤を含有させることもできる。
融着性改良剤を含有する発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を用いた場合、表層部近傍の融着性改良剤の含有量が発泡粒子中央部近傍の含有量より多いことがより好ましく、表層部近傍のみに融着性改良剤が存在することが更に好ましい。
ここで融着性改良剤とは、ポリ乳酸系樹脂に含有させることによりポリ乳酸系樹脂のガラス転移温度を低下させる機能を有するものをいう。具体的なガラス転移温度の低下度合は、使用する融着性改良剤の種類と量にもよるが、中間点ガラス転移温度を０．５〜２０℃低下させるものが好ましく、１〜１５℃低下させるものがより好ましい。尚、前記中間点ガラス転移温度は、後述する測定方法により測定される値である。
融着性改良剤としては、ポリ乳酸系樹脂の可塑剤として用いられているものが挙げられ、グリセリン脂肪酸エステル等のグリセリン誘導体、エーテルエステル誘導体、グリコール酸誘導体、クエン酸誘導体、アジピン酸誘導体、ロジン誘導体、テトラヒドロフルフリルアルコール誘導体から選ばれた単一または複数の混合物が好ましく挙げられる。
【００３３】
ポリ乳酸系樹脂粒子に融着改良剤を含有させる方法としては、例えば、発泡剤の含浸の際に、或いは前やその後に融着改良剤を樹脂粒子に含有させる方法が挙げられる。
また後述する発泡性樹脂粒子の発泡の際に、樹脂粒子を発泡機を用いて加熱媒体にて発泡させる場合、例えば、融着性改良剤を発泡機中の樹脂粒子の表面に付着させるように霧状に吹付けると同時に或いは霧状に吹付けた後に加熱媒体を発泡機に導入して発泡させる方法や、融着性改良剤を添加した加熱媒体を発泡機に導入して発泡させながら、融着改良剤を樹脂粒子の表面に吹き付ける方法が挙げられる。更には、発泡終了後に発泡粒子の表面に付着させるように霧状に吹付けても良い。
【００３４】
（ロ）物理発泡剤の逸散
物理発泡剤の逸散は、物理発泡剤を含浸させたポリ乳酸系樹脂粒子中の物理発泡剤の一部を逸散させる工程である。該逸散により、含浸樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤濃度が発泡粒子中央部近傍の発泡剤濃度より低くなる結果、後工程で発泡性樹脂粒子を発泡させた際に中央部近傍の結晶化が表層部近傍よりも相対的に進んでいる発泡粒子が得られる。そのため該逸散後に発泡性樹脂粒子を発泡して得られる発泡粒子の表層部（ＳＢ）の結晶化度は、比較的低く維持することができる為、発泡粒子が型内成形において加熱された際に、発泡粒子が相互に融着し易いものとなり、融着性に優れた発泡粒子を得ることが可能になる。
発泡剤の逸散方法を以下に例示する。
樹脂粒子への発泡剤含浸操作終了後に密閉容器から、発泡剤含浸樹脂粒子を取り出して水性媒体を除去乾燥後、大気圧下又は減圧下に静置する方法、水性媒体を除去後容器に発泡剤含浸樹脂粒子を投入してその容器の一端から不活性ガス等の置換気体を導入し発泡剤を強制的に逸散させる方法、発泡剤含浸終了後に密閉容器から発泡剤含浸樹脂粒子を取り出さずに密閉容器の圧力を開放し又は発泡剤含浸終了後に密閉容器から発泡剤含浸樹脂粒子を取り出して他の容器に移した後に、水性媒体中に懸濁させた状態で発泡剤を逸散させる方法等が挙げられる。発泡剤含浸樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤をより効率良く逸散するためには、大気圧下に静置する方法、又は不活性ガス等の置換気体を容器内に導入して発泡剤を逸散させる方法が好ましい。
【００３５】
発泡剤を逸散させる際の雰囲気温度は、０℃から４０℃が好ましい。逸散温度が０℃以上であれば工業的に短時間で逸散することが可能であり、一方、４０℃以下であれば、目的とする発泡剤の逸散量が調整しやすいので、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）が中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）より大きくなるように、表層部に存在する発泡剤の濃度を中央部に存在する発泡剤の濃度より効率的に低くすることができる。より好ましい発泡剤の逸散温度は１０℃から３０℃である。
発泡剤を逸散させる際の湿度条件は、相対湿度（ＲＨ）４０％以上とすることが好ましい。湿度条件が４０％ＲＨ以上であると逸散処理後に得られる発泡性樹脂粒子の含水率を例えば０．５重量％以上の高い値に維持することができ、このような発泡性樹脂粒子を発泡して得られたポリ乳酸系樹脂発泡粒子は表層厚みのより大きいものとなるため、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の耐熱性が向上するので発泡粒子の型内成形時において良好な発泡粒子成形体が得られる加熱温度範囲を広げることができる。かかる観点から、発泡剤を逸散させる際の湿度条件は、より好ましくは５０％ＲＨ以上である。尚、ポリ乳酸系樹脂組成物の常態における含水率は０．５重量％未満である。
【００３６】
逸散処理の圧力は、発泡剤含浸時の発泡剤の分圧よりも低い必要があるが、その圧力は物理発泡剤含浸時の発泡剤分圧の半分以下が好ましく、より好ましくは大気圧以下である。また、これらの条件で逸散させる発泡剤逸散率は、発泡剤含浸終了後に発泡剤含浸樹脂粒子中に含浸された発泡剤の１０重量％から６０重量％となる。従って、発泡剤の逸散率が１０〜６０重量％であれば、発泡剤逸散工程を経たポリ乳酸系樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤の量が中央部近傍の発泡剤の量より濃度が低く維持され、その結果、表層部の結晶化が進行しづらいものとなることにより、後工程にて得られる発泡粒子の表層部の結晶化が抑制され、該発泡粒子を型内成形する際、発泡粒子は相互に融着しやすいものとなる。かかる観点から、発泡剤逸散率は２０重量％から５０重量％がより好ましい。
なお、ポリ乳酸系樹脂粒子に含浸させた物理発泡剤のうち逸散させた物理発泡剤の割合を表す「発泡剤逸散率」は、下記（４）式により求められる。
発泡剤逸散率（重量％）＝［（物理発泡剤含浸量（ｇ）−逸散後の物理発泡剤含浸量（ｇ））／（物理発泡剤含浸量（ｇ））］×１００・・（４）
式（４）において、物理発泡剤含浸量とは逸散工程に使用する物理発泡剤含浸樹脂粒子重量（ｇ）から、物理発泡剤含浸前の樹脂粒子重量（ｇ）を引いた値である。逸散後の物理発泡剤含浸量とは逸散後の物理発泡剤含浸樹脂粒子重量（ｇ）から、物理発泡剤含浸前の樹脂粒子重量（ｇ）を引いた値である。ここでいう逸散後とは、逸散工程終了時から１０分経過後を意味する。なお、水性媒体中に懸濁させた状態で物理発泡剤を逸散させる方法により、物理発泡剤を逸散させた場合は、該樹脂粒子を逸散工程終了後、直ちに大気圧中に取り出し該樹脂粒子表面の水分をエアーなどにて除去したものを対象に、大気圧中に取り出されてから１０分経過後の樹脂粒子重量を測定して逸散後の樹脂粒子重量（ｇ）を求めることとする。
上記した物理発泡剤の逸散温度にて上記の逸散率に調整するには、発泡剤の逸散処理時間は、概ね３０分以上６時間以下であることが好ましく、より好ましくは１時間以上５時間以下である。処理時間が３０分以上６時間以下であれば、発泡剤の逸散が行なわれるのに十分であり、また、発泡に十分な発泡剤を樹脂粒子中に残すことができる。
また、逸散処理温度（℃）と処理時間（時間）の積が、１０（℃・時間）以上２００（℃・時間）以下となる様な温度と時間の条件が好ましく、更には２０（℃・時間）以上１５０（℃・時間）以下となる様な温度と時間の条件が好ましく、３０（℃・時間）以上１００（℃・時間）以下となる様な温度と時間の条件が最も好ましい。
【００３７】
（ハ）発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子の発泡
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子の発泡工程では、前記（ロ）発泡剤の逸散が終了した発泡性樹脂粒子を加熱し発泡させる。発泡性樹脂粒子を加熱し発泡させる方法としては、従来公知の方法が採用できる。その中でも密閉容器内に発泡性樹脂粒子を充填しスチーム又はスチームと空気の混合熱媒体を導入して発泡させる方法が好ましい。又、温水に一定時間浸漬させ発泡させる方法も温水の温度調節が比較的容易なため工業的に好ましい。尚、密閉容器には、加熱媒体を排気させる開孔弁が備わっていると、密閉容器内の雰囲気温度を容易に一定に保つことができ、見かけ密度が均一な発泡粒子が得られ易い。
【００３８】
前記方法において、発泡剤が含浸されている発泡性樹脂粒子を加熱する際の温度条件、すなわち発泡温度は、基材樹脂の中間点ガラス転移温度をＴｇとすると、通常、基材樹脂の（Ｔｇ−５０）℃〜（Ｔｇ＋５０）℃が好ましく、（Ｔｇ−４０）℃〜（Ｔｇ＋４０）℃がより好ましい。発泡温度が前記（Ｔｇ−５０）℃未満であると、十分な発泡が起こり難く、また前記（Ｔｇ＋５０）℃を超えると発泡粒子の独立気泡率が低下してしまい良好な型内成形性を示す発泡粒子が得られづらいという問題が生ずる。発泡剤を基材樹脂に含浸することにより基材樹脂の中間点ガラス転移温度以下においても発泡性樹脂粒子は発泡する。特に、発泡剤が炭酸ガスの場合には、発泡温度は基材樹脂の（Ｔｇ−４０）℃〜（Ｔｇ＋４０）℃が好ましく、（Ｔｇ−３０）℃〜（Ｔｇ＋３０）℃がより好ましい。
【００３９】
尚、本明細書において中間点ガラス転移温度（Ｔｇ）の測定はＪＩＳ Ｋ ７１２１（１９８７年）に基づく熱流束示差走査熱量測定により得られるＤＳＣ曲線の中間点ガラス転移温度として求められる値である。より具体的には、中間点ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９８７年）の３．試験片の状態調節（３）記載の「一定の熱処理を行った後、ガラス転移温度を測定する場合」に準拠して試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱速度１０℃／ｍｉｎにて昇温して加熱溶解させ、その温度に１０分保持した後、０℃まで冷却速度１０℃／ｍｉｎにて冷却する状態調整を行ない、次に加熱速度１０℃／ｍｉｎにて０℃から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで昇温したときに得られるＤＳＣ曲線から求められる。
【００４０】
（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）
上記製造例等で得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子をＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、該熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、
該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とする。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
発泡させて得られたポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、高温、多湿条件下を避けて加水分解しないような条件下で保存することが好ましい
【００４１】
（イ）見かけ密度
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の見かけ密度は０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３である。
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の見かけ密度は、型内成形後の収縮率が大きくなる虞を避ける観点から０．０３ｇ／ｃｍ３以上が好ましく、０．０４ｇ／ｃｍ３以上がより好ましい。一方、その上限は発泡粒子の密度のばらつきが大きくなり易く、型内成形にて得られる発泡粒子成形体の物性ばらつきの虞を避ける観点から０．４５ｇ／ｃｍ３以下が好ましく、０．２０ｇ／ｃｍ３以下がより好ましい。
尚、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の見かけ密度は次のように測定する。
２３℃の水の入ったメスシリンダーを用意し、該メスシリンダーに相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日放置した５００個以上の発泡粒子（発泡粒子群の重量Ｗ１）を金網などを使用して沈めて、水位上昇分より読みとられる発泡粒子群の容積Ｖ１（ｃｍ３）にてメスシリンダーに入れた発泡粒子群の重量Ｗ１（ｇ）を割り算（Ｗ１／Ｖ１）することにより求める。
【００４２】
（ロ）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の熱処理後の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）の測定
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、１〜４ｍｇの発泡粒子を試験片としてＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上である。
該吸熱量が１０Ｊ／ｇ未満の場合には、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）中の結晶化する成分が少なすぎて、更に型内成形して得られる発泡粒子成形体に関して完全に結晶化させたとしても加熱雰囲気下での変形がし難い等の耐熱性、剛性等の改良が不十分になるおそれがある。かかる観点から、吸熱量が１５Ｊ／ｇ以上のものがより好ましく、２０Ｊ／ｇ以上のものが更に好ましい。一方、その上限は特に限定する必要はないが、通常の基材樹脂の性状から、吸熱量は一般に７０Ｊ／ｇである。該吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が上記の範囲内であれば該基材樹脂の有する結晶化し得る成分が多いので、該基材樹脂から得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子の中央部と表層部の結晶化度の差を大きくすることが容易である。
尚、上記吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）は、前記「基材樹脂の示差走査熱量測定における吸熱量」と実質的に同じ熱量となる。
【００４３】
（ハ）示差走査熱量測定における発泡粒子の吸熱量と該発泡粒子の発熱量との関係
ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）を満足する。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）比が０．３を超える値であれば、発泡粒子が完全に、或いは大部分が結晶化された場合に有する結晶量に対して、未結晶である量を多く有しているため、型内成形時の発泡粒子の相互の融着性に優れるものとなる。また、高温養生などの後工程にて結晶化させて、発泡粒子成形体の耐熱性、機械的物性を高めることができる。上記（１）式において（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）の値の上限は１であり、好ましくは０．８、更に好ましくは０．７である。
尚、上記発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）および吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定により求められる値とする。但し、発泡粒子１ｍｇ〜４ｍｇの試験片とし、該試験片の状態調節およびＤＳＣ曲線の測定は以下の手順にて行う。
試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、熱処理を行わず、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで昇温する際のＤＳＣ曲線を得る。
尚、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は該ＤＳＣ曲線の発熱ピークの低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃとし、発熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｄとして、点ｃと点ｄとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。また、発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は、該ＤＳＣ曲線の吸熱ピークの低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ｅとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｆとして、点ｅと点ｆとを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。
【００４４】
但し、該ＤＳＣ曲線におけるベースラインはできるだけ直線になるように装置を調節することする。また、どうしてもベースラインが湾曲してしまう場合は、発熱ピークの低温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側へ延長する作図を行い、該湾曲した低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃ、発熱ピークの高温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側へ延長する作図を行い、該湾曲した高温側ベースラインへ発熱ピークが戻る点を点ｄとする。更に、吸熱ピークの低温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して高温側へ延長する作図を行い、該湾曲した低温側のベースラインから吸熱ピークが離れる点を点ｅ、吸熱ピークの高温側の湾曲したベースラインをその曲線の湾曲状態を維持して低温側へ延長する作図を行い、該湾曲した高温側ベースラインへ吸熱ピークが戻る点を点ｆとする。
【００４５】
例えば、図３に示す場合には、上記の通り定められる点ｃと点ｄとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）を求め、上記の通り定められる点ｅと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を求める。また、図４に示すような場合には、上記のように点ｄと点ｅを定めることが困難である為、上記の通り定められる点ｃと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線との交点を点ｄ（点ｅ）と定めることにより、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を求める。また、図５に示すように、吸熱ピークの低温側に小さな発熱ピークが発生するような場合には、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）は、図５中の第１の発熱ピークの面積Ａと第２の発熱ピークの面積Ｂとの和から求められる。即ち、該面積Ａは第１の発熱ピークの低温側のベースラインから発熱ピークが離れる点を点ｃとし、第１の発熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｄとして、点ｃと点ｄとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積Ａとする。そして、該面積Ｂは第２の発熱ピークの低温側のベースラインから第２の発熱ピークが離れる点を点ｇとし、吸熱ピークが高温側のベースラインへ戻る点を点ｆとして、点ｇと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線との交点を点ｅと定め、点ｇと点ｅとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積Ｂとする。一方、図５において、発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）は点ｅと点ｆとを結ぶ直線とＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から求められる値とする。
なお、上記発熱量（Ｂｅｘｏ）および吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）の測定において、ＤＳＣ曲線の測定条件として、２℃／ｍｉｎの加熱速度を採用する理由は、発熱ピークと吸熱ピークとをなるべく分離し、正確な吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）および（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）を熱流束示差走査熱量測定にて求める際に、２℃／ｍｉｎの加熱速度が好適であるという発明者の知見に基づくものである。
【００４６】
（ニ）発泡粒子の表層部（ＳＢ）の発熱量と中央部（ＣＢ）の発熱量との関係
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を発泡して得られるポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、上記したように加熱速度２℃／ｍｉｎでの示差走査熱量測定における発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と該発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）を満足し、且つその表層部（ＳＢ）の発熱量（Ｂｓ）と該発泡粒子の中央部（ＣＢ）の発熱量（Ｂｃ）との関係が下記の式（２）を満足するので、表層部の未結晶部分が中央部の未結晶部分よりも多いため、型内成形時の発泡粒子相互の融着性に優れ、機械的物性に優れた発泡粒子成形体を得ることが可能となる。また、中央部の結晶化がある程度進んだ状態である場合には、発泡粒子全体としては耐熱性が向上しているので、型内成形温度範囲を広げることができる。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
上記発熱量（Ｂｓ）、（Ｂｃ）は、それぞれ表層部（ＳＢ）、中央部（ＣＢ）１〜４ｍｇを試験片とする以外は、発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）の測定方法と同様にして求めることができる。尚、発泡粒子の表層部（ＳＢ）とは、発泡粒子の表面全面から、切り出し前の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１重量となるように、できるだけ均一な厚みで切り出される部分を指し、中央部（ＣＢ）とは、発泡粒子の表面全面を、できるだけ均一な厚みで切り取り除去し、切り取り前の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１の重量となる発泡粒子残部をいう。
【００４７】
上記の発泡粒子の表層部（ＳＢ）の試験片としては、発泡粒子の表面を含む表層部（ＳＢ）をカッターナイフ、ミクロトーム等を用いて切削処理を行い表層部（ＳＢ）を集めて測定に供すればよい。但し、この際の留意点としては１個の発泡粒子の表面全面を必ず切除し且つ１個の発泡粒子から切除した表層部（ＳＢ）の合計重量が元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となるように、できるだけ均一の厚みとなる厚さで切除する。切除した表層部（ＳＢ）の重量が元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１であれば、発泡粒子内部の発泡層を多量に含有することなく表層部の発熱量を正確に測定することができる。更に１個の発泡粒子から得られる表層部が１〜４ｍｇに満たない場合は上記操作を繰り返し複数個の発泡粒子について行う必要がある。
一方、中央部（ＣＢ）の発泡層の試験片調製の方法としては、表層部（ＳＢ）を含まない中央部（ＣＢ）の発泡層を残すことを目的にカッターナイフ等で切削処理を行い測定に供する必要がある。中央部（ＣＢ）の発泡層の試験片を調製する際の留意点としては、１個の発泡粒子の表面全面を必ず切除した上、切り出し面からできるだけ均一の厚みとなる厚さの発泡層を切除するようにして中央部（ＣＢ）の発泡層を残す。この際、切除作業にて残された中央部（ＣＢ）の発泡層の重量は、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１とする必要があり、且つ元の発泡粒子の形状とできる限り相似の関係にあることが好ましい。更に１個の発泡粒子から得られる中央部（ＣＢ）の発泡層が１〜４ｍｇに満たない場合は上記操作を繰り返し複数個の発泡粒子を用いる必要がある。
【００４８】
元の発泡粒子の重量の５分の１から３分の１となるように切り出される発泡粒子の表層部の厚みの算出方法としては下記の通りである。
まず、発泡粒子の重量（ｇ）は下記の式により導かれる。
Ｗ＝（４／３）π（Ｒ１）３ρ
但し、Ｗは発泡粒子の重量（ｇ）、Ｒ１は発泡粒子を球と仮定した球の半径（ｃｍ）、ρは発泡粒子の見かけ密度が全体的に一定であると仮定した見かけ密度（ｇ／ｃｍ３）である。
次いで、発泡粒子の表層部が元の発泡粒子の粒子重量の３分の１となるように切り出される発泡粒子の表層からの厚みＳ１は、以下のように算出される。
（２／３）×（４／３）π（Ｒ１）３ρ＝（４／３）π（Ｒ２）３ρ
Ｒ２＝０．８７３Ｒ１
Ｓ１＝Ｒ１−Ｒ２＝０．１２７Ｒ１
但し、Ｒ２はＷの２／３の重量となる球の半径である。
同様にして、発泡粒子の表層部が５分の１となるように切り出される発泡粒子の表層からの厚みＳ２は、０．０７２Ｒ１となる。よって、発泡粒子の表層部（ＳＢ）が、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となるためには、発泡粒子の表層部（ＳＢ）からできるだけ均一の厚みとなるように、表層から０．０７２Ｒ１〜０．１２７Ｒ１ｃｍの厚みを切り出されることになる。
【００４９】
次に、中央部（ＣＢ）は、発泡粒子の表面全面を、できるだけ均一の厚みとなるように切り出して除去し、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となる残部の発泡粒子をいうが、そのように切り出された元の発泡粒子の粒子重量の３分の１となる残部の発泡粒子中央部の半径Ｒ３（ｃｍ）は次のように導かれる。
（１／３）×（４／３）π（Ｒ１）３ρ＝（４／３）π（Ｒ３）３ρ
Ｒ３＝０．６９３Ｒ１
同様にして、発泡粒子の中央部が元の発泡粒子の粒子重量の５分の１となる残部の発泡粒子中央部の半径Ｒ４（ｃｍ）は、Ｒ４＝０．５８５Ｒ１となる。
よって、発泡粒子の中央部（ＣＢ）が、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となるように発泡粒子を切除するためには、中央部の半径が０．５８５Ｒ１〜０．６９３Ｒ１ｃｍとなるように切除作業を行うことになる。
【００５０】
ここで、見かけ密度０．１５ｇ／ｃｍ３、直径０．３ｃｍのほぼ球形である発泡粒子を例として示すと、上記の方法にて表層部（ＳＢ）と中央部（ＣＢ）に切り出した際の、発泡粒子の重量（ｇ）、表層から切り出される厚みＳ１、Ｓ２、中央部の半径Ｒ３、Ｒ４は、それぞれ、０．０１９ｃｍ、０．０１１ｃｍ、０．１０４ｃｍ、０．０８８ｃｍとなる。
よって、見かけ密度０．１５ｇ／ｃｍ３、直径０．３ｃｍのほぼ球形である発泡粒子の場合、発泡粒子の表層部（ＳＢ）は、発泡粒子の表層部（ＳＢ）からできるだけ均一の厚みとなるように発泡粒子の表面全面を切り出し、切り出された表層部（ＳＢ）の合計重量が元の発泡粒子の重量の５分の１以上３分の１以下となる部分であり、発泡粒子表面から０．１１ｍｍ〜０．１９ｍｍまでの部分をいう。それに対して中央部（ＣＢ）は、発泡粒子の表面全面を、できるだけ均一の厚みとなるように切り出して除去し、元の発泡粒子の粒子重量の５分の１から３分の１となる残部の発泡粒子であり、中心部からの半径が０．８８ｍｍ以上１．０４ｍｍ以下の部分をいう。
さらに、他の発泡粒子を同様に切り出して、測定のために表層部（ＳＢ）および中央部（ＣＢ）を１ｍｇ〜４ｍｇにする。このようにして得られる試験片から、示差走査熱量測定にて表層部（ＳＢ）の発熱量（Ｂｓ）と該発泡粒子の中央部（ＣＢ）の発熱量（Ｂｃ）が測定される。
【００５１】
（ホ）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比
上記発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）を発泡して得られる本発明の発泡粒子（Ｂ）は、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が、５．０〜４０．０、好ましくは６．０〜２５．０、更に好ましくは７．０〜１８．０であり、このような状態のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）は、平均気泡膜厚み（Ｔｍ）に対する平均表層厚み（Ｔｓ）の値が従来の発泡粒子に比べて大きいものであるので、丈夫な表皮に覆われていることにより発泡粒子の耐熱性が高いものとなり、型内成形時のスチーム、熱風などの加熱媒体による加熱時において発泡粒子の収縮、破泡を防ぐことができ、良好な発泡粒子成形体が得られる成形温度範囲が広がり、良好なポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体を成形するのにさらに適したものとなる。
【００５２】
（ホ−１）発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）の測定
発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）は次のように測定される。
発泡粒子を略二分割し切断面を走査型電子顕微鏡にて写真を撮影する。得られた断面写真において、発泡粒子の最外に位置し円周方向に連接する気泡と発泡粒子表面との間の長さが最小値となる値をそれぞれ全ての写真上の該連接する気泡に対して測定し、それらの値の算術平均値を発泡粒子の表層厚みとする。この操作を多数（少なくとも３０個以上）の発泡粒子について行い各発泡粒子の表層厚みの算術平均値を平均表層厚み（Ｔｓ）とする。
尚、該連接する気泡より外側に独立して、あるいは数個連続して気泡が存在することがあるが、これらは発泡粒子を形成する気泡群とは別に稀に存在するものであることから無視できるものとする。表層厚みを正確に測定するためには表皮部が捲れないように発泡粒子を略二分割する必要がある。
【００５３】
（ホ−２）発泡粒子の平均気泡径の測定
発泡粒子の平均気泡径は次のように測定される。
発泡粒子を略二分割し切断面を走査型電子顕微鏡にて写真を撮影する。得られた断面写真において、発泡粒子切断面の中心付近から八方向に等間隔に直線を引き、その直線と交わる気泡の数を全てカウントし、該直線の合計長さをカウントされた気泡数で除して得られた値を発泡粒子の気泡径とする。この操作を多数（少なくとも３０個以上）の発泡粒子について行い各発泡粒子の気泡径の算術平均値を平均気泡径とする。
尚、上記各発泡粒子の気泡径の測定において、該直線と一部でも交わる気泡もカウントすることとする。また、上記測定において発泡粒子切断面の中心付近から八方向に等間隔に直線を引く理由としては、直線が発泡粒子切断面の中心付近から八方向に等間隔に引かれるものであれば測定される気泡の形状が、仮に発泡粒子切断面上で方向によって異なるものであっても、安定した気泡径の値が得られるからである。
【００５４】
（ホ−３）発泡粒子の平均気泡膜厚み（Ｔｍ）の算出
発泡粒子の平均気泡膜厚み（Ｔｍ）は、上記の方法で測定された平均気泡径ｄから以下の式（５）を使って算出される。
ＶＳ＝（ρｆ−ρｇ）／（ρｓ−ρｇ）＝[（ｄ＋Ｔｍ）３−ｄ３]／（ｄ＋Ｔｍ）３・・・（５）
但し、ＶＳは基材樹脂の容積分率、ρｆは発泡粒子の見かけ密度（ｇ／ｃｍ３）、ρｓは基材樹脂の密度（ｇ／ｃｍ３）、ρｇは気泡内のガス密度（ｇ／ｃｍ３）、ｄは平均気泡径（μｍ）、Ｔｍは平均気泡膜厚み（μｍ）である。
上記式は、平均気泡径と平均気泡膜厚みとの関係式であり、「プラスチックフォームハンドブック」（発行所：日刊工業新聞社、昭和４８年２月２８日発行）、２２２頁目の「１．３．２の項」に記載されている。式（５）により、本発明の発泡粒子の平均気泡径が定まれば、発泡粒子の平均気泡膜厚み（Ｔｍ）が定まる。
【００５５】
上述の発泡粒子を用いると、広い範囲の型内成形条件にて発泡粒子相互の融着性に優れた発泡粒子成形体を成形でき、厚みの大きいものや、複雑な形状のものなど型内成形が困難なものにおいても良好な成形体が得られる。尚、該発泡粒子を用いることにより、発泡粒子相互の融着性に優れる発泡粒子成形体を成形できるメカニズムは定かではないが、発泡粒子表層部（ＳＢ）の結晶化が進んでいないため、発泡粒子表層部が軟化しやすい状態にあり、発泡粒子同士の融着がしやすい状態となっていることと、発泡粒子に従来のものよりも厚い表皮が形成されていることにより型内成形時において発泡粒子の収縮、破泡が防がれることによる良好な発泡粒子成形体が得られる型内成形温度範囲の拡大すること、これらが相俟って得られる効果と考えられる。
【００５６】
〔３〕発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）について
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）は、発泡させることにより、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）となるものであって、物理発泡剤を含有してなり、かつ含水量が０．５重量％以上である。
前記した通り、発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子（Ａ）は、ポリ乳酸系樹脂粒子に物理発泡剤を含浸した後に該発泡剤を逸散することにより製造することが可能である。
上記発泡剤を逸散させる際に、例えば湿度条件を４０％ＲＨ以上とすると、逸散処理後に得られる樹脂粒子の含水率を０．５重量％以上とすることが可能になる。
このような逸散においては、物理発泡剤は相対的に樹脂粒子の表層部近傍から多く逸散して、樹脂粒子の表層部近傍の物理発泡剤濃度は、その粒子中央部近傍の発泡剤濃度より低くなることが想定される。
また、有機系物理発泡剤や炭酸ガス等の無機系物理発泡剤が含有されるとポリ乳酸系樹脂のガラス転移温度が低下するため、結晶性ポリ乳酸系樹脂組成物の結晶化が進みやすい状態となる。
その結果逸散工程を経ることによって、発泡性樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤濃度が含浸樹脂粒子中央部近傍の発泡剤濃度より低くなることにより、樹脂粒子の表層部近傍よりも中央部近傍の結晶化が進みやすい状態となり、後の発泡工程を経て得られる発泡粒子において、発泡粒子中央部近傍の結晶化度は表層部近傍の結晶化度よりは相対的に高くなる。このことは、該逸散後に発泡して得られる発泡粒子の表層部（ＳＢ）の発熱量（Ｂｓ）が中央部（ＣＢ）の発熱量（Ｂｃ）よりも高くなることから確認される。発泡性樹脂粒子の表層部近傍の発泡剤濃度が比較的低く維持することができる為、後工程にて得られる発泡粒子は、表層部の結晶化度が低く発泡粒子相互の融着率の高いものとなる。
【００５７】
〔４〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）について
発泡粒子成形体（Ｃ）は、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を相互に融着させて得られる。
（１）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の型内成形
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体（Ｃ）は、ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を型内成形することにより発泡粒子を相互に融着させて得ることが可能である。また、本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を相互に融着させることにより得られた発泡粒子成形体（Ｃ）は更に、養生工程を経ることが好ましい。
型内成形においては、発泡粒子を型内に充填した後に、スチーム又はスチームと空気との混合媒体等の加熱媒体により該発泡粒子を加熱して発泡粒子を相互に融着させることが好ましい。このように、加熱成形すると発泡粒子は相互に良好に融着し一体化された発泡粒子成形体が得られる。この場合の成形用の型としては一般に使用されている金型又はや特開２０００−１５７０８号公報等に記載の連続成形装置に使用されているスチールベルトが用いられる。また、加熱手段としては、通常スチームが用いられ、その加熱温度は型内成形時に発泡粒子表面が溶融する温度である。
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）を型内成形して得られる発泡粒子成形体（Ｃ）は、従来のポリ乳酸樹脂発泡粒子成形体より発泡粒子間の融着性に優れ、例えば３０ｍｍから５０ｍｍ厚みの発泡粒子成形体を０．１〜０．２５ＭＰａ（Ｇ）のスチームで成形することが可能である。
【００５８】
（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）への加圧ガスの含浸
発泡粒子成形体（Ｃ）を製造する場合、型内成形に先立ってポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）に予め空気、窒素、炭酸ガス等の無機ガス、又はブタン等の有機ガス等を含浸させることが好ましい。上記無機ガス又は有機ガスの中でも炭酸ガスが取扱性の点から好ましい。発泡粒子にガスを含浸させることにより、型内成形において、発泡粒子相互間の隙間が少なくなる等の二次発泡性、金型形状再現性、発泡粒子成形体成形後の養生回復性が向上する。発泡粒子への含浸ガス量は、好ましくは０．０５〜４ｍｏｌ／（１０００ｇ発泡粒子）、更に好ましくは０．１〜２ｍｏｌ／（１０００ｇ発泡粒子）の範囲内である。
【００５９】
尚、上記含浸ガス量（ｍｏｌ／１０００ｇ発泡粒子）は下記（６）式によって求められる。
含浸ガス量（ｍｏｌ／１０００ｇ発泡粒子）＝
[ガス増加量（ｇ）×１０００]／[ガスの分子量（ｇ／ｍｏｌ）×発泡粒子重量（ｇ）]・・（６）
上記（６）式中のガス増加量（ｇ）は次のように求める。
金型内に充填される、ガスを含浸することにより発泡粒子内部の圧力が高められた発泡粒子を５００個以上取り出して６０秒以内に相対湿度５０％、２３℃の大気圧下の恒温恒湿室に移動し、その恒温恒湿室内の秤に乗せ、該発泡粒子を取り出して１２０秒後の重量を読み取る。このときの重量をＱ（ｇ）とする。次に、該発泡粒子を相対湿度５０％、２３℃の大気圧下の同恒温恒湿室内にて２４０時間放置する。発泡粒子内の高い圧力のガスは時間の経過とともに気泡膜を透過して外部に抜け出すため発泡粒子の重量はそれに伴って減少し、２４０時間後では平衡に達しているため実質的にその重量は安定している。上記２４０時間後の該発泡粒子の重量を同恒温恒湿室内にて測定し、このときの重量をＳ（ｇ）とする。上記のいずれの重量も０．０００１ｇまで読み取るものとする。この測定で得られたＱ（ｇ）とＳ（ｇ）の差を（６）式中のガス増加量（ｇ）とする。
上記無機ガス又は有機ガスを発泡粒子に含浸させる方法としては、周知の通り、密閉容器に発泡粒子を入れ、該容器内を無機ガス又は有機ガスにて加圧する方法が挙げられ、この方法により発泡粒子の含浸ガス量を高めることができる。
【００６０】
（３）型内成形後の養生
上記型内成形で得られた発泡粒子成形体（Ｃ）は、基材樹脂の中間点ガラス転移温度をＴｇとした場合、［Ｔｇ＋５］〜［Ｔｇ＋３０］℃の雰囲気下に一定時間保持する養生工程を経ることが好ましい。
養生工程の温度が［Ｔｇ＋５］℃以上の場合には、ポリ乳酸系樹脂を結晶化させるのに比較的短時間で行うことが可能となり、発泡粒子成形体の耐熱性向上の効果が得られ、耐熱性により優れる発泡粒子成形体となる。この観点から、養生温度は［Ｔｇ＋８］℃以上がより好ましく、［Ｔｇ＋１０］℃以上が更に好ましい。また、［Ｔｇ＋３０］℃以下の場合には、発泡粒子成形体（Ｃ）の変形を防止して、良好な発泡粒子成形体を得ることが可能となる。この観点から［Ｔｇ＋２５］℃以下がより好ましく、［Ｔｇ＋２０］℃以下が更に好ましい。
また、養生工程で上記の温度雰囲気下で保持する時間としては耐熱性向上の観点から１時間以上が好ましく、３時間以上が好ましく、特に５時間以上が好ましい。一方、その上限は発泡粒子成形体（Ｃ）が変形や変色を起こさない観点から通常、３６時間以下である。上記観点と生産性のバランスから２４時間以下がより好ましく、特に１２時間以下が好ましい。
【００６１】
また、養生工程の相対湿度は、相対湿度が高いと発泡粒子成形体（Ｃ）が加水分解を受け、機械的物性に劣った発泡粒子成形体となる場合があることから４０％ＲＨ以下が好ましい。上記観点から３０％ＲＨ以下がより好ましく、２０％ＲＨ以下が更に好ましい。一方、その下限は０％ＲＨではその条件とするのに特別な装置が必要となることから５％ＲＨ以上が好ましい。
また、養生工程全体の時間を１００％とした場合、上記観点から相対湿度が４０％ＲＨを超える時間が５０％以下が好ましく、２５％以下がより好ましい。
養生する際、発泡粒子成形体（Ｃ）はそのままの形態でも良いが、温度が高いと発泡粒子成形体（Ｃ）の変形を防止するためには、形状を固定する冶具などで発泡粒子成形体（Ｃ）を固定することが好ましい。
上記養生工程によれば、基材樹脂の中間点ガラス転移温度を基準として結晶化させることも兼ねるので、効率よく耐熱性が向上した発泡粒子成形体（Ｃ）が得られる。なお、養生工程での加熱媒体は通常熱風で行なわれる。
【００６２】
本発明の発泡粒子成形体（Ｃ）は、前記養生工程を行うことによってより耐熱性に優れたものとなる。具体的な耐熱性は９０℃の雰囲気下で２２時間放置後の加熱寸法変化率の絶対値が４％以内であることが好ましく、３％以内であることがより好ましく、２％以内であることが更に好ましい。該加熱寸法変化率の絶対値が４％を超えると、９０℃付近で用いる分野に使用し難いなど使用範囲が狭くなる虞れがある。発泡粒子成形体を構成しているポリ乳酸系樹脂の組成にもよるが、上記範囲内の耐熱性を有する発泡粒子成形体は、上記養生工程を経ることにより得ることができる。なお、上記加熱寸法変化率（％）とは、〔（９０℃、２２時間の加熱後の発泡粒子成形体の寸法（ｍｍ）−加熱前の発泡粒子成形体の寸法（ｍｍ））／加熱前の発泡粒子成形体の寸法（ｍｍ）〕×１００の式にて求められる値であり、本明細書における発泡粒子成形体の加熱寸法変化率は、上式により求められる各部位の加熱寸法変化率の内、最も寸法変化率の絶対値が大きかった部位の値を採用することとする。
【００６３】
（４）発泡粒子成形体（Ｃ）
本発明の発泡粒子成形体（Ｃ）は、型内成形時の二次発泡性と発泡粒子相互の融着が良好な発泡粒子より得られるので発泡粒子相互間に隙間が少ないため、外観と発泡粒子成形体の中心部付近の融着が良好な発泡粒子成形体である。
更に、発泡粒子成形体（Ｃ）の結晶化が促進されていると、耐熱性が向上するので、前述した養生工程を経ることにより効率よく結晶化度を高め、耐熱性を向上させることができる。
発泡粒子成形体（Ｃ）の形状は特に制約されず、その形状は、例えば、容器状、板状、筒体状、柱状、シート状、ブロック状等の各種の形状にすることができる。また、本発明の発泡粒子成形体は寸法安定性、表面平滑性において優れたものである。
【００６４】
（イ）見かけ密度
発泡粒子成形体（Ｃ）の見かけ密度は、０．０２〜０．６５ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．０３〜０．４５ｇ／ｃｍ３がより好ましい。
発泡粒子成形体（Ｃ）の見かけ密度は、発泡粒子成形体の外形寸法から求められる体積ＶＭ（ｃｍ３）にて発泡粒子成形体の重量ＷＭ（ｇ）を割り算し（ＷＭ／ＶＭ）単位換算することにより求められる。
【００６５】
（ロ）融着率
発泡粒子成形体（Ｃ）の融着率は、該成形体の曲げ強さなどの十分な機械的物性示すものとなる観点から５０％以上が好ましく、６０％以上がより好ましい。
融着率の測定は以下の方法で行うことができる。即ち、発泡粒子成形体を、カッターナイフで発泡粒子成形体の厚み方向に約３ｍｍの切り込みを入れた後、手で切り込み部から発泡粒子成形体を破断した。次に、破断面に存在する発泡粒子の個数（ｎ）と、材料破壊した発泡粒子の個数（ｂ）を測定し、（ｎ）と（ｂ）の比（ｂ／ｎ）から下記（７）式により求めることができる。
融着率（％）＝（ｂ／ｎ）×１００・・・（７）
【００６６】
本発明のポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体は、環境低負荷型の熱可塑性樹脂を基材樹脂とするものであることから、従来のポリスチレン系樹脂発泡粒子成形体やポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体が使用されていた分野、例えば、魚箱、包装緩衝材料、自動車の内装材等の代替物として好ましく使用できる。
【実施例】
【００６７】
次に、本発明を実施例によりさらに詳しく説明する。但し、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。
実施例における評価方法等を以下に記載する。
尚、本発明の実施例、比較例にて使用したＤＳＣ装置は、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン（株）製、商品名：ＤＳＣ―Ｑ１０００である。
（１）ポリ乳酸系樹脂粒子について
（ｉ）中間点ガラス転移温度
ポリ乳酸系樹脂粒子の中間点ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９８７年）の３．試験片の状態調節（３）記載の「一定の熱処理を行った後、ガラス転移温度を測定する場合」に準拠して試験片をＤＳＣ装置の容器に入れ、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱速度１０℃／ｍｉｎにて昇温して加熱溶解させ、その温度に１０分保持した後、０℃まで冷却速度１０℃／ｍｉｎにて冷却する状態調整を行ない、次に加熱速度１０℃／ｍｉｎにて０℃から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで昇温したときに得られるＤＳＣ曲線から求めた。
（２）発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子について
（ｉ）発泡剤含浸量
樹脂粒子に対する物理発泡剤の含浸量（重量部）は下記式から求めた。
物理発泡剤含浸量（重量部）＝［（物理発泡剤含浸後のポリ乳酸系樹脂粒子重量（ｇ）−物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子重量（ｇ））／物理発泡剤含浸前のポリ乳酸系樹脂粒子重量（ｇ）］×１００（重量部）
（ii）発泡剤逸散率
樹脂粒子に対する物理発泡剤逸散率（％）は下記式から求めた。
［（物理発泡剤含浸量（ｇ）−逸散後の物理発泡剤含浸量（ｇ））／（物理発泡剤含浸量（ｇ））］×１００（％）
（iii）含水率
発泡性ポリ乳酸系樹脂粒子の含水率は、ＪＩＳ Ｋ７２５１（２００２年）のＢ法−水分気化法により測定した。
【００６８】
（３）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子について
（ｉ）見かけ密度
２３℃のエタノールの入ったメスシリンダーを用意し、該メスシリンダーに相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日放置した約１０００個の発泡粒子（発泡粒子群の重量Ｗ１）を金網を使用して沈めて、エタノール水位上昇分より読みとられる発泡粒子群の容積Ｖ１（ｃｍ３）にてメスシリンダーに入れた発泡粒子群の重量Ｗ１（ｇ）を割り算（Ｗ１／Ｖ１）することにより求めた。
（ii）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の熱処理後のＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）
ポリ乳酸系樹脂発泡粒子は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を測定した。
（iii）発熱量（Ｂｅｘｏ）と吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）
前記「〔２〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）について、（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）、（ハ）示差走査熱量測定における発泡粒子の吸熱量と該発泡粒子の発熱量との関係」の項に記載した測定法を採用した。
【００６９】
（iv）中央部の発熱量（Ｂｃ）と表層部の発熱量（Ｂｓ）
前記「〔２〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）について、（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）、（ニ）発泡粒子の表層部（ＳＢ）の発熱量と中央部（ＣＢ）の発熱量との関係」の項に記載した測定法を採用した。
（ｖ）樹脂発泡粒子の平均表層厚みと平均気泡膜厚みの測定法
前記「〔２〕ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）について、（２）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）、（ホ）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子（Ｂ）の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比」の項に記載したのと同様の方法を採用し各々５０個の発泡粒子について測定を行った。なお、式（５）において（ρｆおよびρｓ）＞＞ρｇであることからρｇを０（ｇ／ｃｍ３）とすると、Ｖs＝ρｆ／ρｓとなる。よって、平均気泡膜厚みＴｍ（μｍ）は、Ｔｍ＝ｄ〔（Ｘ／（Ｘ−１））１／3−１〕（但し、Ｘ＝ρｓ／ρｆ＝１．２６／ρｆ。）の式にて算出した。
【００７０】
（４）発泡粒子成形体について
（ｉ）二次発泡性
表１に示した二次発泡性の評価は、以下に示す基準にて発泡粒子成形体を目視により観察することにより評価した。
◎：発泡粒子成形体の表面において発泡粒子相互間に隙間がなく、成形体の角部の形状が金型の形状と同じ。
○：発泡粒子成形体の表面において発泡粒子相互間に隙間がほとんどなく、成形体の角部の形状が金型の形状とほぼ同じ。
△：発泡粒子成形体の表面において発泡粒子相互間に隙間が少なく、成形体の角部の形状が金型の形状より若干丸い。
×：発泡粒子成形体の表面において発泡粒子相互間に隙間が多く、成形体の角部の形状が金型の形状より丸い。
（ii）融着率
発泡粒子成形体を、カッターナイフで発泡粒子成形体の厚み方向に約３ｍｍの切り込みを入れた後、手で切り込み部から発泡粒子成形体を破断した。次に、破断面に存在する発泡粒子の個数（ｎ）と、発泡粒子自体が材料破壊した発泡粒子の個数（ｂ）を測定し、（ｎ）と（ｂ）の比（ｂ／ｎ）の１００分率である〔（ｂ／ｎ）×１００〕（％）を融着率とした。
（iii）中心部融着評価
上記融着率の測定で破断した発泡粒子成形体の破断面の中心部を目視により観察し、融着の程度を以下のように評価した。
◎：全ての発泡粒子が粒子界面で剥がされず、発泡粒子自体が破壊している。
○：ほとんどの発泡粒子が粒子界面で剥がされず、発泡粒子自体が破壊している。
△：界面で剥がされている発泡粒子が多く、発泡粒子自体が破壊しているものが少ない。
×：ほぼ全ての発泡粒子が粒子界面で剥がされている。
（iv）発泡粒子成形体の見かけ密度
発泡粒子成形体の見かけ密度は、相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日放置した発泡粒子成形体の外形寸法から求められる体積ＶＭ（ｃｍ３）にて発泡粒子成形体の重量ＷＭ（ｇ）を割り算（ＷＭ／ＶＭ）してｋｇ／ｍ３に単位換算することにより求めた。
【００７１】
[実施例１]
（１）樹脂粒子の製造
結晶性ポリ乳酸（三井化学（株）製、商品名：レイシアＨ−１００、密度１．２６ｇ／ｃｍ３、吸熱量４９Ｊ／ｇ、表１に結晶性樹脂と記した。）５０重量部と非結晶性ポリ乳酸（三井化学（株）製、商品名：レイシアＨ−２８０、密度１．２６ｇ／ｃｍ３、吸熱量０Ｊ／ｇ、表１に非結晶性樹脂と記した。）５０重量部のブレンド物に、ポリエチレンワックス(東洋ペトロライト（株）製、商品名：ポリワックス１０００、数平均分子量２２００)２００重量ｐｐｍを添加し、これらを押出機にて溶融、混練してストランド状に押出した。次いでこのストランドを約２５℃の水中で急冷固化させた後に切断して、長さ（Ｌ）／直径（Ｄ）が１．３、１個当たりの平均重量１．１ｍｇの無架橋の樹脂粒子を得た。得られた樹脂粒子の中間点ガラス転移温度は、５７℃であった。
【００７２】
（２）発泡剤の含浸
次に、５リットル（Ｌ）の内容積を有するオートクレーブにイオン交換水３０００ｍｌと酸化アルミニウム（デグッサ製、商品名：アエロオキサイド）０．５ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム（第一工業製薬（株）製、商品名：ネオゲンＳ２０Ａ）０．２ｇ、樹脂粒子１０００ｇを投入し、さらに融着性改良剤としてグリセロールジアセトモノカプリレート（理研ビタミン（株）製、商品名：リケマールＰＬ―０１９）を樹脂粒子１００重量部に対し０．５重量部添加した。
次に、前記オートクレーブ内温度を３０℃（表１の含浸条件の欄に示す含浸温度）に調整した後、炭酸ガス（ＣＯ２）を圧力調整弁を介してオートクレーブ内に圧入し、そのオートクレーブ内の気相部の圧力が２ＭＰａ（Ｇ）（表１の含浸条件の欄に示した含浸圧力）になるように調整し、５．５時間（表１の含浸条件の欄に示す時間保持（保持時間））保持し炭酸ガスを含浸させた。
次に、オートクレーブ内の圧力を大気圧に減圧した後、樹脂粒子を取り出した。取り出した樹脂粒子は、遠心分離機にて付着水分が除去された。
得られた樹脂粒子表面の水分をエアーによりさらに除去し、上記オートクレーブから取り出してから１０分経過後に樹脂粒子の物理発泡剤含浸量を測定したところ６．３重量部であった。
【００７３】
（３）発泡剤の逸散
前記発泡剤含浸樹脂粒子をポリエチレン袋に入れ、室温２５℃、湿度５０％ＲＨの雰囲気で袋の口は開封したまま２時間半静置して、該樹脂粒子に含浸された炭酸ガスの一部を逸散させる処理を実施した。
この発泡剤逸散処理を終えてから１０分経過後に測定される逸散処理後の発泡剤含浸量は、３．５重量部であった。発泡剤逸散処理前後の発泡剤含浸量から、樹脂粒子の発泡剤逸散率は、４５重量％であった。
また、逸散処理後の発泡性樹脂粒子の含水率は、１．１重量％であった。
【００７４】
（４）発泡性ポリ乳酸系樹脂樹脂粒子の発泡
この発泡剤逸散処理後の発泡性樹脂粒子を、圧力調整弁の付いた密閉容器内に充填した後、スチームとエアーにより９６℃に温度調整した混合熱媒体を８秒間導入して加熱し、膨張発泡した無架橋の発泡粒子を得た。この時、発泡機内の最高温度は８２℃であった。この発泡粒子の見かけ密度、吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）、発熱量（Ｂｅｘｏ）、吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）、比（Ｂｅｘｏ／Ｂｅｎｄｏ）及び差（Ｂｅｎｄｏ−Ｂｅｘｏ）、表層部の発熱量（Ｂｓ）、中央部の発熱量（Ｂｃ）、及び比（Ｂｓ／Ｂｃ）、平均表層厚み（Ｔｓ）、平均気泡径、平均気泡膜厚み（Ｔｍ）、比（Ｔｓ／Ｔｍ）を表１に示す。
【００７５】
（５）ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の型内成形
得られた発泡粒子を用いて、次のように型内成形を行った。
発泡粒子を密閉容器内に充填し、空気にて加圧し、空気の含浸ガス量が０．３３（ｍｏｌ／１０００ｇ）となるよう発泡粒子に含浸した後、横２５０（ｍｍ）×縦２００（ｍｍ）×厚み５０（ｍｍ）の成形空間部を有する金型に圧縮率２０％（金型に充填される圧縮前の発泡粒子の嵩体積（ｃｍ３）−型締後の金型内容積（ｃｍ３））×１００／型締後の金型内容積（ｃｍ３））（％）にて充填し、表１に示す成形圧力（スチーム圧）で型内成形した。なお、金型に充填される圧縮前の発泡粒子の嵩体積（ｃｍ３）は、発泡粒子の嵩密度（ｇ／ｃｍ３）にて金型に充填される該発泡粒子の重量（ｇ）を除した値であり、発泡粒子の嵩密度（ｇ／ｃｍ３）は、発泡粒子を空のメスシリンダーに入れた際にメスシリンダーの目盛りが示す発泡粒子の体積（ｃｍ３）にてメスシリンダー中の発泡粒子の重量（ｇ）除した値である。型内成形条件と得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
図６には、実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部の走査型電子顕微鏡写真を示す。図７には、実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部における表層部を更に拡大した走査型電子顕微鏡写真を示す。
【００７６】
［実施例２］
実施例２では、実施例１と同じ樹脂粒子を用い、発泡剤の含浸時に、グリセロールジアセトモノカプリレート（理研ビタミン（株）製、商品名：リケマールＰＬ―０１９）を添加しないで炭酸ガスを含浸させた。発泡剤逸散処理、及び発泡は実施例１と同様の条件で実施した。また、型内成形は発泡粒子に空気を加圧含浸させないで行った以外は実施例１と同様の条件で行った。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
【００７７】
［比較例１、２］
比較例１及び比較例２では、実施例１と同じ樹脂粒子を用い、表１に記載の条件で発泡剤の炭酸ガスを含浸させた。比較例１及び比較例２では、発泡剤の逸散処理を行わず発泡剤含浸終了後直ちに実施例１と同様の条件にて発泡し、発泡粒子を得た。ここで含浸終了後直ちにとは、含浸終了から発泡開始まで１０分以内に実施した事を示す。また、型内成形は発泡粒子に空気を加圧含浸させないで成形圧力を０．２ＭＰａ（Ｇ）とした以外は実施例１と同様の条件で行った。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
図８には、比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部の走査型電子顕微鏡写真を示す。図９には、比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部における表層部を更に拡大した走査型電子顕微鏡写真を示す。
【００７８】
［実施例３、実施例４］
実施例３と実施例４では、実施例１で使用したのと同じ樹脂粒子を用い、発泡剤含浸条件の保持時間を５時間とした以外は実施例１と同じ条件で発泡剤の炭酸ガスを含浸させた。次に、オートクレーブ内の圧力を大気圧に減圧した後、樹脂粒子を取り出し、遠心分離機にて付着水分を除去した。
得られた発泡性樹脂粒子を内径１０ｃｍ深さ２５ｃｍの円筒容器（流動層乾燥装置）に入れ、この容器の下部から湿度を調整した空気を導入して容器内を温度２５℃、湿度４０％ＲＨの状態にして、実施例３では１時間、実施例４では２時間、発泡性樹脂粒子の発泡剤逸散処理を実施した。次いで、実施例１と同様の条件で逸散処理後の発泡性樹脂粒子を発泡させた。得られた発泡粒子を成形圧力０．２ＭＰａ（Ｇ）とした以外は実施例２と同様の条件で型内成形した。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
【００７９】
［比較例３］
比較例３では、実施例１と同じ樹脂粒子を用い、実施例３及び実施例４と同条件で発泡剤の炭酸ガスを含浸させた。付着水分の除去後実施例３及び実施例４で使用したと同様の円筒容器に入れ、比較例３では、乾燥空気を導入して温度２５℃、湿度１５％ＲＨの状態にて２時間、発泡性樹脂粒子の発泡剤逸散処理を実施した。次いで、実施例１と同様の条件で逸散処理後の発泡性樹脂粒子を発泡させた。得られた発泡粒子を成形圧力０．２０ＭＰａ（Ｇ）とした以外は実施例２と同様の条件で型内成形した。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。
【００８０】
［実施例５］
実施例５では、実施例１と同じ樹脂粒子を用い、実施例３と同じ条件で発泡剤の炭酸ガスを含浸させた。次に、オートクレーブ内の圧力を大気圧に減圧した後、オートクレーブ内で攪拌しながらそのまま２時間発泡剤の逸散処理を実施した。次いで発泡性樹脂粒子をオートクレーブ内から取り出し、遠心分離機にて付着水分を除去した後、実施例３と同様の条件で逸散処理後の発泡性樹脂粒子を発泡させた。得られた発泡粒子を実施例３と同様の条件で型内成形した。得られた発泡粒子成形体の評価結果を表１に示す。なお、表１において（）内の値は推定値である。
【００８１】
［実施例と比較例のまとめ］
実施例１は、厚みの大きい発泡粒子成形体であっても、二次発泡性に優れ、融着率が高いものであった。また、成形圧力を０．１６ＭＰａ（Ｇ）のように低い成形圧力にした場合でも、発泡粒子成形体の中心部まで融着が優れているものであった。
図７に示すように、実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子は、５０％ＲＨの条件で発泡剤を逸散処理したことにより含水率の高い発泡性樹脂粒子が得られ、該樹脂粒子を発泡して得られたポリ乳酸発泡粒子の表層は厚みが大きく、平均表層厚みと平均気泡膜厚みの比が大きな値を示すものであった。
実施例２は、融着改良剤を使用していないものであるが、厚みの大きい発泡粒子成形体であっても、二次発泡性に優れ、融着率が高いものであった。また、成形圧力が０．１６ＭＰａ（Ｇ）のように低い場合でも発泡粒子成形体の中心部まで融着がされているものであった。
一方比較例１、比較例２は、高い加熱スチーム圧力でも発泡粒子成形体は充分に融着しておらず、特に発泡粒子成形体の中心部の融着が極端に低いものであり、更に加熱スチーム圧を上げても良好な融着性を示す５０ｍｍの厚みの発泡粒子成形体を得ることはできなかった。
図９に示すように、比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子は、発泡剤の逸散を行っていないことにより、ポリ乳酸発泡粒子表層部の写真は、実施例１の表層部の写真と同じ拡大倍率であるが、表層の厚みが実施例１の厚みより小さいことが観察され、平均表層厚みと平均気泡膜厚みの比が小さな値を示すものであった。また、発泡粒子の表層部の発熱量の値も小さく発泡粒子表層部の結晶化が進んでいるものであった。
実施例３、４、５は、静置以外の発泡剤逸散工程によっても、静置による発泡剤逸散工程と同様の効果が確認でき、厚みの大きい発泡粒子成形体であっても、二次発泡性に優れ、融着率が高いものが得られた。
比較例３は、逸散工程を湿度の低い条件下で行なった例であり、得られた発泡粒子成形体の融着性、二次発泡性は、実施例３、４に比べて劣っていた。
【００８２】
【表１】
表１において重量部とはポリ乳酸系樹脂粒子１００重量部に対する値である。
【図面の簡単な説明】
【００８３】
【図１】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行って測定された基材樹脂の吸熱量、発泡粒子の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図２】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行って測定された基材樹脂の吸熱量、発泡粒子の吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図３】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行わずに測定された発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図４】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行わずに測定された発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図５】熱流束示差走査熱量計により試験片の熱処理を行わずに測定された発泡粒子の発熱量（Ｂｅｘｏ）及び吸熱量（Ｂｅｎｄｏ）を示すＤＳＣ曲線の例である。
【図６】実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部の走査型電子顕微鏡写真である。
【図７】実施例１で得られた本発明のポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面における表層部の一部の走査型電子顕微鏡写真である。
【図８】比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面の一部の走査型電子顕微鏡写真である。
【図９】比較例１で得られたポリ乳酸発泡粒子を略二分割した断面における表層部の一部の走査型電子顕微鏡写真である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子をＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、
該熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、
該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
【請求項２】
請求項１に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内成形にて相互に融着させてなるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体。
【請求項１】
見かけ密度が０．０２ｇ／ｃｍ３〜０．６５ｇ／ｃｍ３であるポリ乳酸系樹脂発泡粒子であって、該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子をＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７年）に記載されている熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させ、その温度に１０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて１１０℃まで冷却し、その温度に１２０分間保った後、冷却速度２℃／ｍｉｎにて４０℃まで冷却する熱処理後、再度、加熱速度２℃／ｍｉｎにて融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱して溶融させる際に得られるＤＳＣ曲線における吸熱量（Ｒｅｎｄｏ）が１０Ｊ／ｇ以上であり、
該熱流束示差走査熱量測定法に基づいて、熱処理を行うことなく、加熱速度２℃／ｍｉｎにて常温から融解ピーク終了時より３０℃高い温度まで加熱したときに得られるＤＳＣ曲線における該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の吸熱量（Ｂｅｎｄｏ：Ｊ／ｇ）と発熱量（Ｂｅｘｏ：Ｊ／ｇ）、及び該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の表層部の発熱量（Ｂｓ：Ｊ／ｇ）と中央部の発熱量（Ｂｃ：Ｊ／ｇ）との関係が下式（１）及び（２）を共に満足し、
該ポリ乳酸系樹脂発泡粒子の平均表層厚み（Ｔｓ）と平均気泡膜厚み（Ｔｍ）との比（Ｔｓ／Ｔｍ）が５．０〜４０．０であることを特徴とするポリ乳酸系樹脂発泡粒子。
（Ｂｅｘｏ）／（Ｂｅｎｄｏ）＞０．３ （１）
（Ｂｓ）＞（Ｂｃ） （２）
【請求項２】
請求項１に記載のポリ乳酸系樹脂発泡粒子を型内成形にて相互に融着させてなるポリ乳酸系樹脂発泡粒子成形体。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【公開番号】特開２００９−６２５０２（Ｐ２００９−６２５０２Ａ）
【公開日】平成２１年３月２６日（２００９．３．２６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−２３４０６６（Ｐ２００７−２３４０６６）
【出願日】平成１９年９月１０日（２００７．９．１０）
【出願人】（０００１３１８１０）株式会社ジェイエスピー (245)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年３月２６日（２００９．３．２６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年９月１０日（２００７．９．１０）
【出願人】（０００１３１８１０）株式会社ジェイエスピー (245)
【Ｆターム（参考）】
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