内燃機関のデポジット剥離量推定装置およびデポジット堆積量推定装置
【課題】燃料噴射孔近傍における、デポジット剥離量またはデポジット堆積量を正確に推定する。
【解決手段】燃料噴射弁２２を備えた内燃機関において燃料噴射孔３４の噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力に影響を与える要因を表す複数のパラメータを用いてデポジット剥離量を算出することによってデポジット剥離量を推定する。複数のパラメータの少なくとも１つがデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータであり、複数のパラメータの別の少なくとも１つが燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数Ｃｄまたは該流量係数と相関関係のあるパラメータθｓ、Ｌｓ、ｄＱ、ＱＲである。
【解決手段】燃料噴射弁２２を備えた内燃機関において燃料噴射孔３４の噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力に影響を与える要因を表す複数のパラメータを用いてデポジット剥離量を算出することによってデポジット剥離量を推定する。複数のパラメータの少なくとも１つがデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータであり、複数のパラメータの別の少なくとも１つが燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数Ｃｄまたは該流量係数と相関関係のあるパラメータθｓ、Ｌｓ、ｄＱ、ＱＲである。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関のデポジット剥離量推定装置およびデポジット堆積量推定装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
燃料が燃焼室内に直接噴射されるように燃料噴射弁が配置された内燃機関が知られている。また、このような内燃機関では、燃料噴射弁の噴孔出口近傍壁面（すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁壁面）に燃焼生成物（すなわち、燃料の燃焼に関連して生成される物質）が堆積することも知られている。そして、このように噴孔出口近傍壁面に燃焼生成物が堆積すると、所期の量の燃料を燃料噴射弁に噴射させるための指令が燃料噴射弁に送られたとしても、燃料噴射弁から所期の量の燃料が噴射されないことがある。そして、燃料噴射弁から所期の量の燃料が噴射されない場合、内燃機関の出力特性や排気特性が低下することがある。したがって、燃料噴射弁から所期の量の燃料が噴射されない可能性があるか否かを知るために、噴孔出口近傍壁面に堆積している燃焼生成物の量を知ることは少なからず有用である。特許文献１には、噴孔出口近傍壁面に堆積している燃焼生成物の量（以下、噴孔出口近傍壁面に堆積している燃焼生成物を「デポジット」ともいい、このデポジットの量を「トータルデポジット堆積量」という）を推定する装置が特許文献１に記載されている。
【０００３】
ところで、機関運転中（すなわち、内燃機関の運転中）、上記燃焼生成物は次々に生成される。ここで、次々に生成される燃焼生成物が全て噴孔出口近傍壁面に堆積し且つ噴孔出口近傍壁面にいったん堆積した燃焼生成物（すなわち、デポジット）が噴孔出口近傍壁面から剥離されないのであれば、次々に生成される燃焼生成物の量を積算すれば、トータルデポジット堆積量を求めることができる。しかしながら、実際には、燃焼生成物が次々に生成される間にも、デポジットが噴孔出口近傍壁面から剥離することもある。したがって、トータルデポジット堆積量を求める場合、次々に生成される燃焼生成物の量を考慮するだけでなく、噴孔出口近傍壁面から剥離するデポジットの量も考慮する必要がある。
【０００４】
そこで、特許文献１に記載の装置では、所定の期間が経過する度に、同所定期間中に生成された燃焼生成物の量（以下この量を「燃焼生成物の生成量」という）と、同所定の期間中に噴孔出口近傍壁面から剥離したデポジットの量（以下この量を「デポジット剥離量」という）とを求め、燃焼生成物の生成量からデポジット剥離量を差し引くことによって同所定の期間中に噴孔出口近傍壁面に新たに堆積した燃焼生成物の量（以下この量を「デポジット新規堆積量」という）を算出し、このデポジット新規堆積量を積算することによってトータルデポジット堆積量を算出するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−５７５３８号公報
【特許文献２】特開２００８−２３１９９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、特許文献１に記載の装置では、上記所定の期間中の燃料噴射量（すなわち、燃料噴射弁から噴射された燃料の量）と同所定の期間中の燃焼生成物の生成量とを考慮してデポジット剥離量を求めている。しかしながら、デポジット剥離量をより正確に求め、ひいては、デポジット堆積量をより正確に求めるためには、デポジット剥離量の推定またはデポジット堆積量の推定にこれら燃料噴射量や燃焼生成物の生成量以外の要素を考慮する必要があることが本願の発明者の研究によって明らかになった。
【０００７】
そこで、本発明の目的は、デポジット剥離量またはデポジット堆積量を正確に推定することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本願の発明は、燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を前記噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力に影響を与える要因を表す複数のパラメータを用いて前記噴孔壁面から剥離するデポジットの量であるデポジット剥離量を算出することによってデポジット剥離量を推定するデポジット剥離量推定装置に関する。そして、本発明では、前記複数のパラメータの少なくとも１つが前記デポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータであり、前記複数のパラメータの別の少なくとも１つが燃料噴射弁の燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータである。
【０００９】
本発明によれば、デポジット剥離量を正確に推定することができる。すなわち、デポジット剥離量に影響する要因としてデポジット剥離力を変動させる要因を示すパラメータ（例えば、燃料噴射圧など）が挙げられる。つまり、このパラメータが変動すればデポジット剥離量も変動する。しかしながら、このパラメータが一定であっても噴孔壁面の形状に応じてデポジット剥離量が異なる。つまり、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用が異なる。この剪断作用の強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。さらに、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺のキャビテーションの発生が異なる。このキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。したがって、デポジット剥離量をより正確に推定しようとすれば、デポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を考慮すべきである。ここで、本願の発明者の研究により、流量係数がデポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を代表するパラメータであることが明らかになった。つまり、流量係数が小さいほどデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用の強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。また、流量係数が小さいほどデポジット周辺のキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。そして、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と同デポジットの剥離量に対する流量係数の影響との間には非常に密接な相関関係があることに着目し、本発明では、燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを用いてデポジット剥離量を算出するようにしている。このように、本発明では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に影響する噴孔壁面の形状を代表する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを用いてデポジット剥離量を算出していることから、本発明によれば、デポジット剥離量を正確に推定することができるのである。
【００１０】
なお、本発明は燃料噴射弁の噴孔壁面から剥離するデポジットの量を推定するデポジット剥離量推定装置であるから、本発明は噴孔壁面にデポジットが堆積する燃料噴射弁を備えた内燃機関であれば如何なる内燃機関にも適用可能である。したがって、本発明における燃料噴射弁は、噴孔壁面にデポジットが堆積するのであれば、特定の燃料噴射弁に限定されず、例えば、燃料を燃焼室に直接噴射することができるようにその先端が燃焼室内に露出されているタイプの燃料噴射弁（いわゆる筒内噴射タイプの燃料噴射弁）であってもよいし、燃料を吸気ポート内に噴射することができるようにその先端が吸気ポート内に露出されているタイプの燃料噴射弁（いわゆるポート噴射タイプの燃料噴射弁）であってもよい。
【００１１】
また、本発明におけるデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータは、特定のパラメータに限定されないが、例えば、燃料噴射圧（すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の圧力）である。
【００１２】
また、本願の別の発明は、燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるデポジット堆積量を算出することによってデポジット堆積量を推定するデポジット堆積量推定装置に関する。そして、本発明は、上記発明のデポジット剥離量推定装置を有する。そして、本発明では、デポジットを構成するデポジット構成物質の生成量がデポジット構成物質生成量として推定されると共に前記デポジット剥離量推定装置によってデポジット剥離量が推定される。そして、前記デポジット構成物質生成量から前記デポジット剥離量を差し引くことによってデポジット堆積量が算出される。
【００１３】
本発明によれば、デポジット堆積量を正確に推定することができる。すなわち、上述したように、上記発明のデポジット剥離量推定装置によれば、デポジット堆積量を算出するために必要なデポジット剥離量を正確に推定することができる。そして、本発明では、上記発明のデポジット剥離量推定装置がデポジット剥離量の推定に利用される。したがって、デポジット堆積量を正確に推定することができるのである。
【００１４】
また、本願のさらに別の発明は、燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるデポジット堆積量を算出することによってデポジット堆積量を推定するデポジット堆積量推定装置に関する。そして、本発明では、デポジットを構成するデポジット構成物質として生成される物質の量がデポジット構成物質生成量として推定されると共に前記噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を前記噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータを用いて前記噴孔壁面から剥離するデポジットの量であるデポジット剥離量が推定される。そして、前記デポジット構成物質生成量から前記デポジット剥離量を差し引くことによって暫定的なデポジット堆積量が算出される。そして、燃料噴射弁の燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを前記デポジット剥離力に影響を与える要因として考慮して前記暫定的なデポジット堆積量を補正することによって最終的なデポジット堆積量が算出される。
【００１５】
本発明によれば、デポジット堆積量を正確に推定することができる。すなわち、デポジット剥離量に影響する要因としてデポジット剥離力を変動させる要因を示すパラメータ（例えば、燃料噴射圧など）が挙げられる。つまり、このパラメータが変動すればデポジット剥離量も変動する。しかしながら、このパラメータが一定であっても噴孔壁面の形状に応じてデポジット剥離量が異なる。つまり、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用が異なる。この剪断作用の強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。さらに、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺のキャビテーションの発生が異なる。このキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。したがって、デポジット堆積量をより正確に推定しようとすれば、デポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を考慮すべきである。ここで、本願の発明者の研究により、流量係数がデポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を代表するパラメータであることが明らかになった。つまり、流量係数が小さいほどデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用の強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。また、流量係数が小さいほどデポジット周辺のキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。そして、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と同デポジットの剥離量に対する流量係数の影響との間には非常に密接な相関関係があることに着目し、本発明では、燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを用いてデポジット堆積量を算出するようにしている。このように、本発明では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に影響する噴孔壁面の形状を代表する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを用いてデポジット堆積量を算出していることから、本発明によれば、デポジット堆積量を正確に推定することができるのである。
【００１６】
なお、本発明は燃料噴射弁の噴孔壁面に堆積するデポジットの量を推定するデポジット堆積量推定装置であるから、本発明は噴孔壁面にデポジットが堆積する燃料噴射弁を備えた内燃機関であれば如何なる内燃機関にも適用可能である。したがって、本発明における燃料噴射弁は、噴孔壁面にデポジットが堆積するのであれば、特定の燃料噴射弁に限定されず、例えば、燃料を燃焼室に直接噴射することができるようにその先端が燃焼室内に露出されているタイプの燃料噴射弁（いわゆる筒内噴射タイプの燃料噴射弁）であってもよいし、燃料を吸気ポート内に噴射することができるようにその先端が吸気ポート内に露出されているタイプの燃料噴射弁（いわゆるポート噴射タイプの燃料噴射弁）であってもよい。
【００１７】
また、本発明におけるデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータは、特定のパラメータに限定されないが、例えば、燃料噴射圧（すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の圧力）である。
【００１８】
また、本願のさらに別の発明では、上記発明において、前記流量係数と相関関係のあるパラメータが燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量のうちの少なくとも１つである。
【００１９】
なお、本発明の燃料噴霧角度は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射されて形成される燃料噴霧が燃料噴射孔の出口を始点として拡がる角度である。また、本発明の燃料噴霧到達距離は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射されて形成される燃料噴霧が到達することができる燃料噴射孔の出口からの距離である。また、本発明の噴孔絞り期間は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対して主として燃料噴射孔によって絞りが加えられている期間であり、本発明の燃料噴射率は、詳細には、単位時間当たりに燃料噴射孔から噴射される燃料の量である。また、本発明の基準燃料噴射指令値は、詳細には、要求された量の燃料を燃料噴射弁から噴射させるために燃料噴射弁に与えるべき指令値として予め定められた指令値であり、本発明の基準燃料噴射指令値に対する補正量は、詳細には、要求燃料噴射量（すなわち、燃料噴射弁から噴射させる燃料の量として要求される燃料の量）と実際の燃料噴射量（すなわち、要求燃料噴射量に対応する基準燃料噴射指令値を燃料噴射弁に与えたときに燃料噴射弁から実際に噴射された燃料の量）との間に違いがある場合において実際の燃料噴射量が要求燃料噴射量になるように要求燃料噴射量に対応する基準燃料噴射指令値を補正する量である。
【００２０】
本発明によれば、デポジット剥離量の正確な推定をより容易に行うことができる。すなわち、燃料噴霧角度、または、燃料噴霧到達距離、または、燃料噴射率を求めることは、燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数を求めることに比べて容易である。また、基準燃料噴射指令値に対する補正量はデポジット剥離量の算出とは別に基準燃料噴射指令値を補正するものとして用意されるものであるから、当該補正量を取得することは、燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数を求めることに比べて容易である。そして、これら燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量がそれぞれ流量係数と相関関係のあるパラメータであるのだから、上述した理由と同じ理由から、これらパラメータの少なくとも１つをデポジット剥離量の推定に用いることによってデポジット剥離量が正確に推定される。したがって、デポジット剥離量の正確な推定をより容易に行うことができるのである。
【００２１】
また、本願のさらに別の発明では、上記発明において、前記燃料噴射率が噴孔絞り期間における最大燃料噴射率である。
【００２２】
本発明によれば、デポジット剥離量の正確な推定をより容易に行うことができる。すなわち、燃料噴射率は、噴孔絞り期間において最大燃料噴射率となる。そして、最大燃料噴射率を求めることは、噴孔絞り期間における最大燃料噴射率以外の燃料噴射率を求めることに比べて容易である。そして、最大燃料噴射率も流量係数と相関関係のあるパラメータであるのだから、上述した理由と同じ理由から、最大燃料噴射率をデポジット剥離量の推定に用いることによってデポジット剥離量が正確に推定される。したがって、デポジット剥離量の正確な推定をより容易に行うことができるのである。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明のデポジット剥離量推定装置またはデポジット堆積量推定装置が適用される内燃機関を示した図である。
【図２】図１に示された内燃機関の燃料噴射弁の先端部分を示した図である。
【図３】第１実施形態に従ったトータルデポジット堆積量の算出を実行するルーチンを示した図である。
【図４】第２実施形態に従ったトータルデポジット堆積量の算出を実行するルーチンを示した図である。
【図５】図１に示された内燃機関の燃料噴射弁の先端部分を示した図である。
【図６】（Ａ）は流量係数Ｃｄと燃料噴霧角度θｓとの間の関係を示した図であり、（Ｂ）は流量係数Ｃｄと燃料噴霧到達距離Ｌｓとの間の関係を示した図であり、（Ｃ）は流量係数Ｃｄと噴孔絞り期間における燃料噴射率ｄＱとの間の関係を示した図であり、（Ｄ）は流量係数Ｃｄと基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲとの間の関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、図面を参照して本発明のデポジット剥離量推定装置の実施形態について説明する。まず、本発明のデポジット剥離量推定装置が適用される内燃機関の構成について説明する。この内燃機関が図１に示されている。図１において、１０は内燃機関の本体、１１はシリンダブロック、１２はシリンダヘッドをそれぞれ示している。シリンダブロック１１内には、シリンダボア１３が形成されている。シリンダボア１３内には、ピストン１４が配置されている。ピストン１４は、コンロッド１５を介してクランクシャフト１６に接続されている。一方、シリンダヘッド１２には、吸気ポート１７と排気ポート１８とが形成されている。また、シリンダヘッド１２には、吸気ポート１７を開いたり閉じたりするための吸気弁１９と、排気ポート１８を開いたり閉じたりするための排気弁２０とが配置されている。また、ピストン１４の上壁面とシリンダボア１３の内周壁面とシリンダヘッド１２の下壁面とによって燃焼室２１が画成されている。
【００２５】
なお、吸気ポート１７は、吸気マニホルド（図示せず）を介して吸気管（図示せず）に接続され、吸気通路の一部を構成する。一方、排気ポート１８は、排気マニホルド（図示せず）を介して排気管（図示せず）に接続され、排気通路の一部を構成する。
【００２６】
また、シリンダヘッド１２には、燃料噴射弁２２が配置されている。燃料噴射弁２２は、図２に示されているように、ノズル３０とニードル３１とを有する。ノズル３０の内部には、空洞（以下「内部空洞」という）が形成されている。そして、この内部空洞内にニードル３１がノズル３０の中心軸線（すなわち、燃料噴射弁２２の中心軸線）ＣＡに沿って移動可能に収容されている。また、ニードル３１の先端部は、テーパ形状にされている。そして、ニードル３１がノズル３０の内部空洞内に収容されたとき、ノズル３０の内周壁面（すなわち、ノズル３０の内部空洞を画成する壁面）とニードル３１の外周壁面との間に燃料を通すための燃料通路３２が形成される。また、ノズル３０の先端部における燃料通路３２は、いわゆるサック３３を形成している（以下、燃料通路３２とは、このサック３３を除いた燃料通路のことを意味することとする）。さらに、ノズル３０の先端部には、複数の燃料噴射孔３４が形成されている。これら燃料噴射孔３４は、ノズル３０内（すなわち、燃料噴射弁２２内）のサック３３とノズル３０の外部（すなわち、燃料噴射弁２２の外部）とを連通している。
【００２７】
そして、ニードル３１のテーパ形状の先端部の外周壁面がノズル３０の先端部の内周壁面に当接するようにニードル３１がノズル３０内に位置決めされたとき、サック３３と燃料通路３２との間の連通が遮断される。このときには燃料噴射弁２２の燃料噴射孔３４から燃料は噴射されない。一方、ニードル３１のテーパ形状の先端部の外周壁面がノズル３０の先端部の内周壁面から離れるようにニードル３１がノズル３０内において移動せしめられると、サック３３と燃料通路３２とが互いに連通し、燃料通路３２かサック３３に燃料が流入する。そして、サック３３に流入した燃料は、燃料噴射孔３４の入口を介して同燃料噴射孔３４に流入し、同燃料噴射孔３４を介してその出口から噴射される。
【００２８】
また、燃料噴射弁２２は、燃焼室２１内に燃料を直接噴射するようにシリンダヘッド１２に配置されている。云い方を換えれば、燃料噴射弁２２は、その燃料噴射孔が燃焼室２１内に露出するようにシリンダヘッド１２に配置されている。
【００２９】
また、燃料噴射弁２２は、燃料供給通路２３を介して蓄圧室（すなわち、いわゆるコモンレール）２４に接続されている。蓄圧室２４は、燃料供給通路２５を介して燃料タンク（図示せず）に接続されている。蓄圧室２４には、燃料タンクから燃料供給通路２５を介して燃料が供給される。そして、蓄圧室２４には、高圧の燃料が貯留されている。また、燃料噴射弁２２には、蓄圧室２４から燃料供給通路２３を介して高圧の燃料が供給される。また、蓄圧室２４には、その内部の燃料の圧力を検出するための圧力センサ２６が配置されている。
【００３０】
また、シリンダブロック１１内には、冷却水を流すための冷却水通路２７が形成されている。冷却水通路２７は、シリンダボア１３を包囲するように形成されている。したがって、少なくとも、冷却水通路２７内を流れる冷却水によって燃焼室２１内部が冷却される。また、シリンダブロック１１には、冷却水通路２７内を流れる冷却水の温度を検出するための温度センサ２８が配置されている。
【００３１】
また、内燃機関は、電子制御装置４０を有する。電子制御装置４０は、マイクロコンピュータからなり、双方向バス４１によって互いに接続されたＣＰＵ（マイクロプロセッサ）４２、ＲＯＭ（リードオンリメモリ）４３、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）４４、バックアップＲＡＭ４５、および、インターフェース４６を有する。インターフェース４６は、燃料噴射弁２２、圧力センサ２６、および、温度センサ２８に接続されている。電子制御装置４０は、燃料噴射弁２２の動作を制御すると共に、圧力センサ２６から燃料の圧力に対応する出力値を受け取り、温度センサ２８から冷却水の温度に対応する出力値を受け取る。
【００３２】
次に、上述した内燃機関に適用される本発明のデポジット剥離量推定装置およびデポジット堆積量推定装置の実施形態について説明する。なお、以下の説明において「噴孔画成壁面」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する燃料噴射弁壁面」であり、「噴孔入口近傍壁面」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔の入口近傍において噴孔画成壁面に隣接する燃料噴射弁壁面」であり、「噴孔出口近傍壁面」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口近傍において噴孔画成壁面に隣接する燃料噴射弁壁面」である。また「燃焼生成物」は「燃料の燃焼に関連して生成される物質」であり、「燃焼ガス」は「燃焼室内で燃料が燃焼することによって発生するガス」であり、「燃料噴射」とは「燃料噴射弁の燃料噴射孔からの燃料の噴射」であり、「燃料噴射圧」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の圧力」であり、「噴孔温度」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔内部の温度」である。
【００３３】
燃料が燃焼室内に直接噴射されるように燃料噴射弁が配置されている内燃機関では、燃料噴射弁の噴孔出口近傍壁面に燃焼生成物が堆積することが知られている。また、燃料中の金属成分（例えば、亜鉛、カルシウム、マグネシウムなど）が燃焼ガスと反応することによって金属成分由来の燃焼生成物（例えば、低級カルボン酸塩、炭酸塩、シュウ酸塩などであり、以下この燃焼生成物を「金属由来生成物」という）が生成され、この金属由来生成物も噴孔出口近傍壁面に堆積することが本願の発明者の研究により明らかとなった。また、この金属由来生成物は噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面にも堆積することが本願の発明者の研究により明らかとなった。以下、この金属由来生成物について簡単に説明する。
【００３４】
従来、噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面には燃焼生成物が堆積することはないものと認識されていた。しかしながら、本願の発明者の研究によれば、上述したように、噴孔出口近傍壁面だけでなく噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面にも金属由来生成物の形態の燃焼生成物が堆積することが明らかとなった。このように噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面にも金属由来生成物が堆積する理由は以下のように推察される。すなわち、燃料噴射弁が燃料を燃焼室内に直接噴射するように、すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔が燃焼室内部に露出するように燃料噴射弁が内燃機関に配置されている場合、燃焼ガスが燃料噴射孔に入り込み、この燃焼ガスが燃料噴射孔内およびその入口近傍において燃料と反応し、金属由来生成物が生成される。そして、この金属由来生成物の壁面への付着力が比較的強いことから、燃料噴射孔内およびその入口において強い燃料の流れがあるにも係わらず、噴孔画成壁面および噴孔入口近傍壁面に付着し堆積する。これが金属由来生成物が噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面にも堆積する理由であると推察されるのである。
【００３５】
ところで、このように噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面（以下これら壁面をまとめて「噴孔壁面」という）に金属由来生成物を含む燃焼生成物（以下、この燃焼生成物には金属由来生成物が含まれるものとする）が堆積していると、この噴孔壁面に堆積している燃焼生成物（以下このように噴孔壁面に堆積している燃焼生成物を「デポジット」という）が燃料の流れを阻害してしまう。したがって、本来であれば要求されている量（以下この量を「要求燃料噴射量」という）の燃料を燃料噴射弁に噴射させることができる指令値が燃料噴射弁に与えられたとしても、要求燃料噴射量の燃料が燃料噴射弁から噴射されない可能性がある。
【００３６】
そして、要求燃料噴射量の燃料が燃料噴射弁から噴射されない場合、内燃機関の出力特性や排気特性が低下してしまう可能性がある。したがって、こうした内燃機関の出力特性や排気特性の低下を抑制し或いは改善しようとする場合にはこうした特性の低下が生じる可能性の有無を知ることは不可欠であるし、こうした特性の低下が生じる可能性の有無を知ることは少なからず有用である。そして、こうした特性の低下が生じる可能性の有無を知るためには、噴孔壁面に堆積しているデポジットの量（以下この量を「トータルデポジット堆積量」という）を正確に知ることが必要である。
【００３７】
ところで、機関運転中（すなわち、内燃機関の運転中）、燃料噴射弁から次々に燃料が噴射されるのであるから、燃焼生成物は次々に生成される。ここで、このように次々に生成される燃焼生成物が全て噴孔壁面に堆積し且つ噴孔壁面にいったん堆積した燃焼生成物（すなわち、デポジット）が噴孔壁面から剥離されないのであれば、次々に生成される燃料生成物の量を積算すれば、トータルデポジット堆積量を正確に求めることができる。
【００３８】
しかしながら、実際には、燃焼生成物が次々に生成され、これら燃焼生成物が噴孔壁面に堆積する間にも、デポジットが噴孔壁面から剥離することがある。つまり、トータルデポジット堆積量を正確に求めようとする場合、次々に生成される燃焼生成物の量を考慮するだけでなく、噴孔壁面から剥離するデポジットの量も考慮する必要がある。
【００３９】
そこで、本発明の実施形態の１つ（以下「第１実施形態」という）では、次式１に従って所定期間（すなわち、予め定められた期間）中のデポジット剥離量（以下このデポジット剥離量を「デポジット新規剥離量」という）Ｘｒが算出される。なお、所定期間は、特に制限されるものではなく、任意に設定されればよく、例えば、特定の燃料噴射弁において連続する２回の燃料噴射の間の期間である。
【００４０】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×（１／Ｃｄ） …（１）
【００４１】
なお、式１の「Ｐｉｎ」は「上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射圧（以下単に「燃料噴射圧」という）」である。この燃料噴射圧は、例えば、上記所定期間中の特定の時点における圧力センサ２６の出力値から求められる。もちろん、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射圧に代えて、上記所定期間中の平均の燃料噴射圧が用いられてもよい。また、式１の「Ｃｄ」は「燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数（以下単に「流量係数」という）」である。この流量係数は、例えば、予め実験等によって求められる係数である。もちろん、機関運転中に流量係数を適宜測定する手段があるのであれば、斯くして測定される流量係数が用いられてもよい。また、式１の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。また、式１の「ｃ」は、流量係数に関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。式１に示されているように、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと流量係数Ｃｄに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×（１／Ｃｄ）との合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと流量係数Ｃｄとの関数でもって算出される。そして、式１に従って算出されるデポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほど多く、流量係数Ｃｄが小さいほど多い。
【００４２】
ところで、第１実施形態では、次式２に従って上記所定期間中の燃焼生成物の生成量（以下この生成量を「燃焼生成物新規生成量」という）Ｘｐが算出される。
【００４３】
Ｘｐ＝Ｃｍ×ａ×Ｔｎ …（２）
【００４４】
なお、式２の「Ｃｍ」は「燃料中の金属成分の濃度（以下単に「金属成分濃度」という）である。この金属成分濃度は、例えば、予め測定された濃度でもよいし、機関運転中に適宜測定される濃度でもよい。また、式２の「Ｔｎ」は「上記所定期間中の特定の時点における噴孔温度（以下単に「噴孔温度」という）」である。この噴孔温度は、例えば、上記所定期間中の特定の時点における温度センサ２８の出力値から求められる。もちろん、上記所定期間中の特定の時点における噴孔温度に代えて、上記所定期間中の平均の噴孔温度が用いられてもよい。また、式２の「Ｔｎ」は、この噴孔温度に制限されず、例えば、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口近傍の雰囲気の温度でもよいし、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射弁の燃料噴射孔の入口近傍の雰囲気の温度でもよい。もちろん、これら温度以外に燃焼生成物新規生成量に影響を与える温度であれば、如何なる温度が用いられてもよい。また、式２の「ａ」は、金属成分濃度Ｃｍおよび噴孔温度Ｔｎに関連する燃焼生成物新規生成量が正確に算出されるように適合された係数である。式２に示されているように、燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍと噴孔温度Ｔｎとの積に基づいて算出される。別の云い方をすれば、燃焼生成物新規生成量Ｘｐは金属成分濃度Ｃｍと噴孔温度Ｔｎとの関数でもって算出される。なお、式２に従って算出される燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍが高いほど多くなり、噴孔温度Ｔｎが高いほど多い。
【００４５】
そして、第１実施形態では、次式３に従って上記所定期間中のデポジット堆積量（以下このデポジット堆積量を「デポジット新規堆積量」という）Ｘｄが算出される。
【００４６】
Ｘｄ＝Ｘｐ−Ｘｒ …（３）
【００４７】
なお、式３の「Ｘｐ」は、式２に従って算出される燃焼生成物新規生成量である。式３の「Ｘｒ」は、式１に従って算出されるデポジット新規剥離量である。式３に示されているように、デポジット新規堆積量Ｘｄは、燃焼生成物新規生成量Ｘｐからデポジット新規剥離量Ｘｒを差し引くことによって算出される。
【００４８】
そして、第１実施形態では、次式４に従って現在のトータルデポジット堆積量ＴＸｄが算出される。
【００４９】
ＴＸｄ＝ＴＸｄ＋Ｘｄ …（４）
【００５０】
なお、式４の左辺の「ＴＸｄ」は、式４に従って今回算出されるトータルデポジット堆積量である。また、式４の右辺の「ＴＸｄ」は、式４に従って前回算出されたトータルデポジット堆積量である。また、式４の「Ｘｄ」は、式３に従って今回算出されたデポジット新規堆積量である。式４に示されているように、トータルデポジット堆積量ＴＸｄは、デポジット新規堆積量Ｘｄを積算することによって算出される。
【００５１】
第１実施形態によれば、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。すなわち、デポジット新規剥離量に影響する要因として燃料噴射圧が挙げられる。つまり、燃料噴射圧が高いほどデポジット新規剥離量が多くなる。しかしながら、燃料噴射圧が一定であっても噴孔壁面の形状に応じてデポジット新規剥離量が異なる。つまり、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用が異なる。この剪断作用の強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。さらに、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺のキャビテーションの発生が異なる。このキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。したがって、デポジット新規剥離量をより正確に推定しようとすれば、デポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を考慮すべきである。ここで、本願の発明者の研究により、流量係数がデポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を代表するパラメータであることが明らかになった。つまり、流量係数が小さいほどデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用の強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。また、流量係数が小さいほどデポジット周辺のキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。そして、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と同デポジットの剥離量に対する流量係数の影響との間には非常に密接な相関関係があることに着目し、第１実施形態では、流量係数をパラメータとして含む式１に従ってデポジット新規剥離量を算出するようにしている。このように、第１実施形態では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に影響する噴孔壁面の形状を代表する流量係数を用いてデポジット新規剥離量を算出していることから、第１実施形態によれば、デポジット新規剥離量を正確に推定することができるのである。
【００５２】
また、第１実施形態によれば、デポジット新規剥離量の算出に噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を比較的容易に反映させることができるとも言える。すなわち、このデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を噴孔壁面の形状そのものを用いてデポジット新規剥離量の算出に反映させようとした場合、噴孔壁面の形状を数値として把握しなければならない。しかしながら、噴孔壁面の形状を数値として把握することは困難である。一方、燃料噴射孔を流れる燃料の流れに関する流量係数を求めることは噴孔壁面の形状を数値化することよりも容易である。ここで、第１実施形態では、この流量係数をデポジット新規剥離量の算出に反映させており、この流量係数が噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と密接な相関関係があることから、第１実施形態によれば、デポジット新規剥離量の算出に噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を比較的容易に反映させることができると言えるのである。
【００５３】
また、第１実施形態によれば、トータルデポジット堆積量を算出するために必要なデポジット剥離量を正確に推定することができることから、トータルデポジット堆積量を正確に推定することができる。
【００５４】
なお、第１実施形態では、噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるトータルデポジット堆積量が推定されるが、第１実施形態に含まれる本発明の考え方は噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚みを推定する場合にも適用可能である。
【００５５】
また、第１実施形態では、噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面から剥離するデポジット新規剥離量が推定され、そして、これら壁面に堆積するデポジット新規堆積量およびトータルデポジット堆積量が推定されるが、第１実施形態に含まれる本発明の考え方は噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面のいずれか１つの壁面から剥離するデポジット新規剥離量を推定し、そして、当該１つの壁面に堆積するデポジット新規堆積量およびトータルデポジット堆積量を推定する場合にも適用可能である。
【００５６】
また、燃焼生成物新規生成量を算出するために利用される式２に「燃料中の金属濃度」がパラメータとして含まれていることから、第１実施形態が噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物から構成されていることを前提とした実施形態であることが判る。しかしながら、式２の代わりに、噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物以外の燃焼生成物から構成されていることを前提にした場合において燃焼生成物新規生成量を算出するための式が用いられてもよいし、噴孔壁面に堆積するデポジットが金属由来生成物およびそれ以外の燃焼生成物から構成されていることを前提とした場合において燃焼生成物新規生成量を算出するための式が用いられてもよい。
【００５７】
なお、噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物から構成されている場合とは、燃料噴射圧（すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の圧力）が比較的高い場合である。つまり、従来、噴孔壁面に堆積するデポジットとして認識されている燃焼生成物は金属由来生成物（例えば、亜鉛、カルシウム、マグネシウムなどの低級カルボン酸塩、炭酸塩、シュウ酸塩など）とは異なる燃焼生成物であり、こうした燃焼生成物からなるデポジットは燃料噴射圧が実用の範囲内において比較的高い圧力であれば燃料噴射孔内を流れる燃料によって噴孔壁面から剥離せしめられる。しかしながら、金属由来生成物からなるデポジットは燃料噴射圧が実用の範囲内において比較的高い圧力であったとしても燃料噴射孔内を流れる燃料によって噴孔壁面から容易には剥離せしめられない。このため、噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物から構成されている場合とは、燃料噴射孔が比較的高い場合なのである。
【００５８】
また、デポジット新規堆積量を積算し続けることによってその時々のトータルデポジット堆積量を算出することができる。しかしながら、噴孔壁面に堆積可能なデポジットの量には限界がある。そして、この噴孔壁面に堆積可能なデポジットの量の限界値（以下この限界値を「飽和デポジット堆積量」という）は、燃料噴射圧に依存する。詳細には、燃料噴射圧が高いほど飽和デポジット堆積量が少なくなる。そこで、第１実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎に燃料噴射圧に応じた飽和デポジット堆積量を算出し、算出されたトータルデポジット堆積量が飽和デポジット堆積量以上であるときにはトータルデポジット堆積量を飽和デポジット堆積量に制限するようにしてもよい。
【００５９】
また、デポジットを構成する金属由来生成物として、低級カルボン酸塩、炭酸塩、および、シュウ酸塩がある。これら金属由来生成物のうち炭酸塩は、その周囲の温度が或る温度以上になると分解してしまう。そこで、第１実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎にデポジットの周囲の温度を取得し、取得された温度が所定の温度（すなわち、炭酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうち炭酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。なお、上記所定の温度は、炭酸塩が分解する温度として実験等によって求められ、予め定められた温度であれば如何なる温度でもよいが、一例を挙げれば、概ね３００℃である。
【００６０】
もちろん、このことを低級カルボン酸塩やシュウ酸塩に関して同様に適用してもよい。すなわち、デポジットを構成する低級カルボン酸塩が分解してしまう温度が予め判っているのであれば、第１実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎にデポジットの周囲の温度を取得し、取得された温度が所定の温度（すなわち、低級カルボン酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうち低級カルボン酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。また、取得された温度が所定の温度（すなわち、シュウ酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうちシュウ酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。
【００６１】
次に、第１実施形態に従ったトータルデポジット堆積量の算出を実行するルーチンについて説明する。このルーチンの一例が図３に示されている。なお、このルーチンは、上記所定期間が経過する毎に実行される。
【００６２】
図３のルーチンが開始されると、ステップ１００において燃料噴射圧Ｐｉｎ、噴孔温度Ｔｎ、金属成分濃度Ｃｍ、および、流量係数Ｃｄが取得される。次いで、ステップ１０１において、ステップ１００で取得された燃料噴射圧Ｐｉｎに基づいて飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘが算出される。次いで、ステップ１０２において、ステップ１００で取得された噴孔温度Ｔｎおよび金属成分濃度Ｃｍを上式２に適用することによって燃焼生成物新規生成量Ｘｐが算出されると共に、ステップ１００で取得された燃料噴射圧Ｐｉｎおよび流量係数Ｃｄを上式１に適用することによってデポジット新規剥離量Ｘｒが算出される。
【００６３】
次いで、ステップ１０３において、ステップ１０２で算出された燃焼生成物新規生成量Ｘｐおよびデポジット新規剥離量Ｘｒを上式３に適用することによってデポジット新規堆積量Ｘｄが算出される。次いで、ステップ１０４において、ステップ１０３で算出されたデポジット新規堆積量Ｘｄを上式４に適用することによってトータルデポジット堆積量ＴＸｄが算出される。
【００６４】
次いで、ステップ１０５において、ステップ１０４で算出されたトータルデポジット堆積量ＴＸｄがステップ１０１で算出された飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘよりも少ない（ＴＸｄ＜ＴＸｄｍａｘ）か否かが判別される。ここで、ＴＸｄ＜ＴＸｄｍａｘであると判別されたときには、ルーチンはステップ１０６に進む。一方、ＴＸｄ≧ＴＸｄｍａｘであると判別されたときには、ルーチンはステップ１０７に進む。
【００６５】
ルーチンがステップ１０６に進むと、ステップ１０４で算出されたトータルデポジット堆積量ＴＸｄがそのまま現在のトータルデポジット堆積量とされ、ルーチンが終了する。
【００６６】
一方、ルーチンがステップ１０７に進むと、ステップ１０１で算出された飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘが現在のトータルデポジット堆積量とされ、ルーチンが終了する。
【００６７】
次に、第２実施形態について説明する。第２実施形態では、次式５に従って所定期間（すなわち、予め定められた期間）中のデポジット剥離量（すなわち、デポジット新規剥離量）Ｘｒが算出される。なお、所定期間は、特に制限されるものではなく、任意に設定されればよく、例えば、特定の燃料噴射弁において連続する２回の燃料噴射の間の期間である。
【００６８】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ …（５）
【００６９】
なお、式５の「Ｐｉｎ」は「上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射圧（以下単に「燃料噴射圧」という）」である。この燃料噴射圧は、例えば、上記所定期間中の特定の時点における圧力センサ２６の出力値から求められる。もちろん、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射圧に代えて、上記所定期間中の平均の燃料噴射圧が用いられてもよい。また、式５の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。式５に示されているように、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射孔Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎである。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射孔Ｐｉｎの関数でもって算出される。そして、式５に従って算出されるデポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射孔Ｐｉｎが高いほど多い。
【００７０】
そして、第２実施形態では、次式６に従って上記所定期間中の燃焼生成物の生成量（すなわち、燃焼生成物新規生成量）Ｘｐが算出される。
【００７１】
Ｘｐ＝Ｃｍ×ａ×Ｔｎ …（６）
【００７２】
なお、式６の「Ｃｍ」は「燃料中の金属成分の濃度（すなわち、金属成分濃度）」である。この金属成分濃度は、例えば、予め測定された濃度でもよいし、機関運転中に適宜測定される濃度でもよい。また、式６の「Ｔｎ」は「上記所定期間中の特定の時点における噴孔温度（以下単に「噴孔温度」という）」である。この噴孔温度は、例えば、上記所定期間中の特定の時点における温度センサ２８の出力値から求められる。もちろん、上記所定期間中の特定の時点における噴孔温度に代えて、上記所定期間中の平均の噴孔温度が用いられてもよい。また、式２の「Ｔｎ」は、この噴孔温度に限定されず、例えば、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口近傍の雰囲気の温度でもよし、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射弁の燃料噴射孔の入口近傍の雰囲気の温度でもよい。もちろん、これら温度以外に燃焼生成物新規生成量に影響を与える温度であれば、如何なる温度が用いられてもよい。また、式６の「ａ」は、金属成分濃度Ｃｍおよび噴孔温度Ｔｎに関連する燃焼生成物新規生成量が正確に算出されるように適合された係数である。式６に示されているように、燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍと噴孔温度Ｔｎとの積に基づいて算出される。別の云い方をすれば、燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍと噴孔温度Ｔｎとの関数でもって算出される。そして、式６に従って算出される燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍが高いほど多く、噴孔温度Ｔｎが高いほど多い。
【００７３】
そして、第２実施形態では、次式７に従って上記所定期間中のデポジット堆積量（すなわち、暫定デポジット新規堆積量）ＰＸｄが算出される。
【００７４】
ＰＸｄ＝Ｘｐ−Ｘｒ …（７）
【００７５】
なお、式７の「Ｘｐ」は、式６に従って算出される燃焼生成物新規生成量である。また、式７の「Ｘｒ」は、式５に従って算出されるデポジット新規剥離量である。式７に示されているように、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄは、燃焼生成物新規生成量Ｘｐからデポジット新規剥離量Ｘｒを差し引くことによって算出される。
【００７６】
そして、第２実施形態では、次式８に従って最終的なデポジット新規堆積量Ｘｄが算出される。
【００７７】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，Ｃｄ） …（８）
【００７８】
なお、式８の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式８の「Ｃｄ」は「燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数（以下単に「流量係数」という）である。この流量係数は、例えば、予め実験等によって求められる係数である。もちろん、機関運転中に流量係数を適宜測定する手段があるのであれば、斯くして測定される流量係数が用いられてもよい。また、式８の「Ｆ（ＰＸｄ，Ｃｄ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと流量係数Ｃｄとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と流量係数とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。そして、式８に従って算出されるデポジット新規堆積量Ｘｄは、暫定デポジット新規堆積量多いほど多く、流量係数が小さいほど少ない（つまり、流量係数が小さいほどデポジットの剥離量が多い）。
【００７９】
そして、第２実施形態では、次式９に従って現在のトータルデポジット堆積量ＴＸｄが算出される。
【００８０】
ＴＸｄ＝ＴＸｄ＋Ｘｄ …（９）
【００８１】
なお、式９の左辺の「ＴＸｄ」は、式９に従って今回算出されるトータルデポジット堆積量である。また、式９の右辺の「ＴＸｄ」は、式９に従って前回算出されたトータルデポジット堆積量である。また、式９の「Ｘｄ」は、式８に従って今回算出されたデポジット新規堆積量である。そして、式９に示されているように、トータルデポジット堆積量ＴＸｄは、デポジット新規堆積量Ｘｄを積算することによって算出される。
【００８２】
第２実施形態によれば、トータルデポジット堆積量を正確に推定することができる。すなわち、デポジット新規剥離量に影響する要因として燃料噴射圧が挙げられる。つまり、燃料噴射圧が高いほどデポジット新規剥離量が多くなる。しかしながら、燃料噴射圧が一定であっても噴孔壁面の形状に応じてデポジット新規剥離量が異なる。つまり、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用が異なる。この剪断作用の強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。さらに、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺のキャビテーションの発生が異なる。このキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。したがって、トータルデポジット堆積量をより正確に推定しようとすれば、デポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を考慮すべきである。ここで、本願の発明者の研究により、流量係数がデポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を代表するパラメータであることが明らかになった。つまり、流量係数が小さいほどデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用の強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。また、流量係数が小さいほどデポジット周辺のキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。そして、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と同デポジットの剥離量に対する流量係数の影響との間には非常に密接な相関関係があることに着目し、第２実施形態では、式７に従って暫定的なデポジット新規堆積量として算出された暫定デポジット新規堆積量を式８に従って流量係数でもって補正することによって最終的なデポジット新規堆積量を算出するようにしている。このように、第２実施形態では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に影響する噴孔壁面の形状を代表する流量係数を用いて最終的なデポジット新規堆積量を算出していることから、第２実施形態によれば、トータルデポジット堆積量を正確に推定することができるのである。
【００８３】
また、第２実施形態によれば、トータルデポジット堆積量の算出に噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を比較的容易に反映させることができるとも言える。すなわち、このデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を噴孔壁面の形状そのものを用いてトータルデポジット堆積量の算出に反映させようとした場合、噴孔壁面の形状を数値として把握しなければならない。しかしながら、噴孔壁面の形状を数値として把握することは困難である。一方、燃料噴射孔を流れる燃料の流れに関する流量係数を求めることは噴孔壁面の形状を数値化することよりも容易である。ここで、第２実施形態では、この流量係数をトータルデポジット堆積量の算出に反映させており、この流量係数が噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と密接な相関関係があることから、第２実施形態によれば、トータルデポジット堆積量の算出に噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を比較的容易に反映させることができると言えるのである。
【００８４】
なお、第２実施形態では、噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるトータルデポジット堆積量が推定されるが、第２実施形態に含まれる本発明の考え方は噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚みを推定する場合にも適用可能である。
【００８５】
また、第２実施形態では、噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面から剥離するデポジット新規剥離量が推定され、そして、これら壁面に堆積する暫定デポジット新規堆積量、最終的なデポジット新規堆積量、および、トータルデポジット堆積量が推定されるが、第２実施形態に含まれる本発明の考え方は噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面のいずれか１つの壁面から剥離するデポジット新規剥離量を推定し、そして、当該１つの壁面に堆積する暫定デポジット新規堆積量、最終的なデポジット新規堆積量、および、トータルデポジット堆積量を推定する場合にも適用可能である。
【００８６】
なお、燃焼生成物新規生成量を算出するために利用される式６に「燃料中の金属濃度」がパラメータとして含まれていることから、第２実施形態が噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物から構成されていることを前提とした実施形態であることが判る。しかしながら、式６の代わりに、噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物以外の燃焼生成物から構成されていることを前提にした場合において燃焼生成物新規生成量を算出するための式が用いられてもよいし、噴孔壁面に堆積するデポジットが金属由来生成物およびそれ以外の燃焼生成物から構成されていることを前提とした場合において燃焼生成物新規生成量を算出するための式が用いられてもよい。
【００８７】
また、デポジット新規堆積量を積算し続けることによってその時々のトータルデポジット堆積量を算出することができる。しかしながら、噴孔壁面に堆積可能なデポジットの量には限界がある。そして、この噴孔壁面に堆積可能なデポジットの量の限界値（以下この限界値を「飽和デポジット堆積量」という）は、燃料噴射圧に依存する。詳細には、燃料噴射圧が高いほど飽和デポジット堆積量が少なくなる。そこで、第２実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎に燃料噴射圧に応じた飽和デポジット堆積量を算出し、算出されたトータルデポジット堆積量が飽和デポジット堆積量以上であるときにはトータルデポジット堆積量を飽和デポジット堆積量に制限するようにしてもよい。
【００８８】
また、デポジットを構成する金属由来生成物として、低級カルボン酸塩、炭酸塩、および、シュウ酸塩がある。これら金属由来生成物のうち炭酸塩は、その周囲の温度が或る温度以上になると分解してしまう。そこで、第２実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎にデポジットの周囲の温度を取得し、取得された温度が所定の温度（すなわち、炭酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうち炭酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。なお、上記所定の温度は、炭酸塩が分解する温度として実験等によって求められ、予め定められた温度であれば如何なる温度でもよいが、一例を挙げれば、概ね３００℃である。
【００８９】
もちろん、このことを低級カルボン酸塩やシュウ酸塩に関して同様に適用してもよい。すなわち、デポジットを構成する低級カルボン酸塩が分解してしまう温度が予め判っているのであれば、第２実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎にデポジットの周囲の温度を取得し、取得された温度が所定の温度（すなわち、低級カルボン酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうち低級カルボン酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。また、取得された温度が所定の温度（すなわち、シュウ酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうちシュウ酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。
【００９０】
次に、第２実施形態に従ったトータルデポジット堆積量の算出を実行するルーチンについて説明する。このルーチンの一例が図４に示されている。なお、このルーチンは、上記所定期間が経過する毎に実行される。
【００９１】
図４のルーチンが開始されると、ステップ２００において燃料噴射圧Ｐｉｎ、噴孔温度Ｔｎ、金属成分濃度Ｃｍ、および、流量係数Ｃｄが取得される。次いで、ステップ２０１において、ステップ２００で取得された燃料噴射圧Ｐｉｎに基づいて飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘが算出される。次いで、ステップ２０２において、ステップ２００で取得された噴孔温度Ｔｎおよび金属成分濃度Ｃｍを上式６に適用することによって燃焼生成物新規生成量Ｘｐが算出されると共に、ステップ２００で取得された燃料噴射圧Ｐｉｎを上式５に適用することによってデポジット新規剥離量Ｘｒが算出される。
【００９２】
次いで、ステップ２０２Ａにおいて、ステップ２０２で算出された燃焼生成物新規生成量Ｘｐおよびデポジット新規剥離量Ｘｒを上式７に適用することによって暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが算出される。次いで、ステップ２０３において、ステップ２０２Ａで算出された暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄおよびステップ２００で取得された流量係数Ｃｄを上式８に適用することによって最終的なデポジット新規堆積量Ｘｄが算出される。次いで、ステップ２０４において、ステップ２０３で算出されたデポジット新規堆積量Ｘｄを上式９に適用することによってトータルデポジット堆積量ＴＸｄが算出される。
【００９３】
次いで、ステップ２０５において、ステップ２０４で算出されたトータルデポジット堆積量ＴＸｄがステップ２０１で算出された飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘよりも少ない（ＴＸｄ＜ＴＸｄｍａｘ）か否かが判別される。ここで、ＴＸｄ＜ＴＸｄｍａｘであると判別されたときには、ルーチンはステップ２０６に進む。一方、ＴＸｄ≧ＴＸｄｍａｘであると判別されたときには、ルーチンはステップ２０７に進む。
【００９４】
ルーチンがステップ２０６に進むと、ステップ２０４で算出されたトータルデポジット堆積量ＴＸｄがそのまま現在のトータルデポジット堆積量とされ、ルーチンが終了する。
【００９５】
一方、ルーチンがステップ２０７に進むと、ステップ２０１で算出された飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘが現在のトータルデポジット堆積量とされ、ルーチンが終了する。
【００９６】
ところで、上述した実施形態では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響をトータルデポジット堆積量の算出に反映させるためにトータルデポジット堆積量の算出に流量係数を用いている。しかしながら、流量係数に代えて当該流量係数と密接な相関関係を有するパラメータを用いるようにしてもよい。このパラメータは、流量係数と密接な相関関係を有するものであればよく、特定のパラメータに限定されないが、例えば、燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、基準燃料噴射指令値に対する補正量などである。
【００９７】
ここで、燃料噴霧角度は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射されて形成される燃料噴霧が燃料噴射孔の出口を始点として拡がる角度（図５に参照符号θｓで示されている角度）である。
【００９８】
また、燃料噴霧到達距離は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射されて形成される燃料噴霧が到達することができる距離（図５に参照符号Ｌｓで示されている距離）である。
【００９９】
また、噴孔絞り期間における燃料噴射率は、詳細には、噴孔絞り期間において単位時間当たりに燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の量であり、噴孔絞り期間は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対して主として燃料噴射孔によって絞りが加えられている期間である。つまり、燃料噴射弁のニードルが燃料噴射孔からの燃料の噴射を遮断している状態（すなわち、ニードルのテーパ形状の先端部の外周壁面がノズルの先端部の内周壁面に当接するようにニードルがノズル内に位置決めされている状態であって、以下この状態を「全閉状態」という）にあるとき、燃料噴射率は零である。ニードルがこの全閉状態から全開状態（すなわち、ニードルのテーパ形状の先端部の外周壁面がノズルの先端部の内周壁面から最も離れた位置にあるようにニードルがノズル内に位置決めされている状態）に向かって移動され始めると、初期段階では、ニードルのテーパ形状の先端部の外周壁面とノズルの先端部の内周壁面との間の空間が燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対する絞りになる。しかしながら、ニードルが全開状態に向かって移動され続けると、ニードルのテーパ形状の先端部の外周壁面とノズルの先端部の内周壁面との間の空間が十分に大きくなることから、燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対する絞りがこの空間から徐々に燃料噴射孔に移行する。そして、やがては、燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対する絞りが主に燃料噴射孔となる。このように燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対する絞りが主に燃料噴射孔となっている期間が噴孔絞り期間である。そして、この噴孔絞り期間における単位時間当たりに燃料噴射孔から噴射される燃料の量が噴孔絞り期間における燃料噴射率である。
【０１００】
なお、噴孔絞り期間における燃料噴射率は、噴孔絞り期間中の特定の時点における燃料噴射率であってもよいし、噴孔絞り期間中の平均の燃料噴射率であってもよい。また、噴孔絞り期間において燃料噴射率を求める場合、比較的容易に求められる燃料噴射率は最大燃料噴射率である。そこで、噴孔絞り期間における燃料噴射率として噴孔絞り期間における最大燃料噴射率が用いられてもよい。
【０１０１】
また、基準燃料噴射指令値に対する補正量は、詳細には、以下のように設定される補正量である。基準とする燃料噴射弁から要求燃料噴射量（すなわち、燃料噴射弁から噴射させる燃料の量として要求される燃料の量）の燃料を噴射させるために燃料噴射弁に与えるべき指令値が基準燃料噴射指令値として予め求められる。そして、個々の燃料噴射弁に基準燃料噴射指令値を与えたときの実際の燃料噴射量（すなわち、各燃料噴射弁から実際に噴射される燃料の量）と要求燃料噴射量との間に違いがある場合において、実際の燃料噴射量が要求燃料噴射量になるように要求燃料噴射量に対応する基準燃料噴射指令値を補正する量が設定される。この量が基準燃料噴射指令値に対する補正量である。
【０１０２】
なお、第１実施形態において流量係数の代わりに燃料噴霧角度が用いられる場合、式１の代わりに次式１０が用いられる。
【０１０３】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×θｓ …（１０）
【０１０４】
なお、式１０の「Ｐｉｎ」は、式１の「Ｐｉｎ」と同じ「燃料噴射圧」である。また、式１０の「θｓ」が燃料噴霧角度である。なお、この燃料噴霧角度は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴霧角度であるが、機関運転中にこの燃料噴霧角度を適宜測定する手段があるのであれば、その手段によって測定される燃料噴霧角度が用いられてもよい。また、式１０の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。また、式１０の「ｃ」は、燃料噴霧角度θｓに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。
【０１０５】
式１０から判るように、燃料噴霧角度θｓをデポジット新規剥離量Ｘｒの算出に反映された場合、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと燃料噴霧角度θｓに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×θｓとの合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと燃料噴霧角度θｓとの関数でもって算出される。
【０１０６】
また、式１０から判るように、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多く、燃料噴霧角度θｓが大きいほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多い。つまり、図６（Ａ）に示されているように、燃料噴霧角度θｓと流量係数Ｃｄとの間には流量係数が小さいほど燃料噴霧角度が大きくなるという相関関係があることになる。そして、式１０に従ってデポジット新規剥離量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴霧角度がデポジット新規剥離量の算出に用いられることになるので、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。
【０１０７】
また、燃料噴霧角度を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１０によれば、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット剥離量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１０８】
一方、第２実施形態において流量係数の代わりに燃料噴霧角度が用いられる場合、式８の代わりに次式１１が用いられる。
【０１０９】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，θｓ） …（１１）
【０１１０】
なお、式１１の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式１１の「θｓ」が「燃料噴霧角度」である。なお、この燃料噴霧角度は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴霧角度であるが、機関運転中にこの燃料噴霧角度を適宜測定する手段があるのであれば、その手段によって測定される燃料噴霧角度が用いられてもよい。また、式１１の「Ｆ（ＰＸｄ，θｓ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと燃料噴霧角度θｓとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と燃料噴霧角度とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。なお、式１１に従って算出されるデポジット新規堆積量は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが多いほど多く、燃料噴霧角度が大きいほど少ない（つまり、燃料噴霧角度が大きいほどデポジットの剥離量が多い）。
【０１１１】
そして、式１１に従ってデポジット新規堆積量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴霧角度がデポジット新規堆積量の算出に用いられることになるので、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量を正確に推定することができる。
【０１１２】
また、燃料噴霧角度を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１１によれば、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１１３】
また、第１実施形態において流量係数の代わりに燃料噴霧到達距離が用いられる場合、式１の代わりに次式１２が用いられる。
【０１１４】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×（１／Ｌｓ） …（１２）
【０１１５】
なお、式１２の「Ｐｉｎ」は、式１の「Ｐｉｎ」と同じ「燃料噴射圧」である。また、式１２の「Ｌｓ」が燃料噴霧到達距離である。なお、この燃料噴霧到達距離は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴霧到達距離であるが、機関運転中にこの燃料噴霧到達距離を適宜測定する手段があるのであれば、その手段によって測定される燃料噴霧到達距離が用いられてもよい。また、式１２の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数であり、式１２の「ｃ」は燃料噴霧到達距離Ｌｓに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。
【０１１６】
式１２から判るように、燃料噴霧到達距離Ｌｓをデポジット新規剥離量Ｘｒの算出に反映された場合、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと燃料噴霧到達距離Ｌｓに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×（１／Ｌｓ）との合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと燃料噴霧到達距離Ｌｓとの関数でもって算出される。
【０１１７】
また、式１２から判るように、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多く、燃料噴霧到達距離Ｌｓが短いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多い。つまり、図６（Ｂ）に示されているように、燃料噴霧到達距離Ｌｓと流量係数Ｃｄとの間には流量係数が小さいほど燃料噴霧到達距離が短くなるという相関関係があることになる。そして、式１２に従ってデポジット新規剥離量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴霧到達距離がデポジット新規剥離量の算出に用いられることになるので、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。
【０１１８】
また、燃料噴霧到達距離を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１２によれば、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット剥離量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１１９】
一方、第２実施形態において流量係数の代わりに燃料噴霧到達距離が用いられる場合、式８の代わりに次式１３が用いられる。
【０１２０】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，Ｌｓ） …（１３）
【０１２１】
なお、式１３の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式１３の「Ｌｓ」が「燃料噴霧到達距離」である。なお、この燃料噴霧到達距離は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴霧到達距離であるが、機関運転中にこの燃料噴霧到達距離を適宜測定する手段があるのであれば、その手段によって測定される燃料噴霧到達距離が用いられてもよい。また、式１３の「Ｆ（ＰＸｄ，Ｌｓ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと燃料噴霧到達距離Ｌｓとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と燃料噴霧到達距離とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。なお、式１３に従って算出されるデポジット新規堆積量は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが多いほど多く、燃料噴霧到達距離が短いほど少ない（つまり、燃料噴霧到達距離が短いほどデポジットの剥離量が多い）。
【０１２２】
そして、式１３に従ってデポジット新規堆積量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴霧到達距離がデポジット新規堆積量の算出に用いられることになるので、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量を正確に推定することができる。
【０１２３】
また、燃料噴霧到達距離を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１３によれば、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１２４】
また、第１実施形態において流量係数の代わりに噴孔絞り期間における燃料噴射率が用いられる場合、式１の代わりに次式１４が用いられる。
【０１２５】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×（１／ｄＱ） …（１４）
【０１２６】
なお、式１４の「Ｐｉｎ」は、式１の「Ｐｉｎ」と同じ「燃料噴射圧」である。また、式１４の「ｄＱ」が噴孔絞り期間における燃料噴射率である。なお、この燃料噴射率は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴射率であってもよいし、この燃料噴射率を測定する手段を内燃機関に備えている場合には機関運転中にその手段によって測定される燃料噴射率であってもよい。また、式１４の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数であり、式１４の「ｃ」は燃料噴射率ｄＱに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。
【０１２７】
式１４から判るように、燃料噴射率ｄＱをデポジット新規剥離量Ｘｒの算出に反映された場合、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと燃料噴射率ｄＱに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×（１／ｄＱ）との合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと燃料噴射率ｄＱとの関数でもって算出される。
【０１２８】
また、式１４から判るように、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多く、燃料噴射率ｄＱが小さいほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多い。つまり、図６（Ｃ）に示されているように、燃料噴射率ｄＱと流量係数Ｃｄとの間には流量係数が小さいほど燃料噴射率が小さくなるという相関関係があることになる。そして、式１４に従ってデポジット新規剥離量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴射率がデポジット新規剥離量の算出に用いられることになるので、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。
【０１２９】
また、燃料噴射率を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１４によれば、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット剥離量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１３０】
一方、第２実施形態において流量係数の代わりに噴孔絞り期間における燃料噴射率が用いられる場合、式８の代わりに次式１５が用いられる。
【０１３１】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，ｄＱ） …（１５）
【０１３２】
なお、式１５の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式１５の「ｄＱ」が「噴孔絞り期間における燃料噴射率」である。なお、この燃料噴射率は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴射率でもよいし、この燃料噴射率を測定する手段を内燃機関に備えている場合には機関運転中にその手段によって測定される燃料噴射率であってもよい。また、式１５の「Ｆ（ＰＸｄ，ｄＱ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと燃料噴射率ｄＱとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と燃料噴射率とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。なお、式１５に従って算出されるデポジット新規堆積量は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが多いほど多く、燃料噴射率が大きいほど少ない（つまり、燃料噴射率が大きいほどデポジットの剥離量が多い）。
【０１３３】
そして、式１５に従ってデポジット新規堆積量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴射率がデポジット新規堆積量の算出に用いられることになるので、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量を正確に推定することができる。
【０１３４】
また、燃料噴射率を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１５によれば、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１３５】
また、第１実施形態において流量係数の代わりに基準燃料噴射指令値に対する補正量が用いられる場合、式１の代わりに次式１６が用いられる。
【０１３６】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×ＱＲ …（１６）
【０１３７】
なお、式１６の「Ｐｉｎ」は、式１の「Ｐｉｎ」と同じ「燃料噴射圧」である。また、式１６の「ＱＲ」が基準燃料噴射指令値に対する補正量である。なお、この補正量は、燃料噴射量の制御において設定される補正量であり、この燃料噴射量の制御から取得される。また、式１６の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数であり、式１６の「ｃ」は基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。
【０１３８】
式１６から判るように、基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲをデポジット新規剥離量Ｘｒの算出に反映された場合、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×ＱＲとの合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲとの関数でもって算出される。
【０１３９】
また、式１６から判るように、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多く、基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲが大きいほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多い。つまり、図６（Ｄ）に示されているように、基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲと流量係数Ｃｄとの間には流量係数が小さいほど基準燃料噴射指令値に対する補正量が大きくなるという相関関係があることになる。そして、式１６に従ってデポジット新規剥離量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する基準燃料噴射指令値に対する補正量がデポジット新規剥離量の算出に用いられることになるので、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。
【０１４０】
また、基準燃料噴射指令値に対する補正量は燃料噴射量の制御において設定される補正量であるので、この補正量を取得することは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１６によれば、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット剥離量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１４１】
一方、第２実施形態において流量係数の代わりに基準燃料噴射指令値に対する補正量が用いられる場合、式８の代わりに次式１７が用いられる。
【０１４２】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，ＱＲ） …（１７）
【０１４３】
なお、式１７の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式１７の「ＱＲ」が「基準燃料噴射指令値に対する補正量」である。なお、この補正量は、燃料噴射量の制御において設定される補正量であり、この燃料噴射量の制御から取得される。また、式１７の「Ｆ（ＰＸｄ，ＱＲ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と基準燃料噴射指令値に対する補正量とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。なお、式１７に従って算出されるデポジット新規堆積量は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが多いほど多く、基準燃料噴射指令値に対する補正量が大きいほど少ない（つまり、基準燃料噴射指令値に対する補正量が大きいほどデポジットの剥離量が多い）。
【０１４４】
そして、式１７に従ってデポジット新規堆積量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する基準燃料噴射指令値に対する補正量がデポジット新規堆積量の算出に用いられることになるので、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量を正確に推定することができる。
【０１４５】
また、基準燃料噴射指令値に対する補正量は燃料噴射量の制御に関連して設定される補正量であるので、この補正量を取得することは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１７によれば、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１４６】
なお、流量係数に代えて燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量のいずれか１つをデポジット新規剥離量の算出またはトータルデポジット堆積量の算出に用いる実施形態について説明したが、これら燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量のうちの２つ又はそれ以上をデポジット新規剥離量の算出またはトータルデポジット堆積量の算出に用いるようにしてもよい。
【０１４７】
また、上述した実施形態では、デポジット新規剥離量の算出に燃料噴射圧を用いているが、燃料噴射圧に代えて燃料噴射圧と密接な相関関係があるパラメータを用いるようにしてもよい。
【０１４８】
また、燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口周辺の雰囲気の圧力が異なると、燃料噴射圧が等しくても燃料噴射圧の影響を受けるデポジット剥離量も異なる。具体的には、燃料噴射孔の出口周辺の雰囲気の圧力が低いほど燃料噴射圧の影響を受けるデポジット剥離量が多くなる。したがって、上述した実施形態において、燃料噴射圧に加えて燃料噴射孔の出口周辺の雰囲気の圧力を用いて燃料噴射圧に関連するデポジット剥離量を算出するようにしてもよい。
【０１４９】
また、噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚みが異なると、燃料噴射圧が等しくても燃料噴射圧の影響を受けるデポジット剥離量も異なる。具体的には、噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚みが厚いほど燃料噴射圧の影響を受けるデポジット剥離量が多くなる。したがって、上述した実施形態において、燃料噴射圧に加えて噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚み（或いは、当該厚みを代表することができるトータルデポジット堆積量）を用いて燃料噴射圧に関連するデポジット剥離量を算出するようにしてもよい。
【０１５０】
なお、上述した実施形態は、燃焼室内に燃料を直接噴射するように燃料噴射弁が配置された内燃機関に本発明を適用した場合の実施形態である。しかしながら、本発明は、吸気ポート内に燃料を噴射するように燃料噴射弁が配置された内燃機関にも適用可能である。
【符号の説明】
【０１５１】
１０…内燃機関、２１…燃焼室、２２…燃料噴射弁、３４…燃料噴射孔、Ｃｄ…流量係数、θｓ…燃料噴霧角度、Ｌｓ…燃料噴霧到達距離、ｄＱ…噴孔絞り期間における燃料噴射率、ＱＲ…基準燃料噴射指令値に対する補正量
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関のデポジット剥離量推定装置およびデポジット堆積量推定装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
燃料が燃焼室内に直接噴射されるように燃料噴射弁が配置された内燃機関が知られている。また、このような内燃機関では、燃料噴射弁の噴孔出口近傍壁面（すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁壁面）に燃焼生成物（すなわち、燃料の燃焼に関連して生成される物質）が堆積することも知られている。そして、このように噴孔出口近傍壁面に燃焼生成物が堆積すると、所期の量の燃料を燃料噴射弁に噴射させるための指令が燃料噴射弁に送られたとしても、燃料噴射弁から所期の量の燃料が噴射されないことがある。そして、燃料噴射弁から所期の量の燃料が噴射されない場合、内燃機関の出力特性や排気特性が低下することがある。したがって、燃料噴射弁から所期の量の燃料が噴射されない可能性があるか否かを知るために、噴孔出口近傍壁面に堆積している燃焼生成物の量を知ることは少なからず有用である。特許文献１には、噴孔出口近傍壁面に堆積している燃焼生成物の量（以下、噴孔出口近傍壁面に堆積している燃焼生成物を「デポジット」ともいい、このデポジットの量を「トータルデポジット堆積量」という）を推定する装置が特許文献１に記載されている。
【０００３】
ところで、機関運転中（すなわち、内燃機関の運転中）、上記燃焼生成物は次々に生成される。ここで、次々に生成される燃焼生成物が全て噴孔出口近傍壁面に堆積し且つ噴孔出口近傍壁面にいったん堆積した燃焼生成物（すなわち、デポジット）が噴孔出口近傍壁面から剥離されないのであれば、次々に生成される燃焼生成物の量を積算すれば、トータルデポジット堆積量を求めることができる。しかしながら、実際には、燃焼生成物が次々に生成される間にも、デポジットが噴孔出口近傍壁面から剥離することもある。したがって、トータルデポジット堆積量を求める場合、次々に生成される燃焼生成物の量を考慮するだけでなく、噴孔出口近傍壁面から剥離するデポジットの量も考慮する必要がある。
【０００４】
そこで、特許文献１に記載の装置では、所定の期間が経過する度に、同所定期間中に生成された燃焼生成物の量（以下この量を「燃焼生成物の生成量」という）と、同所定の期間中に噴孔出口近傍壁面から剥離したデポジットの量（以下この量を「デポジット剥離量」という）とを求め、燃焼生成物の生成量からデポジット剥離量を差し引くことによって同所定の期間中に噴孔出口近傍壁面に新たに堆積した燃焼生成物の量（以下この量を「デポジット新規堆積量」という）を算出し、このデポジット新規堆積量を積算することによってトータルデポジット堆積量を算出するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−５７５３８号公報
【特許文献２】特開２００８−２３１９９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、特許文献１に記載の装置では、上記所定の期間中の燃料噴射量（すなわち、燃料噴射弁から噴射された燃料の量）と同所定の期間中の燃焼生成物の生成量とを考慮してデポジット剥離量を求めている。しかしながら、デポジット剥離量をより正確に求め、ひいては、デポジット堆積量をより正確に求めるためには、デポジット剥離量の推定またはデポジット堆積量の推定にこれら燃料噴射量や燃焼生成物の生成量以外の要素を考慮する必要があることが本願の発明者の研究によって明らかになった。
【０００７】
そこで、本発明の目的は、デポジット剥離量またはデポジット堆積量を正確に推定することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本願の発明は、燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を前記噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力に影響を与える要因を表す複数のパラメータを用いて前記噴孔壁面から剥離するデポジットの量であるデポジット剥離量を算出することによってデポジット剥離量を推定するデポジット剥離量推定装置に関する。そして、本発明では、前記複数のパラメータの少なくとも１つが前記デポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータであり、前記複数のパラメータの別の少なくとも１つが燃料噴射弁の燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータである。
【０００９】
本発明によれば、デポジット剥離量を正確に推定することができる。すなわち、デポジット剥離量に影響する要因としてデポジット剥離力を変動させる要因を示すパラメータ（例えば、燃料噴射圧など）が挙げられる。つまり、このパラメータが変動すればデポジット剥離量も変動する。しかしながら、このパラメータが一定であっても噴孔壁面の形状に応じてデポジット剥離量が異なる。つまり、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用が異なる。この剪断作用の強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。さらに、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺のキャビテーションの発生が異なる。このキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。したがって、デポジット剥離量をより正確に推定しようとすれば、デポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を考慮すべきである。ここで、本願の発明者の研究により、流量係数がデポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を代表するパラメータであることが明らかになった。つまり、流量係数が小さいほどデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用の強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。また、流量係数が小さいほどデポジット周辺のキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。そして、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と同デポジットの剥離量に対する流量係数の影響との間には非常に密接な相関関係があることに着目し、本発明では、燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを用いてデポジット剥離量を算出するようにしている。このように、本発明では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に影響する噴孔壁面の形状を代表する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを用いてデポジット剥離量を算出していることから、本発明によれば、デポジット剥離量を正確に推定することができるのである。
【００１０】
なお、本発明は燃料噴射弁の噴孔壁面から剥離するデポジットの量を推定するデポジット剥離量推定装置であるから、本発明は噴孔壁面にデポジットが堆積する燃料噴射弁を備えた内燃機関であれば如何なる内燃機関にも適用可能である。したがって、本発明における燃料噴射弁は、噴孔壁面にデポジットが堆積するのであれば、特定の燃料噴射弁に限定されず、例えば、燃料を燃焼室に直接噴射することができるようにその先端が燃焼室内に露出されているタイプの燃料噴射弁（いわゆる筒内噴射タイプの燃料噴射弁）であってもよいし、燃料を吸気ポート内に噴射することができるようにその先端が吸気ポート内に露出されているタイプの燃料噴射弁（いわゆるポート噴射タイプの燃料噴射弁）であってもよい。
【００１１】
また、本発明におけるデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータは、特定のパラメータに限定されないが、例えば、燃料噴射圧（すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の圧力）である。
【００１２】
また、本願の別の発明は、燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるデポジット堆積量を算出することによってデポジット堆積量を推定するデポジット堆積量推定装置に関する。そして、本発明は、上記発明のデポジット剥離量推定装置を有する。そして、本発明では、デポジットを構成するデポジット構成物質の生成量がデポジット構成物質生成量として推定されると共に前記デポジット剥離量推定装置によってデポジット剥離量が推定される。そして、前記デポジット構成物質生成量から前記デポジット剥離量を差し引くことによってデポジット堆積量が算出される。
【００１３】
本発明によれば、デポジット堆積量を正確に推定することができる。すなわち、上述したように、上記発明のデポジット剥離量推定装置によれば、デポジット堆積量を算出するために必要なデポジット剥離量を正確に推定することができる。そして、本発明では、上記発明のデポジット剥離量推定装置がデポジット剥離量の推定に利用される。したがって、デポジット堆積量を正確に推定することができるのである。
【００１４】
また、本願のさらに別の発明は、燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるデポジット堆積量を算出することによってデポジット堆積量を推定するデポジット堆積量推定装置に関する。そして、本発明では、デポジットを構成するデポジット構成物質として生成される物質の量がデポジット構成物質生成量として推定されると共に前記噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を前記噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータを用いて前記噴孔壁面から剥離するデポジットの量であるデポジット剥離量が推定される。そして、前記デポジット構成物質生成量から前記デポジット剥離量を差し引くことによって暫定的なデポジット堆積量が算出される。そして、燃料噴射弁の燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを前記デポジット剥離力に影響を与える要因として考慮して前記暫定的なデポジット堆積量を補正することによって最終的なデポジット堆積量が算出される。
【００１５】
本発明によれば、デポジット堆積量を正確に推定することができる。すなわち、デポジット剥離量に影響する要因としてデポジット剥離力を変動させる要因を示すパラメータ（例えば、燃料噴射圧など）が挙げられる。つまり、このパラメータが変動すればデポジット剥離量も変動する。しかしながら、このパラメータが一定であっても噴孔壁面の形状に応じてデポジット剥離量が異なる。つまり、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用が異なる。この剪断作用の強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。さらに、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺のキャビテーションの発生が異なる。このキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。したがって、デポジット堆積量をより正確に推定しようとすれば、デポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を考慮すべきである。ここで、本願の発明者の研究により、流量係数がデポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を代表するパラメータであることが明らかになった。つまり、流量係数が小さいほどデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用の強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。また、流量係数が小さいほどデポジット周辺のキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。そして、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と同デポジットの剥離量に対する流量係数の影響との間には非常に密接な相関関係があることに着目し、本発明では、燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを用いてデポジット堆積量を算出するようにしている。このように、本発明では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に影響する噴孔壁面の形状を代表する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを用いてデポジット堆積量を算出していることから、本発明によれば、デポジット堆積量を正確に推定することができるのである。
【００１６】
なお、本発明は燃料噴射弁の噴孔壁面に堆積するデポジットの量を推定するデポジット堆積量推定装置であるから、本発明は噴孔壁面にデポジットが堆積する燃料噴射弁を備えた内燃機関であれば如何なる内燃機関にも適用可能である。したがって、本発明における燃料噴射弁は、噴孔壁面にデポジットが堆積するのであれば、特定の燃料噴射弁に限定されず、例えば、燃料を燃焼室に直接噴射することができるようにその先端が燃焼室内に露出されているタイプの燃料噴射弁（いわゆる筒内噴射タイプの燃料噴射弁）であってもよいし、燃料を吸気ポート内に噴射することができるようにその先端が吸気ポート内に露出されているタイプの燃料噴射弁（いわゆるポート噴射タイプの燃料噴射弁）であってもよい。
【００１７】
また、本発明におけるデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータは、特定のパラメータに限定されないが、例えば、燃料噴射圧（すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の圧力）である。
【００１８】
また、本願のさらに別の発明では、上記発明において、前記流量係数と相関関係のあるパラメータが燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量のうちの少なくとも１つである。
【００１９】
なお、本発明の燃料噴霧角度は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射されて形成される燃料噴霧が燃料噴射孔の出口を始点として拡がる角度である。また、本発明の燃料噴霧到達距離は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射されて形成される燃料噴霧が到達することができる燃料噴射孔の出口からの距離である。また、本発明の噴孔絞り期間は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対して主として燃料噴射孔によって絞りが加えられている期間であり、本発明の燃料噴射率は、詳細には、単位時間当たりに燃料噴射孔から噴射される燃料の量である。また、本発明の基準燃料噴射指令値は、詳細には、要求された量の燃料を燃料噴射弁から噴射させるために燃料噴射弁に与えるべき指令値として予め定められた指令値であり、本発明の基準燃料噴射指令値に対する補正量は、詳細には、要求燃料噴射量（すなわち、燃料噴射弁から噴射させる燃料の量として要求される燃料の量）と実際の燃料噴射量（すなわち、要求燃料噴射量に対応する基準燃料噴射指令値を燃料噴射弁に与えたときに燃料噴射弁から実際に噴射された燃料の量）との間に違いがある場合において実際の燃料噴射量が要求燃料噴射量になるように要求燃料噴射量に対応する基準燃料噴射指令値を補正する量である。
【００２０】
本発明によれば、デポジット剥離量の正確な推定をより容易に行うことができる。すなわち、燃料噴霧角度、または、燃料噴霧到達距離、または、燃料噴射率を求めることは、燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数を求めることに比べて容易である。また、基準燃料噴射指令値に対する補正量はデポジット剥離量の算出とは別に基準燃料噴射指令値を補正するものとして用意されるものであるから、当該補正量を取得することは、燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数を求めることに比べて容易である。そして、これら燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量がそれぞれ流量係数と相関関係のあるパラメータであるのだから、上述した理由と同じ理由から、これらパラメータの少なくとも１つをデポジット剥離量の推定に用いることによってデポジット剥離量が正確に推定される。したがって、デポジット剥離量の正確な推定をより容易に行うことができるのである。
【００２１】
また、本願のさらに別の発明では、上記発明において、前記燃料噴射率が噴孔絞り期間における最大燃料噴射率である。
【００２２】
本発明によれば、デポジット剥離量の正確な推定をより容易に行うことができる。すなわち、燃料噴射率は、噴孔絞り期間において最大燃料噴射率となる。そして、最大燃料噴射率を求めることは、噴孔絞り期間における最大燃料噴射率以外の燃料噴射率を求めることに比べて容易である。そして、最大燃料噴射率も流量係数と相関関係のあるパラメータであるのだから、上述した理由と同じ理由から、最大燃料噴射率をデポジット剥離量の推定に用いることによってデポジット剥離量が正確に推定される。したがって、デポジット剥離量の正確な推定をより容易に行うことができるのである。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明のデポジット剥離量推定装置またはデポジット堆積量推定装置が適用される内燃機関を示した図である。
【図２】図１に示された内燃機関の燃料噴射弁の先端部分を示した図である。
【図３】第１実施形態に従ったトータルデポジット堆積量の算出を実行するルーチンを示した図である。
【図４】第２実施形態に従ったトータルデポジット堆積量の算出を実行するルーチンを示した図である。
【図５】図１に示された内燃機関の燃料噴射弁の先端部分を示した図である。
【図６】（Ａ）は流量係数Ｃｄと燃料噴霧角度θｓとの間の関係を示した図であり、（Ｂ）は流量係数Ｃｄと燃料噴霧到達距離Ｌｓとの間の関係を示した図であり、（Ｃ）は流量係数Ｃｄと噴孔絞り期間における燃料噴射率ｄＱとの間の関係を示した図であり、（Ｄ）は流量係数Ｃｄと基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲとの間の関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、図面を参照して本発明のデポジット剥離量推定装置の実施形態について説明する。まず、本発明のデポジット剥離量推定装置が適用される内燃機関の構成について説明する。この内燃機関が図１に示されている。図１において、１０は内燃機関の本体、１１はシリンダブロック、１２はシリンダヘッドをそれぞれ示している。シリンダブロック１１内には、シリンダボア１３が形成されている。シリンダボア１３内には、ピストン１４が配置されている。ピストン１４は、コンロッド１５を介してクランクシャフト１６に接続されている。一方、シリンダヘッド１２には、吸気ポート１７と排気ポート１８とが形成されている。また、シリンダヘッド１２には、吸気ポート１７を開いたり閉じたりするための吸気弁１９と、排気ポート１８を開いたり閉じたりするための排気弁２０とが配置されている。また、ピストン１４の上壁面とシリンダボア１３の内周壁面とシリンダヘッド１２の下壁面とによって燃焼室２１が画成されている。
【００２５】
なお、吸気ポート１７は、吸気マニホルド（図示せず）を介して吸気管（図示せず）に接続され、吸気通路の一部を構成する。一方、排気ポート１８は、排気マニホルド（図示せず）を介して排気管（図示せず）に接続され、排気通路の一部を構成する。
【００２６】
また、シリンダヘッド１２には、燃料噴射弁２２が配置されている。燃料噴射弁２２は、図２に示されているように、ノズル３０とニードル３１とを有する。ノズル３０の内部には、空洞（以下「内部空洞」という）が形成されている。そして、この内部空洞内にニードル３１がノズル３０の中心軸線（すなわち、燃料噴射弁２２の中心軸線）ＣＡに沿って移動可能に収容されている。また、ニードル３１の先端部は、テーパ形状にされている。そして、ニードル３１がノズル３０の内部空洞内に収容されたとき、ノズル３０の内周壁面（すなわち、ノズル３０の内部空洞を画成する壁面）とニードル３１の外周壁面との間に燃料を通すための燃料通路３２が形成される。また、ノズル３０の先端部における燃料通路３２は、いわゆるサック３３を形成している（以下、燃料通路３２とは、このサック３３を除いた燃料通路のことを意味することとする）。さらに、ノズル３０の先端部には、複数の燃料噴射孔３４が形成されている。これら燃料噴射孔３４は、ノズル３０内（すなわち、燃料噴射弁２２内）のサック３３とノズル３０の外部（すなわち、燃料噴射弁２２の外部）とを連通している。
【００２７】
そして、ニードル３１のテーパ形状の先端部の外周壁面がノズル３０の先端部の内周壁面に当接するようにニードル３１がノズル３０内に位置決めされたとき、サック３３と燃料通路３２との間の連通が遮断される。このときには燃料噴射弁２２の燃料噴射孔３４から燃料は噴射されない。一方、ニードル３１のテーパ形状の先端部の外周壁面がノズル３０の先端部の内周壁面から離れるようにニードル３１がノズル３０内において移動せしめられると、サック３３と燃料通路３２とが互いに連通し、燃料通路３２かサック３３に燃料が流入する。そして、サック３３に流入した燃料は、燃料噴射孔３４の入口を介して同燃料噴射孔３４に流入し、同燃料噴射孔３４を介してその出口から噴射される。
【００２８】
また、燃料噴射弁２２は、燃焼室２１内に燃料を直接噴射するようにシリンダヘッド１２に配置されている。云い方を換えれば、燃料噴射弁２２は、その燃料噴射孔が燃焼室２１内に露出するようにシリンダヘッド１２に配置されている。
【００２９】
また、燃料噴射弁２２は、燃料供給通路２３を介して蓄圧室（すなわち、いわゆるコモンレール）２４に接続されている。蓄圧室２４は、燃料供給通路２５を介して燃料タンク（図示せず）に接続されている。蓄圧室２４には、燃料タンクから燃料供給通路２５を介して燃料が供給される。そして、蓄圧室２４には、高圧の燃料が貯留されている。また、燃料噴射弁２２には、蓄圧室２４から燃料供給通路２３を介して高圧の燃料が供給される。また、蓄圧室２４には、その内部の燃料の圧力を検出するための圧力センサ２６が配置されている。
【００３０】
また、シリンダブロック１１内には、冷却水を流すための冷却水通路２７が形成されている。冷却水通路２７は、シリンダボア１３を包囲するように形成されている。したがって、少なくとも、冷却水通路２７内を流れる冷却水によって燃焼室２１内部が冷却される。また、シリンダブロック１１には、冷却水通路２７内を流れる冷却水の温度を検出するための温度センサ２８が配置されている。
【００３１】
また、内燃機関は、電子制御装置４０を有する。電子制御装置４０は、マイクロコンピュータからなり、双方向バス４１によって互いに接続されたＣＰＵ（マイクロプロセッサ）４２、ＲＯＭ（リードオンリメモリ）４３、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）４４、バックアップＲＡＭ４５、および、インターフェース４６を有する。インターフェース４６は、燃料噴射弁２２、圧力センサ２６、および、温度センサ２８に接続されている。電子制御装置４０は、燃料噴射弁２２の動作を制御すると共に、圧力センサ２６から燃料の圧力に対応する出力値を受け取り、温度センサ２８から冷却水の温度に対応する出力値を受け取る。
【００３２】
次に、上述した内燃機関に適用される本発明のデポジット剥離量推定装置およびデポジット堆積量推定装置の実施形態について説明する。なお、以下の説明において「噴孔画成壁面」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する燃料噴射弁壁面」であり、「噴孔入口近傍壁面」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔の入口近傍において噴孔画成壁面に隣接する燃料噴射弁壁面」であり、「噴孔出口近傍壁面」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口近傍において噴孔画成壁面に隣接する燃料噴射弁壁面」である。また「燃焼生成物」は「燃料の燃焼に関連して生成される物質」であり、「燃焼ガス」は「燃焼室内で燃料が燃焼することによって発生するガス」であり、「燃料噴射」とは「燃料噴射弁の燃料噴射孔からの燃料の噴射」であり、「燃料噴射圧」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の圧力」であり、「噴孔温度」は「燃料噴射弁の燃料噴射孔内部の温度」である。
【００３３】
燃料が燃焼室内に直接噴射されるように燃料噴射弁が配置されている内燃機関では、燃料噴射弁の噴孔出口近傍壁面に燃焼生成物が堆積することが知られている。また、燃料中の金属成分（例えば、亜鉛、カルシウム、マグネシウムなど）が燃焼ガスと反応することによって金属成分由来の燃焼生成物（例えば、低級カルボン酸塩、炭酸塩、シュウ酸塩などであり、以下この燃焼生成物を「金属由来生成物」という）が生成され、この金属由来生成物も噴孔出口近傍壁面に堆積することが本願の発明者の研究により明らかとなった。また、この金属由来生成物は噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面にも堆積することが本願の発明者の研究により明らかとなった。以下、この金属由来生成物について簡単に説明する。
【００３４】
従来、噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面には燃焼生成物が堆積することはないものと認識されていた。しかしながら、本願の発明者の研究によれば、上述したように、噴孔出口近傍壁面だけでなく噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面にも金属由来生成物の形態の燃焼生成物が堆積することが明らかとなった。このように噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面にも金属由来生成物が堆積する理由は以下のように推察される。すなわち、燃料噴射弁が燃料を燃焼室内に直接噴射するように、すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔が燃焼室内部に露出するように燃料噴射弁が内燃機関に配置されている場合、燃焼ガスが燃料噴射孔に入り込み、この燃焼ガスが燃料噴射孔内およびその入口近傍において燃料と反応し、金属由来生成物が生成される。そして、この金属由来生成物の壁面への付着力が比較的強いことから、燃料噴射孔内およびその入口において強い燃料の流れがあるにも係わらず、噴孔画成壁面および噴孔入口近傍壁面に付着し堆積する。これが金属由来生成物が噴孔画成壁面や噴孔入口近傍壁面にも堆積する理由であると推察されるのである。
【００３５】
ところで、このように噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面（以下これら壁面をまとめて「噴孔壁面」という）に金属由来生成物を含む燃焼生成物（以下、この燃焼生成物には金属由来生成物が含まれるものとする）が堆積していると、この噴孔壁面に堆積している燃焼生成物（以下このように噴孔壁面に堆積している燃焼生成物を「デポジット」という）が燃料の流れを阻害してしまう。したがって、本来であれば要求されている量（以下この量を「要求燃料噴射量」という）の燃料を燃料噴射弁に噴射させることができる指令値が燃料噴射弁に与えられたとしても、要求燃料噴射量の燃料が燃料噴射弁から噴射されない可能性がある。
【００３６】
そして、要求燃料噴射量の燃料が燃料噴射弁から噴射されない場合、内燃機関の出力特性や排気特性が低下してしまう可能性がある。したがって、こうした内燃機関の出力特性や排気特性の低下を抑制し或いは改善しようとする場合にはこうした特性の低下が生じる可能性の有無を知ることは不可欠であるし、こうした特性の低下が生じる可能性の有無を知ることは少なからず有用である。そして、こうした特性の低下が生じる可能性の有無を知るためには、噴孔壁面に堆積しているデポジットの量（以下この量を「トータルデポジット堆積量」という）を正確に知ることが必要である。
【００３７】
ところで、機関運転中（すなわち、内燃機関の運転中）、燃料噴射弁から次々に燃料が噴射されるのであるから、燃焼生成物は次々に生成される。ここで、このように次々に生成される燃焼生成物が全て噴孔壁面に堆積し且つ噴孔壁面にいったん堆積した燃焼生成物（すなわち、デポジット）が噴孔壁面から剥離されないのであれば、次々に生成される燃料生成物の量を積算すれば、トータルデポジット堆積量を正確に求めることができる。
【００３８】
しかしながら、実際には、燃焼生成物が次々に生成され、これら燃焼生成物が噴孔壁面に堆積する間にも、デポジットが噴孔壁面から剥離することがある。つまり、トータルデポジット堆積量を正確に求めようとする場合、次々に生成される燃焼生成物の量を考慮するだけでなく、噴孔壁面から剥離するデポジットの量も考慮する必要がある。
【００３９】
そこで、本発明の実施形態の１つ（以下「第１実施形態」という）では、次式１に従って所定期間（すなわち、予め定められた期間）中のデポジット剥離量（以下このデポジット剥離量を「デポジット新規剥離量」という）Ｘｒが算出される。なお、所定期間は、特に制限されるものではなく、任意に設定されればよく、例えば、特定の燃料噴射弁において連続する２回の燃料噴射の間の期間である。
【００４０】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×（１／Ｃｄ） …（１）
【００４１】
なお、式１の「Ｐｉｎ」は「上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射圧（以下単に「燃料噴射圧」という）」である。この燃料噴射圧は、例えば、上記所定期間中の特定の時点における圧力センサ２６の出力値から求められる。もちろん、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射圧に代えて、上記所定期間中の平均の燃料噴射圧が用いられてもよい。また、式１の「Ｃｄ」は「燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数（以下単に「流量係数」という）」である。この流量係数は、例えば、予め実験等によって求められる係数である。もちろん、機関運転中に流量係数を適宜測定する手段があるのであれば、斯くして測定される流量係数が用いられてもよい。また、式１の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。また、式１の「ｃ」は、流量係数に関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。式１に示されているように、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと流量係数Ｃｄに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×（１／Ｃｄ）との合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと流量係数Ｃｄとの関数でもって算出される。そして、式１に従って算出されるデポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほど多く、流量係数Ｃｄが小さいほど多い。
【００４２】
ところで、第１実施形態では、次式２に従って上記所定期間中の燃焼生成物の生成量（以下この生成量を「燃焼生成物新規生成量」という）Ｘｐが算出される。
【００４３】
Ｘｐ＝Ｃｍ×ａ×Ｔｎ …（２）
【００４４】
なお、式２の「Ｃｍ」は「燃料中の金属成分の濃度（以下単に「金属成分濃度」という）である。この金属成分濃度は、例えば、予め測定された濃度でもよいし、機関運転中に適宜測定される濃度でもよい。また、式２の「Ｔｎ」は「上記所定期間中の特定の時点における噴孔温度（以下単に「噴孔温度」という）」である。この噴孔温度は、例えば、上記所定期間中の特定の時点における温度センサ２８の出力値から求められる。もちろん、上記所定期間中の特定の時点における噴孔温度に代えて、上記所定期間中の平均の噴孔温度が用いられてもよい。また、式２の「Ｔｎ」は、この噴孔温度に制限されず、例えば、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口近傍の雰囲気の温度でもよいし、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射弁の燃料噴射孔の入口近傍の雰囲気の温度でもよい。もちろん、これら温度以外に燃焼生成物新規生成量に影響を与える温度であれば、如何なる温度が用いられてもよい。また、式２の「ａ」は、金属成分濃度Ｃｍおよび噴孔温度Ｔｎに関連する燃焼生成物新規生成量が正確に算出されるように適合された係数である。式２に示されているように、燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍと噴孔温度Ｔｎとの積に基づいて算出される。別の云い方をすれば、燃焼生成物新規生成量Ｘｐは金属成分濃度Ｃｍと噴孔温度Ｔｎとの関数でもって算出される。なお、式２に従って算出される燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍが高いほど多くなり、噴孔温度Ｔｎが高いほど多い。
【００４５】
そして、第１実施形態では、次式３に従って上記所定期間中のデポジット堆積量（以下このデポジット堆積量を「デポジット新規堆積量」という）Ｘｄが算出される。
【００４６】
Ｘｄ＝Ｘｐ−Ｘｒ …（３）
【００４７】
なお、式３の「Ｘｐ」は、式２に従って算出される燃焼生成物新規生成量である。式３の「Ｘｒ」は、式１に従って算出されるデポジット新規剥離量である。式３に示されているように、デポジット新規堆積量Ｘｄは、燃焼生成物新規生成量Ｘｐからデポジット新規剥離量Ｘｒを差し引くことによって算出される。
【００４８】
そして、第１実施形態では、次式４に従って現在のトータルデポジット堆積量ＴＸｄが算出される。
【００４９】
ＴＸｄ＝ＴＸｄ＋Ｘｄ …（４）
【００５０】
なお、式４の左辺の「ＴＸｄ」は、式４に従って今回算出されるトータルデポジット堆積量である。また、式４の右辺の「ＴＸｄ」は、式４に従って前回算出されたトータルデポジット堆積量である。また、式４の「Ｘｄ」は、式３に従って今回算出されたデポジット新規堆積量である。式４に示されているように、トータルデポジット堆積量ＴＸｄは、デポジット新規堆積量Ｘｄを積算することによって算出される。
【００５１】
第１実施形態によれば、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。すなわち、デポジット新規剥離量に影響する要因として燃料噴射圧が挙げられる。つまり、燃料噴射圧が高いほどデポジット新規剥離量が多くなる。しかしながら、燃料噴射圧が一定であっても噴孔壁面の形状に応じてデポジット新規剥離量が異なる。つまり、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用が異なる。この剪断作用の強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。さらに、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺のキャビテーションの発生が異なる。このキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。したがって、デポジット新規剥離量をより正確に推定しようとすれば、デポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を考慮すべきである。ここで、本願の発明者の研究により、流量係数がデポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を代表するパラメータであることが明らかになった。つまり、流量係数が小さいほどデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用の強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。また、流量係数が小さいほどデポジット周辺のキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。そして、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と同デポジットの剥離量に対する流量係数の影響との間には非常に密接な相関関係があることに着目し、第１実施形態では、流量係数をパラメータとして含む式１に従ってデポジット新規剥離量を算出するようにしている。このように、第１実施形態では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に影響する噴孔壁面の形状を代表する流量係数を用いてデポジット新規剥離量を算出していることから、第１実施形態によれば、デポジット新規剥離量を正確に推定することができるのである。
【００５２】
また、第１実施形態によれば、デポジット新規剥離量の算出に噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を比較的容易に反映させることができるとも言える。すなわち、このデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を噴孔壁面の形状そのものを用いてデポジット新規剥離量の算出に反映させようとした場合、噴孔壁面の形状を数値として把握しなければならない。しかしながら、噴孔壁面の形状を数値として把握することは困難である。一方、燃料噴射孔を流れる燃料の流れに関する流量係数を求めることは噴孔壁面の形状を数値化することよりも容易である。ここで、第１実施形態では、この流量係数をデポジット新規剥離量の算出に反映させており、この流量係数が噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と密接な相関関係があることから、第１実施形態によれば、デポジット新規剥離量の算出に噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を比較的容易に反映させることができると言えるのである。
【００５３】
また、第１実施形態によれば、トータルデポジット堆積量を算出するために必要なデポジット剥離量を正確に推定することができることから、トータルデポジット堆積量を正確に推定することができる。
【００５４】
なお、第１実施形態では、噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるトータルデポジット堆積量が推定されるが、第１実施形態に含まれる本発明の考え方は噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚みを推定する場合にも適用可能である。
【００５５】
また、第１実施形態では、噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面から剥離するデポジット新規剥離量が推定され、そして、これら壁面に堆積するデポジット新規堆積量およびトータルデポジット堆積量が推定されるが、第１実施形態に含まれる本発明の考え方は噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面のいずれか１つの壁面から剥離するデポジット新規剥離量を推定し、そして、当該１つの壁面に堆積するデポジット新規堆積量およびトータルデポジット堆積量を推定する場合にも適用可能である。
【００５６】
また、燃焼生成物新規生成量を算出するために利用される式２に「燃料中の金属濃度」がパラメータとして含まれていることから、第１実施形態が噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物から構成されていることを前提とした実施形態であることが判る。しかしながら、式２の代わりに、噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物以外の燃焼生成物から構成されていることを前提にした場合において燃焼生成物新規生成量を算出するための式が用いられてもよいし、噴孔壁面に堆積するデポジットが金属由来生成物およびそれ以外の燃焼生成物から構成されていることを前提とした場合において燃焼生成物新規生成量を算出するための式が用いられてもよい。
【００５７】
なお、噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物から構成されている場合とは、燃料噴射圧（すなわち、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の圧力）が比較的高い場合である。つまり、従来、噴孔壁面に堆積するデポジットとして認識されている燃焼生成物は金属由来生成物（例えば、亜鉛、カルシウム、マグネシウムなどの低級カルボン酸塩、炭酸塩、シュウ酸塩など）とは異なる燃焼生成物であり、こうした燃焼生成物からなるデポジットは燃料噴射圧が実用の範囲内において比較的高い圧力であれば燃料噴射孔内を流れる燃料によって噴孔壁面から剥離せしめられる。しかしながら、金属由来生成物からなるデポジットは燃料噴射圧が実用の範囲内において比較的高い圧力であったとしても燃料噴射孔内を流れる燃料によって噴孔壁面から容易には剥離せしめられない。このため、噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物から構成されている場合とは、燃料噴射孔が比較的高い場合なのである。
【００５８】
また、デポジット新規堆積量を積算し続けることによってその時々のトータルデポジット堆積量を算出することができる。しかしながら、噴孔壁面に堆積可能なデポジットの量には限界がある。そして、この噴孔壁面に堆積可能なデポジットの量の限界値（以下この限界値を「飽和デポジット堆積量」という）は、燃料噴射圧に依存する。詳細には、燃料噴射圧が高いほど飽和デポジット堆積量が少なくなる。そこで、第１実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎に燃料噴射圧に応じた飽和デポジット堆積量を算出し、算出されたトータルデポジット堆積量が飽和デポジット堆積量以上であるときにはトータルデポジット堆積量を飽和デポジット堆積量に制限するようにしてもよい。
【００５９】
また、デポジットを構成する金属由来生成物として、低級カルボン酸塩、炭酸塩、および、シュウ酸塩がある。これら金属由来生成物のうち炭酸塩は、その周囲の温度が或る温度以上になると分解してしまう。そこで、第１実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎にデポジットの周囲の温度を取得し、取得された温度が所定の温度（すなわち、炭酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうち炭酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。なお、上記所定の温度は、炭酸塩が分解する温度として実験等によって求められ、予め定められた温度であれば如何なる温度でもよいが、一例を挙げれば、概ね３００℃である。
【００６０】
もちろん、このことを低級カルボン酸塩やシュウ酸塩に関して同様に適用してもよい。すなわち、デポジットを構成する低級カルボン酸塩が分解してしまう温度が予め判っているのであれば、第１実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎にデポジットの周囲の温度を取得し、取得された温度が所定の温度（すなわち、低級カルボン酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうち低級カルボン酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。また、取得された温度が所定の温度（すなわち、シュウ酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうちシュウ酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。
【００６１】
次に、第１実施形態に従ったトータルデポジット堆積量の算出を実行するルーチンについて説明する。このルーチンの一例が図３に示されている。なお、このルーチンは、上記所定期間が経過する毎に実行される。
【００６２】
図３のルーチンが開始されると、ステップ１００において燃料噴射圧Ｐｉｎ、噴孔温度Ｔｎ、金属成分濃度Ｃｍ、および、流量係数Ｃｄが取得される。次いで、ステップ１０１において、ステップ１００で取得された燃料噴射圧Ｐｉｎに基づいて飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘが算出される。次いで、ステップ１０２において、ステップ１００で取得された噴孔温度Ｔｎおよび金属成分濃度Ｃｍを上式２に適用することによって燃焼生成物新規生成量Ｘｐが算出されると共に、ステップ１００で取得された燃料噴射圧Ｐｉｎおよび流量係数Ｃｄを上式１に適用することによってデポジット新規剥離量Ｘｒが算出される。
【００６３】
次いで、ステップ１０３において、ステップ１０２で算出された燃焼生成物新規生成量Ｘｐおよびデポジット新規剥離量Ｘｒを上式３に適用することによってデポジット新規堆積量Ｘｄが算出される。次いで、ステップ１０４において、ステップ１０３で算出されたデポジット新規堆積量Ｘｄを上式４に適用することによってトータルデポジット堆積量ＴＸｄが算出される。
【００６４】
次いで、ステップ１０５において、ステップ１０４で算出されたトータルデポジット堆積量ＴＸｄがステップ１０１で算出された飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘよりも少ない（ＴＸｄ＜ＴＸｄｍａｘ）か否かが判別される。ここで、ＴＸｄ＜ＴＸｄｍａｘであると判別されたときには、ルーチンはステップ１０６に進む。一方、ＴＸｄ≧ＴＸｄｍａｘであると判別されたときには、ルーチンはステップ１０７に進む。
【００６５】
ルーチンがステップ１０６に進むと、ステップ１０４で算出されたトータルデポジット堆積量ＴＸｄがそのまま現在のトータルデポジット堆積量とされ、ルーチンが終了する。
【００６６】
一方、ルーチンがステップ１０７に進むと、ステップ１０１で算出された飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘが現在のトータルデポジット堆積量とされ、ルーチンが終了する。
【００６７】
次に、第２実施形態について説明する。第２実施形態では、次式５に従って所定期間（すなわち、予め定められた期間）中のデポジット剥離量（すなわち、デポジット新規剥離量）Ｘｒが算出される。なお、所定期間は、特に制限されるものではなく、任意に設定されればよく、例えば、特定の燃料噴射弁において連続する２回の燃料噴射の間の期間である。
【００６８】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ …（５）
【００６９】
なお、式５の「Ｐｉｎ」は「上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射圧（以下単に「燃料噴射圧」という）」である。この燃料噴射圧は、例えば、上記所定期間中の特定の時点における圧力センサ２６の出力値から求められる。もちろん、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射圧に代えて、上記所定期間中の平均の燃料噴射圧が用いられてもよい。また、式５の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。式５に示されているように、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射孔Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎである。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射孔Ｐｉｎの関数でもって算出される。そして、式５に従って算出されるデポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射孔Ｐｉｎが高いほど多い。
【００７０】
そして、第２実施形態では、次式６に従って上記所定期間中の燃焼生成物の生成量（すなわち、燃焼生成物新規生成量）Ｘｐが算出される。
【００７１】
Ｘｐ＝Ｃｍ×ａ×Ｔｎ …（６）
【００７２】
なお、式６の「Ｃｍ」は「燃料中の金属成分の濃度（すなわち、金属成分濃度）」である。この金属成分濃度は、例えば、予め測定された濃度でもよいし、機関運転中に適宜測定される濃度でもよい。また、式６の「Ｔｎ」は「上記所定期間中の特定の時点における噴孔温度（以下単に「噴孔温度」という）」である。この噴孔温度は、例えば、上記所定期間中の特定の時点における温度センサ２８の出力値から求められる。もちろん、上記所定期間中の特定の時点における噴孔温度に代えて、上記所定期間中の平均の噴孔温度が用いられてもよい。また、式２の「Ｔｎ」は、この噴孔温度に限定されず、例えば、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口近傍の雰囲気の温度でもよし、上記所定期間中の特定の時点における燃料噴射弁の燃料噴射孔の入口近傍の雰囲気の温度でもよい。もちろん、これら温度以外に燃焼生成物新規生成量に影響を与える温度であれば、如何なる温度が用いられてもよい。また、式６の「ａ」は、金属成分濃度Ｃｍおよび噴孔温度Ｔｎに関連する燃焼生成物新規生成量が正確に算出されるように適合された係数である。式６に示されているように、燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍと噴孔温度Ｔｎとの積に基づいて算出される。別の云い方をすれば、燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍと噴孔温度Ｔｎとの関数でもって算出される。そして、式６に従って算出される燃焼生成物新規生成量Ｘｐは、金属成分濃度Ｃｍが高いほど多く、噴孔温度Ｔｎが高いほど多い。
【００７３】
そして、第２実施形態では、次式７に従って上記所定期間中のデポジット堆積量（すなわち、暫定デポジット新規堆積量）ＰＸｄが算出される。
【００７４】
ＰＸｄ＝Ｘｐ−Ｘｒ …（７）
【００７５】
なお、式７の「Ｘｐ」は、式６に従って算出される燃焼生成物新規生成量である。また、式７の「Ｘｒ」は、式５に従って算出されるデポジット新規剥離量である。式７に示されているように、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄは、燃焼生成物新規生成量Ｘｐからデポジット新規剥離量Ｘｒを差し引くことによって算出される。
【００７６】
そして、第２実施形態では、次式８に従って最終的なデポジット新規堆積量Ｘｄが算出される。
【００７７】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，Ｃｄ） …（８）
【００７８】
なお、式８の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式８の「Ｃｄ」は「燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数（以下単に「流量係数」という）である。この流量係数は、例えば、予め実験等によって求められる係数である。もちろん、機関運転中に流量係数を適宜測定する手段があるのであれば、斯くして測定される流量係数が用いられてもよい。また、式８の「Ｆ（ＰＸｄ，Ｃｄ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと流量係数Ｃｄとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と流量係数とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。そして、式８に従って算出されるデポジット新規堆積量Ｘｄは、暫定デポジット新規堆積量多いほど多く、流量係数が小さいほど少ない（つまり、流量係数が小さいほどデポジットの剥離量が多い）。
【００７９】
そして、第２実施形態では、次式９に従って現在のトータルデポジット堆積量ＴＸｄが算出される。
【００８０】
ＴＸｄ＝ＴＸｄ＋Ｘｄ …（９）
【００８１】
なお、式９の左辺の「ＴＸｄ」は、式９に従って今回算出されるトータルデポジット堆積量である。また、式９の右辺の「ＴＸｄ」は、式９に従って前回算出されたトータルデポジット堆積量である。また、式９の「Ｘｄ」は、式８に従って今回算出されたデポジット新規堆積量である。そして、式９に示されているように、トータルデポジット堆積量ＴＸｄは、デポジット新規堆積量Ｘｄを積算することによって算出される。
【００８２】
第２実施形態によれば、トータルデポジット堆積量を正確に推定することができる。すなわち、デポジット新規剥離量に影響する要因として燃料噴射圧が挙げられる。つまり、燃料噴射圧が高いほどデポジット新規剥離量が多くなる。しかしながら、燃料噴射圧が一定であっても噴孔壁面の形状に応じてデポジット新規剥離量が異なる。つまり、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用が異なる。この剪断作用の強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。さらに、噴孔壁面の形状に応じてデポジット周辺のキャビテーションの発生が異なる。このキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きければ噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多くなる。したがって、トータルデポジット堆積量をより正確に推定しようとすれば、デポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を考慮すべきである。ここで、本願の発明者の研究により、流量係数がデポジット剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を代表するパラメータであることが明らかになった。つまり、流量係数が小さいほどデポジット周辺を流れる燃料からデポジットに与えられる剪断作用の強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。また、流量係数が小さいほどデポジット周辺のキャビテーションにおけるエロ−ジョンの強度が大きく、したがって、噴孔壁面からのデポジットの剥離量が多い。そして、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と同デポジットの剥離量に対する流量係数の影響との間には非常に密接な相関関係があることに着目し、第２実施形態では、式７に従って暫定的なデポジット新規堆積量として算出された暫定デポジット新規堆積量を式８に従って流量係数でもって補正することによって最終的なデポジット新規堆積量を算出するようにしている。このように、第２実施形態では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に影響する噴孔壁面の形状を代表する流量係数を用いて最終的なデポジット新規堆積量を算出していることから、第２実施形態によれば、トータルデポジット堆積量を正確に推定することができるのである。
【００８３】
また、第２実施形態によれば、トータルデポジット堆積量の算出に噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を比較的容易に反映させることができるとも言える。すなわち、このデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を噴孔壁面の形状そのものを用いてトータルデポジット堆積量の算出に反映させようとした場合、噴孔壁面の形状を数値として把握しなければならない。しかしながら、噴孔壁面の形状を数値として把握することは困難である。一方、燃料噴射孔を流れる燃料の流れに関する流量係数を求めることは噴孔壁面の形状を数値化することよりも容易である。ここで、第２実施形態では、この流量係数をトータルデポジット堆積量の算出に反映させており、この流量係数が噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響と密接な相関関係があることから、第２実施形態によれば、トータルデポジット堆積量の算出に噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響を比較的容易に反映させることができると言えるのである。
【００８４】
なお、第２実施形態では、噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるトータルデポジット堆積量が推定されるが、第２実施形態に含まれる本発明の考え方は噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚みを推定する場合にも適用可能である。
【００８５】
また、第２実施形態では、噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面から剥離するデポジット新規剥離量が推定され、そして、これら壁面に堆積する暫定デポジット新規堆積量、最終的なデポジット新規堆積量、および、トータルデポジット堆積量が推定されるが、第２実施形態に含まれる本発明の考え方は噴孔出口近傍壁面、噴孔画成壁面、および、噴孔入口近傍壁面のいずれか１つの壁面から剥離するデポジット新規剥離量を推定し、そして、当該１つの壁面に堆積する暫定デポジット新規堆積量、最終的なデポジット新規堆積量、および、トータルデポジット堆積量を推定する場合にも適用可能である。
【００８６】
なお、燃焼生成物新規生成量を算出するために利用される式６に「燃料中の金属濃度」がパラメータとして含まれていることから、第２実施形態が噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物から構成されていることを前提とした実施形態であることが判る。しかしながら、式６の代わりに、噴孔壁面に堆積するデポジットの全て又は殆どが金属由来生成物以外の燃焼生成物から構成されていることを前提にした場合において燃焼生成物新規生成量を算出するための式が用いられてもよいし、噴孔壁面に堆積するデポジットが金属由来生成物およびそれ以外の燃焼生成物から構成されていることを前提とした場合において燃焼生成物新規生成量を算出するための式が用いられてもよい。
【００８７】
また、デポジット新規堆積量を積算し続けることによってその時々のトータルデポジット堆積量を算出することができる。しかしながら、噴孔壁面に堆積可能なデポジットの量には限界がある。そして、この噴孔壁面に堆積可能なデポジットの量の限界値（以下この限界値を「飽和デポジット堆積量」という）は、燃料噴射圧に依存する。詳細には、燃料噴射圧が高いほど飽和デポジット堆積量が少なくなる。そこで、第２実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎に燃料噴射圧に応じた飽和デポジット堆積量を算出し、算出されたトータルデポジット堆積量が飽和デポジット堆積量以上であるときにはトータルデポジット堆積量を飽和デポジット堆積量に制限するようにしてもよい。
【００８８】
また、デポジットを構成する金属由来生成物として、低級カルボン酸塩、炭酸塩、および、シュウ酸塩がある。これら金属由来生成物のうち炭酸塩は、その周囲の温度が或る温度以上になると分解してしまう。そこで、第２実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎にデポジットの周囲の温度を取得し、取得された温度が所定の温度（すなわち、炭酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうち炭酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。なお、上記所定の温度は、炭酸塩が分解する温度として実験等によって求められ、予め定められた温度であれば如何なる温度でもよいが、一例を挙げれば、概ね３００℃である。
【００８９】
もちろん、このことを低級カルボン酸塩やシュウ酸塩に関して同様に適用してもよい。すなわち、デポジットを構成する低級カルボン酸塩が分解してしまう温度が予め判っているのであれば、第２実施形態において、トータルデポジット堆積量を算出する毎にデポジットの周囲の温度を取得し、取得された温度が所定の温度（すなわち、低級カルボン酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうち低級カルボン酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。また、取得された温度が所定の温度（すなわち、シュウ酸塩の分解温度）以上であるときにトータルデポジット堆積量のうちシュウ酸塩からなるデポジットの量を零としてトータルデポジット堆積量を算出するようにしてもよい。
【００９０】
次に、第２実施形態に従ったトータルデポジット堆積量の算出を実行するルーチンについて説明する。このルーチンの一例が図４に示されている。なお、このルーチンは、上記所定期間が経過する毎に実行される。
【００９１】
図４のルーチンが開始されると、ステップ２００において燃料噴射圧Ｐｉｎ、噴孔温度Ｔｎ、金属成分濃度Ｃｍ、および、流量係数Ｃｄが取得される。次いで、ステップ２０１において、ステップ２００で取得された燃料噴射圧Ｐｉｎに基づいて飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘが算出される。次いで、ステップ２０２において、ステップ２００で取得された噴孔温度Ｔｎおよび金属成分濃度Ｃｍを上式６に適用することによって燃焼生成物新規生成量Ｘｐが算出されると共に、ステップ２００で取得された燃料噴射圧Ｐｉｎを上式５に適用することによってデポジット新規剥離量Ｘｒが算出される。
【００９２】
次いで、ステップ２０２Ａにおいて、ステップ２０２で算出された燃焼生成物新規生成量Ｘｐおよびデポジット新規剥離量Ｘｒを上式７に適用することによって暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが算出される。次いで、ステップ２０３において、ステップ２０２Ａで算出された暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄおよびステップ２００で取得された流量係数Ｃｄを上式８に適用することによって最終的なデポジット新規堆積量Ｘｄが算出される。次いで、ステップ２０４において、ステップ２０３で算出されたデポジット新規堆積量Ｘｄを上式９に適用することによってトータルデポジット堆積量ＴＸｄが算出される。
【００９３】
次いで、ステップ２０５において、ステップ２０４で算出されたトータルデポジット堆積量ＴＸｄがステップ２０１で算出された飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘよりも少ない（ＴＸｄ＜ＴＸｄｍａｘ）か否かが判別される。ここで、ＴＸｄ＜ＴＸｄｍａｘであると判別されたときには、ルーチンはステップ２０６に進む。一方、ＴＸｄ≧ＴＸｄｍａｘであると判別されたときには、ルーチンはステップ２０７に進む。
【００９４】
ルーチンがステップ２０６に進むと、ステップ２０４で算出されたトータルデポジット堆積量ＴＸｄがそのまま現在のトータルデポジット堆積量とされ、ルーチンが終了する。
【００９５】
一方、ルーチンがステップ２０７に進むと、ステップ２０１で算出された飽和デポジット堆積量ＴＸｄｍａｘが現在のトータルデポジット堆積量とされ、ルーチンが終了する。
【００９６】
ところで、上述した実施形態では、噴孔壁面からのデポジットの剥離量に対する噴孔壁面の形状の影響をトータルデポジット堆積量の算出に反映させるためにトータルデポジット堆積量の算出に流量係数を用いている。しかしながら、流量係数に代えて当該流量係数と密接な相関関係を有するパラメータを用いるようにしてもよい。このパラメータは、流量係数と密接な相関関係を有するものであればよく、特定のパラメータに限定されないが、例えば、燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、基準燃料噴射指令値に対する補正量などである。
【００９７】
ここで、燃料噴霧角度は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射されて形成される燃料噴霧が燃料噴射孔の出口を始点として拡がる角度（図５に参照符号θｓで示されている角度）である。
【００９８】
また、燃料噴霧到達距離は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射されて形成される燃料噴霧が到達することができる距離（図５に参照符号Ｌｓで示されている距離）である。
【００９９】
また、噴孔絞り期間における燃料噴射率は、詳細には、噴孔絞り期間において単位時間当たりに燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の量であり、噴孔絞り期間は、詳細には、燃料噴射弁の燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対して主として燃料噴射孔によって絞りが加えられている期間である。つまり、燃料噴射弁のニードルが燃料噴射孔からの燃料の噴射を遮断している状態（すなわち、ニードルのテーパ形状の先端部の外周壁面がノズルの先端部の内周壁面に当接するようにニードルがノズル内に位置決めされている状態であって、以下この状態を「全閉状態」という）にあるとき、燃料噴射率は零である。ニードルがこの全閉状態から全開状態（すなわち、ニードルのテーパ形状の先端部の外周壁面がノズルの先端部の内周壁面から最も離れた位置にあるようにニードルがノズル内に位置決めされている状態）に向かって移動され始めると、初期段階では、ニードルのテーパ形状の先端部の外周壁面とノズルの先端部の内周壁面との間の空間が燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対する絞りになる。しかしながら、ニードルが全開状態に向かって移動され続けると、ニードルのテーパ形状の先端部の外周壁面とノズルの先端部の内周壁面との間の空間が十分に大きくなることから、燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対する絞りがこの空間から徐々に燃料噴射孔に移行する。そして、やがては、燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対する絞りが主に燃料噴射孔となる。このように燃料噴射孔から噴射される燃料の流れに対する絞りが主に燃料噴射孔となっている期間が噴孔絞り期間である。そして、この噴孔絞り期間における単位時間当たりに燃料噴射孔から噴射される燃料の量が噴孔絞り期間における燃料噴射率である。
【０１００】
なお、噴孔絞り期間における燃料噴射率は、噴孔絞り期間中の特定の時点における燃料噴射率であってもよいし、噴孔絞り期間中の平均の燃料噴射率であってもよい。また、噴孔絞り期間において燃料噴射率を求める場合、比較的容易に求められる燃料噴射率は最大燃料噴射率である。そこで、噴孔絞り期間における燃料噴射率として噴孔絞り期間における最大燃料噴射率が用いられてもよい。
【０１０１】
また、基準燃料噴射指令値に対する補正量は、詳細には、以下のように設定される補正量である。基準とする燃料噴射弁から要求燃料噴射量（すなわち、燃料噴射弁から噴射させる燃料の量として要求される燃料の量）の燃料を噴射させるために燃料噴射弁に与えるべき指令値が基準燃料噴射指令値として予め求められる。そして、個々の燃料噴射弁に基準燃料噴射指令値を与えたときの実際の燃料噴射量（すなわち、各燃料噴射弁から実際に噴射される燃料の量）と要求燃料噴射量との間に違いがある場合において、実際の燃料噴射量が要求燃料噴射量になるように要求燃料噴射量に対応する基準燃料噴射指令値を補正する量が設定される。この量が基準燃料噴射指令値に対する補正量である。
【０１０２】
なお、第１実施形態において流量係数の代わりに燃料噴霧角度が用いられる場合、式１の代わりに次式１０が用いられる。
【０１０３】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×θｓ …（１０）
【０１０４】
なお、式１０の「Ｐｉｎ」は、式１の「Ｐｉｎ」と同じ「燃料噴射圧」である。また、式１０の「θｓ」が燃料噴霧角度である。なお、この燃料噴霧角度は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴霧角度であるが、機関運転中にこの燃料噴霧角度を適宜測定する手段があるのであれば、その手段によって測定される燃料噴霧角度が用いられてもよい。また、式１０の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。また、式１０の「ｃ」は、燃料噴霧角度θｓに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。
【０１０５】
式１０から判るように、燃料噴霧角度θｓをデポジット新規剥離量Ｘｒの算出に反映された場合、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと燃料噴霧角度θｓに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×θｓとの合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと燃料噴霧角度θｓとの関数でもって算出される。
【０１０６】
また、式１０から判るように、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多く、燃料噴霧角度θｓが大きいほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多い。つまり、図６（Ａ）に示されているように、燃料噴霧角度θｓと流量係数Ｃｄとの間には流量係数が小さいほど燃料噴霧角度が大きくなるという相関関係があることになる。そして、式１０に従ってデポジット新規剥離量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴霧角度がデポジット新規剥離量の算出に用いられることになるので、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。
【０１０７】
また、燃料噴霧角度を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１０によれば、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット剥離量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１０８】
一方、第２実施形態において流量係数の代わりに燃料噴霧角度が用いられる場合、式８の代わりに次式１１が用いられる。
【０１０９】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，θｓ） …（１１）
【０１１０】
なお、式１１の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式１１の「θｓ」が「燃料噴霧角度」である。なお、この燃料噴霧角度は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴霧角度であるが、機関運転中にこの燃料噴霧角度を適宜測定する手段があるのであれば、その手段によって測定される燃料噴霧角度が用いられてもよい。また、式１１の「Ｆ（ＰＸｄ，θｓ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと燃料噴霧角度θｓとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と燃料噴霧角度とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。なお、式１１に従って算出されるデポジット新規堆積量は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが多いほど多く、燃料噴霧角度が大きいほど少ない（つまり、燃料噴霧角度が大きいほどデポジットの剥離量が多い）。
【０１１１】
そして、式１１に従ってデポジット新規堆積量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴霧角度がデポジット新規堆積量の算出に用いられることになるので、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量を正確に推定することができる。
【０１１２】
また、燃料噴霧角度を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１１によれば、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１１３】
また、第１実施形態において流量係数の代わりに燃料噴霧到達距離が用いられる場合、式１の代わりに次式１２が用いられる。
【０１１４】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×（１／Ｌｓ） …（１２）
【０１１５】
なお、式１２の「Ｐｉｎ」は、式１の「Ｐｉｎ」と同じ「燃料噴射圧」である。また、式１２の「Ｌｓ」が燃料噴霧到達距離である。なお、この燃料噴霧到達距離は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴霧到達距離であるが、機関運転中にこの燃料噴霧到達距離を適宜測定する手段があるのであれば、その手段によって測定される燃料噴霧到達距離が用いられてもよい。また、式１２の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数であり、式１２の「ｃ」は燃料噴霧到達距離Ｌｓに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。
【０１１６】
式１２から判るように、燃料噴霧到達距離Ｌｓをデポジット新規剥離量Ｘｒの算出に反映された場合、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと燃料噴霧到達距離Ｌｓに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×（１／Ｌｓ）との合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと燃料噴霧到達距離Ｌｓとの関数でもって算出される。
【０１１７】
また、式１２から判るように、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多く、燃料噴霧到達距離Ｌｓが短いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多い。つまり、図６（Ｂ）に示されているように、燃料噴霧到達距離Ｌｓと流量係数Ｃｄとの間には流量係数が小さいほど燃料噴霧到達距離が短くなるという相関関係があることになる。そして、式１２に従ってデポジット新規剥離量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴霧到達距離がデポジット新規剥離量の算出に用いられることになるので、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。
【０１１８】
また、燃料噴霧到達距離を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１２によれば、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット剥離量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１１９】
一方、第２実施形態において流量係数の代わりに燃料噴霧到達距離が用いられる場合、式８の代わりに次式１３が用いられる。
【０１２０】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，Ｌｓ） …（１３）
【０１２１】
なお、式１３の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式１３の「Ｌｓ」が「燃料噴霧到達距離」である。なお、この燃料噴霧到達距離は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴霧到達距離であるが、機関運転中にこの燃料噴霧到達距離を適宜測定する手段があるのであれば、その手段によって測定される燃料噴霧到達距離が用いられてもよい。また、式１３の「Ｆ（ＰＸｄ，Ｌｓ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと燃料噴霧到達距離Ｌｓとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と燃料噴霧到達距離とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。なお、式１３に従って算出されるデポジット新規堆積量は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが多いほど多く、燃料噴霧到達距離が短いほど少ない（つまり、燃料噴霧到達距離が短いほどデポジットの剥離量が多い）。
【０１２２】
そして、式１３に従ってデポジット新規堆積量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴霧到達距離がデポジット新規堆積量の算出に用いられることになるので、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量を正確に推定することができる。
【０１２３】
また、燃料噴霧到達距離を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１３によれば、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１２４】
また、第１実施形態において流量係数の代わりに噴孔絞り期間における燃料噴射率が用いられる場合、式１の代わりに次式１４が用いられる。
【０１２５】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×（１／ｄＱ） …（１４）
【０１２６】
なお、式１４の「Ｐｉｎ」は、式１の「Ｐｉｎ」と同じ「燃料噴射圧」である。また、式１４の「ｄＱ」が噴孔絞り期間における燃料噴射率である。なお、この燃料噴射率は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴射率であってもよいし、この燃料噴射率を測定する手段を内燃機関に備えている場合には機関運転中にその手段によって測定される燃料噴射率であってもよい。また、式１４の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数であり、式１４の「ｃ」は燃料噴射率ｄＱに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。
【０１２７】
式１４から判るように、燃料噴射率ｄＱをデポジット新規剥離量Ｘｒの算出に反映された場合、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと燃料噴射率ｄＱに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×（１／ｄＱ）との合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと燃料噴射率ｄＱとの関数でもって算出される。
【０１２８】
また、式１４から判るように、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多く、燃料噴射率ｄＱが小さいほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多い。つまり、図６（Ｃ）に示されているように、燃料噴射率ｄＱと流量係数Ｃｄとの間には流量係数が小さいほど燃料噴射率が小さくなるという相関関係があることになる。そして、式１４に従ってデポジット新規剥離量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴射率がデポジット新規剥離量の算出に用いられることになるので、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。
【０１２９】
また、燃料噴射率を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１４によれば、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット剥離量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１３０】
一方、第２実施形態において流量係数の代わりに噴孔絞り期間における燃料噴射率が用いられる場合、式８の代わりに次式１５が用いられる。
【０１３１】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，ｄＱ） …（１５）
【０１３２】
なお、式１５の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式１５の「ｄＱ」が「噴孔絞り期間における燃料噴射率」である。なお、この燃料噴射率は、例えば、予め実験等によって求められる燃料噴射率でもよいし、この燃料噴射率を測定する手段を内燃機関に備えている場合には機関運転中にその手段によって測定される燃料噴射率であってもよい。また、式１５の「Ｆ（ＰＸｄ，ｄＱ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと燃料噴射率ｄＱとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と燃料噴射率とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。なお、式１５に従って算出されるデポジット新規堆積量は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが多いほど多く、燃料噴射率が大きいほど少ない（つまり、燃料噴射率が大きいほどデポジットの剥離量が多い）。
【０１３３】
そして、式１５に従ってデポジット新規堆積量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する燃料噴射率がデポジット新規堆積量の算出に用いられることになるので、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量を正確に推定することができる。
【０１３４】
また、燃料噴射率を求めることは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１５によれば、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１３５】
また、第１実施形態において流量係数の代わりに基準燃料噴射指令値に対する補正量が用いられる場合、式１の代わりに次式１６が用いられる。
【０１３６】
Ｘｒ＝ｂ×Ｐｉｎ＋ｃ×ＱＲ …（１６）
【０１３７】
なお、式１６の「Ｐｉｎ」は、式１の「Ｐｉｎ」と同じ「燃料噴射圧」である。また、式１６の「ＱＲ」が基準燃料噴射指令値に対する補正量である。なお、この補正量は、燃料噴射量の制御において設定される補正量であり、この燃料噴射量の制御から取得される。また、式１６の「ｂ」は、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数であり、式１６の「ｃ」は基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲに関連するデポジット剥離量が正確に算出されるように適合された係数である。
【０１３８】
式１６から判るように、基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲをデポジット新規剥離量Ｘｒの算出に反映された場合、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎに関連して把握可能なデポジット剥離量ｂ×Ｐｉｎと基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲに関連して把握可能なデポジット剥離量ｃ×ＱＲとの合計である。別の云い方をすれば、デポジット新規剥離量Ｘｒは、燃料噴射圧Ｐｉｎと基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲとの関数でもって算出される。
【０１３９】
また、式１６から判るように、燃料噴射圧Ｐｉｎが高いほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多く、基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲが大きいほどデポジット新規剥離量Ｘｒが多い。つまり、図６（Ｄ）に示されているように、基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲと流量係数Ｃｄとの間には流量係数が小さいほど基準燃料噴射指令値に対する補正量が大きくなるという相関関係があることになる。そして、式１６に従ってデポジット新規剥離量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する基準燃料噴射指令値に対する補正量がデポジット新規剥離量の算出に用いられることになるので、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規剥離量を正確に推定することができる。
【０１４０】
また、基準燃料噴射指令値に対する補正量は燃料噴射量の制御において設定される補正量であるので、この補正量を取得することは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１６によれば、第１実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット剥離量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１４１】
一方、第２実施形態において流量係数の代わりに基準燃料噴射指令値に対する補正量が用いられる場合、式８の代わりに次式１７が用いられる。
【０１４２】
Ｘｄ＝Ｆ（ＰＸｄ，ＱＲ） …（１７）
【０１４３】
なお、式１７の「ＰＸｄ」は、式７に従って算出される暫定デポジット新規堆積量である。また、式１７の「ＱＲ」が「基準燃料噴射指令値に対する補正量」である。なお、この補正量は、燃料噴射量の制御において設定される補正量であり、この燃料噴射量の制御から取得される。また、式１７の「Ｆ（ＰＸｄ，ＱＲ）」は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄと基準燃料噴射指令値に対する補正量ＱＲとの関数であり、これら暫定デポジット新規堆積量と基準燃料噴射指令値に対する補正量とに基づいてデポジット新規堆積量を正確に算出することができるように適合された関数である。なお、式１７に従って算出されるデポジット新規堆積量は、暫定デポジット新規堆積量ＰＸｄが多いほど多く、基準燃料噴射指令値に対する補正量が大きいほど少ない（つまり、基準燃料噴射指令値に対する補正量が大きいほどデポジットの剥離量が多い）。
【０１４４】
そして、式１７に従ってデポジット新規堆積量を算出することによって流量係数と密接な相関関係を有する基準燃料噴射指令値に対する補正量がデポジット新規堆積量の算出に用いられることになるので、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量を正確に推定することができる。
【０１４５】
また、基準燃料噴射指令値に対する補正量は燃料噴射量の制御に関連して設定される補正量であるので、この補正量を取得することは流量係数を求めることよりも容易である。したがって、式１７によれば、第２実施形態に関連して説明した理由と同じ理由から、デポジット新規堆積量の算出にデポジットの剥離に対する噴孔壁面の形状の影響をより容易に反映させることができる。
【０１４６】
なお、流量係数に代えて燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量のいずれか１つをデポジット新規剥離量の算出またはトータルデポジット堆積量の算出に用いる実施形態について説明したが、これら燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量のうちの２つ又はそれ以上をデポジット新規剥離量の算出またはトータルデポジット堆積量の算出に用いるようにしてもよい。
【０１４７】
また、上述した実施形態では、デポジット新規剥離量の算出に燃料噴射圧を用いているが、燃料噴射圧に代えて燃料噴射圧と密接な相関関係があるパラメータを用いるようにしてもよい。
【０１４８】
また、燃料噴射弁の燃料噴射孔の出口周辺の雰囲気の圧力が異なると、燃料噴射圧が等しくても燃料噴射圧の影響を受けるデポジット剥離量も異なる。具体的には、燃料噴射孔の出口周辺の雰囲気の圧力が低いほど燃料噴射圧の影響を受けるデポジット剥離量が多くなる。したがって、上述した実施形態において、燃料噴射圧に加えて燃料噴射孔の出口周辺の雰囲気の圧力を用いて燃料噴射圧に関連するデポジット剥離量を算出するようにしてもよい。
【０１４９】
また、噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚みが異なると、燃料噴射圧が等しくても燃料噴射圧の影響を受けるデポジット剥離量も異なる。具体的には、噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚みが厚いほど燃料噴射圧の影響を受けるデポジット剥離量が多くなる。したがって、上述した実施形態において、燃料噴射圧に加えて噴孔壁面に堆積しているデポジットの厚み（或いは、当該厚みを代表することができるトータルデポジット堆積量）を用いて燃料噴射圧に関連するデポジット剥離量を算出するようにしてもよい。
【０１５０】
なお、上述した実施形態は、燃焼室内に燃料を直接噴射するように燃料噴射弁が配置された内燃機関に本発明を適用した場合の実施形態である。しかしながら、本発明は、吸気ポート内に燃料を噴射するように燃料噴射弁が配置された内燃機関にも適用可能である。
【符号の説明】
【０１５１】
１０…内燃機関、２１…燃焼室、２２…燃料噴射弁、３４…燃料噴射孔、Ｃｄ…流量係数、θｓ…燃料噴霧角度、Ｌｓ…燃料噴霧到達距離、ｄＱ…噴孔絞り期間における燃料噴射率、ＱＲ…基準燃料噴射指令値に対する補正量
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を前記噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力に影響を与える要因を表す複数のパラメータを用いて前記噴孔壁面から剥離するデポジットの量であるデポジット剥離量を算出することによってデポジット剥離量を推定するデポジット剥離量推定装置であって、前記複数のパラメータの少なくとも１つが前記デポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータであり、前記複数のパラメータの別の少なくとも１つが燃料噴射弁の燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータであるデポジット剥離量推定装置。
【請求項２】
燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるデポジット堆積量を算出することによってデポジット堆積量を推定するデポジット堆積量推定装置であって、請求項１に記載のデポジット剥離量推定装置を有し、デポジットを構成するデポジット構成物質の生成量がデポジット構成物質生成量として推定されると共に前記デポジット剥離量推定装置によってデポジット剥離量が推定され、前記デポジット構成物質生成量から前記デポジット剥離量を差し引くことによってデポジット堆積量が算出されるデポジット堆積量推定装置。
【請求項３】
燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるデポジット堆積量を算出することによってデポジット堆積量を推定するデポジット堆積量推定装置であって、デポジットを構成するデポジット構成物質の生成量がデポジット構成物質生成量として推定されると共に前記噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を前記噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータを用いて前記噴孔壁面から剥離するデポジットの量であるデポジット剥離量が推定され、前記デポジット構成物質生成量から前記デポジット剥離量を差し引くことによって暫定的なデポジット堆積量が算出され、燃料噴射弁の燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを前記デポジット剥離力に影響を与える要因として考慮して前記暫定的なデポジット堆積量を補正することによって最終的なデポジット堆積量が算出されるデポジット堆積量推定装置。
【請求項４】
前記流量係数と相関関係のあるパラメータが燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量のうちの少なくとも１つである請求項１に記載のデポジット剥離量推定装置あるいは請求項２または３に記載のデポジット堆積量推定装置。
【請求項５】
前記燃料噴射率が噴孔絞り期間における最大燃料噴射率である請求項４に記載のデポジット剥離量推定装置またはデポジット堆積量推定装置。
【請求項１】
燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を前記噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力に影響を与える要因を表す複数のパラメータを用いて前記噴孔壁面から剥離するデポジットの量であるデポジット剥離量を算出することによってデポジット剥離量を推定するデポジット剥離量推定装置であって、前記複数のパラメータの少なくとも１つが前記デポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータであり、前記複数のパラメータの別の少なくとも１つが燃料噴射弁の燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータであるデポジット剥離量推定装置。
【請求項２】
燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるデポジット堆積量を算出することによってデポジット堆積量を推定するデポジット堆積量推定装置であって、請求項１に記載のデポジット剥離量推定装置を有し、デポジットを構成するデポジット構成物質の生成量がデポジット構成物質生成量として推定されると共に前記デポジット剥離量推定装置によってデポジット剥離量が推定され、前記デポジット構成物質生成量から前記デポジット剥離量を差し引くことによってデポジット堆積量が算出されるデポジット堆積量推定装置。
【請求項３】
燃料噴射弁を備えた内燃機関において、燃料噴射弁の燃料噴射孔を画成する壁面である噴孔画成壁面、該噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の入口近傍の燃料噴射弁の壁面、および、前記噴孔画成壁面以外の壁面であって燃料噴射孔の出口近傍の燃料噴射弁の壁面の少なくとも１つから構成される噴孔壁面に堆積しているデポジットの量であるデポジット堆積量を算出することによってデポジット堆積量を推定するデポジット堆積量推定装置であって、デポジットを構成するデポジット構成物質の生成量がデポジット構成物質生成量として推定されると共に前記噴孔壁面に堆積しているデポジットの少なくとも一部を前記噴孔壁面から剥離させる力であるデポジット剥離力を変動させる要因を表すパラメータを用いて前記噴孔壁面から剥離するデポジットの量であるデポジット剥離量が推定され、前記デポジット構成物質生成量から前記デポジット剥離量を差し引くことによって暫定的なデポジット堆積量が算出され、燃料噴射弁の燃料噴射孔内を流れる燃料に関する流量係数または該流量係数と相関関係のあるパラメータを前記デポジット剥離力に影響を与える要因として考慮して前記暫定的なデポジット堆積量を補正することによって最終的なデポジット堆積量が算出されるデポジット堆積量推定装置。
【請求項４】
前記流量係数と相関関係のあるパラメータが燃料噴霧角度、燃料噴霧到達距離、噴孔絞り期間における燃料噴射率、および、基準燃料噴射指令値に対する補正量のうちの少なくとも１つである請求項１に記載のデポジット剥離量推定装置あるいは請求項２または３に記載のデポジット堆積量推定装置。
【請求項５】
前記燃料噴射率が噴孔絞り期間における最大燃料噴射率である請求項４に記載のデポジット剥離量推定装置またはデポジット堆積量推定装置。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１２−２２９６２７（Ｐ２０１２−２２９６２７Ａ）
【公開日】平成２４年１１月２２日（２０１２．１１．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−９６７８４（Ｐ２０１１−９６７８４）
【出願日】平成２３年４月２５日（２０１１．４．２５）
【出願人】（０００００３２０７）トヨタ自動車株式会社 (59,920)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１１月２２日（２０１２．１１．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年４月２５日（２０１１．４．２５）
【出願人】（０００００３２０７）トヨタ自動車株式会社 (59,920)
【Ｆターム（参考）】
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