浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システム
【課題】本発明は緊急時に遮断弁を速やかに閉弁させることを課題とする。
【解決手段】貯液タンク３０の排水経路４０Ａ，４０Ｂには、浮屋根２０の上面２２に溜った雨水を外部に排水するための排水管５０Ａ，５０Ｂと、排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断する遮断弁６０Ａ，６０Ｂと、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂにガス圧を供給する遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂとが設けられている。アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂは、ピストン・シリンダ機構からなる。遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂは、地震発生を検知すると、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から液化ガスを噴出させ、気化したガスを遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給する。これにより、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストンが駆動され、その駆動力により遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁動作する。
【解決手段】貯液タンク３０の排水経路４０Ａ，４０Ｂには、浮屋根２０の上面２２に溜った雨水を外部に排水するための排水管５０Ａ，５０Ｂと、排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断する遮断弁６０Ａ，６０Ｂと、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂにガス圧を供給する遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂとが設けられている。アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂは、ピストン・シリンダ機構からなる。遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂは、地震発生を検知すると、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から液化ガスを噴出させ、気化したガスを遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給する。これにより、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストンが駆動され、その駆動力により遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁動作する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムに係り、特に緊急時に浮屋根の排水管に設けられた遮断弁を閉弁駆動させるように構成された遮断弁システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、精油所などのように油液を大量に貯蔵する貯液タンクには、油液が蒸発することを防止する浮屋根が設けられている。この浮き屋根は、貯液タンクの貯蔵量（液面高さ）に応じて昇降するものであるが、雨水が上面に溜らないように排水管を備えている。
【０００３】
この浮屋根の排水管は、貯液タンクの周囲に設けられた排水溝（または下水管）に排水するように設けられているので、例えば、地震発生などの緊急時に貯液タンク内の油液が揺動して油液の一部が浮屋根の上面に漏れてしまうことがある。そのままにしておくと、浮屋根の上面に漏れた油液が排水管を通って油液が排水溝へ排出されてしまう。
【０００４】
このような油液の漏洩発生時においては、油液漏洩検知器を排水溝に設けると共に、油液漏洩検知時に閉弁動作する緊急遮断弁を排水管に設けたものがある（例えば、特許文献１参照）。このような遮断弁を有するシステムでは、油液漏洩検知器が油液の漏洩を感知すると、液化ガスが封入された液化ガスボンベを開封して液化ガスが気化して得られるガス圧力により緊急遮断弁を閉弁駆動することで浮屋根の上面に漏れた油液が外部に排出されることを防止することが検討されている。
【特許文献１】実公昭６０−３７３５５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、従来の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムにおいて、液化ガスボンベから噴射された低温の液化ガスがガス供給管を通過する際にガス供給管の温度が低下することにより、液化ガスの気化速度が抑えられて圧力上昇率が鈍くなり、遮断弁に供給されるガス圧が迅速に上昇せず、地震などの緊急自体が発生してから遮断弁が遮断（閉弁駆動）するまでに時間がかかるという問題があった。
【０００６】
特に、浮屋根式貯液タンクの貯液タンクは、大型のものが多く、ガス供給管の長さが必然的に長くなり、この結果、緊急自体が発生してから遮断弁が遮断（閉弁駆動）するまでに要する時間がより大きくなってしまうという問題があった。
【０００７】
そこで、本発明は上記事情に鑑み、上記課題を解決した浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明は以下のような手段を有する。
【０００９】
本発明は、浮屋根式貯液タンクの上部開口を閉塞する浮屋根に連通され、当該浮屋根の上面に溜まった雨水を外部に排水する排水管と、該排水管に設けられた遮断弁と、ガス圧の供給により前記遮断弁の弁体を閉弁駆動するアクチュエータと、液化ガスが封入されたボンベを有し、緊急時に当該ボンベを開封することによって当該液化ガスを気体発生源として発生する気化ガスを前記アクチュエータに供給する遮断弁駆動ユニットと、を備えた浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムにおいて、前記遮断弁駆動ユニットは、一端が前記アクチュエータに連通され、他端が前記ボンベに連通されたガス圧供給管と、前記ガス圧供給管に設けられ、前記ボンベから噴出された気化ガスの気化を促進することでガス圧を増圧する増圧手段と、を備えることにより、上記課題を解決するものである。
【００１０】
本発明は、請求項１に記載の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムであって、前記ガス圧供給管または増圧手段に供給された気化ガスの圧力が所定圧力以上の圧力に達した場合に前記ガス圧供給管内の気化ガスを外部に放出する放出弁を備えることにより、上記課題を解決するものである。
【００１１】
本発明は、請求項１または２に記載の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムであって、前記増圧手段は、前記ガス圧供給管の流路面積よりも大きな流路面積を有する空間を形成する容器であることにより、上記課題を解決するものである。
【００１２】
本発明は、前記遮断弁を有する排水管が複数設けられると共に、前記複数の遮断弁に対応する数の遮断弁駆動ユニット及び前記ガス圧供給管が設けられ、前記複数のガス圧供給管は、前記一の増圧手段の流入側に連通され、前記一の増圧手段の流出側より分岐されて前記複数の遮断弁の夫々を個別に駆動する複数のアクチュエータに連通されることにより、上記課題を解決するものである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、ボンベから噴出された気化ガスの気化を促進することで液化ガスの気化速度が速くなり、遮断弁に供給されるガスの圧力上昇率が高まるため、緊急時において遮断弁が遮断（閉弁駆動）するまでに要する時間を短縮することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、図面を参照して本発明を実施するための最良の形態について説明する。
【実施例１】
【００１５】
図１は本発明による浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムの一実施例を示す構成図である。図１に示されるように、遮断弁システム１０は、浮屋根２０を有する貯液タンク３０の複数（本実施例では２本）の排水経路４０Ａ，４０Ｂに設けられている。浮屋根２０は、貯液タンク３０の内部に貯蔵される油液も液面に対する浮力を受けており、油液貯蔵量の増減に伴う液面高さに応じて上下方向に移動する。
【００１６】
遮断弁システム１０は、浮屋根２０の上面２２に溜った雨水を外部に排水するための排水管５０Ａ，５０Ｂと、排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断する遮断弁６０Ａ，６０Ｂと、遮断弁６０Ａ，６０Ｂに駆動源となるガス圧を供給する遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂとから構成されている。
【００１７】
排水管５０Ａ，５０Ｂは、浮屋根２０の高さ位置に合わせて伸縮するフレキシブル構造になっており、例えば、短いパイプを回動可能なユニバーサルジョイントなどで連結する構造になっている。
【００１８】
また、浮屋根２０の上面２２は、中央部分２４が低くなるように、中央部分２４を囲む環状部分２６が傾斜している。そのため、雨水は浮屋根２０の中央部分２４に溜る。
【００１９】
排水管５０Ａ，５０Ｂは、一端が浮屋根２０の中央部分２４に開口する排水口２８Ａ，２８Ｂに連通され、他端が貯液タンク３０の外周に設けられたドレン管８０Ａ，８０Ｂに連通されている。このドレン管８０Ａ，８０Ｂには、遮断弁６０Ａ，６０Ｂが配されている。ドレン管８０Ａ，８０Ｂは、Ｌ字状に曲げられており、その吐出側端部が排水溝１００Ａ，１００Ｂに挿入されている。
【００２０】
遮断弁６０Ａ，６０Ｂは、通常開弁しており、緊急時に弁体を閉弁方向に駆動するためのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂを有する。遮断弁６０Ａ，６０Ｂは、例えば、ボール弁からなり、ピストン・シリンダ機構（図２に示す）からなるアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂによってボール弁が９０度回動させられると、開弁状態から閉弁状態に切り替わる。
【００２１】
また、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂと遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂとの間は、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂにより連通されている。
【００２２】
地震発生時、遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂで生成されたガス圧は、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂを通して遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給される。そのため、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストンは、シリンダに供給されたガスの圧力が作用して、そのトルクが遮断弁６０Ａ，６０Ｂの弁体を閉弁駆動させる際の負荷よりも大になったとき、遮断弁６０Ａ，６０Ｂの弁体を閉弁させる方向に変位する。なお、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのボール弁が閉弁動作完了した後のアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂ内部のガス圧は、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂ内に設けられた小穴等の脱圧機構（図示せず）により徐々に脱圧される。これにより、遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁した後においてこの閉弁状態を解除する際には、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂ内は大気圧と略同じ圧力となっているため、閉弁解除を容易に行えるようになる。
【００２３】
遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂは、予め設定された震度よりも大きい地震を検知すると、液化ガスを噴出させ、気化したガスを遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給する。これにより、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂは、ピストンが駆動され、その駆動力により遮断弁６０Ａ，６０Ｂを閉弁動作させることができる。
【００２４】
ここで、遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂの構成について説明する。尚、遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂは、同一構成であるので、以下では一方の遮断弁駆動ユニット７０Ａについて説明する。
【００２５】
図２は遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂの構成を模式的に示す図である。図２に示されるように、遮断弁駆動ユニット７０Ａは、一対のガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２と、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２からのガス圧を供給するガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２と、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２に配された逆流防止弁１３０Ａ１，１３０Ａ２と、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２が連通された増圧器１４０とから構成されている。
【００２６】
ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２は、夫々同一構成であり、地震による震動（例えば、震度４以上）が入力された場合に開封動作のトリガとなる感震器１５０Ａ１，１５０Ａ２と、液化炭酸ガスが封入された液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２と、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２のガス噴射口を封止する封止板を開封する開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２とを有する。従って、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２は、感震器１５０Ａ１，１５０Ａ２と開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２とが一体化された構成であるので、外部に設けられた地震センサなどから地震検知信号が供給されなくても単独で緊急遮断のための駆動力となるガス圧を発生させることができる。そして、遮断弁システム１０は、外部センサからの信号線やその配線作業や電源を必要としないので、停電時でも地震による閉弁動作を行なうことができ、地震などの緊急時の排水管５０Ａ，５０Ｂの遮断動作を確実に行える。
【００２７】
さらに、遮断弁システム１０は、電気的信号を介さないため、貯液タンク３０内に可燃性液体が貯留されている場合でも、遮断弁６０Ａ，６０Ｂにより排水管５０Ａ，５０Ｂを安全に遮断することができる。
【００２８】
開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２は、例えば、感震器１５０Ａ１，１５０Ａ２に設けられた球体が所定以上の振動が入力されることで初期位置から移動することで、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２の封止板を開封するニードル部の係止が解除され、ニードル部をバネ力によって開封方向に駆動させるように構成されている。
【００２９】
尚、上記感震器１５０Ａ１，１５０Ａ２、開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２の構成については、周知の技術（例えば、本出願人が先に出願した特開平１１−２９４６１０号を参照のこと）であり、ここではその詳細な説明を省略する。また、開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２としては、この公開公報に記載されたものに限らず、これ以外の構成のものを用いても良いのは勿論である。
【００３０】
逆流防止弁１３０Ａ１，１３０Ａ２は、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から噴射された液化ガスをアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給する流れを許容するように開弁し、その逆方向の流れに対しては閉弁する。
【００３１】
増圧器（増圧手段）１４０Ａは、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から噴射された液化ガスの気化を促進するものであり、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２よりも大径な空間を有する円筒形状の金属製容器により形成されている。増圧器１４０Ａの円筒形状の供給側端部（上流側端部）には、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２が接続されている。そのため、地震検知に伴う開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２のボンベ開封動作が行なわれると、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から噴射された液化ガスがガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２を介して増圧器１４０Ａに供給される。さらに、増圧器１４０Ａの吐出側端部（下流側端部）には、ガス圧供給管９０Ａが連通されている。
【００３２】
このように、遮断弁駆動ユニット７０Ａは、一対のガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２を有するため、何れか一方のガス発生器が故障した場合でも他方のガス発生器からのガス圧がアクチュエータ部６２Ａに供給されて遮断弁６０を確実に閉弁させることができる。
【００３３】
また、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２の何れか一方のガス圧供給管が切断された場合でも、他方のガス圧供給管を介して液化ガスを安定供給することができる。
【００３４】
液化ガスは、ボンベ内に低温の状態で封入されており、液体から気体に変化する過程で周囲の熱を奪うことで気化する性質を有する。そのため、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２のように細い管の場合、低温の液化ガスがガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２を通過する際にガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２を冷却してしまい、気化に必要な熱の供給が制限されてしまう。これにより、気化速度が上がらず、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２が開封されてからアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給されるガス圧がピストン・シリンダ機構を駆動するのに十分な圧力に達するまで時間がかかってしまう。
【００３５】
この液化ガスが気化する現象は、液化ガス温度と大気温度（周囲の温度）との温度差が大きい程、気化速度が加速される。そのため、本実施例では、液化ガスを増圧器１４０Ａに供給することで、液化ガスがガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２よりも大径で容量の大きい増圧器１４０Ａの内部空間に拡散される。
【００３６】
これにより、増圧器１４０Ａの内部空間においては、液化ガスが気化する際に冷却されてしまうことがなく、液化ガスへの熱の供給が行なわれて、液化ガスの気化速度が加速される。その結果、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から噴射された液化ガスは、増圧器１４０Ａの内部空間を通過する過程で気化が促進され、気化に伴う圧力上昇率が高められるので、短時間でガス圧がピストン・シリンダ機構６４Ａ，６４Ｂを駆動するのに十分な圧力に達することができる。よって、地震検知から遮断弁６０Ａ，６０Ｂが遮断するまでに要する時間を短縮することができ、地震発生直後に速やかに排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断して浮屋根２０の上面２２に漏れた油液が排水溝１００Ａ，１００Ｂに流出することを防止できる。
【００３７】
尚、増圧器１４０Ａの直径や容量は、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２の容量及びアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂを駆動するのに必要な圧力などとの相対関係により決められる。また、増圧器１４０Ａは、円筒形状の容器以外の形状とされた容器（例えば、四角形などの多角形を立体的に組み合わせた構成のもの）、あるいは大径な配管などからなる筒体、あるいは十分な容積を有する室を形成する球体等でも良い。
【００３８】
また、増圧器１４０Ａは、周囲との熱伝導が良好に行える金属材（例えば、銅やステンレス鋼など）によって形成されることが望ましい。さらに、増圧器１４０Ａにおける熱伝導を高めるために、増圧器１４０Ａの内側や外側に複数のフィンまたは凹凸を設けることによって液化ガスが接する表面積を増やして液化ガスへの熱供給量を増加させて気化速度を加速するようにしても良い。
【００３９】
また、気温の低い冬になると、液化ガスの温度と周囲の温度との温度差が小さいので、気化に必要な熱の供給が得られにくい状況となることがある。その場合には、増圧器１４０Ａに電熱ヒータを設けることによって積極的に液化ガスを加熱して気化速度を急激に加速させることも可能であり、特に気温の低い寒冷地の冬場には有効である。
【００４０】
図３は遮断弁駆動ユニット７０Ａの取付構造の一例を示す斜視図である。図３に示されるように、遮断弁駆動ユニット７０Ａのガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２は、コンクリート製の基礎２００の上面に固定された架台２１０に取り付けられている。また、架台２１０は、四角形状の取付面２１２を有する立方体形状に形成されており、各取付面２１２には内部に連通する開口２１４が設けられている。
【００４１】
このように、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２が架台２１０の各取付面２１２に取り付けられているので、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２の不具合の有無を一括して行えるというメリットを有すると共に、例えば、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２の点検や修理あるいは交換作業が容易に行えるので、メンテナンス性が高められている。
【００４２】
液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２は、取付面２１２に固定された筒状のカバー１８０Ａ，１８０Ｂ内に収納されており、使用された場合、あるいは定期的に新しいものと交換される。尚、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２は、上端に突出する雄ネジ部をカバー１８０Ａ，１８０Ｂ内の雌ネジに螺入させることにより容易に取り付けられる。
【００４３】
また、架台２１０は、内部が空いているので、例えば、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２に連通されるガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２や逆流防止弁１３０Ａ１，１３０Ａ２等を収納させることも可能である。
【００４４】
また、架台２１０は、底面が基礎２００の上面に載置固定されているので、最大４方向の側面に４台の遮断弁駆動ユニット７０を取り付けることが可能であり、各遮断弁駆動ユニット７０に連通されたガス圧供給管１２０は架台２１０の上面の開口２１４から引き出すことができる。
【００４５】
本実施例では、地震発生時に排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断する場合を例に挙げて説明したが、これに限らず、地震以外のとき、例えば、排水溝１００Ａ，１００Ｂの液面が所定値以上になった場合に排水量検出センサの作動により遮断弁６０Ａ，６０Ｂを閉弁動作させて排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断することも可能である。
【００４６】
ここで、遮断弁駆動ユニット７０Ａの変形例について説明する。
【００４７】
図４は遮断弁駆動ユニットの変形例１を示す斜視図である。尚、図４において、上記実施例と同一部分には同一符号を付してその説明を省略する。図４に示されるように、変形例１の遮断弁システム１０Ａでは、遮断弁６０Ａ，６０Ｂを同時に閉弁させる遮断弁駆動ユニット２７０が設けられている。
【００４８】
遮断弁駆動ユニット２７０は、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂ、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂ、逆流防止弁１３０Ａ，１３０Ｂ、増圧器１４０の他に、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂに配された放出弁２８０Ａ，２８０Ｂを有する。また、増圧器１４０の吐出側端部には、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂの上流側端部（一端）が接続されている。そして、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂは、下流側端部（他端）が遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに接続されている。
【００４９】
放出弁２８０Ａ，２８０Ｂは、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂのガス圧力がアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストンを駆動させるのに必要な圧力以上に昇圧した場合に開弁する。これにより、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂは、放出弁２８０Ａ，２８０Ｂにより過剰な圧力が作用しないようになっており、一対のガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂが同時にガス供給を開始した場合でも、圧力上昇に伴う強度的負担が軽減される。
【００５０】
また、地震発生時には、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂの開封機構１７０Ａ，１７０Ｂが同時に液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂを開封して増圧器１４０に液化ガスを供給する。増圧器１４０は、前述したように液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂから噴射された液化ガスの気化速度を加速してガス圧力の上昇率を高めている。
【００５１】
そして、上記実施例と同様に、増圧器１４０から供給されたガス圧によって遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁すると、排水管５０Ａ，５０Ｂは遮断される。よって、地震発生後、遮断弁駆動ユニット２７０から供給されたガス圧によって短時間で排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断できるので、浮屋根２０の上面２２に漏れた油液が排水溝１００Ａ，１００Ｂに流出することを防止できる。
【００５２】
遮断弁駆動ユニット２７０は、遮断弁６０Ａ，６０Ｂの中間位置に設置されている。そのため、増圧器１４０の吐出側端部とアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂとの間を連通するガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂは、上記図２に示す実施例の場合よりも全長が長く形成されている。しかしながら、本変形例１では、液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂから噴射された液化ガスが増圧器１４０によって気化速度が加速されてアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給されるので、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂの全長に拘わらず、短時間でガス圧がアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストン・シリンダ機構を駆動するのに十分な圧力に達する。よって、地震検知から遮断弁６０Ａ，６０Ｂが遮断するまでに要する時間を短縮することができる。
【００５３】
図５は遮断弁駆動ユニットの変形例３を示す斜視図である。尚、図５において、上記実施例と同一部分には同一符号を付してその説明を省略する。図５に示されるように、変形例３の遮断弁駆動ユニット３７０は、増圧器１４０に放出弁２８０が配されている。また、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂは、上流側端部（一端）が増圧器１４０に接続されている。そして、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂは、下流側端部（他端）が遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに接続されている。
【００５４】
放出弁２８０は、増圧器１４０のガス圧力がアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストンを駆動させるのに必要な圧力以上に昇圧した場合に開弁する。これにより、増圧器１４０は、放出弁２８０により過剰な圧力が作用しないようになっており、一対のガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂが同時にガス供給を開始した場合でも、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂがガス圧によって駆動されて遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁動作された後、放出弁２８０が開弁して増圧器１４０のガスを大気中に放出して増圧器１４０のガス圧を軽減することができる。
【００５５】
また、地震発生時には、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂの開封機構１７０Ａ，１７０Ｂが同時に液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂを開封して増圧器１４０に液化ガスを供給する。増圧器１４０は、前述したように液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂから噴射された液化ガスの気化速度を加速してガス圧力の上昇率を高めている。
【００５６】
そして、上記実施例及び変形例１と同様に増圧器１４０から供給されたガス圧によって遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁すると、排水管５０Ａ，５０Ｂは遮断される。よって、地震発生後、遮断弁駆動ユニット３７０から供給されたガス圧によって排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断できるので、浮屋根２０の上面２２に漏れた油液が排水溝１００Ａ，１００Ｂに流出することを防止できる。
【００５７】
図６は遮断弁駆動ユニットの変形例３を示す斜視図である。尚、図６において、上記実施例と同一部分には同一符号を付してその説明を省略する。図６に示されるように、変形例２では、排水経路４０Ａ，４０Ｂには、浮屋根２０の上面２２に溜った雨水を外部に排水するための排水管５０Ａ，５０Ｂと、排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断する遮断弁６０Ａ，６０Ｂと、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂの夫々にガス圧を供給するメイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂと、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂの両方にガス圧を供給するサブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃとが設けられている。
【００５８】
メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂは、夫々同一構成であり、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂと、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂからのガス圧を供給するガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂと、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂに配された逆流防止弁１３０Ａ，１３０Ｂと、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂに配された放出弁２８０Ａ，２８０Ｂとから構成されている。
【００５９】
サブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃは、ガス発生器１１０Ｃと、ガス発生器１１０Ｃからのガス圧を供給するガス圧供給管１２０Ｃと、ガス圧供給管１２０Ｃの他端が接続された増圧器１４０と、増圧器１４０の吐出側端部に接続されたガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂと、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂに配された逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂと、増圧器１４０に配された放出弁２８０Ｃと、増圧器１４０に配された排気管４８０とから構成されている。また、排気管４８０には、増圧器１４０から排出されるガス流量を所定流量以下に制限する絞り４９０が設けられている。
【００６０】
逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂは、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂの逆流防止弁１３０Ａ，１３０Ｂと逆向きに設けられている。従って、増圧器１４０からガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂに供給されたガス圧がガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂに供給されたメイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂのガス圧より低い場合には、逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂは閉弁状態を保つ。すなわち、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂが正常に作動した場合には、サブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃからのガス圧が供給されないようになっている。
【００６１】
尚、上記ガス発生器１１０Ａ〜１１０Ｃは、前述したガス発生器と同一構成であるので、その説明は省略する。
【００６２】
地震発生時には、上記実施例及び変形例１，２と同様に、ガス発生器１１０Ａ〜１１０Ｃの開封機構１７０Ａ〜１７０Ｃが同時に液化ガスボンベ１６０Ａ〜１６０Ｃを開封して遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに液化ガスを供給する。増圧器１４０は、前述したように液化ガスボンベ１６０Ｃから噴射された液化ガスの気化速度を加速してガス圧力の上昇率を高めている。
【００６３】
増圧器１４０によって気化されたガスは、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂを介して逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂに供給される。一方、液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂから噴射されたガスが、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂを介して遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給されている場合、逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂの吐出側（ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂ）が高圧になっている。この場合、逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂは、開弁せず、増圧器１４０に供給されたガスは、排気管４８０を介して大気中に排出される。排気管４８０には、絞り４９０が設けられているので、増圧器１４０の内部のガスが少量ずつ排気されるため、増圧器１４０の圧力上昇が緩和される。
【００６４】
また、増圧器１４０がさらに高圧になった場合は、放出弁２８０Ｃが開弁して増圧器１４０に供給されたガスを大気中に放出する。これにより、増圧器１４０の内部が過剰圧力に上昇することが防止される。
【００６５】
また、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂの何れか、あるいは両方が故障していた場合には、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂの圧力が上昇してない。その場合は、増圧器１４０に供給されたガス圧（高圧）とガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂの圧力（大気圧）との圧力差によって逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂは開弁する。これにより、増圧器１４０で気化速度を加速された液化ガスは、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂ及び、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂを介して遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給される。
【００６６】
そのため、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂが故障していた場合でもサブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃのガス発生器１１０Ｃからの液化ガスがアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給されるので、確実に遮断弁６０Ａ，６０Ｂを閉弁させて排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断することができる。よって、地震発生後、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂまたはサブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃの何れかから供給されたガス圧によって排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断できるので、浮屋根２０の上面２２に漏れた油液が排水溝１００Ａ，１００Ｂに流出することを確実に防止できる。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
上記実施例では、貯液タンクに油液が貯留された場合を例に挙げて説明したが、これに限らず、油液以外の液体（例えば、化学薬品など）が貯留された貯液タンクにも本発明を適用することができるのは勿論である。
【００６８】
また、上記実施例では、貯液タンクに２系統の排水経路４０Ａ，４０Ｂを有する場合について説明したが、これに限らず、３系統以上の排水系統を有する構成のものにも本発明が適用できるのは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】本発明による浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムの一実施例を示す構成図である。
【図２】遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂの構成を模式的に示す図である。
【図３】遮断弁駆動ユニット７０Ａの取付構造の一例を示す斜視図である。
【図４】遮断弁駆動ユニットの変形例１を示す斜視図である。
【図５】遮断弁駆動ユニットの変形例２を示す斜視図である。
【図６】遮断弁駆動ユニットの変形例３を示す斜視図である。
【符号の説明】
【００７０】
１０ 遮断弁システム
２０ 浮屋根
２８Ａ，２８Ｂ 排水口
３０ 貯液タンク
４０Ａ，４０Ｂ 排水経路
５０Ａ，５０Ｂ 排水管
６０Ａ，６０Ｂ 遮断弁
６２Ａ，６２Ｂ アクチュエータ部
６４Ａ，６４Ｂ ピストン・シリンダ機構
７０Ａ，７０Ｂ，２７０，３７０，４７０Ａ，４７０Ｂ 遮断弁駆動ユニット
８０Ａ，８０Ｂ ドレン管
９０Ａ，９０Ｂ ガス圧供給管
１００Ａ，１００Ｂ 排水溝
１１０Ａ，１１０Ｂ，１１０Ｃ，１１０Ａ１，１１０Ａ２ ガス発生器
１２０Ａ，１２０Ｂ，１２０Ｃ，１２０Ａ１，１２０Ａ２ ガス圧供給管
１３０Ａ，１３０Ｂ，１３０Ａ１，１３０Ａ２ 逆流防止弁
１４０，１４０Ａ，１４０Ｂ 増圧器
１５０Ａ，１５０Ｂ，１５０Ａ１，１５０Ａ２ 感震器
１６０Ａ，１６０Ｂ，１６０Ａ１，１６０Ａ２ 液化ガスボンベ
１７０Ａ，１７０Ｂ，１７０Ａ１，１７０Ａ２ 開封機構
２１０ 架台
２８０，２８０Ａ，２８０Ｂ 放出弁
４７０Ｃ サブ遮断弁駆動ユニット
４８０ 排気管
４９０ 絞り
【技術分野】
【０００１】
本発明は浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムに係り、特に緊急時に浮屋根の排水管に設けられた遮断弁を閉弁駆動させるように構成された遮断弁システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、精油所などのように油液を大量に貯蔵する貯液タンクには、油液が蒸発することを防止する浮屋根が設けられている。この浮き屋根は、貯液タンクの貯蔵量（液面高さ）に応じて昇降するものであるが、雨水が上面に溜らないように排水管を備えている。
【０００３】
この浮屋根の排水管は、貯液タンクの周囲に設けられた排水溝（または下水管）に排水するように設けられているので、例えば、地震発生などの緊急時に貯液タンク内の油液が揺動して油液の一部が浮屋根の上面に漏れてしまうことがある。そのままにしておくと、浮屋根の上面に漏れた油液が排水管を通って油液が排水溝へ排出されてしまう。
【０００４】
このような油液の漏洩発生時においては、油液漏洩検知器を排水溝に設けると共に、油液漏洩検知時に閉弁動作する緊急遮断弁を排水管に設けたものがある（例えば、特許文献１参照）。このような遮断弁を有するシステムでは、油液漏洩検知器が油液の漏洩を感知すると、液化ガスが封入された液化ガスボンベを開封して液化ガスが気化して得られるガス圧力により緊急遮断弁を閉弁駆動することで浮屋根の上面に漏れた油液が外部に排出されることを防止することが検討されている。
【特許文献１】実公昭６０−３７３５５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、従来の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムにおいて、液化ガスボンベから噴射された低温の液化ガスがガス供給管を通過する際にガス供給管の温度が低下することにより、液化ガスの気化速度が抑えられて圧力上昇率が鈍くなり、遮断弁に供給されるガス圧が迅速に上昇せず、地震などの緊急自体が発生してから遮断弁が遮断（閉弁駆動）するまでに時間がかかるという問題があった。
【０００６】
特に、浮屋根式貯液タンクの貯液タンクは、大型のものが多く、ガス供給管の長さが必然的に長くなり、この結果、緊急自体が発生してから遮断弁が遮断（閉弁駆動）するまでに要する時間がより大きくなってしまうという問題があった。
【０００７】
そこで、本発明は上記事情に鑑み、上記課題を解決した浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明は以下のような手段を有する。
【０００９】
本発明は、浮屋根式貯液タンクの上部開口を閉塞する浮屋根に連通され、当該浮屋根の上面に溜まった雨水を外部に排水する排水管と、該排水管に設けられた遮断弁と、ガス圧の供給により前記遮断弁の弁体を閉弁駆動するアクチュエータと、液化ガスが封入されたボンベを有し、緊急時に当該ボンベを開封することによって当該液化ガスを気体発生源として発生する気化ガスを前記アクチュエータに供給する遮断弁駆動ユニットと、を備えた浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムにおいて、前記遮断弁駆動ユニットは、一端が前記アクチュエータに連通され、他端が前記ボンベに連通されたガス圧供給管と、前記ガス圧供給管に設けられ、前記ボンベから噴出された気化ガスの気化を促進することでガス圧を増圧する増圧手段と、を備えることにより、上記課題を解決するものである。
【００１０】
本発明は、請求項１に記載の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムであって、前記ガス圧供給管または増圧手段に供給された気化ガスの圧力が所定圧力以上の圧力に達した場合に前記ガス圧供給管内の気化ガスを外部に放出する放出弁を備えることにより、上記課題を解決するものである。
【００１１】
本発明は、請求項１または２に記載の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムであって、前記増圧手段は、前記ガス圧供給管の流路面積よりも大きな流路面積を有する空間を形成する容器であることにより、上記課題を解決するものである。
【００１２】
本発明は、前記遮断弁を有する排水管が複数設けられると共に、前記複数の遮断弁に対応する数の遮断弁駆動ユニット及び前記ガス圧供給管が設けられ、前記複数のガス圧供給管は、前記一の増圧手段の流入側に連通され、前記一の増圧手段の流出側より分岐されて前記複数の遮断弁の夫々を個別に駆動する複数のアクチュエータに連通されることにより、上記課題を解決するものである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、ボンベから噴出された気化ガスの気化を促進することで液化ガスの気化速度が速くなり、遮断弁に供給されるガスの圧力上昇率が高まるため、緊急時において遮断弁が遮断（閉弁駆動）するまでに要する時間を短縮することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、図面を参照して本発明を実施するための最良の形態について説明する。
【実施例１】
【００１５】
図１は本発明による浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムの一実施例を示す構成図である。図１に示されるように、遮断弁システム１０は、浮屋根２０を有する貯液タンク３０の複数（本実施例では２本）の排水経路４０Ａ，４０Ｂに設けられている。浮屋根２０は、貯液タンク３０の内部に貯蔵される油液も液面に対する浮力を受けており、油液貯蔵量の増減に伴う液面高さに応じて上下方向に移動する。
【００１６】
遮断弁システム１０は、浮屋根２０の上面２２に溜った雨水を外部に排水するための排水管５０Ａ，５０Ｂと、排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断する遮断弁６０Ａ，６０Ｂと、遮断弁６０Ａ，６０Ｂに駆動源となるガス圧を供給する遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂとから構成されている。
【００１７】
排水管５０Ａ，５０Ｂは、浮屋根２０の高さ位置に合わせて伸縮するフレキシブル構造になっており、例えば、短いパイプを回動可能なユニバーサルジョイントなどで連結する構造になっている。
【００１８】
また、浮屋根２０の上面２２は、中央部分２４が低くなるように、中央部分２４を囲む環状部分２６が傾斜している。そのため、雨水は浮屋根２０の中央部分２４に溜る。
【００１９】
排水管５０Ａ，５０Ｂは、一端が浮屋根２０の中央部分２４に開口する排水口２８Ａ，２８Ｂに連通され、他端が貯液タンク３０の外周に設けられたドレン管８０Ａ，８０Ｂに連通されている。このドレン管８０Ａ，８０Ｂには、遮断弁６０Ａ，６０Ｂが配されている。ドレン管８０Ａ，８０Ｂは、Ｌ字状に曲げられており、その吐出側端部が排水溝１００Ａ，１００Ｂに挿入されている。
【００２０】
遮断弁６０Ａ，６０Ｂは、通常開弁しており、緊急時に弁体を閉弁方向に駆動するためのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂを有する。遮断弁６０Ａ，６０Ｂは、例えば、ボール弁からなり、ピストン・シリンダ機構（図２に示す）からなるアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂによってボール弁が９０度回動させられると、開弁状態から閉弁状態に切り替わる。
【００２１】
また、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂと遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂとの間は、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂにより連通されている。
【００２２】
地震発生時、遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂで生成されたガス圧は、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂを通して遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給される。そのため、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストンは、シリンダに供給されたガスの圧力が作用して、そのトルクが遮断弁６０Ａ，６０Ｂの弁体を閉弁駆動させる際の負荷よりも大になったとき、遮断弁６０Ａ，６０Ｂの弁体を閉弁させる方向に変位する。なお、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのボール弁が閉弁動作完了した後のアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂ内部のガス圧は、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂ内に設けられた小穴等の脱圧機構（図示せず）により徐々に脱圧される。これにより、遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁した後においてこの閉弁状態を解除する際には、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂ内は大気圧と略同じ圧力となっているため、閉弁解除を容易に行えるようになる。
【００２３】
遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂは、予め設定された震度よりも大きい地震を検知すると、液化ガスを噴出させ、気化したガスを遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給する。これにより、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂは、ピストンが駆動され、その駆動力により遮断弁６０Ａ，６０Ｂを閉弁動作させることができる。
【００２４】
ここで、遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂの構成について説明する。尚、遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂは、同一構成であるので、以下では一方の遮断弁駆動ユニット７０Ａについて説明する。
【００２５】
図２は遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂの構成を模式的に示す図である。図２に示されるように、遮断弁駆動ユニット７０Ａは、一対のガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２と、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２からのガス圧を供給するガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２と、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２に配された逆流防止弁１３０Ａ１，１３０Ａ２と、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２が連通された増圧器１４０とから構成されている。
【００２６】
ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２は、夫々同一構成であり、地震による震動（例えば、震度４以上）が入力された場合に開封動作のトリガとなる感震器１５０Ａ１，１５０Ａ２と、液化炭酸ガスが封入された液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２と、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２のガス噴射口を封止する封止板を開封する開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２とを有する。従って、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２は、感震器１５０Ａ１，１５０Ａ２と開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２とが一体化された構成であるので、外部に設けられた地震センサなどから地震検知信号が供給されなくても単独で緊急遮断のための駆動力となるガス圧を発生させることができる。そして、遮断弁システム１０は、外部センサからの信号線やその配線作業や電源を必要としないので、停電時でも地震による閉弁動作を行なうことができ、地震などの緊急時の排水管５０Ａ，５０Ｂの遮断動作を確実に行える。
【００２７】
さらに、遮断弁システム１０は、電気的信号を介さないため、貯液タンク３０内に可燃性液体が貯留されている場合でも、遮断弁６０Ａ，６０Ｂにより排水管５０Ａ，５０Ｂを安全に遮断することができる。
【００２８】
開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２は、例えば、感震器１５０Ａ１，１５０Ａ２に設けられた球体が所定以上の振動が入力されることで初期位置から移動することで、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２の封止板を開封するニードル部の係止が解除され、ニードル部をバネ力によって開封方向に駆動させるように構成されている。
【００２９】
尚、上記感震器１５０Ａ１，１５０Ａ２、開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２の構成については、周知の技術（例えば、本出願人が先に出願した特開平１１−２９４６１０号を参照のこと）であり、ここではその詳細な説明を省略する。また、開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２としては、この公開公報に記載されたものに限らず、これ以外の構成のものを用いても良いのは勿論である。
【００３０】
逆流防止弁１３０Ａ１，１３０Ａ２は、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から噴射された液化ガスをアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給する流れを許容するように開弁し、その逆方向の流れに対しては閉弁する。
【００３１】
増圧器（増圧手段）１４０Ａは、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から噴射された液化ガスの気化を促進するものであり、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２よりも大径な空間を有する円筒形状の金属製容器により形成されている。増圧器１４０Ａの円筒形状の供給側端部（上流側端部）には、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２が接続されている。そのため、地震検知に伴う開封機構１７０Ａ１，１７０Ａ２のボンベ開封動作が行なわれると、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から噴射された液化ガスがガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２を介して増圧器１４０Ａに供給される。さらに、増圧器１４０Ａの吐出側端部（下流側端部）には、ガス圧供給管９０Ａが連通されている。
【００３２】
このように、遮断弁駆動ユニット７０Ａは、一対のガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２を有するため、何れか一方のガス発生器が故障した場合でも他方のガス発生器からのガス圧がアクチュエータ部６２Ａに供給されて遮断弁６０を確実に閉弁させることができる。
【００３３】
また、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２の何れか一方のガス圧供給管が切断された場合でも、他方のガス圧供給管を介して液化ガスを安定供給することができる。
【００３４】
液化ガスは、ボンベ内に低温の状態で封入されており、液体から気体に変化する過程で周囲の熱を奪うことで気化する性質を有する。そのため、ガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２のように細い管の場合、低温の液化ガスがガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２を通過する際にガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２を冷却してしまい、気化に必要な熱の供給が制限されてしまう。これにより、気化速度が上がらず、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２が開封されてからアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給されるガス圧がピストン・シリンダ機構を駆動するのに十分な圧力に達するまで時間がかかってしまう。
【００３５】
この液化ガスが気化する現象は、液化ガス温度と大気温度（周囲の温度）との温度差が大きい程、気化速度が加速される。そのため、本実施例では、液化ガスを増圧器１４０Ａに供給することで、液化ガスがガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２よりも大径で容量の大きい増圧器１４０Ａの内部空間に拡散される。
【００３６】
これにより、増圧器１４０Ａの内部空間においては、液化ガスが気化する際に冷却されてしまうことがなく、液化ガスへの熱の供給が行なわれて、液化ガスの気化速度が加速される。その結果、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２から噴射された液化ガスは、増圧器１４０Ａの内部空間を通過する過程で気化が促進され、気化に伴う圧力上昇率が高められるので、短時間でガス圧がピストン・シリンダ機構６４Ａ，６４Ｂを駆動するのに十分な圧力に達することができる。よって、地震検知から遮断弁６０Ａ，６０Ｂが遮断するまでに要する時間を短縮することができ、地震発生直後に速やかに排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断して浮屋根２０の上面２２に漏れた油液が排水溝１００Ａ，１００Ｂに流出することを防止できる。
【００３７】
尚、増圧器１４０Ａの直径や容量は、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２の容量及びアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂを駆動するのに必要な圧力などとの相対関係により決められる。また、増圧器１４０Ａは、円筒形状の容器以外の形状とされた容器（例えば、四角形などの多角形を立体的に組み合わせた構成のもの）、あるいは大径な配管などからなる筒体、あるいは十分な容積を有する室を形成する球体等でも良い。
【００３８】
また、増圧器１４０Ａは、周囲との熱伝導が良好に行える金属材（例えば、銅やステンレス鋼など）によって形成されることが望ましい。さらに、増圧器１４０Ａにおける熱伝導を高めるために、増圧器１４０Ａの内側や外側に複数のフィンまたは凹凸を設けることによって液化ガスが接する表面積を増やして液化ガスへの熱供給量を増加させて気化速度を加速するようにしても良い。
【００３９】
また、気温の低い冬になると、液化ガスの温度と周囲の温度との温度差が小さいので、気化に必要な熱の供給が得られにくい状況となることがある。その場合には、増圧器１４０Ａに電熱ヒータを設けることによって積極的に液化ガスを加熱して気化速度を急激に加速させることも可能であり、特に気温の低い寒冷地の冬場には有効である。
【００４０】
図３は遮断弁駆動ユニット７０Ａの取付構造の一例を示す斜視図である。図３に示されるように、遮断弁駆動ユニット７０Ａのガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２は、コンクリート製の基礎２００の上面に固定された架台２１０に取り付けられている。また、架台２１０は、四角形状の取付面２１２を有する立方体形状に形成されており、各取付面２１２には内部に連通する開口２１４が設けられている。
【００４１】
このように、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２が架台２１０の各取付面２１２に取り付けられているので、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２の不具合の有無を一括して行えるというメリットを有すると共に、例えば、ガス発生器１１０Ａ１，１１０Ａ２の点検や修理あるいは交換作業が容易に行えるので、メンテナンス性が高められている。
【００４２】
液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２は、取付面２１２に固定された筒状のカバー１８０Ａ，１８０Ｂ内に収納されており、使用された場合、あるいは定期的に新しいものと交換される。尚、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２は、上端に突出する雄ネジ部をカバー１８０Ａ，１８０Ｂ内の雌ネジに螺入させることにより容易に取り付けられる。
【００４３】
また、架台２１０は、内部が空いているので、例えば、液化ガスボンベ１６０Ａ１，１６０Ａ２に連通されるガス圧供給管１２０Ａ１，１２０Ａ２や逆流防止弁１３０Ａ１，１３０Ａ２等を収納させることも可能である。
【００４４】
また、架台２１０は、底面が基礎２００の上面に載置固定されているので、最大４方向の側面に４台の遮断弁駆動ユニット７０を取り付けることが可能であり、各遮断弁駆動ユニット７０に連通されたガス圧供給管１２０は架台２１０の上面の開口２１４から引き出すことができる。
【００４５】
本実施例では、地震発生時に排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断する場合を例に挙げて説明したが、これに限らず、地震以外のとき、例えば、排水溝１００Ａ，１００Ｂの液面が所定値以上になった場合に排水量検出センサの作動により遮断弁６０Ａ，６０Ｂを閉弁動作させて排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断することも可能である。
【００４６】
ここで、遮断弁駆動ユニット７０Ａの変形例について説明する。
【００４７】
図４は遮断弁駆動ユニットの変形例１を示す斜視図である。尚、図４において、上記実施例と同一部分には同一符号を付してその説明を省略する。図４に示されるように、変形例１の遮断弁システム１０Ａでは、遮断弁６０Ａ，６０Ｂを同時に閉弁させる遮断弁駆動ユニット２７０が設けられている。
【００４８】
遮断弁駆動ユニット２７０は、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂ、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂ、逆流防止弁１３０Ａ，１３０Ｂ、増圧器１４０の他に、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂに配された放出弁２８０Ａ，２８０Ｂを有する。また、増圧器１４０の吐出側端部には、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂの上流側端部（一端）が接続されている。そして、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂは、下流側端部（他端）が遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに接続されている。
【００４９】
放出弁２８０Ａ，２８０Ｂは、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂのガス圧力がアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストンを駆動させるのに必要な圧力以上に昇圧した場合に開弁する。これにより、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂは、放出弁２８０Ａ，２８０Ｂにより過剰な圧力が作用しないようになっており、一対のガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂが同時にガス供給を開始した場合でも、圧力上昇に伴う強度的負担が軽減される。
【００５０】
また、地震発生時には、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂの開封機構１７０Ａ，１７０Ｂが同時に液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂを開封して増圧器１４０に液化ガスを供給する。増圧器１４０は、前述したように液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂから噴射された液化ガスの気化速度を加速してガス圧力の上昇率を高めている。
【００５１】
そして、上記実施例と同様に、増圧器１４０から供給されたガス圧によって遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁すると、排水管５０Ａ，５０Ｂは遮断される。よって、地震発生後、遮断弁駆動ユニット２７０から供給されたガス圧によって短時間で排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断できるので、浮屋根２０の上面２２に漏れた油液が排水溝１００Ａ，１００Ｂに流出することを防止できる。
【００５２】
遮断弁駆動ユニット２７０は、遮断弁６０Ａ，６０Ｂの中間位置に設置されている。そのため、増圧器１４０の吐出側端部とアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂとの間を連通するガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂは、上記図２に示す実施例の場合よりも全長が長く形成されている。しかしながら、本変形例１では、液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂから噴射された液化ガスが増圧器１４０によって気化速度が加速されてアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給されるので、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂの全長に拘わらず、短時間でガス圧がアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストン・シリンダ機構を駆動するのに十分な圧力に達する。よって、地震検知から遮断弁６０Ａ，６０Ｂが遮断するまでに要する時間を短縮することができる。
【００５３】
図５は遮断弁駆動ユニットの変形例３を示す斜視図である。尚、図５において、上記実施例と同一部分には同一符号を付してその説明を省略する。図５に示されるように、変形例３の遮断弁駆動ユニット３７０は、増圧器１４０に放出弁２８０が配されている。また、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂは、上流側端部（一端）が増圧器１４０に接続されている。そして、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂは、下流側端部（他端）が遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに接続されている。
【００５４】
放出弁２８０は、増圧器１４０のガス圧力がアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂのピストンを駆動させるのに必要な圧力以上に昇圧した場合に開弁する。これにより、増圧器１４０は、放出弁２８０により過剰な圧力が作用しないようになっており、一対のガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂが同時にガス供給を開始した場合でも、アクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂがガス圧によって駆動されて遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁動作された後、放出弁２８０が開弁して増圧器１４０のガスを大気中に放出して増圧器１４０のガス圧を軽減することができる。
【００５５】
また、地震発生時には、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂの開封機構１７０Ａ，１７０Ｂが同時に液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂを開封して増圧器１４０に液化ガスを供給する。増圧器１４０は、前述したように液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂから噴射された液化ガスの気化速度を加速してガス圧力の上昇率を高めている。
【００５６】
そして、上記実施例及び変形例１と同様に増圧器１４０から供給されたガス圧によって遮断弁６０Ａ，６０Ｂが閉弁すると、排水管５０Ａ，５０Ｂは遮断される。よって、地震発生後、遮断弁駆動ユニット３７０から供給されたガス圧によって排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断できるので、浮屋根２０の上面２２に漏れた油液が排水溝１００Ａ，１００Ｂに流出することを防止できる。
【００５７】
図６は遮断弁駆動ユニットの変形例３を示す斜視図である。尚、図６において、上記実施例と同一部分には同一符号を付してその説明を省略する。図６に示されるように、変形例２では、排水経路４０Ａ，４０Ｂには、浮屋根２０の上面２２に溜った雨水を外部に排水するための排水管５０Ａ，５０Ｂと、排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断する遮断弁６０Ａ，６０Ｂと、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂの夫々にガス圧を供給するメイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂと、遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂの両方にガス圧を供給するサブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃとが設けられている。
【００５８】
メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂは、夫々同一構成であり、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂと、ガス発生器１１０Ａ，１１０Ｂからのガス圧を供給するガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂと、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂに配された逆流防止弁１３０Ａ，１３０Ｂと、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂに配された放出弁２８０Ａ，２８０Ｂとから構成されている。
【００５９】
サブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃは、ガス発生器１１０Ｃと、ガス発生器１１０Ｃからのガス圧を供給するガス圧供給管１２０Ｃと、ガス圧供給管１２０Ｃの他端が接続された増圧器１４０と、増圧器１４０の吐出側端部に接続されたガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂと、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂに配された逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂと、増圧器１４０に配された放出弁２８０Ｃと、増圧器１４０に配された排気管４８０とから構成されている。また、排気管４８０には、増圧器１４０から排出されるガス流量を所定流量以下に制限する絞り４９０が設けられている。
【００６０】
逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂは、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂの逆流防止弁１３０Ａ，１３０Ｂと逆向きに設けられている。従って、増圧器１４０からガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂに供給されたガス圧がガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂに供給されたメイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂのガス圧より低い場合には、逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂは閉弁状態を保つ。すなわち、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂが正常に作動した場合には、サブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃからのガス圧が供給されないようになっている。
【００６１】
尚、上記ガス発生器１１０Ａ〜１１０Ｃは、前述したガス発生器と同一構成であるので、その説明は省略する。
【００６２】
地震発生時には、上記実施例及び変形例１，２と同様に、ガス発生器１１０Ａ〜１１０Ｃの開封機構１７０Ａ〜１７０Ｃが同時に液化ガスボンベ１６０Ａ〜１６０Ｃを開封して遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに液化ガスを供給する。増圧器１４０は、前述したように液化ガスボンベ１６０Ｃから噴射された液化ガスの気化速度を加速してガス圧力の上昇率を高めている。
【００６３】
増圧器１４０によって気化されたガスは、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂを介して逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂに供給される。一方、液化ガスボンベ１６０Ａ，１６０Ｂから噴射されたガスが、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂを介して遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給されている場合、逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂの吐出側（ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂ）が高圧になっている。この場合、逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂは、開弁せず、増圧器１４０に供給されたガスは、排気管４８０を介して大気中に排出される。排気管４８０には、絞り４９０が設けられているので、増圧器１４０の内部のガスが少量ずつ排気されるため、増圧器１４０の圧力上昇が緩和される。
【００６４】
また、増圧器１４０がさらに高圧になった場合は、放出弁２８０Ｃが開弁して増圧器１４０に供給されたガスを大気中に放出する。これにより、増圧器１４０の内部が過剰圧力に上昇することが防止される。
【００６５】
また、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂの何れか、あるいは両方が故障していた場合には、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂの圧力が上昇してない。その場合は、増圧器１４０に供給されたガス圧（高圧）とガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂの圧力（大気圧）との圧力差によって逆流防止弁１３２Ａ，１３２Ｂは開弁する。これにより、増圧器１４０で気化速度を加速された液化ガスは、ガス圧供給管１２０Ａ，１２０Ｂ及び、ガス圧供給管９０Ａ，９０Ｂを介して遮断弁６０Ａ，６０Ｂのアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給される。
【００６６】
そのため、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂが故障していた場合でもサブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃのガス発生器１１０Ｃからの液化ガスがアクチュエータ部６２Ａ，６２Ｂに供給されるので、確実に遮断弁６０Ａ，６０Ｂを閉弁させて排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断することができる。よって、地震発生後、メイン遮断弁駆動ユニット４７０Ａ，４７０Ｂまたはサブ遮断弁駆動ユニット４７０Ｃの何れかから供給されたガス圧によって排水管５０Ａ，５０Ｂを遮断できるので、浮屋根２０の上面２２に漏れた油液が排水溝１００Ａ，１００Ｂに流出することを確実に防止できる。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
上記実施例では、貯液タンクに油液が貯留された場合を例に挙げて説明したが、これに限らず、油液以外の液体（例えば、化学薬品など）が貯留された貯液タンクにも本発明を適用することができるのは勿論である。
【００６８】
また、上記実施例では、貯液タンクに２系統の排水経路４０Ａ，４０Ｂを有する場合について説明したが、これに限らず、３系統以上の排水系統を有する構成のものにも本発明が適用できるのは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】本発明による浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムの一実施例を示す構成図である。
【図２】遮断弁駆動ユニット７０Ａ，７０Ｂの構成を模式的に示す図である。
【図３】遮断弁駆動ユニット７０Ａの取付構造の一例を示す斜視図である。
【図４】遮断弁駆動ユニットの変形例１を示す斜視図である。
【図５】遮断弁駆動ユニットの変形例２を示す斜視図である。
【図６】遮断弁駆動ユニットの変形例３を示す斜視図である。
【符号の説明】
【００７０】
１０ 遮断弁システム
２０ 浮屋根
２８Ａ，２８Ｂ 排水口
３０ 貯液タンク
４０Ａ，４０Ｂ 排水経路
５０Ａ，５０Ｂ 排水管
６０Ａ，６０Ｂ 遮断弁
６２Ａ，６２Ｂ アクチュエータ部
６４Ａ，６４Ｂ ピストン・シリンダ機構
７０Ａ，７０Ｂ，２７０，３７０，４７０Ａ，４７０Ｂ 遮断弁駆動ユニット
８０Ａ，８０Ｂ ドレン管
９０Ａ，９０Ｂ ガス圧供給管
１００Ａ，１００Ｂ 排水溝
１１０Ａ，１１０Ｂ，１１０Ｃ，１１０Ａ１，１１０Ａ２ ガス発生器
１２０Ａ，１２０Ｂ，１２０Ｃ，１２０Ａ１，１２０Ａ２ ガス圧供給管
１３０Ａ，１３０Ｂ，１３０Ａ１，１３０Ａ２ 逆流防止弁
１４０，１４０Ａ，１４０Ｂ 増圧器
１５０Ａ，１５０Ｂ，１５０Ａ１，１５０Ａ２ 感震器
１６０Ａ，１６０Ｂ，１６０Ａ１，１６０Ａ２ 液化ガスボンベ
１７０Ａ，１７０Ｂ，１７０Ａ１，１７０Ａ２ 開封機構
２１０ 架台
２８０，２８０Ａ，２８０Ｂ 放出弁
４７０Ｃ サブ遮断弁駆動ユニット
４８０ 排気管
４９０ 絞り
【特許請求の範囲】
【請求項１】
浮屋根式貯液タンクの上部開口を閉塞する浮屋根に連通され、当該浮屋根の上面に溜まった雨水を外部に排水する排水管と、
該排水管に設けられた遮断弁と、
ガス圧の供給により前記遮断弁の弁体を閉弁駆動するアクチュエータと、
液化ガスが封入されたボンベを有し、緊急時に当該ボンベを開封することによって当該液化ガスを気体発生源として発生する気化ガスを前記アクチュエータに供給する遮断弁駆動ユニットと、
を備えた浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムにおいて、
前記遮断弁駆動ユニットは、一端が前記アクチュエータに連通され、他端が前記ボンベに連通されたガス圧供給管と、
前記ガス圧供給管に設けられ、前記ボンベから噴出された気化ガスの気化を促進することでガス圧を増圧する増圧手段と、
を備えたことを特徴とする浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システム。
【請求項２】
請求項１に記載の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムであって、
前記ガス圧供給管または増圧手段に供給された気化ガスの圧力が所定圧力以上の圧力に達した場合に前記ガス圧供給管内の気化ガスを外部に放出する放出弁を備えたことを特徴とする浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システム。
【請求項３】
請求項１または２に記載の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムであって、
前記増圧手段は、前記ガス圧供給管の流路面積よりも大きな流路面積を有する空間を形成する容器であることを特徴とする浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システム。
【請求項４】
前記遮断弁を有する排水管が複数設けられると共に、前記複数の遮断弁に対応する数の遮断弁駆動ユニット及び前記ガス圧供給管が設けられ、
前記複数のガス圧供給管は、前記一の増圧手段の流入側に連通され、前記一の増圧手段の流出側より分岐されて前記複数の遮断弁の夫々を個別に駆動する複数のアクチュエータに連通されることを特徴とする浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システム。
【請求項１】
浮屋根式貯液タンクの上部開口を閉塞する浮屋根に連通され、当該浮屋根の上面に溜まった雨水を外部に排水する排水管と、
該排水管に設けられた遮断弁と、
ガス圧の供給により前記遮断弁の弁体を閉弁駆動するアクチュエータと、
液化ガスが封入されたボンベを有し、緊急時に当該ボンベを開封することによって当該液化ガスを気体発生源として発生する気化ガスを前記アクチュエータに供給する遮断弁駆動ユニットと、
を備えた浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムにおいて、
前記遮断弁駆動ユニットは、一端が前記アクチュエータに連通され、他端が前記ボンベに連通されたガス圧供給管と、
前記ガス圧供給管に設けられ、前記ボンベから噴出された気化ガスの気化を促進することでガス圧を増圧する増圧手段と、
を備えたことを特徴とする浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システム。
【請求項２】
請求項１に記載の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムであって、
前記ガス圧供給管または増圧手段に供給された気化ガスの圧力が所定圧力以上の圧力に達した場合に前記ガス圧供給管内の気化ガスを外部に放出する放出弁を備えたことを特徴とする浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システム。
【請求項３】
請求項１または２に記載の浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システムであって、
前記増圧手段は、前記ガス圧供給管の流路面積よりも大きな流路面積を有する空間を形成する容器であることを特徴とする浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システム。
【請求項４】
前記遮断弁を有する排水管が複数設けられると共に、前記複数の遮断弁に対応する数の遮断弁駆動ユニット及び前記ガス圧供給管が設けられ、
前記複数のガス圧供給管は、前記一の増圧手段の流入側に連通され、前記一の増圧手段の流出側より分岐されて前記複数の遮断弁の夫々を個別に駆動する複数のアクチュエータに連通されることを特徴とする浮屋根式貯液タンクの排水管の遮断弁システム。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２００９−１５４９４０（Ｐ２００９−１５４９４０Ａ）
【公開日】平成２１年７月１６日（２００９．７．１６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−３３７０４４（Ｐ２００７−３３７０４４）
【出願日】平成１９年１２月２７日（２００７．１２．２７）
【出願人】（０００１１００９９）トキコテクノ株式会社 (264)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年７月１６日（２００９．７．１６）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年１２月２７日（２００７．１２．２７）
【出願人】（０００１１００９９）トキコテクノ株式会社 (264)
【Ｆターム（参考）】
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