繊維束の巻取装置及び繊維束パッケージの製造方法
【課題】
巻取スピンドルを切り替えつつ連続的に巻取が行われるターレット式の巻取装置において、ターレットの際、ターレット部材による公転速度分増速され、パッケージに過大な張力が作用することを防ぐ繊維束の巻取装置及び繊維束パッケージの製造方法を提供する。
【解決手段】
互いに平行な軸線を持つ１対のスピンドルをターレット部材の中心を挟んで同一円周上の対称位置に配置し、その１対のスピンドルで交互に巻取をおこなうレボルビングタイプの巻取機であって、ターレット部材を回転させ巻取スピンドルと待機スピンドルの位置を入れ替え、巻取スピンドルを切り替えるにあたり、ターレット部材の回動に応じ巻取スピンドルの回転数を低下させる。
巻取スピンドルを切り替えつつ連続的に巻取が行われるターレット式の巻取装置において、ターレットの際、ターレット部材による公転速度分増速され、パッケージに過大な張力が作用することを防ぐ繊維束の巻取装置及び繊維束パッケージの製造方法を提供する。
【解決手段】
互いに平行な軸線を持つ１対のスピンドルをターレット部材の中心を挟んで同一円周上の対称位置に配置し、その１対のスピンドルで交互に巻取をおこなうレボルビングタイプの巻取機であって、ターレット部材を回転させ巻取スピンドルと待機スピンドルの位置を入れ替え、巻取スピンドルを切り替えるにあたり、ターレット部材の回動に応じ巻取スピンドルの回転数を低下させる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、炭素繊維のように高弾性率の繊維束をボビンに巻取る際に、過大な張力を与えることなく解舒性の良い高品位な繊維束パッケージに巻き取ることを可能とする繊維束の巻取装置および繊維束パッケージの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
連続的に供給される繊維束をボビンに巻き取る場合には、いわゆるターレット式の巻取装置によって巻取スピンドルを切り替えつつ連続的に巻取が行われる。このターレット式巻取装置は、複数本のスピンドルを突設したターレット部材がフレーム等に回転自在に設けられており、通常巻取時は巻取位置にある巻取スピンドルにて巻取を行い、巻取量が所定量に達したらターレット部材を回動させ巻取スピンドルの切替を行う。すなわち、巻取位置にあるスピンドルと待機位置にあるスピンドルとの位置を入れ替え、新たに巻取位置に配置されたスピンドルに繊維束を掛け替える。
【０００３】
このようなターレット式の巻取装置においては、巻取スピンドルの切替の際、スピンドルが回転しつつスピンドル自身が移動するため、繊維束の走行速度はターレット部材によるスピンドルの移動速度分増速され、パッケージに過大な張力が作用することとなる。
【０００４】
上述のような課題に対し、たとえば特許文献１に示すような巻取装置が提案されている。すなわち、ダンサーアームを備え、ダンサーアームの傾動に対応してスピンドルの回転数を制御する巻取装置であって、ダンサーアームが設定された角度まで傾動するとスピンドルの回転及びターレット部材の回転を一時的に停止し、過大な張力の作用を抑制する巻取装置である。
【０００５】
しかしながら、一般的にダンサーアームを用いたスピンドルの回転数制御では、ダンサーアームの傾動角が大きくなるほど大きな張力が付与されるので、ダンサーアームの傾動角が一定となるようスピンドルの回転数を制御する。よって、ダンサーアームの傾動角が設定値まで大きくなった時点でスピンドルの回転を停止しても張力は一旦初期の張力より高くなっており、またメカロスや応答遅れにより急激な張力変動には追従できない。すなわちこのような従来技術を用いても結局張力の変動は避けられない。
【特許文献１】特開平４−２０１９４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、巻取スピンドル切替時にパッケージに過大な張力が作用することを防ぐ繊維束の巻取装置及び繊維束パッケージの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するための本発明は、次のような構成を有する。
【０００８】
（１）互いに平行な軸を持つ複数本のスピンドルをターレット部材の回転中心を中心とする一つの円の円周上に均等配置したレボルビングタイプの巻取機であって、ターレット部材を回転させて繊維束を巻き取る巻取スピンドルを入れ替えるにあたりターレット部材の回動に応じて巻取スピンドルの回転数を制御する繊維束の巻取装置。
【０００９】
（２）繊維束の張力を測定する張力測定手段と、通常巻取時には張力測定手段で測定される張力値に基づき巻取スピンドルの回転数を制御するとともに巻取スピンドル切替時にはあらかじめ設定された回転数に巻取スピンドルの回転数を制御する回転数制御手段とを備えている、上記（１）に記載の繊維束の巻取装置。
【００１０】
（３）巻取スピンドル切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)を記憶するパラメータ設定手段と、パラメータ設定手段に記憶された値に基づいて、巻取スピンドル回転数を、巻取スピンドル切替時に一旦（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させ、その後巻取スピンドル切替終了時もしくは所定の角度ターレット部材が回動した時点でＮとなるよう漸増させる速度指令値を計算する演算手段とを備え、前記回転数制御手段が該演算手段からの速度指令に基づきスピンドルの回転数を制御する、上記（２）に記載の繊維束の巻取装置。
【００１１】
（４）巻取スピンドル切替開始からの時間を計測する時間計測手段もしくは巻取スピンドルの移動量を測定する位置測定手段を備え、前記回転数制御手段が、該時間計測手段もしくは位置測定手段からの信号に基づき、あらかじめ設定された速度指令に基づく制御から張力測定手段で測定される張力値に基づく制御に切り替え巻取スピンドルの回転数を制御する、上記（２）または（３）に記載の繊維束の巻取装置。
【００１２】
（５）上記（１）〜（４）のいずれかに記載の繊維束の巻取装置を備えたことを特徴とする繊維束パッケージの製造装置。
【００１３】
（６）複数本のスピンドルの位置を順次入れ替え、繊維束を巻き取る巻取スピンドルを切り替えつつ巻取をおこない連続的に繊維束パッケージを製造する繊維束パッケージの製造方法であって、巻取スピンドルを切り替える際に、巻取スピンドルの移動速度に応じて巻取スピンドルの回転数を変動させて繊維束を巻き取る繊維束パッケージの製造方法。
【００１４】
（７）通常巻取時は巻き取っている繊維束の張力が一定となるように巻取スピンドルの回転数を制御し、巻取スピンドル切替時にはあらかじめ設定された値に巻取スピンドルの回転数を制御する、上記（６）に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１５】
（８）巻取スピンドル切替時には、スピンドル回転数の指令値を一旦あらかじめ設定した値にだけ減算し、巻取スピンドル切替終了時もしくは巻取スピンドルが所定距離移動した後にスピンドル回転数の指令値の減算量が零となるよう制御する、上記（６）または（７）に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１６】
（９）巻取スピンドルの切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)に基づいて、巻取スピンドル回転数を、巻取スピンドル切替時に一旦（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させ、その後巻取スピンドル切替終了時もしくは所定の角度ターレット部材が回動した時点でＮとなるよう漸増させる、上記（８）に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１７】
（１０）（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）≧０．１である、上記（９）に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１８】
（１１）巻取スピンドルの切替開始からあらかじめ設定された時間が経過した後、もしくは巻取スピンドルがあらかじめ設定された距離を移動した後に、あらかじめ設定された値に巻取スピンドルの回転数を制御する制御方法から張力が一定となるように巻取スピンドルの回転数を制御する制御方法に切り替える、上記（７）〜（１０）のいずれかに記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１９】
なお、本発明において「通常巻取時」とは、巻取位置にて繊維束パッケージを巻き取っている間のことであり、ボビンへの繊維束の巻初めからターレット部材の回動開始までの時間である。一方、「巻取スピンドル切替時」とは巻取位置にあるスピンドルと待機位置にあるスピンドルとの位置を入れ替え、新たに巻取位置に配置されたスピンドルに繊維束を掛け替えるまでの間のことであり、ターレット部材の回動開始から次のボビンへの巻初めまでの時間である。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、ターレット部材を回動させて繊維束を巻き取る巻取スピンドルを入れ替えるにあたり、ターレット部材の回動に応じて巻取スピンドルの回転数を制御することで、過大な張力を作用させることなく繊維束をパッケージに巻き上げることができ、高品位な繊維束パッケージを製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明の最良の実施形態の例について、図面などに基づいて更にくわしく説明する。図１は、本発明の繊維束の巻取装置の全体概要を示した斜視図である。
【００２２】
図１において、巻取装置１における繊維束の概略の流れを説明すると、図示しない上流工程から搬送ロールを経て、最終の糸道ガイド５を通過した繊維束６は、図の矢印Ｐ方向に往復動運動するトラバースガイド４により、前記糸道ガイド５を支点とする綾振り運動を与えられ、ボビンに巻取られる。ボビンはスピンドル２ａ，２ｂに挿入・把持されており、図示しないモータによりスピンドル２ａ，２ｂが駆動され、ボビン上に繊維束６が巻取られる。前記モータにはＡＣモータやステッピングモータなどの公知のモータを用いることができ、特にＡＣモータのなかでもインダクションモータやトルクモータ等が好適に用いられる。
【００２３】
さらに、本実施形態の巻取装置１は、フレーム８に回動自在に支持されたターレット部材３を有し、ターレット部材３の回転中心と同心円上の対称位置に一対のスピンドル２ａ，２ｂが互いに軸が平行になるように配置されている。これらスピンドル２ａ，２ｂは、一方が繊維束６の巻取を行う巻取スピンドル、他方が待機スピンドルとなり、巻取位置にあるスピンドル２ａでの巻取が完了したらターレット部材を回動させ巻取位置にあるスピンドル２ａと待機位置にあるスピンドル２ｂとを入れ替え、新たに巻取位置に配置されるスピンドル２ｂに繊維束６を掛け替えることで連続的に巻取を行う。
【００２４】
また、本実施形態の巻取装置１には、張力測定手段および回転数制御手段（図示しない）が設けられている。張力測定手段では巻取中の繊維束６の張力が測定され、回転数制御手段が、張力測定手段で測定された値をモータの回転数に変換し、その回転数に基づいてモータの回転数制御量を導き出し、モータの回転数を制御する。
【００２５】
張力測定手段には、傾動可能に設置されたダンサーアームの傾きを測定する形式のものなど、公知の張力測定手段を用いることができるが、片持ち梁上に糸道ガイドを配置し、その片持ち梁のたわみを測定することで張力を求める形式の張力測定手段を用いることが、糸道ガイド点数を最小限にすることができ繊維束へのダメージを軽減できるので好ましい。また、ダンサーアームの様な可動部分が無いため糸道が安定し得られるパッケージの端面品位をよくすることができるので好ましい。
【００２６】
回転数制御手段は、各種パラメータ設定手段や演算手段を備えている。各種パラメータ設定手段は、巻取スピンドル切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)などのパラメータを設定、記憶できるように構成されている。また、演算手段は、パラメータ設定手段に記憶された値に基づいて、巻取スピンドル回転数への回転数指令値を計算する演算手段を備えている。
【００２７】
さらに、本実施形態の巻取装置１には、巻取スピンドル切替開始からの時間を計測する時間計測手段もしくは巻取スピンドルの移動量を測定する位置測定手段を設け、回転数制御手段が、これら時間計測手段もしくは位置測定手段からの信号に基づいて、あらかじめ設定された速度指令に基づく制御から張力測定手段で測定される張力値に基づく制御に切り替えて巻取スピンドルの回転数を制御することができるように構成することが好ましい。
【００２８】
次に、この繊維束の巻取装置の作用について説明する。
【００２９】
図２は、上述の巻取装置における制御の概略図、図３はターレット部材の回動によるスピンドル位置の入れ替えの模式図である。なお、図３の（ａ）は通常巻取時、（ｂ）は巻取スピンドル切替時（ターレット部材回動途中）、（ｃ）は巻取スピンドル切替時（ターレット部材回動完了時）を示している。この後、新たに巻取位置に配置されたスピンドルに繊維束を掛け替え、巻取スピンドル切替を完了し再び通常巻取となる。
【００３０】
この巻取装置では、図２に示すように、通常巻取時に張力測定手段にて張力を測定し、測定値があらかじめ設定された値となるよう、回転数制御手段にてモータ回転数を制御する。このようにすることでパッケージが巻太り、パッケージ外径が変わっても、設定された張力にて巻取を行うことができる。
【００３１】
また、カウンタ（時間計測手段）にて巻初めからの巻時間や巻厚などの繊維束の巻取量を計測する。巻取量があらかじめ設定された満巻量に達したら図３に示すようにターレット部材を回動させ、巻取位置にあるスピンドル２ａと待機位置にあるスピンドル２ｂとを入れ替える。繊維束６を巻き取るスピンドルの切替は、公知の切替手段を用い、先に巻取位置にあったスピンドル２aで巻き取っている繊維束６を切断し、続いて巻取位置に配置されるスピンドル２ｂにその繊維束を巻掛け巻取を開始する。
【００３２】
このとき、ターレット部材の回動に合わせてカウンタから回転数制御手段に信号が送られ、巻取位置にあったスピンドル２aの回転数が低下する。具体的には、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、糸切替時のターレット部材の回転数Ｍ(rpm)が予めパラメータ設定手段に記憶されており、また巻取スピンドル切替開始時のスピンドル回転数Ｎ(rpm)も回転数制御手段からパラメータ設定手段に送られて記憶され、これらの値を基に演算手段が巻取スピンドルの回転数低下量を演算し、（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍだけ回転数制御手段からの回転数指令値を低下させる。すなわち、巻取位置にあったスピンドル２aの回転数を（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させる。このようにターレット部材の回転速度に応じて巻取スピンドルの回転数を低下させることで、過大な張力変動を抑制することができる。
【００３３】
そして、一般的にターレット部材は円運動を行うため、ターレット部材の回転速度は一定でもターレット部材の回動による回転速度の繊維束の走行方向成分は時々刻々変化する。そのため、この変化に対応して巻取スピンドルの回転数を変化させることが好ましい。
【００３４】
例えば図３（ａ）に示すように、通常巻取時はほぼ水平位置に巻取スピンドルが位置しているとすると、ターレット部材の回動開始時にはターレット部材の回動の速度（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍがほぼそのまま繊維束の速度ｖに加わる。一方、通常巻取時のスピンドル位置から約９０°ターレット部材が回動した図３（ｂ）の位置では、ターレット部材の回動の回転速度方向と繊維束の走行方向はほぼ垂直であり、ターレット部材の回動による繊維束の走行速度の増速はほとんどない。よってターレット部材の回動による繊維束の走行速度の増加量は図３（ａ）の位置にあるターレット部材の回動開始時が一番大きく、図３（ｂ）の位置までターレット部材が回動するにつれて漸減していく。この漸減の割合は最終の糸道ガイドと巻取スピンドルの位置関係やターレットの開始・終了位置により決まり、この漸減量に合わせてスピンドルの回転数を変化させ繊維束の走行速度が一定となるようにすることが好ましい。ただし、実用上は図３（ａ）の位置から図３（ｂ）の位置にかけスピンドル回転数の低下量を（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍから零まで巻取スピンドルの移動量に合わせ直線的に変化させてもよい。
【００３５】
上述のように、本発明では、巻取スピンドルの切替中、巻取スピンドルの回転はターレット部材の回動に応じあらかじめ設定された値で回転させる速度制御となるが、巻取スピンドル回転数の低下量を漸減させ（すなわち、スピンドルの回転数を漸増させ）、通常巻取速度近辺まで回転数が戻った時点で設定された張力で張力値が一定となるように張力値に基づき巻取スピンドルの回転数を制御する方法に切り替えることが好ましい。なお、通常巻取速度近辺まで回転数が戻った時点とは、巻取スピンドル切替開始時の巻取スピンドルの回転数Ｎとの差が１０％以内になった時点である。図３では（ｂ）の位置であり、（ｂ）の位置までターレット部材が回動したことを位置センサで検出するか、（ｂ）の位置までターレット部材が回動する時間をタイマーにて計測し、制御の方法を切り替える。すなわち、巻取スピンドルの切替開始から巻取スピンドルがあらかじめ設定された距離を移動した後もしくは巻取スピンドルの切替開始からあらかじめ設定された時間が経過した後に、巻取スピンドルの回転数をあらかじめ設定された値に制御する制御方法から張力が一定となるように制御する制御方法に切り替えることが好ましい。このように制御の方法を切り替えることで、過大な張力変動を及ぼすことなくよりスムーズに速度制御から張力制御に切り替えることが可能となる。
【００３６】
さらに、巻取スピンドル切替時の張力増加は巻取速度に対してターレット部材の回転速度が大きいほど顕著であり、特に（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）≧０．１となる条件で顕著である。本発明を採用しない場合、このような条件ではターレット部材の回転速度分張力が過大となり、糸切れが生じる恐れがある。また、糸強度が高く糸切れが生じないような場合でも、速度指令値に対し実際の回転数が上がらないため、モータを傷めることとなる。また、巻取パッケージに対しても過大な張力が作用することとなるため、パッケージが巻崩れたり解舒性が悪化したりする恐れがある。
【００３７】
このような張力変動はアラミド繊維やガラス繊維、炭素繊維などのいわゆる強化繊維において顕著であり、特に繊維束の縦弾性率が５０ＧＰａ以上１０００ＧＰａ以下の繊維束において顕著である。したがって、本発明はこれらの繊維束を巻き取りパッケージを製造する際に好適に用いられる。
【実施例】
【００３８】
（実施例１）
図１に示す繊維束の巻取装置を用いて、ポリアクリロニトリル系繊維を前駆体繊維とする炭素繊維束（単繊維数１２０００本、単繊維直径７μｍ、縦弾性率２３０ＧＰａ）を巻取速度１０ｍ/分、綾振り幅２５０ｍｍで外径φ８０ｍｍのボビンへ巻き取った。
【００３９】
巻取はパッケージ外径がφ２１０ｍｍまで行った。よって、満巻時のスピンドル回転数Ｎは１５ｒｐｍであった。また、ターレット部材の回転中心からスピンドルの回転軸までの距離Ｒは１００ｍｍであり、巻取スピンドル切替時のターレット部材の回転速度Ｍは５ｒｐｍとした。このとき巻取速度に対するターレット部材の回動による増速割合（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）は０．６５であった。
【００４０】
スピンドルの駆動には低速でも安定して回転させるため、トルクモータを用いた。また、ターレット部材の回動にはステッピングモータを用いた。張力測定手段はダンサーを用いた形式とし、最終の糸道ガイド５の上流にダンサーロールを設けた。ダンサーロールの傾動はロータリエンコーダにて検出し、回転数制御手段にてこのロータリエンコーダからの測定値と張力の設定値とを比較し、偏差を無くすようモータへの供給電圧を加減した。ダンサーロールは下限位置にて張力が４Ｎ、上限位置にて１０Ｎとなるよう調整されており、６Ｎの位置を張力の設定値とした。
【００４１】
また、巻取中はカウンタにて巻時間を計測し、巻径がφ２１０ｍｍに到達する満巻時間になると、カウンタからの満巻の信号を受け、図３に示すように、糸切替動作を開始した。
【００４２】
糸切替動作はまず、ステッピングモータにてターレット部材３を１８０°回動させた。このとき、ターレット部材３が動き始めるのと同時に、スピンドル２aの駆動モータへの供給電圧をスピンドル回転数が（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）（ｒｐｍ）となるように降下させた。なお、回転数の減少量とモータへの供給電圧の降下量の関係はあらかじめ測定しておいた。またターレット部材３の回動は円運動であり、図３（ｂ）に示す位置が繊維束の供給から最遠点となりターレット部材３の回転速度の巻取速度成分は零となる。よって、スピンドル２aの駆動モータへの供給電圧の降下分を、図３（ｂ）の位置、すなわちターレット部材３が約９０°回動した位置（９０°位置）にて零とし、ターレット部材３の回動始めから９０°位置までの間は直線的に補間した値に設定した。そして９０°位置以降は、ダンサーロールによる張力制御に切り替えて巻取を行い、１８０°スピンドルの位置が入れ替わった時点で、スピンドル２aで巻き取っていた繊維束を切断し、新たに巻取位置に配置されたスピンドル２ｂに掛け替え、糸切替を行った。
【００４３】
上記ターレットの間の巻取張力変動は最大６．８Ｎ、最小５．６Ｎであり、張力変動を１４％以内に抑えることができた。
【００４４】
（実施例２）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は実施例１と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００４５】
結果、ターレットの間の巻取張力変動は最大７．３Ｎ、最小４．３Ｎであり、張力変動を２９％以内に抑えることができた。また、ダンサーロールの様な動く要素がないため、巻取中糸道は安定しており、実施例１のパッケージと比べ、パッケージ端面の品位は良好であった。
【００４６】
（実施例３）
図１に示す繊維束の巻取装置を用いて、ポリアクリロニトリル系繊維を前駆体繊維とする炭素繊維束（単繊維数１２０００本、単繊維直径７μｍ、縦弾性率２３０ＧＰａ）を巻取速度１０ｍ/分、綾振り幅２５０ｍｍで外径φ８０ｍｍのボビンへ巻き取った。
【００４７】
巻取はパッケージ外径がφ２１０ｍｍまで行った。よって、満巻時のスピンドル回転数Ｎは１５ｒｐｍであった。また、ターレット部材の回転中心からスピンドルの回転軸までの距離Ｒは１００ｍｍであり、巻取スピンドル切替時のターレット部材の回転速度Ｍは５ｒｐｍとした。このとき巻取速度に対するターレット部材の回動による増速割合（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）は０．６５であった。
【００４８】
スピンドルおよびターレット部材の駆動モータ、張力測定手段等は実施例１と同じ形式とし、ダンサーロールは下限位置にて張力が５Ｎ、上限位置にて１２Ｎとなるよう調整されており、７Ｎの位置を張力の設定値とした。
【００４９】
また、糸切替は実施例１と同様の手順にて行った。
【００５０】
上記ターレットの間の巻取張力変動は最大８Ｎ、最小６．５Ｎであり、張力変動を１５％以内に抑えることができた。
【００５１】
（実施例４）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は実施例３と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００５２】
結果、ターレットの間の巻取張力変動は最大８．５Ｎ、最小５Ｎであり、張力変動を２９％以内に抑えることができた。また、ダンサーロールの様な動く要素がないため、巻取中糸道は安定しており、実施例３のパッケージと比べ、パッケージ端面の品位は良好であった。
【００５３】
（実施例５）
図１に示す繊維束の巻取装置を用いて、ポリアクリロニトリル系繊維を前駆体繊維とする炭素繊維束（単繊維数１２０００本、単繊維直径７μｍ、縦弾性率２３０ＧＰａ）を巻取速度１５ｍ/分、綾振り幅２５０ｍｍで外径φ８０ｍｍのボビンへ巻き取った。
【００５４】
巻取はパッケージ外径がφ２１０ｍｍまで行った。よって、満巻時のスピンドル回転数Ｎは２３ｒｐｍであった。また、ターレット部材の回転中心からスピンドルの回転軸までの距離Ｒは１００ｍｍであり、巻取スピンドル切替時のターレット部材の回転速度Ｍは５ｒｐｍとした。このとき巻取速度に対するターレット部材の回動による増速割合（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）は０．４２であった。
【００５５】
スピンドルおよびターレット部材の駆動モータ、張力測定手段等は実施例１と同じ形式とし、ダンサーロールは下限位置にて張力が４Ｎ、上限位置にて１０Ｎとなるよう調整されており、６Ｎの位置を張力の設定値とした。
【００５６】
また、糸切替は実施例１と同様の手順にて行った。
【００５７】
上記ターレットの間の巻取張力変動は最大６．６Ｎ、最小５．６Ｎであり、張力変動を１０％以内に抑えることができた。
【００５８】
（実施例６）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は実施例５と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００５９】
結果、ターレットの間の巻取張力変動は最大７Ｎ、最小４．８Ｎであり、張力変動を２０％以内に抑えることができた。また、ダンサーロールの様な動く要素がないため、巻取中糸道は安定しており、実施例５のパッケージと比べ、パッケージ端面の品位は良好であった。
【００６０】
（実施例７）
図１に示す繊維束の巻取装置を用いて、ポリアクリロニトリル系繊維を前駆体繊維とする炭素繊維束（単繊維数１２０００本、単繊維直径７μｍ、縦弾性率２３０ＧＰａ）を巻取速度１５ｍ/分、綾振り幅２５０ｍｍで外径φ８０ｍｍのボビンへ巻き取った。
【００６１】
巻取はパッケージ外径がφ２１０ｍｍまで行った。よって、満巻時のスピンドル回転数Ｎは２３ｒｐｍであった。また、ターレット部材の回転中心からスピンドルの回転軸までの距離Ｒは１００ｍｍであり、巻取スピンドル切替時のターレット部材の回転速度Ｍは５ｒｐｍとした。このとき巻取速度に対するターレット部材の回動による増速割合（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）は０．４２であった。
【００６２】
スピンドルおよびターレット部材の駆動モータ、張力測定手段等は実施例１と同じ形式とし、ダンサーロールは下限位置にて張力が５Ｎ、上限位置にて１２Ｎとなるよう調整されており、７Ｎの位置を張力の設定値とした。
【００６３】
また、糸切替は実施例１と同様の手順にて行った。
【００６４】
上記ターレットの間の巻取張力変動は最大７．８Ｎ、最小６．５Ｎであり、張力変動を１２％以内に抑えることができた。
【００６５】
（実施例８）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は実施例５と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００６６】
結果、ターレットの間の巻取張力変動は最大８．２Ｎ、最小５．５Ｎであり、張力変動を２２％以内に抑えることができた。また、ダンサーロールの様な動く要素がないため、巻取中糸道は安定しており、実施例７のパッケージと比べ、パッケージ端面の品位は良好であった。
（比較例１）
巻取スピンドル切替時にも、ダンサーロールにて測定される張力値が一定となるように回転数を制御する通常巻取時と同じ制御方法とした以外は実施例１と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った結果、急激な張力の変動に制御が対応仕切れず、ターレット開始時にダンサーロールが上限まで振り切り、ターレット中の張力変動は７０％以上であった。
【００６７】
（比較例２）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は比較例１と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００６８】
結果、ターレット開始時に急激に張力が掛かり、過大な張力によりスピンドル駆動モータの回転が低下し、張力も通常巻取時の２倍以上となった。また、ターレット終了時に最終の糸道ガイド５の上流で繊維束が大きくたるみ、最終の糸道ガイド５の上流で繊維束を送り出すフィードロールへの繊維束の巻き付きが生じた。
【００６９】
（比較例３）
巻取スピンドル切替時にも、ダンサーロールにて測定される張力値が一定となるように回転数を制御する通常巻取時と同じ制御方法とした以外は実施例３と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った結果、急激な張力の変動に制御が対応仕切れず、ターレット開始時にダンサーロールが上限まで振り切り、ターレット中の張力変動は７０％以上であった。
【００７０】
（比較例４）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は比較例３と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００７１】
結果、ターレット開始時に急激に張力が掛かり、過大な張力によりスピンドル駆動モータの回転が低下し、張力も通常巻取時の２倍以上となった。
【００７２】
（比較例５）
巻取スピンドル切替時にも、ダンサーロールにて測定される張力値が一定となるように回転数を制御する通常巻取時と同じ制御方法とした以外は実施例５と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った結果、急激な張力の変動に制御が対応仕切れず、ターレット開始時にダンサーロールが上限ぎりぎりの９．８Ｎまで跳ね上がり、ターレット中の張力変動は６３％以上であった。
【００７３】
（比較例６）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は比較例５と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。
【００７４】
結果、ターレット開始時に急激に張力が掛かり、過大な張力によりスピンドル駆動モータの回転が低下し、張力も通常巻取時の２倍以上となった。
【００７５】
（比較例７）
巻取スピンドル切替時にも、ダンサーロールにて測定される張力値が一定となるように回転数を制御する通常巻取時と同じ制御方法とした以外は実施例７と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った結果、急激な張力の変動に制御が対応仕切れず、ターレット開始時にダンサーロールが上限ぎりぎりの１１．５Ｎまで跳ね上がり、ターレット中の張力変動は６４％以上であった。
【００７６】
（比較例８）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は比較例７と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。
【００７７】
結果、ターレット開始時に急激に張力が掛かり、過大な張力によりスピンドル駆動モータの回転が低下し、張力も通常巻取時の２倍以上となった。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
本発明は、順次巻取スピンドルを切り替えながら連続的に巻き取るものであれば繊維束に限らず、帯状物やフィルム等の巻取などにも応用することができ、さらにその応用範囲はこれらに限られるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００７９】
【図１】本発明の一実施形態を示す繊維束の巻取装置の概略斜視図である。
【図２】本発明の一実施形態を示す繊維束の巻取装置における制御の概略図である。
【図３】本発明の一実施形態を示す繊維束の巻取装置におけるターレットの模式図である。
【符号の説明】
【００８０】
１：巻取装置
２ａ：スピンドル
２ｂ：スピンドル
３：ターレット部材
４：トラバースガイド
５：最終の糸道ガイド
６：繊維束
８：フレーム
Ｐ：トラバース方向
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、炭素繊維のように高弾性率の繊維束をボビンに巻取る際に、過大な張力を与えることなく解舒性の良い高品位な繊維束パッケージに巻き取ることを可能とする繊維束の巻取装置および繊維束パッケージの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
連続的に供給される繊維束をボビンに巻き取る場合には、いわゆるターレット式の巻取装置によって巻取スピンドルを切り替えつつ連続的に巻取が行われる。このターレット式巻取装置は、複数本のスピンドルを突設したターレット部材がフレーム等に回転自在に設けられており、通常巻取時は巻取位置にある巻取スピンドルにて巻取を行い、巻取量が所定量に達したらターレット部材を回動させ巻取スピンドルの切替を行う。すなわち、巻取位置にあるスピンドルと待機位置にあるスピンドルとの位置を入れ替え、新たに巻取位置に配置されたスピンドルに繊維束を掛け替える。
【０００３】
このようなターレット式の巻取装置においては、巻取スピンドルの切替の際、スピンドルが回転しつつスピンドル自身が移動するため、繊維束の走行速度はターレット部材によるスピンドルの移動速度分増速され、パッケージに過大な張力が作用することとなる。
【０００４】
上述のような課題に対し、たとえば特許文献１に示すような巻取装置が提案されている。すなわち、ダンサーアームを備え、ダンサーアームの傾動に対応してスピンドルの回転数を制御する巻取装置であって、ダンサーアームが設定された角度まで傾動するとスピンドルの回転及びターレット部材の回転を一時的に停止し、過大な張力の作用を抑制する巻取装置である。
【０００５】
しかしながら、一般的にダンサーアームを用いたスピンドルの回転数制御では、ダンサーアームの傾動角が大きくなるほど大きな張力が付与されるので、ダンサーアームの傾動角が一定となるようスピンドルの回転数を制御する。よって、ダンサーアームの傾動角が設定値まで大きくなった時点でスピンドルの回転を停止しても張力は一旦初期の張力より高くなっており、またメカロスや応答遅れにより急激な張力変動には追従できない。すなわちこのような従来技術を用いても結局張力の変動は避けられない。
【特許文献１】特開平４−２０１９４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、巻取スピンドル切替時にパッケージに過大な張力が作用することを防ぐ繊維束の巻取装置及び繊維束パッケージの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するための本発明は、次のような構成を有する。
【０００８】
（１）互いに平行な軸を持つ複数本のスピンドルをターレット部材の回転中心を中心とする一つの円の円周上に均等配置したレボルビングタイプの巻取機であって、ターレット部材を回転させて繊維束を巻き取る巻取スピンドルを入れ替えるにあたりターレット部材の回動に応じて巻取スピンドルの回転数を制御する繊維束の巻取装置。
【０００９】
（２）繊維束の張力を測定する張力測定手段と、通常巻取時には張力測定手段で測定される張力値に基づき巻取スピンドルの回転数を制御するとともに巻取スピンドル切替時にはあらかじめ設定された回転数に巻取スピンドルの回転数を制御する回転数制御手段とを備えている、上記（１）に記載の繊維束の巻取装置。
【００１０】
（３）巻取スピンドル切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)を記憶するパラメータ設定手段と、パラメータ設定手段に記憶された値に基づいて、巻取スピンドル回転数を、巻取スピンドル切替時に一旦（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させ、その後巻取スピンドル切替終了時もしくは所定の角度ターレット部材が回動した時点でＮとなるよう漸増させる速度指令値を計算する演算手段とを備え、前記回転数制御手段が該演算手段からの速度指令に基づきスピンドルの回転数を制御する、上記（２）に記載の繊維束の巻取装置。
【００１１】
（４）巻取スピンドル切替開始からの時間を計測する時間計測手段もしくは巻取スピンドルの移動量を測定する位置測定手段を備え、前記回転数制御手段が、該時間計測手段もしくは位置測定手段からの信号に基づき、あらかじめ設定された速度指令に基づく制御から張力測定手段で測定される張力値に基づく制御に切り替え巻取スピンドルの回転数を制御する、上記（２）または（３）に記載の繊維束の巻取装置。
【００１２】
（５）上記（１）〜（４）のいずれかに記載の繊維束の巻取装置を備えたことを特徴とする繊維束パッケージの製造装置。
【００１３】
（６）複数本のスピンドルの位置を順次入れ替え、繊維束を巻き取る巻取スピンドルを切り替えつつ巻取をおこない連続的に繊維束パッケージを製造する繊維束パッケージの製造方法であって、巻取スピンドルを切り替える際に、巻取スピンドルの移動速度に応じて巻取スピンドルの回転数を変動させて繊維束を巻き取る繊維束パッケージの製造方法。
【００１４】
（７）通常巻取時は巻き取っている繊維束の張力が一定となるように巻取スピンドルの回転数を制御し、巻取スピンドル切替時にはあらかじめ設定された値に巻取スピンドルの回転数を制御する、上記（６）に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１５】
（８）巻取スピンドル切替時には、スピンドル回転数の指令値を一旦あらかじめ設定した値にだけ減算し、巻取スピンドル切替終了時もしくは巻取スピンドルが所定距離移動した後にスピンドル回転数の指令値の減算量が零となるよう制御する、上記（６）または（７）に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１６】
（９）巻取スピンドルの切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)に基づいて、巻取スピンドル回転数を、巻取スピンドル切替時に一旦（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させ、その後巻取スピンドル切替終了時もしくは所定の角度ターレット部材が回動した時点でＮとなるよう漸増させる、上記（８）に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１７】
（１０）（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）≧０．１である、上記（９）に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１８】
（１１）巻取スピンドルの切替開始からあらかじめ設定された時間が経過した後、もしくは巻取スピンドルがあらかじめ設定された距離を移動した後に、あらかじめ設定された値に巻取スピンドルの回転数を制御する制御方法から張力が一定となるように巻取スピンドルの回転数を制御する制御方法に切り替える、上記（７）〜（１０）のいずれかに記載の繊維束パッケージの製造方法。
【００１９】
なお、本発明において「通常巻取時」とは、巻取位置にて繊維束パッケージを巻き取っている間のことであり、ボビンへの繊維束の巻初めからターレット部材の回動開始までの時間である。一方、「巻取スピンドル切替時」とは巻取位置にあるスピンドルと待機位置にあるスピンドルとの位置を入れ替え、新たに巻取位置に配置されたスピンドルに繊維束を掛け替えるまでの間のことであり、ターレット部材の回動開始から次のボビンへの巻初めまでの時間である。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、ターレット部材を回動させて繊維束を巻き取る巻取スピンドルを入れ替えるにあたり、ターレット部材の回動に応じて巻取スピンドルの回転数を制御することで、過大な張力を作用させることなく繊維束をパッケージに巻き上げることができ、高品位な繊維束パッケージを製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明の最良の実施形態の例について、図面などに基づいて更にくわしく説明する。図１は、本発明の繊維束の巻取装置の全体概要を示した斜視図である。
【００２２】
図１において、巻取装置１における繊維束の概略の流れを説明すると、図示しない上流工程から搬送ロールを経て、最終の糸道ガイド５を通過した繊維束６は、図の矢印Ｐ方向に往復動運動するトラバースガイド４により、前記糸道ガイド５を支点とする綾振り運動を与えられ、ボビンに巻取られる。ボビンはスピンドル２ａ，２ｂに挿入・把持されており、図示しないモータによりスピンドル２ａ，２ｂが駆動され、ボビン上に繊維束６が巻取られる。前記モータにはＡＣモータやステッピングモータなどの公知のモータを用いることができ、特にＡＣモータのなかでもインダクションモータやトルクモータ等が好適に用いられる。
【００２３】
さらに、本実施形態の巻取装置１は、フレーム８に回動自在に支持されたターレット部材３を有し、ターレット部材３の回転中心と同心円上の対称位置に一対のスピンドル２ａ，２ｂが互いに軸が平行になるように配置されている。これらスピンドル２ａ，２ｂは、一方が繊維束６の巻取を行う巻取スピンドル、他方が待機スピンドルとなり、巻取位置にあるスピンドル２ａでの巻取が完了したらターレット部材を回動させ巻取位置にあるスピンドル２ａと待機位置にあるスピンドル２ｂとを入れ替え、新たに巻取位置に配置されるスピンドル２ｂに繊維束６を掛け替えることで連続的に巻取を行う。
【００２４】
また、本実施形態の巻取装置１には、張力測定手段および回転数制御手段（図示しない）が設けられている。張力測定手段では巻取中の繊維束６の張力が測定され、回転数制御手段が、張力測定手段で測定された値をモータの回転数に変換し、その回転数に基づいてモータの回転数制御量を導き出し、モータの回転数を制御する。
【００２５】
張力測定手段には、傾動可能に設置されたダンサーアームの傾きを測定する形式のものなど、公知の張力測定手段を用いることができるが、片持ち梁上に糸道ガイドを配置し、その片持ち梁のたわみを測定することで張力を求める形式の張力測定手段を用いることが、糸道ガイド点数を最小限にすることができ繊維束へのダメージを軽減できるので好ましい。また、ダンサーアームの様な可動部分が無いため糸道が安定し得られるパッケージの端面品位をよくすることができるので好ましい。
【００２６】
回転数制御手段は、各種パラメータ設定手段や演算手段を備えている。各種パラメータ設定手段は、巻取スピンドル切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)などのパラメータを設定、記憶できるように構成されている。また、演算手段は、パラメータ設定手段に記憶された値に基づいて、巻取スピンドル回転数への回転数指令値を計算する演算手段を備えている。
【００２７】
さらに、本実施形態の巻取装置１には、巻取スピンドル切替開始からの時間を計測する時間計測手段もしくは巻取スピンドルの移動量を測定する位置測定手段を設け、回転数制御手段が、これら時間計測手段もしくは位置測定手段からの信号に基づいて、あらかじめ設定された速度指令に基づく制御から張力測定手段で測定される張力値に基づく制御に切り替えて巻取スピンドルの回転数を制御することができるように構成することが好ましい。
【００２８】
次に、この繊維束の巻取装置の作用について説明する。
【００２９】
図２は、上述の巻取装置における制御の概略図、図３はターレット部材の回動によるスピンドル位置の入れ替えの模式図である。なお、図３の（ａ）は通常巻取時、（ｂ）は巻取スピンドル切替時（ターレット部材回動途中）、（ｃ）は巻取スピンドル切替時（ターレット部材回動完了時）を示している。この後、新たに巻取位置に配置されたスピンドルに繊維束を掛け替え、巻取スピンドル切替を完了し再び通常巻取となる。
【００３０】
この巻取装置では、図２に示すように、通常巻取時に張力測定手段にて張力を測定し、測定値があらかじめ設定された値となるよう、回転数制御手段にてモータ回転数を制御する。このようにすることでパッケージが巻太り、パッケージ外径が変わっても、設定された張力にて巻取を行うことができる。
【００３１】
また、カウンタ（時間計測手段）にて巻初めからの巻時間や巻厚などの繊維束の巻取量を計測する。巻取量があらかじめ設定された満巻量に達したら図３に示すようにターレット部材を回動させ、巻取位置にあるスピンドル２ａと待機位置にあるスピンドル２ｂとを入れ替える。繊維束６を巻き取るスピンドルの切替は、公知の切替手段を用い、先に巻取位置にあったスピンドル２aで巻き取っている繊維束６を切断し、続いて巻取位置に配置されるスピンドル２ｂにその繊維束を巻掛け巻取を開始する。
【００３２】
このとき、ターレット部材の回動に合わせてカウンタから回転数制御手段に信号が送られ、巻取位置にあったスピンドル２aの回転数が低下する。具体的には、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、糸切替時のターレット部材の回転数Ｍ(rpm)が予めパラメータ設定手段に記憶されており、また巻取スピンドル切替開始時のスピンドル回転数Ｎ(rpm)も回転数制御手段からパラメータ設定手段に送られて記憶され、これらの値を基に演算手段が巻取スピンドルの回転数低下量を演算し、（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍだけ回転数制御手段からの回転数指令値を低下させる。すなわち、巻取位置にあったスピンドル２aの回転数を（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させる。このようにターレット部材の回転速度に応じて巻取スピンドルの回転数を低下させることで、過大な張力変動を抑制することができる。
【００３３】
そして、一般的にターレット部材は円運動を行うため、ターレット部材の回転速度は一定でもターレット部材の回動による回転速度の繊維束の走行方向成分は時々刻々変化する。そのため、この変化に対応して巻取スピンドルの回転数を変化させることが好ましい。
【００３４】
例えば図３（ａ）に示すように、通常巻取時はほぼ水平位置に巻取スピンドルが位置しているとすると、ターレット部材の回動開始時にはターレット部材の回動の速度（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍがほぼそのまま繊維束の速度ｖに加わる。一方、通常巻取時のスピンドル位置から約９０°ターレット部材が回動した図３（ｂ）の位置では、ターレット部材の回動の回転速度方向と繊維束の走行方向はほぼ垂直であり、ターレット部材の回動による繊維束の走行速度の増速はほとんどない。よってターレット部材の回動による繊維束の走行速度の増加量は図３（ａ）の位置にあるターレット部材の回動開始時が一番大きく、図３（ｂ）の位置までターレット部材が回動するにつれて漸減していく。この漸減の割合は最終の糸道ガイドと巻取スピンドルの位置関係やターレットの開始・終了位置により決まり、この漸減量に合わせてスピンドルの回転数を変化させ繊維束の走行速度が一定となるようにすることが好ましい。ただし、実用上は図３（ａ）の位置から図３（ｂ）の位置にかけスピンドル回転数の低下量を（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍから零まで巻取スピンドルの移動量に合わせ直線的に変化させてもよい。
【００３５】
上述のように、本発明では、巻取スピンドルの切替中、巻取スピンドルの回転はターレット部材の回動に応じあらかじめ設定された値で回転させる速度制御となるが、巻取スピンドル回転数の低下量を漸減させ（すなわち、スピンドルの回転数を漸増させ）、通常巻取速度近辺まで回転数が戻った時点で設定された張力で張力値が一定となるように張力値に基づき巻取スピンドルの回転数を制御する方法に切り替えることが好ましい。なお、通常巻取速度近辺まで回転数が戻った時点とは、巻取スピンドル切替開始時の巻取スピンドルの回転数Ｎとの差が１０％以内になった時点である。図３では（ｂ）の位置であり、（ｂ）の位置までターレット部材が回動したことを位置センサで検出するか、（ｂ）の位置までターレット部材が回動する時間をタイマーにて計測し、制御の方法を切り替える。すなわち、巻取スピンドルの切替開始から巻取スピンドルがあらかじめ設定された距離を移動した後もしくは巻取スピンドルの切替開始からあらかじめ設定された時間が経過した後に、巻取スピンドルの回転数をあらかじめ設定された値に制御する制御方法から張力が一定となるように制御する制御方法に切り替えることが好ましい。このように制御の方法を切り替えることで、過大な張力変動を及ぼすことなくよりスムーズに速度制御から張力制御に切り替えることが可能となる。
【００３６】
さらに、巻取スピンドル切替時の張力増加は巻取速度に対してターレット部材の回転速度が大きいほど顕著であり、特に（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）≧０．１となる条件で顕著である。本発明を採用しない場合、このような条件ではターレット部材の回転速度分張力が過大となり、糸切れが生じる恐れがある。また、糸強度が高く糸切れが生じないような場合でも、速度指令値に対し実際の回転数が上がらないため、モータを傷めることとなる。また、巻取パッケージに対しても過大な張力が作用することとなるため、パッケージが巻崩れたり解舒性が悪化したりする恐れがある。
【００３７】
このような張力変動はアラミド繊維やガラス繊維、炭素繊維などのいわゆる強化繊維において顕著であり、特に繊維束の縦弾性率が５０ＧＰａ以上１０００ＧＰａ以下の繊維束において顕著である。したがって、本発明はこれらの繊維束を巻き取りパッケージを製造する際に好適に用いられる。
【実施例】
【００３８】
（実施例１）
図１に示す繊維束の巻取装置を用いて、ポリアクリロニトリル系繊維を前駆体繊維とする炭素繊維束（単繊維数１２０００本、単繊維直径７μｍ、縦弾性率２３０ＧＰａ）を巻取速度１０ｍ/分、綾振り幅２５０ｍｍで外径φ８０ｍｍのボビンへ巻き取った。
【００３９】
巻取はパッケージ外径がφ２１０ｍｍまで行った。よって、満巻時のスピンドル回転数Ｎは１５ｒｐｍであった。また、ターレット部材の回転中心からスピンドルの回転軸までの距離Ｒは１００ｍｍであり、巻取スピンドル切替時のターレット部材の回転速度Ｍは５ｒｐｍとした。このとき巻取速度に対するターレット部材の回動による増速割合（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）は０．６５であった。
【００４０】
スピンドルの駆動には低速でも安定して回転させるため、トルクモータを用いた。また、ターレット部材の回動にはステッピングモータを用いた。張力測定手段はダンサーを用いた形式とし、最終の糸道ガイド５の上流にダンサーロールを設けた。ダンサーロールの傾動はロータリエンコーダにて検出し、回転数制御手段にてこのロータリエンコーダからの測定値と張力の設定値とを比較し、偏差を無くすようモータへの供給電圧を加減した。ダンサーロールは下限位置にて張力が４Ｎ、上限位置にて１０Ｎとなるよう調整されており、６Ｎの位置を張力の設定値とした。
【００４１】
また、巻取中はカウンタにて巻時間を計測し、巻径がφ２１０ｍｍに到達する満巻時間になると、カウンタからの満巻の信号を受け、図３に示すように、糸切替動作を開始した。
【００４２】
糸切替動作はまず、ステッピングモータにてターレット部材３を１８０°回動させた。このとき、ターレット部材３が動き始めるのと同時に、スピンドル２aの駆動モータへの供給電圧をスピンドル回転数が（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）（ｒｐｍ）となるように降下させた。なお、回転数の減少量とモータへの供給電圧の降下量の関係はあらかじめ測定しておいた。またターレット部材３の回動は円運動であり、図３（ｂ）に示す位置が繊維束の供給から最遠点となりターレット部材３の回転速度の巻取速度成分は零となる。よって、スピンドル２aの駆動モータへの供給電圧の降下分を、図３（ｂ）の位置、すなわちターレット部材３が約９０°回動した位置（９０°位置）にて零とし、ターレット部材３の回動始めから９０°位置までの間は直線的に補間した値に設定した。そして９０°位置以降は、ダンサーロールによる張力制御に切り替えて巻取を行い、１８０°スピンドルの位置が入れ替わった時点で、スピンドル２aで巻き取っていた繊維束を切断し、新たに巻取位置に配置されたスピンドル２ｂに掛け替え、糸切替を行った。
【００４３】
上記ターレットの間の巻取張力変動は最大６．８Ｎ、最小５．６Ｎであり、張力変動を１４％以内に抑えることができた。
【００４４】
（実施例２）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は実施例１と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００４５】
結果、ターレットの間の巻取張力変動は最大７．３Ｎ、最小４．３Ｎであり、張力変動を２９％以内に抑えることができた。また、ダンサーロールの様な動く要素がないため、巻取中糸道は安定しており、実施例１のパッケージと比べ、パッケージ端面の品位は良好であった。
【００４６】
（実施例３）
図１に示す繊維束の巻取装置を用いて、ポリアクリロニトリル系繊維を前駆体繊維とする炭素繊維束（単繊維数１２０００本、単繊維直径７μｍ、縦弾性率２３０ＧＰａ）を巻取速度１０ｍ/分、綾振り幅２５０ｍｍで外径φ８０ｍｍのボビンへ巻き取った。
【００４７】
巻取はパッケージ外径がφ２１０ｍｍまで行った。よって、満巻時のスピンドル回転数Ｎは１５ｒｐｍであった。また、ターレット部材の回転中心からスピンドルの回転軸までの距離Ｒは１００ｍｍであり、巻取スピンドル切替時のターレット部材の回転速度Ｍは５ｒｐｍとした。このとき巻取速度に対するターレット部材の回動による増速割合（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）は０．６５であった。
【００４８】
スピンドルおよびターレット部材の駆動モータ、張力測定手段等は実施例１と同じ形式とし、ダンサーロールは下限位置にて張力が５Ｎ、上限位置にて１２Ｎとなるよう調整されており、７Ｎの位置を張力の設定値とした。
【００４９】
また、糸切替は実施例１と同様の手順にて行った。
【００５０】
上記ターレットの間の巻取張力変動は最大８Ｎ、最小６．５Ｎであり、張力変動を１５％以内に抑えることができた。
【００５１】
（実施例４）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は実施例３と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００５２】
結果、ターレットの間の巻取張力変動は最大８．５Ｎ、最小５Ｎであり、張力変動を２９％以内に抑えることができた。また、ダンサーロールの様な動く要素がないため、巻取中糸道は安定しており、実施例３のパッケージと比べ、パッケージ端面の品位は良好であった。
【００５３】
（実施例５）
図１に示す繊維束の巻取装置を用いて、ポリアクリロニトリル系繊維を前駆体繊維とする炭素繊維束（単繊維数１２０００本、単繊維直径７μｍ、縦弾性率２３０ＧＰａ）を巻取速度１５ｍ/分、綾振り幅２５０ｍｍで外径φ８０ｍｍのボビンへ巻き取った。
【００５４】
巻取はパッケージ外径がφ２１０ｍｍまで行った。よって、満巻時のスピンドル回転数Ｎは２３ｒｐｍであった。また、ターレット部材の回転中心からスピンドルの回転軸までの距離Ｒは１００ｍｍであり、巻取スピンドル切替時のターレット部材の回転速度Ｍは５ｒｐｍとした。このとき巻取速度に対するターレット部材の回動による増速割合（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）は０．４２であった。
【００５５】
スピンドルおよびターレット部材の駆動モータ、張力測定手段等は実施例１と同じ形式とし、ダンサーロールは下限位置にて張力が４Ｎ、上限位置にて１０Ｎとなるよう調整されており、６Ｎの位置を張力の設定値とした。
【００５６】
また、糸切替は実施例１と同様の手順にて行った。
【００５７】
上記ターレットの間の巻取張力変動は最大６．６Ｎ、最小５．６Ｎであり、張力変動を１０％以内に抑えることができた。
【００５８】
（実施例６）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は実施例５と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００５９】
結果、ターレットの間の巻取張力変動は最大７Ｎ、最小４．８Ｎであり、張力変動を２０％以内に抑えることができた。また、ダンサーロールの様な動く要素がないため、巻取中糸道は安定しており、実施例５のパッケージと比べ、パッケージ端面の品位は良好であった。
【００６０】
（実施例７）
図１に示す繊維束の巻取装置を用いて、ポリアクリロニトリル系繊維を前駆体繊維とする炭素繊維束（単繊維数１２０００本、単繊維直径７μｍ、縦弾性率２３０ＧＰａ）を巻取速度１５ｍ/分、綾振り幅２５０ｍｍで外径φ８０ｍｍのボビンへ巻き取った。
【００６１】
巻取はパッケージ外径がφ２１０ｍｍまで行った。よって、満巻時のスピンドル回転数Ｎは２３ｒｐｍであった。また、ターレット部材の回転中心からスピンドルの回転軸までの距離Ｒは１００ｍｍであり、巻取スピンドル切替時のターレット部材の回転速度Ｍは５ｒｐｍとした。このとき巻取速度に対するターレット部材の回動による増速割合（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）は０．４２であった。
【００６２】
スピンドルおよびターレット部材の駆動モータ、張力測定手段等は実施例１と同じ形式とし、ダンサーロールは下限位置にて張力が５Ｎ、上限位置にて１２Ｎとなるよう調整されており、７Ｎの位置を張力の設定値とした。
【００６３】
また、糸切替は実施例１と同様の手順にて行った。
【００６４】
上記ターレットの間の巻取張力変動は最大７．８Ｎ、最小６．５Ｎであり、張力変動を１２％以内に抑えることができた。
【００６５】
（実施例８）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は実施例５と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００６６】
結果、ターレットの間の巻取張力変動は最大８．２Ｎ、最小５．５Ｎであり、張力変動を２２％以内に抑えることができた。また、ダンサーロールの様な動く要素がないため、巻取中糸道は安定しており、実施例７のパッケージと比べ、パッケージ端面の品位は良好であった。
（比較例１）
巻取スピンドル切替時にも、ダンサーロールにて測定される張力値が一定となるように回転数を制御する通常巻取時と同じ制御方法とした以外は実施例１と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った結果、急激な張力の変動に制御が対応仕切れず、ターレット開始時にダンサーロールが上限まで振り切り、ターレット中の張力変動は７０％以上であった。
【００６７】
（比較例２）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は比較例１と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００６８】
結果、ターレット開始時に急激に張力が掛かり、過大な張力によりスピンドル駆動モータの回転が低下し、張力も通常巻取時の２倍以上となった。また、ターレット終了時に最終の糸道ガイド５の上流で繊維束が大きくたるみ、最終の糸道ガイド５の上流で繊維束を送り出すフィードロールへの繊維束の巻き付きが生じた。
【００６９】
（比較例３）
巻取スピンドル切替時にも、ダンサーロールにて測定される張力値が一定となるように回転数を制御する通常巻取時と同じ制御方法とした以外は実施例３と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った結果、急激な張力の変動に制御が対応仕切れず、ターレット開始時にダンサーロールが上限まで振り切り、ターレット中の張力変動は７０％以上であった。
【００７０】
（比較例４）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は比較例３と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。たわみの検出にはロードセルを用いた。
【００７１】
結果、ターレット開始時に急激に張力が掛かり、過大な張力によりスピンドル駆動モータの回転が低下し、張力も通常巻取時の２倍以上となった。
【００７２】
（比較例５）
巻取スピンドル切替時にも、ダンサーロールにて測定される張力値が一定となるように回転数を制御する通常巻取時と同じ制御方法とした以外は実施例５と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った結果、急激な張力の変動に制御が対応仕切れず、ターレット開始時にダンサーロールが上限ぎりぎりの９．８Ｎまで跳ね上がり、ターレット中の張力変動は６３％以上であった。
【００７３】
（比較例６）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は比較例５と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。
【００７４】
結果、ターレット開始時に急激に張力が掛かり、過大な張力によりスピンドル駆動モータの回転が低下し、張力も通常巻取時の２倍以上となった。
【００７５】
（比較例７）
巻取スピンドル切替時にも、ダンサーロールにて測定される張力値が一定となるように回転数を制御する通常巻取時と同じ制御方法とした以外は実施例７と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った結果、急激な張力の変動に制御が対応仕切れず、ターレット開始時にダンサーロールが上限ぎりぎりの１１．５Ｎまで跳ね上がり、ターレット中の張力変動は６４％以上であった。
【００７６】
（比較例８）
張力測定手段を、ダンサーロールを用いた形式から、最終の糸道ガイド５を片持ち梁状に支持し梁のたわみにて張力を検出する形式に代えた以外は比較例７と同様に、炭素繊維束の巻取・糸切替を行った。
【００７７】
結果、ターレット開始時に急激に張力が掛かり、過大な張力によりスピンドル駆動モータの回転が低下し、張力も通常巻取時の２倍以上となった。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
本発明は、順次巻取スピンドルを切り替えながら連続的に巻き取るものであれば繊維束に限らず、帯状物やフィルム等の巻取などにも応用することができ、さらにその応用範囲はこれらに限られるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００７９】
【図１】本発明の一実施形態を示す繊維束の巻取装置の概略斜視図である。
【図２】本発明の一実施形態を示す繊維束の巻取装置における制御の概略図である。
【図３】本発明の一実施形態を示す繊維束の巻取装置におけるターレットの模式図である。
【符号の説明】
【００８０】
１：巻取装置
２ａ：スピンドル
２ｂ：スピンドル
３：ターレット部材
４：トラバースガイド
５：最終の糸道ガイド
６：繊維束
８：フレーム
Ｐ：トラバース方向
【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに平行な軸を持つ複数本のスピンドルをターレット部材の回転中心を中心とする一つの円の円周上に均等配置したレボルビングタイプの巻取機であって、ターレット部材を回転させて繊維束を巻き取る巻取スピンドルを入れ替えるにあたりターレット部材の回動に応じて巻取スピンドルの回転数を制御する繊維束の巻取装置。
【請求項２】
繊維束の張力を測定する張力測定手段と、通常巻取時には張力測定手段で測定される張力値に基づき巻取スピンドルの回転数を制御するとともに巻取スピンドル切替時にはあらかじめ設定された回転数に巻取スピンドルの回転数を制御する回転数制御手段とを備えている、請求項１に記載の繊維束の巻取装置。
【請求項３】
巻取スピンドル切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)を記憶するパラメータ設定手段と、パラメータ設定手段に記憶された値に基づいて、巻取スピンドル回転数を、巻取スピンドル切替時に一旦（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させ、その後巻取スピンドル切替終了時もしくは所定の角度ターレット部材が回動した時点でＮとなるよう漸増させる速度指令値を計算する演算手段とを備え、前記回転数制御手段が該演算手段からの速度指令に基づきスピンドルの回転数を制御する、請求項２に記載の繊維束の巻取装置。
【請求項４】
巻取スピンドル切替開始からの時間を計測する時間計測手段もしくは巻取スピンドルの移動量を測定する位置測定手段を備え、前記回転数制御手段が、該時間計測手段もしくは位置測定手段からの信号に基づき、あらかじめ設定された速度指令に基づく制御から張力測定手段で測定される張力値に基づく制御に切り替え巻取スピンドルの回転数を制御する、請求項２または３に記載の繊維束の巻取装置。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の繊維束の巻取装置を備えたことを特徴とする繊維束パッケージの製造装置。
【請求項６】
複数本のスピンドルの位置を順次入れ替え、繊維束を巻き取る巻取スピンドルを切り替えつつ巻取をおこない連続的に繊維束パッケージを製造する繊維束パッケージの製造方法であって、
巻取スピンドルを切り替える際に、巻取スピンドルの移動速度に応じて巻取スピンドルの回転数を変動させて繊維束を巻き取る繊維束パッケージの製造方法。
【請求項７】
通常巻取時は巻き取っている繊維束の張力が一定となるように巻取スピンドルの回転数を制御し、巻取スピンドル切替時にはあらかじめ設定された値に巻取スピンドルの回転数を制御する、請求項６に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【請求項８】
巻取スピンドル切替時には、スピンドル回転数の指令値を一旦あらかじめ設定した値にだけ減算し、巻取スピンドル切替終了時もしくは巻取スピンドルが所定距離移動した後にスピンドル回転数の指令値の減算量が零となるよう制御する、請求項６または７に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【請求項９】
巻取スピンドルの切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)に基づいて、巻取スピンドル回転数を、巻取スピンドル切替時に一旦（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させ、その後巻取スピンドル切替終了時もしくは所定の角度ターレット部材が回動した時点でＮとなるよう漸増させる、請求項８に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【請求項１０】
（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）≧０．１である、請求項９に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【請求項１１】
巻取スピンドルの切替開始からあらかじめ設定された時間が経過した後、もしくは巻取スピンドルがあらかじめ設定された距離を移動した後に、あらかじめ設定された値に巻取スピンドルの回転数を制御する制御方法から張力が一定となるように巻取スピンドルの回転数を制御する制御方法に切り替える、請求項７〜１０のいずれかに記載の繊維束パッケージの製造方法。
【請求項１】
互いに平行な軸を持つ複数本のスピンドルをターレット部材の回転中心を中心とする一つの円の円周上に均等配置したレボルビングタイプの巻取機であって、ターレット部材を回転させて繊維束を巻き取る巻取スピンドルを入れ替えるにあたりターレット部材の回動に応じて巻取スピンドルの回転数を制御する繊維束の巻取装置。
【請求項２】
繊維束の張力を測定する張力測定手段と、通常巻取時には張力測定手段で測定される張力値に基づき巻取スピンドルの回転数を制御するとともに巻取スピンドル切替時にはあらかじめ設定された回転数に巻取スピンドルの回転数を制御する回転数制御手段とを備えている、請求項１に記載の繊維束の巻取装置。
【請求項３】
巻取スピンドル切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)を記憶するパラメータ設定手段と、パラメータ設定手段に記憶された値に基づいて、巻取スピンドル回転数を、巻取スピンドル切替時に一旦（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させ、その後巻取スピンドル切替終了時もしくは所定の角度ターレット部材が回動した時点でＮとなるよう漸増させる速度指令値を計算する演算手段とを備え、前記回転数制御手段が該演算手段からの速度指令に基づきスピンドルの回転数を制御する、請求項２に記載の繊維束の巻取装置。
【請求項４】
巻取スピンドル切替開始からの時間を計測する時間計測手段もしくは巻取スピンドルの移動量を測定する位置測定手段を備え、前記回転数制御手段が、該時間計測手段もしくは位置測定手段からの信号に基づき、あらかじめ設定された速度指令に基づく制御から張力測定手段で測定される張力値に基づく制御に切り替え巻取スピンドルの回転数を制御する、請求項２または３に記載の繊維束の巻取装置。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の繊維束の巻取装置を備えたことを特徴とする繊維束パッケージの製造装置。
【請求項６】
複数本のスピンドルの位置を順次入れ替え、繊維束を巻き取る巻取スピンドルを切り替えつつ巻取をおこない連続的に繊維束パッケージを製造する繊維束パッケージの製造方法であって、
巻取スピンドルを切り替える際に、巻取スピンドルの移動速度に応じて巻取スピンドルの回転数を変動させて繊維束を巻き取る繊維束パッケージの製造方法。
【請求項７】
通常巻取時は巻き取っている繊維束の張力が一定となるように巻取スピンドルの回転数を制御し、巻取スピンドル切替時にはあらかじめ設定された値に巻取スピンドルの回転数を制御する、請求項６に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【請求項８】
巻取スピンドル切替時には、スピンドル回転数の指令値を一旦あらかじめ設定した値にだけ減算し、巻取スピンドル切替終了時もしくは巻取スピンドルが所定距離移動した後にスピンドル回転数の指令値の減算量が零となるよう制御する、請求項６または７に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【請求項９】
巻取スピンドルの切替開始時の巻取スピンドル回転数Ｎ(rpm)、満パッケージ半径ｒ(mm)、ターレット部材の回転軸からスピンドルの回転軸までの距離Ｒ(mm)、および巻取スピンドル切替時のターレット部材回転数Ｍ(rpm)に基づいて、巻取スピンドル回転数を、巻取スピンドル切替時に一旦（Ｎ−（（ｒ＋Ｒ）／ｒ）×Ｍ）に低下させ、その後巻取スピンドル切替終了時もしくは所定の角度ターレット部材が回動した時点でＮとなるよう漸増させる、請求項８に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【請求項１０】
（Ｍ×（Ｒ＋ｒ））／（Ｎ×ｒ）≧０．１である、請求項９に記載の繊維束パッケージの製造方法。
【請求項１１】
巻取スピンドルの切替開始からあらかじめ設定された時間が経過した後、もしくは巻取スピンドルがあらかじめ設定された距離を移動した後に、あらかじめ設定された値に巻取スピンドルの回転数を制御する制御方法から張力が一定となるように巻取スピンドルの回転数を制御する制御方法に切り替える、請求項７〜１０のいずれかに記載の繊維束パッケージの製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２００７−２６９４９４（Ｐ２００７−２６９４９４Ａ）
【公開日】平成１９年１０月１８日（２００７．１０．１８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−５６８１１（Ｐ２００７−５６８１１）
【出願日】平成１９年３月７日（２００７．３．７）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年１０月１８日（２００７．１０．１８）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年３月７日（２００７．３．７）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
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