耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリート
【課題】シングルシェルライニング用の覆工コンクリートとして使用可能で、トンネル内で火災が発生しても一定時間耐え得る耐火性能を有する耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートを提供することを目的とする。
【解決手段】セメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤を含むことを特徴とする耐火性吹付けコンクリート。上記熱可塑性樹脂のガラス点移転温度融点、沸点又は分解温度が８０〜４００℃であると好適である。上記熱可塑性樹脂が、直径０．０１〜１．０ｍｍ且つ長さ２〜３０ｍｍの熱可塑性樹脂繊維及び／又は平均粒子径０．１〜３．０ｍｍの熱可塑性樹脂粒であると好適である。上記耐火性吹付けコンクリートからなる高強度覆工コンクリートである。
【解決手段】セメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤を含むことを特徴とする耐火性吹付けコンクリート。上記熱可塑性樹脂のガラス点移転温度融点、沸点又は分解温度が８０〜４００℃であると好適である。上記熱可塑性樹脂が、直径０．０１〜１．０ｍｍ且つ長さ２〜３０ｍｍの熱可塑性樹脂繊維及び／又は平均粒子径０．１〜３．０ｍｍの熱可塑性樹脂粒であると好適である。上記耐火性吹付けコンクリートからなる高強度覆工コンクリートである。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばトンネルの覆工等に用いられる吹付けコンクリート等の耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートに関し、詳しくは、最高温度１２００℃に加熱する耐火試験に耐え、且つ材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上である耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートに関する。
【背景技術】
【０００２】
道路トンネル、鉄道トンネル等のトンネルの建設工事において、一次覆工として吹付けコンクリートを地山に吹付け掘削完了直後の岩盤面を被覆することによって、露出している岩盤の崩落を防いでいる。この一次覆工としての吹付けコンクリートのトンネル内側の表面に、二次覆工としてコンクリートを打設することで、通常のトンネルは建設されることが多い。一次覆工としての吹付けコンクリートは、一時的な仮設構造物として利用されるものである。この一次覆工としての吹付けコンクリートの代表的なものは、普通ポルトランドセメントを用い、単位セメント量が３５０〜３７０ｋｇ／ｍ３、水セメント比が５５〜７０％である。このような吹付けコンクリートの圧縮強度は、一般に、材齢２８日において２０〜３０Ｎ／ｍｍ２程度である。
【０００３】
最近では、トンネルの吹付け工事現場において、施工の省力化のため、施工後の二次覆工としてのコンクリート打設を省く施工方法が強く望まれてきた。一次覆工としての吹付けコンクリートのみで、覆工工事を完成させるためには、吹付けコンクリート自体が、従来よりも高い強度発現性を有することが必要になる。例えば、吹付けコンクリートの材齢２８日における圧縮強度が、７０Ｎ／ｍｍ２以上であれば、覆工コンクリートを一次覆工としての吹付けコンクリートのみに省力化、つまり、シングルシェルライニングとすることが可能である（例えば、特許文献１）。
【０００４】
しかし、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上である吹付けコンクリートからなるシングルシェルライニングのトンネル内で、もしも火災が発生した場合、コンクリートが急激な温度上昇により内部に多量の水蒸気が発生し、該コンクリートの一部又は全部が破裂して、トンネルが崩落する危険性がある。
【特許文献１】特開２００１−２２０２０２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記実情に鑑みてなされたもので、シングルシェルライニング用の覆工コンクリートとして使用可能で、トンネル内で火災が発生しても一定時間耐え得る耐火性能を有する耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートを提供することを目的とする。詳しくは、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上且つ最高温度１２００℃の耐火試験にも耐え得る、シングルシェルライニング用の覆工コンクリートとして使用可能な耐火性吹付けコンクリート、特に高強度覆工コンクリートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
即ち、本発明は、以下の（１）〜（３）表す耐火性吹付けコンクリート及び（４）で表す高強度覆工コンクリートである。
（１）セメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤を含むことを特徴とする耐火性吹付けコンクリート。（２）上記熱可塑性樹脂のガラス点移転温度、融点、沸点又は分解温度が８０〜４００℃である上記（１）の耐火性吹付けコンクリート。（３）上記熱可塑性樹脂が、直径０．０１〜１．０ｍｍ且つ長さ２〜３０ｍｍの熱可塑性樹脂繊維及び／又は平均粒子径０．１〜３．０ｍｍの熱可塑性樹脂粒である上記（１）又は（２）の耐火性吹付けコンクリート。（４）上記（１）〜（３）の耐火性吹付けコンクリートからなる高強度覆工コンクリート。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、材齢２８日における圧縮強度が高く且つトンネル内で火災が発生しても一定時間耐え得る耐火性能を有し、シングルシェルライニング用の覆工コンクリートに用いることが可能な耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートが得られる。詳しくは、本発明によれば、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上且つ最高温度１２００℃の耐火試験にも耐え得るので、シングルシェルライニング用の覆工コンクリートに用いることが可能な耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートが得られる。本発明の耐火性吹付けコンクリート又は本発明の高強度覆工コンクリートを覆工コンクリートとして用いたトンネルは、トンネル内で火災が発生しても、覆工コンクリートの高い耐火性能により早期に復旧可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明の耐火性吹付けコンクリートは、セメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤を含むことを特徴とする。本発明で用いる熱可塑性樹脂は、火災時に発生する熱を、該熱可塑性樹脂が溶融、軟化又は気化することで吸熱するので、吹付けコンクリートの表面近傍の温度上昇が緩やかになるために、該吹付けコンクリートの耐熱性能が向上する。更に、熱可塑性樹脂が周囲の未水和のセメントやセメント水和物等に吸収され又は気化すること等により減容することで、蒸発した吹付けコンクリート内部の水分がコンクリート内部から外部に抜け易くなるために、吹付けコンクリートが火災により破裂し難くなる。
【０００９】
本発明で用いることのできる熱可塑性樹脂の種類、形状及び大きさは、特に限定されない。例えば、ポリプロピレン，ポリエチレン等のポリオレフィン樹脂、塩化ビニル樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリスチレン樹脂等が挙げられ、これらを一種単独で又は二種以上を併用して用いることができる。ガラス点移転温度、融点、沸点、軟化温度又は分解温度の少なくとも何れか一つが８０〜４００℃である熱可塑性樹脂であると、吹付けコンクリートの表面近傍の温度上昇がより緩やかになるために該吹付けコンクリートの耐熱性能が向上する。好ましくはガラス点移転温度、融点、沸点、軟化温度又は分解温度の少なくとも何れか一つが８０〜４００℃の熱可塑性樹脂とする。更に、上記熱可塑性樹脂が、直径０．０１〜１．０ｍｍ且つ長さ２〜３０ｍｍの熱可塑性樹脂繊維及び／又は平均粒子径０．１〜３．０ｍｍの熱可塑性樹脂粒であると、該熱可塑性樹脂を添加したことによる、吹付けコンクリートの圧縮強度の低下及び練り混ぜ直後の流動性の低下が抑えられるので好ましい。本発明において、上記熱可塑性樹脂の量は、コンクリートの流動性、吹付け性状、分離抵抗性、硬化後の強度及び耐火性能の点からから、セメント１００重量部に対して０．０５〜３．０重量部が好ましい。熱可塑性樹脂の量が、０．０５重量部未満では耐火性能が劣り、３．０重量部を超えると吹付け施工時に脈動が起こることでコンクリートが不均一になる場合がある。より好ましい熱可塑性樹脂の量は、０．１〜２．０重量部とする。
【００１０】
本発明で用いることのできるセメントの種類は限定されない。例えば、普通ポルトランドセメント，早強ポルトランドセメント，低熱ポルトランドセメント等のポルトランドセメント、高炉セメント，フライアッシュセメント，シリカヒュームセメント等の混合セメント、エコセメント、アルミナセメント等が挙げられ、これらを一種単独で又は二種以上を併用して用いることができる。
【００１１】
本発明で使用するポゾラン質微粉末としては、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ微粉末、火山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。一般に、シリカフュームやシリカダストでは、その平均粒径は、１．０μｍ以下であり、粉砕等をする必要がないので本発明のポゾラン質微粉末として好適である。ポゾラン質微粉末を配合することにより、そのマイクロフィラー効果及びセメント分散効果によりコンクリートが緻密化し、圧縮強度が向上するとともに、化学抵抗性も向上する。一方、ポゾラン質微粉末の添加量が多くなると単位水量が増大するために耐火性能が低下するので、ポゾラン質微粉末の添加量はセメント１００重量部に対して５〜５０重量部とするのが好ましい。
【００１２】
本発明で使用する減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、流動化剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤が挙げられ、これらの一種単独又は二種以上を併用して用いることができる。それらの中でも、ポリカルボン酸系の高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤が、火災時に発生する硫黄酸化物が少ないので好ましい。減水剤の添加量は、セメント１００重量部に対して固形分換算で０．１〜５重量部とするのが好ましい。
【００１３】
本発明で使用する骨材としては、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂、川砂利、陸砂利、砕石及び人工骨材が挙げられ、これらの一種単独又は二種以上を併用して用いることができる。骨材の配合量は、コンクリートの作業性、分離抵抗性、硬化後の強度、耐火性能の点から、セメント１００重量部に対して５０〜２５０重量部が好ましく、８０〜１８０重量部がより好ましい。細骨材率が３０〜７５％とするのが更に好ましい。
【００１４】
本発明において、水の量は、コンクリートの流動性、吹付け性状、分離抵抗性、硬化後の強度及び耐火性能の点からから、セメント１００重量部に対して１０〜３０重量部が好ましい。水量が、セメント１００重量部に対して１０重量部未満の場合、コンクリートの流動性が得られず吹付け施工が行えない場合がある。また３０重量部を超えると材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２未満となりシングルシェルライニング用の覆工コンクリートに用いることができない。より好ましい水量は、セメント１００重量部に対して１５〜２５重量部とする。
【００１５】
本発明で使用できる急結剤は、モルタル・コンクリートに混和可能な急結剤であれば限定されず、例えばカルシウムナトリウムアルミネート系、カルシウムアルミネート系、カルシウムサルホアルミネート系急結剤を始めとして、その他の市販の急結剤も使用できる。また、急結剤の添加量は、それぞれの急結剤の常用量で充分で、好ましくはセメント１００重量部に対して１〜３０重量部とする。
【００１６】
本発明の耐火性吹付けコンクリートには、本発明の効果を損なわない範囲でセメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤以外の他の成分を含有できる。例えば、石膏微粉末，消石灰微粉末，炭酸カルシウム微粉末等の無機質微粉末、水酸化アルミニウム，ギプサイト，エトリンガイト，非発泡ひる石，ハロサイト，モルデナイト等の無機質吸熱物質、硬化促進剤、硬化遅延剤、膨張材、発泡剤、防錆剤、顔料、増粘剤、収縮低減剤、防水材、熱硬化性樹脂、金属繊維、ガラス繊維等の一種又は二種以上を本発明の耐火性吹付けコンクリートに含有することができる。
【００１７】
本発明の高強度覆工コンクリートは、上記耐火性吹付けコンクリートからなる。
【実施例】
【００１８】
［実施例１］
急結剤以外のコンクリートの材料をコンクリートミキサで練りまぜた後に圧送し、別経路から圧送された急結剤とＹ字管で合流させることで製造したコンクリートを、型枠内に吹付け、直ちに定木及び鏝で表面を均し、コンクリート製平板（縦１３０ｃｍ×横１３０ｃｍ×厚み２０ｃｍ）を作製した。このとき、コンクリートの材料は、以下の通りとした。コンクリートの配合を表１に示す。表１中の減水剤の配合量は、固形分換算の値である。
＜コンクリートの配合及び材料＞
セメント： 太平洋セメント社製普通ポルトランドセメント。
ポゾラン質微粉末： シリカフューム（平均粒径；０．７μｍ）。
細骨材：珪砂４号と珪砂５号を２：１の重量比で混合した砂。
粗骨材：６号砕石。
水：水道水。
減水剤：ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤。
熱可塑性樹脂Ａ：ポリプロピレン製繊維（直径；０．２ｍｍ、長さ；１０ｍｍ、融点；１６５℃）。
熱可塑性樹脂Ｂ：ポリエチレン製粒子（平均粒子；１．０ｍｍ、融点；１０８℃）。
水：水道水。
急結剤： カルシウムアルミネート系急結剤（商品名；太平洋ショットマスターＨ、太平洋マテリアル社製）。
【００１９】
【表１】
【００２０】
作製したコンクリート製平板は、型枠のままコンクリート打ち込み後２８日間２０℃の恒温室にて養生した。材齢２８日後に脱型した後、コンクリート製平板の表面に火炎をあてて最高温度１２００℃に加熱して耐火試験を行った。このときの加熱はＲＡＢＴ曲線から設定し、加熱５分後に１２００℃になるように昇温、５５分間１２００℃を維持した後、１１０分間掛けて室温まで冷却した。冷却後のコンクリート製平板を目視で調べ、爆裂の痕跡のコンクリート製平板の加熱面に占める面積を測定した。この結果を、吹付け性状、コンクリート製平板の作製に用いたコンクリートの材齢２８日の圧縮強度、及びコンクリートの総合評価とともに表２に示す。評価方法及び評価基準は以下の通りとした。
＜吹付け性状＞
コンクリート吹付け時に、コンクリートの圧送経路内での詰まりが無かったものを「良」、及びコンクリートの圧送経路内での詰まりがあったものを「不合格」と判断した。
＜コンクリートの材齢２８日の圧縮強度＞
コンクリートの材齢２８日の圧縮強度は、土木学会基準ＪＳＣＥ−Ｆ５６１−１９９９「吹付けコンクリートの圧縮強度試験用供試体の作り方」に従って圧縮強度試験用供試体を作製し、ＪＩＳ Ａ １１０８−１９９９「コンクリートの圧縮強度試験方法」に従い測定した。
＜耐爆裂性＞
耐爆裂性は、耐火試験後のコンクリート製平板に爆裂の痕跡が無かった場合を含め、耐火試験後のコンクリート製平板における爆裂の痕跡の占める面積が加熱面の面積の５％未満であった場合を「良」、及び耐火試験後のコンクリート製平板における爆裂の痕跡の占める面積が加熱面の面積の５％以上であった場合を「不合格」として評価した。
＜総合評価＞
コンクリートの総合評価は、コンクリートの材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上且つ吹付け性状及び耐爆裂性の評価がいずれも「良」であった場合を「良」、コンクリートの材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２未満の場合，或いは吹付け性状又は耐爆裂性の評価の少なくとも何れか一方に「不合格」の評価のある場合を「不合格」として評価した。
【００２１】
【表２】
【００２２】
［実施例２〜７］
何れも、コンクリートの配合が異なる以外は実施例１と同様にコンクリート製平板を作製した。コンクリートの配合を実施例１に用いたコンクリートの配合とともに表１に示す。作製したコンクリート製平板の耐火試験及びコンクリート製平板の作製に用いたコンクリートの材齢２８日における圧縮強度を、実施例１と同様に行った。これらの結果、吹付け性状及びコンクリートの総合評価を、実施例１の試験結果及び総合評価とともに表２に示す。コンクリートの評価基準は実施例１と同じである。
【００２３】
［比較例１〜３］
何れも、コンクリートの配合が異なる以外は実施例１と同様にコンクリート製平板を作製した。コンクリートの配合を実施例１に用いたコンクリートの配合とともに表１に示す。作製したコンクリート製平板の耐火試験及びコンクリート製平板の作製に用いたコンクリートの材齢２８日における圧縮強度を、実施例１と同様に行った。これらの結果及びコンクリートの総合評価を、実施例１の試験結果及び総合評価とともに表２に示す。コンクリートの評価基準は実施例１と同じである。
【００２４】
何れの実施例のコンクリートも、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上、コンクリート吹付け時にコンクリートが圧送経路内で詰まらず且つ爆裂の痕跡の占める面積がコンクリート製平板の加熱面の面積の５％未満と総合評価で合格であった。特に実施例１〜４，６及７は、これらの耐火試験後のコンクリート製平板に爆裂の痕跡が無かった。これに対し、比較例のコンクリートは、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２未満、コンクリート吹付け時にコンクリートが圧送経路内で詰まり、又は爆裂の痕跡の占める面積がコンクリート製平板の加熱面の面積の５％以上であったために、総合評価で不合格であった。尚、吹付け性状の評価は、何れの実施例及び比較例も「良」であったが、実施例６のみコンクリート吹付け時に脈動が起こっていた。
【産業上の利用可能性】
【００２５】
本発明によると、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上且つ最高温度１２００℃の耐火試験にも耐え得る耐火性吹付けコンクリートが得られるので、シングルシェルライニング用の高強度覆工コンクリートとして用いることができる。本発明の高強度覆工コンクリートを用いて作製したシングルシェルライニングのトンネルは、最高温度１２００℃の耐火試験にも耐え得るので、トンネル内で火災が発生してもトンネルとしての形状及び機能を維持できる高耐久性のトンネルとなる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばトンネルの覆工等に用いられる吹付けコンクリート等の耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートに関し、詳しくは、最高温度１２００℃に加熱する耐火試験に耐え、且つ材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上である耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートに関する。
【背景技術】
【０００２】
道路トンネル、鉄道トンネル等のトンネルの建設工事において、一次覆工として吹付けコンクリートを地山に吹付け掘削完了直後の岩盤面を被覆することによって、露出している岩盤の崩落を防いでいる。この一次覆工としての吹付けコンクリートのトンネル内側の表面に、二次覆工としてコンクリートを打設することで、通常のトンネルは建設されることが多い。一次覆工としての吹付けコンクリートは、一時的な仮設構造物として利用されるものである。この一次覆工としての吹付けコンクリートの代表的なものは、普通ポルトランドセメントを用い、単位セメント量が３５０〜３７０ｋｇ／ｍ３、水セメント比が５５〜７０％である。このような吹付けコンクリートの圧縮強度は、一般に、材齢２８日において２０〜３０Ｎ／ｍｍ２程度である。
【０００３】
最近では、トンネルの吹付け工事現場において、施工の省力化のため、施工後の二次覆工としてのコンクリート打設を省く施工方法が強く望まれてきた。一次覆工としての吹付けコンクリートのみで、覆工工事を完成させるためには、吹付けコンクリート自体が、従来よりも高い強度発現性を有することが必要になる。例えば、吹付けコンクリートの材齢２８日における圧縮強度が、７０Ｎ／ｍｍ２以上であれば、覆工コンクリートを一次覆工としての吹付けコンクリートのみに省力化、つまり、シングルシェルライニングとすることが可能である（例えば、特許文献１）。
【０００４】
しかし、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上である吹付けコンクリートからなるシングルシェルライニングのトンネル内で、もしも火災が発生した場合、コンクリートが急激な温度上昇により内部に多量の水蒸気が発生し、該コンクリートの一部又は全部が破裂して、トンネルが崩落する危険性がある。
【特許文献１】特開２００１−２２０２０２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記実情に鑑みてなされたもので、シングルシェルライニング用の覆工コンクリートとして使用可能で、トンネル内で火災が発生しても一定時間耐え得る耐火性能を有する耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートを提供することを目的とする。詳しくは、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上且つ最高温度１２００℃の耐火試験にも耐え得る、シングルシェルライニング用の覆工コンクリートとして使用可能な耐火性吹付けコンクリート、特に高強度覆工コンクリートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
即ち、本発明は、以下の（１）〜（３）表す耐火性吹付けコンクリート及び（４）で表す高強度覆工コンクリートである。
（１）セメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤を含むことを特徴とする耐火性吹付けコンクリート。（２）上記熱可塑性樹脂のガラス点移転温度、融点、沸点又は分解温度が８０〜４００℃である上記（１）の耐火性吹付けコンクリート。（３）上記熱可塑性樹脂が、直径０．０１〜１．０ｍｍ且つ長さ２〜３０ｍｍの熱可塑性樹脂繊維及び／又は平均粒子径０．１〜３．０ｍｍの熱可塑性樹脂粒である上記（１）又は（２）の耐火性吹付けコンクリート。（４）上記（１）〜（３）の耐火性吹付けコンクリートからなる高強度覆工コンクリート。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、材齢２８日における圧縮強度が高く且つトンネル内で火災が発生しても一定時間耐え得る耐火性能を有し、シングルシェルライニング用の覆工コンクリートに用いることが可能な耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートが得られる。詳しくは、本発明によれば、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上且つ最高温度１２００℃の耐火試験にも耐え得るので、シングルシェルライニング用の覆工コンクリートに用いることが可能な耐火性吹付けコンクリート及び高強度覆工コンクリートが得られる。本発明の耐火性吹付けコンクリート又は本発明の高強度覆工コンクリートを覆工コンクリートとして用いたトンネルは、トンネル内で火災が発生しても、覆工コンクリートの高い耐火性能により早期に復旧可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明の耐火性吹付けコンクリートは、セメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤を含むことを特徴とする。本発明で用いる熱可塑性樹脂は、火災時に発生する熱を、該熱可塑性樹脂が溶融、軟化又は気化することで吸熱するので、吹付けコンクリートの表面近傍の温度上昇が緩やかになるために、該吹付けコンクリートの耐熱性能が向上する。更に、熱可塑性樹脂が周囲の未水和のセメントやセメント水和物等に吸収され又は気化すること等により減容することで、蒸発した吹付けコンクリート内部の水分がコンクリート内部から外部に抜け易くなるために、吹付けコンクリートが火災により破裂し難くなる。
【０００９】
本発明で用いることのできる熱可塑性樹脂の種類、形状及び大きさは、特に限定されない。例えば、ポリプロピレン，ポリエチレン等のポリオレフィン樹脂、塩化ビニル樹脂、酢酸ビニル樹脂、ポリスチレン樹脂等が挙げられ、これらを一種単独で又は二種以上を併用して用いることができる。ガラス点移転温度、融点、沸点、軟化温度又は分解温度の少なくとも何れか一つが８０〜４００℃である熱可塑性樹脂であると、吹付けコンクリートの表面近傍の温度上昇がより緩やかになるために該吹付けコンクリートの耐熱性能が向上する。好ましくはガラス点移転温度、融点、沸点、軟化温度又は分解温度の少なくとも何れか一つが８０〜４００℃の熱可塑性樹脂とする。更に、上記熱可塑性樹脂が、直径０．０１〜１．０ｍｍ且つ長さ２〜３０ｍｍの熱可塑性樹脂繊維及び／又は平均粒子径０．１〜３．０ｍｍの熱可塑性樹脂粒であると、該熱可塑性樹脂を添加したことによる、吹付けコンクリートの圧縮強度の低下及び練り混ぜ直後の流動性の低下が抑えられるので好ましい。本発明において、上記熱可塑性樹脂の量は、コンクリートの流動性、吹付け性状、分離抵抗性、硬化後の強度及び耐火性能の点からから、セメント１００重量部に対して０．０５〜３．０重量部が好ましい。熱可塑性樹脂の量が、０．０５重量部未満では耐火性能が劣り、３．０重量部を超えると吹付け施工時に脈動が起こることでコンクリートが不均一になる場合がある。より好ましい熱可塑性樹脂の量は、０．１〜２．０重量部とする。
【００１０】
本発明で用いることのできるセメントの種類は限定されない。例えば、普通ポルトランドセメント，早強ポルトランドセメント，低熱ポルトランドセメント等のポルトランドセメント、高炉セメント，フライアッシュセメント，シリカヒュームセメント等の混合セメント、エコセメント、アルミナセメント等が挙げられ、これらを一種単独で又は二種以上を併用して用いることができる。
【００１１】
本発明で使用するポゾラン質微粉末としては、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ微粉末、火山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。一般に、シリカフュームやシリカダストでは、その平均粒径は、１．０μｍ以下であり、粉砕等をする必要がないので本発明のポゾラン質微粉末として好適である。ポゾラン質微粉末を配合することにより、そのマイクロフィラー効果及びセメント分散効果によりコンクリートが緻密化し、圧縮強度が向上するとともに、化学抵抗性も向上する。一方、ポゾラン質微粉末の添加量が多くなると単位水量が増大するために耐火性能が低下するので、ポゾラン質微粉末の添加量はセメント１００重量部に対して５〜５０重量部とするのが好ましい。
【００１２】
本発明で使用する減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、流動化剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤が挙げられ、これらの一種単独又は二種以上を併用して用いることができる。それらの中でも、ポリカルボン酸系の高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤が、火災時に発生する硫黄酸化物が少ないので好ましい。減水剤の添加量は、セメント１００重量部に対して固形分換算で０．１〜５重量部とするのが好ましい。
【００１３】
本発明で使用する骨材としては、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂、川砂利、陸砂利、砕石及び人工骨材が挙げられ、これらの一種単独又は二種以上を併用して用いることができる。骨材の配合量は、コンクリートの作業性、分離抵抗性、硬化後の強度、耐火性能の点から、セメント１００重量部に対して５０〜２５０重量部が好ましく、８０〜１８０重量部がより好ましい。細骨材率が３０〜７５％とするのが更に好ましい。
【００１４】
本発明において、水の量は、コンクリートの流動性、吹付け性状、分離抵抗性、硬化後の強度及び耐火性能の点からから、セメント１００重量部に対して１０〜３０重量部が好ましい。水量が、セメント１００重量部に対して１０重量部未満の場合、コンクリートの流動性が得られず吹付け施工が行えない場合がある。また３０重量部を超えると材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２未満となりシングルシェルライニング用の覆工コンクリートに用いることができない。より好ましい水量は、セメント１００重量部に対して１５〜２５重量部とする。
【００１５】
本発明で使用できる急結剤は、モルタル・コンクリートに混和可能な急結剤であれば限定されず、例えばカルシウムナトリウムアルミネート系、カルシウムアルミネート系、カルシウムサルホアルミネート系急結剤を始めとして、その他の市販の急結剤も使用できる。また、急結剤の添加量は、それぞれの急結剤の常用量で充分で、好ましくはセメント１００重量部に対して１〜３０重量部とする。
【００１６】
本発明の耐火性吹付けコンクリートには、本発明の効果を損なわない範囲でセメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤以外の他の成分を含有できる。例えば、石膏微粉末，消石灰微粉末，炭酸カルシウム微粉末等の無機質微粉末、水酸化アルミニウム，ギプサイト，エトリンガイト，非発泡ひる石，ハロサイト，モルデナイト等の無機質吸熱物質、硬化促進剤、硬化遅延剤、膨張材、発泡剤、防錆剤、顔料、増粘剤、収縮低減剤、防水材、熱硬化性樹脂、金属繊維、ガラス繊維等の一種又は二種以上を本発明の耐火性吹付けコンクリートに含有することができる。
【００１７】
本発明の高強度覆工コンクリートは、上記耐火性吹付けコンクリートからなる。
【実施例】
【００１８】
［実施例１］
急結剤以外のコンクリートの材料をコンクリートミキサで練りまぜた後に圧送し、別経路から圧送された急結剤とＹ字管で合流させることで製造したコンクリートを、型枠内に吹付け、直ちに定木及び鏝で表面を均し、コンクリート製平板（縦１３０ｃｍ×横１３０ｃｍ×厚み２０ｃｍ）を作製した。このとき、コンクリートの材料は、以下の通りとした。コンクリートの配合を表１に示す。表１中の減水剤の配合量は、固形分換算の値である。
＜コンクリートの配合及び材料＞
セメント： 太平洋セメント社製普通ポルトランドセメント。
ポゾラン質微粉末： シリカフューム（平均粒径；０．７μｍ）。
細骨材：珪砂４号と珪砂５号を２：１の重量比で混合した砂。
粗骨材：６号砕石。
水：水道水。
減水剤：ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤。
熱可塑性樹脂Ａ：ポリプロピレン製繊維（直径；０．２ｍｍ、長さ；１０ｍｍ、融点；１６５℃）。
熱可塑性樹脂Ｂ：ポリエチレン製粒子（平均粒子；１．０ｍｍ、融点；１０８℃）。
水：水道水。
急結剤： カルシウムアルミネート系急結剤（商品名；太平洋ショットマスターＨ、太平洋マテリアル社製）。
【００１９】
【表１】
【００２０】
作製したコンクリート製平板は、型枠のままコンクリート打ち込み後２８日間２０℃の恒温室にて養生した。材齢２８日後に脱型した後、コンクリート製平板の表面に火炎をあてて最高温度１２００℃に加熱して耐火試験を行った。このときの加熱はＲＡＢＴ曲線から設定し、加熱５分後に１２００℃になるように昇温、５５分間１２００℃を維持した後、１１０分間掛けて室温まで冷却した。冷却後のコンクリート製平板を目視で調べ、爆裂の痕跡のコンクリート製平板の加熱面に占める面積を測定した。この結果を、吹付け性状、コンクリート製平板の作製に用いたコンクリートの材齢２８日の圧縮強度、及びコンクリートの総合評価とともに表２に示す。評価方法及び評価基準は以下の通りとした。
＜吹付け性状＞
コンクリート吹付け時に、コンクリートの圧送経路内での詰まりが無かったものを「良」、及びコンクリートの圧送経路内での詰まりがあったものを「不合格」と判断した。
＜コンクリートの材齢２８日の圧縮強度＞
コンクリートの材齢２８日の圧縮強度は、土木学会基準ＪＳＣＥ−Ｆ５６１−１９９９「吹付けコンクリートの圧縮強度試験用供試体の作り方」に従って圧縮強度試験用供試体を作製し、ＪＩＳ Ａ １１０８−１９９９「コンクリートの圧縮強度試験方法」に従い測定した。
＜耐爆裂性＞
耐爆裂性は、耐火試験後のコンクリート製平板に爆裂の痕跡が無かった場合を含め、耐火試験後のコンクリート製平板における爆裂の痕跡の占める面積が加熱面の面積の５％未満であった場合を「良」、及び耐火試験後のコンクリート製平板における爆裂の痕跡の占める面積が加熱面の面積の５％以上であった場合を「不合格」として評価した。
＜総合評価＞
コンクリートの総合評価は、コンクリートの材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上且つ吹付け性状及び耐爆裂性の評価がいずれも「良」であった場合を「良」、コンクリートの材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２未満の場合，或いは吹付け性状又は耐爆裂性の評価の少なくとも何れか一方に「不合格」の評価のある場合を「不合格」として評価した。
【００２１】
【表２】
【００２２】
［実施例２〜７］
何れも、コンクリートの配合が異なる以外は実施例１と同様にコンクリート製平板を作製した。コンクリートの配合を実施例１に用いたコンクリートの配合とともに表１に示す。作製したコンクリート製平板の耐火試験及びコンクリート製平板の作製に用いたコンクリートの材齢２８日における圧縮強度を、実施例１と同様に行った。これらの結果、吹付け性状及びコンクリートの総合評価を、実施例１の試験結果及び総合評価とともに表２に示す。コンクリートの評価基準は実施例１と同じである。
【００２３】
［比較例１〜３］
何れも、コンクリートの配合が異なる以外は実施例１と同様にコンクリート製平板を作製した。コンクリートの配合を実施例１に用いたコンクリートの配合とともに表１に示す。作製したコンクリート製平板の耐火試験及びコンクリート製平板の作製に用いたコンクリートの材齢２８日における圧縮強度を、実施例１と同様に行った。これらの結果及びコンクリートの総合評価を、実施例１の試験結果及び総合評価とともに表２に示す。コンクリートの評価基準は実施例１と同じである。
【００２４】
何れの実施例のコンクリートも、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上、コンクリート吹付け時にコンクリートが圧送経路内で詰まらず且つ爆裂の痕跡の占める面積がコンクリート製平板の加熱面の面積の５％未満と総合評価で合格であった。特に実施例１〜４，６及７は、これらの耐火試験後のコンクリート製平板に爆裂の痕跡が無かった。これに対し、比較例のコンクリートは、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２未満、コンクリート吹付け時にコンクリートが圧送経路内で詰まり、又は爆裂の痕跡の占める面積がコンクリート製平板の加熱面の面積の５％以上であったために、総合評価で不合格であった。尚、吹付け性状の評価は、何れの実施例及び比較例も「良」であったが、実施例６のみコンクリート吹付け時に脈動が起こっていた。
【産業上の利用可能性】
【００２５】
本発明によると、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上且つ最高温度１２００℃の耐火試験にも耐え得る耐火性吹付けコンクリートが得られるので、シングルシェルライニング用の高強度覆工コンクリートとして用いることができる。本発明の高強度覆工コンクリートを用いて作製したシングルシェルライニングのトンネルは、最高温度１２００℃の耐火試験にも耐え得るので、トンネル内で火災が発生してもトンネルとしての形状及び機能を維持できる高耐久性のトンネルとなる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤を含むことを特徴とする耐火性吹付けコンクリート。
【請求項２】
上記熱可塑性樹脂のガラス点移転温度、融点、沸点又は分解温度が８０〜４００℃である請求項１記載の耐火性吹付けコンクリート。
【請求項３】
上記熱可塑性樹脂が、直径０．０１〜１．０ｍｍ且つ長さ２〜３０ｍｍの熱可塑性樹脂繊維及び／又は平均粒子径０．１〜３．０ｍｍの熱可塑性樹脂粒である請求項２又は３記載の耐火性吹付けコンクリート。
【請求項４】
請求項１〜３記載の耐火性吹付けコンクリートからなる高強度覆工コンクリート。
【請求項１】
セメント、ポゾラン質微粉末、減水剤、熱可塑性樹脂、骨材、水及び急結剤を含むことを特徴とする耐火性吹付けコンクリート。
【請求項２】
上記熱可塑性樹脂のガラス点移転温度、融点、沸点又は分解温度が８０〜４００℃である請求項１記載の耐火性吹付けコンクリート。
【請求項３】
上記熱可塑性樹脂が、直径０．０１〜１．０ｍｍ且つ長さ２〜３０ｍｍの熱可塑性樹脂繊維及び／又は平均粒子径０．１〜３．０ｍｍの熱可塑性樹脂粒である請求項２又は３記載の耐火性吹付けコンクリート。
【請求項４】
請求項１〜３記載の耐火性吹付けコンクリートからなる高強度覆工コンクリート。
【公開番号】特開２００６−１６２１８（Ｐ２００６−１６２１８Ａ）
【公開日】平成１８年１月１９日（２００６．１．１９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００４−１９２７８７（Ｐ２００４−１９２７８７）
【出願日】平成１６年６月３０日（２００４．６．３０）
【出願人】（５０１１７３４６１）太平洋マテリアル株式会社 (307)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１月１９日（２００６．１．１９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年６月３０日（２００４．６．３０）
【出願人】（５０１１７３４６１）太平洋マテリアル株式会社 (307)
【Ｆターム（参考）】
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