超音波流量計
【課題】温度変化による超音波ビームの伝播経路を考慮して流量を求める。
【解決手段】油圧機器に圧油を供給する配管２０の表面に設けられ、配管内を伝播する超音波信号を発信および受信する一対の超音波センサ３，４と、配管内の圧油の温度を検出する温度検出手段６と、検出された温度に応じて超音波の伝播経路を算出する経路算出手段７と、経路算出手段７による算出結果に基づき、配管内を流れる圧油量を算出する流量算出手段７とを備える。
【解決手段】油圧機器に圧油を供給する配管２０の表面に設けられ、配管内を伝播する超音波信号を発信および受信する一対の超音波センサ３，４と、配管内の圧油の温度を検出する温度検出手段６と、検出された温度に応じて超音波の伝播経路を算出する経路算出手段７と、経路算出手段７による算出結果に基づき、配管内を流れる圧油量を算出する流量算出手段７とを備える。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、配管内を流れる圧油の流量を計測する超音波流量計に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、配管の表面に、超音波信号を発信および受信する一対のセンサを設け、このセンサからの信号により配管内を流れる流体の流量を計測するようにした超音波流量計が知られている（例えば特許文献１参照）。この特許文献１記載のものは、配管に沿って伝播する表面波の伝播速度から配管内の流体の温度を求め、温度による流体の速さの補正を行って流量を算出するようにしている。
【０００３】
【特許文献１】特開平７−４１２８６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、配管内を流れる流体内における超音波ビームの伝播経路は温度によって変化するため、伝播経路の変化を考慮せずに流量計測することは、計測精度の点で問題である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明による超音波流量計は、油圧機器に圧油を供給する配管の表面に設けられ、配管内を伝播する超音波信号を発信および受信する一対の超音波センサと、配管内の圧油の温度を検出する温度検出手段と、検出された温度に応じて超音波の伝播経路を算出する経路算出手段と、経路算出手段による算出結果に基づき、配管内を流れる圧油量を算出する流量算出手段とを備えることを特徴とする。
配管の外表面に装着された温度センサの検出値から圧油の温度を算出することが好ましい。
配管の厚みを検出する厚み検出手段を備え、さらに厚み検出手段により検出された厚みに基づき圧油量を算出することもできる。
各超音波センサの相対位置を検出する位置検出手段と、経路算出手段による算出結果に基づき、各超音波センサの目標の相対位置を算出する目標位置算出手段とをさらに備えることもできる。
位置検出手段による検出結果と目標位置算出手段による算出結果を表示する表示手段をさらに備えるようにしてもよい。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、配管内の圧油の温度に応じて超音波の伝播経路を算出し、この算出結果に基づき配管内の圧油量を算出するので、圧油の温度変化に拘わらず精度よく流量を求めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、図１、２を参照して本発明による超音波流量計の実施の形態について説明する。
図１は、本発明の実施の形態に係る超音波流量計の概略構成を示す図である。この超音波流量計は、油圧ショベルやクレーン等の建設機械の油圧機器（例えば油圧モータや油圧シリンダ等）に作動油を供給する配管２０に設けられ、配管内を通過する作動油量を計測する。この種の建設機械の作動油は、油温の変化により粘性が大きく変化するため、流量計測時の温度による影響が大きい。
【０００８】
図１に示すように超音波流量計は、配管２０の表面に装着された一対の超音波トランスデューサ１，２と、各トランスデューサ１，２からの信号により管路内の流量を演算する演算部７と、作動油の温度と密度との関係、および配管２０の外径や熱伝導率等の各種定数を記憶する記憶部８と、流量計測指令を入力する操作部１２と、演算結果を表示する表示部１０とを有する。
【０００９】
超音波トランスデューサ１，２は、配管２０の表面に周方向同一側に設けられ、互いに対向し、長手方向に所定距離だけ離れて配設されている。各超音波トランスデューサ１，２は、超音波信号（超音波ビーム）を発信および受信する超音波センサ３，４と、作動油温度を検出する温度センサ６と、トランスデューサ間の距離を検出する超音波距離計９と、配管２０の厚みを検出する超音波厚み計１１をそれぞれ内蔵している。超音波トランスデューサ間の距離、つまり超音波トランスデューサ１，２の取付位置は任意に変更可能である。
【００１０】
各超音波センサ３，４は、それぞれ超音波ビームを発する発振部と、超音波ビームを受信する受信部とを兼ねている。図示のように管路内を矢印方向に流体（作動油）が流れていると、上流側の超音波センサ３から発せられた超音波ビーム５は、管壁で反射して下流側の超音波センサ４で受信され、下流側の超音波センサ４から発せられた超音波ビーム５は、管壁で反射して上流側の超音波センサ３で受信される。
【００１１】
このときの管路内の流体の速度をｖ、音速をＣ、超音波ビーム５と作動油の流れ方向とのなす角をθ、超音波トランスデューサ間の距離をＬとすると、センサ３からセンサ４への超音波ビームの到達時間ｔ34、およびセンサ４からセンサ３への超音波ビームの到達時間ｔ43はそれぞれ次式(I),(II)のようになる。
ｔ34＝Ｌ／（cosθ・(Ｃ＋ｖcosθ)） (I)
ｔ43＝Ｌ／（cosθ・(Ｃ−ｖcosθ)） (II)
これにより到達時間差ｔ43−ｔ34は２Ｌｖ/(Ｃ２−ｖ２cos２θ)となり、流速ｖは次式(III)で表され、音速Ｃは次式(IV)で表される。
ｖ＝Ｌ（√（１＋(Ｃcosθ(ｔ43−ｔ34)/Ｌ)２)−１）／cos２θ(ｔ43−ｔ34) (III)
Ｃ＝Ｌ（1/ｔ34＋１/ｔ43)／２cosθ (IV)
上式(III),(IV)より流速ｖを求めることができ、流速ｖに管路断面積Ａを乗じることで作動油の流量Ｑ（＝ｖＡ）を求めることができる。
【００１２】
ここで、超音波ビームと作動油の流れ方向とのなす角θは、センサ３，４の傾斜角、および配管２０の音響インピーダンスと流体の音響インピーダンスとの比によって決まる。音響インピーダンスは音速Ｃと密度の積であるため、作動油温の変化により密度が変化するとθも変化する。すなわち作動油温が高くなるとθが大きくなり、作動油温が低くなるとθは小さくなる。とくに建設機械では油温の変化が大きいため、θの変化量も大きい。このため、作動油温の影響によるθの変化を考慮せずに、一定のθを用いて流量Ｑを算出したのでは、作動油温が変化した際に十分な計測精度を保つことができない。
【００１３】
また、このようにθが変化すると超音波ビームの伝播経路が変化するため、一方のセンサ３，４から発せられた超音波ビームを他方のセンサ４，３によって精度よく受信できないおそれがある。そこで、本実施の形態では、温度センサ６により作動油温を検出し、作動油温に応じたθを算出するとともに、後述のようにトランスデューサ間の距離Ｌを調整する。
【００１４】
図２は、演算部７で実行される処理の一例を示すフローチャートである。このフローチャートは、例えば操作部１２から計測開始指令が入力されるとスタートする。ステップＳ１では、超音波厚み計１１からの信号により配管２０の厚みを検出し、この検出結果を用いて管路面積Ａを算出する。
【００１５】
ステップＳ２では、温度センサ６からの信号により作動油温を算出する。温度センサ６は、配管２０の外表面に密着して設けられ、直接的には外表面の温度Ｔｏを検出する。本実施の形態では、温度センサ６の検出値Ｔｏを次式(V),(VI)により変換し、配管２０の内表面の温度Ｔｉ、すなわち作動油温を間接的に求める。
ｑ＝ｈａ（Ｔｏ−Ｔａ） (V)
Ｔｉ＝Ｔｏ＋ｑ（１／ｈｌ−ｔ／λ） (VI)
但し、Ｔａ：配管の外側の雰囲気温度
ｈａ：配管の外表面の空気中への熱伝達率
ｈｌ：配管の内表面の流体中への熱伝達率
ｑ：熱流量
ｔ：ステップＳ１で求めた配管の厚み
λ：配管の厚み方向の熱伝達率
【００１６】
ステップＳ３では、ステップＳ２で求めた作動油温度に基づき超音波ビームと流体の流れ方向とのなす角θを算出する。すなわち作動油温度から流体の密度を求め、配管２０と流体の音響インピーダンス比よりθを算出する。ステップＳ４では、算出したθにより超音波ビームの伝播経路を求め、この伝播経路から、超音波ビームを受信するための超音波トランスデューサ間の最適な距離（目標距離）Ｌａを算出する。ステップＳ５では、超音波距離計９からの信号により超音波トランスデューサ間の実際の距離Ｌを求める。
【００１７】
ステップＳ６では、距離ＬとＬａとの差｜Ｌ−Ｌａ｜が所定値ΔＬより大きいか否かを判定する。｜Ｌ−Ｌａ｜＞ΔＬのときは、超音波センサ３，４で超音波ビームを精度よく受信できないおそれがあるため、ステップＳ７に進んで、表示部１０に目標距離Ｌａと実際の距離Ｌ、および偏差（Ｌ−Ｌａ）を表示する。これにより作業員は、現在の油温の下で正確に流量を算出するには、どの程度トランスデューサ１，２を移動すればよいかを認識できる。すなわち例えばＬ＞Ｌａであれば、トランスデューサ間の距離Ｌを狭め、Ｌ＜Ｌａであれば、トランスデューサ間の距離を広げればよいと認識できる。
【００１８】
一方、｜Ｌ−Ｌａ｜≦ΔＬのときはステップＳ８に進み、各センサ３，４から超音波ビームを発してセンサ４，３に到達するまでの時間ｔ43，ｔ34をそれぞれ計測する。ステップＳ９では、上述の処理によって求めたθ，Ｌ，ｔ43，ｔ34を上式(III),(IV)にそれぞれ代入し、作動油の流速ｖを算出するとともに、流速ｖにステップＳ１で求めた管路面積Ａを乗じて流量Ｑを算出し、表示部１０に表示する。これにより作業員は作動油の正確な流量を認識できる。なお、ステップＳ７と同様、表示部１０にトランスデューサ間の距離Ｌや目標距離Ｌａを併せて表示してもよい。
【００１９】
本実施の形態の動作をまとめると次のようになる。超音波流量計により配管２０を流れる作動油量を計測する場合は、操作部１２を操作して流量計測指令を入力する。演算部７は、作動油温に応じて超音波ビームと作動油の流れ方向とのなす角θを算出するとともに、超音波ビームの伝播経路から超音波トランスデューサ間の目標距離Ｌａを算出し、この目標距離Ｌａと実際の距離Ｌとの差｜Ｌ−Ｌａ｜が所定値ΔＬより大きいか否かを判定する（ステップＳ３〜ステップＳ６）。
【００２０】
｜Ｌ−Ｌａ｜≦ΔＬの場合は、一方の超音波センサ３，４から超音波ビームを発して他方の超音波センサ４，３に至るまでの到達時間ｔ43，ｔ34を計測し、この到達時間ｔ43，ｔ34を用いて作動油の流速ｖおよび流量Ｑを算出し、算出結果を表示部１０に表示する（ステップＳ８，ステップＳ９）。この場合、作動油の温度変化を考慮してθを求めているため、精度よく流速ｖおよび流量Ｑを求めることができる。
【００２１】
一方、｜Ｌ−Ｌａ｜＞ΔＬの場合は、超音波ビームをセンサ３，４で精度よく受信できないおそれがあるため、流量計算を行わず、表示部１０に目標距離Ｌａと実際の距離Ｌを表示する（ステップＳ７）。これにより作業員はトランスデューサ１，２の位置をどの程度ずらす必要があるかを認識することができ、この表示を参照しながら場合によってトランスデューサ１，２の位置をずらす。
【００２２】
本実施の形態によれば以下のような作用効果を奏することができる。
（１）作動油温に応じて超音波ビームの伝播経路、つまり超音波ビームと作動油の流れ方向とのなす角θを算出し、このθを用いて作動油の流量Ｑを算出するようにしたので、作動油の温度変化に拘わらず精度よく流量Ｑを算出することができる。
（２）配管２０の外表面に温度センサ６を設け、配管２０の熱伝導率と配管２０の内表面および外表面の熱伝達率とを考慮して、温度センサ６の検出値から作動油温を求めるようにした。これにより配管２０を貫通して温度センサを挿入する必要がなく、作動油温を容易に測定することができる。すなわち配管内には高圧の作動油が流れるため、配管２０に孔を開けて温度センサを挿入する構成では、その孔の周囲をシールする必要があり、測定が困難であるが、本実施の形態では、配管２０に孔を開ける必要がないため、測定が容易である。
【００２３】
（３）超音波ビームの伝播経路に基づき超音波トランスデューサ間の目標距離Ｌａを算出するとともに、超音波距離計９により実際の距離Ｌを計測し、この差が所定値ΔＬより大きいか否かの判定結果を表示部１０に表示するようにしたので、作業員は超音波トランスデューサ１，２が適切な位置に配置されているか否かを容易に認識できる。
（４）ＬａとＬとの差が所定値ΔＬより大きいときは、どの程度超音波トランスデューサ１，２を移動すればよいかを、作業員は容易に判断できる。
（５）ＬａとＬとの差が所定値ΔＬ以下のときのみ流量Ｑを算出するので、誤差が大きい状態では流量Ｑが算出されず、誤った流量Ｑに基づいて油圧制御が行われることを防止できる。
（６）超音波厚み計１１により配管２０の厚みを検出し、この厚みを用いて管路面積Ａを算出するので、流量Ｑを精度よく算出することができる。とくに高圧部と低圧部で厚みが異なる配管２０を用いた場合には、作業員が厚みを間違えて設定するおそれがあり、本実施の形態のように厚みを検出して流路面積Ａを算出することの効果が大きい。
【００２４】
なお、上記実施の形態では、一対の超音波センサ３，４を配管２０の周方向同一側に配置し、超音波ビームを管壁で反射させるようにしたが、超音波センサ３，４の取付位置はこれに限らず、超音波センサ３を超音波センサ４の周方向反対側に配置してもよい。温度センサ６の検出値Ｔｏを上式(V),(VI)に代入して流体の温度を検出するようにしたが、温度検出手段はいかなるものでもよい。作動油温を考慮して超音波ビームの伝播経路、つまり超音波ビームと作動油の流れ方向とのなす角θを算出するのであれば、経路算出手段としての演算部７の処理はいかなるものでもよい。また、このような伝播経路に基づき流量Ｑを算出するのであれば、流量算出手段はいかなるものでもよい。
【００２５】
超音波厚み計１１により配管２０の厚みを検出するようにしたが、他の厚み検出手段により配管２０の厚みを検出してもよい。超音波距離計９により超音波トランスデューサ間の距離Ｌを検出するようにしたが、超音波センサの３，４の相対位置を検出するのであれば、位置検出手段としての構成はこれに限らないない。超音波ビームの伝播経路に基づき目標距離Ｌａを算出するようにしたが、目標位置算出手段はこれに限らない。演算部７の演算結果を表示手段としての表示部１０に表示するようにしたが、表示部以外に出力してもよい。
【００２６】
以上では、建設機械の油圧配管２０に超音波流量計を設ける場合について説明したが、油圧機器に圧油を供給する油圧配管であれば、本発明を同様に適用することができる。すなわち、本発明の特徴、機能を実現できる限り、本発明は実施の形態の超音波流量計に限定されない。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の実施の形態に係る超音波流量計の構成を示す油圧回路図。
【図２】図１の演算部における処理の一例を示すフローチャート。
【符号の説明】
【００２８】
１，２ 超音波トランスデューサ
３，４ 超音波センサ
６ 温度センサ
７ 演算部
９ 超音波距離計
１０ 表示部
１１ 超音波厚み計
【技術分野】
【０００１】
本発明は、配管内を流れる圧油の流量を計測する超音波流量計に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、配管の表面に、超音波信号を発信および受信する一対のセンサを設け、このセンサからの信号により配管内を流れる流体の流量を計測するようにした超音波流量計が知られている（例えば特許文献１参照）。この特許文献１記載のものは、配管に沿って伝播する表面波の伝播速度から配管内の流体の温度を求め、温度による流体の速さの補正を行って流量を算出するようにしている。
【０００３】
【特許文献１】特開平７−４１２８６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、配管内を流れる流体内における超音波ビームの伝播経路は温度によって変化するため、伝播経路の変化を考慮せずに流量計測することは、計測精度の点で問題である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明による超音波流量計は、油圧機器に圧油を供給する配管の表面に設けられ、配管内を伝播する超音波信号を発信および受信する一対の超音波センサと、配管内の圧油の温度を検出する温度検出手段と、検出された温度に応じて超音波の伝播経路を算出する経路算出手段と、経路算出手段による算出結果に基づき、配管内を流れる圧油量を算出する流量算出手段とを備えることを特徴とする。
配管の外表面に装着された温度センサの検出値から圧油の温度を算出することが好ましい。
配管の厚みを検出する厚み検出手段を備え、さらに厚み検出手段により検出された厚みに基づき圧油量を算出することもできる。
各超音波センサの相対位置を検出する位置検出手段と、経路算出手段による算出結果に基づき、各超音波センサの目標の相対位置を算出する目標位置算出手段とをさらに備えることもできる。
位置検出手段による検出結果と目標位置算出手段による算出結果を表示する表示手段をさらに備えるようにしてもよい。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、配管内の圧油の温度に応じて超音波の伝播経路を算出し、この算出結果に基づき配管内の圧油量を算出するので、圧油の温度変化に拘わらず精度よく流量を求めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、図１、２を参照して本発明による超音波流量計の実施の形態について説明する。
図１は、本発明の実施の形態に係る超音波流量計の概略構成を示す図である。この超音波流量計は、油圧ショベルやクレーン等の建設機械の油圧機器（例えば油圧モータや油圧シリンダ等）に作動油を供給する配管２０に設けられ、配管内を通過する作動油量を計測する。この種の建設機械の作動油は、油温の変化により粘性が大きく変化するため、流量計測時の温度による影響が大きい。
【０００８】
図１に示すように超音波流量計は、配管２０の表面に装着された一対の超音波トランスデューサ１，２と、各トランスデューサ１，２からの信号により管路内の流量を演算する演算部７と、作動油の温度と密度との関係、および配管２０の外径や熱伝導率等の各種定数を記憶する記憶部８と、流量計測指令を入力する操作部１２と、演算結果を表示する表示部１０とを有する。
【０００９】
超音波トランスデューサ１，２は、配管２０の表面に周方向同一側に設けられ、互いに対向し、長手方向に所定距離だけ離れて配設されている。各超音波トランスデューサ１，２は、超音波信号（超音波ビーム）を発信および受信する超音波センサ３，４と、作動油温度を検出する温度センサ６と、トランスデューサ間の距離を検出する超音波距離計９と、配管２０の厚みを検出する超音波厚み計１１をそれぞれ内蔵している。超音波トランスデューサ間の距離、つまり超音波トランスデューサ１，２の取付位置は任意に変更可能である。
【００１０】
各超音波センサ３，４は、それぞれ超音波ビームを発する発振部と、超音波ビームを受信する受信部とを兼ねている。図示のように管路内を矢印方向に流体（作動油）が流れていると、上流側の超音波センサ３から発せられた超音波ビーム５は、管壁で反射して下流側の超音波センサ４で受信され、下流側の超音波センサ４から発せられた超音波ビーム５は、管壁で反射して上流側の超音波センサ３で受信される。
【００１１】
このときの管路内の流体の速度をｖ、音速をＣ、超音波ビーム５と作動油の流れ方向とのなす角をθ、超音波トランスデューサ間の距離をＬとすると、センサ３からセンサ４への超音波ビームの到達時間ｔ34、およびセンサ４からセンサ３への超音波ビームの到達時間ｔ43はそれぞれ次式(I),(II)のようになる。
ｔ34＝Ｌ／（cosθ・(Ｃ＋ｖcosθ)） (I)
ｔ43＝Ｌ／（cosθ・(Ｃ−ｖcosθ)） (II)
これにより到達時間差ｔ43−ｔ34は２Ｌｖ/(Ｃ２−ｖ２cos２θ)となり、流速ｖは次式(III)で表され、音速Ｃは次式(IV)で表される。
ｖ＝Ｌ（√（１＋(Ｃcosθ(ｔ43−ｔ34)/Ｌ)２)−１）／cos２θ(ｔ43−ｔ34) (III)
Ｃ＝Ｌ（1/ｔ34＋１/ｔ43)／２cosθ (IV)
上式(III),(IV)より流速ｖを求めることができ、流速ｖに管路断面積Ａを乗じることで作動油の流量Ｑ（＝ｖＡ）を求めることができる。
【００１２】
ここで、超音波ビームと作動油の流れ方向とのなす角θは、センサ３，４の傾斜角、および配管２０の音響インピーダンスと流体の音響インピーダンスとの比によって決まる。音響インピーダンスは音速Ｃと密度の積であるため、作動油温の変化により密度が変化するとθも変化する。すなわち作動油温が高くなるとθが大きくなり、作動油温が低くなるとθは小さくなる。とくに建設機械では油温の変化が大きいため、θの変化量も大きい。このため、作動油温の影響によるθの変化を考慮せずに、一定のθを用いて流量Ｑを算出したのでは、作動油温が変化した際に十分な計測精度を保つことができない。
【００１３】
また、このようにθが変化すると超音波ビームの伝播経路が変化するため、一方のセンサ３，４から発せられた超音波ビームを他方のセンサ４，３によって精度よく受信できないおそれがある。そこで、本実施の形態では、温度センサ６により作動油温を検出し、作動油温に応じたθを算出するとともに、後述のようにトランスデューサ間の距離Ｌを調整する。
【００１４】
図２は、演算部７で実行される処理の一例を示すフローチャートである。このフローチャートは、例えば操作部１２から計測開始指令が入力されるとスタートする。ステップＳ１では、超音波厚み計１１からの信号により配管２０の厚みを検出し、この検出結果を用いて管路面積Ａを算出する。
【００１５】
ステップＳ２では、温度センサ６からの信号により作動油温を算出する。温度センサ６は、配管２０の外表面に密着して設けられ、直接的には外表面の温度Ｔｏを検出する。本実施の形態では、温度センサ６の検出値Ｔｏを次式(V),(VI)により変換し、配管２０の内表面の温度Ｔｉ、すなわち作動油温を間接的に求める。
ｑ＝ｈａ（Ｔｏ−Ｔａ） (V)
Ｔｉ＝Ｔｏ＋ｑ（１／ｈｌ−ｔ／λ） (VI)
但し、Ｔａ：配管の外側の雰囲気温度
ｈａ：配管の外表面の空気中への熱伝達率
ｈｌ：配管の内表面の流体中への熱伝達率
ｑ：熱流量
ｔ：ステップＳ１で求めた配管の厚み
λ：配管の厚み方向の熱伝達率
【００１６】
ステップＳ３では、ステップＳ２で求めた作動油温度に基づき超音波ビームと流体の流れ方向とのなす角θを算出する。すなわち作動油温度から流体の密度を求め、配管２０と流体の音響インピーダンス比よりθを算出する。ステップＳ４では、算出したθにより超音波ビームの伝播経路を求め、この伝播経路から、超音波ビームを受信するための超音波トランスデューサ間の最適な距離（目標距離）Ｌａを算出する。ステップＳ５では、超音波距離計９からの信号により超音波トランスデューサ間の実際の距離Ｌを求める。
【００１７】
ステップＳ６では、距離ＬとＬａとの差｜Ｌ−Ｌａ｜が所定値ΔＬより大きいか否かを判定する。｜Ｌ−Ｌａ｜＞ΔＬのときは、超音波センサ３，４で超音波ビームを精度よく受信できないおそれがあるため、ステップＳ７に進んで、表示部１０に目標距離Ｌａと実際の距離Ｌ、および偏差（Ｌ−Ｌａ）を表示する。これにより作業員は、現在の油温の下で正確に流量を算出するには、どの程度トランスデューサ１，２を移動すればよいかを認識できる。すなわち例えばＬ＞Ｌａであれば、トランスデューサ間の距離Ｌを狭め、Ｌ＜Ｌａであれば、トランスデューサ間の距離を広げればよいと認識できる。
【００１８】
一方、｜Ｌ−Ｌａ｜≦ΔＬのときはステップＳ８に進み、各センサ３，４から超音波ビームを発してセンサ４，３に到達するまでの時間ｔ43，ｔ34をそれぞれ計測する。ステップＳ９では、上述の処理によって求めたθ，Ｌ，ｔ43，ｔ34を上式(III),(IV)にそれぞれ代入し、作動油の流速ｖを算出するとともに、流速ｖにステップＳ１で求めた管路面積Ａを乗じて流量Ｑを算出し、表示部１０に表示する。これにより作業員は作動油の正確な流量を認識できる。なお、ステップＳ７と同様、表示部１０にトランスデューサ間の距離Ｌや目標距離Ｌａを併せて表示してもよい。
【００１９】
本実施の形態の動作をまとめると次のようになる。超音波流量計により配管２０を流れる作動油量を計測する場合は、操作部１２を操作して流量計測指令を入力する。演算部７は、作動油温に応じて超音波ビームと作動油の流れ方向とのなす角θを算出するとともに、超音波ビームの伝播経路から超音波トランスデューサ間の目標距離Ｌａを算出し、この目標距離Ｌａと実際の距離Ｌとの差｜Ｌ−Ｌａ｜が所定値ΔＬより大きいか否かを判定する（ステップＳ３〜ステップＳ６）。
【００２０】
｜Ｌ−Ｌａ｜≦ΔＬの場合は、一方の超音波センサ３，４から超音波ビームを発して他方の超音波センサ４，３に至るまでの到達時間ｔ43，ｔ34を計測し、この到達時間ｔ43，ｔ34を用いて作動油の流速ｖおよび流量Ｑを算出し、算出結果を表示部１０に表示する（ステップＳ８，ステップＳ９）。この場合、作動油の温度変化を考慮してθを求めているため、精度よく流速ｖおよび流量Ｑを求めることができる。
【００２１】
一方、｜Ｌ−Ｌａ｜＞ΔＬの場合は、超音波ビームをセンサ３，４で精度よく受信できないおそれがあるため、流量計算を行わず、表示部１０に目標距離Ｌａと実際の距離Ｌを表示する（ステップＳ７）。これにより作業員はトランスデューサ１，２の位置をどの程度ずらす必要があるかを認識することができ、この表示を参照しながら場合によってトランスデューサ１，２の位置をずらす。
【００２２】
本実施の形態によれば以下のような作用効果を奏することができる。
（１）作動油温に応じて超音波ビームの伝播経路、つまり超音波ビームと作動油の流れ方向とのなす角θを算出し、このθを用いて作動油の流量Ｑを算出するようにしたので、作動油の温度変化に拘わらず精度よく流量Ｑを算出することができる。
（２）配管２０の外表面に温度センサ６を設け、配管２０の熱伝導率と配管２０の内表面および外表面の熱伝達率とを考慮して、温度センサ６の検出値から作動油温を求めるようにした。これにより配管２０を貫通して温度センサを挿入する必要がなく、作動油温を容易に測定することができる。すなわち配管内には高圧の作動油が流れるため、配管２０に孔を開けて温度センサを挿入する構成では、その孔の周囲をシールする必要があり、測定が困難であるが、本実施の形態では、配管２０に孔を開ける必要がないため、測定が容易である。
【００２３】
（３）超音波ビームの伝播経路に基づき超音波トランスデューサ間の目標距離Ｌａを算出するとともに、超音波距離計９により実際の距離Ｌを計測し、この差が所定値ΔＬより大きいか否かの判定結果を表示部１０に表示するようにしたので、作業員は超音波トランスデューサ１，２が適切な位置に配置されているか否かを容易に認識できる。
（４）ＬａとＬとの差が所定値ΔＬより大きいときは、どの程度超音波トランスデューサ１，２を移動すればよいかを、作業員は容易に判断できる。
（５）ＬａとＬとの差が所定値ΔＬ以下のときのみ流量Ｑを算出するので、誤差が大きい状態では流量Ｑが算出されず、誤った流量Ｑに基づいて油圧制御が行われることを防止できる。
（６）超音波厚み計１１により配管２０の厚みを検出し、この厚みを用いて管路面積Ａを算出するので、流量Ｑを精度よく算出することができる。とくに高圧部と低圧部で厚みが異なる配管２０を用いた場合には、作業員が厚みを間違えて設定するおそれがあり、本実施の形態のように厚みを検出して流路面積Ａを算出することの効果が大きい。
【００２４】
なお、上記実施の形態では、一対の超音波センサ３，４を配管２０の周方向同一側に配置し、超音波ビームを管壁で反射させるようにしたが、超音波センサ３，４の取付位置はこれに限らず、超音波センサ３を超音波センサ４の周方向反対側に配置してもよい。温度センサ６の検出値Ｔｏを上式(V),(VI)に代入して流体の温度を検出するようにしたが、温度検出手段はいかなるものでもよい。作動油温を考慮して超音波ビームの伝播経路、つまり超音波ビームと作動油の流れ方向とのなす角θを算出するのであれば、経路算出手段としての演算部７の処理はいかなるものでもよい。また、このような伝播経路に基づき流量Ｑを算出するのであれば、流量算出手段はいかなるものでもよい。
【００２５】
超音波厚み計１１により配管２０の厚みを検出するようにしたが、他の厚み検出手段により配管２０の厚みを検出してもよい。超音波距離計９により超音波トランスデューサ間の距離Ｌを検出するようにしたが、超音波センサの３，４の相対位置を検出するのであれば、位置検出手段としての構成はこれに限らないない。超音波ビームの伝播経路に基づき目標距離Ｌａを算出するようにしたが、目標位置算出手段はこれに限らない。演算部７の演算結果を表示手段としての表示部１０に表示するようにしたが、表示部以外に出力してもよい。
【００２６】
以上では、建設機械の油圧配管２０に超音波流量計を設ける場合について説明したが、油圧機器に圧油を供給する油圧配管であれば、本発明を同様に適用することができる。すなわち、本発明の特徴、機能を実現できる限り、本発明は実施の形態の超音波流量計に限定されない。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の実施の形態に係る超音波流量計の構成を示す油圧回路図。
【図２】図１の演算部における処理の一例を示すフローチャート。
【符号の説明】
【００２８】
１，２ 超音波トランスデューサ
３，４ 超音波センサ
６ 温度センサ
７ 演算部
９ 超音波距離計
１０ 表示部
１１ 超音波厚み計
【特許請求の範囲】
【請求項１】
油圧機器に圧油を供給する配管の表面に設けられ、配管内を伝播する超音波信号を発信および受信する一対の超音波センサと、
配管内の圧油の温度を検出する温度検出手段と、
前記検出された温度に応じて超音波の伝播経路を算出する経路算出手段と、
前記経路算出手段による算出結果に基づき、配管内を流れる圧油量を算出する流量算出手段とを備えることを特徴とする超音波流量計。
【請求項２】
請求項１に記載の超音波流量計において、
前記温度検出手段は、配管の外表面に装着された温度センサを有し、この温度センサの検出値から圧油の温度を算出することを特徴とする超音波流量計。
【請求項３】
請求項１または２に記載の超音波流量計において、
前記配管の厚みを検出する厚み検出手段を備え、
前記流量算出手段は、さらに前記厚み検出手段により検出された厚みに基づき圧油量を算出することを特徴とする超音波流量計。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の超音波流量計において、
前記各超音波センサの相対位置を検出する位置検出手段と、
前記経路算出手段による算出結果に基づき、各超音波センサの目標の相対位置を算出する目標位置算出手段とをさらに備えることを特徴とする超音波流量計。
【請求項５】
請求項４に記載の超音波流量計において、
前記位置検出手段による検出結果と前記目標位置算出手段による算出結果を表示する表示手段をさらに備えることを特徴とする超音波流量計。
【請求項１】
油圧機器に圧油を供給する配管の表面に設けられ、配管内を伝播する超音波信号を発信および受信する一対の超音波センサと、
配管内の圧油の温度を検出する温度検出手段と、
前記検出された温度に応じて超音波の伝播経路を算出する経路算出手段と、
前記経路算出手段による算出結果に基づき、配管内を流れる圧油量を算出する流量算出手段とを備えることを特徴とする超音波流量計。
【請求項２】
請求項１に記載の超音波流量計において、
前記温度検出手段は、配管の外表面に装着された温度センサを有し、この温度センサの検出値から圧油の温度を算出することを特徴とする超音波流量計。
【請求項３】
請求項１または２に記載の超音波流量計において、
前記配管の厚みを検出する厚み検出手段を備え、
前記流量算出手段は、さらに前記厚み検出手段により検出された厚みに基づき圧油量を算出することを特徴とする超音波流量計。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の超音波流量計において、
前記各超音波センサの相対位置を検出する位置検出手段と、
前記経路算出手段による算出結果に基づき、各超音波センサの目標の相対位置を算出する目標位置算出手段とをさらに備えることを特徴とする超音波流量計。
【請求項５】
請求項４に記載の超音波流量計において、
前記位置検出手段による検出結果と前記目標位置算出手段による算出結果を表示する表示手段をさらに備えることを特徴とする超音波流量計。
【図１】
【図２】
【図２】
【公開番号】特開２００８−５８０５７（Ｐ２００８−５８０５７Ａ）
【公開日】平成２０年３月１３日（２００８．３．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−２３３１３７（Ｐ２００６−２３３１３７）
【出願日】平成１８年８月３０日（２００６．８．３０）
【出願人】（０００００５５２２）日立建機株式会社 (2,611)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年３月１３日（２００８．３．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年８月３０日（２００６．８．３０）
【出願人】（０００００５５２２）日立建機株式会社 (2,611)
【Ｆターム（参考）】
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