Ａｌ系めっき熱処理鋼材およびその製造方法
【課題】Ａｌ系めっき鋼材を熱処理しても、所定のめっき層を残存させ、自動車用部材としての塗装後の耐食性および塗膜密着性を確保できるＡｌ系めっき熱処理鋼材を得る。
【解決手段】Ａｌ系めっき鋼材を塑性変形が容易な温度域または焼入が可能な温度域に加熱した熱処理鋼材であって、その表面に残存するめっき付着量が２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）であり、当該めっき層中のＦｅ濃度が質量％で２〜３５％であり、当該めっき層の表面粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ０６１０）が１．５〜５μｍであることを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材である。この鋼材は、Ａｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で加熱し、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、表面を加圧することにより得られる。
【解決手段】Ａｌ系めっき鋼材を塑性変形が容易な温度域または焼入が可能な温度域に加熱した熱処理鋼材であって、その表面に残存するめっき付着量が２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）であり、当該めっき層中のＦｅ濃度が質量％で２〜３５％であり、当該めっき層の表面粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ０６１０）が１．５〜５μｍであることを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材である。この鋼材は、Ａｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で加熱し、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、表面を加圧することにより得られる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ａｌ系めっき層で被覆された鋼材（以下、「Ａｌ系めっき鋼材」という）に熱処理を施したＡｌ系めっき熱処理鋼材に関し、さらに詳しくは、自動車用部材等に好適な高強度特性および塗装後の耐食性に優れるＡｌ系めっき熱処理鋼材およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車構造用鋼材は、地球環境への配慮から軽量で高強度の材料が要請されるようになってきた。また同時に、車体に対する安全性の要求も高まり、安全対策の一つとして、衝突時の安全性確保の観点から、衝突時のエネルギー吸収特性を高めるための開発が行われている。
【０００３】
例えば、自動車の側面からの衝突に対する安全性を高めるために、鋼管等の金属管が補強用のビームとして用いられ、こうした金属管に適当な湾曲形状を付与することで衝突エネルギーの吸収能を高めている。また、センターピラーの補強材もその形状、曲率の適正化を図ることにより、衝突時のエネルギー吸収を高めることができる。こうした観点から、金属管、特に鋼管素材や、鋼板のプレ成形品素材を、自動車用部材として最適な形状に曲げ加工等を行う工夫がなされている。
【０００４】
同時に、車体の軽量化の観点から、自動車用部材は高張力材へのニーズが高く、このような要請に対応するため、従来とは全く異なる強度レベルからなる高張力鋼、例えば、引張強さが７８０ＭＰａ以上、さらに９００ＭＰａ以上という高強度の鋼材が広く用いられるようになっている。
【０００５】
高張力鋼を素材として冷間で曲げ加工を行うのは困難であり、熱間で曲げ加工を行う場合であっても、不均一な歪みの発生による形状のばらつきを防止することが困難であり、形状凍結性に問題がある。これに加えて、上述の観点から最適な形状に曲げ加工を行うために、多岐にわたる曲げ形状、例えば、曲げ方向が２次元的、さらに３次元的に任意の曲率で複雑に湾曲、またはねじれた鋼材を精度よく加工する曲げ加工技術の開発が強く要請されている。
【０００６】
このような要請に対応するため、本発明者らは、鋼材が任意の曲率に３次元的に複雑に湾曲、またはねじれた製品であっても、後述するように、多次元に可動するローラダイスを用いて効率的に曲げ加工、ねじり加工さらには同時に被加工材の焼入を行うことができる熱間曲げ加工方法およびその曲げ加工方法を適用できる加工装置を開発した（国際出願、ＰＣＴ／ＪＰ２００６／３０３２２０号参照）。
【０００７】
ところが、上記の国際出願で提案された曲げ加工方法は、高周波加熱コイルにより被加工材である鋼材を逐次連続的に被加工材の塑性加工が容易な温度、または必要により被加工材の焼入可能な温度以上で、かつ組織が粗粒化しない温度まで加熱をおこない、加熱された局部的な領域を可動ローラダイスを用いて塑性変形させ、その直後に急冷する方法である。
【０００８】
このように、高周波加熱等による急速加熱、急冷の熱処理過程で同時に曲げ加工、さらに鋼材に焼入を行う設備としては、大気中での加熱方式を採用するのが経済的である。しかし、被加工材として炭素鋼材をそのまま用いて、大気中での加熱を行うと、その表面にスケールが発生する。こうして発生した酸化膜は、自動車用部材として用いる場合に、後工程の障害となるのはいうまでもない。
【０００９】
自動車用部材に用いられる鋼材には、基本的に化成処理や電着塗装が施されるが、耐食性を強化する観点から、さらにコスト面で有利であるとの観点から、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板または電気亜鉛めっき鋼板等の亜鉛系めっき鋼材の適用が考えられる。
【００１０】
ところが、高周波加熱等による急速加熱、急冷のプロセスに亜鉛系めっき鋼材を用いる場合には、亜鉛系めっきは６００℃以上で急速に鋼素地に拡散または固溶化する上、酸化や蒸発を生じ、めっき層としての機能を喪失する可能性がある。また、亜鉛系めっきを用いる場合には、鋼材の化学組成等とも関連すると考えられるが、溶融亜鉛脆化を発生させる可能性も想定される。
【００１１】
このため、特許文献１では、亜鉛系めっき鋼材に替えて、所定の鋼成分を有する鋼に、Ａｌ系の金属被覆を施した鋼板を用いる方法を提案している。しかし、この提案の方法では、目的とする材料強度は得られるものの、プレス前の予備加熱条件によっては、鋼板のＦｅとめっき層のＡｌによる合金層が成長しすぎて、表面が荒れ、成型時の金型との接触により表面に加工傷が形成され、外観を損ねるとともに、耐食性が低下するおそれがある。
【００１２】
さらに、特許文献２、３では、鋼板を８００℃以上の高温に加熱し、プレス加工を行う、熱間プレスまたは高温プレスにおけるスケール防止対策として、Ａｌ系めっきを施した鋼材を用いる熱間プレス方法や高温プレス成型用鋼板が開示されている。しかし、いずれも熱間プレスまたは高温プレスを前提とする、高温域で数分に亘る保持時間のプロセスが想定されており、Ｆｅ−Ａｌ合金層の成長にともなう表面特性の劣化を回避することができない。
【００１３】
ところで、前記の国際出願（ＰＣＴ／ＪＰ２００６／３０３２２０号）で提案された曲げ加工方法は、ダイスに接することなく、加熱中に塑性変形が付与され、その後急冷されて可動ローラダイスを通過するというプロセスである。このため、従来から慣用されている、加熱後ダイスとプレスに挟み込まれて塑性変形を受けたのち、ダイスで冷却されるプレス加工方法（特許文献２、３参照）や、塑性変形を受けずに単に加熱冷却され焼き入れ処理されるいわゆる高周波加熱・焼入れ方法とは全く異なるプロセスである。
【００１４】
このようなことから、結局のところ、前記の国際出願（ＰＣＴ／ＪＰ２００６／３０３２２０号）で提案された曲げ加工方法のように、高周波加熱等による急速加熱、急冷のプロセスによる鋼材の曲げ加工や焼き入れ加工を想定した場合に、この熱処理過程で鋼材の酸化（スケールの発生）を防止することができ、かつ最終的に自動車用部材に施される化成処理や電着塗装が可能な表面処理鋼材として、新たに自動車用部材等に好適な鋼材の開発が必要になる。
【００１５】
【特許文献１】特開２０００−３８６４０号公報
【特許文献２】特開２００５−２３８２８６号公報
【特許文献３】特開２００４−２１１１５１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
本発明は、上述した問題に鑑みてなされたものであり、Ａｌ系めっき鋼材を用いて大気中で高温曲げ加工やＡ3点以上の温度からの焼入を施す場合であっても、鋼材のスケール発生を防止するだけでなく、熱処理後に所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度をコントロールし、さらにめっき層の表面性状（中心線平均粗さＲａ）を改善し、自動車用部材として化成処理工程、電着塗装工程を経ても、十分な塗装後耐食性、塗膜密着性を確保することができるＡｌ系めっき熱処理鋼材およびその製造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明者らは、上記課題を解決する手段として、前記の国際出願（ＰＣＴ／ＪＰ２００６／３０３２２０号）で提案された曲げ加工に係る加工装置を用い、被加工材としてＡｌ系めっき鋼材（例えば、鋼管）を用いて各種の高温加熱、急冷プロセスでの熱処理試験を実施した結果、Ａｌ系めっきの高温加熱にともなう挙動は、高周波加熱等による急速加熱、急冷による短時間のヒートサイクルに好適であることが判明した。
【００１８】
短時間の加熱プロセスにおいて、Ａｌ系めっきはかなりの部分がＡｌ系の融液として、その融点以上で存在し、これが冷却時の急冷により、著しく表面性状が劣化したものになり、その後の化成処理や電着塗装を経ると、塗装膜厚が不均一となり、耐食性や塗膜密着性が不十分なものとなる。しかし、冷却後のＡｌ系めっき鋼材の表面を、新たにロール等で加圧することにより、表面性状を改善することができる。
【００１９】
前述の特許文献２、３に示すように、鋼材を高温熱処理する場合のスケール防止対策として、その表面に施されるＡｌ系めっきを用いる着想は既にあったが、いずれも熱間プレスまたは高温プレスという、高温の加熱状態で長時間に亘り保持することを前提とするプロセスであり、しかも、加熱後ダイスとプレスに挟み込まれて塑性変形を受けたのち、ダイスで冷却されることから、全く表面の熱処理・加工履歴が異なるプロセスであることから、Ｆｅ−Ａｌ合金層の成長にともなう表面性状の劣化が顕著となり、適用できるプロセスではなかった。
【００２０】
これに対し、Ａｌ系めっき鋼材を高温加熱し、長時間に亘り保持することなく冷却し、冷却後の鋼材表面にＡｌ相が残存する状態とし、その表面をロールまたは後述する可動ローラダイスを用いて加圧することにより、めっき層表面の粗度を調整することが可能になる。これにより、その表面にめっき層を残存させた熱処理鋼材の表面性状の改善を図ることができる。
【００２１】
本発明は、このような知見に基づいて完成されたものであり、下記の（１）の亜鉛系めっき熱処理鋼材、および（２）〜（４）の亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法を要旨としている。
（１）Ａｌ系めっき鋼材を塑性変形が容易な温度域または焼入が可能な温度域に加熱した熱処理鋼材であって、その表面に残存するめっき付着量（熱処理後のめっき付着量をいう）が２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）であり、当該めっき層中のＦｅ濃度が質量％で２〜３５％であり、さらに、当該めっき層表面のＪＩＳ Ｂ ０６１０で規定する中心線平均粗さＲａ（以下、単に「表面粗さＲａ」という）が１．５〜５μｍであることを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材である。
（２）めっき付着量（熱処理前のめっき付着量をいう）が１５〜９５ｇ／ｍ2（片面当たり）であるＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で焼入が可能な温度域に加熱し、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法である。
（３）上記（２）で規定するＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で塑性変形が容易な温度域に加熱し、または昇温速度が３０℃／ｓ以上で焼入が可能な温度域に加熱し、前記加熱部に曲げモーメントを付与して、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、加圧ロールを通過させることを特徴とする亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法である。
（４）上記（２）および（３）のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法では、支持手段で保持された前記Ａｌ系めっき鋼材を上流側から逐次または連続的に押し出しながら、前記支持手段の下流側に設けられた可動ローラダイスで前記Ａｌ系めっき鋼材をクランプし、当該可動ローラダイスの位置または／および移動速度を制御しつつ、前記可動ローラダイスの入り側であり前記Ａｌ系めっき鋼材の外周に配置した加熱手段および冷却手段を用いて、前記Ａｌ系めっき鋼材を局部的に加熱および冷却した後、前記Ａｌ系めっき鋼材の表面を前記可動ローラダイスにより加圧するのが望ましい。
【００２２】
本発明で規定する「鋼材」は、丸形、矩形、台形等の形状を有する閉断面材、ロールフォーミングなどで製造された開断面材（チャンネル）、押し出し加工で製造された異型断面材（チャンネル）、または各種の断面形状からなる棒材（丸棒、角棒、異型棒）などを意味するものであり、テーパー形状のものも包含する。
【発明の効果】
【００２３】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法によれば、Ａｌ系めっき鋼材を用いて高温加熱および冷却による熱処理を施す場合であっても、所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、さらにめっき層の表面性状（表面粗さＲａ）の改善を図ることが可能であり、自動車用部材として化成処理や電着塗装を施した後に適正な耐食性および塗膜密着性を確保することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
本発明の内容を、Ａｌ系めっき鋼材に熱処理を施した「Ａｌ系めっき熱処理鋼材」並びに「その製造方法およびそれに用いる製造装置例」に区分して説明する。以下の説明において、「％」は質量％を意味する。
１．Ａｌ系めっき熱処理鋼材
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、Ａｌ系めっき鋼材を塑性変形が容易な温度域または焼入が可能な温度域に加熱した熱処理鋼材であって、その表面に残存するめっき付着量（熱処理後のめっき付着量をいう）が２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）であり、当該めっき層中のＦｅ濃度が質量％で２〜３５％であり、さらに、当該めっき層表面の表面粗さＲａが１．５〜５μｍであることを特徴とする
本発明に適用されるＡｌ系めっき鋼材の形状は、特に限定されず、丸形、矩形、台形等の形状を有する閉断面材、ロールフォーミングなどで製造された開断面材（チャンネル）、押し出し加工で製造された異型断面材（チャンネル）、または各種の断面形状からなる棒材（丸棒、角棒、異型棒）を採用することができる。さらには、断面積が連続的に変化するテーパー形状の鋼材にも適用できる。
【００２５】
しかし、前述の通り、本発明の製造方法では、熱処理後に鋼材表面を加圧することにより、めっき層表面の粗度を調整することを予定するものであり、予め複雑な形状に加工された鋼材形状では、適用が困難となる。このため、上記閉断面材、開断面材、異型断面材または棒材のなかでも、角管形状を含む鋼管等、長手方向に連続性のある形状からなる鋼材が適用しやすいものとなる。
【００２６】
本発明に用いられるＡｌ系めっき鋼材は、溶融Ａｌめっき鋼板が入手しやすいこともあり、溶融Ａｌめっき鋼板から製造された鋼材（例えば、電縫鋼管等）を用いることができるが、溶融Ａｌめっきに限定されるものではない。溶融Ａｌめっき鋼板から製造された鋼材を用いる場合、溶融Ａｌめっき層中には通常、２〜１８％のＳｉ、１０％以下のＦｅが含有されるが、Ｓｉ含有量は、本発明の熱処理鋼材の作用には大きな影響を及ぼさない。
【００２７】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、このようなＡｌ系めっき鋼材を用いて、塑性変形が容易でありまたは焼入が可能な温度域に加熱され、熱間曲げ加工や焼入処理、またはこれらを同時に施すことによって得られる。このとき、高温度域に加熱する際にＡｌめっき層の消失を抑制し、さらに残存しためっき層表面の粗度調整を行うことにより、自動車用部材として塗装後の良好な耐食性や塗装密着性を確保することができる。
【００２８】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、このようにめっき鋼材を高温加熱するのは、鋼材に焼入を施す、軟化させて塑性変形を容易にする、またはこれらを同時に行うことを目的にするものである。本発明において、焼入が可能な温度域としてＡ3点以上、または塑性変形が容易な温度域（鋼材の塑性変形が容易でかつ本願発明の適用が好適な温度域）として少なくとも６６０℃、望ましくはＡ1点に加熱することを指す。
【００２９】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、熱処理後の表面に残存するめっき付着量を２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）とする。自動車用部材としての耐食性の観点から、めっき付着量が２０ｇ／ｍ2未満では塗装疵部の腐食深さを抑制する効果が少ない。一方、残存するめっき付着量が１００ｇ／ｍ2を超えるような場合には、加熱によりめっき層が液相状態になるのにともない、液タレやＡｌ融液の飛沫付着を生じ易く外観不良となるおそれがある。このめっき付着量は、めっき層中にＦｅやＳｉが含有される場合にはこれらも加算される。
【００３０】
さらに、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、めっき層中のＦｅ濃度を２〜３５％とする。Ｆｅ濃度が２％未満のものは、通常、Ａｃ1点以上の温度履歴に晒されることが想定される関係から、現実に製造するのが困難である。一方、Ｆｅ濃度が３５％を超えると、著しく塗装後の耐食性が低下することから、Ｆｅ濃度の上限は３５％であり、望ましくは２５％、より望ましくは２０％である。
【００３１】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、めっき層の表面粗さＲａを１．５〜５μｍにする必要がある。めっき層の表面粗さＲａが１．５μｍ未満であると、水分の浸透が容易となることから、塗膜密着性が低下する。一方、めっき層の表面粗さＲａが５μｍを超えると、電着塗装での膜厚の不均一が要因となって、十分な塗装後の耐食性を確保することができない。
【００３２】
このように、めっき層の表面粗さＲａを１．５〜５μｍの範囲で管理するには、高温加熱、冷却して得られたＡｌ系めっき熱処理鋼材の表面を、ロールまたは後述する可動ローラダイスを用いて加圧することにより、表面粗さＲａを調整することができる。
【００３３】
本発明に用いられるＡｌ系めっき鋼材の素地鋼として、高強度鋼を採用すれば、熱間曲げ加工を施した後に、Ａｌ系めっき熱処理鋼材の表面に自動車用部材としての下地化成被膜および塗装被膜を施すことにより、塗装耐食性を具備した高強度の曲げ加工部材として採用することができる。
【００３４】
また、本発明に用いられるＡｌ系めっき鋼材の素地鋼として、焼入性を有する鋼材を使用し、低強度の鋼材を出発材料として熱間加工を行った後、焼入によって強度を上げ、高強度のＡｌ系めっき熱処理鋼材を得ることができる。
【００３５】
焼入性を有する鋼材として、例えば、その化学組成がＣ：０．１〜０．３％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：０．００３〜０．０５％、Ｓ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．１〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：１％以下、Ｂ：０．０００２〜０．００４％およびＮ：０．０１％以下を含み、残部がＦｅおよび不純物からなり、必要に応じてＣｕ：１％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：１％以下、およびＮｂ：１％以下から選ばれた１種または２種以上をさらに含有する焼入用鋼からなる素地鋼がある。
【００３６】
上記素地鋼を素板とするＡｌ系めっき鋼板から製造された電縫鋼管若しくは類似形状の管状部材、またはチャンネル部材等の部材であれば、焼入可能な温度まで加熱し、急冷を施せば、引張強さが１２００ＭＰａ以上のＡｌ系のめっき層を有する熱処理鋼材を得ることができる。
【００３７】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、当該鋼材の少なくとも一部において、上記で規定しためっき付着量、Ｆｅ濃度および表面粗さＲａの条件を満足するものであればよい。例えば、自動車用の曲げ部材を想定した場合に、当該部材の全てが曲げ加工や焼入が施される必要はなく、端部は曲げ加工も焼入も必要としない部材も対象となる。このような場合には、部材の一部が熱間曲げや焼入が施されることになるが、この部材の全ての部分において本発明で規定するめっき層である必要はない。
【００３８】
さらに、本発明の大きな特徴となる熱処理鋼材の表面粗さＲａについて、加熱された部分の全てにおいて、めっき層の表面粗さＲａが調整される必要はなく、部材として特に重要な面や部分についてのみ表面粗さＲａを調整することも、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材が狙いとするところである。
２．Ａｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法およびそれに用いる製造装置例
本発明の製造方法において、実用的な価値が高いのは、Ａｌ系めっき鋼材として素地鋼板から製管された鋼管等からなる自動車用の長尺部材を用い、焼入、若しくは加熱後に熱間曲げ加工、または同時に焼入と熱間曲げ加工を施し、Ａｌ系めっき熱処理鋼材を得ることである。
【００３９】
このため、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法は、所定のめっき付着量で被覆されたＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で、焼入が可能な温度域または／および塑性変形が容易な温度域に加熱し、前記加熱部に曲げモーメントを付与して、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とする。
【００４０】
本発明の製造方法に用いられるＡｌ系めっき鋼材は、熱処理後のめっき付着量を片面当たりで２０〜１００ｇ／ｍ2で管理するのがよい。ここで、規定するめっき付着量は、めっき層中にＦｅやＳｉが含有される場合にはこれらも加算される。したがって、熱処理により生じたＦｅ−ＡｌまたはＦｅ−Ａｌ−Ｓｉの金属間化合物相は、めっき付着量に算入される。本発明では、焼入が可能な温度域として最高到達温度は８５０℃以上となるが、熱処理後に十分な耐食性を確保するには、熱処理後において２０ｇ／ｍ2の付着量を残存させる必要がある。このため、熱処理前のＡｌ系めっき鋼材におけるめっき付着量は加熱条件にもよるが、１５ｇ／ｍ2以上、望ましくは２０ｇ／ｍ2以上、より望ましくは２５ｇ／ｍ2以上とするのがよい。
【００４１】
前述の通り、加熱にともないめっき層が液相状態になると、熱処理後のめっき付着量が１００ｇ／ｍ2を超える場合には、Ａｌの一部が液タレとなり、またはスプラッシュ化して近傍のめっき表面に付着し、外観表面性状を劣悪にし易くなる。これを防止するには、加熱前のＡｌ系めっき鋼材におけるめっき付着量は９５ｇ／ｍ2以下に限定する必要がある。熱処理前のＡｌ系めっき鋼材における、より望ましいめっき付着量は２５〜７５ｇ／ｍ2である。
【００４２】
本発明の製造方法では、上記のめっき層を形成したＡｌ系めっき鋼材を焼入が可能な温度域としてＡ3点以上、または塑性変形が容易な温度域として少なくとも６６０℃、望ましくはＡ1点に加熱する。このときの熱処理パターンとしては、昇温速度が３０℃／ｓ以上で加熱し、３０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却する必要がある。
【００４３】
昇温速度や冷却速度が上記で規定する速度より遅くなると、ヒートサイクルが長時間になり、Ａｌの酸化を招く上、めっき層中のＦｅ含有量が過剰になる。本発明における望ましい昇温速度や冷却速度は、５０℃／ｓ以上である。
【００４４】
本発明の製造方法では、最高到達温度またはその近傍温度域での保持時間は規定しないが、１０ｓ以下とするのが望ましく、さらに望ましくは５ｓ以下である。高温域での保持時間が長くなると、めっき層中で過度の合金化が進展し、Ａｌ系めっき層としての耐食性が劣化することになる。
【００４５】
本発明の製造方法では、上記のＡｌ系めっき鋼材を加熱および冷却して得られたＡｌ系めっき熱処理鋼材を、後述する図３に示す可動ローラダイス、またはローラ等で加圧してめっき層の表面粗度の調整をおこなう。通常、めっき層の表面粗度を調整するための加圧は、線荷重を１〜１００ｋｇｆ／ｍｍの範囲で変更させて制御することにより行われる。
【００４６】
図１は、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる製造装置の全体構成例を示す図である。図１に示す装置構成では、被加工材１の断面形状を丸形（丸管）とし、被加工材であるＡｌ系めっき鋼材１ａを逐次連続的に加熱し、局部的な加熱部に可動ローラダイス４を用いて塑性変形させ、その直後で冷却を行うことにより、Ａｌ系めっき熱処理鋼材１ｂを得ることができる。
【００４７】
このため、Ａｌ系めっき鋼材１ａを回転可能に保持するための二対の支持手段（具体的には、支持ロール）２と、その上流側にはＡｌ系めっき鋼材１ａを逐次または連続的に送り移動させる押し出し装置３が配置され、一方、二対の支持手段（同、支持ロール）２の下流側にはＡｌ系めっき鋼材１ａをクランプし、当該クランプ位置または／および移動速度を制御させるための可動ローラダイス４が配置される。そして、可動ローラダイス４の入り側には、Ａｌ系めっき鋼材１ａの外周に配置されて局部的に加熱する高周波加熱コイル５と、Ａｌ系めっき鋼材１ａを急冷する冷却装置６が配置されている。
【００４８】
図２は、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる加熱装置および冷却装置の概略構成例を示す図である。加熱部を形成すべきＡｌ系めっき鋼材の外周に、環状の高周波加熱コイル５を配置して、Ａｌ系めっき鋼材を局部的に加熱し、次いで、必要に応じて、冷却装置６から冷却媒体を噴射して急冷等を行うことができる。
【００４９】
このとき、二対の支持ロール２を通過したＡｌ系めっき鋼材１ａを可動ローラダイス４でクランプし、当該クランプ位置または／および移動速度を制御しつつ、Ａｌ系めっき鋼材１ａの外周に配置した高周波加熱コイル５および冷却装置６を用いて、Ａｌ系めっき鋼材１ａを局部的に加熱し曲げ加工した後急冷することにより、高強度で、かつ曲げ加工されたＡｌ系めっき熱処理鋼材１ｂを得ることができる。
【００５０】
図３は、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に適用きる可動ローラダイスの形状例を示す図であり、（ａ）はＡｌ系めっき鋼材が丸管などの閉断面材である場合に２ロールで構成した形状を示し、（ｂ）はＡｌ系めっき鋼材が矩形管などの閉断面材である場合に２ロールで構成した形状を示し、（ｃ）はＡｌ系めっき鋼材が矩形管などの閉断面材である場合に４ロールで構成した形状を示している。
【００５１】
図３に示すように、可動ローラダイス４は可動ローラ型式でＡｌ系めっき鋼材１ａをクランプすることから、高温域での加熱にともないめっき層の表面性状が悪化する場合であっても、可動ローラダイスを用いて加圧力を付与しつつ鋼材を通過させることにより、めっき層の表面粗さＲａを調整することが可能になる。これにより、その表面にめっき層を残存させた熱処理鋼材の表面性状の改善を図ることができる。
【００５２】
可動ローラダイスは、上下方向へのシフト機構、左右方向へのシフト機構、上下方向に傾斜するチルト機構、あるいは左右方向に傾斜するチルト機構を具備することにより、さらには前後方向への移動機構を具備することにより、３次元的にＡｌ系めっき鋼材をクランプし、必要により曲げモーメントを付与することができ、３次元的な駆動が可能になる。
【００５３】
図３に示す可動ローラダイスの加圧より、めっき層の表面粗度を調整するには、具体的には、可動ローラダイスまたはローラの押し付け圧を制御することにより行われる。そのときの押し付け圧は、ロール径が３０ｍｍφ程度の場合、線荷重として１〜１００ｋｇｆ／ｍｍを適用すればよい。加圧力は、油圧シリンダーやエアシリンダー等で制御することができる。
【実施例】
【００５４】
本発明の製造方法による効果を確認するため、表１に示す化学組成からなる鋼種（一般鋼と焼入鋼）を用いて、内外面のめっき付着量を２０〜１２０ｇ／ｍ2の範囲で変化させた溶融Ａｌめっき鋼板をＵＯ成形後レーザー溶接し、外径が３１．８ｍｍ、肉厚が１．２ｍｍの供試用の鋼管を準備した。
【００５５】
準備した供試鋼管が使用した鋼種と、めっき付着量、Ｓｉ濃度およびＦｅ濃度との関係を、めっき区分でＡ〜Ｍとし表２に示した。
【００５６】
【表１】
【００５７】
【表２】
【００５８】
準備した供試鋼管を被加工材として、前記図１に示す製造装置を用いて、加熱し、曲げ半径Ｒ＝５００ｍｍで熱間曲げ加工を行った後、冷却した。被加工材の加熱は高周波加熱装置を用い、冷却は高周波加熱直後に設けた水冷また空冷の装置により行った。被加工材をクランプする可動ローラダイスは、前記図３（ａ）に示す形状のものを使用し、鋼管の外面にクランプ力を線荷重として２〜５０ｋｇｆ／ｍｍの範囲で変更し加圧力を付与した。なお、加熱実験を途中で中断し、ローラダイス通過前の試験片を採取し評価したものは、「加圧なし」とした。
【００５９】
このときの熱処理条件（昇温速度、加熱温度、保持時間、冷却速度）、およびローラダイスによる加圧の有無を表３および表４に示す。
【００６０】
熱処理された供試鋼管のめっき層性状として、熱間曲げ後の曲げ部におけるめっき層の目視による外観観察を行い、液タレによるめっき層の厚み不均一の発生やめっきの飛散発生を観察した。スプラッシュの付着や液タレが顕著に観察されたものは、表３、４で「不均一」と記載、表面粗さの測定や耐食性の評価から除外した。熱処理後の目視外観観察で特にこれらの発生がないものを「○」で示した。
【００６１】
さらに、供試鋼管のめっき層性状として、インヒビター（朝日化学社製７００ＢＫ、１ｇ／Ｌ）を添加した１０％塩酸水溶液中に浸漬してめっき皮膜を溶解し、得られた溶液をＩＣＰ分光分析法および原子吸光法でめっき付着量およびＦｅ濃度の測定を行った。また、めっき層の表面粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ ０６１０の規定に準拠しカットオフ値を０．８ｍｍとして、東京精密製サーフコムを用いて測定した。これらの結果を表３および表４に示す。
【００６２】
熱処理された供試鋼管の耐食性試験は、熱間曲げされた鋼管を１５０ｍｍ長さに切断し、円筒側面を長手方向に２分割した。通常の脱脂処理をした後、日本パーカライジング社製ＰＢＬ−３０８０で通常の化成処理条件により燐酸亜鉛処理を行った。Ａｌ系めっきでは化成処理の表面エッチングでＡｌ溶解成分が化成処理性を低下させることから、フッ素濃度を高めに設定した。その後、関西ペイント社製電着塗料ＧＴ−１０を電圧２００Ｖのスロープ通電で塗装厚み１０μｍ狙いで電着塗装し、焼き付け温度１７０℃で２０分間焼き付け処理し、評価面は鋼管の外面側とした。
【００６３】
耐食性の評価試験はＪＡＳＯ試験を１２０サイクル実施し、ＥＤ塗装部（電着塗装部）スクラッチ傷部の腐食深さ、塗膜膨れもしくは錆発生有無を観察評価し、塗装後耐食性を評価した。試験終了後、塗膜剥離し鉄素地の腐食を抑制するインヒビターを添加したクエン酸アンモニウム水溶液に２４時間浸漬して錆除去したのち、マイクロメーターで肉厚みを測定することにより腐食深さを測定した。
【００６４】
ＪＡＳＯ試験法では、試験片の塗膜にカッターナイフで素地に達するまでスクラッチ傷を入れた後、ＪＡＳＯ Ｍ６０９−９１に規定する塩水噴霧（２Ｈｒ、３５℃、５％ＮａＣｌ）、乾燥（４Ｈｒ、６０℃、相対湿度３０％）および湿潤（２Ｈｒ、５０℃、相対湿度９５％）の繰り返しを１２０サイクル実施した。試験片の端面部、裏面部はポリエステルテープでマスキングしたのち試験に供した。
【００６５】
耐食性の評価基準は 管外面のＥＤ塗装部のスクラッチ傷部の腐食深さが０〜０．２０ｍｍの場合を「◎」、同じく０．２１〜０．３０ｍｍの場合を「○」、同じく０．３１ｍｍ以上の場合を「△」で示し、腐食深さが０．３１ｍｍ以上の場合を不芳と評価した。
【００６６】
ＥＤ塗装後の評価は、試験面積１００ｃｍ2の範囲で塗膜膨れまたは錆発生箇所で評価した。発生個数が０個の場合を「◎」、同じく１〜３個の場合を「○」、同じく４箇所以上の場合を「△」で示し、発生個数が４個以上の場合を不芳と評価した。これらの耐食性試験の結果を表３および表４に示す。
【００６７】
なお、表３および表４で「−」で示すのは、めっきの液タレが顕著でありまたはＡｌの飛沫が鋼材に付着した状況が目視で確認できる状態であり、表面性状が著しく劣るため、表面粗さＲａや塗装後耐食性の評価を実施しなかったものである。
【００６８】
【表３】
【００６９】
【表４】
【００７０】
表３および表４に示す結果から、昇温速度３０℃／ｓｅｃ未満または冷却速度３０℃／ｓｅｃ未満では、めっき皮膜のＦｅ濃度の著しい増加によりＥＤ塗装部のスクラッチ傷部の腐食が大きく不芳であった（供試Ｎｏ．２および１８）。
【００７１】
熱間曲げ加工後のめっき付着量が２０ｇ／ｍ2未満では、ＥＤ塗装部のスクラッチ傷部の腐食が大きく不芳であった（供試Ｎｏ．１２および２０）。一方、熱間曲げ加工後のめっき付着量が１００ｇ／ｍ2を超える場合は、溶融Ａｌのスプラッシュ付着や液タレによる外観不良、不均一が発生した（供試Ｎｏ．１３および２２）。
【００７２】
熱処理条件やローラダイスの加圧条件が本発明で規定する条件から外れる場合には、めっき層の表面粗さＲａは１．５〜５μｍの範囲を外れることになる。この場合には、ＥＤ塗装の平板部に塗膜膨れが発生した（供試Ｎｏ．７、１０、１７および２７）。
【００７３】
表３および表４に示すように、最高到達温度の条件を７８０℃から９８０℃まで変化させて各条件での試験を実施した結果、本発明で規定する熱処理前のめっき層の特性、熱処理条件、ローラダイスでの加圧、その結果としての熱処理後のめっき層性状を満足することによって、いずれも塗装後の耐食性評価において良好な特性を発揮している。
【産業上の利用可能性】
【００７４】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法によれば、Ａｌ系めっき鋼材を用いて高温加熱および冷却による熱処理を施す場合であっても、所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、さらにめっき層の表面性状（表面粗さＲａ）の改善を図ることが可能であり、自動車用部材として化成処理や電着塗装を施した後に適正な耐食性および塗膜密着性を確保することができる。これにより、益々、高度化する自動車用部品に対する要求レベルにも対応できるので、自動車用部品の加工技術として広く適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００７５】
【図１】本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる製造装置の全体構成例を示す図である。
【図２】本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる加熱装置および冷却装置の概略構成例を示す図である。
【図３】本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に適用きる可動ローラダイスの形状例を示す図であり、（ａ）はＡｌ系めっき鋼材が丸管などの閉断面材である場合に２ロールで構成した形状を示し、（ｂ）はＡｌ系めっき鋼材が矩形管などの閉断面材である場合に２ロールで構成した形状を示し、（ｃ）はＡｌ系めっき鋼材が矩形管などの閉断面材である場合に４ロールで構成した形状を示している。
【符号の説明】
【００７６】
１：被加工材
１ａ：Ａｌ系めっき鋼材、 １ｂ：Ａｌ系めっき熱処理鋼材
２：支持手段、支持ロール、 ３：押し出し装置
４：可動ローラダイス、 ５：高周波加熱コイル
６：冷却装置
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ａｌ系めっき層で被覆された鋼材（以下、「Ａｌ系めっき鋼材」という）に熱処理を施したＡｌ系めっき熱処理鋼材に関し、さらに詳しくは、自動車用部材等に好適な高強度特性および塗装後の耐食性に優れるＡｌ系めっき熱処理鋼材およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車構造用鋼材は、地球環境への配慮から軽量で高強度の材料が要請されるようになってきた。また同時に、車体に対する安全性の要求も高まり、安全対策の一つとして、衝突時の安全性確保の観点から、衝突時のエネルギー吸収特性を高めるための開発が行われている。
【０００３】
例えば、自動車の側面からの衝突に対する安全性を高めるために、鋼管等の金属管が補強用のビームとして用いられ、こうした金属管に適当な湾曲形状を付与することで衝突エネルギーの吸収能を高めている。また、センターピラーの補強材もその形状、曲率の適正化を図ることにより、衝突時のエネルギー吸収を高めることができる。こうした観点から、金属管、特に鋼管素材や、鋼板のプレ成形品素材を、自動車用部材として最適な形状に曲げ加工等を行う工夫がなされている。
【０００４】
同時に、車体の軽量化の観点から、自動車用部材は高張力材へのニーズが高く、このような要請に対応するため、従来とは全く異なる強度レベルからなる高張力鋼、例えば、引張強さが７８０ＭＰａ以上、さらに９００ＭＰａ以上という高強度の鋼材が広く用いられるようになっている。
【０００５】
高張力鋼を素材として冷間で曲げ加工を行うのは困難であり、熱間で曲げ加工を行う場合であっても、不均一な歪みの発生による形状のばらつきを防止することが困難であり、形状凍結性に問題がある。これに加えて、上述の観点から最適な形状に曲げ加工を行うために、多岐にわたる曲げ形状、例えば、曲げ方向が２次元的、さらに３次元的に任意の曲率で複雑に湾曲、またはねじれた鋼材を精度よく加工する曲げ加工技術の開発が強く要請されている。
【０００６】
このような要請に対応するため、本発明者らは、鋼材が任意の曲率に３次元的に複雑に湾曲、またはねじれた製品であっても、後述するように、多次元に可動するローラダイスを用いて効率的に曲げ加工、ねじり加工さらには同時に被加工材の焼入を行うことができる熱間曲げ加工方法およびその曲げ加工方法を適用できる加工装置を開発した（国際出願、ＰＣＴ／ＪＰ２００６／３０３２２０号参照）。
【０００７】
ところが、上記の国際出願で提案された曲げ加工方法は、高周波加熱コイルにより被加工材である鋼材を逐次連続的に被加工材の塑性加工が容易な温度、または必要により被加工材の焼入可能な温度以上で、かつ組織が粗粒化しない温度まで加熱をおこない、加熱された局部的な領域を可動ローラダイスを用いて塑性変形させ、その直後に急冷する方法である。
【０００８】
このように、高周波加熱等による急速加熱、急冷の熱処理過程で同時に曲げ加工、さらに鋼材に焼入を行う設備としては、大気中での加熱方式を採用するのが経済的である。しかし、被加工材として炭素鋼材をそのまま用いて、大気中での加熱を行うと、その表面にスケールが発生する。こうして発生した酸化膜は、自動車用部材として用いる場合に、後工程の障害となるのはいうまでもない。
【０００９】
自動車用部材に用いられる鋼材には、基本的に化成処理や電着塗装が施されるが、耐食性を強化する観点から、さらにコスト面で有利であるとの観点から、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板または電気亜鉛めっき鋼板等の亜鉛系めっき鋼材の適用が考えられる。
【００１０】
ところが、高周波加熱等による急速加熱、急冷のプロセスに亜鉛系めっき鋼材を用いる場合には、亜鉛系めっきは６００℃以上で急速に鋼素地に拡散または固溶化する上、酸化や蒸発を生じ、めっき層としての機能を喪失する可能性がある。また、亜鉛系めっきを用いる場合には、鋼材の化学組成等とも関連すると考えられるが、溶融亜鉛脆化を発生させる可能性も想定される。
【００１１】
このため、特許文献１では、亜鉛系めっき鋼材に替えて、所定の鋼成分を有する鋼に、Ａｌ系の金属被覆を施した鋼板を用いる方法を提案している。しかし、この提案の方法では、目的とする材料強度は得られるものの、プレス前の予備加熱条件によっては、鋼板のＦｅとめっき層のＡｌによる合金層が成長しすぎて、表面が荒れ、成型時の金型との接触により表面に加工傷が形成され、外観を損ねるとともに、耐食性が低下するおそれがある。
【００１２】
さらに、特許文献２、３では、鋼板を８００℃以上の高温に加熱し、プレス加工を行う、熱間プレスまたは高温プレスにおけるスケール防止対策として、Ａｌ系めっきを施した鋼材を用いる熱間プレス方法や高温プレス成型用鋼板が開示されている。しかし、いずれも熱間プレスまたは高温プレスを前提とする、高温域で数分に亘る保持時間のプロセスが想定されており、Ｆｅ−Ａｌ合金層の成長にともなう表面特性の劣化を回避することができない。
【００１３】
ところで、前記の国際出願（ＰＣＴ／ＪＰ２００６／３０３２２０号）で提案された曲げ加工方法は、ダイスに接することなく、加熱中に塑性変形が付与され、その後急冷されて可動ローラダイスを通過するというプロセスである。このため、従来から慣用されている、加熱後ダイスとプレスに挟み込まれて塑性変形を受けたのち、ダイスで冷却されるプレス加工方法（特許文献２、３参照）や、塑性変形を受けずに単に加熱冷却され焼き入れ処理されるいわゆる高周波加熱・焼入れ方法とは全く異なるプロセスである。
【００１４】
このようなことから、結局のところ、前記の国際出願（ＰＣＴ／ＪＰ２００６／３０３２２０号）で提案された曲げ加工方法のように、高周波加熱等による急速加熱、急冷のプロセスによる鋼材の曲げ加工や焼き入れ加工を想定した場合に、この熱処理過程で鋼材の酸化（スケールの発生）を防止することができ、かつ最終的に自動車用部材に施される化成処理や電着塗装が可能な表面処理鋼材として、新たに自動車用部材等に好適な鋼材の開発が必要になる。
【００１５】
【特許文献１】特開２０００−３８６４０号公報
【特許文献２】特開２００５−２３８２８６号公報
【特許文献３】特開２００４−２１１１５１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
本発明は、上述した問題に鑑みてなされたものであり、Ａｌ系めっき鋼材を用いて大気中で高温曲げ加工やＡ3点以上の温度からの焼入を施す場合であっても、鋼材のスケール発生を防止するだけでなく、熱処理後に所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度をコントロールし、さらにめっき層の表面性状（中心線平均粗さＲａ）を改善し、自動車用部材として化成処理工程、電着塗装工程を経ても、十分な塗装後耐食性、塗膜密着性を確保することができるＡｌ系めっき熱処理鋼材およびその製造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明者らは、上記課題を解決する手段として、前記の国際出願（ＰＣＴ／ＪＰ２００６／３０３２２０号）で提案された曲げ加工に係る加工装置を用い、被加工材としてＡｌ系めっき鋼材（例えば、鋼管）を用いて各種の高温加熱、急冷プロセスでの熱処理試験を実施した結果、Ａｌ系めっきの高温加熱にともなう挙動は、高周波加熱等による急速加熱、急冷による短時間のヒートサイクルに好適であることが判明した。
【００１８】
短時間の加熱プロセスにおいて、Ａｌ系めっきはかなりの部分がＡｌ系の融液として、その融点以上で存在し、これが冷却時の急冷により、著しく表面性状が劣化したものになり、その後の化成処理や電着塗装を経ると、塗装膜厚が不均一となり、耐食性や塗膜密着性が不十分なものとなる。しかし、冷却後のＡｌ系めっき鋼材の表面を、新たにロール等で加圧することにより、表面性状を改善することができる。
【００１９】
前述の特許文献２、３に示すように、鋼材を高温熱処理する場合のスケール防止対策として、その表面に施されるＡｌ系めっきを用いる着想は既にあったが、いずれも熱間プレスまたは高温プレスという、高温の加熱状態で長時間に亘り保持することを前提とするプロセスであり、しかも、加熱後ダイスとプレスに挟み込まれて塑性変形を受けたのち、ダイスで冷却されることから、全く表面の熱処理・加工履歴が異なるプロセスであることから、Ｆｅ−Ａｌ合金層の成長にともなう表面性状の劣化が顕著となり、適用できるプロセスではなかった。
【００２０】
これに対し、Ａｌ系めっき鋼材を高温加熱し、長時間に亘り保持することなく冷却し、冷却後の鋼材表面にＡｌ相が残存する状態とし、その表面をロールまたは後述する可動ローラダイスを用いて加圧することにより、めっき層表面の粗度を調整することが可能になる。これにより、その表面にめっき層を残存させた熱処理鋼材の表面性状の改善を図ることができる。
【００２１】
本発明は、このような知見に基づいて完成されたものであり、下記の（１）の亜鉛系めっき熱処理鋼材、および（２）〜（４）の亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法を要旨としている。
（１）Ａｌ系めっき鋼材を塑性変形が容易な温度域または焼入が可能な温度域に加熱した熱処理鋼材であって、その表面に残存するめっき付着量（熱処理後のめっき付着量をいう）が２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）であり、当該めっき層中のＦｅ濃度が質量％で２〜３５％であり、さらに、当該めっき層表面のＪＩＳ Ｂ ０６１０で規定する中心線平均粗さＲａ（以下、単に「表面粗さＲａ」という）が１．５〜５μｍであることを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材である。
（２）めっき付着量（熱処理前のめっき付着量をいう）が１５〜９５ｇ／ｍ2（片面当たり）であるＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で焼入が可能な温度域に加熱し、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法である。
（３）上記（２）で規定するＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で塑性変形が容易な温度域に加熱し、または昇温速度が３０℃／ｓ以上で焼入が可能な温度域に加熱し、前記加熱部に曲げモーメントを付与して、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、加圧ロールを通過させることを特徴とする亜鉛系めっき熱処理鋼材の製造方法である。
（４）上記（２）および（３）のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法では、支持手段で保持された前記Ａｌ系めっき鋼材を上流側から逐次または連続的に押し出しながら、前記支持手段の下流側に設けられた可動ローラダイスで前記Ａｌ系めっき鋼材をクランプし、当該可動ローラダイスの位置または／および移動速度を制御しつつ、前記可動ローラダイスの入り側であり前記Ａｌ系めっき鋼材の外周に配置した加熱手段および冷却手段を用いて、前記Ａｌ系めっき鋼材を局部的に加熱および冷却した後、前記Ａｌ系めっき鋼材の表面を前記可動ローラダイスにより加圧するのが望ましい。
【００２２】
本発明で規定する「鋼材」は、丸形、矩形、台形等の形状を有する閉断面材、ロールフォーミングなどで製造された開断面材（チャンネル）、押し出し加工で製造された異型断面材（チャンネル）、または各種の断面形状からなる棒材（丸棒、角棒、異型棒）などを意味するものであり、テーパー形状のものも包含する。
【発明の効果】
【００２３】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法によれば、Ａｌ系めっき鋼材を用いて高温加熱および冷却による熱処理を施す場合であっても、所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、さらにめっき層の表面性状（表面粗さＲａ）の改善を図ることが可能であり、自動車用部材として化成処理や電着塗装を施した後に適正な耐食性および塗膜密着性を確保することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
本発明の内容を、Ａｌ系めっき鋼材に熱処理を施した「Ａｌ系めっき熱処理鋼材」並びに「その製造方法およびそれに用いる製造装置例」に区分して説明する。以下の説明において、「％」は質量％を意味する。
１．Ａｌ系めっき熱処理鋼材
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、Ａｌ系めっき鋼材を塑性変形が容易な温度域または焼入が可能な温度域に加熱した熱処理鋼材であって、その表面に残存するめっき付着量（熱処理後のめっき付着量をいう）が２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）であり、当該めっき層中のＦｅ濃度が質量％で２〜３５％であり、さらに、当該めっき層表面の表面粗さＲａが１．５〜５μｍであることを特徴とする
本発明に適用されるＡｌ系めっき鋼材の形状は、特に限定されず、丸形、矩形、台形等の形状を有する閉断面材、ロールフォーミングなどで製造された開断面材（チャンネル）、押し出し加工で製造された異型断面材（チャンネル）、または各種の断面形状からなる棒材（丸棒、角棒、異型棒）を採用することができる。さらには、断面積が連続的に変化するテーパー形状の鋼材にも適用できる。
【００２５】
しかし、前述の通り、本発明の製造方法では、熱処理後に鋼材表面を加圧することにより、めっき層表面の粗度を調整することを予定するものであり、予め複雑な形状に加工された鋼材形状では、適用が困難となる。このため、上記閉断面材、開断面材、異型断面材または棒材のなかでも、角管形状を含む鋼管等、長手方向に連続性のある形状からなる鋼材が適用しやすいものとなる。
【００２６】
本発明に用いられるＡｌ系めっき鋼材は、溶融Ａｌめっき鋼板が入手しやすいこともあり、溶融Ａｌめっき鋼板から製造された鋼材（例えば、電縫鋼管等）を用いることができるが、溶融Ａｌめっきに限定されるものではない。溶融Ａｌめっき鋼板から製造された鋼材を用いる場合、溶融Ａｌめっき層中には通常、２〜１８％のＳｉ、１０％以下のＦｅが含有されるが、Ｓｉ含有量は、本発明の熱処理鋼材の作用には大きな影響を及ぼさない。
【００２７】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、このようなＡｌ系めっき鋼材を用いて、塑性変形が容易でありまたは焼入が可能な温度域に加熱され、熱間曲げ加工や焼入処理、またはこれらを同時に施すことによって得られる。このとき、高温度域に加熱する際にＡｌめっき層の消失を抑制し、さらに残存しためっき層表面の粗度調整を行うことにより、自動車用部材として塗装後の良好な耐食性や塗装密着性を確保することができる。
【００２８】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、このようにめっき鋼材を高温加熱するのは、鋼材に焼入を施す、軟化させて塑性変形を容易にする、またはこれらを同時に行うことを目的にするものである。本発明において、焼入が可能な温度域としてＡ3点以上、または塑性変形が容易な温度域（鋼材の塑性変形が容易でかつ本願発明の適用が好適な温度域）として少なくとも６６０℃、望ましくはＡ1点に加熱することを指す。
【００２９】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、熱処理後の表面に残存するめっき付着量を２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）とする。自動車用部材としての耐食性の観点から、めっき付着量が２０ｇ／ｍ2未満では塗装疵部の腐食深さを抑制する効果が少ない。一方、残存するめっき付着量が１００ｇ／ｍ2を超えるような場合には、加熱によりめっき層が液相状態になるのにともない、液タレやＡｌ融液の飛沫付着を生じ易く外観不良となるおそれがある。このめっき付着量は、めっき層中にＦｅやＳｉが含有される場合にはこれらも加算される。
【００３０】
さらに、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、めっき層中のＦｅ濃度を２〜３５％とする。Ｆｅ濃度が２％未満のものは、通常、Ａｃ1点以上の温度履歴に晒されることが想定される関係から、現実に製造するのが困難である。一方、Ｆｅ濃度が３５％を超えると、著しく塗装後の耐食性が低下することから、Ｆｅ濃度の上限は３５％であり、望ましくは２５％、より望ましくは２０％である。
【００３１】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、めっき層の表面粗さＲａを１．５〜５μｍにする必要がある。めっき層の表面粗さＲａが１．５μｍ未満であると、水分の浸透が容易となることから、塗膜密着性が低下する。一方、めっき層の表面粗さＲａが５μｍを超えると、電着塗装での膜厚の不均一が要因となって、十分な塗装後の耐食性を確保することができない。
【００３２】
このように、めっき層の表面粗さＲａを１．５〜５μｍの範囲で管理するには、高温加熱、冷却して得られたＡｌ系めっき熱処理鋼材の表面を、ロールまたは後述する可動ローラダイスを用いて加圧することにより、表面粗さＲａを調整することができる。
【００３３】
本発明に用いられるＡｌ系めっき鋼材の素地鋼として、高強度鋼を採用すれば、熱間曲げ加工を施した後に、Ａｌ系めっき熱処理鋼材の表面に自動車用部材としての下地化成被膜および塗装被膜を施すことにより、塗装耐食性を具備した高強度の曲げ加工部材として採用することができる。
【００３４】
また、本発明に用いられるＡｌ系めっき鋼材の素地鋼として、焼入性を有する鋼材を使用し、低強度の鋼材を出発材料として熱間加工を行った後、焼入によって強度を上げ、高強度のＡｌ系めっき熱処理鋼材を得ることができる。
【００３５】
焼入性を有する鋼材として、例えば、その化学組成がＣ：０．１〜０．３％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：０．００３〜０．０５％、Ｓ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．１〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：１％以下、Ｂ：０．０００２〜０．００４％およびＮ：０．０１％以下を含み、残部がＦｅおよび不純物からなり、必要に応じてＣｕ：１％以下、Ｎｉ：２％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｖ：１％以下、およびＮｂ：１％以下から選ばれた１種または２種以上をさらに含有する焼入用鋼からなる素地鋼がある。
【００３６】
上記素地鋼を素板とするＡｌ系めっき鋼板から製造された電縫鋼管若しくは類似形状の管状部材、またはチャンネル部材等の部材であれば、焼入可能な温度まで加熱し、急冷を施せば、引張強さが１２００ＭＰａ以上のＡｌ系のめっき層を有する熱処理鋼材を得ることができる。
【００３７】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材は、当該鋼材の少なくとも一部において、上記で規定しためっき付着量、Ｆｅ濃度および表面粗さＲａの条件を満足するものであればよい。例えば、自動車用の曲げ部材を想定した場合に、当該部材の全てが曲げ加工や焼入が施される必要はなく、端部は曲げ加工も焼入も必要としない部材も対象となる。このような場合には、部材の一部が熱間曲げや焼入が施されることになるが、この部材の全ての部分において本発明で規定するめっき層である必要はない。
【００３８】
さらに、本発明の大きな特徴となる熱処理鋼材の表面粗さＲａについて、加熱された部分の全てにおいて、めっき層の表面粗さＲａが調整される必要はなく、部材として特に重要な面や部分についてのみ表面粗さＲａを調整することも、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材が狙いとするところである。
２．Ａｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法およびそれに用いる製造装置例
本発明の製造方法において、実用的な価値が高いのは、Ａｌ系めっき鋼材として素地鋼板から製管された鋼管等からなる自動車用の長尺部材を用い、焼入、若しくは加熱後に熱間曲げ加工、または同時に焼入と熱間曲げ加工を施し、Ａｌ系めっき熱処理鋼材を得ることである。
【００３９】
このため、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法は、所定のめっき付着量で被覆されたＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で、焼入が可能な温度域または／および塑性変形が容易な温度域に加熱し、前記加熱部に曲げモーメントを付与して、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とする。
【００４０】
本発明の製造方法に用いられるＡｌ系めっき鋼材は、熱処理後のめっき付着量を片面当たりで２０〜１００ｇ／ｍ2で管理するのがよい。ここで、規定するめっき付着量は、めっき層中にＦｅやＳｉが含有される場合にはこれらも加算される。したがって、熱処理により生じたＦｅ−ＡｌまたはＦｅ−Ａｌ−Ｓｉの金属間化合物相は、めっき付着量に算入される。本発明では、焼入が可能な温度域として最高到達温度は８５０℃以上となるが、熱処理後に十分な耐食性を確保するには、熱処理後において２０ｇ／ｍ2の付着量を残存させる必要がある。このため、熱処理前のＡｌ系めっき鋼材におけるめっき付着量は加熱条件にもよるが、１５ｇ／ｍ2以上、望ましくは２０ｇ／ｍ2以上、より望ましくは２５ｇ／ｍ2以上とするのがよい。
【００４１】
前述の通り、加熱にともないめっき層が液相状態になると、熱処理後のめっき付着量が１００ｇ／ｍ2を超える場合には、Ａｌの一部が液タレとなり、またはスプラッシュ化して近傍のめっき表面に付着し、外観表面性状を劣悪にし易くなる。これを防止するには、加熱前のＡｌ系めっき鋼材におけるめっき付着量は９５ｇ／ｍ2以下に限定する必要がある。熱処理前のＡｌ系めっき鋼材における、より望ましいめっき付着量は２５〜７５ｇ／ｍ2である。
【００４２】
本発明の製造方法では、上記のめっき層を形成したＡｌ系めっき鋼材を焼入が可能な温度域としてＡ3点以上、または塑性変形が容易な温度域として少なくとも６６０℃、望ましくはＡ1点に加熱する。このときの熱処理パターンとしては、昇温速度が３０℃／ｓ以上で加熱し、３０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却する必要がある。
【００４３】
昇温速度や冷却速度が上記で規定する速度より遅くなると、ヒートサイクルが長時間になり、Ａｌの酸化を招く上、めっき層中のＦｅ含有量が過剰になる。本発明における望ましい昇温速度や冷却速度は、５０℃／ｓ以上である。
【００４４】
本発明の製造方法では、最高到達温度またはその近傍温度域での保持時間は規定しないが、１０ｓ以下とするのが望ましく、さらに望ましくは５ｓ以下である。高温域での保持時間が長くなると、めっき層中で過度の合金化が進展し、Ａｌ系めっき層としての耐食性が劣化することになる。
【００４５】
本発明の製造方法では、上記のＡｌ系めっき鋼材を加熱および冷却して得られたＡｌ系めっき熱処理鋼材を、後述する図３に示す可動ローラダイス、またはローラ等で加圧してめっき層の表面粗度の調整をおこなう。通常、めっき層の表面粗度を調整するための加圧は、線荷重を１〜１００ｋｇｆ／ｍｍの範囲で変更させて制御することにより行われる。
【００４６】
図１は、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる製造装置の全体構成例を示す図である。図１に示す装置構成では、被加工材１の断面形状を丸形（丸管）とし、被加工材であるＡｌ系めっき鋼材１ａを逐次連続的に加熱し、局部的な加熱部に可動ローラダイス４を用いて塑性変形させ、その直後で冷却を行うことにより、Ａｌ系めっき熱処理鋼材１ｂを得ることができる。
【００４７】
このため、Ａｌ系めっき鋼材１ａを回転可能に保持するための二対の支持手段（具体的には、支持ロール）２と、その上流側にはＡｌ系めっき鋼材１ａを逐次または連続的に送り移動させる押し出し装置３が配置され、一方、二対の支持手段（同、支持ロール）２の下流側にはＡｌ系めっき鋼材１ａをクランプし、当該クランプ位置または／および移動速度を制御させるための可動ローラダイス４が配置される。そして、可動ローラダイス４の入り側には、Ａｌ系めっき鋼材１ａの外周に配置されて局部的に加熱する高周波加熱コイル５と、Ａｌ系めっき鋼材１ａを急冷する冷却装置６が配置されている。
【００４８】
図２は、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる加熱装置および冷却装置の概略構成例を示す図である。加熱部を形成すべきＡｌ系めっき鋼材の外周に、環状の高周波加熱コイル５を配置して、Ａｌ系めっき鋼材を局部的に加熱し、次いで、必要に応じて、冷却装置６から冷却媒体を噴射して急冷等を行うことができる。
【００４９】
このとき、二対の支持ロール２を通過したＡｌ系めっき鋼材１ａを可動ローラダイス４でクランプし、当該クランプ位置または／および移動速度を制御しつつ、Ａｌ系めっき鋼材１ａの外周に配置した高周波加熱コイル５および冷却装置６を用いて、Ａｌ系めっき鋼材１ａを局部的に加熱し曲げ加工した後急冷することにより、高強度で、かつ曲げ加工されたＡｌ系めっき熱処理鋼材１ｂを得ることができる。
【００５０】
図３は、本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に適用きる可動ローラダイスの形状例を示す図であり、（ａ）はＡｌ系めっき鋼材が丸管などの閉断面材である場合に２ロールで構成した形状を示し、（ｂ）はＡｌ系めっき鋼材が矩形管などの閉断面材である場合に２ロールで構成した形状を示し、（ｃ）はＡｌ系めっき鋼材が矩形管などの閉断面材である場合に４ロールで構成した形状を示している。
【００５１】
図３に示すように、可動ローラダイス４は可動ローラ型式でＡｌ系めっき鋼材１ａをクランプすることから、高温域での加熱にともないめっき層の表面性状が悪化する場合であっても、可動ローラダイスを用いて加圧力を付与しつつ鋼材を通過させることにより、めっき層の表面粗さＲａを調整することが可能になる。これにより、その表面にめっき層を残存させた熱処理鋼材の表面性状の改善を図ることができる。
【００５２】
可動ローラダイスは、上下方向へのシフト機構、左右方向へのシフト機構、上下方向に傾斜するチルト機構、あるいは左右方向に傾斜するチルト機構を具備することにより、さらには前後方向への移動機構を具備することにより、３次元的にＡｌ系めっき鋼材をクランプし、必要により曲げモーメントを付与することができ、３次元的な駆動が可能になる。
【００５３】
図３に示す可動ローラダイスの加圧より、めっき層の表面粗度を調整するには、具体的には、可動ローラダイスまたはローラの押し付け圧を制御することにより行われる。そのときの押し付け圧は、ロール径が３０ｍｍφ程度の場合、線荷重として１〜１００ｋｇｆ／ｍｍを適用すればよい。加圧力は、油圧シリンダーやエアシリンダー等で制御することができる。
【実施例】
【００５４】
本発明の製造方法による効果を確認するため、表１に示す化学組成からなる鋼種（一般鋼と焼入鋼）を用いて、内外面のめっき付着量を２０〜１２０ｇ／ｍ2の範囲で変化させた溶融Ａｌめっき鋼板をＵＯ成形後レーザー溶接し、外径が３１．８ｍｍ、肉厚が１．２ｍｍの供試用の鋼管を準備した。
【００５５】
準備した供試鋼管が使用した鋼種と、めっき付着量、Ｓｉ濃度およびＦｅ濃度との関係を、めっき区分でＡ〜Ｍとし表２に示した。
【００５６】
【表１】
【００５７】
【表２】
【００５８】
準備した供試鋼管を被加工材として、前記図１に示す製造装置を用いて、加熱し、曲げ半径Ｒ＝５００ｍｍで熱間曲げ加工を行った後、冷却した。被加工材の加熱は高周波加熱装置を用い、冷却は高周波加熱直後に設けた水冷また空冷の装置により行った。被加工材をクランプする可動ローラダイスは、前記図３（ａ）に示す形状のものを使用し、鋼管の外面にクランプ力を線荷重として２〜５０ｋｇｆ／ｍｍの範囲で変更し加圧力を付与した。なお、加熱実験を途中で中断し、ローラダイス通過前の試験片を採取し評価したものは、「加圧なし」とした。
【００５９】
このときの熱処理条件（昇温速度、加熱温度、保持時間、冷却速度）、およびローラダイスによる加圧の有無を表３および表４に示す。
【００６０】
熱処理された供試鋼管のめっき層性状として、熱間曲げ後の曲げ部におけるめっき層の目視による外観観察を行い、液タレによるめっき層の厚み不均一の発生やめっきの飛散発生を観察した。スプラッシュの付着や液タレが顕著に観察されたものは、表３、４で「不均一」と記載、表面粗さの測定や耐食性の評価から除外した。熱処理後の目視外観観察で特にこれらの発生がないものを「○」で示した。
【００６１】
さらに、供試鋼管のめっき層性状として、インヒビター（朝日化学社製７００ＢＫ、１ｇ／Ｌ）を添加した１０％塩酸水溶液中に浸漬してめっき皮膜を溶解し、得られた溶液をＩＣＰ分光分析法および原子吸光法でめっき付着量およびＦｅ濃度の測定を行った。また、めっき層の表面粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ ０６１０の規定に準拠しカットオフ値を０．８ｍｍとして、東京精密製サーフコムを用いて測定した。これらの結果を表３および表４に示す。
【００６２】
熱処理された供試鋼管の耐食性試験は、熱間曲げされた鋼管を１５０ｍｍ長さに切断し、円筒側面を長手方向に２分割した。通常の脱脂処理をした後、日本パーカライジング社製ＰＢＬ−３０８０で通常の化成処理条件により燐酸亜鉛処理を行った。Ａｌ系めっきでは化成処理の表面エッチングでＡｌ溶解成分が化成処理性を低下させることから、フッ素濃度を高めに設定した。その後、関西ペイント社製電着塗料ＧＴ−１０を電圧２００Ｖのスロープ通電で塗装厚み１０μｍ狙いで電着塗装し、焼き付け温度１７０℃で２０分間焼き付け処理し、評価面は鋼管の外面側とした。
【００６３】
耐食性の評価試験はＪＡＳＯ試験を１２０サイクル実施し、ＥＤ塗装部（電着塗装部）スクラッチ傷部の腐食深さ、塗膜膨れもしくは錆発生有無を観察評価し、塗装後耐食性を評価した。試験終了後、塗膜剥離し鉄素地の腐食を抑制するインヒビターを添加したクエン酸アンモニウム水溶液に２４時間浸漬して錆除去したのち、マイクロメーターで肉厚みを測定することにより腐食深さを測定した。
【００６４】
ＪＡＳＯ試験法では、試験片の塗膜にカッターナイフで素地に達するまでスクラッチ傷を入れた後、ＪＡＳＯ Ｍ６０９−９１に規定する塩水噴霧（２Ｈｒ、３５℃、５％ＮａＣｌ）、乾燥（４Ｈｒ、６０℃、相対湿度３０％）および湿潤（２Ｈｒ、５０℃、相対湿度９５％）の繰り返しを１２０サイクル実施した。試験片の端面部、裏面部はポリエステルテープでマスキングしたのち試験に供した。
【００６５】
耐食性の評価基準は 管外面のＥＤ塗装部のスクラッチ傷部の腐食深さが０〜０．２０ｍｍの場合を「◎」、同じく０．２１〜０．３０ｍｍの場合を「○」、同じく０．３１ｍｍ以上の場合を「△」で示し、腐食深さが０．３１ｍｍ以上の場合を不芳と評価した。
【００６６】
ＥＤ塗装後の評価は、試験面積１００ｃｍ2の範囲で塗膜膨れまたは錆発生箇所で評価した。発生個数が０個の場合を「◎」、同じく１〜３個の場合を「○」、同じく４箇所以上の場合を「△」で示し、発生個数が４個以上の場合を不芳と評価した。これらの耐食性試験の結果を表３および表４に示す。
【００６７】
なお、表３および表４で「−」で示すのは、めっきの液タレが顕著でありまたはＡｌの飛沫が鋼材に付着した状況が目視で確認できる状態であり、表面性状が著しく劣るため、表面粗さＲａや塗装後耐食性の評価を実施しなかったものである。
【００６８】
【表３】
【００６９】
【表４】
【００７０】
表３および表４に示す結果から、昇温速度３０℃／ｓｅｃ未満または冷却速度３０℃／ｓｅｃ未満では、めっき皮膜のＦｅ濃度の著しい増加によりＥＤ塗装部のスクラッチ傷部の腐食が大きく不芳であった（供試Ｎｏ．２および１８）。
【００７１】
熱間曲げ加工後のめっき付着量が２０ｇ／ｍ2未満では、ＥＤ塗装部のスクラッチ傷部の腐食が大きく不芳であった（供試Ｎｏ．１２および２０）。一方、熱間曲げ加工後のめっき付着量が１００ｇ／ｍ2を超える場合は、溶融Ａｌのスプラッシュ付着や液タレによる外観不良、不均一が発生した（供試Ｎｏ．１３および２２）。
【００７２】
熱処理条件やローラダイスの加圧条件が本発明で規定する条件から外れる場合には、めっき層の表面粗さＲａは１．５〜５μｍの範囲を外れることになる。この場合には、ＥＤ塗装の平板部に塗膜膨れが発生した（供試Ｎｏ．７、１０、１７および２７）。
【００７３】
表３および表４に示すように、最高到達温度の条件を７８０℃から９８０℃まで変化させて各条件での試験を実施した結果、本発明で規定する熱処理前のめっき層の特性、熱処理条件、ローラダイスでの加圧、その結果としての熱処理後のめっき層性状を満足することによって、いずれも塗装後の耐食性評価において良好な特性を発揮している。
【産業上の利用可能性】
【００７４】
本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法によれば、Ａｌ系めっき鋼材を用いて高温加熱および冷却による熱処理を施す場合であっても、所定のめっき付着量を残存させるとともに、めっき層中のＦｅ濃度を調整し、さらにめっき層の表面性状（表面粗さＲａ）の改善を図ることが可能であり、自動車用部材として化成処理や電着塗装を施した後に適正な耐食性および塗膜密着性を確保することができる。これにより、益々、高度化する自動車用部品に対する要求レベルにも対応できるので、自動車用部品の加工技術として広く適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００７５】
【図１】本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる製造装置の全体構成例を示す図である。
【図２】本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に用いることができる加熱装置および冷却装置の概略構成例を示す図である。
【図３】本発明のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造に適用きる可動ローラダイスの形状例を示す図であり、（ａ）はＡｌ系めっき鋼材が丸管などの閉断面材である場合に２ロールで構成した形状を示し、（ｂ）はＡｌ系めっき鋼材が矩形管などの閉断面材である場合に２ロールで構成した形状を示し、（ｃ）はＡｌ系めっき鋼材が矩形管などの閉断面材である場合に４ロールで構成した形状を示している。
【符号の説明】
【００７６】
１：被加工材
１ａ：Ａｌ系めっき鋼材、 １ｂ：Ａｌ系めっき熱処理鋼材
２：支持手段、支持ロール、 ３：押し出し装置
４：可動ローラダイス、 ５：高周波加熱コイル
６：冷却装置
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａｌ系めっき層で被覆された鋼材（以下、「Ａｌ系めっき鋼材」という）を塑性変形が容易な温度域または焼入が可能な温度域に加熱した熱処理鋼材であって、
その表面に残存するめっき付着量が２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）であり、当該めっき層中のＦｅ濃度が質量％で２〜３５％であり、
当該めっき層表面の中心線平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６１０）が１．５〜５μｍであることを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材。
【請求項２】
めっき付着量が１５〜９５ｇ／ｍ2（片面当たり）であるＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で焼入が可能な温度域に加熱し、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項３】
めっき付着量が１５〜９５ｇ／ｍ2（片面当たり）であるＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で塑性変形が容易な温度域に加熱し、前記加熱部に曲げモーメントを付与して、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項４】
めっき付着量が１５〜９５ｇ／ｍ2（片面当たり）であるＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で焼入が可能な温度域に加熱し、前記加熱部に曲げモーメントを付与して、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項５】
支持手段で保持された前記Ａｌ系めっき鋼材を上流側から逐次または連続的に押し出しながら、前記支持手段の下流側に設けられた可動ローラダイスで前記Ａｌ系めっき鋼材をクランプし、当該可動ローラダイスの位置または／および移動速度を制御しつつ、前記可動ローラダイスの入り側であり前記Ａｌ系めっき鋼材の外周に配置した加熱手段および冷却手段を用いて、前記Ａｌ系めっき鋼材を局部的に加熱および冷却した後、前記Ａｌ系めっき鋼材の表面を前記可動ローラダイスにより加圧することを特徴とする請求項２〜４項のいずれかに記載のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項１】
Ａｌ系めっき層で被覆された鋼材（以下、「Ａｌ系めっき鋼材」という）を塑性変形が容易な温度域または焼入が可能な温度域に加熱した熱処理鋼材であって、
その表面に残存するめっき付着量が２０〜１００ｇ／ｍ2（片面当たり）であり、当該めっき層中のＦｅ濃度が質量％で２〜３５％であり、
当該めっき層表面の中心線平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６１０）が１．５〜５μｍであることを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材。
【請求項２】
めっき付着量が１５〜９５ｇ／ｍ2（片面当たり）であるＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で焼入が可能な温度域に加熱し、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項３】
めっき付着量が１５〜９５ｇ／ｍ2（片面当たり）であるＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で塑性変形が容易な温度域に加熱し、前記加熱部に曲げモーメントを付与して、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項４】
めっき付着量が１５〜９５ｇ／ｍ2（片面当たり）であるＡｌ系めっき鋼材を、昇温速度が３０℃／ｓ以上で焼入が可能な温度域に加熱し、前記加熱部に曲げモーメントを付与して、冷却速度が３０℃／ｓ以上で冷却した後、前記鋼材の表面を加圧することを特徴とするＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【請求項５】
支持手段で保持された前記Ａｌ系めっき鋼材を上流側から逐次または連続的に押し出しながら、前記支持手段の下流側に設けられた可動ローラダイスで前記Ａｌ系めっき鋼材をクランプし、当該可動ローラダイスの位置または／および移動速度を制御しつつ、前記可動ローラダイスの入り側であり前記Ａｌ系めっき鋼材の外周に配置した加熱手段および冷却手段を用いて、前記Ａｌ系めっき鋼材を局部的に加熱および冷却した後、前記Ａｌ系めっき鋼材の表面を前記可動ローラダイスにより加圧することを特徴とする請求項２〜４項のいずれかに記載のＡｌ系めっき熱処理鋼材の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２００８−６９３９８（Ｐ２００８−６９３９８Ａ）
【公開日】平成２０年３月２７日（２００８．３．２７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−２４８３０５（Ｐ２００６−２４８３０５）
【出願日】平成１８年９月１３日（２００６．９．１３）
【出願人】（０００００２１１８）住友金属工業株式会社 (2,544)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年３月２７日（２００８．３．２７）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年９月１３日（２００６．９．１３）
【出願人】（０００００２１１８）住友金属工業株式会社 (2,544)
【Ｆターム（参考）】
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