【課題】酸洗性に優れたＳｉ含有熱延鋼板を製造するための有用な方法、およびスケールの少ないＳｉ含有熱延鋼板を得るための有用な酸洗方法を提供する。
【解決手段】本発明のＳｉ含有熱延鋼板の製造方法は、Ｃ：０．０４〜０．２％、Ｓｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｐ：０．０２％以下（０％を含まない）およびＳ：０．００４％以下（０％を含まない）を夫々含有し、残部が鉄および不可避的不純物であり、熱間圧延されたＳｉ含有鋼板を、Ｏ₂を１体積％未満に制御した窒素雰囲気中で、７００℃以上に５〜６０分加熱処理する。 （もっと読む）

【課題】残留オーステナイト鋼において、均一塗装焼付硬化性能に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】特定の鋼組成を有し、フェライト、ベイナイト、焼戻しマルテンサイトの１種または２種以上を含み、残留オーステナイトを３％以上含む鋼板において、その平均粒径が1μｍ以上、８μｍ以下であり、オーステナイト粒の中心濃度Ｃgcとオーステナイト粒の粒界の濃度Cgbが式（１）を満たすオーステナイト粒が５０％以上ある伸びと均一塗装焼付硬化性能に優れた高強度薄鋼板。
Cgb/Cgc ≧ 1.1 （１） （もっと読む）

【課題】安価で成形性に優れた高強度冷延薄鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.010〜0.060％、Al：0.05％以下、Ｎ：0.0060〜0.0200％、有効Ｎ量Ｎef／Alが0.2以上となる鋼を、1000℃以上に加熱、仕上圧延温度をフェライト変態開始温度以上とし、ＴＡ＝［700−10（Al／Ｎef）］以下の温度で巻き取る。冷延板は、250℃以上、ＴＡ以下の温度で、かつフェライト再結晶開始温度未満の温度に加熱する熱処理を施す。仕上圧延出側温度がフェライト変態開始温度未満で、熱延板のX線回析における（220）面からの回析ピースの半価値が0.30°以上である場合には、熱間圧延でのフェライト変態開始温度未満の温度域での圧下率と冷間圧延の圧下率との合計圧下率が30〜80％となるように、冷間圧延の圧下率を調整してもよい。これにより、強度、延性バランスに優れた高強度冷延薄鋼板となる。 （もっと読む）

【課題】優れた耐チッピング性、低いYP、高いBH、高いElを有し、さらにはコイル内の材質変動を低減した高強度鋼板およびその製造方法を安価に提供する。
【解決手段】質量%で、C:0.015超0.100未満、Si:0.50未満、Mn:1.0超2.0未満、P:0.05以下、S:0.03以下、sol.Al:0.01以上0.3以下、N:0.005以下、Cr:0.35未満、B:0.0010以上0.0050以下、Mo:0.15未満、Ti:0.030未満を含み、2.1≦[Mneq]≦3.1を満足し、残部鉄及び不可避不純物からなり、フェライトと第2相を有する高強度鋼板。[Mneq]=[%Mn]+1.3[%Cr]+3.3[%Mo]+8[%P]+150B^*、B^*=[%B]+[%Ti]/48×10.8×0.9+[%Al]/27×10.8×0.025で表され、B^*≧0.0022のときはB^*=0.0022とする。 （もっと読む）

【課題】強度と加工性(伸びフランジ性)を兼ね備えた高張力熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、C ：0.005％以上0.050％以下、Si：0.2％以下、Mn：0.8％以下、P ：0.025％以下、S ：0.01％以下、N ：0.01％以下、Al：0.06％以下、 Ti：0.05％以上0.10％以下を、S、NおよびTiがTi ≧ 0.04＋(N/14×48＋S/32×48)を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、フェライト相が組織全体に対する面積率で95％以上であるマトリックスと、Tiを含み平均粒子径が10nm未満である微細炭化物が分散析出し、該微細炭化物の組織全体に対する体積比が0.0007以上である組織を有し、引張強さが590MPa以上であり且つ加工性に優れた高張力熱延鋼板となる。 （もっと読む）

【課題】熱間圧延後の巻取りままで優れたファインブランキング性を有する高炭素熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量%で、C:0.10〜0.40%、Si:1.0%以下、Mn:2.0%以下、P:0.03%以下、S:0.03%以下、N:0.01%以下、Al:0.10%以下を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、組織全体に占める初析フェライト相の面積率が10%以下で、炭化物の球状化率が50%以上であるミクロ組織を有することを特徴とするファインブランキング性に優れた高炭素熱延鋼板。 （もっと読む）

【課題】強度と伸びフランジ性を兼ね備えた高強度熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】C ：0.035％超0.055％以下、Si：0.2％以下、Mn：0.35％以下、P ：0.03％以下、S ：0.03％以下、Al：0.1％以下、N ：0.01％以下、Ti：0.08％以上0.25％以下、B ：0.0005％以上0.0035％以下を含有し、且つ、固溶B：0.0005％以上であり、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成と、面積率が95％超のフェライト相を含むマトリックスと、前記フェライト相の結晶粒内に平均粒子径が10nm未満のTi炭化物が微細析出し、該Ti炭化物の体積比が0.0015以上0.007以下である組織とを有し、引張強さが780MPa以上であり且つ伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板となる。 （もっと読む）

【課題】スケール層を有する熱延鋼板に電着焼付塗装を施した場合であっても、スケールと地鉄との密着性を損なうことが無く、且つ、良好な化成処理皮膜を形成することが可能な、塗装耐食性と疲労特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】スケール層中のマグネタイトの体積分率を６０％以上、かつ、前記マグネタイトの平均結晶粒径を３μｍ以下とし、スケール／地鉄界面の粗さを平均粗さＲａで１．５μｍ以下とする。 （もっと読む）

【課題】溶接性、非時効性、加工性に優れ、缶高の減少が小さい軟質缶用鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】鋼成分が、質量％で、Ｃ：０．００１５〜０．００５０％、Ｍｎ：０．１〜０．８％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．００１５〜０．００７０％、Ｎｂ：４×Ｃ〜２０×Ｃ（原子比では、０．５２×Ｃ〜２．５８×Ｃ）、Ｂ：０．１５×Ｎ〜０．７５×Ｎ（原子比では、０．２０×Ｎ〜０．９７×Ｎ）を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、連続焼鈍法により製造され、連続焼鈍条件として均熱時間ｔを２０〜９０秒、均熱温度Ｔを７００〜７８０℃とし、かつ、前記均熱時間ｔ（秒）、均熱温度Ｔ（℃）、鋼成分（質量％）の関係が７７０≦ｔ／３＋Ｔ−１４．８×Ｌｏｇｅ（Ｎｂ）−３２×Ｂ／Ｎ≦８４０を満たし、圧延率：０．５〜５％の調質圧延を行なって調質度Ｔ２〜Ｔ３．５の範囲とする。 （もっと読む）

【課題】優れた延性および伸びフランジ性を有する引張強度が590MPa以上の高張力冷延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、C:0.020％超0.20％未満、Si:0.10％超2.0％以下、Mn:1.50〜3.50％、P:0.10％以下、S:0.010％以下、sol.Al:0.10％以下およびN:0.010％以下を含有し、残部がFe及び不純物からなる化学組成を有し、主相である低温変態生成相とフェライトを含有する第二相とからなるとともに、Mn含有量(原子%)とFe含有量(原子%)の比の値である[Mn]/[Fe]が0.04以上である鉄炭化物を3.0×10^-3個/μm²以上の平均数密度で含有し、さらに、前記フェライトの平均結晶粒径が5.0μm以下である金属組織を有することを特徴とする冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】降伏応力が低く深絞り性に優れるとともに、良好な耐二次加工脆性を有する冷延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】C、Si、Mn、P、S、sol.Al、N、Ti及びNbを所定濃度含有し、残部がFe及び不純物からなるとともに下記式(1)及び(2)を満足する化学組成を有し、フェライト結晶粒度番号が9.0以下である鋼組織を有し、塗装焼付硬化量が10〜35MPaである機械特性を有する冷延鋼板。-0.0025≦C-(12/93)×Nb-(12/48)×Ti^*＜0(1)Ti^*=max[Ti-(48/14)×N-(48/32)×S,0](2)ここで、式(1)および(2)における各元素記号は各元素の含有量(単位:質量%)を示し、式(2)におけるmax[]は[]内の引数のうち最大の値を返す関数である。 （もっと読む）

【課題】薄肉の、加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】mass％で、Ｃ：0.08〜0.15％、Si：0.5〜1.5％、Mn：0.5〜1.5％、Al：0.01〜0.1％、Ｎ：0.005％以下を含む組成を有する鋼素材に、熱間圧延を行い熱延板とする熱延工程と、前記熱延板に酸洗を施したのち、該熱延板に、冷間圧延を省略して、連続焼鈍ラインで、Ａ_ｃ１変態点〜Ａ_ｃ３変態点の第一の温度域で５〜400ｓ間保持する焼鈍処理と、第一の温度域〜700℃までを、５℃/s以上の平均冷却速度で冷却し、さらに700℃〜400℃の第二の温度域での滞留時間を30〜400ｓとする冷却処理を行う。これにより、組織全体に対する面積率で、75〜90％のフェライト相と、10〜25％のパーライトを含む第二相とからなる組織を得ることができる。なお、パーライトは、第二相全体に対する面積率で70％以上を占め、パーライトの平均粒径は５μm以下となる。これにより、TS：540MPa以上の高強度と、優れた伸びと伸びフランジ性とを兼備する、加工性に優れた高強度鋼板となる。 （もっと読む）

【課題】多量のＮ添加を必須とせずとも高いＢＨ性を有する熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｐ：０．２％以下、Ｓ：０．０５％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．５％、Ｎ：０．００１〜０．０２％およびＯ：０．０１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなる化学組成を有し、フェライト面積率が５０％以上、鋼板表面から板厚の１／４の深さ位置におけるフェライトの平均粒径Ｄ（μｍ）が、１．２≦Ｄ≦７、Ｄ≦３．１＋５０００／（５＋３５０・Ｃ＋４０・Ｍｎ）^２を満足する鋼組織を有し、固溶Ｃおよび固溶Ｎの合計量Ｓ_ＣＮが２〜８０質量ｐｐｍであり、６％の予歪付与後に１７０℃で２０分間の熱処理を施した場合における歪時効硬化による引張強度の上昇量ＢＨ_ＴＳ（ＭＰａ）が、ＢＨ_ＴＳ≧１０、ＢＨ_ＴＳ≧Ｓ_ＣＮ×１．２５およびＢＨ_ＴＳ≧１２．１×ｌｎ（Ｓ_ＣＮ）＋３．５を満足する熱延鋼板である。 （もっと読む）

【課題】摺動性に優れた冷延鋼板を提供する。
【解決手段】鋼板両面の表面において、板面に平行な方向の{100}面Ｘ線強度がランダム強度比で2.5以上である。かつ、表面での{100}面Ｘ線回折ピークの半価幅が0.15°以上である。このような集合組織分布を有する鋼板は、表面の極表層に高硬度の分布を有するため、面圧が加わる状態での摺動抵抗が小さい。そして、自動車の外板パネルをプレス成形する場合には、金型のダイ部と摺動する際に、摩擦抵抗を低減することで深絞り成形性を向上させる。また、このような集合組織分布とするには、固溶Tiが関与しており、Ti：0.01〜0.1%、かつ、Ti*=（Ti%）−3.4×（N%）−1.5×（S%）−4×（C%）とする時に、Ti*＞0.007を満たす範囲で含有することが好ましい。 （もっと読む）

【課題】ＶやＭｏ等の合金コストを著しく上昇させる遷移金属元素ならびに鋳造欠陥を誘引する可能性があるＡｌを過剰に含まない鋼成分でありながら、耐遅れ破壊特性に優れ、１３２０ＭＰａ以上の引張強度を有する超高強度冷延鋼板とその製造方法を提供する。
【解決手段】質量比で、Ｃ：０．１５〜０．２５％、Ｓｉ：１．０〜３．０％、Ｍｎ：１．５〜２．５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００５％未満を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、金属組織が体積率で４０〜８５％の焼戻しマルテンサイト相、および体積率で１５〜６０％のフェライト相を含み、引張強度が１３２０ＭＰａ以上であることを特徴とする延性及び耐遅れ破壊特性に優れる超高強度冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】薄肉の加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】mass％で、Ｃ：0.08〜0.15％、Si：0.5〜1.5％、Mn：0.5〜1.5％、Al：0.01〜0.1％、Ｎ：0.005％以下を含む組成を有する鋼素材に、熱間圧延を行い熱延板とする熱延工程と、前記熱延板に酸洗を施したのち、該熱延板に、冷間圧延を省略して、連続溶融亜鉛めっきラインで、Ａ_ｃ１変態点〜Ａ_ｃ３変態点の第一の温度域で５〜400ｓ間保持する焼鈍処理と、第一の温度域〜700℃までを、５℃/s以上の平均冷却速度で冷却し、さらに700℃〜溶融亜鉛めっき浴に侵入するまでの第二の温度域での滞留時間を15〜400ｓとする冷却処理を行ったのち、溶融亜鉛めっき処理を行う。これにより、組織全体に対する面積率で、75〜90％のフェライト相と、10〜25％のパーライトを含む第二相とからなる組織を得ることができ、TS：540MPa以上の高強度と、優れた伸びフランジ性とを兼備する、加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板となる。なお、パーライトは、第二相全体に対する面積率で70％以上を占め、パーライトの平均粒径は５μm以下となる。 （もっと読む）

【課題】TS≧980MPaの高い引張強度を有し、しかも曲げ性および溶接性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.05％以上0.12％未満、Ｐ：0.001〜0.040％およびＳ：0.0050％以下を含有する鋼板において、該鋼板の表面から10μmの深さまでの鋼板表層部を体積分率で70％超のフェライト相を含有する組織とし、かつ該表面より10μmの深さより内部までの鋼板内層部は、少なくとも体積分率が20〜70％で、かつ平均結晶粒径が５μm以下のフェライト相を含有する組織とし、さらに引張強度を980MPa以上とし、その後、溶融亜鉛めっき層を被覆する。 （もっと読む）

【課題】化成処理性に優れた冷延鋼板を提供する。
【解決手段】鋼板両面の表面において、板面に平行な方向の{100}面Ｘ線強度が、ランダム強度比で2.5以上である。このように規定することにより、表面には未再結晶粒の{100}面が多く存在することとなり、リン酸水溶液中で表面近傍のpH変化が短時間で大きくなり、化成結晶生成が促進されて化成処理性が優れることになる。さらに、このような集合組織分布とするには、固溶Tiが関与しており、Ti：0.01〜0.1%、かつ、Ti*=（Ti%）−3.4×（N%）−1.5×（S%）−4×（C%）とする時に、Ti*＞0.007を満たす範囲で含有することが好ましい。 （もっと読む）

【課題】バーリング性に優れる高強度熱延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｎｂ含有量を［Ｎｂ］、Ｔｉ含有量を［Ｔｉ］、Ｎ含有量を［Ｎ］、Ｓ含有量を［Ｓ］、Ｃ含有量を［Ｃ］、Ｂ含有量を［Ｂ］としたとき、以下の式を満たし、０．００４≦［Ｃ］＋１２／１１［Ｂ］−１２／４８×（［Ｔｉ］+４８／９３［Ｎｂ］−４８／１４［Ｎ］−４８／３２［Ｓ］）、［Ｃ］−１２／４８×（［Ｔｉ］+４８／９３［Ｎｂ］−４８／１４［Ｎ］−４８／３２［Ｓ］）≦０．０１２、固溶Ｃと固溶Ｂの合計の粒界個数密度が４．５個／ｎｍ²超１２個／ｎｍ²以下であり、さらに鋼板中の粒界に析出しているセメンタイト粒径が２μm以下であり、板厚中心での平均結晶粒径が９μｍ以下であり、且つ板厚中心での｛２１１｝ランダム強度比が２以下であり、結晶粒内におけるＴｉＣを含む析出物の平均粒径が３ｎｍ以下であるとともに、その密度が１×１０¹⁶個／ｃｍ³以上とする。 （もっと読む）

【課題】バーリング性に優れる高強度熱延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｎｂ含有量を［Ｎｂ］、Ｔｉ含有量を［Ｔｉ］、Ｎ含有量を［Ｎ］、Ｓ含有量を［Ｓ］、Ｃ含有量を［Ｃ］、Ｂ含有量を［Ｂ］としたとき、以下の式を満たし、０．０１２＜［Ｃ］＋１２／１１［Ｂ］−１２／４８×（［Ｔｉ］+４８／９３［Ｎｂ］−４８／１４［Ｎ］−４８／３２［Ｓ］）、［Ｃ］−１２／４８×（［Ｔｉ］+４８／９３［Ｎｂ］−４８／１４［Ｎ］−４８／３２［Ｓ］）≦０．０３、固溶Ｃと固溶Ｂの合計の粒界個数密度が４．５個／ｎｍ²超１２個／ｎｍ²以下であり、さらに鋼板中の粒界に析出しているセメンタイト粒径が２μm以下であり、板厚中心での平均結晶粒径が９μｍ以下であり、且つ板厚中心での｛２１１｝ランダム強度比が２以下であり、結晶粒内におけるＴｉＣを含む析出物の平均粒径が３ｎｍ以下であるとともに、その密度が１×１０¹⁶個／ｃｍ³以上とする。 （もっと読む）