トロコイド型のオイルポンプ
【課題】ポンプ室と吐出ポートとが連通を開始するときの吐出ポートからポンプ室への流体の逆流の発生を防止または抑制することにより、トロコイド型のオイルポンプのポンプ効率を向上させると共に振動・騒音の低減を図る。
【解決手段】 トロコイド型のスカベンジングポンプ40において、ポンプ室46内の気液混合流体の吐出ポート42への吐出タイミングは、密閉状態でのポンプ室46の容積が最大になる回転位置Ｓ２からインナロータ45が所定角度αだけ回転して、ポンプ室46の容積減少によりポンプ室36，46内の気液混合流体の圧力が上昇した後の、吐出開始位置Ｓ３に設定されている。
【解決手段】 トロコイド型のスカベンジングポンプ40において、ポンプ室46内の気液混合流体の吐出ポート42への吐出タイミングは、密閉状態でのポンプ室46の容積が最大になる回転位置Ｓ２からインナロータ45が所定角度αだけ回転して、ポンプ室46の容積減少によりポンプ室36，46内の気液混合流体の圧力が上昇した後の、吐出開始位置Ｓ３に設定されている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トロコイド型のオイルポンプに関し、該オイルポンプは、例えば潤滑部を潤滑した後のオイル（例えば内燃機関のクランク室内のオイル）を回収するためのスカベンジングポンプとして使用される。
【背景技術】
【０００２】
オイルポンプとしてトロコイド型のオイルポンプはよく知られている。（例えば特許文献１参照）
【特許文献１】実開平４−１２１４８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、オイルポンプのうち、フィードポンプは非圧縮性流体であるオイルを吸入・吐出するのに対して、スカベンジングポンプは、オイルのほかに気体（空気など）が含まれる気液混合流体を吸入・吐出する。しかしながら、従来、スカベンジングポンプの吐出タイミングは、フィードポンプの吐出タイミングと同様に、ポンプ室の容積が次第に増加する吸入過程が終了して、ポンプ室の容積が最大になる位置からその容積が減少し始める直後に設定されていた。このため、クランク室内の潤滑油を回収するスカベンジングポンプでは、負圧状態にあるクランク室内の空気やブローバイガスが吸入されて、ポンプ室の容積が最大のときに、ポンプ室内に吸入時の空気圧以下の空気が存在することがある。このような状態で、ポンプ室と吐出ポートとが連通すると、吐出ポートの圧力がポンプ室内の圧力よりも高いときには、逆流が生じて、オイルの吐出が円滑に行われない。さらに、ポンプ室内の圧力に比べて吐出ポート内の圧力が著しく高いときには、逆流によりポンプ室内の圧力が急上昇して、ケーシングとロータとの間やインナロータとアウタロータとの間の僅かな間隙に起因して振動・騒音が発生することがある。
【０００４】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、請求項１〜３記載の発明は、ポンプ室と吐出ポートとが連通を開始するときの吐出ポートからポンプ室への流体の逆流の発生を防止または抑制することにより、トロコイド型のオイルポンプのポンプ効率を向上させると共に振動・騒音の低減を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１記載の発明は、収納空間が設けられたハウジングと、前記収納空間に回転可能に収納されるアウタロータおよびインナロータとを備え、前記収納空間内で前記アウタロータの内歯と前記インナロータの外歯との間に複数のポンプ室が形成され、前記ハウジングには前記ポンプ室に吸入されるオイルおよび気体からなる気液混合流体を導く吸入ポートおよび前記ポンプ室から吐出される気液混合流体を導く吐出ポートとが設けられるトロコイド型のオイルポンプにおいて、前記ポンプ室内の気液混合流体の前記吐出ポートへの吐出タイミングは、密閉状態での前記ポンプ室の容積が最大になる回転位置から前記インナロータが所定角度だけ回転して、前記ポンプ室の容積減少により前記ポンプ室内の気液混合流体の圧力が上昇した後に設定されているトロコイド型のオイルポンプである。
【０００６】
これによれば、所定角度の回転期間に、ポンプ室内の気液混合流体の圧力（すなわち気体の圧力）が圧縮されて高められるので、ポンプ室から吐出ポートへの気液混合流体の吐出開始時に、吐出ポートからポンプ室への流体の逆流が防止または抑制され、しかも逆流に起因する振動の発生が抑制される。
【０００７】
請求項２記載の発明は、請求項１記載のトロコイド型のオイルポンプにおいて、前記アウタロータおよび前記インナロータの両回転中心線を含む平面を基準平面としたとき、前記所定角度を規定する前記吐出ポートの連通開始端は、前記アウタロータの前記回転中心線を含んで前記基準平面に直交する第１平面と、前記インナロータの前記回転中心線を含んで前記基準平面に直交する第２平面との間に位置するものである。
【０００８】
これによれば、ポンプ室の容積が減少する、インナロータ（またはアウタロータ）の回転位置範囲のほぼ中央位置で、ポンプ室と吐出ポートとが連通を開始するので、ポンプ室内の気液混合流体が過度に圧縮されて高圧となったポンプ室内の圧力により、アウタロータとインナロータとの接触部に隙間が生じることが防止される。
【０００９】
請求項３記載の発明は、請求項１または請求項２記載のトロコイド型のオイルポンプにおいて、前記トロコイド型のオイルポンプはスカベンジングポンプであり、前記インナロータの駆動軸には、トロコイド型のフィードポンプのインナロータが同軸に結合され、前記吐出タイミングは、前記フィードポンプの吐出タイミングよりも遅いものである。
【００１０】
これによれば、フィードポンプからオイルが吐出されているときに、スカベンジングポンプのポンプ室が吐出ポートと連通を開始するので、逆流によりインナロータに振動が生じたとしても、該振動は、駆動軸を介して伝達されてフィードポンプのポンプ室内のオイルにより緩和される。
【発明の効果】
【００１１】
請求項１記載の発明によれば、次の効果が奏される。すなわち、ポンプ室内の気液混合流体の吐出時に、吐出ポートからポンプ室への逆流の発生が防止または抑制されるので、気液混合流体の吐出が円滑になってポンプ効率が向上し、しかもオイルポンプの振動・騒音が低減する。
【００１２】
請求項２記載の発明によれば、引用された請求項記載の発明の効果に加えて、次の効果が奏される。すなわち、ポンプ室内の気液混合流体の圧力によりアウタロータとインナロータとの接触部に隙間が生じることが防止されるので、気液混合流体がポンプ室から漏出することが防止され、ポンプ効率が向上する。
【００１３】
請求項３記載の発明によれば、引用された請求項記載の発明の効果に加えて、次の効果が奏される。すなわち、逆流により発生する振動がフィードポンプのポンプ室内のオイルにより緩和されるので、スカベンジングポンプの振動・騒音が低減する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の実施形態を図１〜図６を参照して説明する。
図１を参照すると、本発明が適用されたトロコイド型のオイルポンプとしてのスカベンジングポンプ40を備える内燃機関Ｅは、ＤＯＨＣ型で水冷式のＶ型５気筒４ストローク内燃機関であり、その動力を後輪に伝達する変速機Ｍを含む伝動装置と共に自動二輪車に搭載される。
【００１５】
内燃機関Ｅは、前後方向にＶ字形のバンクを形成する前バンク１ａおよび後バンク１ｂを有するシリンダブロック１と、各バンク１ａ，１ｂにおいてシリンダブロック１の上端に締結される前シリンダヘッド２ａおよび後シリンダヘッド２ｂと、両シリンダヘッド２ａ，２ｂにそれぞれ締結される前ヘッドカバー３ａおよび後ヘッドカバー３ｂとを備える。
【００１６】
さらに、シリンダブロック１は、その下部が上クランクケース４を、その上部が両バンク１ａ，１ｂをそれぞれ構成する。上クランクケース４は、該上クランクケース４の下端に結合される下クランクケース５と共にクランク軸７を回転可能に支持するクランクケース６を構成する。
なお、この明細書において、上下および前後、それぞれ、車両に搭載されたときの上下、前後を意味するものとする。
【００１７】
併せて図２，図３を参照すると、上クランクケース４の部分である前部４ａと下クランクケース５の部分である前部５ａとにより、クランク軸７を収容するクランク室８が形成され、上クランクケース４の他の部分である後部４ｂと下クランクケース５の他の部分である後部５ｂとにより、常時噛合い式の歯車変速機からなる変速機Ｍを収容するミッション室９が形成される。下クランクケース５の下端には、ミッション室９に開放するオイルパン10が締結される。
【００１８】
前バンク１ａは３つのシリンダＣを有し、後バンク１ｂは２つのシリンダＣを有する。各シリンダＣに往復動可能に嵌合するピストン11は、燃焼室13の燃焼圧力により駆動されて、コンロッド12を介して、クランク軸７を回転駆動する。
【００１９】
各シリンダヘッド２ａ，２ｂには、シリンダＣ毎に、燃焼室13に開口する吸気ポートおよび排気ポートをそれぞれ開閉する吸気弁14および排気弁15と、燃焼室13に臨む点火栓16とが設けられる。吸気弁14および排気弁15は、歯車列を介してクランク軸７の動力により回転駆動される吸気カム軸17および排気カム軸18を備える動弁装置19により駆動されて、クランク軸７の回転に同期して所定のタイミングで開閉される。
【００２０】
クランク室８とミッション室９とは、シリンダブロック１に形成された上隔壁21ａおよび下クランクケース５に形成された下隔壁21ｂとからなる隔壁21（この隔壁21は、クランク室８の室壁でもある。）により油密に分離されて、相互に独立した空間とされ、これによってクランク室８は密閉される。さらに、クランク室８は、クランク軸７を回転可能に支持する軸受壁により、クランク軸７のクランクピンの数に対応する数、この実施形態では、３つの互いに独立した独立クランク室８ａから構成される。なお、３つの独立クランク室８ａのうち、図２には、クランク軸７の回転中心線方向で一端に位置する独立クランク室８ａが、また図３には、クランク軸７の回転中心線方向で中央に位置する独立クランク室８ａが示されている。
【００２１】
内燃機関Ｅは、潤滑部にオイルを供給して潤滑を行うための潤滑系統を構成するオイルパン10、オイルストレーナ22、オイルポンプＰ、オイルフィルタ24、オイルクーラ25および多数の油路を備える。
【００２２】
クランク軸７の動力により駆動されるオイルポンプＰは、オイルパン10からオイルストレーナ22およびオイル吸入管23を経て汲み上げたオイルを内燃機関Ｅの各潤滑部に油路を通じて圧送するフィードポンプ30と、潤滑部を潤滑した後のオイルが集まるオイル回収空間としてのクランク室８からオイルを回収して、オイル貯留部としてのオイルパン10に戻すスカベンジングポンプ40とから構成される。
【００２３】
オイルの流れの概略が太い矢印で示されている図２を参照すると、フィードポンプ30から吐出されたオイルは、吐出油路61、オイルフィルタ24およびオイルクーラ25を順次通って下クランクケース５に設けられたメインギャラリ62に導かれる。メインギャラリ62のオイルの一部は、下クランクケース５に設けられた油路63を経てクランク軸７の主軸受の周囲の油路64に供給され、さらに上クランクケース４に設けられた油路65を経て両バンク１ａ，１ｂの谷部に設けられたオイルギャラリ66に導かれ、その後、ピストン11の冷却を兼ねてオイルを噴射するオイルジェット67やシリンダＣおよびシリンダヘッド２ａ，２ｂに設けられた油路を経て動弁装置19（図１参照）に供給される。また、メインギャラリ62のオイルの一部は、隔壁21に設けられた油路68を経て変速機Ｍに供給される。
【００２４】
また、オイルの流れの概略が太い矢印で示されている図３を参照すると、クランク軸７、ピストン11および動弁装置19（図１参照）などにおける潤滑部を潤滑した後のオイルは、クランク室８に流下または落下して、各独立クランク室８ａの底部に集合する。そして、各独立クランク室８ａに集合したオイルは、各独立クランク室８ａの底部を形成するクランク室８の底壁21ｃ（隔壁21ｂの一部である。）に各独立クランク室８ａに開口して設けられたオイル流出口70、および底壁21ｃに接続されて各オイル流出口70からのオイルを集合させるオイル収集パン71の排出口71ａを通って、スカベンジングポンプ40の吸入ポート41に、クランク室８内の空気およびブローバイガスなどの気体（以下、単に「気体」という。）と共に吸入される。そして、スカベンジングポンプ40から吐出されたオイルは、吐出油路69から気体と共にミッション室９に放出され、変速機Ｍを潤滑した後、落下してオイルパン10に貯留する。したがって、ミッション室９は、スカベンジングポンプ40から吐出されたオイルおよび気体からなる気液混合流体が放出されるオイル放出空間であり、平均的に、クランク室８に比べて高い圧力状態にある空間である。
【００２５】
図４〜図６を参照して、オイルポンプＰを中心に説明する。
フィードポンプ30およびスカベンジングポンプ40はいずれもトロコイド型のポンプにより構成される。そして、オイルポンプＰは、フィードポンプ30およびスカベンジングポンプ40に共通のポンプボディ51と、オイルポンプＰの駆動軸54の回転中心線方向（以下、単に「軸方向」という。）の両端面でポンプボディ51にボルト57により結合される第１，第２ポンプカバー52，53と、ポンプボディ51および両ポンプカバー52，53に回転可能に支持される１つの共通の駆動軸54と、駆動軸54により回転駆動されるフィード用ポンプロータおよびスカベンジング用ポンプロータとを備える。ここで、ポンプボディ51および両ポンプカバー52，53は、オイルポンプＰのハウジングを構成する。また、クランク軸７の回転中心線に平行な回転中心線Ｌ２を有する駆動軸54は、変速機Ｍのメイン軸Ｍ１（図１参照）からチェーンを有する伝動機構を介して伝達される動力により回転駆動される。
【００２６】
図４，図５を参照すると、スカベンジングポンプ40は、吸入ポート41および吐出ポート42が設けられたポンプボディ51と、収納空間43が設けられたポンプカバー53と、収納空間43に回転可能に収納される前記スカベンジング用ポンプロータを構成するアウタロータ44およびインナロータ45と、インナロータ45がピン56により一体回転可能に結合される駆動軸54とを備える。
【００２７】
収納空間43内において、アウタロータ44の内側には、該アウタロータ44の回転中心線Ｌ１に対して偏心した回転中心線Ｌ２を有するインナロータ45が配置される。アウタロータ44は、インナロータ45が有する複数である所定数のトロコイド形状の外歯45ａ、ここでは４つの外歯45ａよりも１つ多いトロコイド形状の内歯44ａ、ここでは５つの内歯44ａを有する。そして、内歯44ａと該内歯44ａと噛合する外歯45ａとの間に複数のポンプ室46が形成され、駆動軸54により回転駆動されるインナロータ45の回転につれてアウタロータ44が回転し、両ロータ44，45の回転に伴ってポンプ室46の容積が増減する。
【００２８】
スカベンジング側の吸入ポート41は、オイル収集パン71を介してクランク室８内の気液混合流体（すなわち、オイルおよび気体）をポンプ室46に導き、スカベンジング側の吐出ポート42は、ポンプ室46内の気液混合流体を吐出油路69、さらにはミッション室９（図３参照）に導く。そのため、ポンプボディ51には、吸入ポート41に気液混合流体を導くオイル収集パン71（図３参照）が接続される接続部51ａが設けられる。
【００２９】
両ロータ44，45が回転すると、容積が徐々に増加するポンプ室46には、吸入ポート41を通じて気液混合流体が吸入され、インナロータ45の所定回転位置Ｓ１でポンプ室46の容積が最大となった後に、容積が徐々に減少するポンプ室46からは、吐出ポート42を通じて気液混合流体がミッション室９に向けて吐出される。
【００３０】
吐出ポート42がポンプ室46に連通を開始する時期である吐出タイミングは、この実施形態では、所定回転位置Ｓ１からインナロータ45が所定角度αだけ回転した回転位置である吐出開始位置Ｓ３であり、所定回転位置Ｓ１で吸入ポート41と連通状態にあるポンプ室46が、吸入ポート41および吐出ポート42との連通が遮断されて密閉状態での最大容積となる回転位置である密閉位置Ｓ２は、所定回転位置Ｓ１から僅かに両ロータ44，45が回転した位置で、両位置Ｓ１，Ｓ３の間に設定される。
【００３１】
そして、両ロータ44，45が回転してインナロータ45が密閉位置Ｓ２から吐出開始位置Ｓ３まで所定角度αだけ回転する過程で、ポンプ室46の容積減少によりポンプ室46内の気液混合流体の圧力（すなわち気体の圧力）は上昇する。
【００３２】
図５（Ｂ）を参照すると、アウタロータ44およびインナロータ45の両回転中心線Ｌ１，Ｌ２を含む平面を基準平面Ｈ０としたとき、所定角度αを規定する吐出ポート42の連通開始端42ａは、アウタロータ44の回転中心線Ｌ１を含んで基準平面Ｈ０に直交する第１平面Ｈ１と、インナロータ35，45の回転中心線Ｌ１，Ｌ２を含んで基準平面Ｈ０に直交する第２平面Ｈ２との間に位置する。この第１，第２平面Ｈ１，Ｈ２の間の部分は、スカベンジングポンプ40において、両ロータ44，45が回転してポンプ室46の容積が減少する回転位置範囲Ｋ、すなわちインナロータ45またはアウタロータ44の回転位置範囲Ｋのほぼ中央位置である。
【００３３】
図４，図６を参照すると、フィードポンプ30は、ポンプボディ51と、吸入ポート31、吐出ポート32および収納空間33が設けられたポンプカバー52と、収納空間33に回転可能に収納される前記フィード用ポンプロータを構成するアウタロータ34およびインナロータ35と、インナロータ35が結合手段としてのピン55により一体回転可能に結合される駆動軸54とを備える。したがって、駆動軸54には、両インナロータ35，45が同軸に結合される。
【００３４】
収納空間33内において、スカベンジングポンプ40と同様に、アウタロータ44と回転中心線Ｌ１を共有するアウタロータ34の内側には、インナロータ45と回転中心線Ｌ２を共有するインナロータ35が配置される。アウタロータ34およびインナロータ35の形状は、軸方向での対応するロータ34，44；35，45同士の厚みが異なる点を除いて、それぞれアウタロータ44およびインナロータ45の形状と同じである。そして、アウタロータ34の内歯34ａと該内歯34ａに噛合するインナロータ35の外歯35ａとの間に複数のポンプ室36が形成され、駆動軸54により回転駆動されるインナロータ35の回転につれてアウタロータ34が回転する。なお、インナロータ45およびアウタロータ44の厚みは、インナロータ35およびアウタロータ34の厚みのほぼ２倍であり、スカベンジングポンプ40のポンプ室46の最大容積は、フィードポンプ30のポンプ室36の最大容積のほぼ２倍である。
【００３５】
フィード側の吸入ポート31は、オイルパン10のオイルをポンプ室36に導き、フィード側の吐出ポート32は、ポンプ室36内のオイルを吐出油路61に導く。さらに、ポンプカバー52には、吐出油路61に連通するリリーフ弁が収納される収納部52ａが設けられる。
【００３６】
両ロータ34，35が回転すると、容積が徐々に増加するポンプ室36には、吸入ポート31を通じてオイルが吸入され、インナロータ35の所定回転位置Ｆ１でポンプ室36の容積が最大となった後に、容積が徐々に減少するポンプ室36からは、吐出ポート32を通じてオイルが吐出される。
【００３７】
吐出ポート32がポンプ室36に連通を開始する時期である吐出タイミングは、この実施形態では、所定回転位置Ｆ１をよりも両ロータ34，35が回転した回転位置である吐出開始位置Ｆ３であり、所定回転位置Ｆ１で吸入ポート31と連通状態にあるポンプ室36が、吸入ポート31および吐出ポート32との連通が遮断された密閉状態での最大容積となる回転位置である密閉位置Ｆ２は、所定回転位置Ｆ１から両ロータ34，35が僅かに回転した位置で、両位置Ｆ１，Ｆ３の間に設定される。
【００３８】
そして、図５（Ｂ），図６を参照すると吐出開始位置Ｓ３は、吐出開始位置Ｆ３よりも両ロータ44，45が回転した位置にあり、したがって、スカベンジングポンプ40の吐出タイミングは、所定角度αよりも小さい角度だけ、フィードポンプ30の吐出タイミングよりも遅く設定されている。また、両ポンプ30，40において、所定回転位置Ｓ１，Ｆ１はほぼ一致している。
【００３９】
なお、密閉状態にあるポンプ室36，46は、各ポンプ30，40が作動するために不可避な僅かな間隙を除いて、各ポンプ30，40の外部との連通も遮断されている。
【００４０】
次に、前述のように構成された実施形態の作用および効果について説明する。
スカベンジングポンプ40のポンプ室46内の気液混合流体の吐出ポート32，42への吐出タイミングは、密閉状態でのポンプ室46の容積が最大になる密閉位置Ｓ２からインナロータ45が所定角度αだけ回転して、ポンプ室46の容積減少によりポンプ室46内の気液混合流体の圧力が上昇した後の吐出開始位置Ｓ３に設定されていることにより、所定角度αの回転期間に、ポンプ室46内の気液混合流体の圧力が圧縮されて高められるので、ポンプ室46から吐出ポート42への気液混合流体の吐出開始時に、吐出ポート42からポンプ室46へのミッション室９内の空気等の気体である流体の逆流の発生が防止または抑制され、しかも逆流に起因する振動の発生が抑制されるので、気液混合流体の吐出が円滑になってポンプ効率が向上し、しかもスカベンジングポンプ40の振動・騒音が低減する。
【００４１】
所定角度αを規定する吐出ポート42の連通開始端42ａは、第１平面Ｈ１と第２平面Ｈ２との間に位置することにより、ポンプ室46の容積が減少する回転位置範囲Ｋのほぼ中央位置で、ポンプ室46と吐出ポート42とが連通を開始するので、ポンプ室46内の気液混合流体が過度に圧縮されて高圧となったポンプ室46内の圧力により、アウタロータ44とインナロータ45との接触部に隙間が生じることが防止される。この結果、気液混合流体がポンプ室46から漏出することが防止され、ポンプ効率が向上する。
【００４２】
インナロータ45の駆動軸54にはフィードポンプ30のインナロータ35が同軸に結合され、スカベンジングポンプ40の吐出タイミングはフィードポンプ30の吐出タイミングよりも遅いことにより、フィードポンプ30からオイルが吐出されているときに、スカベンジングポンプ40のポンプ室46が吐出ポート42と連通を開始するので、ミッション室９内の気体の逆流によりインナロータ45に振動が生じたとしても、該振動は、駆動軸54を介して伝達されてフィードポンプ30のポンプ室36内のオイルにより緩和される。この結果、スカベンジングポンプ40の振動・騒音が低減する。
【００４３】
以下、前述した実施形態の一部の構成を変更した実施形態について、変更した構成に関して説明する。
所定回転位置Ｓ１，Ｆ１と密閉位置Ｓ２，Ｆ２とはほぼ一致していてもよい。
本発明に係るトロコイド型のオイルポンプは、スカベンジングポンプ以外のポンプとして使用されてもよい。また、スカベンジングポンプは、前記実施形態では内燃機関用のものであったが、内燃機関以外の機械に使用されるものであってもよい。さらに、スカベンジングポンプは、フィードポンプと一体型ではなく、フィードポンプとは別個の単体のポンプであってもよい。
内燃機関は、５気筒以外の多気筒内燃機関、または単気筒内燃機関であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明が適用されたスカベンジングポンプを備える内燃機関の概略の側面図である。
【図２】図１の内燃機関において、フィードポンプの作動によるオイルの流れを示す要部の概略断面図である。
【図３】図１の内燃機関において、スカベンジングポンプの作動によるオイルの流れを示す要部の概略断面図である。
【図４】図５（Ａ）のＩＶ−ＩＶ線でのオイルポンプの要部断面図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ線での要部断面図であり、（Ａ）は、スカベンジングポンプのポンプロータが密閉位置にある状態を示し、（Ｂ）は、ポンプロータが吐出開始位置にある状態を示す。
【図６】図４のＶＩ−ＶＩ線での要部断面図であり、フィードポンプのポンプロータが吐出開始位置にある状態を示す。
【符号の説明】
【００４５】
８…クランク室、９…ミッション室、30…フィードポンプ、40…スカベンジングポンプ、31，41…吸入ポート、32，42…吐出ポート、34，44…アウタロータ、35，45…インナロータ、36，46…ポンプ室、Ｐ…オイルポンプ、Ｌ１，Ｌ２…回転中心線、Ｆ１，Ｓ１…回転位置、Ｓ３，Ｆ３…吐出開始位置、α…角度、Ｈ０，Ｈ１，Ｈ２…平面。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トロコイド型のオイルポンプに関し、該オイルポンプは、例えば潤滑部を潤滑した後のオイル（例えば内燃機関のクランク室内のオイル）を回収するためのスカベンジングポンプとして使用される。
【背景技術】
【０００２】
オイルポンプとしてトロコイド型のオイルポンプはよく知られている。（例えば特許文献１参照）
【特許文献１】実開平４−１２１４８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、オイルポンプのうち、フィードポンプは非圧縮性流体であるオイルを吸入・吐出するのに対して、スカベンジングポンプは、オイルのほかに気体（空気など）が含まれる気液混合流体を吸入・吐出する。しかしながら、従来、スカベンジングポンプの吐出タイミングは、フィードポンプの吐出タイミングと同様に、ポンプ室の容積が次第に増加する吸入過程が終了して、ポンプ室の容積が最大になる位置からその容積が減少し始める直後に設定されていた。このため、クランク室内の潤滑油を回収するスカベンジングポンプでは、負圧状態にあるクランク室内の空気やブローバイガスが吸入されて、ポンプ室の容積が最大のときに、ポンプ室内に吸入時の空気圧以下の空気が存在することがある。このような状態で、ポンプ室と吐出ポートとが連通すると、吐出ポートの圧力がポンプ室内の圧力よりも高いときには、逆流が生じて、オイルの吐出が円滑に行われない。さらに、ポンプ室内の圧力に比べて吐出ポート内の圧力が著しく高いときには、逆流によりポンプ室内の圧力が急上昇して、ケーシングとロータとの間やインナロータとアウタロータとの間の僅かな間隙に起因して振動・騒音が発生することがある。
【０００４】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、請求項１〜３記載の発明は、ポンプ室と吐出ポートとが連通を開始するときの吐出ポートからポンプ室への流体の逆流の発生を防止または抑制することにより、トロコイド型のオイルポンプのポンプ効率を向上させると共に振動・騒音の低減を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１記載の発明は、収納空間が設けられたハウジングと、前記収納空間に回転可能に収納されるアウタロータおよびインナロータとを備え、前記収納空間内で前記アウタロータの内歯と前記インナロータの外歯との間に複数のポンプ室が形成され、前記ハウジングには前記ポンプ室に吸入されるオイルおよび気体からなる気液混合流体を導く吸入ポートおよび前記ポンプ室から吐出される気液混合流体を導く吐出ポートとが設けられるトロコイド型のオイルポンプにおいて、前記ポンプ室内の気液混合流体の前記吐出ポートへの吐出タイミングは、密閉状態での前記ポンプ室の容積が最大になる回転位置から前記インナロータが所定角度だけ回転して、前記ポンプ室の容積減少により前記ポンプ室内の気液混合流体の圧力が上昇した後に設定されているトロコイド型のオイルポンプである。
【０００６】
これによれば、所定角度の回転期間に、ポンプ室内の気液混合流体の圧力（すなわち気体の圧力）が圧縮されて高められるので、ポンプ室から吐出ポートへの気液混合流体の吐出開始時に、吐出ポートからポンプ室への流体の逆流が防止または抑制され、しかも逆流に起因する振動の発生が抑制される。
【０００７】
請求項２記載の発明は、請求項１記載のトロコイド型のオイルポンプにおいて、前記アウタロータおよび前記インナロータの両回転中心線を含む平面を基準平面としたとき、前記所定角度を規定する前記吐出ポートの連通開始端は、前記アウタロータの前記回転中心線を含んで前記基準平面に直交する第１平面と、前記インナロータの前記回転中心線を含んで前記基準平面に直交する第２平面との間に位置するものである。
【０００８】
これによれば、ポンプ室の容積が減少する、インナロータ（またはアウタロータ）の回転位置範囲のほぼ中央位置で、ポンプ室と吐出ポートとが連通を開始するので、ポンプ室内の気液混合流体が過度に圧縮されて高圧となったポンプ室内の圧力により、アウタロータとインナロータとの接触部に隙間が生じることが防止される。
【０００９】
請求項３記載の発明は、請求項１または請求項２記載のトロコイド型のオイルポンプにおいて、前記トロコイド型のオイルポンプはスカベンジングポンプであり、前記インナロータの駆動軸には、トロコイド型のフィードポンプのインナロータが同軸に結合され、前記吐出タイミングは、前記フィードポンプの吐出タイミングよりも遅いものである。
【００１０】
これによれば、フィードポンプからオイルが吐出されているときに、スカベンジングポンプのポンプ室が吐出ポートと連通を開始するので、逆流によりインナロータに振動が生じたとしても、該振動は、駆動軸を介して伝達されてフィードポンプのポンプ室内のオイルにより緩和される。
【発明の効果】
【００１１】
請求項１記載の発明によれば、次の効果が奏される。すなわち、ポンプ室内の気液混合流体の吐出時に、吐出ポートからポンプ室への逆流の発生が防止または抑制されるので、気液混合流体の吐出が円滑になってポンプ効率が向上し、しかもオイルポンプの振動・騒音が低減する。
【００１２】
請求項２記載の発明によれば、引用された請求項記載の発明の効果に加えて、次の効果が奏される。すなわち、ポンプ室内の気液混合流体の圧力によりアウタロータとインナロータとの接触部に隙間が生じることが防止されるので、気液混合流体がポンプ室から漏出することが防止され、ポンプ効率が向上する。
【００１３】
請求項３記載の発明によれば、引用された請求項記載の発明の効果に加えて、次の効果が奏される。すなわち、逆流により発生する振動がフィードポンプのポンプ室内のオイルにより緩和されるので、スカベンジングポンプの振動・騒音が低減する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の実施形態を図１〜図６を参照して説明する。
図１を参照すると、本発明が適用されたトロコイド型のオイルポンプとしてのスカベンジングポンプ40を備える内燃機関Ｅは、ＤＯＨＣ型で水冷式のＶ型５気筒４ストローク内燃機関であり、その動力を後輪に伝達する変速機Ｍを含む伝動装置と共に自動二輪車に搭載される。
【００１５】
内燃機関Ｅは、前後方向にＶ字形のバンクを形成する前バンク１ａおよび後バンク１ｂを有するシリンダブロック１と、各バンク１ａ，１ｂにおいてシリンダブロック１の上端に締結される前シリンダヘッド２ａおよび後シリンダヘッド２ｂと、両シリンダヘッド２ａ，２ｂにそれぞれ締結される前ヘッドカバー３ａおよび後ヘッドカバー３ｂとを備える。
【００１６】
さらに、シリンダブロック１は、その下部が上クランクケース４を、その上部が両バンク１ａ，１ｂをそれぞれ構成する。上クランクケース４は、該上クランクケース４の下端に結合される下クランクケース５と共にクランク軸７を回転可能に支持するクランクケース６を構成する。
なお、この明細書において、上下および前後、それぞれ、車両に搭載されたときの上下、前後を意味するものとする。
【００１７】
併せて図２，図３を参照すると、上クランクケース４の部分である前部４ａと下クランクケース５の部分である前部５ａとにより、クランク軸７を収容するクランク室８が形成され、上クランクケース４の他の部分である後部４ｂと下クランクケース５の他の部分である後部５ｂとにより、常時噛合い式の歯車変速機からなる変速機Ｍを収容するミッション室９が形成される。下クランクケース５の下端には、ミッション室９に開放するオイルパン10が締結される。
【００１８】
前バンク１ａは３つのシリンダＣを有し、後バンク１ｂは２つのシリンダＣを有する。各シリンダＣに往復動可能に嵌合するピストン11は、燃焼室13の燃焼圧力により駆動されて、コンロッド12を介して、クランク軸７を回転駆動する。
【００１９】
各シリンダヘッド２ａ，２ｂには、シリンダＣ毎に、燃焼室13に開口する吸気ポートおよび排気ポートをそれぞれ開閉する吸気弁14および排気弁15と、燃焼室13に臨む点火栓16とが設けられる。吸気弁14および排気弁15は、歯車列を介してクランク軸７の動力により回転駆動される吸気カム軸17および排気カム軸18を備える動弁装置19により駆動されて、クランク軸７の回転に同期して所定のタイミングで開閉される。
【００２０】
クランク室８とミッション室９とは、シリンダブロック１に形成された上隔壁21ａおよび下クランクケース５に形成された下隔壁21ｂとからなる隔壁21（この隔壁21は、クランク室８の室壁でもある。）により油密に分離されて、相互に独立した空間とされ、これによってクランク室８は密閉される。さらに、クランク室８は、クランク軸７を回転可能に支持する軸受壁により、クランク軸７のクランクピンの数に対応する数、この実施形態では、３つの互いに独立した独立クランク室８ａから構成される。なお、３つの独立クランク室８ａのうち、図２には、クランク軸７の回転中心線方向で一端に位置する独立クランク室８ａが、また図３には、クランク軸７の回転中心線方向で中央に位置する独立クランク室８ａが示されている。
【００２１】
内燃機関Ｅは、潤滑部にオイルを供給して潤滑を行うための潤滑系統を構成するオイルパン10、オイルストレーナ22、オイルポンプＰ、オイルフィルタ24、オイルクーラ25および多数の油路を備える。
【００２２】
クランク軸７の動力により駆動されるオイルポンプＰは、オイルパン10からオイルストレーナ22およびオイル吸入管23を経て汲み上げたオイルを内燃機関Ｅの各潤滑部に油路を通じて圧送するフィードポンプ30と、潤滑部を潤滑した後のオイルが集まるオイル回収空間としてのクランク室８からオイルを回収して、オイル貯留部としてのオイルパン10に戻すスカベンジングポンプ40とから構成される。
【００２３】
オイルの流れの概略が太い矢印で示されている図２を参照すると、フィードポンプ30から吐出されたオイルは、吐出油路61、オイルフィルタ24およびオイルクーラ25を順次通って下クランクケース５に設けられたメインギャラリ62に導かれる。メインギャラリ62のオイルの一部は、下クランクケース５に設けられた油路63を経てクランク軸７の主軸受の周囲の油路64に供給され、さらに上クランクケース４に設けられた油路65を経て両バンク１ａ，１ｂの谷部に設けられたオイルギャラリ66に導かれ、その後、ピストン11の冷却を兼ねてオイルを噴射するオイルジェット67やシリンダＣおよびシリンダヘッド２ａ，２ｂに設けられた油路を経て動弁装置19（図１参照）に供給される。また、メインギャラリ62のオイルの一部は、隔壁21に設けられた油路68を経て変速機Ｍに供給される。
【００２４】
また、オイルの流れの概略が太い矢印で示されている図３を参照すると、クランク軸７、ピストン11および動弁装置19（図１参照）などにおける潤滑部を潤滑した後のオイルは、クランク室８に流下または落下して、各独立クランク室８ａの底部に集合する。そして、各独立クランク室８ａに集合したオイルは、各独立クランク室８ａの底部を形成するクランク室８の底壁21ｃ（隔壁21ｂの一部である。）に各独立クランク室８ａに開口して設けられたオイル流出口70、および底壁21ｃに接続されて各オイル流出口70からのオイルを集合させるオイル収集パン71の排出口71ａを通って、スカベンジングポンプ40の吸入ポート41に、クランク室８内の空気およびブローバイガスなどの気体（以下、単に「気体」という。）と共に吸入される。そして、スカベンジングポンプ40から吐出されたオイルは、吐出油路69から気体と共にミッション室９に放出され、変速機Ｍを潤滑した後、落下してオイルパン10に貯留する。したがって、ミッション室９は、スカベンジングポンプ40から吐出されたオイルおよび気体からなる気液混合流体が放出されるオイル放出空間であり、平均的に、クランク室８に比べて高い圧力状態にある空間である。
【００２５】
図４〜図６を参照して、オイルポンプＰを中心に説明する。
フィードポンプ30およびスカベンジングポンプ40はいずれもトロコイド型のポンプにより構成される。そして、オイルポンプＰは、フィードポンプ30およびスカベンジングポンプ40に共通のポンプボディ51と、オイルポンプＰの駆動軸54の回転中心線方向（以下、単に「軸方向」という。）の両端面でポンプボディ51にボルト57により結合される第１，第２ポンプカバー52，53と、ポンプボディ51および両ポンプカバー52，53に回転可能に支持される１つの共通の駆動軸54と、駆動軸54により回転駆動されるフィード用ポンプロータおよびスカベンジング用ポンプロータとを備える。ここで、ポンプボディ51および両ポンプカバー52，53は、オイルポンプＰのハウジングを構成する。また、クランク軸７の回転中心線に平行な回転中心線Ｌ２を有する駆動軸54は、変速機Ｍのメイン軸Ｍ１（図１参照）からチェーンを有する伝動機構を介して伝達される動力により回転駆動される。
【００２６】
図４，図５を参照すると、スカベンジングポンプ40は、吸入ポート41および吐出ポート42が設けられたポンプボディ51と、収納空間43が設けられたポンプカバー53と、収納空間43に回転可能に収納される前記スカベンジング用ポンプロータを構成するアウタロータ44およびインナロータ45と、インナロータ45がピン56により一体回転可能に結合される駆動軸54とを備える。
【００２７】
収納空間43内において、アウタロータ44の内側には、該アウタロータ44の回転中心線Ｌ１に対して偏心した回転中心線Ｌ２を有するインナロータ45が配置される。アウタロータ44は、インナロータ45が有する複数である所定数のトロコイド形状の外歯45ａ、ここでは４つの外歯45ａよりも１つ多いトロコイド形状の内歯44ａ、ここでは５つの内歯44ａを有する。そして、内歯44ａと該内歯44ａと噛合する外歯45ａとの間に複数のポンプ室46が形成され、駆動軸54により回転駆動されるインナロータ45の回転につれてアウタロータ44が回転し、両ロータ44，45の回転に伴ってポンプ室46の容積が増減する。
【００２８】
スカベンジング側の吸入ポート41は、オイル収集パン71を介してクランク室８内の気液混合流体（すなわち、オイルおよび気体）をポンプ室46に導き、スカベンジング側の吐出ポート42は、ポンプ室46内の気液混合流体を吐出油路69、さらにはミッション室９（図３参照）に導く。そのため、ポンプボディ51には、吸入ポート41に気液混合流体を導くオイル収集パン71（図３参照）が接続される接続部51ａが設けられる。
【００２９】
両ロータ44，45が回転すると、容積が徐々に増加するポンプ室46には、吸入ポート41を通じて気液混合流体が吸入され、インナロータ45の所定回転位置Ｓ１でポンプ室46の容積が最大となった後に、容積が徐々に減少するポンプ室46からは、吐出ポート42を通じて気液混合流体がミッション室９に向けて吐出される。
【００３０】
吐出ポート42がポンプ室46に連通を開始する時期である吐出タイミングは、この実施形態では、所定回転位置Ｓ１からインナロータ45が所定角度αだけ回転した回転位置である吐出開始位置Ｓ３であり、所定回転位置Ｓ１で吸入ポート41と連通状態にあるポンプ室46が、吸入ポート41および吐出ポート42との連通が遮断されて密閉状態での最大容積となる回転位置である密閉位置Ｓ２は、所定回転位置Ｓ１から僅かに両ロータ44，45が回転した位置で、両位置Ｓ１，Ｓ３の間に設定される。
【００３１】
そして、両ロータ44，45が回転してインナロータ45が密閉位置Ｓ２から吐出開始位置Ｓ３まで所定角度αだけ回転する過程で、ポンプ室46の容積減少によりポンプ室46内の気液混合流体の圧力（すなわち気体の圧力）は上昇する。
【００３２】
図５（Ｂ）を参照すると、アウタロータ44およびインナロータ45の両回転中心線Ｌ１，Ｌ２を含む平面を基準平面Ｈ０としたとき、所定角度αを規定する吐出ポート42の連通開始端42ａは、アウタロータ44の回転中心線Ｌ１を含んで基準平面Ｈ０に直交する第１平面Ｈ１と、インナロータ35，45の回転中心線Ｌ１，Ｌ２を含んで基準平面Ｈ０に直交する第２平面Ｈ２との間に位置する。この第１，第２平面Ｈ１，Ｈ２の間の部分は、スカベンジングポンプ40において、両ロータ44，45が回転してポンプ室46の容積が減少する回転位置範囲Ｋ、すなわちインナロータ45またはアウタロータ44の回転位置範囲Ｋのほぼ中央位置である。
【００３３】
図４，図６を参照すると、フィードポンプ30は、ポンプボディ51と、吸入ポート31、吐出ポート32および収納空間33が設けられたポンプカバー52と、収納空間33に回転可能に収納される前記フィード用ポンプロータを構成するアウタロータ34およびインナロータ35と、インナロータ35が結合手段としてのピン55により一体回転可能に結合される駆動軸54とを備える。したがって、駆動軸54には、両インナロータ35，45が同軸に結合される。
【００３４】
収納空間33内において、スカベンジングポンプ40と同様に、アウタロータ44と回転中心線Ｌ１を共有するアウタロータ34の内側には、インナロータ45と回転中心線Ｌ２を共有するインナロータ35が配置される。アウタロータ34およびインナロータ35の形状は、軸方向での対応するロータ34，44；35，45同士の厚みが異なる点を除いて、それぞれアウタロータ44およびインナロータ45の形状と同じである。そして、アウタロータ34の内歯34ａと該内歯34ａに噛合するインナロータ35の外歯35ａとの間に複数のポンプ室36が形成され、駆動軸54により回転駆動されるインナロータ35の回転につれてアウタロータ34が回転する。なお、インナロータ45およびアウタロータ44の厚みは、インナロータ35およびアウタロータ34の厚みのほぼ２倍であり、スカベンジングポンプ40のポンプ室46の最大容積は、フィードポンプ30のポンプ室36の最大容積のほぼ２倍である。
【００３５】
フィード側の吸入ポート31は、オイルパン10のオイルをポンプ室36に導き、フィード側の吐出ポート32は、ポンプ室36内のオイルを吐出油路61に導く。さらに、ポンプカバー52には、吐出油路61に連通するリリーフ弁が収納される収納部52ａが設けられる。
【００３６】
両ロータ34，35が回転すると、容積が徐々に増加するポンプ室36には、吸入ポート31を通じてオイルが吸入され、インナロータ35の所定回転位置Ｆ１でポンプ室36の容積が最大となった後に、容積が徐々に減少するポンプ室36からは、吐出ポート32を通じてオイルが吐出される。
【００３７】
吐出ポート32がポンプ室36に連通を開始する時期である吐出タイミングは、この実施形態では、所定回転位置Ｆ１をよりも両ロータ34，35が回転した回転位置である吐出開始位置Ｆ３であり、所定回転位置Ｆ１で吸入ポート31と連通状態にあるポンプ室36が、吸入ポート31および吐出ポート32との連通が遮断された密閉状態での最大容積となる回転位置である密閉位置Ｆ２は、所定回転位置Ｆ１から両ロータ34，35が僅かに回転した位置で、両位置Ｆ１，Ｆ３の間に設定される。
【００３８】
そして、図５（Ｂ），図６を参照すると吐出開始位置Ｓ３は、吐出開始位置Ｆ３よりも両ロータ44，45が回転した位置にあり、したがって、スカベンジングポンプ40の吐出タイミングは、所定角度αよりも小さい角度だけ、フィードポンプ30の吐出タイミングよりも遅く設定されている。また、両ポンプ30，40において、所定回転位置Ｓ１，Ｆ１はほぼ一致している。
【００３９】
なお、密閉状態にあるポンプ室36，46は、各ポンプ30，40が作動するために不可避な僅かな間隙を除いて、各ポンプ30，40の外部との連通も遮断されている。
【００４０】
次に、前述のように構成された実施形態の作用および効果について説明する。
スカベンジングポンプ40のポンプ室46内の気液混合流体の吐出ポート32，42への吐出タイミングは、密閉状態でのポンプ室46の容積が最大になる密閉位置Ｓ２からインナロータ45が所定角度αだけ回転して、ポンプ室46の容積減少によりポンプ室46内の気液混合流体の圧力が上昇した後の吐出開始位置Ｓ３に設定されていることにより、所定角度αの回転期間に、ポンプ室46内の気液混合流体の圧力が圧縮されて高められるので、ポンプ室46から吐出ポート42への気液混合流体の吐出開始時に、吐出ポート42からポンプ室46へのミッション室９内の空気等の気体である流体の逆流の発生が防止または抑制され、しかも逆流に起因する振動の発生が抑制されるので、気液混合流体の吐出が円滑になってポンプ効率が向上し、しかもスカベンジングポンプ40の振動・騒音が低減する。
【００４１】
所定角度αを規定する吐出ポート42の連通開始端42ａは、第１平面Ｈ１と第２平面Ｈ２との間に位置することにより、ポンプ室46の容積が減少する回転位置範囲Ｋのほぼ中央位置で、ポンプ室46と吐出ポート42とが連通を開始するので、ポンプ室46内の気液混合流体が過度に圧縮されて高圧となったポンプ室46内の圧力により、アウタロータ44とインナロータ45との接触部に隙間が生じることが防止される。この結果、気液混合流体がポンプ室46から漏出することが防止され、ポンプ効率が向上する。
【００４２】
インナロータ45の駆動軸54にはフィードポンプ30のインナロータ35が同軸に結合され、スカベンジングポンプ40の吐出タイミングはフィードポンプ30の吐出タイミングよりも遅いことにより、フィードポンプ30からオイルが吐出されているときに、スカベンジングポンプ40のポンプ室46が吐出ポート42と連通を開始するので、ミッション室９内の気体の逆流によりインナロータ45に振動が生じたとしても、該振動は、駆動軸54を介して伝達されてフィードポンプ30のポンプ室36内のオイルにより緩和される。この結果、スカベンジングポンプ40の振動・騒音が低減する。
【００４３】
以下、前述した実施形態の一部の構成を変更した実施形態について、変更した構成に関して説明する。
所定回転位置Ｓ１，Ｆ１と密閉位置Ｓ２，Ｆ２とはほぼ一致していてもよい。
本発明に係るトロコイド型のオイルポンプは、スカベンジングポンプ以外のポンプとして使用されてもよい。また、スカベンジングポンプは、前記実施形態では内燃機関用のものであったが、内燃機関以外の機械に使用されるものであってもよい。さらに、スカベンジングポンプは、フィードポンプと一体型ではなく、フィードポンプとは別個の単体のポンプであってもよい。
内燃機関は、５気筒以外の多気筒内燃機関、または単気筒内燃機関であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明が適用されたスカベンジングポンプを備える内燃機関の概略の側面図である。
【図２】図１の内燃機関において、フィードポンプの作動によるオイルの流れを示す要部の概略断面図である。
【図３】図１の内燃機関において、スカベンジングポンプの作動によるオイルの流れを示す要部の概略断面図である。
【図４】図５（Ａ）のＩＶ−ＩＶ線でのオイルポンプの要部断面図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ線での要部断面図であり、（Ａ）は、スカベンジングポンプのポンプロータが密閉位置にある状態を示し、（Ｂ）は、ポンプロータが吐出開始位置にある状態を示す。
【図６】図４のＶＩ−ＶＩ線での要部断面図であり、フィードポンプのポンプロータが吐出開始位置にある状態を示す。
【符号の説明】
【００４５】
８…クランク室、９…ミッション室、30…フィードポンプ、40…スカベンジングポンプ、31，41…吸入ポート、32，42…吐出ポート、34，44…アウタロータ、35，45…インナロータ、36，46…ポンプ室、Ｐ…オイルポンプ、Ｌ１，Ｌ２…回転中心線、Ｆ１，Ｓ１…回転位置、Ｓ３，Ｆ３…吐出開始位置、α…角度、Ｈ０，Ｈ１，Ｈ２…平面。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
収納空間が設けられたハウジングと、前記収納空間に回転可能に収納されるアウタロータおよびインナロータとを備え、前記収納空間内で前記アウタロータの内歯と前記インナロータの外歯との間に複数のポンプ室が形成され、前記ハウジングには前記ポンプ室に吸入されるオイルおよび気体からなる気液混合流体を導く吸入ポートおよび前記ポンプ室から吐出される気液混合流体を導く吐出ポートとが設けられるトロコイド型のオイルポンプにおいて、
前記ポンプ室内の気液混合流体の前記吐出ポートへの吐出タイミングは、密閉状態での前記ポンプ室の容積が最大になる回転位置から前記インナロータが所定角度だけ回転して、前記ポンプ室の容積減少により前記ポンプ室内の気液混合流体の圧力が上昇した後に設定されていることを特徴とするトロコイド型のオイルポンプ。
【請求項２】
前記アウタロータおよび前記インナロータの両回転中心線を含む平面を基準平面としたとき、前記所定角度を規定する前記吐出ポートの連通開始端は、前記アウタロータの前記回転中心線を含んで前記基準平面に直交する第１平面と、前記インナロータの前記回転中心線を含んで前記基準平面に直交する第２平面との間に位置することを特徴とする請求項１記載のトロコイド型のオイルポンプ。
【請求項３】
前記トロコイド型のオイルポンプはスカベンジングポンプであり、前記インナロータの駆動軸には、トロコイド型のフィードポンプのインナロータが同軸に結合され、前記吐出タイミングは、前記フィードポンプの吐出タイミングよりも遅いことを特徴とする請求項１または請求項２記載のトロコイド型のオイルポンプ。
【請求項１】
収納空間が設けられたハウジングと、前記収納空間に回転可能に収納されるアウタロータおよびインナロータとを備え、前記収納空間内で前記アウタロータの内歯と前記インナロータの外歯との間に複数のポンプ室が形成され、前記ハウジングには前記ポンプ室に吸入されるオイルおよび気体からなる気液混合流体を導く吸入ポートおよび前記ポンプ室から吐出される気液混合流体を導く吐出ポートとが設けられるトロコイド型のオイルポンプにおいて、
前記ポンプ室内の気液混合流体の前記吐出ポートへの吐出タイミングは、密閉状態での前記ポンプ室の容積が最大になる回転位置から前記インナロータが所定角度だけ回転して、前記ポンプ室の容積減少により前記ポンプ室内の気液混合流体の圧力が上昇した後に設定されていることを特徴とするトロコイド型のオイルポンプ。
【請求項２】
前記アウタロータおよび前記インナロータの両回転中心線を含む平面を基準平面としたとき、前記所定角度を規定する前記吐出ポートの連通開始端は、前記アウタロータの前記回転中心線を含んで前記基準平面に直交する第１平面と、前記インナロータの前記回転中心線を含んで前記基準平面に直交する第２平面との間に位置することを特徴とする請求項１記載のトロコイド型のオイルポンプ。
【請求項３】
前記トロコイド型のオイルポンプはスカベンジングポンプであり、前記インナロータの駆動軸には、トロコイド型のフィードポンプのインナロータが同軸に結合され、前記吐出タイミングは、前記フィードポンプの吐出タイミングよりも遅いことを特徴とする請求項１または請求項２記載のトロコイド型のオイルポンプ。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２００７−８５１９４（Ｐ２００７−８５１９４Ａ）
【公開日】平成１９年４月５日（２００７．４．５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−２７２０８９（Ｐ２００５−２７２０８９）
【出願日】平成１７年９月２０日（２００５．９．２０）
【出願人】（０００００５３２６）本田技研工業株式会社 (23,863)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年４月５日（２００７．４．５）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年９月２０日（２００５．９．２０）
【出願人】（０００００５３２６）本田技研工業株式会社 (23,863)
【Ｆターム（参考）】
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