ドープされたファイバを実装する光源、当該光源用ファイバ、および、当該ファイバの製造方法
本発明は、１０３０ｎｍよりも短い波長での、制御された単一横方向モードの放射を放出するファイバを有する光源（１）であって、ポンピング波の放出に適している少なくとも１つのレーザダイオード（２）と、２つの端部を有しており、コアおよびポンピングシースを含んでいる、レアアースエレメントがドープされているシースを伴う増幅光ファイバ（６）部と、上記ドープされたファイバの上記シースにおいて上記ポンピング源を結合する手段と、を備えており、上記ドープされたファイバの上記コアは、上記シースの屈折率よりも高いコアの屈折率を得るために、イッテルビウム、ネオジム、ツリウムから選択されたレアアースエレメントがドープされた円筒形状部を含んでおり、上記レーザダイオード（２）の励起波長は、７８０ｎｍから９６０ｎｍの間に有り、上記シースの直径は５０ミクロンよりも大きく、上記ドープされたコアの上記ポンピングシースに対する表面比率は８から５０の間に有る、ことを特徴とする光源（１）に関する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光増幅のために光学活性されたファイバの分野、および、７８０ｎｍから１０３０ｎｍまでの波長での、好ましくは１０１０ｎｍよりも短い波長での高出力高輝度ファイバレーザまたは高出力高輝度ファイバ増幅器の製造に関する。
【０００２】
本発明は、更に具体的には、イッテルビウム、ネオジム、または、ツリウムのようなレアアースエレメントがドープされた光ファイバ、および、レーザ放射を生成するためにこのようなファイバを用いる光学レーザおよび光学増幅器の分野に関する。
【０００３】
イッテルビウムがドープされたファイバを伴って生成された９７６ｎｍ付近のコヒーレント光源は、非線形結晶における周波数倍増による４８８ｎｍ付近の高出力光源の生成にも適している。これらの可視光源は、フラックスサイトメトリーまたはＤＮＡシークエンシングのような生物学における適用に対して非常に有用である。
【０００４】
例えば、９７６ｎｍ付近にて放出するイッテルビウムがドープされたファイバレーザは、電気通信の分野における、ポンピング増幅器およびイッテルビウムがドープされた結晶またはファイバに基づいたレーザへの適用、および、医療の分野への適用に多く用いられている。
【０００５】
イッテルビウムイオンがドープされた物質は、９７６ｎｍ付近に非常に大きな有効放出断面を有している。それらは、周波数倍増による４８８ｎｍでの光源の生成に適している。
【０００６】
イッテルビウムがドープされた光ファイバの特性として、特に、高スペクトルコントラスト、および、超高平均出力である（５Ｗを超える）横方向の単一モードのビームが挙げられ、実施形態によっては、スペクトル純度、完全に規定された偏光、および、ノイズレス連続モードが挙げられる。また、実施形態によっては、これらのレーザは、周波数が倍増されてもよく、そして、連続モードまたはパルスモードにおいて、１Ｗから１５Ｗ強までの範囲における平均出力を伴った４８８ｎｍでの青色放射を生成してもよい。
【背景技術】
【０００７】
Ylla Jarkko等による文献「A 3.5 W 977 nm jacketed air clad fiber laser ytterbium doped fiber laser」 (OSA Trends in Optics and Photonics, Advanced Solid State Lasers Vol. 34, 2000)、および、Boullet等による文献(Optics Express, Vol. 16, No.22, p. 17891, 2008)では、フレキシブルファイバにおける３．５Ｗの９７７ｎｍでの連続単一モードの放射の生成、および、リジッドファイバにおける９４Ｗの９７７ｎｍでの連続単一モードの放射の生成が教示されている。
【０００８】
二重クラッドファイバと呼ばれるファイバの種類を用いることは、高平均出力と高輝度とを併せ持つ光源の生成としても知られている。これらのファイバは、直径がより大きな第２のガイドによって包囲されている、レアアースイオン（例えば、Ｅｒ、イッテルビウム、Ｎｄ、Ｔｍ、Ｈｏ、Ｐｒ、Ｓｍ）がドープされたコアによって形成されている中央のガイドから成る。一般に高開口数を有する外側ガイドは、多重モードレーザダイオードから発せられる高出力ビームの注入に適している。
【０００９】
このポンプ光は、外側ガイドへの伝播の際にドープされたコアによって吸収される。より小さな直径およびより低い開口数を有するコアは、回折限界に近接した光学モードにおける（レアアースエレメントの放出スペクトルによって規定された波長での）放出が可能である。これらのレーザは、輝度コンバータと呼ばれることもある。
【００１０】
レーザダイオードは、９７６ｎｍでの数ｋＷの出力を伝送することが可能である。しかしながら、輝度は、大きな放出表面領域、および、ダイオードスタックの様々なエミッタ（放出器）から発せられるビームを形作る必要性によって厳密に制限されている。これらのレーザダイオードの良い空間的な質を得ることが可能である（回折限界にてビームが放出されている横方向の単一モードの放出を参考にした）が、その際に生成される最大出力は、特別な構造を伴って数百ｍＷから数Ｗまでの範囲にしか及ばない。
【００１１】
Zenteno等(electronics letters, vol. 37, no.13, p.819, 2001)は、９７８ｎｍでの回折限界でのビームにおける１Ｗの放出を用いた。用いられたファイバは、矩形状の放出表面を伴うレーザダイオードの結合を容易にするために楕円形状であった。この場合の出力は、二重クラッドファイバの小さなサイズ（３２μｍ×１６μｍ）によって制限されている。
【００１２】
Ylla Jarkko等による文献("A 3.5 W 977 nm jacketed air clad fiber laser ytterbium doped fiber laser" OSA Trends in Optics and Photonics, Advanced Solid State Lasers Vol. 34, 2000)では、単一モードのビームにおいて数ワットを生成するための、コアおよび小さな直径のクラッドを伴う円形状のファイバが教示されている。
【００１３】
米国特許第６７５１２４１号明細書では、以下の内容を含んでいるファイバレーザ、または、ファイバ増幅器を生成するための光学活性されたファイバが教示されている。
・９８０ｎｍに向けて３段階の遷移を有するイッテルビウムタイプの光学的に励起されたイオンがドープされた、コア屈折率を有するコア
・上記コアを包囲しており、上記コアの屈折率よりも低い屈折率を有する内側クラッドであって、断面領域が上記コアの断面領域の２倍から８倍も大きい内側クラッド
・上記内側クラッドを包囲しており、上記内側クラッドの屈折率よりも低い屈折率を有する外側クラッド
この先行技術文献では、２から２５までの間にあるコア／クラッドの表面比率、および、１．５：１よりも大きな非円形状での長軸／短軸の比率が記述されている。記述されている具体的な例では、ファイバにはイッテルビウムがドープされており、コア／クラッドの表面比率は２から８までの間にある。
【００１４】
この文献に記述されているファイバは、細長い放出表面を伴うブロードストライプ型ダイオードの注入を促進するように形状が選択されているクラッドを有している。
【００１５】
９７０ＭＨｚの周波数および１００Ｗの平均出力での２０ｐｓパルスを伝送するＭＯＰＡ型ピコ秒ファイバを記述しているKangkang Chen等による寄稿("100 W, fiberised, Linearly-Polarized, Picosecond Ytterbium Doped Fiber MOPA" Kangkang Chen, Shaif-ul Alam, Dejiao Lin, Andrew Malinowski and David J. Richardson, Optoelectronic Research Center, University of Southampton, Southampton SO17 1BJ, UK)も知られている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
従来技術の解決策では、３．５Ｗより大きな連続出力ための９７６ｎｍでのフレキシブルファイバ光源を生成することができず、パルス光源の場合、１Ｗより大きな出力のためのフレキシブルファイバ光源を生成することができない。リジッドファイバでは、１００Ｗまでの出力を生成するが、小型化、スペクトル純度、および、偏光の問題が生じる。また、従来技術のドープされたファイバを用いているレーザは、パルスのスペクトル純度または偏光を、満足するように制御することができない。
【００１７】
具体的には、従来技術の解決策により提起された技術的問題として、従来技術において用いられているドープされたファイバの横方向の形状により、９７６ｎｍ付近での増幅に対して、再放出の確率と略同一、または、それよりも低いイオン吸収の確率が生じてしまう。それ故に、これらの従来技術の解決策では、１０３０ｎｎよりも短い波長、好ましくは１０１０ｎｍよりも短い波長での安定した放出を生成することができない。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
これらの欠点を改善するために、本発明は、１０３０ｎｍよりも短い波長での、制御された横方向の単一モードの放射を放出するファイバを有する光源であって、
−ポンピング波の放出に適している少なくとも１つのレーザダイオードと、
−２つの端部を有しており、コアおよびポンピングクラッドを含んでいる、レアアースエレメントがドープされているクラッド増幅光ファイバ部と、
−上記ドープされたファイバの上記クラッドにおいて上記ポンピング源を結合する手段と、を備えており、
・上記ドープされたファイバの上記コアは、クラッドの屈折率よりも高いコアの屈折率を得るために、イッテルビウム、ネオジム、ツリウムから選択されたレアアースエレメントがドープされた円筒形状部を含んでおり、
・上記レーザダイオードの励起波長は、７５０ｎｍから９６０ｎｍの間に有り、
・上記クラッドの直径は５０ミクロンよりも大きく、上記ドープされたコアの上記ポンピングクラッドに対する表面比率は８から５０の間に有る、ことを特徴とする光源に関する。
【００１９】
上記クラッドの断面が、１から１．４の間の長軸／短軸の比率を有することが有効である。
【００２０】
上記クラッドの直径は、１００ミクロン以上であることが好ましい。
【００２１】
第１の好適な代替例では、放出波長は９６５ｎｍから１０１０ｎｍの間に有り、上記ファイバはイッテルビウムがドープされている。
【００２２】
第２の代替例では、放出波長は８８０ｎｍから９６０ｎｍの間に有り、上記ファイバはネオジムがドープされている。
【００２３】
様々な実施形態では、
−上記ファイバは、外側クラッドおよび内側クラッドを含んでおり、上記外側クラッドの透過性物質の屈折率は、上記内側クラッドの透過性物質の屈折率よりも低く、
−上記ファイバの上記クラッドは、上記ポンピング波のガイドに適している０．３よりも高い開口数を有する導波路であり、上記導波路は、空洞を伴うリングによって形成されている。
【００２４】
好適な実施形態では、上記ファイバは、Ｗ字形状のプロファイルを伴う一体化したスペクトルフィルトレーションを有している。
【００２５】
他の代替例では、上記ファイバは、リジッドエレメントを形成するために純正なシリカ製ロッドに含まれている。
【００２６】
好適な実行例では、本発明の装置は、増幅発振器の構造周辺に構築されたＭＯＰＡ（マスタ発振器出力増幅器）の構成において作動しており、
−上記増幅器を構成しているドープされたファイバと、
−上記ドープされたファイバのスペクトル増幅バンド幅において放出するソースレーザと、
−上記ファイバの少なくとも１つの端部での、上記ドープされたファイバの上記ドープされたコアにおける上記ソースレーザの結合手段と、
−上記増幅ファイバのスペクトル吸収幅において放出するポンピング源と、
−上記ドープされたファイバの上記クラッドにおける上記ポンピング源の結合手段と、
を備えており、
上記増幅器は、所定の波長をフィルタリングするために、および、上記ファイバの通過後に吸収されていない上記ポンピング波を上記ファイバに再注入するために、注入手段との協動に適している選択的キャビティ内波長エレメントを備えている。
【００２７】
有効な代替例では、上記ソースレーザは、半導体レーザである。
【００２８】
上記装置は、上記結合手段は、Ｎ個のポンピングダイオードのファイバ出力への直接の溶接に適しているＮ個の多重モード入力ファイバ、および、上記増幅ファイバへの直接の溶接に適している出力ファイバを含んでいるカプラに関連していることが好ましい。
【００２９】
代替例では、上記ドープされたファイバは、増幅ファイバを構成しており、上記光源は、
−上記増幅ファイバのスペクトル吸収幅において放出するポンピング源と、
−上記ドープされたファイバの上記クラッドにおける上記ポンピング源の結合手段と、
−上記増幅ファイバの２つの端部にて、上記ファイバの上記ドープされたコアから発せられるレーザビームの再注入に適している光学共振器と、
を更に備えている。
【００３０】
上記共振器は、選択的ミラー、体積ブラッググレーティング、または、上記ドープされたファイバまたは形状的に互換性の有るファイバのコアにおいて光書き込みされたブラッググレーティングによって規定されてもよい。
【００３１】
他の有効な実施形態では、上記ドープされたファイバは、チューブ形状部によって包囲されているドープされたコアから成り、上記チューブ形状部は、上記ドープされたコアおよび上記クラッドの屈折率よりも低い屈折率を有しており、上記屈折率は、中心での最大屈折率から、上記クラッドにおける中間屈折率、上記チューブ形状部での最小屈折率へと放射状に変化する。
【００３２】
上記ドープされたファイバは、偏光保持ファイバであることが好ましい。
【００３３】
有効な実施形態では、上記ドープされたファイバは、５×１０-5よりも高い複屈折率を有している。
【００３４】
代替例では、上記ドープされたファイバは、第１のドーパント種がドープされている長軸方向のゾーンと第２のドーパント種がドープされている長軸方向のゾーンとを有するクラッドを含んでいる。
【００３５】
他の代替例では、上記ドープされたファイバは、グラビア印刷によって書き込まれたブラッググレーティングであって、所望のスペクトル放出バンド幅の外側における放出をフィルタリングするように規定された透過スペクトルを伴うブラッググレーティングの少なくとも１つを有するコアを含んでいる。
【００３６】
代替例では、上記ドープされたファイバは、透過スペクトルが上記所望のスペクトル放出幅の外側における上記放出をフィルタリングするように規定されている少なくとも１つのフィルタによって分離された、少なくとも２つの部分に分割されている。
【００３７】
他の代替例では、上記ドープされたファイバは、所望のスペクトル放出幅の外側における干渉性レーザ発振を制限している少なくとも１つの光学アイソレータによって分離された、少なくとも２つの部分に分割されている。
【００３８】
第１の実行例では、上記光源は、連続モードにて放出している。
【００３９】
第２の代替例では、上記光源は、１００フェムト秒から１マイクロ秒の間のパルス継続時間を伴うパルスモードにて放出している。
【００４０】
本発明は、光源用のドープされたファイバを製作する方法であって、レアアースエレメントがドープされた中央のエレメントが、ファイバコア、および、少なくとも６つの周辺エレメントを形成するためのプレフォームに組み立てられており、上記少なくとも６つの周辺エレメントは、幾つかは第１のドーパントがドープされており、幾つかは第２のドーパントがドープされており、上記コアを包囲しており、上記ファイバクラッドを形成するためのものである、ことを特徴とする方法にも関する。
【００４１】
上記ドープされた周辺エレメントの幾つかはホウ素であり、幾つかはシリカであることが有効である。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
本発明は、添付の図面を参照しながら以下の記述を読むことによって、より良く理解されるであろう。
【図１】本発明のファイバの断面図である。
【図２】可視スペクトルにおける波長の関数としてのスペクトル密度曲線である。
【図３】９７５−９８０ｎｍの波長帯域における波長の関数としてのスペクトル密度曲線である。
【図４】レーザシステムの出力スペクトル図である。
【図５】ＭＯＰＡシステムの出力スペクトル図である。
【図６】本発明のレーザの構成図である。
【図７】ファイバを引き上げる前のプレフォームである複数のエレメントから成るアセンブリの準備の概略図である。
【図８】本発明のファイバの赤外線基本モード分布図である。
【図９】ドープされた内部断面の進展、１０３０ｎｍにおける干渉性利得の進展、および、イッテルビウムがドープされたリングの内側の直径の関数としてのポンピング吸収率の進展を示す図である。
【図１０】Ｗ字形状の屈折率プロファイルを有する、本発明の増幅ファイバの図である。
【図１１】ＭＯＰＡの場合の構成図である。
【図１２】本発明の他の実施形態に係る、９７７ｎｍでの十分に一体化した高出力ファイバレーザの構成図である。
【図１３】本発明の他の実施形態に係る、９７７ｎｍでの十分に一体化した高出力ＭＯＰＡの構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
図１は、本発明の実施形態に係るファイバの断面図を示している。ファイバは、２００μｍである外側の直径、８０μｍであるクラッド（２）の直径、および、２０μｍであるコア（３）の直径を有するエアクラッドのファイバである。ファイバのコアは、クラッドの屈折率より高い屈折率を伴う円筒形状のゾーンから成る。このコアはレアアースエレメントのＹｂ、および、Ｐ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｇｅから選択された１つ以上の共ドーパントが全体的にドープされている。多重モードのガイドは、エアクラッドによって規定されている。
【００４４】
理想的な場合、このファイバは、約２５μｍであるコアの直径、および、約１００μｍであるクラッドの直径（１６であるクラッド／コアの表面比率）を有するであろう。本願では、１０から３０μｍまでのコアの直径が好ましい。９７６ｎｍでの効果的なレーザ動作のために、ファイバのクラッド／コアの表面比率は、８および２５であることが好ましい。比率が５０を超えると、９７６ｎｍでのレーザ光線は、観測することが困難になるようである。
【００４５】
０．０６である開口数を有するコア（３）は、９７６ｎｍでは僅かに多重モードである。ポンピングクラッドの表面領域は、Ylla Jarkko等による文献「"A 3.5 W 977 nm jacketed air clad fiber laser ytterbium doped fiber laser", OSA Trends in Optics and Photonics, Advanced Solid State Lasers Vol. 34, 2000」に記述されている表面領域の約１０倍である。
【００４６】
これにより、数十ワットのポンピングの注入が可能になる。９７６ｎｍでのレーザの性能（図２）は、９７６ｎｍでの１０Ｗの出力、および、１０３０ｎｍでの非常に低レベルな増幅自然放出（ＡＳＥ）を示している。利用可能なポンピング出力によってのみ制限されるこの出力は、フレキシブルファイバにおける過去の記録よりも３倍も大きい。システムの効率は（３０％）は、エアクラッドにおけるポンピングの結合率によって制限される（エアクラッドの開口数は０．４であったが、０．６よりも高い開口数が適している）。
【００４７】
現在のダイオードの輝度レベルを考慮すれば、１００Ｗよりも高い出力をこのようなファイバに注入することが適しており、５０％の理論的な効率のために、９７６ｎｍにて５０Ｗよりも大きな出力を生成する。
【００４８】
まず、このようなファイバによって、出力の空間的な質を改善することができる。
【００４９】
光学モードの空間的な質は、パラメータＭ２よって規定される。ここで、Ｍ２＝１は、回折限界にて完全なガウスモードに対応する。本発明のレーザに対して測定された出力パラメータＭ２は、２１０ｍｍの直径のスピンドルの周りに巻回されたファイバに対して１．１７である。高次モードでの増加した差動損失を生成する僅かな曲面によって加勢されているファイバの多重モードの特徴にも関わらず、レーザは自然に基本モードにて共振する。
【００５０】
また、このようなファイバは、スペクトルの質を改善する。単一ミラーによって規定されるレーザキャビティは、スペクトル選択を有しない。それ故、レーザの放出は、９７６ｎｍでの最大利得付近における多数のラインにて現れている（フリーランニングのレーザ）。
【００５１】
図３に示されている光学スペクトルは、連続レーザ光源の周波数倍増を必要とする、周期分極ニオブ酸リチウム（ＰＰＬＮ）型結晶のスペクトル許容帯域幅と互換性を有さないことは明白である。倍増の要求にスペクトルをより良く適応させるために、出力カプラとして、ＶＢＧ（体積ブラッググレーティング）のような狭いスペクトルバンド幅を伴うフィルタエレメントを用いることが可能である（図４）。
【００５２】
これにより、数十ｍｍであるＰＰＬＮ結晶における倍増と互換性を有する約１００ｐｍのスペクトルラインを規定することが可能である。しかしながら、９７５〜９８０ｎｍのスペクトルバンド幅に存在する高利得は、残存キャビティ内キャビティ反射によって生じるか、または、ＶＢＧにおける第２の反射ピークにおいて生じる干渉性マルチライン発振の原因と為り得る。
【００５３】
本システム内の干渉性発振を回避する信頼できる方法が利用可能である。本システムをＭＯＰＡ（マスタ発振器出力増幅器）の構成において作動させることによって、各反射を最小限にするシステムを規定することができる。この場合、相対的に低出力のレーザ（マスタ発振器）が、ファイバ増幅のステージにおいて増幅される（出力増幅器）。ファイバの高利得は、レーザの構成に対して同様の光学効率を保証する。このシステムの主な利点は、出力の要求とスペクトルの質の要求とを切り離す可能性である。これらの同一の特性を保持しつつ、ファイバによって単に増幅される、最終的な適用と互換性の有る特性を伴うレーザが選択され得る。図５は、ＭＯＰＡシステムの出力スペクトルを示している。スペクトル消滅率は、１５ｄＢよりも大きく、７ｄＢと測定されたレーザの場合（図４）と比較すると、消滅率が顕著に改善されている。
【００５４】
選択された「マスタ」レーザが、空間的に単一モードである場合、増幅ファイバにおいて基本モードをより励起させることが可能である。これにより、空間的により高い質が等価レーザに提供され得る。
【００５５】
「マスタ」レーザは、ファイバレーザまたはレーザダイオードであってもよい。現在では、この機能に理想的に適している、出力、スペクトルおよび偏光の特性を伴うレーザダイオードが利用可能である。
・空間的に単一モードであり、ファイバにおいて結合されている
・偏光している
・ファイバでの４００ｍＷに及ぶ出力
・０．１ｎｍよりも小さなスペクトルバンド幅
このようなレーザの二重クラッドファイバにおける直接増幅によって、数百ワットよりも大きな出力が生じ得る。
【００５６】
また、マスタレーザは、低出力ファイバレーザ（例えば、５Ｗよりも小さい）であってもよい。超高平均出力に到達するために、複数の増幅ステージが用いられてもよい。
【００５７】
最後に、マスタレーザは、パルスレーザ（フェムト秒、ピコ秒またはナノ秒）であってもよい。この場合、出力増幅器においてパルスを増幅する前に、低出力レーザの時間的な特性を規定することがより簡単である。Ｑスイッチモードにおける９７６ｎｍでのレーザの場合、以下のことを制御するために、低出力レーザキャビティを設けることが好ましい。
・パルス継続時間
・各パルス放出の間に設けられた増幅自然放出（ＡＳＥ）の影響
・パルスのスペクトル純度
続いて、これら十分に制御されたパルスは、増幅ファイバにおいて増幅され、初期のスペクトルの質、空間的な質、および、時間的な質を保持しながら、超高平均出力（５〜１００Ｗ）に到達することが可能になる。
【００５８】
図６に示されている構成では、レーザ装置は、パルスの継続時間、エネルギー、平均出力およびピーク出力に関して有効な性能を実現する。
【００５９】
Ｑスイッチマスタ発振器によって放出されたパルスは、１０〜４００ｋＨｚの範囲において調整可能な反復率に対する１２ｎｓの継続時間によって特徴付けられている。マスタ光源のスペクトルバンド幅は、キャビティ内部のフィルタコンポーネント（ＶＢＧ）によって１２５ｐｍに固定されている。例示的な実施形態を伴って実現された性能は、以下の通りである。
・最大平均出力：７８Ｗ
・最大エネルギー：１ｍＪ
・最大ピーク出力＞１００ｋＷ
非線形結晶のＬＢＯ結晶における４８８ｎｍでの周波数倍増後、１６．１Ｗの青色を放出するレーザ出力が、４４Ｗの赤外線出力に対して得られたということが示された。なお、２００６年以降の過去の記録によれば、青色にて８３ｍＷの放出が報告されている(A. Bouchier, G. Lucas-Leclin, P. Georges, and J. Maillard, "Frequency doubling of an efficient continuous wave single-mode Yb-doped fiber laser at 978 nm in a periodically-poled MgO:LiNbO3 waveguide," Opt. Express 13, 6974-6979 (2005))。
【００６０】
したがって、この性能は、考慮されたスペクトルバンド幅（赤外線および可視）における単一モードの放射、平均出力およびパルス毎のエネルギーに関する記録を構成する。
【００６１】
（偏光保持ファイバ）
青色（４８８ｎｍ）における放出を得るための周波数倍増の効果は、９７６ｎｍでの放射が完全に偏光されている場合に最大になる。この目的のために、増幅ファイバが放射の偏光保持を保証することが必要である。幾何学的な制限（低コア／クラッド表面比率）があるので、この性能をどのように生成するかを考慮することは妥当である。コア周辺の制限された空間に起因して、従来の偏光保持構造（ＰＡＮＤＡファイバまたはボウタイ型）を使用することは不可能であろう。
【００６２】
以下のような、多くの特定な形状が実行可能である。
・楕円形状コアファイバ。非円形状コアは、クラッドの大きさに制限を課さないという利点を伴う、本質的に複屈折であるという特性を有する。楕円形状コア（または任意の他の細長い形状）を規定するために、長軸と短軸との長さの比率を、少なくとも１．１：１に設定する。
・ファイバの引き上げの前に、プレフォームにおいて複数のエレメントを組み立てることによって製作されたファイバ（図７）。
【００６３】
この特定の形状は、クラッドの直径を過度に増加させることなく、幾つかのロッドを用いることによってホウ素（複屈折率に関連した力学的制限を課すエレメント）がドープされたシリカの体積を増加させる。
【００６４】
イッテルビウムがドープされた中央のエレメント（８）が、プレフォームに導入され、ホウ素がドープされたエレメント（９）およびネオジムがドープされたエレメント（１０）に包囲されている。上述の実施例では、これらのエレメントは、同一種がドープされたエレメントの隣接した対になって放射状に配置されている。
【００６５】
また、幾つかの構成では、このファイバが偏光ファイバ機能を有することが可能である。この場合、２つ偏光（偏光保持ファイバ）の有効屈折率に幅広い差を導入する代わりに、特定の曲率半径を伴っており、ホウ素がドープされたエレメントの軸に沿って配置されているファイバの巻回によって、２つの偏光軸の１つに対する伝送損失を増大させ得る。偏光された光を放出すために２つの偏光状態を区別する必要があるレーザモードにおいて、これは特に有効である。
【００６６】
図８に示されているこのようなファイバは、１０-4よりも大きな測定された複屈折率を有している。
【００６７】
（傾斜ブラッググレーティングの書き込み）
傾斜ブラッググレーティングは、２つの偏光軸の１つにおいて伝播する間に損失を招き得る。これらのグレーティングは、一般のファイバを偏光保持ファイバに変換するために、そして、偏光保持ファイバを偏光ファイバに変換するために用いられ得る。これには、Ｙｂドープされたファイバの全長に沿った複数のグレーティングの書き込みが含まれている。また、この装置は、フィルタの役割も担う。
【００６８】
上記レーザキャビティは、１０３０ｎｍ付近、および、ドープされたファイバ（ファイバの出力にてキャビティに挿入されたフィルタエレメント）の外側におけるＡＳＥの厳密なフィルタリングを必要とするため、上記レーザキャビティは制限されている。外部フィルタリングでは６０ｄＢ超えを実現するのは困難であるので、この要求により、実際に使用するためのファイバの長さ（およびレーザの効率）は厳密に制限されている。この制限を回避するための優れた方法は、この干渉性放射を増幅ファイバ全体に沿ってフィルタリングする手段を導入することである。これは、多くのデバイスと共に実行可能である。
【００６９】
（２つの屈折率プロファイルを伴う増幅ファイバ）
ドープされたコアの周囲に「埋設型」クラッドを使用することは、基本モードの実効屈折率の幅広い変化を波長の関数として導入する。
【００７０】
この場合、低反射率を有する（クラッドの反射率よりも低い）リングが、ドープされたコアの周囲に配置される。このリングは、通常、フッ素が共ドープされたシリカから成る。
【００７１】
このファイバの特定の曲率半径に対して、９７６ｎｍでのレーザモードに影響を及ぼすことなく、１０３０ｎｍ付近のモードに対する追加損失を招き得る。これにより、１０３０ｎｍでの利得がガイダンス損失によってオフセットされている、ファイバの長さの制限が緩和される。
【００７２】
このファイバ引き出しの構造は、実行するにはより複雑であることは明白であり、多くの追加的制限をファイバの構造に課し得る。また、これらの制限が所望のレーザ特性と互換性を有さない場合において、他のフィルタリング方法も実行可能である。
【００７３】
（増幅ファイバに沿った幾つかの位置におけるブラッググレーティングの書き込み）
ＡＳＥフィルタリングの役割を担うことのできる２つのタイプのブラッググレーティングが存在する。ＬＰＧ（長周期グレーティング）およびＴＦＢＧ（傾斜ファイバブラッググレーティング）である。
【００７４】
ＬＰＧは、特定の波長のクラッドモードへの選択的結合によって動作する。光が共伝播するが、ドープされたコアとの僅かなオーバーラップのために僅かな光学利得しか受けないクラッドに向けて、光が単一モードのコアから放出される。数十ｎｍのスペクトルバンド幅に亘り、１０ｄＢよりも大きな損失を招くことが可能である。
【００７５】
ＴＦＢＧは、同様の動作を有するが、クラッドに放出された光は、一般に、後方反射する。また、これらのグレーティングは、偏光に対して感度が良く、上述のように、信号の波長に対してファイバ偏光を実行することができる。干渉している波長に対して、２つのグレーティングが、各偏光に対する損失を招くために書き込まれていてもよい。
【００７６】
２つのタイプのグレーティングに対して、干渉性放射の除去率を増大させるために、幾つかの書き込みがファイバ全体に沿って為され得る。
【００７７】
（２つ以上の増幅ステージを伴う動作）
上述のフィルタリング方法は、ドープされたファイバの特定の構造、または、フォトライトされたフィルタの導入によるファイバの補正を必要とする。ドープされたファイバの補正を必要としない最後の実行可能なフィルタリング方法が利用可能である。
【００７８】
また、図１０に示されているＭＯＰＡの場合の構成も、レーザの場合には有効である。これには、増幅ファイバの、各部分におけるポンプリサイクルに関連した２つ以上の部分への分割が含まれている。各部分によって生成された信号が、次の部分に注入される（４つのミラーが、９２０ｎｍの光路を規定しており、少なくとも第１のミラーは、９７６ｎｍにおける信号と９２０ｎｍにおけるポンプとを分離するダイクロイックミラーである）。ポンプは、全体効率の減少を回避するために、次の部分に再注入される。各ステージのポンプが自身にリサイクルされる独立したステージを有することも可能である。各ステージ間において、９７６ｎｍにおける波、および、１０３０ｎｍにおけるＡＳＥは、９７６ｎｍの波を通過させるが１０３０ｎｍにおけるＡＳＥを減衰させる光学フィルタを通過する。反対方向に伝播しつつ、レーザ出力のかなりの部分を占有し得る９７６ｎｍにおけるＡＳＥを減衰させるために、光学アイソレータも（ＭＯＰＡの場合においてのみ）用いられる。
【００７９】
この構成は、単一ステップの構成に比べてより長い全長のファイバを使用する。それは、ポンプと第１のステップ後の信号とを分離するために多重モードのカプラが逆方向において用いられており、第２のカプラがポンプと第２の増幅ステップにおける信号とを結合するために用いられている十分に一体化したシステムとも互換性が有る。
【００８０】
（他の動作モード）
特定のファイバにおける９７６ｎｍでの増幅の概念は、システムが、ポンプ増幅ファイバ、スペクトルフィルタリングシステム、および、９７６ｎｍでの１００％のミラー、ならびに、ポンプ除去システムから成るＡＳＥ光源の構成にも適用され得る。この光源は、数ｎｍのスペクトルバンド幅を有しており、偏光されておらず、空間的に単一モードである９７６ｎｍでの連続放射を生成する。
【００８１】
また、ＭＯＰＡの構造も、９７６ｎｍにおける超短パルスを生成するために変更され得る。実際、マスタ発振器は、１００ｆｓ-1ｐｓの時間範囲においてパルスを生成するために、モード遮蔽状態において制御され得る。続いて、これらのパルスは、拡張器（圧縮器）に対して反対の散乱を有する散乱エレメントにおけるスペクトルコンポーネントのリフェーズ(rephase)前に、出力増幅器のファイバにおいて直接増幅されるか、または、増幅前にそれを拡張することによる周波数ドリフト増幅技術を使用して増幅される。
【００８２】
本発明は、十分に一体化した実施形態も含んでいる。これらの実施形態では、一体化した結合が、図１２に示されているレーザの構成、または、図１３に示されているＭＯＰＡの構成に適用され得る。したがって、図１２は、
・１００／１２５μｍおよびＯＮ＝０．１５であるＮ個の多重モードレーザダイオード１０と、
・Ｎ対１の全ファイバポンピングカプラ２０と、
・９７７ｎｍにおいて最大反射率（１００％）を伴う、増幅ファイバのドープされたコアにおいて光書き込みされたブラッググレーティングのネットワーク３０と、
・イッテルビウムイオンがドープされたエアクラッドを伴う、２０／８０に微細構造化された二重クラッドファイバ４０と、
・９７７ｎｍにおいて１０％の反射率を有する、増幅ファイバのドープされたコアにおいて光書き込みされたブラッググレーティング５０と、
・角度が洗練された高出力ＳＭＡコネクタ６０と、
を備えている本発明の光源を示している。
【００８３】
したがって、この実施形態では、結合手段は、Ｎ個のポンピングダイオードのファイバ出力に直接溶接されることに適しているＮ個の多重モード入力ファイバ、および、増幅ファイバに直接溶接されることに適している出力ファイバを含んでいるカプラに関連している。
【００８４】
同様に、図１３は、
・角度が洗練された高出力ＳＭＡコネクタ１００と、
・Ｎ個の多重モードレーザダイオード２００（１００／１２５μｍおよびＯＮ＝０．１５）と、
・Ｎ個の多重モード入力、および、９７７ｎｍにおける１個の単一モード信号出力を有する全ファイバポンプ結合器３００と、
・イッテルビウムイオンがドープされたエアクラッドを伴う、２０／８０に微細構造化された二重クラッドのファイバ４００と、
・クラッドモード抑制器５００、および、２０対６であることが好ましいモードアダプタと、
・９７７ｎｍにおけるファイバアイソレータ６００と、
・９７７ｎｍにおける高スペクトル精度を有する単一モードのレーザダイオード７００と、
を備えている、９７７ｎｍにおける十分に一体化した高出力ＭＯＰＡの構成における本発明の実施形態を示している。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光増幅のために光学活性されたファイバの分野、および、７８０ｎｍから１０３０ｎｍまでの波長での、好ましくは１０１０ｎｍよりも短い波長での高出力高輝度ファイバレーザまたは高出力高輝度ファイバ増幅器の製造に関する。
【０００２】
本発明は、更に具体的には、イッテルビウム、ネオジム、または、ツリウムのようなレアアースエレメントがドープされた光ファイバ、および、レーザ放射を生成するためにこのようなファイバを用いる光学レーザおよび光学増幅器の分野に関する。
【０００３】
イッテルビウムがドープされたファイバを伴って生成された９７６ｎｍ付近のコヒーレント光源は、非線形結晶における周波数倍増による４８８ｎｍ付近の高出力光源の生成にも適している。これらの可視光源は、フラックスサイトメトリーまたはＤＮＡシークエンシングのような生物学における適用に対して非常に有用である。
【０００４】
例えば、９７６ｎｍ付近にて放出するイッテルビウムがドープされたファイバレーザは、電気通信の分野における、ポンピング増幅器およびイッテルビウムがドープされた結晶またはファイバに基づいたレーザへの適用、および、医療の分野への適用に多く用いられている。
【０００５】
イッテルビウムイオンがドープされた物質は、９７６ｎｍ付近に非常に大きな有効放出断面を有している。それらは、周波数倍増による４８８ｎｍでの光源の生成に適している。
【０００６】
イッテルビウムがドープされた光ファイバの特性として、特に、高スペクトルコントラスト、および、超高平均出力である（５Ｗを超える）横方向の単一モードのビームが挙げられ、実施形態によっては、スペクトル純度、完全に規定された偏光、および、ノイズレス連続モードが挙げられる。また、実施形態によっては、これらのレーザは、周波数が倍増されてもよく、そして、連続モードまたはパルスモードにおいて、１Ｗから１５Ｗ強までの範囲における平均出力を伴った４８８ｎｍでの青色放射を生成してもよい。
【背景技術】
【０００７】
Ylla Jarkko等による文献「A 3.5 W 977 nm jacketed air clad fiber laser ytterbium doped fiber laser」 (OSA Trends in Optics and Photonics, Advanced Solid State Lasers Vol. 34, 2000)、および、Boullet等による文献(Optics Express, Vol. 16, No.22, p. 17891, 2008)では、フレキシブルファイバにおける３．５Ｗの９７７ｎｍでの連続単一モードの放射の生成、および、リジッドファイバにおける９４Ｗの９７７ｎｍでの連続単一モードの放射の生成が教示されている。
【０００８】
二重クラッドファイバと呼ばれるファイバの種類を用いることは、高平均出力と高輝度とを併せ持つ光源の生成としても知られている。これらのファイバは、直径がより大きな第２のガイドによって包囲されている、レアアースイオン（例えば、Ｅｒ、イッテルビウム、Ｎｄ、Ｔｍ、Ｈｏ、Ｐｒ、Ｓｍ）がドープされたコアによって形成されている中央のガイドから成る。一般に高開口数を有する外側ガイドは、多重モードレーザダイオードから発せられる高出力ビームの注入に適している。
【０００９】
このポンプ光は、外側ガイドへの伝播の際にドープされたコアによって吸収される。より小さな直径およびより低い開口数を有するコアは、回折限界に近接した光学モードにおける（レアアースエレメントの放出スペクトルによって規定された波長での）放出が可能である。これらのレーザは、輝度コンバータと呼ばれることもある。
【００１０】
レーザダイオードは、９７６ｎｍでの数ｋＷの出力を伝送することが可能である。しかしながら、輝度は、大きな放出表面領域、および、ダイオードスタックの様々なエミッタ（放出器）から発せられるビームを形作る必要性によって厳密に制限されている。これらのレーザダイオードの良い空間的な質を得ることが可能である（回折限界にてビームが放出されている横方向の単一モードの放出を参考にした）が、その際に生成される最大出力は、特別な構造を伴って数百ｍＷから数Ｗまでの範囲にしか及ばない。
【００１１】
Zenteno等(electronics letters, vol. 37, no.13, p.819, 2001)は、９７８ｎｍでの回折限界でのビームにおける１Ｗの放出を用いた。用いられたファイバは、矩形状の放出表面を伴うレーザダイオードの結合を容易にするために楕円形状であった。この場合の出力は、二重クラッドファイバの小さなサイズ（３２μｍ×１６μｍ）によって制限されている。
【００１２】
Ylla Jarkko等による文献("A 3.5 W 977 nm jacketed air clad fiber laser ytterbium doped fiber laser" OSA Trends in Optics and Photonics, Advanced Solid State Lasers Vol. 34, 2000)では、単一モードのビームにおいて数ワットを生成するための、コアおよび小さな直径のクラッドを伴う円形状のファイバが教示されている。
【００１３】
米国特許第６７５１２４１号明細書では、以下の内容を含んでいるファイバレーザ、または、ファイバ増幅器を生成するための光学活性されたファイバが教示されている。
・９８０ｎｍに向けて３段階の遷移を有するイッテルビウムタイプの光学的に励起されたイオンがドープされた、コア屈折率を有するコア
・上記コアを包囲しており、上記コアの屈折率よりも低い屈折率を有する内側クラッドであって、断面領域が上記コアの断面領域の２倍から８倍も大きい内側クラッド
・上記内側クラッドを包囲しており、上記内側クラッドの屈折率よりも低い屈折率を有する外側クラッド
この先行技術文献では、２から２５までの間にあるコア／クラッドの表面比率、および、１．５：１よりも大きな非円形状での長軸／短軸の比率が記述されている。記述されている具体的な例では、ファイバにはイッテルビウムがドープされており、コア／クラッドの表面比率は２から８までの間にある。
【００１４】
この文献に記述されているファイバは、細長い放出表面を伴うブロードストライプ型ダイオードの注入を促進するように形状が選択されているクラッドを有している。
【００１５】
９７０ＭＨｚの周波数および１００Ｗの平均出力での２０ｐｓパルスを伝送するＭＯＰＡ型ピコ秒ファイバを記述しているKangkang Chen等による寄稿("100 W, fiberised, Linearly-Polarized, Picosecond Ytterbium Doped Fiber MOPA" Kangkang Chen, Shaif-ul Alam, Dejiao Lin, Andrew Malinowski and David J. Richardson, Optoelectronic Research Center, University of Southampton, Southampton SO17 1BJ, UK)も知られている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
従来技術の解決策では、３．５Ｗより大きな連続出力ための９７６ｎｍでのフレキシブルファイバ光源を生成することができず、パルス光源の場合、１Ｗより大きな出力のためのフレキシブルファイバ光源を生成することができない。リジッドファイバでは、１００Ｗまでの出力を生成するが、小型化、スペクトル純度、および、偏光の問題が生じる。また、従来技術のドープされたファイバを用いているレーザは、パルスのスペクトル純度または偏光を、満足するように制御することができない。
【００１７】
具体的には、従来技術の解決策により提起された技術的問題として、従来技術において用いられているドープされたファイバの横方向の形状により、９７６ｎｍ付近での増幅に対して、再放出の確率と略同一、または、それよりも低いイオン吸収の確率が生じてしまう。それ故に、これらの従来技術の解決策では、１０３０ｎｎよりも短い波長、好ましくは１０１０ｎｍよりも短い波長での安定した放出を生成することができない。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
これらの欠点を改善するために、本発明は、１０３０ｎｍよりも短い波長での、制御された横方向の単一モードの放射を放出するファイバを有する光源であって、
−ポンピング波の放出に適している少なくとも１つのレーザダイオードと、
−２つの端部を有しており、コアおよびポンピングクラッドを含んでいる、レアアースエレメントがドープされているクラッド増幅光ファイバ部と、
−上記ドープされたファイバの上記クラッドにおいて上記ポンピング源を結合する手段と、を備えており、
・上記ドープされたファイバの上記コアは、クラッドの屈折率よりも高いコアの屈折率を得るために、イッテルビウム、ネオジム、ツリウムから選択されたレアアースエレメントがドープされた円筒形状部を含んでおり、
・上記レーザダイオードの励起波長は、７５０ｎｍから９６０ｎｍの間に有り、
・上記クラッドの直径は５０ミクロンよりも大きく、上記ドープされたコアの上記ポンピングクラッドに対する表面比率は８から５０の間に有る、ことを特徴とする光源に関する。
【００１９】
上記クラッドの断面が、１から１．４の間の長軸／短軸の比率を有することが有効である。
【００２０】
上記クラッドの直径は、１００ミクロン以上であることが好ましい。
【００２１】
第１の好適な代替例では、放出波長は９６５ｎｍから１０１０ｎｍの間に有り、上記ファイバはイッテルビウムがドープされている。
【００２２】
第２の代替例では、放出波長は８８０ｎｍから９６０ｎｍの間に有り、上記ファイバはネオジムがドープされている。
【００２３】
様々な実施形態では、
−上記ファイバは、外側クラッドおよび内側クラッドを含んでおり、上記外側クラッドの透過性物質の屈折率は、上記内側クラッドの透過性物質の屈折率よりも低く、
−上記ファイバの上記クラッドは、上記ポンピング波のガイドに適している０．３よりも高い開口数を有する導波路であり、上記導波路は、空洞を伴うリングによって形成されている。
【００２４】
好適な実施形態では、上記ファイバは、Ｗ字形状のプロファイルを伴う一体化したスペクトルフィルトレーションを有している。
【００２５】
他の代替例では、上記ファイバは、リジッドエレメントを形成するために純正なシリカ製ロッドに含まれている。
【００２６】
好適な実行例では、本発明の装置は、増幅発振器の構造周辺に構築されたＭＯＰＡ（マスタ発振器出力増幅器）の構成において作動しており、
−上記増幅器を構成しているドープされたファイバと、
−上記ドープされたファイバのスペクトル増幅バンド幅において放出するソースレーザと、
−上記ファイバの少なくとも１つの端部での、上記ドープされたファイバの上記ドープされたコアにおける上記ソースレーザの結合手段と、
−上記増幅ファイバのスペクトル吸収幅において放出するポンピング源と、
−上記ドープされたファイバの上記クラッドにおける上記ポンピング源の結合手段と、
を備えており、
上記増幅器は、所定の波長をフィルタリングするために、および、上記ファイバの通過後に吸収されていない上記ポンピング波を上記ファイバに再注入するために、注入手段との協動に適している選択的キャビティ内波長エレメントを備えている。
【００２７】
有効な代替例では、上記ソースレーザは、半導体レーザである。
【００２８】
上記装置は、上記結合手段は、Ｎ個のポンピングダイオードのファイバ出力への直接の溶接に適しているＮ個の多重モード入力ファイバ、および、上記増幅ファイバへの直接の溶接に適している出力ファイバを含んでいるカプラに関連していることが好ましい。
【００２９】
代替例では、上記ドープされたファイバは、増幅ファイバを構成しており、上記光源は、
−上記増幅ファイバのスペクトル吸収幅において放出するポンピング源と、
−上記ドープされたファイバの上記クラッドにおける上記ポンピング源の結合手段と、
−上記増幅ファイバの２つの端部にて、上記ファイバの上記ドープされたコアから発せられるレーザビームの再注入に適している光学共振器と、
を更に備えている。
【００３０】
上記共振器は、選択的ミラー、体積ブラッググレーティング、または、上記ドープされたファイバまたは形状的に互換性の有るファイバのコアにおいて光書き込みされたブラッググレーティングによって規定されてもよい。
【００３１】
他の有効な実施形態では、上記ドープされたファイバは、チューブ形状部によって包囲されているドープされたコアから成り、上記チューブ形状部は、上記ドープされたコアおよび上記クラッドの屈折率よりも低い屈折率を有しており、上記屈折率は、中心での最大屈折率から、上記クラッドにおける中間屈折率、上記チューブ形状部での最小屈折率へと放射状に変化する。
【００３２】
上記ドープされたファイバは、偏光保持ファイバであることが好ましい。
【００３３】
有効な実施形態では、上記ドープされたファイバは、５×１０-5よりも高い複屈折率を有している。
【００３４】
代替例では、上記ドープされたファイバは、第１のドーパント種がドープされている長軸方向のゾーンと第２のドーパント種がドープされている長軸方向のゾーンとを有するクラッドを含んでいる。
【００３５】
他の代替例では、上記ドープされたファイバは、グラビア印刷によって書き込まれたブラッググレーティングであって、所望のスペクトル放出バンド幅の外側における放出をフィルタリングするように規定された透過スペクトルを伴うブラッググレーティングの少なくとも１つを有するコアを含んでいる。
【００３６】
代替例では、上記ドープされたファイバは、透過スペクトルが上記所望のスペクトル放出幅の外側における上記放出をフィルタリングするように規定されている少なくとも１つのフィルタによって分離された、少なくとも２つの部分に分割されている。
【００３７】
他の代替例では、上記ドープされたファイバは、所望のスペクトル放出幅の外側における干渉性レーザ発振を制限している少なくとも１つの光学アイソレータによって分離された、少なくとも２つの部分に分割されている。
【００３８】
第１の実行例では、上記光源は、連続モードにて放出している。
【００３９】
第２の代替例では、上記光源は、１００フェムト秒から１マイクロ秒の間のパルス継続時間を伴うパルスモードにて放出している。
【００４０】
本発明は、光源用のドープされたファイバを製作する方法であって、レアアースエレメントがドープされた中央のエレメントが、ファイバコア、および、少なくとも６つの周辺エレメントを形成するためのプレフォームに組み立てられており、上記少なくとも６つの周辺エレメントは、幾つかは第１のドーパントがドープされており、幾つかは第２のドーパントがドープされており、上記コアを包囲しており、上記ファイバクラッドを形成するためのものである、ことを特徴とする方法にも関する。
【００４１】
上記ドープされた周辺エレメントの幾つかはホウ素であり、幾つかはシリカであることが有効である。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
本発明は、添付の図面を参照しながら以下の記述を読むことによって、より良く理解されるであろう。
【図１】本発明のファイバの断面図である。
【図２】可視スペクトルにおける波長の関数としてのスペクトル密度曲線である。
【図３】９７５−９８０ｎｍの波長帯域における波長の関数としてのスペクトル密度曲線である。
【図４】レーザシステムの出力スペクトル図である。
【図５】ＭＯＰＡシステムの出力スペクトル図である。
【図６】本発明のレーザの構成図である。
【図７】ファイバを引き上げる前のプレフォームである複数のエレメントから成るアセンブリの準備の概略図である。
【図８】本発明のファイバの赤外線基本モード分布図である。
【図９】ドープされた内部断面の進展、１０３０ｎｍにおける干渉性利得の進展、および、イッテルビウムがドープされたリングの内側の直径の関数としてのポンピング吸収率の進展を示す図である。
【図１０】Ｗ字形状の屈折率プロファイルを有する、本発明の増幅ファイバの図である。
【図１１】ＭＯＰＡの場合の構成図である。
【図１２】本発明の他の実施形態に係る、９７７ｎｍでの十分に一体化した高出力ファイバレーザの構成図である。
【図１３】本発明の他の実施形態に係る、９７７ｎｍでの十分に一体化した高出力ＭＯＰＡの構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００４３】
図１は、本発明の実施形態に係るファイバの断面図を示している。ファイバは、２００μｍである外側の直径、８０μｍであるクラッド（２）の直径、および、２０μｍであるコア（３）の直径を有するエアクラッドのファイバである。ファイバのコアは、クラッドの屈折率より高い屈折率を伴う円筒形状のゾーンから成る。このコアはレアアースエレメントのＹｂ、および、Ｐ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｇｅから選択された１つ以上の共ドーパントが全体的にドープされている。多重モードのガイドは、エアクラッドによって規定されている。
【００４４】
理想的な場合、このファイバは、約２５μｍであるコアの直径、および、約１００μｍであるクラッドの直径（１６であるクラッド／コアの表面比率）を有するであろう。本願では、１０から３０μｍまでのコアの直径が好ましい。９７６ｎｍでの効果的なレーザ動作のために、ファイバのクラッド／コアの表面比率は、８および２５であることが好ましい。比率が５０を超えると、９７６ｎｍでのレーザ光線は、観測することが困難になるようである。
【００４５】
０．０６である開口数を有するコア（３）は、９７６ｎｍでは僅かに多重モードである。ポンピングクラッドの表面領域は、Ylla Jarkko等による文献「"A 3.5 W 977 nm jacketed air clad fiber laser ytterbium doped fiber laser", OSA Trends in Optics and Photonics, Advanced Solid State Lasers Vol. 34, 2000」に記述されている表面領域の約１０倍である。
【００４６】
これにより、数十ワットのポンピングの注入が可能になる。９７６ｎｍでのレーザの性能（図２）は、９７６ｎｍでの１０Ｗの出力、および、１０３０ｎｍでの非常に低レベルな増幅自然放出（ＡＳＥ）を示している。利用可能なポンピング出力によってのみ制限されるこの出力は、フレキシブルファイバにおける過去の記録よりも３倍も大きい。システムの効率は（３０％）は、エアクラッドにおけるポンピングの結合率によって制限される（エアクラッドの開口数は０．４であったが、０．６よりも高い開口数が適している）。
【００４７】
現在のダイオードの輝度レベルを考慮すれば、１００Ｗよりも高い出力をこのようなファイバに注入することが適しており、５０％の理論的な効率のために、９７６ｎｍにて５０Ｗよりも大きな出力を生成する。
【００４８】
まず、このようなファイバによって、出力の空間的な質を改善することができる。
【００４９】
光学モードの空間的な質は、パラメータＭ２よって規定される。ここで、Ｍ２＝１は、回折限界にて完全なガウスモードに対応する。本発明のレーザに対して測定された出力パラメータＭ２は、２１０ｍｍの直径のスピンドルの周りに巻回されたファイバに対して１．１７である。高次モードでの増加した差動損失を生成する僅かな曲面によって加勢されているファイバの多重モードの特徴にも関わらず、レーザは自然に基本モードにて共振する。
【００５０】
また、このようなファイバは、スペクトルの質を改善する。単一ミラーによって規定されるレーザキャビティは、スペクトル選択を有しない。それ故、レーザの放出は、９７６ｎｍでの最大利得付近における多数のラインにて現れている（フリーランニングのレーザ）。
【００５１】
図３に示されている光学スペクトルは、連続レーザ光源の周波数倍増を必要とする、周期分極ニオブ酸リチウム（ＰＰＬＮ）型結晶のスペクトル許容帯域幅と互換性を有さないことは明白である。倍増の要求にスペクトルをより良く適応させるために、出力カプラとして、ＶＢＧ（体積ブラッググレーティング）のような狭いスペクトルバンド幅を伴うフィルタエレメントを用いることが可能である（図４）。
【００５２】
これにより、数十ｍｍであるＰＰＬＮ結晶における倍増と互換性を有する約１００ｐｍのスペクトルラインを規定することが可能である。しかしながら、９７５〜９８０ｎｍのスペクトルバンド幅に存在する高利得は、残存キャビティ内キャビティ反射によって生じるか、または、ＶＢＧにおける第２の反射ピークにおいて生じる干渉性マルチライン発振の原因と為り得る。
【００５３】
本システム内の干渉性発振を回避する信頼できる方法が利用可能である。本システムをＭＯＰＡ（マスタ発振器出力増幅器）の構成において作動させることによって、各反射を最小限にするシステムを規定することができる。この場合、相対的に低出力のレーザ（マスタ発振器）が、ファイバ増幅のステージにおいて増幅される（出力増幅器）。ファイバの高利得は、レーザの構成に対して同様の光学効率を保証する。このシステムの主な利点は、出力の要求とスペクトルの質の要求とを切り離す可能性である。これらの同一の特性を保持しつつ、ファイバによって単に増幅される、最終的な適用と互換性の有る特性を伴うレーザが選択され得る。図５は、ＭＯＰＡシステムの出力スペクトルを示している。スペクトル消滅率は、１５ｄＢよりも大きく、７ｄＢと測定されたレーザの場合（図４）と比較すると、消滅率が顕著に改善されている。
【００５４】
選択された「マスタ」レーザが、空間的に単一モードである場合、増幅ファイバにおいて基本モードをより励起させることが可能である。これにより、空間的により高い質が等価レーザに提供され得る。
【００５５】
「マスタ」レーザは、ファイバレーザまたはレーザダイオードであってもよい。現在では、この機能に理想的に適している、出力、スペクトルおよび偏光の特性を伴うレーザダイオードが利用可能である。
・空間的に単一モードであり、ファイバにおいて結合されている
・偏光している
・ファイバでの４００ｍＷに及ぶ出力
・０．１ｎｍよりも小さなスペクトルバンド幅
このようなレーザの二重クラッドファイバにおける直接増幅によって、数百ワットよりも大きな出力が生じ得る。
【００５６】
また、マスタレーザは、低出力ファイバレーザ（例えば、５Ｗよりも小さい）であってもよい。超高平均出力に到達するために、複数の増幅ステージが用いられてもよい。
【００５７】
最後に、マスタレーザは、パルスレーザ（フェムト秒、ピコ秒またはナノ秒）であってもよい。この場合、出力増幅器においてパルスを増幅する前に、低出力レーザの時間的な特性を規定することがより簡単である。Ｑスイッチモードにおける９７６ｎｍでのレーザの場合、以下のことを制御するために、低出力レーザキャビティを設けることが好ましい。
・パルス継続時間
・各パルス放出の間に設けられた増幅自然放出（ＡＳＥ）の影響
・パルスのスペクトル純度
続いて、これら十分に制御されたパルスは、増幅ファイバにおいて増幅され、初期のスペクトルの質、空間的な質、および、時間的な質を保持しながら、超高平均出力（５〜１００Ｗ）に到達することが可能になる。
【００５８】
図６に示されている構成では、レーザ装置は、パルスの継続時間、エネルギー、平均出力およびピーク出力に関して有効な性能を実現する。
【００５９】
Ｑスイッチマスタ発振器によって放出されたパルスは、１０〜４００ｋＨｚの範囲において調整可能な反復率に対する１２ｎｓの継続時間によって特徴付けられている。マスタ光源のスペクトルバンド幅は、キャビティ内部のフィルタコンポーネント（ＶＢＧ）によって１２５ｐｍに固定されている。例示的な実施形態を伴って実現された性能は、以下の通りである。
・最大平均出力：７８Ｗ
・最大エネルギー：１ｍＪ
・最大ピーク出力＞１００ｋＷ
非線形結晶のＬＢＯ結晶における４８８ｎｍでの周波数倍増後、１６．１Ｗの青色を放出するレーザ出力が、４４Ｗの赤外線出力に対して得られたということが示された。なお、２００６年以降の過去の記録によれば、青色にて８３ｍＷの放出が報告されている(A. Bouchier, G. Lucas-Leclin, P. Georges, and J. Maillard, "Frequency doubling of an efficient continuous wave single-mode Yb-doped fiber laser at 978 nm in a periodically-poled MgO:LiNbO3 waveguide," Opt. Express 13, 6974-6979 (2005))。
【００６０】
したがって、この性能は、考慮されたスペクトルバンド幅（赤外線および可視）における単一モードの放射、平均出力およびパルス毎のエネルギーに関する記録を構成する。
【００６１】
（偏光保持ファイバ）
青色（４８８ｎｍ）における放出を得るための周波数倍増の効果は、９７６ｎｍでの放射が完全に偏光されている場合に最大になる。この目的のために、増幅ファイバが放射の偏光保持を保証することが必要である。幾何学的な制限（低コア／クラッド表面比率）があるので、この性能をどのように生成するかを考慮することは妥当である。コア周辺の制限された空間に起因して、従来の偏光保持構造（ＰＡＮＤＡファイバまたはボウタイ型）を使用することは不可能であろう。
【００６２】
以下のような、多くの特定な形状が実行可能である。
・楕円形状コアファイバ。非円形状コアは、クラッドの大きさに制限を課さないという利点を伴う、本質的に複屈折であるという特性を有する。楕円形状コア（または任意の他の細長い形状）を規定するために、長軸と短軸との長さの比率を、少なくとも１．１：１に設定する。
・ファイバの引き上げの前に、プレフォームにおいて複数のエレメントを組み立てることによって製作されたファイバ（図７）。
【００６３】
この特定の形状は、クラッドの直径を過度に増加させることなく、幾つかのロッドを用いることによってホウ素（複屈折率に関連した力学的制限を課すエレメント）がドープされたシリカの体積を増加させる。
【００６４】
イッテルビウムがドープされた中央のエレメント（８）が、プレフォームに導入され、ホウ素がドープされたエレメント（９）およびネオジムがドープされたエレメント（１０）に包囲されている。上述の実施例では、これらのエレメントは、同一種がドープされたエレメントの隣接した対になって放射状に配置されている。
【００６５】
また、幾つかの構成では、このファイバが偏光ファイバ機能を有することが可能である。この場合、２つ偏光（偏光保持ファイバ）の有効屈折率に幅広い差を導入する代わりに、特定の曲率半径を伴っており、ホウ素がドープされたエレメントの軸に沿って配置されているファイバの巻回によって、２つの偏光軸の１つに対する伝送損失を増大させ得る。偏光された光を放出すために２つの偏光状態を区別する必要があるレーザモードにおいて、これは特に有効である。
【００６６】
図８に示されているこのようなファイバは、１０-4よりも大きな測定された複屈折率を有している。
【００６７】
（傾斜ブラッググレーティングの書き込み）
傾斜ブラッググレーティングは、２つの偏光軸の１つにおいて伝播する間に損失を招き得る。これらのグレーティングは、一般のファイバを偏光保持ファイバに変換するために、そして、偏光保持ファイバを偏光ファイバに変換するために用いられ得る。これには、Ｙｂドープされたファイバの全長に沿った複数のグレーティングの書き込みが含まれている。また、この装置は、フィルタの役割も担う。
【００６８】
上記レーザキャビティは、１０３０ｎｍ付近、および、ドープされたファイバ（ファイバの出力にてキャビティに挿入されたフィルタエレメント）の外側におけるＡＳＥの厳密なフィルタリングを必要とするため、上記レーザキャビティは制限されている。外部フィルタリングでは６０ｄＢ超えを実現するのは困難であるので、この要求により、実際に使用するためのファイバの長さ（およびレーザの効率）は厳密に制限されている。この制限を回避するための優れた方法は、この干渉性放射を増幅ファイバ全体に沿ってフィルタリングする手段を導入することである。これは、多くのデバイスと共に実行可能である。
【００６９】
（２つの屈折率プロファイルを伴う増幅ファイバ）
ドープされたコアの周囲に「埋設型」クラッドを使用することは、基本モードの実効屈折率の幅広い変化を波長の関数として導入する。
【００７０】
この場合、低反射率を有する（クラッドの反射率よりも低い）リングが、ドープされたコアの周囲に配置される。このリングは、通常、フッ素が共ドープされたシリカから成る。
【００７１】
このファイバの特定の曲率半径に対して、９７６ｎｍでのレーザモードに影響を及ぼすことなく、１０３０ｎｍ付近のモードに対する追加損失を招き得る。これにより、１０３０ｎｍでの利得がガイダンス損失によってオフセットされている、ファイバの長さの制限が緩和される。
【００７２】
このファイバ引き出しの構造は、実行するにはより複雑であることは明白であり、多くの追加的制限をファイバの構造に課し得る。また、これらの制限が所望のレーザ特性と互換性を有さない場合において、他のフィルタリング方法も実行可能である。
【００７３】
（増幅ファイバに沿った幾つかの位置におけるブラッググレーティングの書き込み）
ＡＳＥフィルタリングの役割を担うことのできる２つのタイプのブラッググレーティングが存在する。ＬＰＧ（長周期グレーティング）およびＴＦＢＧ（傾斜ファイバブラッググレーティング）である。
【００７４】
ＬＰＧは、特定の波長のクラッドモードへの選択的結合によって動作する。光が共伝播するが、ドープされたコアとの僅かなオーバーラップのために僅かな光学利得しか受けないクラッドに向けて、光が単一モードのコアから放出される。数十ｎｍのスペクトルバンド幅に亘り、１０ｄＢよりも大きな損失を招くことが可能である。
【００７５】
ＴＦＢＧは、同様の動作を有するが、クラッドに放出された光は、一般に、後方反射する。また、これらのグレーティングは、偏光に対して感度が良く、上述のように、信号の波長に対してファイバ偏光を実行することができる。干渉している波長に対して、２つのグレーティングが、各偏光に対する損失を招くために書き込まれていてもよい。
【００７６】
２つのタイプのグレーティングに対して、干渉性放射の除去率を増大させるために、幾つかの書き込みがファイバ全体に沿って為され得る。
【００７７】
（２つ以上の増幅ステージを伴う動作）
上述のフィルタリング方法は、ドープされたファイバの特定の構造、または、フォトライトされたフィルタの導入によるファイバの補正を必要とする。ドープされたファイバの補正を必要としない最後の実行可能なフィルタリング方法が利用可能である。
【００７８】
また、図１０に示されているＭＯＰＡの場合の構成も、レーザの場合には有効である。これには、増幅ファイバの、各部分におけるポンプリサイクルに関連した２つ以上の部分への分割が含まれている。各部分によって生成された信号が、次の部分に注入される（４つのミラーが、９２０ｎｍの光路を規定しており、少なくとも第１のミラーは、９７６ｎｍにおける信号と９２０ｎｍにおけるポンプとを分離するダイクロイックミラーである）。ポンプは、全体効率の減少を回避するために、次の部分に再注入される。各ステージのポンプが自身にリサイクルされる独立したステージを有することも可能である。各ステージ間において、９７６ｎｍにおける波、および、１０３０ｎｍにおけるＡＳＥは、９７６ｎｍの波を通過させるが１０３０ｎｍにおけるＡＳＥを減衰させる光学フィルタを通過する。反対方向に伝播しつつ、レーザ出力のかなりの部分を占有し得る９７６ｎｍにおけるＡＳＥを減衰させるために、光学アイソレータも（ＭＯＰＡの場合においてのみ）用いられる。
【００７９】
この構成は、単一ステップの構成に比べてより長い全長のファイバを使用する。それは、ポンプと第１のステップ後の信号とを分離するために多重モードのカプラが逆方向において用いられており、第２のカプラがポンプと第２の増幅ステップにおける信号とを結合するために用いられている十分に一体化したシステムとも互換性が有る。
【００８０】
（他の動作モード）
特定のファイバにおける９７６ｎｍでの増幅の概念は、システムが、ポンプ増幅ファイバ、スペクトルフィルタリングシステム、および、９７６ｎｍでの１００％のミラー、ならびに、ポンプ除去システムから成るＡＳＥ光源の構成にも適用され得る。この光源は、数ｎｍのスペクトルバンド幅を有しており、偏光されておらず、空間的に単一モードである９７６ｎｍでの連続放射を生成する。
【００８１】
また、ＭＯＰＡの構造も、９７６ｎｍにおける超短パルスを生成するために変更され得る。実際、マスタ発振器は、１００ｆｓ-1ｐｓの時間範囲においてパルスを生成するために、モード遮蔽状態において制御され得る。続いて、これらのパルスは、拡張器（圧縮器）に対して反対の散乱を有する散乱エレメントにおけるスペクトルコンポーネントのリフェーズ(rephase)前に、出力増幅器のファイバにおいて直接増幅されるか、または、増幅前にそれを拡張することによる周波数ドリフト増幅技術を使用して増幅される。
【００８２】
本発明は、十分に一体化した実施形態も含んでいる。これらの実施形態では、一体化した結合が、図１２に示されているレーザの構成、または、図１３に示されているＭＯＰＡの構成に適用され得る。したがって、図１２は、
・１００／１２５μｍおよびＯＮ＝０．１５であるＮ個の多重モードレーザダイオード１０と、
・Ｎ対１の全ファイバポンピングカプラ２０と、
・９７７ｎｍにおいて最大反射率（１００％）を伴う、増幅ファイバのドープされたコアにおいて光書き込みされたブラッググレーティングのネットワーク３０と、
・イッテルビウムイオンがドープされたエアクラッドを伴う、２０／８０に微細構造化された二重クラッドファイバ４０と、
・９７７ｎｍにおいて１０％の反射率を有する、増幅ファイバのドープされたコアにおいて光書き込みされたブラッググレーティング５０と、
・角度が洗練された高出力ＳＭＡコネクタ６０と、
を備えている本発明の光源を示している。
【００８３】
したがって、この実施形態では、結合手段は、Ｎ個のポンピングダイオードのファイバ出力に直接溶接されることに適しているＮ個の多重モード入力ファイバ、および、増幅ファイバに直接溶接されることに適している出力ファイバを含んでいるカプラに関連している。
【００８４】
同様に、図１３は、
・角度が洗練された高出力ＳＭＡコネクタ１００と、
・Ｎ個の多重モードレーザダイオード２００（１００／１２５μｍおよびＯＮ＝０．１５）と、
・Ｎ個の多重モード入力、および、９７７ｎｍにおける１個の単一モード信号出力を有する全ファイバポンプ結合器３００と、
・イッテルビウムイオンがドープされたエアクラッドを伴う、２０／８０に微細構造化された二重クラッドのファイバ４００と、
・クラッドモード抑制器５００、および、２０対６であることが好ましいモードアダプタと、
・９７７ｎｍにおけるファイバアイソレータ６００と、
・９７７ｎｍにおける高スペクトル精度を有する単一モードのレーザダイオード７００と、
を備えている、９７７ｎｍにおける十分に一体化した高出力ＭＯＰＡの構成における本発明の実施形態を示している。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１０３０ｎｍよりも短い波長での、制御された横方向の単一モードの放射を放出するファイバを有する光源（１）であって、
ポンピング波の放出に適している少なくとも１つのレーザダイオード（２）と、
２つの端部を有しており、コアおよびポンピングクラッドを含んでいる、レアアースエレメントがドープされているクラッド増幅光ファイバ（６）部と、
上記ドープされたファイバの上記クラッドにおいてポンピング源を結合する手段と、
を備えており、
上記ドープされたファイバの上記コアは、クラッドの屈折率よりも高いコアの屈折率を得るために、イッテルビウム、ネオジム、ツリウムから選択されたレアアースエレメントがドープされた円筒形状部を含んでおり、
上記レーザダイオード（２）の励起波長は、７５０ｎｍから９６０ｎｍの間に有り、
上記クラッドの直径は５０ミクロンよりも大きく、上記ドープされたコアの上記ポンピングクラッドに対する表面比率は８から５０の間に有る、
ことを特徴とする光源（１）。
【請求項２】
上記クラッドの断面は、１から１．４の間に有る長軸／短軸の比率を有している、
ことを特徴とする請求項１に記載の光源（１）。
【請求項３】
上記放出波長は、９６５ｎｍから１０１０ｎｍの間に有り、
上記ファイバは、イッテルビウムがドープされている、
ことを特徴とする請求項１または２に記載の光源（１）。
【請求項４】
上記放出波長は、８８０ｎｍから９６０ｎｍの間に有り、
上記ファイバは、ネオジムがドープされている、
ことを特徴とする請求項１または２に記載の光源（１）。
【請求項５】
上記ファイバは、外側クラッドおよび内側クラッドを含んでおり、
上記外側クラッドの透過性物質の屈折率は、上記内側クラッドの透過性物質の屈折率よりも低い、
ことを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項６】
上記ファイバの上記クラッドは、上記ポンピング波のガイドに適している０．３よりも高い開口数を有する導波路であり、
上記導波路は、空洞を伴うリングによって形成されている、
ことを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項７】
上記装置（１）は、増幅発振器の構造周辺に構築されたＭＯＰＡ（マスタ発振器出力増幅器）の構成において作動しており、
上記増幅器を構成しているドープされたファイバと、
上記ドープされたファイバのスペクトル増幅バンド幅において放出するソースレーザと、
上記ファイバの少なくとも１つの端部での、上記ドープされたファイバの上記ドープされたコアにおける上記ソースレーザの結合手段（４）と、
上記増幅ファイバのスペクトル吸収幅において放出するポンピング源と、
上記ドープされたファイバの上記クラッドにおける上記ポンピング源の結合手段と、
を備えており、
上記増幅器は、所定の波長をフィルタリングするために、および、上記ファイバ（６）の通過後に吸収されていない上記ポンピング波を上記ファイバ（６）に再注入するために、注入手段（４）との協動に適している選択的キャビティ内波長エレメント（５、１３、８、９）を備えている、
ことを特徴とする請求項１から６の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項８】
上記装置は、上記結合手段（４）は、Ｎ個のポンピングダイオードのファイバ出力への直接の溶接に適しているＮ個の多重モード入力ファイバ、および、上記増幅ファイバ（６）への直接の溶接に適している出力ファイバを含んでいるカプラに関連している、
ことを特徴とする請求項１から７の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項９】
上記ドープされたファイバは、増幅ファイバを構成しており、
上記光源は、
上記増幅ファイバのスペクトル吸収幅において放出するポンピング源と、
上記ドープされたファイバの上記クラッドにおける上記ポンピング源の結合手段と、
上記増幅ファイバの２つの端部にて、上記ファイバの上記ドープされたコアから発せられるレーザビームの再注入に適している光学共振器と、
を更に備えている、
ことを特徴とする請求項１から６の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項１０】
上記ドープされたファイバは、チューブ形状部によって包囲されているドープされたコアから成り、
上記チューブ形状部は、上記ドープされたコアおよび上記クラッドの屈折率よりも低い屈折率を有しており、
上記屈折率は、中心での最大屈折率から、上記クラッドにおける中間屈折率、上記チューブ形状部での最小屈折率へと放射状に変化する、
ことを特徴とする請求項１から９の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項１１】
上記ドープされたファイバは、偏光保持ファイバである、
ことを特徴とする請求項１から１０の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項１２】
上記ドープされたファイバは、第１のドーパント種がドープされている長軸方向のゾーンと第２のドーパント種がドープされている長軸方向のゾーンとを有するクラッドを含んでいる、
ことを特徴とする請求項１１に記載の光源（１）。
【請求項１３】
上記ドープされたファイバは、グラビア印刷によって書き込まれたブラッググレーティングであって、所望のスペクトル放出バンド幅の外側における放出をフィルタリングするように構成された透過スペクトルを伴うブラッググレーティングの少なくとも１つを有するコアを含んでいる、
ことを特徴とする請求項１から１２に記載の光源（１）。
【請求項１４】
上記ドープされたファイバは、透過スペクトルが上記所望のスペクトル放出幅の外側における上記放出をフィルタリングするように規定されている少なくとも１つのフィルタによって、または、光学アイソレータによって分離された少なくとも２つの部分に分割されている、
ことを特徴とする請求項１から１３に記載の光源（１）。
【請求項１５】
請求項１２に記載の光源用のドープされたファイバを製作する方法であって、
レアアースエレメントがドープされた中央のエレメントが、ファイバコア、および、少なくとも６つの周辺エレメントを形成するためのプレフォームに組み立てられており、
上記少なくとも６つの周辺エレメントは、幾つかは第１のドーパントがドープされており、幾つかは第２のドーパントがドープされており、上記コアを包囲しており、上記ファイバクラッドを形成するためのものである、
ことを特徴とする方法。
【請求項１】
１０３０ｎｍよりも短い波長での、制御された横方向の単一モードの放射を放出するファイバを有する光源（１）であって、
ポンピング波の放出に適している少なくとも１つのレーザダイオード（２）と、
２つの端部を有しており、コアおよびポンピングクラッドを含んでいる、レアアースエレメントがドープされているクラッド増幅光ファイバ（６）部と、
上記ドープされたファイバの上記クラッドにおいてポンピング源を結合する手段と、
を備えており、
上記ドープされたファイバの上記コアは、クラッドの屈折率よりも高いコアの屈折率を得るために、イッテルビウム、ネオジム、ツリウムから選択されたレアアースエレメントがドープされた円筒形状部を含んでおり、
上記レーザダイオード（２）の励起波長は、７５０ｎｍから９６０ｎｍの間に有り、
上記クラッドの直径は５０ミクロンよりも大きく、上記ドープされたコアの上記ポンピングクラッドに対する表面比率は８から５０の間に有る、
ことを特徴とする光源（１）。
【請求項２】
上記クラッドの断面は、１から１．４の間に有る長軸／短軸の比率を有している、
ことを特徴とする請求項１に記載の光源（１）。
【請求項３】
上記放出波長は、９６５ｎｍから１０１０ｎｍの間に有り、
上記ファイバは、イッテルビウムがドープされている、
ことを特徴とする請求項１または２に記載の光源（１）。
【請求項４】
上記放出波長は、８８０ｎｍから９６０ｎｍの間に有り、
上記ファイバは、ネオジムがドープされている、
ことを特徴とする請求項１または２に記載の光源（１）。
【請求項５】
上記ファイバは、外側クラッドおよび内側クラッドを含んでおり、
上記外側クラッドの透過性物質の屈折率は、上記内側クラッドの透過性物質の屈折率よりも低い、
ことを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項６】
上記ファイバの上記クラッドは、上記ポンピング波のガイドに適している０．３よりも高い開口数を有する導波路であり、
上記導波路は、空洞を伴うリングによって形成されている、
ことを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項７】
上記装置（１）は、増幅発振器の構造周辺に構築されたＭＯＰＡ（マスタ発振器出力増幅器）の構成において作動しており、
上記増幅器を構成しているドープされたファイバと、
上記ドープされたファイバのスペクトル増幅バンド幅において放出するソースレーザと、
上記ファイバの少なくとも１つの端部での、上記ドープされたファイバの上記ドープされたコアにおける上記ソースレーザの結合手段（４）と、
上記増幅ファイバのスペクトル吸収幅において放出するポンピング源と、
上記ドープされたファイバの上記クラッドにおける上記ポンピング源の結合手段と、
を備えており、
上記増幅器は、所定の波長をフィルタリングするために、および、上記ファイバ（６）の通過後に吸収されていない上記ポンピング波を上記ファイバ（６）に再注入するために、注入手段（４）との協動に適している選択的キャビティ内波長エレメント（５、１３、８、９）を備えている、
ことを特徴とする請求項１から６の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項８】
上記装置は、上記結合手段（４）は、Ｎ個のポンピングダイオードのファイバ出力への直接の溶接に適しているＮ個の多重モード入力ファイバ、および、上記増幅ファイバ（６）への直接の溶接に適している出力ファイバを含んでいるカプラに関連している、
ことを特徴とする請求項１から７の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項９】
上記ドープされたファイバは、増幅ファイバを構成しており、
上記光源は、
上記増幅ファイバのスペクトル吸収幅において放出するポンピング源と、
上記ドープされたファイバの上記クラッドにおける上記ポンピング源の結合手段と、
上記増幅ファイバの２つの端部にて、上記ファイバの上記ドープされたコアから発せられるレーザビームの再注入に適している光学共振器と、
を更に備えている、
ことを特徴とする請求項１から６の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項１０】
上記ドープされたファイバは、チューブ形状部によって包囲されているドープされたコアから成り、
上記チューブ形状部は、上記ドープされたコアおよび上記クラッドの屈折率よりも低い屈折率を有しており、
上記屈折率は、中心での最大屈折率から、上記クラッドにおける中間屈折率、上記チューブ形状部での最小屈折率へと放射状に変化する、
ことを特徴とする請求項１から９の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項１１】
上記ドープされたファイバは、偏光保持ファイバである、
ことを特徴とする請求項１から１０の何れか１項に記載の光源（１）。
【請求項１２】
上記ドープされたファイバは、第１のドーパント種がドープされている長軸方向のゾーンと第２のドーパント種がドープされている長軸方向のゾーンとを有するクラッドを含んでいる、
ことを特徴とする請求項１１に記載の光源（１）。
【請求項１３】
上記ドープされたファイバは、グラビア印刷によって書き込まれたブラッググレーティングであって、所望のスペクトル放出バンド幅の外側における放出をフィルタリングするように構成された透過スペクトルを伴うブラッググレーティングの少なくとも１つを有するコアを含んでいる、
ことを特徴とする請求項１から１２に記載の光源（１）。
【請求項１４】
上記ドープされたファイバは、透過スペクトルが上記所望のスペクトル放出幅の外側における上記放出をフィルタリングするように規定されている少なくとも１つのフィルタによって、または、光学アイソレータによって分離された少なくとも２つの部分に分割されている、
ことを特徴とする請求項１から１３に記載の光源（１）。
【請求項１５】
請求項１２に記載の光源用のドープされたファイバを製作する方法であって、
レアアースエレメントがドープされた中央のエレメントが、ファイバコア、および、少なくとも６つの周辺エレメントを形成するためのプレフォームに組み立てられており、
上記少なくとも６つの周辺エレメントは、幾つかは第１のドーパントがドープされており、幾つかは第２のドーパントがドープされており、上記コアを包囲しており、上記ファイバクラッドを形成するためのものである、
ことを特徴とする方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【公表番号】特表２０１３−５１０４３６（Ｐ２０１３−５１０４３６Ａ）
【公表日】平成２５年３月２１日（２０１３．３．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−５３７４３６（Ｐ２０１２−５３７４３６）
【出願日】平成２２年１１月３日（２０１０．１１．３）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２０１０／０５２３５４
【国際公開番号】ＷＯ２０１１／０５５０７４
【国際公開日】平成２３年５月１２日（２０１１．５．１２）
【出願人】（５１２１１６２１７）ウニヴェルシテ ボルドー １ (1)
【氏名又は名称原語表記】ＵＮＩＶＥＲＳＩＴＥ ＢＯＲＤＥＡＵＸ １
【住所又は居所原語表記】３５１ Ｃｏｕｒｓ ｄｅ ｌａ Ｌｉｂｅｒａｔｉｏｎ，３３４０５ ＴＡＬＥＮＣＥ，ＦＲＡＮＣＥ
【出願人】（５１２１１６２２８）アルファノフ サントゥル テクノロジック オプティーク エ ラズル (1)
【氏名又は名称原語表記】ＡＬＰＨＡＮＯＶ Ｃｅｎｔｒｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｑｕｅ Ｏｐｔｉｑｕｅ ｅｔ Ｌａｓｅｒｓ
【住所又は居所原語表記】３５１ Ｃｏｕｒｓ ｄｅ ｌａ Ｌｉｂｅｒａｔｉｏｎ，３３４０５ ＴＡＬＥＮＣＥ，ＦＲＡＮＣＥ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２５年３月２１日（２０１３．３．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１１月３日（２０１０．１１．３）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＦＲ２０１０／０５２３５４
【国際公開番号】ＷＯ２０１１／０５５０７４
【国際公開日】平成２３年５月１２日（２０１１．５．１２）
【出願人】（５１２１１６２１７）ウニヴェルシテ ボルドー １ (1)
【氏名又は名称原語表記】ＵＮＩＶＥＲＳＩＴＥ ＢＯＲＤＥＡＵＸ １
【住所又は居所原語表記】３５１ Ｃｏｕｒｓ ｄｅ ｌａ Ｌｉｂｅｒａｔｉｏｎ，３３４０５ ＴＡＬＥＮＣＥ，ＦＲＡＮＣＥ
【出願人】（５１２１１６２２８）アルファノフ サントゥル テクノロジック オプティーク エ ラズル (1)
【氏名又は名称原語表記】ＡＬＰＨＡＮＯＶ Ｃｅｎｔｒｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｑｕｅ Ｏｐｔｉｑｕｅ ｅｔ Ｌａｓｅｒｓ
【住所又は居所原語表記】３５１ Ｃｏｕｒｓ ｄｅ ｌａ Ｌｉｂｅｒａｔｉｏｎ，３３４０５ ＴＡＬＥＮＣＥ，ＦＲＡＮＣＥ
【Ｆターム（参考）】
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