プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物及びプレストレストコンクリート緊張材
【課題】鋼材への塗布性がよく容易な緊張作業を可能にする、優れた防錆、防食効果を有する、コンクリートと緊張用鋼材を一体化するための優れた固定効果を有する、かつ緊張後の硬度の発現速度も満足するプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物、及び、このプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を用いたプレストレストコンクリート緊張材を提供する。
【解決手段】酸素硬化型樹脂（Ａ）、並びに、金属酸化物、金属過酸化物及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも１種の金属化合物（Ｄ）を含有するプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物であって、金属化合物（Ｄ）の含有量が、酸素硬化型樹脂（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、２０重量部以下であることを特徴とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物、及びこのプレグラウト鋼材用樹脂組成物を用いたプレストレストコンクリート緊張材。
【解決手段】酸素硬化型樹脂（Ａ）、並びに、金属酸化物、金属過酸化物及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも１種の金属化合物（Ｄ）を含有するプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物であって、金属化合物（Ｄ）の含有量が、酸素硬化型樹脂（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、２０重量部以下であることを特徴とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物、及びこのプレグラウト鋼材用樹脂組成物を用いたプレストレストコンクリート緊張材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物、及びこの樹脂組成物を用いたプレストレストコンクリート緊張材に関する。より詳しくは、プレストレストコンクリート（以下、「ＰＣ」ともいう。）のポストテンション工法において使用されるＰＣ緊張用鋼材の防食および防錆、並びに該ＰＣ緊張用鋼材とコンクリートとの一体化のために、ＰＣ緊張用鋼材の表面に塗布されるプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物に関する。又、この硬化性樹脂組成物をその表面に塗布した鋼材をシースで被覆してなるＰＣ緊張材に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＰＣのポストテンション工法とは、コンクリート内に埋設したシース中に緊張用鋼材を挿入し、コンクリート硬化後に緊張用鋼材を緊張させて緊張力を加え、その反力により予めコンクリートに圧縮応力を与える工法であり、引張強度が弱いとのコンクリートの欠点を補うものである。
【０００３】
緊張用鋼材の周囲は、その防錆、防食のため、又その鋼材とコンクリート間を一体化するために、セメントミルクや樹脂組成物等のグラウト材で覆われる。特に、硬化時間を調整した樹脂組成物（プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物）が塗布された緊張用鋼材をシース内に配置したＰＣ緊張材を使用すれば、緊張用鋼材の挿入作業やグラウト材の注入作業の煩雑さを解決できるので好ましい。
【０００４】
このプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物としては、例えば、エポキシ−ケチミン系の樹脂組成物が提案されている（特開２０００−２８１９６７号公報、特開２００２−６０４６５号公報）。しかし、特開２００４−９９８３４号公報、特開２００４−７６３５８号公報、特開２００４−７６３５９号公報等では、エポキシ−ケチミン系の樹脂組成物は皮膚刺激を与える可能性があることが指摘され、代わりに、酸素硬化型樹脂を使用したプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物が提案されている。
【特許文献１】特開２０００−２８１９６７号公報
【特許文献２】特開２００２−６０４６５号公報
【特許文献３】特開２００４−９９８３４号公報
【特許文献４】特開２００４−７６３５８号公報
【特許文献５】特開２００４−７６３５９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、従来の酸素硬化型樹脂は、硬化速度が遅く硬度の発現に時間がかかり、グラウト材としての用途としては実用性が低いとの問題を有していた。そこで、酸素硬化型樹脂を用いながらも、硬化速度がより速いプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物（グラウト材）が望まれていた。
【０００６】
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたもので、ＰＣ緊張用鋼材の表面に塗布されるプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物であって、
鋼材への塗布性がよく容易な緊張作業を可能にする、
優れた防錆、防食効果を有する、
コンクリートと緊張用鋼材を一体化するための優れた固定効果を有する、かつ
緊張後の硬度の発現速度も満足する
プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を提供することを課題とする。本発明は、さらに、このプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を用い、鋼材が完全防食され、優れた固定効果を有するとともに、緊張後の硬度の発現においても優れるＰＣ緊張材を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、前記課題を達成するために鋭意研究を行った結果、酸素硬化型樹脂とともに、金属酸化物、金属過酸化物、又は金属水酸化物を所定量含有する樹脂組成物が、前記の課題を達成することを見いだし、本発明を完成した。
【０００８】
すなわち本発明は、その請求項１において、酸素硬化型樹脂（Ａ）、並びに、金属酸化物、金属過酸化物及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも１種の金属化合物（Ｄ）を含有するプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物であって、金属化合物（Ｄ）の含有量が、酸素硬化型樹脂（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、２０重量部以下であることを特徴とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を提供するものである。
【０００９】
酸素硬化型樹脂（Ａ）としては、１分子中に酸化重合し得る脂肪酸を１個以上有するものであればよく、アルキド樹脂、ウレタン化油（油変性ウレタン樹脂）、脂肪酸変性エポキシエステルがこの酸素硬化型樹脂として例示される。これらは、公知の樹脂であり、その製造に使用される乾性油、多価アルコール、多塩基酸、イソシアネート類については、特に限定されるものではなく、公知の樹脂の原料と同様なものを使用することができる。
【００１０】
アルキド樹脂としては、多価アルコールと、カルボキシル基を２個以上有している多価カルボン酸を重縮合させ、これを（半）乾性油又は（半）乾性油脂肪酸で変性した油変性アルキド樹脂、脂肪酸変性アルキド樹脂等が使用可能である。
【００１１】
多価アルコールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、ポリプロピレングレコール、ネオベンチルグリコール、１，３−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトールが挙げられる。
【００１２】
多価カルボン酸としては、例えば、無水フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、テトラヒドロ無水フタル酸、ヘキサヒドロ無水フタル酸等の飽和多塩基酸、マレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、無水シトラコン酸等の不飽和多塩基酸が挙げられる。
【００１３】
前記の（半）乾性油又は（半）乾性油脂肪酸としては、ヨウ素価が１００以上であるものが好ましい。これにより、高い架橋密度が得られる。アルキド樹脂の合成に用いられる（半）乾性油としては、麻美油、亜麻仁油、サフラワ油、大豆油、ぬか油、綿実油、えの油、なたね油、桐油、トール油等が挙げられる。
【００１４】
（半）乾性油脂肪酸としては、麻美油脂肪酸、亜麻仁油脂肪酸、サフラワ油脂肪酸、大豆油脂肪酸、ぬか油脂肪酸、綿実油脂肪酸、えの油脂肪酸、なたね油脂肪酸、桐油脂肪酸、トール油脂肪酸、しなきり油脂肪酸、ひまし油脂肪酸、脱水ひまし油脂肪酸、椰子油脂肪酸等が挙げられる。又フェノール樹脂やエポキシ樹脂、イソシアネート等により変性したものも使用できる。
【００１５】
ウレタン化油とは、（半）乾性油をイソシアネートで変性したものである。ここで（半）乾性油としては、上記アルキド樹脂の場合と同様、ヨウ素価１００以上のものが好ましい。イソシアネートとして例えばトリレンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、テトラヒドロナフタレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、シクロヘキシレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、テトラメチルキシリレンジイソシアネート、ジメチルジシクロヘキシルメタンジイソシアネート等が挙げられる。
【００１６】
脂肪酸変性エポキシエステルとは、エポキシ基を有する樹脂を（半）乾性油又は（半）乾性油脂肪酸により変性したものである。（半）乾性油又は（半）乾性油脂肪酸としては、上記アルキド樹脂の場合と同様、ヨウ素価１００以上のものが好ましい。
【００１７】
エポキシ基を有する樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、多価アルコールとエピクロルヒドリンとの縮合物、多価カルボン酸とエピクロルヒドリンとの縮合物、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、これらの臭素化物等を挙げることができる。以上の例示については、例示中の一種類を、単独で使用することもでき、又は２種類以上を併用することもできる。
【００１８】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物は、この酸素硬化型樹脂（Ａ）とともに、金属酸化物、金属過酸化物及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも１種の金属化合物（Ｄ）を配合することを特徴とする。金属化合物（Ｄ）を配合することにより、酸素硬化型樹脂（Ａ）の単独では不十分であった硬度の発現速度を上げることができ、グラウト材として適度な硬化速度を得ることができる。
【００１９】
金属化合物（Ｄ）としては、亜鉛（Ｚｎ）、カルシウム（Ｃａ）、マグネシウム（Ｍｇ）、カリウム（Ｋ）等の金属酸化物、金属過酸化物、金属水酸化物を挙げることができる。より具体的には、酸化カルシウムや、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化カリウム等の金属酸化物、過酸化カルシウム等の金属過酸化物、水酸化カルシウム、水酸化カリウム、水酸化マグネシウム等の金属水酸化物等を挙げることができる。
【００２０】
酸素硬化型樹脂（Ａ）の耐水性(耐加水分解性)を考慮する場合は、水溶解時のｐＨ（いわゆる懸濁ｐＨ）が７に近いもの、例えば酸化亜鉛が好ましい。水溶解時のｐＨが７に近いものを用いることにより、酸素硬化型樹脂（Ａ）の加水分解によるエステル交換反応を防ぐことができる。これら金属酸化物、金属過酸化物、金属水酸化物は、これらの中から選ばれる１種類を単独で使用することもでき、又はこれらの中から選んだ２種類以上を組み合わせて使用することもできる。
【００２１】
金属化合物（Ｄ）の含有量は、酸素硬化型樹脂（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、２０重量部以下であることが好ましい。２０重量部を超えると、樹脂組成物の粘度が高くなりすぎて、塗布性が低下する等ハンドリングの問題が生じる。１重量部未満であると、硬化速度を向上する効果が充分得られない。より好ましくは、２重量部以上、１５重量部以下である。
【００２２】
前記本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物に、さらに、酸素硬化型樹脂（Ａ）と相溶して均一な液状混合物を形成しかつ軟化点が４０℃を越える固形樹脂（Ｂ）を所定量添加することにより、硬度の発現速度をより向上でき、グラウト材としてより好ましい硬化速度を得ることができる。そこで本発明は、前記請求項１のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物の好ましい態様として、該組成物にさらに、前記酸素硬化型樹脂（Ａ）と相溶して均一な液状混合物を形成し、かつ軟化点が４０℃を越える固形樹脂（Ｂ）を、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、５重量部以上、６０重量部以下含有することを特徴とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物（請求項２）を提供する。
【００２３】
固形樹脂（Ｂ）は、酸素硬化型樹脂（Ａ）との相溶性にすぐれ、室温で、酸素硬化型樹脂（Ａ）と混合されることにより、均一な液状混合物（溶液）を形成するものであり、かつ軟化点が４０℃を越える室温で固形の樹脂である。軟化点が４０℃以下の樹脂では、固形樹脂（Ｂ）を添加する効果、すなわち硬度の発現速度をより向上するとの効果が充分得られない。より好ましくは軟化点が６０℃以上の樹脂である。
【００２４】
ここで軟化点とは、ＪＩＳ Ｋ６８６３「ホットメルト接着剤の軟化点試験方法」により測定した値である。
【００２５】
固形樹脂（Ｂ）の配合量は、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、固形樹脂（Ｂ）が５重量部以上かつ６０重量部以下の範囲であることが好ましい。固形樹脂（Ｂ）の含有量が５重量部未満の場合、固形樹脂（Ｂ）を添加する効果、すなわち硬度の発現速度をより向上するとの効果が充分得られない。一方６０重量部を越える場合は、樹脂組成物の粘度が高くなりすぎ塗布性が低下する等、ハンドリングの問題が生じる場合がある。固形樹脂（Ｂ）の含有量のより好ましい範囲は、１０重量部以上かつ４０重量部以下である。
【００２６】
このような固形樹脂（Ｂ）として使用できる樹脂としては、石油樹脂、キシレン樹脂、スチレン樹脂、レゾール型フェノール樹脂、ノボラック型フェノール樹脂、ロジンエステル、ロジンフェノール、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、ケトン樹脂等を挙げることができる。これらの樹脂等から選ばれる１種の樹脂を単独で使用してもよく、又２種以上を併用することもできる。
【００２７】
中でも、レゾール型フェノール樹脂（レゾール樹脂）が好ましく例示される。請求項３は、この好ましい態様に該当する。前記のように、固形樹脂（Ｂ）を配合することにより樹脂組成物の硬化速度を向上することができるが、レゾール樹脂と金属化合物（Ｄ）はキレート結合を形成し、金属架橋することにより、さらに優れた硬化速度の向上効果が得られると考えられる。
【００２８】
ここでレゾール樹脂とは、フェノール類とホルムアルデヒド類とを、ホルムアルデヒド類が過剰の条件で、反応触媒の存在下、加熱して縮合させて、フェノール類にメチロール基を導入してなるものであり、導入したメチロール基はアルキルエーテル化されていてもよい。
【００２９】
上記フェノール樹脂を構成するフェノール成分としては、例えば、ｏ−クレゾール、ｐ−クレゾール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、ｐ−エチルフェノール、ｐ−フェニルフェノール、２，３−キシレノール、２，５キシレノール、ｐ−ｔｅｒｔ−アミノフェノール、ｐ−ノニルフェノール、ｐ−シクロヘキシルフェノール、石炭酸、ｍ−クレゾール、ｍ−エチルフェノール、３，５−キシレノール、ｍ−メトキシフェノール、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦが挙げられ、又、キシレン樹脂等で変性されたものも使用できる。これらは、１種の単独で又は２種類以上の組合せで使用することができる。
【００３０】
又、固形樹脂（Ｂ）として石油樹脂を用いた場合も優れた硬化速度の向上効果が得られ好ましい。請求項４は、この好ましい態様に該当する。
【００３１】
石油樹脂とは、ナフサを分解した際に得られる不飽和化合物を重合したものであり、Ｃ５留分を原料とする脂肪族系とＣ９留分を原料とする芳香族系とがある。Ｃ５系としては、例えば、シクロペンタジエン系、ジシクロペンタジエン系、ペンテン系、ペンタジエン系、イソプレン系、ピペリレン系、メチルブテン系が挙げられ、Ｃ９系としては、例えば、ビニルトルエン系、α−メチルスチレン系、スチレン系、インデン系、クマロン系が挙げられる。又これらの水添品も使用できる。さらに上記石油樹脂においては、分子中に、炭化水素結合以外に、エステル結合や、水酸基、カルボキシル基及び酸化重合性基等の官能基を含むことができる。
【００３２】
金属化合物（Ｄ）を添加するとともに、酸素硬化型樹脂（Ａ）中に含まれる官能基、特にカルボキシル基の濃度を上げると、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物の硬化速度をより向上できるので好ましい。酸素硬化型樹脂（Ａ）中の官能基濃度を上げることにより、酸素硬化型樹脂（Ａ）中の架橋点を増やすことができるので、硬化速度を向上できるものと考えられる。
【００３３】
酸素硬化型樹脂（Ａ）中の官能基（カルボキシル基）濃度を上げる具体的手段としては、酸素硬化型樹脂（Ａ）の合成に際して、酸の量を過剰にする方法や、酸素硬化型樹脂（Ａ）の水酸基に、酸（無水トリメリット酸）を付加させる方法等が挙げられる。
【００３４】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物では、さらに金属触媒を適切な割合で配合することによって、硬化速度を調整することができる。請求項５は、この金属触媒を配合する態様に該当する。金属触媒としては、ナフテン酸コバルト、ナフテン酸カルシウム、ナフテン酸リチウム、ナフテン酸マンガン、ナフテン酸鉛、ナフテン酸亜鉛、ナフテン酸銅、ナフテン酸ジルコニウム等のナフテン酸塩や、オクチル酸コバルト、オクチル酸カルシウム、オクチル酸マンガン、オクチル酸銅、オクチル酸鉛、オクチル酸亜鉛、オクチル酸ジルコニウム、オクチル酸アルミニウム、オクチル酸第１スズ等のオクチル酸塩等が挙げられ、これらの１種又は２種以上を用いることができる。
【００３５】
金属触媒は、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、金属分換算で０．０５〜１重量部の範囲であることが好ましい。すなわち、金属触媒の含有量が０．０５重量部未満になると、酸化による硬化が遅くなる。又、金属触媒の配合量が多くなると、金属触媒を希釈するために使用される溶剤量も増え、ポリエチレン等から形成されることが多いシースを押出被覆する際にボイドの発生を招くことがあるので、好ましくない。より好ましくは、金属分換算で０．１〜０．８重量部の範囲である。
【００３６】
又、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物には、硬度発現のため、又粘度調整やチクソ性調整のために、各種の充填材を配合することができる。請求項６は、この態様に該当する。この充填材としては、タルク、炭酸カルシウム、酸化カルシウム、沈降性硫酸バリウム、シリカ、アエロジル（超微粒子無水二酸化ケイ素、日本アエロジル社商品名）、ゼオライト等が挙げられる。充填材の配合量の範囲は特に限定されず、粘度と硬度の関係を考慮して、適宜決定される。
【００３７】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物は、アミノ基やイソシアネート基、アクリル基、エポキシ基などの官能基を有する架橋剤（Ｃ）を、さらに含有することができる。架橋剤（Ｃ）を、さらに含有することにより、樹脂組成物内部からの硬化をさらに促進でき、その結果、厚膜の塗布の場合でも内部からの均一な硬化を実現してグラウト材として適度な硬化速度を発現することができる。
【００３８】
架橋剤（Ｃ）としては、エポキシ樹脂、グリシジル基含有オルガノシラン、イソシアネート、メラミン樹脂、オキサゾリン系化合物、カルボジイミド系化合物、アルミニウムキレート化合物などを挙げることができる。以上の例示中の１種類を単独で使用することもでき、又は２種類以上を組み合わせて使用することもできる。さらに、レゾール樹脂やベンゾオキサジンなどの熱硬化性樹脂と組み合わせて使用してもよい。
【００３９】
さらに、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物には、粘性調整等のために、少量の有機溶剤等を配合することができる。しかし、有機溶剤を含むと、環境上又は作業上問題を生じる可能性があり、又、溶剤が揮発する分有効成分が減少して性能上の問題を生じる可能性があるので、溶剤量は少ない方が好ましく、無溶剤での使用がより好ましい。
【００４０】
本発明のプレグラウト鋼材用樹脂組成物は、塗布作業及び貯蔵安定性の観点より、２５℃における粘度が１０〜２５０Ｐａ・ｓであることが好ましく、より好ましくは１５〜１５０Ｐａ・ｓである。さらに、４０℃における粘度が５Ｐａ・ｓ以上であり、かつ５℃における粘度を［η５］とし、４０℃における粘度を［η４０］としたときの、ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］が３．０未満であることが好ましい。請求項７は、この好ましい態様に該当する。
【００４１】
４０℃における粘度が５Ｐａ・ｓ未満の場合は、夏場等において、樹脂組成物の流動性が大きくなりすぎて塗布作業が困難になる。又、ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］が３．０以上の場合は、塗布時の条件の振れ幅が大きくなり、又季節により緊張可能日数に変動が生じる。ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］は、２．７未満がより好ましい。
【００４２】
樹脂組成物を塗布したＰＣ緊張用鋼材を用いたＰＣ緊張材は、ポストテンション工法で、硬化前のコンクリート内に埋設され、コンクリートがある程度硬化した段階で、ＰＣ緊張用鋼材を緊張し、コンクリートに圧縮応力を与える。従って、コンクリートがある程度硬化するまでは、（コンクリートの発熱が大きい場合でも）硬化しないことが必要で、一方、緊張後はなるべく短時間で硬化することが好ましい。
【００４３】
酸素硬化型樹脂の単独の使用では、緊張後の短時間での硬化を達成することは困難であるが、本発明の樹脂組成物では、金属化合物（Ｄ）が添加されているので硬化速度が向上し、前記の条件を満たすように硬化速度を調整することが可能である。硬化速度の調整は、酸素硬化型樹脂に対する金属触媒の含有量を調整する他、変性の為に使用される脂肪酸の種類（ヨウ素価）を変更することによって行うことができる。又、前記のように固形樹脂（Ｂ）の添加や、酸素硬化型樹脂中の官能基を増やすことにより、硬化速度をより向上させることが可能となる。
【００４４】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を製造する方法については、特に限定されないが、例えば次のような方法が挙げられる。まず、酸素硬化型樹脂（Ａ）に、又は酸素硬化型樹脂（Ａ）に固形樹脂（Ｂ）を相溶又は分散させたものに、金属化合物（Ｄ）を配合し、必要に応じて充填剤や、さらに必要に応じて金属触媒を配合し、ミキサーによって攪拌混合する。混合終了後、真空下にて脱泡を行い、目的とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得る。
【００４５】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物は、ＰＣ緊張用鋼材の表面に塗布される。この塗布作業を容易にするため、前記のように、該樹脂組成物は、塗布温度において適度な流動性を有する粘度範囲であることが望まれる。塗布温度としては、０〜４０℃の常温付近が好ましいが、必要に応じて樹脂組成物を加熱しながら塗布してもよい。
【００４６】
ＰＣ緊張用鋼材としては、従来から使用されているプレグラウト鋼材と同様なものが用いられる。具体的には、鋼線、鋼棒等であり、特に、鋼線を複数本撚りあわせたものが用いられる。
【００４７】
本発明は、さらに、前記のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を用いたＰＣ緊張材を提供する。すなわち、ＰＣ緊張用鋼材、前記本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物からなるグラウト材層を含み前記ＰＣ緊張用鋼材の表面を被覆する被覆層、及び、前記被覆層の外周を被覆するシースを有することを特徴とするＰＣ緊張材である（請求項８）。
【００４８】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物による効果を有効に発揮させるためには、該プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物の厚み、すなわちグラウト材層の厚みは２０μｍ以上であることが好ましい。この厚みが２０μｍ未満になると、緊張時にＰＣ緊張用鋼材とシースとの間の縁切りが十分でなくなり、摩擦係数が大きくなり充分な緊張を行えなくなる。
【００４９】
グラウト材層は、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物からなる層であるが、ＰＣ緊張用鋼材の表面は、このグラウト材層を含む被覆層により被覆され、この被覆層が、後に説明するシースにより覆われる。この被覆層は、グラウト材層のみからなる場合もあるが、さらに他の層を含んでいてもよい。例えば、ＰＣ緊張用鋼材の表面が、グラウト材層で被覆され、その外側に他の層が形成されてもよいし、ＰＣ緊張用鋼材の表面に他の層が形成され、その外側にグラウト材層が形成されてもよい。
【００５０】
グラウト材層は、例えば、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を、ＰＣ緊張用鋼材の表面、又はＰＣ緊張用鋼材上に形成された他の層の表面に塗布して形成することができる。塗布方法については特に限定されるものではない。例えば該樹脂組成物の満たされた樹脂ボックスにＰＣ緊張用鋼材（他の層が形成されているものも含む。）を通過させ、樹脂ボックスの出口に設けられ所望の塗布厚みが達成されるように設計された径を有する穴により余分な樹脂を取り除いて所定量の樹脂を均一に塗布する方法が挙げられる。このようにして形成されたグラウト材層の表面上に、さらに他の層を形成してもよい。
【００５１】
グラウト材層及び場合により１層以上の他の層からなる前記被覆層の外周はシースで被覆される。シースとしては、従来のＰＣ緊張材に使用されているシースと同様なものが使用できる。例えば、ポリエチレン等の熱可塑性樹脂から形成されるシースや金属シース等が使用される。シース表面には、コンクリートとの固定を確実にするため好ましくは凹凸が形成されている。
【００５２】
本発明のＰＣ緊張材は、前記のようなシースに、グラウト材層を含む被覆層をその表面に有するＰＣ緊張用鋼材を挿入することにより製造することができる。このようにして得られる本発明のＰＣ緊張材は、その長さ方向に垂直な断面において、中心部に鋼材（通常複数本の鋼線を撚り合わせたもの）があり、その周囲が本発明の樹脂組成物からなるグラウト材層を含む被覆層で被覆され、さらにその周囲がシースで被覆されている。ＰＣ緊張用鋼材が、さらにシースにより覆われる結果、その防食がより完全なものとなる。
【００５３】
このようにして得られる本発明のＰＣ緊張材は、ポストテンション工法で使用することができる。すなわち、硬化前のコンクリート内にこのＰＣ緊張材を埋設し、コンクリートがある程度硬化した段階で、ＰＣ緊張用鋼材を緊張してコンクリートに圧縮応力を与える。本発明の樹脂組成物は、緊張が円滑に行われるようにコンクリートがある程度硬化するまでは硬化せず、一方緊張後は常温で短時間に硬化するように、硬化速度が調整されたものであるので、本発明のＰＣ緊張材とコンクリート間の固定効果も優れたものである。
【発明の効果】
【００５４】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物は、鋼材緊張後の硬度の発現速度が大きい。又、この樹脂組成物は、コンクリートの硬化過程での発熱により高温にさらされる場合であっても、コンクリートの硬化前に樹脂が硬化し緊張作業を困難にすることはない。さらにこの樹脂組成物は、優れた固定効果を有し、鋼材の緊張後のコンクリートとの一体化に優れており、かつ緊張用鋼材に対する防錆、防食効果も優れるものである。
【００５５】
ポストテンション工法を、ＰＣ緊張用鋼材、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物からなるグラウト材層を含み、前記ＰＣ緊張用鋼材の表面を被覆する被覆層、及び前記被覆層の外周を被覆するシース、を有するＰＣ緊張材を使用して行う場合は、緊張用鋼材の挿入作業やグラウト材の注入作業が不要であり、これらの作業にともなう煩雑さを解決することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５６】
次に、本発明を実施するための最良の形態につき、以下に実施例により説明するが、本発明の範囲は、この実施例のみに限定されるものではない。
【００５７】
（調整例１）（アルキド樹脂Ａの調整）
攪拌機、温度計、窒素ガス導入管、還流器を備えたフラスコに、亜麻仁油（ヨウ素価：１８７）７２１重量部、ペンタエリスリトール９９重量部、ナフテン酸リチウム０．８重量部を仕込み、撹拌しながら２５０℃まで昇温した。２５０℃で１時間保持した後、１８０℃まで温度を下げ、無水フタル酸１８０重量部、およびキシレン２０重量部をさらに仕込み、再度２５０℃まで昇温した。キシレン還流下で脱水反応をしながら、２５０℃で５時間撹拌した後、窒素ガスの流量を上げてさらに１時間、２５０℃で撹拌してキシレンを回収するとともにアルキド樹脂を得た。この樹脂の油長は７４％、２５℃での粘度は２．９Ｐａ・ｓ、酸価は４．５、水酸基価は２８であった。
【００５８】
（調整例２）（ウレタン化油の調整）
攪拌機、温度計、窒素ガス導入管、還流器を備えたフラスコに、亜麻仁油（ヨウ素価：１８７）８５０重量部、ペンタエリスリトール５０重量部、水酸化ナトリウム０．１重量部を仕込み、撹拌しながら２５０℃まで昇温した。２５０℃で１時間保持した後、５０℃まで温度を下げ、トリレンジイソシアネート１００重量部をさらに仕込み、２時間撹拌した後、さらに２時間、１２０℃で撹拌してウレタン化油を得た。この樹脂の油長は８５％、２５℃での粘度は１．５Ｐａ・ｓ、酸価は０．１、水酸基価は２５であった。
【実施例１】
【００５９】
調整例１で得られたアルキド樹脂Ａ（酸素硬化型樹脂（Ａ））の１００重量部に、アエロジル２．５重量部、タルク８０重量部および炭酸カルシウム４０重量部からなる充填剤、酸化カルシウム４重量部（金属化合物（Ｄ））、並びに、金属触媒として４％ナフテン酸ジルコニウムの９重量部および６％ナフテン酸コバルトの１重量部を混合して、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【実施例２】
【００６０】
調整例１で得られたアルキド樹脂Ａ（酸素硬化型樹脂（Ａ））の８０重量部と、ブチルフェノールレゾール（固形樹脂（Ｂ）、レヂトップＰＳ−２６０７、群栄化学工業株式会社製、軟化点:６５〜８０℃）の２０重量部を、８０℃で１時間混合したものに、アエロジル２．５重量部、タルク８０重量部および炭酸カルシウム４０重量部からなる充填剤、酸化カルシウム２重量部（金属化合物（Ｄ））、並びに、金属触媒として４％ナフテン酸ジルコニウムの９重量部および６％ナフテン酸コバルトの１重量部を混合して、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【実施例３】
【００６１】
酸化カルシウムの量を、５重量部とした以外は、実施例２と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【実施例４】
【００６２】
酸化カルシウムを酸化亜鉛とした以外は、実施例２と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【実施例５】
【００６３】
酸化亜鉛の量を、１５重量部とした以外は、実施例４と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【００６４】
（比較例１）
酸化カルシウムを混合しなかった以外は、実施例１と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【００６５】
（比較例２）
調整例１で得られたアルキド樹脂の代わりに、調整例２で得られたウレタン化油（酸素硬化型樹脂（Ａ））を用いた以外は、比較例１と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【００６６】
（比較例３）
調整例１で得られたアルキド樹脂Ａ（酸素硬化型樹脂（Ａ））の９８重量部と、ブチルフェノールレゾール（固形樹脂（Ｂ）、レヂトップＰＳ−２６０７、群栄化学工業株式会社製、軟化点:６５〜８０℃）の２重量部を、８０℃で１時間混合したものに、アエロジル２．５重量部、タルク８０重量部および炭酸カルシウム４０重量部からなる充填剤、並びに、金属触媒として４％ナフテン酸ジルコニウムの９重量部および６％ナフテン酸コバルトの１重量部を混合して、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【００６７】
前記の実施例並びに比較例で得られたプレグラウト鋼材用樹脂組成物の、硬化速度を以下に示す方法で評価し、並びに、粘度(５℃、２５℃、４０℃)および不揮発分（％）を以下に示す方法で測定した。その結果を表１に示す。
【００６８】
［粘度の測定］
得られたプレグラウト鋼材樹脂組成物の粘度（放置前の粘度）を、Ｅ型粘度計（（株）レオロジ製、ＭＲ−３００VII型）を用いて、５℃、２５℃、４０℃で測定した。ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］は塗布性の指標を示すものであり、４０℃での粘度と５℃での粘度の比である。
【００６９】
［硬化速度の評価］
得られたプレグラウト鋼材用樹脂組成物を、内径約１０ｍｍのポリプロピレン製容器に約２．５ｍｌ充填し、９０℃で３０日放置後の粘度［η３０Ｄ］を測定し、放置前の粘度を［η０Ｄ］としたときの、ｌｏｇ［η３０Ｄ］／ｌｏｇ［η０Ｄ］の値で硬度の発現速度を評価した。
【００７０】
［不揮発分の測定法］
ＪＩＳ Ｋ ６８３３「接着剤の一般試験方法」に規定される「不揮発分測定」に準拠して測定を行った。
【００７１】
【表１】
【００７２】
表１に記載の結果より明らかなように、実施例１〜５（本発明品）のプレグラウト鋼材用樹脂組成物は、９０℃で３０日間放置したときの粘度の増加が大きく、ポストテンション工法に用いたときＰＣ緊張後の硬度の発現速度が大きいことが示されている。一方、比較例１〜３の組成物は、９０℃で３０日間放置したときの粘度の増加が小さく、緊張後の硬度の発現速度が不十分である。又、比較例２の組成物は、４０℃での粘度が小さく夏場等における塗布作業が困難となり、ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］も大きく、季節により緊張可能日数に変動が生じやすい。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物、及びこの樹脂組成物を用いたプレストレストコンクリート緊張材に関する。より詳しくは、プレストレストコンクリート（以下、「ＰＣ」ともいう。）のポストテンション工法において使用されるＰＣ緊張用鋼材の防食および防錆、並びに該ＰＣ緊張用鋼材とコンクリートとの一体化のために、ＰＣ緊張用鋼材の表面に塗布されるプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物に関する。又、この硬化性樹脂組成物をその表面に塗布した鋼材をシースで被覆してなるＰＣ緊張材に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＰＣのポストテンション工法とは、コンクリート内に埋設したシース中に緊張用鋼材を挿入し、コンクリート硬化後に緊張用鋼材を緊張させて緊張力を加え、その反力により予めコンクリートに圧縮応力を与える工法であり、引張強度が弱いとのコンクリートの欠点を補うものである。
【０００３】
緊張用鋼材の周囲は、その防錆、防食のため、又その鋼材とコンクリート間を一体化するために、セメントミルクや樹脂組成物等のグラウト材で覆われる。特に、硬化時間を調整した樹脂組成物（プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物）が塗布された緊張用鋼材をシース内に配置したＰＣ緊張材を使用すれば、緊張用鋼材の挿入作業やグラウト材の注入作業の煩雑さを解決できるので好ましい。
【０００４】
このプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物としては、例えば、エポキシ−ケチミン系の樹脂組成物が提案されている（特開２０００−２８１９６７号公報、特開２００２−６０４６５号公報）。しかし、特開２００４−９９８３４号公報、特開２００４−７６３５８号公報、特開２００４−７６３５９号公報等では、エポキシ−ケチミン系の樹脂組成物は皮膚刺激を与える可能性があることが指摘され、代わりに、酸素硬化型樹脂を使用したプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物が提案されている。
【特許文献１】特開２０００−２８１９６７号公報
【特許文献２】特開２００２−６０４６５号公報
【特許文献３】特開２００４−９９８３４号公報
【特許文献４】特開２００４−７６３５８号公報
【特許文献５】特開２００４−７６３５９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、従来の酸素硬化型樹脂は、硬化速度が遅く硬度の発現に時間がかかり、グラウト材としての用途としては実用性が低いとの問題を有していた。そこで、酸素硬化型樹脂を用いながらも、硬化速度がより速いプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物（グラウト材）が望まれていた。
【０００６】
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたもので、ＰＣ緊張用鋼材の表面に塗布されるプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物であって、
鋼材への塗布性がよく容易な緊張作業を可能にする、
優れた防錆、防食効果を有する、
コンクリートと緊張用鋼材を一体化するための優れた固定効果を有する、かつ
緊張後の硬度の発現速度も満足する
プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を提供することを課題とする。本発明は、さらに、このプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を用い、鋼材が完全防食され、優れた固定効果を有するとともに、緊張後の硬度の発現においても優れるＰＣ緊張材を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、前記課題を達成するために鋭意研究を行った結果、酸素硬化型樹脂とともに、金属酸化物、金属過酸化物、又は金属水酸化物を所定量含有する樹脂組成物が、前記の課題を達成することを見いだし、本発明を完成した。
【０００８】
すなわち本発明は、その請求項１において、酸素硬化型樹脂（Ａ）、並びに、金属酸化物、金属過酸化物及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも１種の金属化合物（Ｄ）を含有するプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物であって、金属化合物（Ｄ）の含有量が、酸素硬化型樹脂（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、２０重量部以下であることを特徴とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を提供するものである。
【０００９】
酸素硬化型樹脂（Ａ）としては、１分子中に酸化重合し得る脂肪酸を１個以上有するものであればよく、アルキド樹脂、ウレタン化油（油変性ウレタン樹脂）、脂肪酸変性エポキシエステルがこの酸素硬化型樹脂として例示される。これらは、公知の樹脂であり、その製造に使用される乾性油、多価アルコール、多塩基酸、イソシアネート類については、特に限定されるものではなく、公知の樹脂の原料と同様なものを使用することができる。
【００１０】
アルキド樹脂としては、多価アルコールと、カルボキシル基を２個以上有している多価カルボン酸を重縮合させ、これを（半）乾性油又は（半）乾性油脂肪酸で変性した油変性アルキド樹脂、脂肪酸変性アルキド樹脂等が使用可能である。
【００１１】
多価アルコールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、ポリプロピレングレコール、ネオベンチルグリコール、１，３−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリコール、グリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトールが挙げられる。
【００１２】
多価カルボン酸としては、例えば、無水フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、コハク酸、アジピン酸、セバシン酸、テトラヒドロ無水フタル酸、ヘキサヒドロ無水フタル酸等の飽和多塩基酸、マレイン酸、無水マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、無水シトラコン酸等の不飽和多塩基酸が挙げられる。
【００１３】
前記の（半）乾性油又は（半）乾性油脂肪酸としては、ヨウ素価が１００以上であるものが好ましい。これにより、高い架橋密度が得られる。アルキド樹脂の合成に用いられる（半）乾性油としては、麻美油、亜麻仁油、サフラワ油、大豆油、ぬか油、綿実油、えの油、なたね油、桐油、トール油等が挙げられる。
【００１４】
（半）乾性油脂肪酸としては、麻美油脂肪酸、亜麻仁油脂肪酸、サフラワ油脂肪酸、大豆油脂肪酸、ぬか油脂肪酸、綿実油脂肪酸、えの油脂肪酸、なたね油脂肪酸、桐油脂肪酸、トール油脂肪酸、しなきり油脂肪酸、ひまし油脂肪酸、脱水ひまし油脂肪酸、椰子油脂肪酸等が挙げられる。又フェノール樹脂やエポキシ樹脂、イソシアネート等により変性したものも使用できる。
【００１５】
ウレタン化油とは、（半）乾性油をイソシアネートで変性したものである。ここで（半）乾性油としては、上記アルキド樹脂の場合と同様、ヨウ素価１００以上のものが好ましい。イソシアネートとして例えばトリレンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、テトラヒドロナフタレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、シクロヘキシレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、テトラメチルキシリレンジイソシアネート、ジメチルジシクロヘキシルメタンジイソシアネート等が挙げられる。
【００１６】
脂肪酸変性エポキシエステルとは、エポキシ基を有する樹脂を（半）乾性油又は（半）乾性油脂肪酸により変性したものである。（半）乾性油又は（半）乾性油脂肪酸としては、上記アルキド樹脂の場合と同様、ヨウ素価１００以上のものが好ましい。
【００１７】
エポキシ基を有する樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、多価アルコールとエピクロルヒドリンとの縮合物、多価カルボン酸とエピクロルヒドリンとの縮合物、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、これらの臭素化物等を挙げることができる。以上の例示については、例示中の一種類を、単独で使用することもでき、又は２種類以上を併用することもできる。
【００１８】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物は、この酸素硬化型樹脂（Ａ）とともに、金属酸化物、金属過酸化物及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも１種の金属化合物（Ｄ）を配合することを特徴とする。金属化合物（Ｄ）を配合することにより、酸素硬化型樹脂（Ａ）の単独では不十分であった硬度の発現速度を上げることができ、グラウト材として適度な硬化速度を得ることができる。
【００１９】
金属化合物（Ｄ）としては、亜鉛（Ｚｎ）、カルシウム（Ｃａ）、マグネシウム（Ｍｇ）、カリウム（Ｋ）等の金属酸化物、金属過酸化物、金属水酸化物を挙げることができる。より具体的には、酸化カルシウムや、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化カリウム等の金属酸化物、過酸化カルシウム等の金属過酸化物、水酸化カルシウム、水酸化カリウム、水酸化マグネシウム等の金属水酸化物等を挙げることができる。
【００２０】
酸素硬化型樹脂（Ａ）の耐水性(耐加水分解性)を考慮する場合は、水溶解時のｐＨ（いわゆる懸濁ｐＨ）が７に近いもの、例えば酸化亜鉛が好ましい。水溶解時のｐＨが７に近いものを用いることにより、酸素硬化型樹脂（Ａ）の加水分解によるエステル交換反応を防ぐことができる。これら金属酸化物、金属過酸化物、金属水酸化物は、これらの中から選ばれる１種類を単独で使用することもでき、又はこれらの中から選んだ２種類以上を組み合わせて使用することもできる。
【００２１】
金属化合物（Ｄ）の含有量は、酸素硬化型樹脂（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、２０重量部以下であることが好ましい。２０重量部を超えると、樹脂組成物の粘度が高くなりすぎて、塗布性が低下する等ハンドリングの問題が生じる。１重量部未満であると、硬化速度を向上する効果が充分得られない。より好ましくは、２重量部以上、１５重量部以下である。
【００２２】
前記本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物に、さらに、酸素硬化型樹脂（Ａ）と相溶して均一な液状混合物を形成しかつ軟化点が４０℃を越える固形樹脂（Ｂ）を所定量添加することにより、硬度の発現速度をより向上でき、グラウト材としてより好ましい硬化速度を得ることができる。そこで本発明は、前記請求項１のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物の好ましい態様として、該組成物にさらに、前記酸素硬化型樹脂（Ａ）と相溶して均一な液状混合物を形成し、かつ軟化点が４０℃を越える固形樹脂（Ｂ）を、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、５重量部以上、６０重量部以下含有することを特徴とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物（請求項２）を提供する。
【００２３】
固形樹脂（Ｂ）は、酸素硬化型樹脂（Ａ）との相溶性にすぐれ、室温で、酸素硬化型樹脂（Ａ）と混合されることにより、均一な液状混合物（溶液）を形成するものであり、かつ軟化点が４０℃を越える室温で固形の樹脂である。軟化点が４０℃以下の樹脂では、固形樹脂（Ｂ）を添加する効果、すなわち硬度の発現速度をより向上するとの効果が充分得られない。より好ましくは軟化点が６０℃以上の樹脂である。
【００２４】
ここで軟化点とは、ＪＩＳ Ｋ６８６３「ホットメルト接着剤の軟化点試験方法」により測定した値である。
【００２５】
固形樹脂（Ｂ）の配合量は、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、固形樹脂（Ｂ）が５重量部以上かつ６０重量部以下の範囲であることが好ましい。固形樹脂（Ｂ）の含有量が５重量部未満の場合、固形樹脂（Ｂ）を添加する効果、すなわち硬度の発現速度をより向上するとの効果が充分得られない。一方６０重量部を越える場合は、樹脂組成物の粘度が高くなりすぎ塗布性が低下する等、ハンドリングの問題が生じる場合がある。固形樹脂（Ｂ）の含有量のより好ましい範囲は、１０重量部以上かつ４０重量部以下である。
【００２６】
このような固形樹脂（Ｂ）として使用できる樹脂としては、石油樹脂、キシレン樹脂、スチレン樹脂、レゾール型フェノール樹脂、ノボラック型フェノール樹脂、ロジンエステル、ロジンフェノール、ポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、ケトン樹脂等を挙げることができる。これらの樹脂等から選ばれる１種の樹脂を単独で使用してもよく、又２種以上を併用することもできる。
【００２７】
中でも、レゾール型フェノール樹脂（レゾール樹脂）が好ましく例示される。請求項３は、この好ましい態様に該当する。前記のように、固形樹脂（Ｂ）を配合することにより樹脂組成物の硬化速度を向上することができるが、レゾール樹脂と金属化合物（Ｄ）はキレート結合を形成し、金属架橋することにより、さらに優れた硬化速度の向上効果が得られると考えられる。
【００２８】
ここでレゾール樹脂とは、フェノール類とホルムアルデヒド類とを、ホルムアルデヒド類が過剰の条件で、反応触媒の存在下、加熱して縮合させて、フェノール類にメチロール基を導入してなるものであり、導入したメチロール基はアルキルエーテル化されていてもよい。
【００２９】
上記フェノール樹脂を構成するフェノール成分としては、例えば、ｏ−クレゾール、ｐ−クレゾール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、ｐ−エチルフェノール、ｐ−フェニルフェノール、２，３−キシレノール、２，５キシレノール、ｐ−ｔｅｒｔ−アミノフェノール、ｐ−ノニルフェノール、ｐ−シクロヘキシルフェノール、石炭酸、ｍ−クレゾール、ｍ−エチルフェノール、３，５−キシレノール、ｍ−メトキシフェノール、２，４−キシレノール、２，６−キシレノール、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦが挙げられ、又、キシレン樹脂等で変性されたものも使用できる。これらは、１種の単独で又は２種類以上の組合せで使用することができる。
【００３０】
又、固形樹脂（Ｂ）として石油樹脂を用いた場合も優れた硬化速度の向上効果が得られ好ましい。請求項４は、この好ましい態様に該当する。
【００３１】
石油樹脂とは、ナフサを分解した際に得られる不飽和化合物を重合したものであり、Ｃ５留分を原料とする脂肪族系とＣ９留分を原料とする芳香族系とがある。Ｃ５系としては、例えば、シクロペンタジエン系、ジシクロペンタジエン系、ペンテン系、ペンタジエン系、イソプレン系、ピペリレン系、メチルブテン系が挙げられ、Ｃ９系としては、例えば、ビニルトルエン系、α−メチルスチレン系、スチレン系、インデン系、クマロン系が挙げられる。又これらの水添品も使用できる。さらに上記石油樹脂においては、分子中に、炭化水素結合以外に、エステル結合や、水酸基、カルボキシル基及び酸化重合性基等の官能基を含むことができる。
【００３２】
金属化合物（Ｄ）を添加するとともに、酸素硬化型樹脂（Ａ）中に含まれる官能基、特にカルボキシル基の濃度を上げると、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物の硬化速度をより向上できるので好ましい。酸素硬化型樹脂（Ａ）中の官能基濃度を上げることにより、酸素硬化型樹脂（Ａ）中の架橋点を増やすことができるので、硬化速度を向上できるものと考えられる。
【００３３】
酸素硬化型樹脂（Ａ）中の官能基（カルボキシル基）濃度を上げる具体的手段としては、酸素硬化型樹脂（Ａ）の合成に際して、酸の量を過剰にする方法や、酸素硬化型樹脂（Ａ）の水酸基に、酸（無水トリメリット酸）を付加させる方法等が挙げられる。
【００３４】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物では、さらに金属触媒を適切な割合で配合することによって、硬化速度を調整することができる。請求項５は、この金属触媒を配合する態様に該当する。金属触媒としては、ナフテン酸コバルト、ナフテン酸カルシウム、ナフテン酸リチウム、ナフテン酸マンガン、ナフテン酸鉛、ナフテン酸亜鉛、ナフテン酸銅、ナフテン酸ジルコニウム等のナフテン酸塩や、オクチル酸コバルト、オクチル酸カルシウム、オクチル酸マンガン、オクチル酸銅、オクチル酸鉛、オクチル酸亜鉛、オクチル酸ジルコニウム、オクチル酸アルミニウム、オクチル酸第１スズ等のオクチル酸塩等が挙げられ、これらの１種又は２種以上を用いることができる。
【００３５】
金属触媒は、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、金属分換算で０．０５〜１重量部の範囲であることが好ましい。すなわち、金属触媒の含有量が０．０５重量部未満になると、酸化による硬化が遅くなる。又、金属触媒の配合量が多くなると、金属触媒を希釈するために使用される溶剤量も増え、ポリエチレン等から形成されることが多いシースを押出被覆する際にボイドの発生を招くことがあるので、好ましくない。より好ましくは、金属分換算で０．１〜０．８重量部の範囲である。
【００３６】
又、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物には、硬度発現のため、又粘度調整やチクソ性調整のために、各種の充填材を配合することができる。請求項６は、この態様に該当する。この充填材としては、タルク、炭酸カルシウム、酸化カルシウム、沈降性硫酸バリウム、シリカ、アエロジル（超微粒子無水二酸化ケイ素、日本アエロジル社商品名）、ゼオライト等が挙げられる。充填材の配合量の範囲は特に限定されず、粘度と硬度の関係を考慮して、適宜決定される。
【００３７】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物は、アミノ基やイソシアネート基、アクリル基、エポキシ基などの官能基を有する架橋剤（Ｃ）を、さらに含有することができる。架橋剤（Ｃ）を、さらに含有することにより、樹脂組成物内部からの硬化をさらに促進でき、その結果、厚膜の塗布の場合でも内部からの均一な硬化を実現してグラウト材として適度な硬化速度を発現することができる。
【００３８】
架橋剤（Ｃ）としては、エポキシ樹脂、グリシジル基含有オルガノシラン、イソシアネート、メラミン樹脂、オキサゾリン系化合物、カルボジイミド系化合物、アルミニウムキレート化合物などを挙げることができる。以上の例示中の１種類を単独で使用することもでき、又は２種類以上を組み合わせて使用することもできる。さらに、レゾール樹脂やベンゾオキサジンなどの熱硬化性樹脂と組み合わせて使用してもよい。
【００３９】
さらに、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物には、粘性調整等のために、少量の有機溶剤等を配合することができる。しかし、有機溶剤を含むと、環境上又は作業上問題を生じる可能性があり、又、溶剤が揮発する分有効成分が減少して性能上の問題を生じる可能性があるので、溶剤量は少ない方が好ましく、無溶剤での使用がより好ましい。
【００４０】
本発明のプレグラウト鋼材用樹脂組成物は、塗布作業及び貯蔵安定性の観点より、２５℃における粘度が１０〜２５０Ｐａ・ｓであることが好ましく、より好ましくは１５〜１５０Ｐａ・ｓである。さらに、４０℃における粘度が５Ｐａ・ｓ以上であり、かつ５℃における粘度を［η５］とし、４０℃における粘度を［η４０］としたときの、ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］が３．０未満であることが好ましい。請求項７は、この好ましい態様に該当する。
【００４１】
４０℃における粘度が５Ｐａ・ｓ未満の場合は、夏場等において、樹脂組成物の流動性が大きくなりすぎて塗布作業が困難になる。又、ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］が３．０以上の場合は、塗布時の条件の振れ幅が大きくなり、又季節により緊張可能日数に変動が生じる。ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］は、２．７未満がより好ましい。
【００４２】
樹脂組成物を塗布したＰＣ緊張用鋼材を用いたＰＣ緊張材は、ポストテンション工法で、硬化前のコンクリート内に埋設され、コンクリートがある程度硬化した段階で、ＰＣ緊張用鋼材を緊張し、コンクリートに圧縮応力を与える。従って、コンクリートがある程度硬化するまでは、（コンクリートの発熱が大きい場合でも）硬化しないことが必要で、一方、緊張後はなるべく短時間で硬化することが好ましい。
【００４３】
酸素硬化型樹脂の単独の使用では、緊張後の短時間での硬化を達成することは困難であるが、本発明の樹脂組成物では、金属化合物（Ｄ）が添加されているので硬化速度が向上し、前記の条件を満たすように硬化速度を調整することが可能である。硬化速度の調整は、酸素硬化型樹脂に対する金属触媒の含有量を調整する他、変性の為に使用される脂肪酸の種類（ヨウ素価）を変更することによって行うことができる。又、前記のように固形樹脂（Ｂ）の添加や、酸素硬化型樹脂中の官能基を増やすことにより、硬化速度をより向上させることが可能となる。
【００４４】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を製造する方法については、特に限定されないが、例えば次のような方法が挙げられる。まず、酸素硬化型樹脂（Ａ）に、又は酸素硬化型樹脂（Ａ）に固形樹脂（Ｂ）を相溶又は分散させたものに、金属化合物（Ｄ）を配合し、必要に応じて充填剤や、さらに必要に応じて金属触媒を配合し、ミキサーによって攪拌混合する。混合終了後、真空下にて脱泡を行い、目的とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得る。
【００４５】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物は、ＰＣ緊張用鋼材の表面に塗布される。この塗布作業を容易にするため、前記のように、該樹脂組成物は、塗布温度において適度な流動性を有する粘度範囲であることが望まれる。塗布温度としては、０〜４０℃の常温付近が好ましいが、必要に応じて樹脂組成物を加熱しながら塗布してもよい。
【００４６】
ＰＣ緊張用鋼材としては、従来から使用されているプレグラウト鋼材と同様なものが用いられる。具体的には、鋼線、鋼棒等であり、特に、鋼線を複数本撚りあわせたものが用いられる。
【００４７】
本発明は、さらに、前記のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を用いたＰＣ緊張材を提供する。すなわち、ＰＣ緊張用鋼材、前記本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物からなるグラウト材層を含み前記ＰＣ緊張用鋼材の表面を被覆する被覆層、及び、前記被覆層の外周を被覆するシースを有することを特徴とするＰＣ緊張材である（請求項８）。
【００４８】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物による効果を有効に発揮させるためには、該プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物の厚み、すなわちグラウト材層の厚みは２０μｍ以上であることが好ましい。この厚みが２０μｍ未満になると、緊張時にＰＣ緊張用鋼材とシースとの間の縁切りが十分でなくなり、摩擦係数が大きくなり充分な緊張を行えなくなる。
【００４９】
グラウト材層は、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物からなる層であるが、ＰＣ緊張用鋼材の表面は、このグラウト材層を含む被覆層により被覆され、この被覆層が、後に説明するシースにより覆われる。この被覆層は、グラウト材層のみからなる場合もあるが、さらに他の層を含んでいてもよい。例えば、ＰＣ緊張用鋼材の表面が、グラウト材層で被覆され、その外側に他の層が形成されてもよいし、ＰＣ緊張用鋼材の表面に他の層が形成され、その外側にグラウト材層が形成されてもよい。
【００５０】
グラウト材層は、例えば、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を、ＰＣ緊張用鋼材の表面、又はＰＣ緊張用鋼材上に形成された他の層の表面に塗布して形成することができる。塗布方法については特に限定されるものではない。例えば該樹脂組成物の満たされた樹脂ボックスにＰＣ緊張用鋼材（他の層が形成されているものも含む。）を通過させ、樹脂ボックスの出口に設けられ所望の塗布厚みが達成されるように設計された径を有する穴により余分な樹脂を取り除いて所定量の樹脂を均一に塗布する方法が挙げられる。このようにして形成されたグラウト材層の表面上に、さらに他の層を形成してもよい。
【００５１】
グラウト材層及び場合により１層以上の他の層からなる前記被覆層の外周はシースで被覆される。シースとしては、従来のＰＣ緊張材に使用されているシースと同様なものが使用できる。例えば、ポリエチレン等の熱可塑性樹脂から形成されるシースや金属シース等が使用される。シース表面には、コンクリートとの固定を確実にするため好ましくは凹凸が形成されている。
【００５２】
本発明のＰＣ緊張材は、前記のようなシースに、グラウト材層を含む被覆層をその表面に有するＰＣ緊張用鋼材を挿入することにより製造することができる。このようにして得られる本発明のＰＣ緊張材は、その長さ方向に垂直な断面において、中心部に鋼材（通常複数本の鋼線を撚り合わせたもの）があり、その周囲が本発明の樹脂組成物からなるグラウト材層を含む被覆層で被覆され、さらにその周囲がシースで被覆されている。ＰＣ緊張用鋼材が、さらにシースにより覆われる結果、その防食がより完全なものとなる。
【００５３】
このようにして得られる本発明のＰＣ緊張材は、ポストテンション工法で使用することができる。すなわち、硬化前のコンクリート内にこのＰＣ緊張材を埋設し、コンクリートがある程度硬化した段階で、ＰＣ緊張用鋼材を緊張してコンクリートに圧縮応力を与える。本発明の樹脂組成物は、緊張が円滑に行われるようにコンクリートがある程度硬化するまでは硬化せず、一方緊張後は常温で短時間に硬化するように、硬化速度が調整されたものであるので、本発明のＰＣ緊張材とコンクリート間の固定効果も優れたものである。
【発明の効果】
【００５４】
本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物は、鋼材緊張後の硬度の発現速度が大きい。又、この樹脂組成物は、コンクリートの硬化過程での発熱により高温にさらされる場合であっても、コンクリートの硬化前に樹脂が硬化し緊張作業を困難にすることはない。さらにこの樹脂組成物は、優れた固定効果を有し、鋼材の緊張後のコンクリートとの一体化に優れており、かつ緊張用鋼材に対する防錆、防食効果も優れるものである。
【００５５】
ポストテンション工法を、ＰＣ緊張用鋼材、本発明のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物からなるグラウト材層を含み、前記ＰＣ緊張用鋼材の表面を被覆する被覆層、及び前記被覆層の外周を被覆するシース、を有するＰＣ緊張材を使用して行う場合は、緊張用鋼材の挿入作業やグラウト材の注入作業が不要であり、これらの作業にともなう煩雑さを解決することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５６】
次に、本発明を実施するための最良の形態につき、以下に実施例により説明するが、本発明の範囲は、この実施例のみに限定されるものではない。
【００５７】
（調整例１）（アルキド樹脂Ａの調整）
攪拌機、温度計、窒素ガス導入管、還流器を備えたフラスコに、亜麻仁油（ヨウ素価：１８７）７２１重量部、ペンタエリスリトール９９重量部、ナフテン酸リチウム０．８重量部を仕込み、撹拌しながら２５０℃まで昇温した。２５０℃で１時間保持した後、１８０℃まで温度を下げ、無水フタル酸１８０重量部、およびキシレン２０重量部をさらに仕込み、再度２５０℃まで昇温した。キシレン還流下で脱水反応をしながら、２５０℃で５時間撹拌した後、窒素ガスの流量を上げてさらに１時間、２５０℃で撹拌してキシレンを回収するとともにアルキド樹脂を得た。この樹脂の油長は７４％、２５℃での粘度は２．９Ｐａ・ｓ、酸価は４．５、水酸基価は２８であった。
【００５８】
（調整例２）（ウレタン化油の調整）
攪拌機、温度計、窒素ガス導入管、還流器を備えたフラスコに、亜麻仁油（ヨウ素価：１８７）８５０重量部、ペンタエリスリトール５０重量部、水酸化ナトリウム０．１重量部を仕込み、撹拌しながら２５０℃まで昇温した。２５０℃で１時間保持した後、５０℃まで温度を下げ、トリレンジイソシアネート１００重量部をさらに仕込み、２時間撹拌した後、さらに２時間、１２０℃で撹拌してウレタン化油を得た。この樹脂の油長は８５％、２５℃での粘度は１．５Ｐａ・ｓ、酸価は０．１、水酸基価は２５であった。
【実施例１】
【００５９】
調整例１で得られたアルキド樹脂Ａ（酸素硬化型樹脂（Ａ））の１００重量部に、アエロジル２．５重量部、タルク８０重量部および炭酸カルシウム４０重量部からなる充填剤、酸化カルシウム４重量部（金属化合物（Ｄ））、並びに、金属触媒として４％ナフテン酸ジルコニウムの９重量部および６％ナフテン酸コバルトの１重量部を混合して、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【実施例２】
【００６０】
調整例１で得られたアルキド樹脂Ａ（酸素硬化型樹脂（Ａ））の８０重量部と、ブチルフェノールレゾール（固形樹脂（Ｂ）、レヂトップＰＳ−２６０７、群栄化学工業株式会社製、軟化点:６５〜８０℃）の２０重量部を、８０℃で１時間混合したものに、アエロジル２．５重量部、タルク８０重量部および炭酸カルシウム４０重量部からなる充填剤、酸化カルシウム２重量部（金属化合物（Ｄ））、並びに、金属触媒として４％ナフテン酸ジルコニウムの９重量部および６％ナフテン酸コバルトの１重量部を混合して、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【実施例３】
【００６１】
酸化カルシウムの量を、５重量部とした以外は、実施例２と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【実施例４】
【００６２】
酸化カルシウムを酸化亜鉛とした以外は、実施例２と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【実施例５】
【００６３】
酸化亜鉛の量を、１５重量部とした以外は、実施例４と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【００６４】
（比較例１）
酸化カルシウムを混合しなかった以外は、実施例１と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【００６５】
（比較例２）
調整例１で得られたアルキド樹脂の代わりに、調整例２で得られたウレタン化油（酸素硬化型樹脂（Ａ））を用いた以外は、比較例１と同様にして、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【００６６】
（比較例３）
調整例１で得られたアルキド樹脂Ａ（酸素硬化型樹脂（Ａ））の９８重量部と、ブチルフェノールレゾール（固形樹脂（Ｂ）、レヂトップＰＳ−２６０７、群栄化学工業株式会社製、軟化点:６５〜８０℃）の２重量部を、８０℃で１時間混合したものに、アエロジル２．５重量部、タルク８０重量部および炭酸カルシウム４０重量部からなる充填剤、並びに、金属触媒として４％ナフテン酸ジルコニウムの９重量部および６％ナフテン酸コバルトの１重量部を混合して、プレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物を得た。
【００６７】
前記の実施例並びに比較例で得られたプレグラウト鋼材用樹脂組成物の、硬化速度を以下に示す方法で評価し、並びに、粘度(５℃、２５℃、４０℃)および不揮発分（％）を以下に示す方法で測定した。その結果を表１に示す。
【００６８】
［粘度の測定］
得られたプレグラウト鋼材樹脂組成物の粘度（放置前の粘度）を、Ｅ型粘度計（（株）レオロジ製、ＭＲ−３００VII型）を用いて、５℃、２５℃、４０℃で測定した。ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］は塗布性の指標を示すものであり、４０℃での粘度と５℃での粘度の比である。
【００６９】
［硬化速度の評価］
得られたプレグラウト鋼材用樹脂組成物を、内径約１０ｍｍのポリプロピレン製容器に約２．５ｍｌ充填し、９０℃で３０日放置後の粘度［η３０Ｄ］を測定し、放置前の粘度を［η０Ｄ］としたときの、ｌｏｇ［η３０Ｄ］／ｌｏｇ［η０Ｄ］の値で硬度の発現速度を評価した。
【００７０】
［不揮発分の測定法］
ＪＩＳ Ｋ ６８３３「接着剤の一般試験方法」に規定される「不揮発分測定」に準拠して測定を行った。
【００７１】
【表１】
【００７２】
表１に記載の結果より明らかなように、実施例１〜５（本発明品）のプレグラウト鋼材用樹脂組成物は、９０℃で３０日間放置したときの粘度の増加が大きく、ポストテンション工法に用いたときＰＣ緊張後の硬度の発現速度が大きいことが示されている。一方、比較例１〜３の組成物は、９０℃で３０日間放置したときの粘度の増加が小さく、緊張後の硬度の発現速度が不十分である。又、比較例２の組成物は、４０℃での粘度が小さく夏場等における塗布作業が困難となり、ｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］も大きく、季節により緊張可能日数に変動が生じやすい。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸素硬化型樹脂（Ａ）、並びに、金属酸化物、金属過酸化物及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも１種の金属化合物（Ｄ）を含有するプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物であって、金属化合物（Ｄ）の含有量が、酸素硬化型樹脂（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、２０重量部以下であることを特徴とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項２】
さらに、前記酸素硬化型樹脂（Ａ）と相溶して均一な液状混合物を形成し、かつ軟化点が４０℃を越える固形樹脂（Ｂ）を、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、５重量部以上、６０重量部以下含有することを特徴とする請求項１に記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項３】
固形樹脂（Ｂ）が、レゾール樹脂であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項４】
固形樹脂（Ｂ）が、石油樹脂であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項５】
酸素硬化型樹脂（Ａ）を硬化させるための金属触媒を、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、金属分換算で０．０５〜１重量部さらに含有することを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれかに記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項６】
さらに充填材を含むことを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれかに記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項７】
２５℃における粘度が１０〜２５０Ｐａ・ｓであり、４０℃における粘度が５Ｐａ・ｓ以上であり、かつ５℃における粘度を［η５］とし、４０℃における粘度を［η４０］としたときのｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］が、３．０未満であることを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれかに記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項８】
プレストレストコンクリート緊張用鋼材、
請求項１ないし請求項７のいずれかに記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物からなるグラウト材層を含み、前記プレストレストコンクリート緊張用鋼材の表面を被覆する被覆層、及び、
前記被覆層の外周を被覆するシース
を有することを特徴とするプレストレストコンクリート緊張材。
【請求項１】
酸素硬化型樹脂（Ａ）、並びに、金属酸化物、金属過酸化物及び金属水酸化物から選ばれる少なくとも１種の金属化合物（Ｄ）を含有するプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物であって、金属化合物（Ｄ）の含有量が、酸素硬化型樹脂（Ａ）１００重量部に対して、１重量部以上、２０重量部以下であることを特徴とするプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項２】
さらに、前記酸素硬化型樹脂（Ａ）と相溶して均一な液状混合物を形成し、かつ軟化点が４０℃を越える固形樹脂（Ｂ）を、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、５重量部以上、６０重量部以下含有することを特徴とする請求項１に記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項３】
固形樹脂（Ｂ）が、レゾール樹脂であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項４】
固形樹脂（Ｂ）が、石油樹脂であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項５】
酸素硬化型樹脂（Ａ）を硬化させるための金属触媒を、酸素硬化型樹脂（Ａ）と固形樹脂（Ｂ）との合計１００重量部に対して、金属分換算で０．０５〜１重量部さらに含有することを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれかに記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項６】
さらに充填材を含むことを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれかに記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項７】
２５℃における粘度が１０〜２５０Ｐａ・ｓであり、４０℃における粘度が５Ｐａ・ｓ以上であり、かつ５℃における粘度を［η５］とし、４０℃における粘度を［η４０］としたときのｌｏｇ［η５］／ｌｏｇ［η４０］が、３．０未満であることを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれかに記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物。
【請求項８】
プレストレストコンクリート緊張用鋼材、
請求項１ないし請求項７のいずれかに記載のプレグラウト鋼材用硬化性樹脂組成物からなるグラウト材層を含み、前記プレストレストコンクリート緊張用鋼材の表面を被覆する被覆層、及び、
前記被覆層の外周を被覆するシース
を有することを特徴とするプレストレストコンクリート緊張材。
【公開番号】特開２００８−２５５１８３（Ｐ２００８−２５５１８３Ａ）
【公開日】平成２０年１０月２３日（２００８．１０．２３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−９７３４１（Ｐ２００７−９７３４１）
【出願日】平成１９年４月３日（２００７．４．３）
【出願人】（０００００２１３０）住友電気工業株式会社 (12,747)
【出願人】（３０２０６１６１３）住友電工スチールワイヤー株式会社 (163)
【出願人】（０００２３３８６０）ハリマ化成株式会社 (167)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年１０月２３日（２００８．１０．２３）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年４月３日（２００７．４．３）
【出願人】（０００００２１３０）住友電気工業株式会社 (12,747)
【出願人】（３０２０６１６１３）住友電工スチールワイヤー株式会社 (163)
【出願人】（０００２３３８６０）ハリマ化成株式会社 (167)
【Ｆターム（参考）】
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