低圧蒸気タービン
【課題】負荷遮断等によって低圧蒸気タービンに供給される蒸気の流量が急減し、蒸気が逆流した場合においても、フラッシュバック振動の発生を低減させ、翼に作用する流体変動力の減少を図ることができるようにする。
【解決手段】タービン内の蒸気通路部１ａから蒸気ｆ１‥の一部を抽出し、蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、互いに隣接するノズル３間の外周壁に抽気口を設けた。
【解決手段】タービン内の蒸気通路部１ａから蒸気ｆ１‥の一部を抽出し、蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、互いに隣接するノズル３間の外周壁に抽気口を設けた。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は低圧蒸気タービンに係り、特に供給蒸気量の急減時に逆流が発生した場合のフラッシュバック振動を低減できるようにした低圧蒸気タービンに関する。
【背景技術】
【０００２】
原子力発電プラントの蒸気タービンシステムでは、原子炉で生成された蒸気が高圧タービンから低圧タービンを通過しながら、熱エネルギが回転エネルギに変換され、復水器で水に戻された後、再び給水ラインに送られる。そして、給水加熱器で給水を加熱するために蒸気を低圧蒸気タービンから抽気している。
【０００３】
図１７は、低圧タービンの通常運用時における抽気状態を示している。図１７に示すように、低圧蒸気タービン１０１の蒸気通路部１０１ａの段落は、外部ケーシング１０２に設けられたノズル１０３（１０３ａ，１０３ｂ‥）と、ノズルダイアフラム内輪１０４に設けられた翼１０５（１０５ａ，１０５ｂ‥）等により構成されている（外部ケーシング１０２のＬ−１段やＬ−２段等）。
【０００４】
そして、例えば外部ケーシング１０２のＬ−２段の上流側には、通路部接続面１０６を介して抽気箱１０７が連通して設けられている。
【０００５】
通常運転時においては、抽気箱１０７に連通した通路部接続面１０６の蒸気流の圧力が給水加熱器（図示省略）内の圧力よりも高いため、蒸気通路部１０１ａから抽気箱１０７に向かう流れ（矢印ａ）が生じる。
【０００６】
一方、負荷遮断時などのように蒸気通路部１０１ａ内を流れる蒸気流量が低下すると、給水加熱器内の水が減圧沸騰して逆流することがある（破線矢印ｂ）。この逆流は蒸気通路部１０１ａ内の圧力が急減したことにより、給水加熱器内圧力が蒸気通路部１０１ａ内の圧力よりも高くなるために起こる現象である。この逆流蒸気によって翼１０５（１０５ａ、１０５ｂ‥）が励振される状態を、フラッシュバック振動という。
【０００７】
従来では、このような低圧蒸気タービンの低負荷時における蒸気の逆流現象に対し、種々の提案がされている。例えば、負荷が遮断されて低圧蒸気タービンに供給される蒸気の流量が急減されるときに、給水加熱器内のドレンを急速に減少または空にする技術（特許文献１参照）、給水加熱器内の温度を低減する技術（特許文献２参照）、低い回転速度を維持するように低圧蒸気タービンに供給する蒸気量を蒸気流量調節弁で調節する技術（特許文献３参照）等が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００８−１０１４９４号公報
【特許文献２】特開２００８−７５５２６号公報
【特許文献３】特開２００８−７５５８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
上述のように、負荷遮断等によって低圧蒸気タービンに供給される蒸気の流量が急減した場合には、蒸気の逆流（図１７の矢印ｂ方向の流れ）が発生し、フラッシュバック振動によって翼に流体変動力が作用する可能性がある。
【００１０】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、負荷遮断等によって低圧蒸気タービンに供給される蒸気の流量が急減し、蒸気が逆流した場合においても、フラッシュバック振動の発生を低減させ、翼に作用する流体変動力の減少を図ることができる低圧蒸気タービンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記の目的を達成するため、本発明では、低圧タービン内の蒸気の一部を、低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出すための抽気ラインを蒸気通路部に有する低圧蒸気タービンにおいて、互いに隣接するノズル間の外周壁に抽気口を設けた構成とする。
【００１２】
本発明では、ノズル内に設けたノズル内空間をノズルダイアフラム内空間と繋げ、通路部接続面はノズルダイアフラム内輪に設けることが望ましい。
【００１３】
また、本発明では、ノズル内に設けたノズル内空間およびノズルに設けたスリットをノズルダイアフラム内空間と繋ぐ構成とし、通路部接続面をノズルダイアフラム内輪に設けることが望ましい。
【００１４】
また、ノズルの内部を中空にして抽気流路を設け、ノズルダイアフラム内輪およびノズルに抽気口を設けることが望ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、互いに隣接するノズル間の外周壁に抽気口を設けたことにより、逆流蒸気の噴出位置と上流側翼とのスペースが大きく、また下流側翼に対しては当該ノズルのスロートが存在して流れの直接衝突が緩和されるため、抽気箱内を逆流してきた蒸気の流れが通路部接続面からノズルの翼間に放出され、蒸気の逆流によって翼に作用する流体変動力を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の第１実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図２】図１の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図３】本発明の第２実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図４】図３の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図５】本発明の第３実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図６】図５の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図７】本発明の第４実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図８】本発明の第５実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図９】本発明の第６実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図１０】図９の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図１１】本発明の第７実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図１２】図１１の翼部を流路方向に沿って切断した翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図１３】本発明の第８施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図１４】図１３の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図１５】本発明の第９実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図１６】図１５の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図１７】従来の低圧蒸気タービンにおける蒸気通路部と抽気箱の位置関係を表す蒸気通路部断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明に係る低圧蒸気タービンの実施形態について、図面を参照して説明する。
【００１８】
［第１実施形態］（図１、図２）
図１は本発明の第１実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図であり、蒸気通路部と抽気流路および通路部接続面の位置関係を示している。図２は図１の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図である。
【００１９】
なお、図示の例では、外部ケーシング２のＬ−１段およびＬ−２段等の上流部位を示している。
【００２０】
図１および図２に示すように、本実施形態の低圧蒸気タービン１では、外部ケーシング２の内周面に設けられたノズル３（３ａ，３ｂ‥）と、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた翼５（５ａ，５ｂ‥）とにより、蒸気通路部１ａの段落が構成されている。
【００２１】
蒸気通路部１ａに供給される蒸気（主流）ｆ１は、段落を構成するノズル３（３ａ），３（３ｂ）、および翼５（５ａ），５（５ｂ）を通過して膨張し、ノズルダイアフラム内輪４を回転駆動する。
【００２２】
外部ケーシング２の内周面の初段側（例えば図示２段目位置）には、蒸気通路部１ａに面する開口面（以下、「通路部接続面６ａ」という。）および抽気流路６を介して、抽気口７ａを有する抽気箱７が設けられている。この抽気箱７はノズルダイアフラム内輪４の軸方向に沿う方向において翼５ａ，５ｂ間に配置され、かつ周方向においてノズル３間に配置されている。
【００２３】
この構成において、蒸気通路部１ａ内を流動する供給蒸気ｆ１は通常運転中、抽気箱７に抽気（ｆ２）されて復水器に供給される。
【００２４】
ところで、負荷遮断時などのように蒸気通路部１ａ内を流れる蒸気流量が低下し、給水加熱器内の水が減圧沸騰して逆流した場合（矢印ｆ３）には、蒸気通路部１ａ内の圧力が急減して給水加熱器内圧力が蒸気通路部１ａ内の圧力よりも高くなり、逆流蒸気により翼５が励振される状態が生じ得る。
【００２５】
これに対し、本実施形態においては、互いに隣接するノズル３間の外周壁に抽気口としての通路部接続面６ａを設け、給水加熱器から抽気口を介して逆流してきた蒸気の流れ（逆流ｆ３）が、通路部接続面６ａからノズル３の翼間に放出される構成としてある。
【００２６】
この場合、逆流蒸気の噴射位置は上流側翼５ａとの間のスペースが大きい位置となり、また下流側翼５ｂに対してはノズル３のスロートが存在して流れの直接衝突が緩和されるため、蒸気の逆流ｆ３によって翼５に作用する流体変動力を低減することができる。
【００２７】
したがって、負荷遮断等によって低圧蒸気タービンに供給される蒸気の流量が急減し、蒸気が逆流した場合においても、フラッシュバック振動の発生を低減させ、翼に作用する流体変動力の減少を図ることができる。
【００２８】
［第２実施形態］（図３、図４）
図３は本発明の第２実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図４は図３の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００２９】
本実施形態では、ノズル内に設けたノズル内空間をノズルダイアフラム内空間と繋げ、通路部接続面はノズルダイアフラム内輪に設ける構成について説明する。
【００３０】
図３および図４に示すように、本実施形態においては、外部ケーシング２に設けられた抽気箱７の通路部接続面６ａの部位にノズル３ｂが配置されている。そして、このノズル３ｂのノズル内空間１１を、ノズルダイアフラム内輪４の外周面部に形成した断面Ｕ字形のノズルダイアフラム内空間１０の一端側開口部１０ａと連通させ、これにより抽気箱７と蒸気通路部１ａとを互いに連通させた構成としてある。
【００３１】
また、ノズルダイアフラム内輪４の外周面部に形成した断面略Ｕ字形のノズルダイアフラム内空間１０の他端側開口部１０ｂは、蒸気通路部１ａに連通させてある。すなわち、抽気箱７はＵ字形のノズル内空間１１を介して、ノズルダイアフラム内空間１０に連通し、抽気箱７内の蒸気ｆ３はノズルダイアフラム内空間１０の底部を経て（ｆ４）、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた開口部である通路部接続面１０ｂから、蒸気通路部１ａ内へ放出される構成となっている。
【００３２】
このように構成された本実施形態においては、抽気箱７から逆流してきた流れｆ３はノズル内空間１１を通り、ノズルダイアフラム内空間１０の底壁に衝突して減衰した後、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた通路部接続面１０ｂから蒸気通路部１ａへ放出される。
【００３３】
したがって、ノズルダイアフラム内輪４側からの逆流蒸気放出による流体変動力は構造的に強い翼５のルート側を中心に作用するため、逆流の影響を低減することができる。
【００３４】
［第３実施形態］（図５、図６）
図５は本発明の第３実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図６は、図５に示したノズル３の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００３５】
本実施形態の構成は、基本的に前述の第２実施形態と略同様であるが、ノズル３の上流側の壁に複数本の縦長なスリット１３を形成し、このスリット１３を介して、ノズル内空間１１と蒸気通路部１ａとを連通させた構成を加えてある。
【００３６】
このような構成を有する本実施形態によれば、抽気箱７からを逆流してきた流れｆ３の一部がノズル３ｂに設けられたスリット１３を介して蒸気通路部１ａに放出される。そして、残りの蒸気はノズル内空間１１を通り、ノズルダイアフラム内空間１０の底壁に衝突して減衰した後、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた通路部接続面１０ｂから蒸気通路部１ａへ放出される。
【００３７】
したがって、本実施形態によれば、ノズル３からの蒸気放出量とノズルダイアフラム内輪４側からの放出量を調節することにより、翼５にかかる変動力モーメントを最小とすることができ、ノズルダイアフラム内輪４からの逆流蒸気放出による流体変動力は構造的に強い翼５のルート側を中心に作用するため、流体変動力の影響を低減することができる。
【００３８】
［第４実施形態］（図７）
図７は本発明の第４実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００３９】
本実施形態の低圧蒸気タービン１が上記第１実施形態と異なる点は、外部ケーシング２に設けられる抽気箱７の位置を第１実施形態よりも上流側に配置するとともに、抽気流路６の出口端を下流側に向って傾斜させて曲成した点にある。
【００４０】
この構成によれば、抽気箱７から逆流してきた流れｆ３が主流ｆ１の流れ方向への速度と同等の速度を持って蒸気通路部１ａに放出されるため、渦の発生を抑制することができ、主流ｆ１を大きく乱すことなく蒸気が混合される。
【００４１】
本実施形態によっても上記実施形態と同様に、蒸気通路部１ａに設置されたノズル３や翼５に作用する流体変動力を低減することができる。
【００４２】
［第５実施形態］（図８）
図８は本発明の第５実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図である。なお、本実施形態では、第４実施形態の構成を変形した例を示している。
【００４３】
本実施形態が第４実施形態と異なる点は、車室側から蒸気通路部１ａに向かい、かつ主蒸気流の下流方向に傾いた抽気流路６と、この抽気流路６の蒸気通路部１ａ側の出口部に次第に拡径する傾斜面１４を形成した点にある。
【００４４】
すなわち、車室から蒸気通路部１ａに向かって下流側に傾いた抽気流路６を形成し、かつ蒸気通路部１ａへの出口部では上流側にも拡大する傾斜面１４を形成した構成としてある。
【００４５】
この構成によれば、抽気箱７内を逆流してきた流れｆ３が慣性によって主流ｆ１の流れ方向への速度を持って蒸気通路部１ａに放出されるため、供給蒸気の主流ｆ１を大きく乱すことなく蒸気が混合される。また、通常運用時の抽気圧損を低減することができる。
【００４６】
これにより、蒸気通路部１ａに設置されたノズル３や翼５に作用する流体変動力を低減することができる。
【００４７】
［第６実施形態］（図９、図１０）
図９は、本発明の第６実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図１０は図９の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００４８】
図９および図１０に示すように、本実施形態では、ノズル３内に設けられたノズル内空間１１が、ノズルダイアフラム内輪４に形成されたＵ字形のノズルダイアフラム内空間１０の一端側開口部１０ａに連通しており、ノズルダイアフラム内輪４とノズル３との間に通路部接続面１０ａが設けられ、さらにＵ字形のノズルダイアフラム内空間１０の他端側開口部１０ｂがノズルダイアフラム内輪４の蒸気通路部１ａ側に設けられている。
【００４９】
この構成によれば、抽気箱７から逆流してノズル３間の通路部接続面６ａから蒸気通路部１ａに排出される流れｆ３は、ノズル３間の空間において減衰されるため、翼５に作用する流体変動力を抑制することができる。
【００５０】
また、抽気箱７から逆流し、ノズル内空間１１およびノズルダイアフラム内空間１０に流れる流れｆ４は、ノズル内空間１１を通り、ノズルダイアフラム内空間１０の底壁に衝突して減衰した後、ノズルダイアフラム内輪４側の通路部接続面１０ｂから蒸気通路部１ａへ放出される。
【００５１】
ノズルダイアフラム内輪４からの逆流蒸気放出による流体変動力は、構造的強度高い翼５のルート側を中心に作用するため、流体変動力の影響を低減することができる。
【００５２】
本実施形態によれば、抽気流量に比べて内輪経由の流路が狭く圧損の増加が懸念される場合でも、外周壁に抽気部を設けることによって適切な流速を設定することが可能となる。
【００５３】
［第７実施形態］（図１１、図１２）
図１１は本発明の第７実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図１２は図１１の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成については同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００５４】
本実施形態では、低圧タービン１内の蒸気の一部を、低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出すための抽気ラインを抽気流路６に有する構成としてある。そして、ノズル３の内部を中空にしてノズル内空間１１からなる抽気流路を設け、かつ外部ケーシング２の周方向で互いに隣接するノズル３間の外周壁に抽気口１２ａを設け、さらにノズル３に抽気口１２ｂを設けてある。
【００５５】
すなわち、ノズル３内に設けたノズル内空間１１およびノズル３に設けたスリット１３を、ノズルダイアフラム内空間１０に連通させ、通路部接続面１０ａ，１０ｂをそれぞれノズルダイアフラム内輪４およびノズル３の翼間に設けた構成としてある。
【００５６】
このように構成された本実施形態においては、抽気箱７から逆流する蒸気ｆ３の一部がノズル３に設けられたスリット１３から抽気流路６に放出され、一部の蒸気はノズル翼間の通路部接続面６ａからノズル３の間に放出される。
【００５７】
そして、残りの蒸気ｆ４はノズル内空間１１およびノズルダイアフラム内空間１０で減衰された後、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた通路部接続面６ａから蒸気通路部１ａへ放出される。
【００５８】
また、ノズル３からの放出量とノズルダイアフラム内輪４からの放出量を調節することで翼５にかかる変動力モーメントを最小とすることができ、ノズルダイアフラム内輪４からの逆流蒸気放出による流体変動力は、構造的に強い翼５のルート側を中心に作用するため影響を低減することができる。
【００５９】
本実施形態によれば、抽気流量に比べて内輪経由の流路が狭く、圧損の増加が懸念される場合でも、外周壁抽気部を設けることで適切な流速を設定することが可能である。
【００６０】
［第８実施形態］（図１３、図１４）
図１３は本発明の第８実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図１４は図１３の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００６１】
本実施形態では、通路部接続面６ａがノズル３の間の外周壁に設けられており、通路部接続面６ａへ続く抽気流路６は主流の下流方向に傾いている。
【００６２】
すなわち、低圧タービン内の蒸気の一部を、低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出すための抽気ラインを蒸気通路部１ａに有し、抽気流路６を主流の下流方向に向けた抽気口をノズル３の翼間に設けた構成としてある。
【００６３】
この構成によれば、抽気箱７から逆流してきた流れｆ３が主流の流れ方向ｆ１への速度を持って蒸気通路部１ａに流出するため、主流を大きく乱すことなくノズル３の翼間に蒸気が放出される。
【００６４】
したがって、本実施形態によれば、蒸気通路部１ａに設置されたノズル３や翼５に作用する流体変動力を低減することができる。
【００６５】
［第９実施形態］（図１５、図１６）
図１５は本発明の第９実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図１６は図１５の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００６６】
本実施形態では、車室から蒸気通路部１ａに向かって下流方向に傾いた抽気流路６、および蒸気通路部１ａの出口で上流側にも拡大する流路が、ノズル３の間の外周壁に設けられている。
【００６７】
すなわち、低圧タービン内の蒸気の一部を、低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出すための抽気ラインを蒸気通路部１ａに設け、車室から蒸気通路部１ａに向かって下流側に傾いた流路、かつ蒸気通路部１ａの出口では上流側にも拡大している抽気口をノズル３の翼間に設けた構成としてある。
【００６８】
この構成によれば、抽気箱７内を逆流してきた蒸気が、慣性によって主流ｆ１の流れ方向への速度を持って蒸気通路部１ａのノズル３の翼間に放出されるため、主流ｆ１を大きく乱すことなく混合される。
【００６９】
また、通常運用時の抽気圧損を低減することができ、蒸気通路部１ａに設置されたノズル３や翼５に作用する流体変動力を抑制することができる。
【符号の説明】
【００７０】
１ 低圧蒸気タービン
１ａ 蒸気通路部
２ 外部ケーシング
３（３ａ，３ｂ‥） ノズル
４ ノズルダイアフラム内輪
５（５ａ，５ｂ） 翼
６ 抽気流路
６ａ 通路部接続面
７ 抽気箱
１０ ノズルダイアフラム内空間
１１ ノズル内空間
１２ 抽気流路
１２ａ 出口部
１２ａ 抽気口
１２ｂ 抽気口
１２ｃ 抽気流路
１３ スリット
１４ 傾斜面
ｆ１，ｆ２，ｆ３‥ 蒸気
【技術分野】
【０００１】
本発明は低圧蒸気タービンに係り、特に供給蒸気量の急減時に逆流が発生した場合のフラッシュバック振動を低減できるようにした低圧蒸気タービンに関する。
【背景技術】
【０００２】
原子力発電プラントの蒸気タービンシステムでは、原子炉で生成された蒸気が高圧タービンから低圧タービンを通過しながら、熱エネルギが回転エネルギに変換され、復水器で水に戻された後、再び給水ラインに送られる。そして、給水加熱器で給水を加熱するために蒸気を低圧蒸気タービンから抽気している。
【０００３】
図１７は、低圧タービンの通常運用時における抽気状態を示している。図１７に示すように、低圧蒸気タービン１０１の蒸気通路部１０１ａの段落は、外部ケーシング１０２に設けられたノズル１０３（１０３ａ，１０３ｂ‥）と、ノズルダイアフラム内輪１０４に設けられた翼１０５（１０５ａ，１０５ｂ‥）等により構成されている（外部ケーシング１０２のＬ−１段やＬ−２段等）。
【０００４】
そして、例えば外部ケーシング１０２のＬ−２段の上流側には、通路部接続面１０６を介して抽気箱１０７が連通して設けられている。
【０００５】
通常運転時においては、抽気箱１０７に連通した通路部接続面１０６の蒸気流の圧力が給水加熱器（図示省略）内の圧力よりも高いため、蒸気通路部１０１ａから抽気箱１０７に向かう流れ（矢印ａ）が生じる。
【０００６】
一方、負荷遮断時などのように蒸気通路部１０１ａ内を流れる蒸気流量が低下すると、給水加熱器内の水が減圧沸騰して逆流することがある（破線矢印ｂ）。この逆流は蒸気通路部１０１ａ内の圧力が急減したことにより、給水加熱器内圧力が蒸気通路部１０１ａ内の圧力よりも高くなるために起こる現象である。この逆流蒸気によって翼１０５（１０５ａ、１０５ｂ‥）が励振される状態を、フラッシュバック振動という。
【０００７】
従来では、このような低圧蒸気タービンの低負荷時における蒸気の逆流現象に対し、種々の提案がされている。例えば、負荷が遮断されて低圧蒸気タービンに供給される蒸気の流量が急減されるときに、給水加熱器内のドレンを急速に減少または空にする技術（特許文献１参照）、給水加熱器内の温度を低減する技術（特許文献２参照）、低い回転速度を維持するように低圧蒸気タービンに供給する蒸気量を蒸気流量調節弁で調節する技術（特許文献３参照）等が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００８−１０１４９４号公報
【特許文献２】特開２００８−７５５２６号公報
【特許文献３】特開２００８−７５５８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
上述のように、負荷遮断等によって低圧蒸気タービンに供給される蒸気の流量が急減した場合には、蒸気の逆流（図１７の矢印ｂ方向の流れ）が発生し、フラッシュバック振動によって翼に流体変動力が作用する可能性がある。
【００１０】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、負荷遮断等によって低圧蒸気タービンに供給される蒸気の流量が急減し、蒸気が逆流した場合においても、フラッシュバック振動の発生を低減させ、翼に作用する流体変動力の減少を図ることができる低圧蒸気タービンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記の目的を達成するため、本発明では、低圧タービン内の蒸気の一部を、低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出すための抽気ラインを蒸気通路部に有する低圧蒸気タービンにおいて、互いに隣接するノズル間の外周壁に抽気口を設けた構成とする。
【００１２】
本発明では、ノズル内に設けたノズル内空間をノズルダイアフラム内空間と繋げ、通路部接続面はノズルダイアフラム内輪に設けることが望ましい。
【００１３】
また、本発明では、ノズル内に設けたノズル内空間およびノズルに設けたスリットをノズルダイアフラム内空間と繋ぐ構成とし、通路部接続面をノズルダイアフラム内輪に設けることが望ましい。
【００１４】
また、ノズルの内部を中空にして抽気流路を設け、ノズルダイアフラム内輪およびノズルに抽気口を設けることが望ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、互いに隣接するノズル間の外周壁に抽気口を設けたことにより、逆流蒸気の噴出位置と上流側翼とのスペースが大きく、また下流側翼に対しては当該ノズルのスロートが存在して流れの直接衝突が緩和されるため、抽気箱内を逆流してきた蒸気の流れが通路部接続面からノズルの翼間に放出され、蒸気の逆流によって翼に作用する流体変動力を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の第１実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図２】図１の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図３】本発明の第２実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図４】図３の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図５】本発明の第３実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図６】図５の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図７】本発明の第４実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図８】本発明の第５実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図９】本発明の第６実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図１０】図９の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図１１】本発明の第７実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図１２】図１１の翼部を流路方向に沿って切断した翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図１３】本発明の第８施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図１４】図１３の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図１５】本発明の第９実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図。
【図１６】図１５の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図。
【図１７】従来の低圧蒸気タービンにおける蒸気通路部と抽気箱の位置関係を表す蒸気通路部断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明に係る低圧蒸気タービンの実施形態について、図面を参照して説明する。
【００１８】
［第１実施形態］（図１、図２）
図１は本発明の第１実施形態による低圧蒸気タービンの要部縦断面図であり、蒸気通路部と抽気流路および通路部接続面の位置関係を示している。図２は図１の翼部を流路方向に沿って切断した横断面図である。
【００１９】
なお、図示の例では、外部ケーシング２のＬ−１段およびＬ−２段等の上流部位を示している。
【００２０】
図１および図２に示すように、本実施形態の低圧蒸気タービン１では、外部ケーシング２の内周面に設けられたノズル３（３ａ，３ｂ‥）と、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた翼５（５ａ，５ｂ‥）とにより、蒸気通路部１ａの段落が構成されている。
【００２１】
蒸気通路部１ａに供給される蒸気（主流）ｆ１は、段落を構成するノズル３（３ａ），３（３ｂ）、および翼５（５ａ），５（５ｂ）を通過して膨張し、ノズルダイアフラム内輪４を回転駆動する。
【００２２】
外部ケーシング２の内周面の初段側（例えば図示２段目位置）には、蒸気通路部１ａに面する開口面（以下、「通路部接続面６ａ」という。）および抽気流路６を介して、抽気口７ａを有する抽気箱７が設けられている。この抽気箱７はノズルダイアフラム内輪４の軸方向に沿う方向において翼５ａ，５ｂ間に配置され、かつ周方向においてノズル３間に配置されている。
【００２３】
この構成において、蒸気通路部１ａ内を流動する供給蒸気ｆ１は通常運転中、抽気箱７に抽気（ｆ２）されて復水器に供給される。
【００２４】
ところで、負荷遮断時などのように蒸気通路部１ａ内を流れる蒸気流量が低下し、給水加熱器内の水が減圧沸騰して逆流した場合（矢印ｆ３）には、蒸気通路部１ａ内の圧力が急減して給水加熱器内圧力が蒸気通路部１ａ内の圧力よりも高くなり、逆流蒸気により翼５が励振される状態が生じ得る。
【００２５】
これに対し、本実施形態においては、互いに隣接するノズル３間の外周壁に抽気口としての通路部接続面６ａを設け、給水加熱器から抽気口を介して逆流してきた蒸気の流れ（逆流ｆ３）が、通路部接続面６ａからノズル３の翼間に放出される構成としてある。
【００２６】
この場合、逆流蒸気の噴射位置は上流側翼５ａとの間のスペースが大きい位置となり、また下流側翼５ｂに対してはノズル３のスロートが存在して流れの直接衝突が緩和されるため、蒸気の逆流ｆ３によって翼５に作用する流体変動力を低減することができる。
【００２７】
したがって、負荷遮断等によって低圧蒸気タービンに供給される蒸気の流量が急減し、蒸気が逆流した場合においても、フラッシュバック振動の発生を低減させ、翼に作用する流体変動力の減少を図ることができる。
【００２８】
［第２実施形態］（図３、図４）
図３は本発明の第２実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図４は図３の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００２９】
本実施形態では、ノズル内に設けたノズル内空間をノズルダイアフラム内空間と繋げ、通路部接続面はノズルダイアフラム内輪に設ける構成について説明する。
【００３０】
図３および図４に示すように、本実施形態においては、外部ケーシング２に設けられた抽気箱７の通路部接続面６ａの部位にノズル３ｂが配置されている。そして、このノズル３ｂのノズル内空間１１を、ノズルダイアフラム内輪４の外周面部に形成した断面Ｕ字形のノズルダイアフラム内空間１０の一端側開口部１０ａと連通させ、これにより抽気箱７と蒸気通路部１ａとを互いに連通させた構成としてある。
【００３１】
また、ノズルダイアフラム内輪４の外周面部に形成した断面略Ｕ字形のノズルダイアフラム内空間１０の他端側開口部１０ｂは、蒸気通路部１ａに連通させてある。すなわち、抽気箱７はＵ字形のノズル内空間１１を介して、ノズルダイアフラム内空間１０に連通し、抽気箱７内の蒸気ｆ３はノズルダイアフラム内空間１０の底部を経て（ｆ４）、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた開口部である通路部接続面１０ｂから、蒸気通路部１ａ内へ放出される構成となっている。
【００３２】
このように構成された本実施形態においては、抽気箱７から逆流してきた流れｆ３はノズル内空間１１を通り、ノズルダイアフラム内空間１０の底壁に衝突して減衰した後、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた通路部接続面１０ｂから蒸気通路部１ａへ放出される。
【００３３】
したがって、ノズルダイアフラム内輪４側からの逆流蒸気放出による流体変動力は構造的に強い翼５のルート側を中心に作用するため、逆流の影響を低減することができる。
【００３４】
［第３実施形態］（図５、図６）
図５は本発明の第３実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図６は、図５に示したノズル３の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００３５】
本実施形態の構成は、基本的に前述の第２実施形態と略同様であるが、ノズル３の上流側の壁に複数本の縦長なスリット１３を形成し、このスリット１３を介して、ノズル内空間１１と蒸気通路部１ａとを連通させた構成を加えてある。
【００３６】
このような構成を有する本実施形態によれば、抽気箱７からを逆流してきた流れｆ３の一部がノズル３ｂに設けられたスリット１３を介して蒸気通路部１ａに放出される。そして、残りの蒸気はノズル内空間１１を通り、ノズルダイアフラム内空間１０の底壁に衝突して減衰した後、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた通路部接続面１０ｂから蒸気通路部１ａへ放出される。
【００３７】
したがって、本実施形態によれば、ノズル３からの蒸気放出量とノズルダイアフラム内輪４側からの放出量を調節することにより、翼５にかかる変動力モーメントを最小とすることができ、ノズルダイアフラム内輪４からの逆流蒸気放出による流体変動力は構造的に強い翼５のルート側を中心に作用するため、流体変動力の影響を低減することができる。
【００３８】
［第４実施形態］（図７）
図７は本発明の第４実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００３９】
本実施形態の低圧蒸気タービン１が上記第１実施形態と異なる点は、外部ケーシング２に設けられる抽気箱７の位置を第１実施形態よりも上流側に配置するとともに、抽気流路６の出口端を下流側に向って傾斜させて曲成した点にある。
【００４０】
この構成によれば、抽気箱７から逆流してきた流れｆ３が主流ｆ１の流れ方向への速度と同等の速度を持って蒸気通路部１ａに放出されるため、渦の発生を抑制することができ、主流ｆ１を大きく乱すことなく蒸気が混合される。
【００４１】
本実施形態によっても上記実施形態と同様に、蒸気通路部１ａに設置されたノズル３や翼５に作用する流体変動力を低減することができる。
【００４２】
［第５実施形態］（図８）
図８は本発明の第５実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図である。なお、本実施形態では、第４実施形態の構成を変形した例を示している。
【００４３】
本実施形態が第４実施形態と異なる点は、車室側から蒸気通路部１ａに向かい、かつ主蒸気流の下流方向に傾いた抽気流路６と、この抽気流路６の蒸気通路部１ａ側の出口部に次第に拡径する傾斜面１４を形成した点にある。
【００４４】
すなわち、車室から蒸気通路部１ａに向かって下流側に傾いた抽気流路６を形成し、かつ蒸気通路部１ａへの出口部では上流側にも拡大する傾斜面１４を形成した構成としてある。
【００４５】
この構成によれば、抽気箱７内を逆流してきた流れｆ３が慣性によって主流ｆ１の流れ方向への速度を持って蒸気通路部１ａに放出されるため、供給蒸気の主流ｆ１を大きく乱すことなく蒸気が混合される。また、通常運用時の抽気圧損を低減することができる。
【００４６】
これにより、蒸気通路部１ａに設置されたノズル３や翼５に作用する流体変動力を低減することができる。
【００４７】
［第６実施形態］（図９、図１０）
図９は、本発明の第６実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図１０は図９の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００４８】
図９および図１０に示すように、本実施形態では、ノズル３内に設けられたノズル内空間１１が、ノズルダイアフラム内輪４に形成されたＵ字形のノズルダイアフラム内空間１０の一端側開口部１０ａに連通しており、ノズルダイアフラム内輪４とノズル３との間に通路部接続面１０ａが設けられ、さらにＵ字形のノズルダイアフラム内空間１０の他端側開口部１０ｂがノズルダイアフラム内輪４の蒸気通路部１ａ側に設けられている。
【００４９】
この構成によれば、抽気箱７から逆流してノズル３間の通路部接続面６ａから蒸気通路部１ａに排出される流れｆ３は、ノズル３間の空間において減衰されるため、翼５に作用する流体変動力を抑制することができる。
【００５０】
また、抽気箱７から逆流し、ノズル内空間１１およびノズルダイアフラム内空間１０に流れる流れｆ４は、ノズル内空間１１を通り、ノズルダイアフラム内空間１０の底壁に衝突して減衰した後、ノズルダイアフラム内輪４側の通路部接続面１０ｂから蒸気通路部１ａへ放出される。
【００５１】
ノズルダイアフラム内輪４からの逆流蒸気放出による流体変動力は、構造的強度高い翼５のルート側を中心に作用するため、流体変動力の影響を低減することができる。
【００５２】
本実施形態によれば、抽気流量に比べて内輪経由の流路が狭く圧損の増加が懸念される場合でも、外周壁に抽気部を設けることによって適切な流速を設定することが可能となる。
【００５３】
［第７実施形態］（図１１、図１２）
図１１は本発明の第７実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図１２は図１１の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成については同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００５４】
本実施形態では、低圧タービン１内の蒸気の一部を、低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出すための抽気ラインを抽気流路６に有する構成としてある。そして、ノズル３の内部を中空にしてノズル内空間１１からなる抽気流路を設け、かつ外部ケーシング２の周方向で互いに隣接するノズル３間の外周壁に抽気口１２ａを設け、さらにノズル３に抽気口１２ｂを設けてある。
【００５５】
すなわち、ノズル３内に設けたノズル内空間１１およびノズル３に設けたスリット１３を、ノズルダイアフラム内空間１０に連通させ、通路部接続面１０ａ，１０ｂをそれぞれノズルダイアフラム内輪４およびノズル３の翼間に設けた構成としてある。
【００５６】
このように構成された本実施形態においては、抽気箱７から逆流する蒸気ｆ３の一部がノズル３に設けられたスリット１３から抽気流路６に放出され、一部の蒸気はノズル翼間の通路部接続面６ａからノズル３の間に放出される。
【００５７】
そして、残りの蒸気ｆ４はノズル内空間１１およびノズルダイアフラム内空間１０で減衰された後、ノズルダイアフラム内輪４に設けられた通路部接続面６ａから蒸気通路部１ａへ放出される。
【００５８】
また、ノズル３からの放出量とノズルダイアフラム内輪４からの放出量を調節することで翼５にかかる変動力モーメントを最小とすることができ、ノズルダイアフラム内輪４からの逆流蒸気放出による流体変動力は、構造的に強い翼５のルート側を中心に作用するため影響を低減することができる。
【００５９】
本実施形態によれば、抽気流量に比べて内輪経由の流路が狭く、圧損の増加が懸念される場合でも、外周壁抽気部を設けることで適切な流速を設定することが可能である。
【００６０】
［第８実施形態］（図１３、図１４）
図１３は本発明の第８実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図１４は図１３の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００６１】
本実施形態では、通路部接続面６ａがノズル３の間の外周壁に設けられており、通路部接続面６ａへ続く抽気流路６は主流の下流方向に傾いている。
【００６２】
すなわち、低圧タービン内の蒸気の一部を、低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出すための抽気ラインを蒸気通路部１ａに有し、抽気流路６を主流の下流方向に向けた抽気口をノズル３の翼間に設けた構成としてある。
【００６３】
この構成によれば、抽気箱７から逆流してきた流れｆ３が主流の流れ方向ｆ１への速度を持って蒸気通路部１ａに流出するため、主流を大きく乱すことなくノズル３の翼間に蒸気が放出される。
【００６４】
したがって、本実施形態によれば、蒸気通路部１ａに設置されたノズル３や翼５に作用する流体変動力を低減することができる。
【００６５】
［第９実施形態］（図１５、図１６）
図１５は本発明の第９実施形態による低圧蒸気タービン１の要部縦断面図であり、蒸気通路部１ａと抽気流路６および通路部接続面６ａの位置関係を示している。図１６は図１５の横断面図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００６６】
本実施形態では、車室から蒸気通路部１ａに向かって下流方向に傾いた抽気流路６、および蒸気通路部１ａの出口で上流側にも拡大する流路が、ノズル３の間の外周壁に設けられている。
【００６７】
すなわち、低圧タービン内の蒸気の一部を、低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出すための抽気ラインを蒸気通路部１ａに設け、車室から蒸気通路部１ａに向かって下流側に傾いた流路、かつ蒸気通路部１ａの出口では上流側にも拡大している抽気口をノズル３の翼間に設けた構成としてある。
【００６８】
この構成によれば、抽気箱７内を逆流してきた蒸気が、慣性によって主流ｆ１の流れ方向への速度を持って蒸気通路部１ａのノズル３の翼間に放出されるため、主流ｆ１を大きく乱すことなく混合される。
【００６９】
また、通常運用時の抽気圧損を低減することができ、蒸気通路部１ａに設置されたノズル３や翼５に作用する流体変動力を抑制することができる。
【符号の説明】
【００７０】
１ 低圧蒸気タービン
１ａ 蒸気通路部
２ 外部ケーシング
３（３ａ，３ｂ‥） ノズル
４ ノズルダイアフラム内輪
５（５ａ，５ｂ） 翼
６ 抽気流路
６ａ 通路部接続面
７ 抽気箱
１０ ノズルダイアフラム内空間
１１ ノズル内空間
１２ 抽気流路
１２ａ 出口部
１２ａ 抽気口
１２ｂ 抽気口
１２ｃ 抽気流路
１３ スリット
１４ 傾斜面
ｆ１，ｆ２，ｆ３‥ 蒸気
【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、互いに隣接するノズル間の外周壁に抽気口を設けたことを特徴とする低圧蒸気タービン。
【請求項２】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、ノズルの内部を中空にして抽気流路を設け、ノズルダイアフラム内輪に抽気口を設けたことを特徴とする低圧蒸気タービン。
【請求項３】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、車室から蒸気通路部に向かって抽気流路を主流の下流方向に向けたことを特徴とする低圧蒸気タービン。
【請求項４】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、ノズルの内部を中空にして抽気流路を設け、ノズルダイアフラム内輪およびノズルの内部に抽気口を設けたことを特徴とする低圧蒸気タービン。
【請求項５】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、抽気流路の断面が車室から蒸気通路部に向かって下流側に傾いた抽気流路を設け、かつ前記蒸気通路部の出口では上流側にも拡大する構成としたこと特徴とする低圧蒸気タービン。
【請求項１】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、互いに隣接するノズル間の外周壁に抽気口を設けたことを特徴とする低圧蒸気タービン。
【請求項２】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、ノズルの内部を中空にして抽気流路を設け、ノズルダイアフラム内輪に抽気口を設けたことを特徴とする低圧蒸気タービン。
【請求項３】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、車室から蒸気通路部に向かって抽気流路を主流の下流方向に向けたことを特徴とする低圧蒸気タービン。
【請求項４】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、ノズルの内部を中空にして抽気流路を設け、ノズルダイアフラム内輪およびノズルの内部に抽気口を設けたことを特徴とする低圧蒸気タービン。
【請求項５】
タービン内の蒸気通路部から蒸気の一部を抽出し、前記蒸気通路部に低圧給水加熱器の加熱用熱源として取出す抽気ラインを備えた低圧蒸気タービンにおいて、抽気流路の断面が車室から蒸気通路部に向かって下流側に傾いた抽気流路を設け、かつ前記蒸気通路部の出口では上流側にも拡大する構成としたこと特徴とする低圧蒸気タービン。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【公開番号】特開２０１１−７０７３（Ｐ２０１１−７０７３Ａ）
【公開日】平成２３年１月１３日（２０１１．１．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−１４８９８６（Ｐ２００９−１４８９８６）
【出願日】平成２１年６月２３日（２００９．６．２３）
【出願人】（０００００３０７８）株式会社東芝 (54,554)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１月１３日（２０１１．１．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年６月２３日（２００９．６．２３）
【出願人】（０００００３０７８）株式会社東芝 (54,554)
【Ｆターム（参考）】
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