定着装置、定着加熱体及び画像形成装置
【課題】定着加熱体の非通紙領域における過剰昇温を抑制しつつ、機械的強度の低下を防ぐことが可能な定着装置、画像形成装置及び定着装置用の定着加熱体を提供する。
【解決手段】記録シート上のトナー像を熱定着させるための定着加熱体５１を有する定着装置５であって、定着加熱体５１は、ジュール熱により発熱する発熱層を有するとともに、当該発熱層には、温度上昇に伴い、電気伝導度が指数的に上昇し、ＮＴＣ特性を有する高イオン導電体が含有されている。
【解決手段】記録シート上のトナー像を熱定着させるための定着加熱体５１を有する定着装置５であって、定着加熱体５１は、ジュール熱により発熱する発熱層を有するとともに、当該発熱層には、温度上昇に伴い、電気伝導度が指数的に上昇し、ＮＴＣ特性を有する高イオン導電体が含有されている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プリンタ、複写機等の画像形成装置が備える定着装置に関し、特に定着装置用の定着加熱体に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、プリンタ、複写機等の画像形成装置の定着装置用の発熱部材（以下、「定着加熱体」という。」として、熱容量が小さく、短時間で昇温可能で、エネルギー消費が少ない、フィルムやベルト等の厚みが薄い定着加熱体が使用されるようになってきている。
このような定着加熱体を用いて記録シート上に形成されたトナー像の熱定着を行うと、実際に記録シートが通紙された部分では、記録シートに熱が奪われて定着加熱体の温度が低下するが、通紙されなかった部分では、記録シートに熱を奪われないのであまり温度が低下しない。
【０００３】
その結果、例えば、温度が低下した小サイズの記録シートの通紙領域を適温まで昇温するために、定着加熱体全体を継続的に発熱させると、上記通紙領域以外の非通紙領域が過剰に昇温されることになる。そして、このように過剰に昇温された領域に、サイズの大きい記録シートが通紙されて、トナー像の熱定着が行われると、例えば、端部でホットオフセットの問題が生じたり、中央部と端部で画質が不均一となったりして、画質低下を招くことになる。
【０００４】
この非通紙領域における過剰昇温を防止する技術として特許文献１には、グラファイト、カーボンを含有した抵抗発熱体を用いた定着加熱体が開示されている。グラファイトは、変曲点温度（７００℃程度）を境にその温度以下ではＮＴＣ特性（Negative Temperature Coefficient：温度が上がると抵抗が小さくなる負の抵抗温度特性）を、その温度以上ではＰＴＣ特性（Positive Temperature Coefficient：温度が上がると抵抗が大きくなる正の抵抗温度特性）を示す。
【０００５】
このグラファイトを抵抗発熱体に含有させることにより、変曲点温度以下の温度において抵抗発熱体にＮＴＣ特性を具備させることができ、非通紙領域における過剰昇温を抑制することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
特許第４２０８５８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、非通紙領域における過剰昇温を抑制するために、グラファイト等のカーボン含有物質を定着加熱体に用いると、その分、定着加熱体の機械的強度が低下してしまうという問題が生じる。特に、エネルギー消費量を少なくするため、熱容量が非常に小さい定着加熱体を用いて、トナー像の熱定着動作を行う場合には、少ない発熱量でも非通紙領域が高温に昇温されるので、過剰昇温を抑制するためにグラファイトの含有量を多くする必要が生じ、定着加熱体の機械的強度が弱くなり、定着加熱体が破損しやすくなってしまうという問題が生じる。
【０００８】
本発明は、上述のような問題に鑑みて為されたものであって、定着加熱体の非通紙領域における過剰昇温を抑制しつつ、機械的強度の低下を防ぐことが可能な定着加熱体及び当該定着加熱体を用いた定着装置及び画像形成装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明の一形態に係る定着装置は、記録シート上のトナー像を熱定着させるための定着加熱体を有する定着装置であって、前記定着加熱体は、ジュール熱により発熱する発熱層を有するとともに、当該発熱層には、温度上昇に伴い、電気伝導度が指数的に上昇する、ＮＴＣ特性を有する高イオン導電体が含有されている構成とすることができる。
【００１０】
ここで、前記発熱層は、非導電性の耐熱性樹脂に前記高イオン導電体が分散されてなり、前記定着加熱体は離型層を有し、熱定着時に前記離型層を介して記録シートに圧接されることとすることができる。
又、前記定着加熱体はさらに、前記離型層と前記発熱層との間に弾性層を有することとすることができる。さらに、前記高イオン導電体は、ＡｇＩ又はＣｕＩの少なくとも１つであることとすることができる。又、前記耐熱性樹脂は、ポリイミドであることとすることができる。さらに、前記定着加熱体は、定着ベルト又は定着ローラであることとすることができる。
【００１１】
又、本発明の一形態に係る画像形成装置は、前記定着装置を備える画像形成装置とすることができる。又、本発明の一形態に係る定着加熱体は、前記定着装置が有する定着加熱体とすることができる。
【発明の効果】
【００１２】
上記構成を備えることにより、電気伝導度が温度上昇とともに指数的に急激に上昇するため、電気抵抗が指数的に急激に低下するという優れたＮＴＣ特性を有する高イオン導電体を含むように定着加熱体が構成されるので、温度上昇とともに、定着加熱体の電気抵抗が急激に低下し、定着加熱体が昇温するのを効果的に抑制することができる。
その結果、定着加熱体の昇温抑制物質として高イオン導電体を用いた場合には、カーボン含有物質を用いた場合よりも、少ない量で所望の昇温抑制効果を得ることができ、その分、昇温抑制物質の含有量を少なくすることができ、昇温抑制物質の添加に起因する定着加熱体の機械的強度の低下量を少なくすることができる。
【００１３】
ここで、前記発熱層にはさらに、金属微粒子が分散されていることとしてもよい。
これにより、定着加熱体の発熱層に高イオン導電体と金属微粒子が分散されるので、発熱層における電気抵抗の微調整が可能となり、当該電気抵抗を、発熱量が、定着装置に適した量になるように容易に調製することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】プリンタ１の構成を示す図である。
【図２】定着装置の構成を示す斜視図である。
【図３】定着加熱体５１の詳細な構造を示す断面図である。
【図４】代表的な高イオン伝導体における電気伝導度の温度変化の具体例を示す図である。
【図５】リングコート法の具体例を示す図である。
【図６】各定着加熱体における電気抵抗率の温度変化を示す図である。
【図７】各定着加熱体における軸方向の最大温度差を示す図である。
【図８】定着加熱体５１の形態の変形例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
(実施の形態)
以下、本発明に係る一形態の画像形成装置の実施の形態を、タンデム型カラーデジタルプリンタ（以下、単に「プリンタ」という。）に適用した場合を例にして説明する。
［１］プリンタの構成
先ず、本実施の形態に係るプリンタ１の構成について説明する。図１は、本実施の形態に係るプリンタ１の構成を示す図である。同図に示すように、このプリンタ１は、画像プロセス部３、給紙部４、定着装置５、制御部６０を備えている。
【００１６】
プリンタ１は、ネットワーク（例えばＬＡＮ）に接続され、外部の端末装置（不図示）や図示しない操作パネルから印刷指示を受け付けると、その指示に基づいてイエロー、マゼンタ、シアンおよびブラックの各色のトナー像を形成し、これらを多重転写してフルカラーの画像を形成することにより、記録シートへの印刷処理を実行する。
以下、イエロー、マゼンタ、シアン、ブラックの各再現色をＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋと表し、各再現色に関連する構成要素の番号にこのＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋを添字として付加する。
【００１７】
画像プロセス部３は、作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋ、露光部１０、中間転写ベルト１１、２次転写ローラ４５などを有している。
作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの構成は、いずれも同様の構成であるため、以下、主として作像部３Ｙの構成について説明する。
作像部３Ｙは、感光体ドラム３１Ｙと、その周囲に配設された帯電器３２Ｙ、現像器３３Ｙ、１次転写ローラ３４Ｙ、および感光体ドラム３１Ｙを清掃するためのクリーナ３５Ｙなどを有しており、感光体ドラム３１Ｙ上にＹ色のトナー像を作像する。
【００１８】
現像器３３Ｙは、感光体ドラム３１Ｙに対向し、感光体ドラム３１Ｙに帯電トナーを搬送する。
中間転写ベルト１１は、無端状のベルトであり、駆動ローラ１２と従動ローラ１３に張架されて矢印Ｃ方向に周回駆動される。露光部１０は、レーザダイオードなどの発光素子を備え、制御部６０からの駆動信号によりＹ〜Ｋ色の画像形成のためのレーザ光Ｌを発し、作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの各感光体ドラムを露光走査する。
【００１９】
この露光走査により、帯電器３２Ｙにより帯電された感光体ドラム３１Ｙ上に静電潜像が形成される。作像部３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの各感光体ドラム上にも同様にして静電潜像が形成される。
各感光体ドラム上に形成された静電潜像は、作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの
各現像器により現像されて各感光体ドラム上に対応する色のトナー像が形成され
る。
【００２０】
形成されたトナー像は、作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの各１次転写ローラにより、中間転写ベルト１１上の同じ位置に重ね合わされるように、中間転写ベルト１１上にタイミングをずらして順次1次転写された後、２次転写ローラ４５による静電力の作用により中間転写ベルト１１上のトナー像が一括して記録シート上に２次転写される。トナー像が２次転写された記録シートは、さらに定着装置５に搬送され、記録シート上のトナー像（未定着画像）が、定着装置５において加熱及び加圧されて記録シートに熱定着された後、排出ローラ７１により排紙トレイ７２に排出される。
【００２１】
給紙部４は、記録シート（図１の符号Ｓで表す）を収容する給紙カセット４１と、給紙カセット４１内の記録シートを搬送路４３上に１枚ずつ繰り出す繰り出しローラ４２と、繰り出された記録シートを２次転写位置４６に送り出すタイミングをとるためのタイミングローラ４４などを備えている。給紙カセットは、１つに限定されず、複数であってもよい。
【００２２】
記録シートとしては、大きさや厚さの異なる用紙（普通紙、厚紙）やＯＨＰシートなどのフィルムシートを利用できる。給紙カセットが複数ある場合には、異なる大きさ又は厚さ又は材質の記録シートを複数の給紙カセットに収納することとしてもよい。
繰り出しローラ４２、タイミングローラ４４等の各ローラは、搬送モータ（不図示）を動力源とし、歯車ギヤやベルトなどの動力伝達機構（不図示）を介して回転駆動される。この搬送モータとしては、例えば、高精度の回転速度の制御が可能なステッピングモータが使用される。
【００２３】
記録シートは、中間転写ベルト１１上のトナー像の移動タイミングに合わせて
給紙部４から２次転写位置４６に搬送され、２次転写ローラ４５により中間転写
ベルト１１上のトナー像が一括して記録シート上に２次転写される。
［２］定着装置の構成
図２は、定着装置５の構成を示す斜視図である。同図に示すように、定着装置５は、定着加熱体５１と、定着ローラ５２と、加圧ローラ５３と、を有する。
【００２４】
定着加熱体５１は、無端状のベルトであり、その両端部に電極５１１が設けられ、両電極には電源部５００から給電ブラシ５０１、５０２を介して給電が行われる。これにより、両電極間に電流が流れて、定着加熱体５１が発熱する。
図３は、定着加熱体５１の詳細な構造を示す断面図である。同図に示すように、両端部を除く領域においては、定着加熱体５１は、補強層５１２、発熱層５１３、弾性層５１４、離型層５１５が、この順に積層されて構成され、両端部においては、補強層５１２、発熱層５１３、電極５１１がこの順に積層されて構成される。
【００２５】
電極５１１は、導電性の材料から構成される。電極５１１の材料としては、例えば、銅（Ｃｕ）、アルミニウム（Ａｌ）、ニッケル（Ｎｉ）、真鍮、リン青銅等の金属を用いることができる。補強層５１２は、定着加熱体５１の強度を補強するための層であり、例えば、ポリイミド樹脂を用いることができる。
発熱層５１３は、電極５１１と電気的に接続され、電極５１１を通じて給電されることにより、ジュール熱を発生する層である。発熱層５１３は、耐熱性樹脂等の絶縁性材料中に金属微粒子と後述する高イオン導電体を分散させて構成される。発熱層５１３の電気抵抗値（又は体積抵抗率）は、導電性材料（金属微粒子、高イオン導電体）の量を調整することにより、所定の電気抵抗値（又は体積抵抗率）に調整される。
【００２６】
耐熱性樹脂としては、ポリイミド樹脂、ポリエチレンスルフィド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリアラミド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリイミドアミド樹脂、ポリエステル-イミド樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリ-ｐ-キシリレノン樹脂、ポリベンズイミダゾール樹脂などを用いることができる。発熱層５１３に用いる耐熱性樹脂として、耐熱性、絶縁性及び機械的強度等に優れた特性を示すポリイミド樹脂を用いるのが望ましい。
【００２７】
発熱層５１３中において金属微粒子と高イオン導電体とを混在させることにより、発熱層５１３の電気抵抗の微調整が可能となり、当該電気抵抗を、商用電源で５００〜１５００Ｗ程度の定着装置に適した発熱量になるように調整することができる。その結果、商用電源を変圧することなく使用でき、電源損失や電源コストを抑制することができる。
金属微粒子としては、銀（Ａｇ）、銅（Ｃｕ）、アルミニウム（Ａｌ）、マグネシウム（Ｍｇ）、ニッケル（Ｎｉ）等の金属を用いることができ、２種類以上の金属を用いることとしてもよい。金属微粒子は、特に針状やフレーク状の銀（Ａｇ）やニッケル（Ｎｉ）が好ましく、粒径は0.01〜10μｍが良い。これにより、高イオン伝導体と線状に絡み合うことで均一な電気抵抗を有する発熱層５１３を成型することができる。金属微粒子が粒状や粉末状や塊状の場合、発熱層５１３中に混在する高イオン伝導体と絡み合わず、高イオン伝導体と点接触することになるため、均一な電気抵抗を有する発熱層５１３が得られにくくなる。
【００２８】
高イオン導電体とは、イオン結合性の高い化合物の内、その化合物の融点より低い温度領域で電気伝導性を有し、温度上昇とともに電気伝導度が指数的に増加する性質を有する物質のことをいう。高イオン導電体は、温度が上昇すると、電気伝導度が指数的に急激に上昇し、その電気抵抗値が指数的に急激に低下するＮＴＣ特性を示す。そのため、高イオン導電体により、定着加熱体５１に優れたＮＴＣ特性を具備させることができ、非通紙領域（図２の符号５１で表す定着加熱体の周面の内、符号ｄで表す通紙範囲に対応する領域を除く領域）における過剰昇温を効果的に抑制することができる。
【００２９】
図４は、代表的な高イオン伝導体における電気伝導度の温度変化の具体例を示す図である。同図においては、ヨウ化銀（α―ＡｇＩ、β―ＡｇＩ）、ナトリウムイオン伝導体（Ｎａ３Ｚｒ２Ｓｉ２ＰＯ１２）、ハロゲン陰イオン伝導体（ＬａＦ３）、イットリア安定化ジルコニア（ＺｒＯ３＋Ｙ２Ｏ３）、ガルシア安定化ジルコニア（ＺｒＯ３＋ＣａＯ）の各高イオン導電体の電気伝導度の温度変化が示されている。同図に示すように、温度の上昇に伴い、各高イオン伝導体の電気伝導度は、指数的に（縦軸の対数で示す電気伝導度に対し直線的に）上昇する傾向を示し、その上昇率は、ヨウ化銀（ＡｇＩ）、ハロゲン陰イオン伝導体（ＬａＦ３）、イットリア安定化ジルコニア（ＺｒＯ３＋Ｙ２Ｏ３）、ガルシア安定化ジルコニア（ＺｒＯ３＋ＣａＯ）において特に大きい。
【００３０】
中でもヨウ化銀（ＡｇＩ）は、温度上昇に伴い、１５０℃付近でβ―ＡｇＩからα―ＡｇＩに相転移される時に、電気伝導度が飛躍的に上昇する。さらに、α―ＡｇＩに相転移後も、電気伝導度は温度上昇に伴い、電気伝導度の対数に対し直線的（指数的）に増加する。
このように、高イオン導電体は、温度上昇と共に、電気伝導度が急激に上昇するため、温度上昇と共に電気抵抗が急激に低下するという優れたＮＴＣ特性を示す。その結果、定着加熱体５１の非通紙領域が過剰に昇温するのを効果的に防止することができる。
【００３１】
一方、高イオン導電体と同様にＮＴＣ特性を有するカーボン含有物質では、温度上昇に伴う電気抵抗の低下が指数的ではなく、直線的であるため、温度上昇に伴う電気抵抗の低下量が、高イオン導電体に比べて少なく、高イオン導電体よりも量的に多い量を定着加熱体に含有させないと、高イオン導電体と同等の昇温抑制効果が得られない。
従って、定着加熱体にＮＴＣ特性を付与する昇温抑制物質として高イオン導電体を用いた場合には、温度上昇に伴う電気抵抗の低下が直線的で急激でないカーボン含有物質を用いた場合よりも、すぐれた昇温抑制効果を得ることができ、その分、昇温抑制物質の含有量を少なくすることができ、昇温抑制物質の添加量に起因する定着加熱体５１の機械的強度の低下量を少なくすることができる。
【００３２】
高イオン導電体としては、高温側（１５０〜２００℃以上）で大きい電気伝導度（１０−３Ｓ（ジーメンス）／ｃｍ以上）を示す銀ハライド（例えば、ＡｇＩ、ＲｂＡｇ４Ｉ５）、銅ハライド（例えば、ＣｕＩ）、カルコゲナイト（例えば、ＡｇＳ２）、温度が上昇すると連続的に電気伝導度が大きくなるハロゲン陰イオン導電体（例えば、フッ化鉛（ＰｂＦ２）、蛍石（ＣａＦ２））、アルミナ（Ｎａβ）、ガルシア（ＣａＯ）安定化ジルコニア（ＺｒＯ２）、イットリア（Ｙ２Ｏ３）安定化ジルコニア（ＺｒＯ２）、ガドリア（Ｇｄ２Ｏ３）安定化ジルコニア（ＺｒＯ２）、一次元導電体（例えば、ホランダイト）、プロトン導電体、ＢａＣｅＯ２などを用いることができる。定着加熱体５１の非通紙領域における過剰昇温を効果的に抑制するという観点から、温度上昇に伴う電気伝導度の上昇率が高く、電気抵抗値の低下率が大きいもの（例えば、ヨウ化銀（ＡｇＩ）、ヨウ化銅（ＣｕＩ））を定着加熱体５１用の高イオン導電体として用いることが望ましい。
【００３３】
発熱層５１３を耐熱性樹脂と高イオン導電体のみから構成することとしてもよいが、この場合、商用電源で５００〜１５００Ｗ程度の定着装置に適した発熱量になるように、発熱層５１３の電気抵抗値を調整することが困難なため、金属微粒子を含む構成とするのが望ましい。発熱層５１３の厚さは、任意であるが、５〜１００μｍ程度が望ましい。発熱層５１３の電気抵抗値は、1.0×10−６〜1.0×10−２Ω・ｍ程度の範囲に設定することができるが、当該電気抵抗値は、1.0×10−５〜5.0×10−３Ω・ｍの範囲内であることが望ましい。
【００３４】
弾性層５１４は、記録シート上のトナー像に均一かつ柔軟に熱を伝えるための層である。弾性層５１４を設けることにより、トナー像が押しつぶされたり、トナー像が不均一に溶融されたりするのを防止し、画像ノイズの発生を防止することができる。弾性層５１４の材料としては、耐熱性と弾性とを有するゴム材や樹脂材を用いる。例えば、シリコーンゴム、フッ素ゴム等の耐熱性エラストマーを材料として用いることができる。
【００３５】
弾性層５１３の厚さは、１０〜８００μｍ、さらに望ましくは１００〜３００μｍの範囲内のものとする。弾性層５１３の厚さが１０μｍ未満では厚さ方向の十分な弾力性を得ることが難しい。また，この厚さが８００μｍを超えていると，発熱層５１３で発生した熱を定着加熱体５１の外周面まで到達させることが難しく，伝熱効率が悪いので好ましくない。
【００３６】
離型層５１５は，定着加熱体５１の最外層をなし，定着加熱体５１と記録シートとの離型性を高めるための層である。離型層５１５の材料としては、定着温度での使用に耐えられるとともにトナーに対する離型性に優れたものを使用することができる。例えば、ＰＦＡ（四フッ化エチレン・パーフルオロアルコキシエチレン共重合体）、ＰＴＦＥ（四フッ化エチレン）、ＦＥＰ（四フッ化エチレン・六フッ化エチレン共重合体）、ＰＦＥＰ（四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体）等のフッ素樹脂を使用することができる。離型層５１５の厚さは５〜１００μｍ、望ましくは１０〜５０μｍの範囲内のものとするのがよい。
【００３７】
図２の説明に戻って、定着ローラ５２と加圧ローラ５３は、芯金５２１、５３１の軸方向両端部が図示しないフレームの軸受部に回転自在に軸支される。加圧ローラ５３は、駆動モータ（不図示）からの駆動力が伝達されることにより矢印Ｂ方向に回転駆動される。この加圧ローラ５３の回転に伴って定着加熱体５１と定着ローラ５２が矢印Ａ方向に従動回転する。
【００３８】
定着ローラ５２は、長尺で円筒状の芯金５２１の周囲を断熱層５２２で被覆されてなり、定着加熱体５１の周回経路の内側に配されている。芯金５２１は、定着ローラ５２を支持する部材であり、耐熱性と強度を有する材料から構成される。芯金５２１の材料としては、例えば、アルミニウム、鉄、ステンレス等を用いることができる。
断熱層５２２は、定着加熱体が発熱した熱を芯金５２１に逃がさないようにするための層である。断熱層５２２の材料としては、熱伝導率が低く、耐熱性及び弾性を有するゴム材や樹脂材のスポンジ体（断熱構造体）を用いるのが望ましい。定着加熱体５１のたわみを許容し、ニップ幅を広くすることができるからである。断熱層５２２を、ソリッド体とスポンジ体との２層構造にしてもよい。シリコンスポンジ材を断熱層５２２として用いる場合には、その厚さを１〜１０ｍｍとするのが望ましい。さらに望ましくは、２〜７ｍｍとするのがよい。
【００３９】
加圧ローラ５３は、円筒状の芯金５３１の周囲に、弾性層５３２を介して離型層５３３が積層されてなり、定着加熱体５１の周回経路外側に配置され、定着加熱体５１の外側から定着加熱体５１を介して定着ローラ５２を押圧して、定着加熱体５１の外周面との間に周方向に所定幅を有する定着ニップが形成される。芯金５３１は、加圧ローラ５３を支持する部材であり、耐熱性と強度を有する材料から構成される。芯金５３１の材料としては、例えば、アルミニウム、鉄、ステンレス等を用いることができる。
【００４０】
弾性層５３２は、シリコーンゴム、フッ素ゴム等の弾性体で、厚さ１〜２０ｍｍの範囲内の耐熱性の高い材料で構成される。離型層５３３は、離型層５１５と同様に、加圧ローラ５３と記録シートとの離型性を高めるための層であり、離型層５１５と同様の材料及び厚さで構成することができる。
［３］定着加熱体の製造方法
本実施の形態に係る定着加熱体５１は、以下に示す（１）〜（１０）の工程を経て製造される。
（１）円筒状金型の表面へ補強層５１２の前駆体を塗布する工程
円筒状の金型の表面に離型剤を塗布して型離れを良くした後、ポリイミド前駆体溶液を補強層５１２の前駆体として塗布する。円筒状の金型としては、例えば、アルミニウム製のものを用いることができる。離型剤としては、例えば、シリコーンを用いることができる。
ポリイミド前駆体溶液は、例えば、芳香族テトラカルボン酸二無水物と芳香族ジアミンとを有機溶媒中で、約９０℃以下で反応させることにより得られる。
【００４１】
芳香族テトラカルボン酸二無水物としては、ピロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）、１，２，５，６−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１，４，５，８−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、２，３，６，７−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、２，２'，３，３'−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物等を用いることができる。
又、芳香族ジアミンとしては、パラフェニレンジアミン（ＰＰＤ）、メタフェニレンジアミン（ＭＰＤＡ）、２，５−ジアミノトルエン、２，６−ジアミノトルエン、４，４'−ジアミノビフェニル、３，３'−ジメチル−４，４'−ビフェニル等を用いることができる。
（２）補強層５１２の成形工程
塗布されたポリイミド前駆体溶液を加熱して補強層５１２を成形する。ポリイミド前駆体溶液の加熱は、ポリイミド前駆体が半硬化状態になるように加熱する。例えば、約１００℃のオーブンで１時間程度加熱する。
（３）発熱層５１３の前駆体を成形された補強層５１２の外面に塗布する工程
ポリイミド前駆体溶液中に金属微粒子及び高イオン導電体を混合することにより、発熱層５１３の前駆体溶液を調製し、成形された補強層５１２の外面に塗布する。ポリイミド前駆体溶液は、（１）の場合と同様にして得られる。発熱層５１３の前駆体溶液は、ポリイミド前駆体溶液中のポリイミド前駆体の固形重量に対して、金属微粒子の重量が５０〜３００重量％、高イオン導電体の重量が５〜１００重量％となるように、各構成成分が混合されて調製される。金属微粒子及び高イオン導電体の重量は、定着装置５の発熱量が５００〜１５００Ｗの範囲内になるように、発熱層５１３の電気抵抗値を調整するため、上記範囲に設定されている。
（４）発熱層５１３の成形工程
塗布された発熱層５１３の前駆体溶液を、（２）の場合と同様に、ポリイミド前駆体が半硬化状態になるように加熱して発熱層５１３を成形する。
（５）ポリイミド前駆体のイミド化工程
成形された補強層５１２及び発熱層５１３中のポリイミド前駆体を加熱し、ポリイミド前駆体のイミド化を完了させる。ポリイミド前駆体の加熱は、例えば、約３５０℃で１時間程度加熱することにより、行う。これにより、両層のイミド化がほぼ同時に完了し、補強層５１２と発熱層５１３との間の接着性を高めることができる。
（６）弾性層５１４の前駆体を発熱層５１３の外面に塗布する工程
発熱層５１３の外面にプライマーを塗布して乾燥した後、さらに、シリコーンゴム前駆体溶液を塗布する。プライマーとしては、例えば、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＰ８１−４０５」を用いることができる。
【００４２】
又、シリコーンゴム前駆体溶液としては、例えば、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＰ８１−Ａ６３６１」を用いることができる。
（７）弾性層５１４の成形工程
塗布されたシリコーンゴム前駆体溶液を加熱して一次加硫を行い、弾性層５１４を成形する。一次加硫は、シリコーンゴム前駆体溶液を、例えば、約１５０℃のオーブンで１０分程度加熱することにより行われる。
（８）離型層５１５で弾性層５１４の外面を被覆する工程
弾性層５１４との接着性をよくするために離型層５１５の内面にシリコーンゴム前駆体の付加型液状シリコーンゴムを塗布した後、当該離型層５１５で弾性層５１４を被覆する。付加型シリコーンゴムとしては、例えば、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＥ１５−Ｂ７３５４−４０Ｋ×２Ｓ」を用いることができる。又、離型層５１５としては、例えば、ＰＦＡチューブを用いることができる。
（９）接着工程
弾性層５１４及び離型層５１５に塗布されたシリコーンゴム前駆体を加熱して二次加硫を行い、両層を接着する。二次加硫は、シリコーンゴム前駆体を例えば、約２００℃のオーブンで４時間程度加熱することにより行われる。
（１０）電極５１１の成形工程
円筒状金型の両端部において、成形された弾性層５１４及び離型層５１５を剥がし、剥がした部分に電極５１１を成形する。電極５１１の成形は、例えば、導電性テープを貼り付けたり、導電性ペーストを成形した後、加熱処理を行ったりすることにより、行われる。
【００４３】
（１）、（３）、（５）における各塗布工程では、塗布液の塗布を例えばリングコート法において行うことができる。「リングコート法」とは、円筒状金型の外周を取り囲む円筒状の塗布機構により円筒状金型の外周面に均一に塗布液を塗布する塗布方法のことをいう。図５は、リングコート法の具体例を示す図である。
図５（ａ）は、符号５で示す塗布液の塗布完了時の状態を示し、図５（ｂ）は、塗布液の塗布を行っている途中の状態を示す。両図に示すように、符号１で示す円筒状金型は、符号２、３で示す支持部材により鉛直に支持された状態で、符号４で示す塗布機構により円筒状金型１の外周面が均一に塗装される。塗布機構４は、上部ヘッド４１と下部ヘッド４２から構成され、両者の間には、塗布液５を吐出するための吐出路４３が形成されている。
【００４４】
塗布機構４に塗布液５を供給しながら、円筒状金型１の一方の端部から他方の端部に所定の速度で移動させることにより、円筒状金型１の外周面に塗布液５が均一に塗布される。
（実施例）
本実施の形態に係る定着加熱体５１について、非通紙領域における過剰昇温の抑制効果及び機械的強度を評価する実験を行った。
（１）評価用の定着加熱体の調製
（ａ）定着加熱体５１の作成
実施の形態で説明した製造方法（［３］定着加熱体の製造方法）に従って定着加熱体５１を作成した。円筒状金型としては、外径が３０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製のものを用いた。円筒状金型に塗布する離型剤としては、シリコーンを用いた。補強層５１２の前駆体としてのポリイミド前駆体溶液は、ポリイミド前駆体の固形重量が２０％のものを用い、補強層５１２の成形工程における加熱は、１００℃のオーブンで１時間とした。
【００４５】
発熱層５１３の前駆体を成形された補強層５１２の外面に塗布する工程においては、ポリイミド前駆体溶液と混合する金属微粒子、高イオン導電体を、それぞれ、ニッケル（Ｎｉ）、ヨウ化銀（ＡｇＩ）とし、混合比を、ポリイミド前駆体溶液中のポリイミド前駆体の固形重量に対して、ニッケル（Ｎｉ）１００重量％、ヨウ化銀（ＡｇＩ）２５重量％とした。発熱層５１３の成形工程における加熱は、１００℃のオーブンで１時間とし、ポリイミド前駆体のイミド化工程における加熱は、３５０℃で１時間とした。
【００４６】
弾性層５１４の前駆体を発熱層５１３の外面に塗布する工程においては、発熱層５１３の外面に塗布するプライマーとして、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＰ８１−４０５」を用いた。又、シリコーンゴム前駆体溶液として、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＰ８１−Ａ６３６１」を用いた。
弾性層５１４の成形工程における一次加硫は、１５０℃のオーブンで１０分間加熱することにより行った。離型層５１５で弾性層５１４の外面を被覆する工程
においては、付加型シリコーンゴムとして、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＥ１５−Ｂ７３５４−４０Ｋ×２Ｓ」を用い、離型層５１５として、ＰＦＡチューブを用いた。
【００４７】
接着工程における二次加硫は、２００℃のオーブンで４時間加熱することにより行った。電極５１１の成形工程においては、両端部において弾性層５１４及び離型層５１５を、長手方向に各１０ｍｍの長さだけ剥がし、そこに３Ｍ製銅箔テープＪＥ４３０００１９９８の導電性テープを貼り付けることにより、電極５１１を成形した。
上記の各工程を経ることにより、離型層５１５の厚さが約３０μｍ、弾性層５１４の厚さが約２００μｍ、補強層５１２と発熱層５１３とを合わせた厚さが約５８μｍの定着加熱体５１が得られた。得られた定着加熱体５１の電気抵抗値は、２５℃で２０．５Ωであった。
【００４８】
（ｂ）比較用定着加熱体の作成
発熱層５１３の前駆体を成形された補強層５１２の外面に塗布する工程においてポリイミド前駆体溶液と混合する物質を、金属微粒子、高イオン導電体とする代わりに、金属微粒子及びカーボンナノファイバーとすることを除いて、（ａ）と同じ工程を経ることにより作成した。金属微粒子としては、ニッケル（Ｎｉ）を用いた。
【００４９】
又、ポリイミド前駆体溶液と混合する混合比は、ポリイミド前駆体溶液中のポリイミド前駆体の固形重量に対して、ニッケル（Ｎｉ）１００重量％、カーボンナノファイバー２５重量％とした。これにより、離型層５１５の厚さが約３０μｍ、弾性層５１４の厚さが約２００μｍ、補強層５１２と発熱層５１３とを合わせた厚さが約５６μｍの比較用定着加熱体２が得られた。得られた比較用定着加熱体２の電気抵抗値は、２５℃で１８．３Ωであった。
（２）電気抵抗の温度変化
（１）で調製した各定着加熱体（定着加熱体５１、比較用定着加熱体）について、電気抵抗率の温度変化を調べた。図６は、各定着加熱体における電気抵抗率の温度変化を示す図である。同図において、符号６０１は、定着加熱体５１における電気抵抗率の温度変化を示す。符号６０２は、比較用定着加熱体における電気抵抗率の温度変化を示す。電気抵抗率の測定は、各定着加熱体の電極に電力計（ＨＩＯＫＩ製３３３２）と電源（ＫＩＫＵＳＵＩ製ＰＣＲ２０００Ｍ）を接続し、加熱しながら電圧と電流を測定することにより、行った。
【００５０】
同図に示すように、定着加熱体５１では、温度が約１５０℃を超えると電気抵抗率が急激に低下している。比較用定着加熱体では、電気抵抗率は、温度変化に係らずほぼ一定値を示している。
（３）非通紙領域における過剰昇温の抑制効果
（１）で調製した各定着加熱体（定着加熱体５１、比較用定着加熱体）を用いて定着装置を構成し、当該定着装置の定着ニップに用紙を連続して通紙した後における、定着加熱体の非通紙領域の温度上昇を調べた。ニップ圧は３００Ｎ（ニュートン）、ニップ幅は７ｍｍ、加圧ローラの周速度は、１８６ｍｍ／ｓ、定着加熱体の制御温度は１５５℃とし、通紙させる用紙のサイズは、Ａ４サイズ（縦）、給紙速度は３０枚／分とした。そして、１００枚連続通紙した後に、定着加熱体における軸方向（通紙方向と直交する方向）の最大温度差を赤外線サーモグラフィ（ＮＥＣ三栄製サーモトレーサＴＨ７１００）を用いて測定した。
【００５１】
図７は、各定着加熱体における軸方向の最大温度差を示す図である。
同図において、符号７０１は、比較用定着加熱体における軸方向の最大温度差を示し、符号７０２は、定着加熱体５１における軸方向の最大温度差を示す。同図に示すように、最大温度差は、定着加熱体５１が２２℃、比較用定着加熱体が７７℃であった。このように、高イオン導電体（ＡｇＩ）を用いた場合の最大温度差は、同重量％のカーボン含有物質（カーボンナノファイバー）を用いた場合の最大温度差の１／３未満と非常に小さくなっている。
【００５２】
この結果は、定着加熱体５１では、比較用定着加熱体に比較して、温度が、高イオン導電体（ＡｇＩ）が相転移する温度に相当する１５０℃付近を超える領域において、電気抵抗の低下率が大きいため、定着加熱体５１の温度上昇が効果的に抑制され、熱定着時の非通紙領域における過剰昇温の抑制効果が高くなっていることを示している。
（４）機械的強度
定着加熱体５１と比較用定着加熱体について、機械的強度を比較した。機械的強度は、各定着加熱体を構成する補強層５１２と発熱層５１３とから成るポリイミド樹脂層について、ロードセル式引張試験機（モンサント社製Tenso meter 10）を用いて引張強度をＪＩＳ Ｋ７１２７規格に準じて測定した。引張強度の測定は、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎ、試験温度２３℃（常温）の条件下で行い、試験片は２号型試験片を用いた。
【００５３】
その結果、定着加熱体５１の引張強度は、２３１３ｋｇ／ｃｍ２、比較用定着加熱体の引張強度は、１６８０ｋｇ／ｃｍ２であった。この結果は、カーボン含有物質であるカーボンナノファイバーの代わりに、同重量％の高イオン導電体であるヨウ化銀（ＡｇＩ）を用いることにより、定着加熱体の機械的強度が強化されたことを示している。
このように、非通紙領域における過剰昇温を抑制するために、カーボン含有物質を用いる代わりに高イオン導電体を用いることにより、定着加熱体の非通紙領域における過剰昇温を抑制しつつ、機械的強度の低下を防ぐことができる。
（変形例）
以上、本発明を実施の形態に基づいて説明してきたが、本発明が上述の実施の形態に限定されないのは勿論であり、以下のような変形例を実施することができる。
【００５４】
（１）本実施の形態においては、定着加熱体５１は、電極５１１、補強層５１２、発熱層５１３、弾性層５１４、離型層５１５から構成することとしたが、補強層５１２、弾性層５１４を含まない構成とすることとしてもよい。
（２）本実施の形態においては、定着加熱体５１の形態を、無端状のベルトとしたが、定着加熱体の形態としては、ベルトの形態に限定されず他の形態であってもよい。例えば、定着加熱体を、図８に示すように、芯金８０１の外周面に弾性層８０２を備える定着ローラ８００とし、弾性層８０２の外周に、本実施の形態の発熱層５１３と同一構成の発熱層８０３を形成することとしてもよい。なお、図８では、図示を省略しているが、定着ローラ８００の発熱層８０３の外周には、本実施の形態の離型層５１５と同一の構成の離型層が設けられている。又、発熱層８０３と離型層の間にさらに、本実施の形態の弾性層５１４と同一構成の弾性層を介在させることとしてもよい。
【００５５】
又、定着加熱体５１は、特許文献（特開２００９−２４５７２９号公報）の図１７に示すような板状体（符号９参照）であってもよい。
（３）本実施の形態においては、定着加熱体５１の発熱層５１３中に金属微粒子と高イオン導電体を混在させることとしたが、発熱層５１３に金属微粒子を含めない構成とすることとしてもよい。この構成であっても、発熱層５１３の電気抵抗の微調整はしにくくなるが、定着加熱体５１の機械的強度を低下させることなく、その非通紙領域における過剰昇温を効果的に抑制することができる。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
本発明は、プリンタ、複写機等の画像形成装置が備える定着装置に関し、特に定着装置用の定着加熱体に関する技術として利用できる。
【符号の説明】
【００５７】
１ プリンタ
３ 画像プロセス部
３Ｙ〜３Ｋ 作像部
４ 給紙部
５ 定着装置
１０ 露光部
１１ 中間転写ベルト
１２ 駆動ローラ
１３ 従動ローラ
３１Ｙ 感光体ドラム
３２Ｙ 帯電器
３３Ｙ 現像器
３４Ｙ １次転写ローラ
３５Ｙ クリーナ
４１ 給紙カセット
４２ 繰り出しローラ
４３ 搬送路
４４ タイミングローラ
４５ ２次転写ローラ
４６ ２次転写位置
５１ 定着加熱体
５２ 定着ローラ
５３ 加圧ローラ
６０ 制御部
７１ 排出ローラ
７２ 排紙トレイ
５００ 電源部
５０１、５０２ 給電ブラシ
５１１ 電極
５１２ 補強層
５１３ 発熱層
５１４、５３ 弾性層
５１５、５３ 離型層
５２１、５３ 芯金
５２２ 断熱層
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プリンタ、複写機等の画像形成装置が備える定着装置に関し、特に定着装置用の定着加熱体に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、プリンタ、複写機等の画像形成装置の定着装置用の発熱部材（以下、「定着加熱体」という。」として、熱容量が小さく、短時間で昇温可能で、エネルギー消費が少ない、フィルムやベルト等の厚みが薄い定着加熱体が使用されるようになってきている。
このような定着加熱体を用いて記録シート上に形成されたトナー像の熱定着を行うと、実際に記録シートが通紙された部分では、記録シートに熱が奪われて定着加熱体の温度が低下するが、通紙されなかった部分では、記録シートに熱を奪われないのであまり温度が低下しない。
【０００３】
その結果、例えば、温度が低下した小サイズの記録シートの通紙領域を適温まで昇温するために、定着加熱体全体を継続的に発熱させると、上記通紙領域以外の非通紙領域が過剰に昇温されることになる。そして、このように過剰に昇温された領域に、サイズの大きい記録シートが通紙されて、トナー像の熱定着が行われると、例えば、端部でホットオフセットの問題が生じたり、中央部と端部で画質が不均一となったりして、画質低下を招くことになる。
【０００４】
この非通紙領域における過剰昇温を防止する技術として特許文献１には、グラファイト、カーボンを含有した抵抗発熱体を用いた定着加熱体が開示されている。グラファイトは、変曲点温度（７００℃程度）を境にその温度以下ではＮＴＣ特性（Negative Temperature Coefficient：温度が上がると抵抗が小さくなる負の抵抗温度特性）を、その温度以上ではＰＴＣ特性（Positive Temperature Coefficient：温度が上がると抵抗が大きくなる正の抵抗温度特性）を示す。
【０００５】
このグラファイトを抵抗発熱体に含有させることにより、変曲点温度以下の温度において抵抗発熱体にＮＴＣ特性を具備させることができ、非通紙領域における過剰昇温を抑制することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
特許第４２０８５８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、非通紙領域における過剰昇温を抑制するために、グラファイト等のカーボン含有物質を定着加熱体に用いると、その分、定着加熱体の機械的強度が低下してしまうという問題が生じる。特に、エネルギー消費量を少なくするため、熱容量が非常に小さい定着加熱体を用いて、トナー像の熱定着動作を行う場合には、少ない発熱量でも非通紙領域が高温に昇温されるので、過剰昇温を抑制するためにグラファイトの含有量を多くする必要が生じ、定着加熱体の機械的強度が弱くなり、定着加熱体が破損しやすくなってしまうという問題が生じる。
【０００８】
本発明は、上述のような問題に鑑みて為されたものであって、定着加熱体の非通紙領域における過剰昇温を抑制しつつ、機械的強度の低下を防ぐことが可能な定着加熱体及び当該定着加熱体を用いた定着装置及び画像形成装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明の一形態に係る定着装置は、記録シート上のトナー像を熱定着させるための定着加熱体を有する定着装置であって、前記定着加熱体は、ジュール熱により発熱する発熱層を有するとともに、当該発熱層には、温度上昇に伴い、電気伝導度が指数的に上昇する、ＮＴＣ特性を有する高イオン導電体が含有されている構成とすることができる。
【００１０】
ここで、前記発熱層は、非導電性の耐熱性樹脂に前記高イオン導電体が分散されてなり、前記定着加熱体は離型層を有し、熱定着時に前記離型層を介して記録シートに圧接されることとすることができる。
又、前記定着加熱体はさらに、前記離型層と前記発熱層との間に弾性層を有することとすることができる。さらに、前記高イオン導電体は、ＡｇＩ又はＣｕＩの少なくとも１つであることとすることができる。又、前記耐熱性樹脂は、ポリイミドであることとすることができる。さらに、前記定着加熱体は、定着ベルト又は定着ローラであることとすることができる。
【００１１】
又、本発明の一形態に係る画像形成装置は、前記定着装置を備える画像形成装置とすることができる。又、本発明の一形態に係る定着加熱体は、前記定着装置が有する定着加熱体とすることができる。
【発明の効果】
【００１２】
上記構成を備えることにより、電気伝導度が温度上昇とともに指数的に急激に上昇するため、電気抵抗が指数的に急激に低下するという優れたＮＴＣ特性を有する高イオン導電体を含むように定着加熱体が構成されるので、温度上昇とともに、定着加熱体の電気抵抗が急激に低下し、定着加熱体が昇温するのを効果的に抑制することができる。
その結果、定着加熱体の昇温抑制物質として高イオン導電体を用いた場合には、カーボン含有物質を用いた場合よりも、少ない量で所望の昇温抑制効果を得ることができ、その分、昇温抑制物質の含有量を少なくすることができ、昇温抑制物質の添加に起因する定着加熱体の機械的強度の低下量を少なくすることができる。
【００１３】
ここで、前記発熱層にはさらに、金属微粒子が分散されていることとしてもよい。
これにより、定着加熱体の発熱層に高イオン導電体と金属微粒子が分散されるので、発熱層における電気抵抗の微調整が可能となり、当該電気抵抗を、発熱量が、定着装置に適した量になるように容易に調製することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】プリンタ１の構成を示す図である。
【図２】定着装置の構成を示す斜視図である。
【図３】定着加熱体５１の詳細な構造を示す断面図である。
【図４】代表的な高イオン伝導体における電気伝導度の温度変化の具体例を示す図である。
【図５】リングコート法の具体例を示す図である。
【図６】各定着加熱体における電気抵抗率の温度変化を示す図である。
【図７】各定着加熱体における軸方向の最大温度差を示す図である。
【図８】定着加熱体５１の形態の変形例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
(実施の形態)
以下、本発明に係る一形態の画像形成装置の実施の形態を、タンデム型カラーデジタルプリンタ（以下、単に「プリンタ」という。）に適用した場合を例にして説明する。
［１］プリンタの構成
先ず、本実施の形態に係るプリンタ１の構成について説明する。図１は、本実施の形態に係るプリンタ１の構成を示す図である。同図に示すように、このプリンタ１は、画像プロセス部３、給紙部４、定着装置５、制御部６０を備えている。
【００１６】
プリンタ１は、ネットワーク（例えばＬＡＮ）に接続され、外部の端末装置（不図示）や図示しない操作パネルから印刷指示を受け付けると、その指示に基づいてイエロー、マゼンタ、シアンおよびブラックの各色のトナー像を形成し、これらを多重転写してフルカラーの画像を形成することにより、記録シートへの印刷処理を実行する。
以下、イエロー、マゼンタ、シアン、ブラックの各再現色をＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋと表し、各再現色に関連する構成要素の番号にこのＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋを添字として付加する。
【００１７】
画像プロセス部３は、作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋ、露光部１０、中間転写ベルト１１、２次転写ローラ４５などを有している。
作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの構成は、いずれも同様の構成であるため、以下、主として作像部３Ｙの構成について説明する。
作像部３Ｙは、感光体ドラム３１Ｙと、その周囲に配設された帯電器３２Ｙ、現像器３３Ｙ、１次転写ローラ３４Ｙ、および感光体ドラム３１Ｙを清掃するためのクリーナ３５Ｙなどを有しており、感光体ドラム３１Ｙ上にＹ色のトナー像を作像する。
【００１８】
現像器３３Ｙは、感光体ドラム３１Ｙに対向し、感光体ドラム３１Ｙに帯電トナーを搬送する。
中間転写ベルト１１は、無端状のベルトであり、駆動ローラ１２と従動ローラ１３に張架されて矢印Ｃ方向に周回駆動される。露光部１０は、レーザダイオードなどの発光素子を備え、制御部６０からの駆動信号によりＹ〜Ｋ色の画像形成のためのレーザ光Ｌを発し、作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの各感光体ドラムを露光走査する。
【００１９】
この露光走査により、帯電器３２Ｙにより帯電された感光体ドラム３１Ｙ上に静電潜像が形成される。作像部３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの各感光体ドラム上にも同様にして静電潜像が形成される。
各感光体ドラム上に形成された静電潜像は、作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの
各現像器により現像されて各感光体ドラム上に対応する色のトナー像が形成され
る。
【００２０】
形成されたトナー像は、作像部３Ｙ、３Ｍ、３Ｃ、３Ｋの各１次転写ローラにより、中間転写ベルト１１上の同じ位置に重ね合わされるように、中間転写ベルト１１上にタイミングをずらして順次1次転写された後、２次転写ローラ４５による静電力の作用により中間転写ベルト１１上のトナー像が一括して記録シート上に２次転写される。トナー像が２次転写された記録シートは、さらに定着装置５に搬送され、記録シート上のトナー像（未定着画像）が、定着装置５において加熱及び加圧されて記録シートに熱定着された後、排出ローラ７１により排紙トレイ７２に排出される。
【００２１】
給紙部４は、記録シート（図１の符号Ｓで表す）を収容する給紙カセット４１と、給紙カセット４１内の記録シートを搬送路４３上に１枚ずつ繰り出す繰り出しローラ４２と、繰り出された記録シートを２次転写位置４６に送り出すタイミングをとるためのタイミングローラ４４などを備えている。給紙カセットは、１つに限定されず、複数であってもよい。
【００２２】
記録シートとしては、大きさや厚さの異なる用紙（普通紙、厚紙）やＯＨＰシートなどのフィルムシートを利用できる。給紙カセットが複数ある場合には、異なる大きさ又は厚さ又は材質の記録シートを複数の給紙カセットに収納することとしてもよい。
繰り出しローラ４２、タイミングローラ４４等の各ローラは、搬送モータ（不図示）を動力源とし、歯車ギヤやベルトなどの動力伝達機構（不図示）を介して回転駆動される。この搬送モータとしては、例えば、高精度の回転速度の制御が可能なステッピングモータが使用される。
【００２３】
記録シートは、中間転写ベルト１１上のトナー像の移動タイミングに合わせて
給紙部４から２次転写位置４６に搬送され、２次転写ローラ４５により中間転写
ベルト１１上のトナー像が一括して記録シート上に２次転写される。
［２］定着装置の構成
図２は、定着装置５の構成を示す斜視図である。同図に示すように、定着装置５は、定着加熱体５１と、定着ローラ５２と、加圧ローラ５３と、を有する。
【００２４】
定着加熱体５１は、無端状のベルトであり、その両端部に電極５１１が設けられ、両電極には電源部５００から給電ブラシ５０１、５０２を介して給電が行われる。これにより、両電極間に電流が流れて、定着加熱体５１が発熱する。
図３は、定着加熱体５１の詳細な構造を示す断面図である。同図に示すように、両端部を除く領域においては、定着加熱体５１は、補強層５１２、発熱層５１３、弾性層５１４、離型層５１５が、この順に積層されて構成され、両端部においては、補強層５１２、発熱層５１３、電極５１１がこの順に積層されて構成される。
【００２５】
電極５１１は、導電性の材料から構成される。電極５１１の材料としては、例えば、銅（Ｃｕ）、アルミニウム（Ａｌ）、ニッケル（Ｎｉ）、真鍮、リン青銅等の金属を用いることができる。補強層５１２は、定着加熱体５１の強度を補強するための層であり、例えば、ポリイミド樹脂を用いることができる。
発熱層５１３は、電極５１１と電気的に接続され、電極５１１を通じて給電されることにより、ジュール熱を発生する層である。発熱層５１３は、耐熱性樹脂等の絶縁性材料中に金属微粒子と後述する高イオン導電体を分散させて構成される。発熱層５１３の電気抵抗値（又は体積抵抗率）は、導電性材料（金属微粒子、高イオン導電体）の量を調整することにより、所定の電気抵抗値（又は体積抵抗率）に調整される。
【００２６】
耐熱性樹脂としては、ポリイミド樹脂、ポリエチレンスルフィド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリアラミド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリイミドアミド樹脂、ポリエステル-イミド樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリ-ｐ-キシリレノン樹脂、ポリベンズイミダゾール樹脂などを用いることができる。発熱層５１３に用いる耐熱性樹脂として、耐熱性、絶縁性及び機械的強度等に優れた特性を示すポリイミド樹脂を用いるのが望ましい。
【００２７】
発熱層５１３中において金属微粒子と高イオン導電体とを混在させることにより、発熱層５１３の電気抵抗の微調整が可能となり、当該電気抵抗を、商用電源で５００〜１５００Ｗ程度の定着装置に適した発熱量になるように調整することができる。その結果、商用電源を変圧することなく使用でき、電源損失や電源コストを抑制することができる。
金属微粒子としては、銀（Ａｇ）、銅（Ｃｕ）、アルミニウム（Ａｌ）、マグネシウム（Ｍｇ）、ニッケル（Ｎｉ）等の金属を用いることができ、２種類以上の金属を用いることとしてもよい。金属微粒子は、特に針状やフレーク状の銀（Ａｇ）やニッケル（Ｎｉ）が好ましく、粒径は0.01〜10μｍが良い。これにより、高イオン伝導体と線状に絡み合うことで均一な電気抵抗を有する発熱層５１３を成型することができる。金属微粒子が粒状や粉末状や塊状の場合、発熱層５１３中に混在する高イオン伝導体と絡み合わず、高イオン伝導体と点接触することになるため、均一な電気抵抗を有する発熱層５１３が得られにくくなる。
【００２８】
高イオン導電体とは、イオン結合性の高い化合物の内、その化合物の融点より低い温度領域で電気伝導性を有し、温度上昇とともに電気伝導度が指数的に増加する性質を有する物質のことをいう。高イオン導電体は、温度が上昇すると、電気伝導度が指数的に急激に上昇し、その電気抵抗値が指数的に急激に低下するＮＴＣ特性を示す。そのため、高イオン導電体により、定着加熱体５１に優れたＮＴＣ特性を具備させることができ、非通紙領域（図２の符号５１で表す定着加熱体の周面の内、符号ｄで表す通紙範囲に対応する領域を除く領域）における過剰昇温を効果的に抑制することができる。
【００２９】
図４は、代表的な高イオン伝導体における電気伝導度の温度変化の具体例を示す図である。同図においては、ヨウ化銀（α―ＡｇＩ、β―ＡｇＩ）、ナトリウムイオン伝導体（Ｎａ３Ｚｒ２Ｓｉ２ＰＯ１２）、ハロゲン陰イオン伝導体（ＬａＦ３）、イットリア安定化ジルコニア（ＺｒＯ３＋Ｙ２Ｏ３）、ガルシア安定化ジルコニア（ＺｒＯ３＋ＣａＯ）の各高イオン導電体の電気伝導度の温度変化が示されている。同図に示すように、温度の上昇に伴い、各高イオン伝導体の電気伝導度は、指数的に（縦軸の対数で示す電気伝導度に対し直線的に）上昇する傾向を示し、その上昇率は、ヨウ化銀（ＡｇＩ）、ハロゲン陰イオン伝導体（ＬａＦ３）、イットリア安定化ジルコニア（ＺｒＯ３＋Ｙ２Ｏ３）、ガルシア安定化ジルコニア（ＺｒＯ３＋ＣａＯ）において特に大きい。
【００３０】
中でもヨウ化銀（ＡｇＩ）は、温度上昇に伴い、１５０℃付近でβ―ＡｇＩからα―ＡｇＩに相転移される時に、電気伝導度が飛躍的に上昇する。さらに、α―ＡｇＩに相転移後も、電気伝導度は温度上昇に伴い、電気伝導度の対数に対し直線的（指数的）に増加する。
このように、高イオン導電体は、温度上昇と共に、電気伝導度が急激に上昇するため、温度上昇と共に電気抵抗が急激に低下するという優れたＮＴＣ特性を示す。その結果、定着加熱体５１の非通紙領域が過剰に昇温するのを効果的に防止することができる。
【００３１】
一方、高イオン導電体と同様にＮＴＣ特性を有するカーボン含有物質では、温度上昇に伴う電気抵抗の低下が指数的ではなく、直線的であるため、温度上昇に伴う電気抵抗の低下量が、高イオン導電体に比べて少なく、高イオン導電体よりも量的に多い量を定着加熱体に含有させないと、高イオン導電体と同等の昇温抑制効果が得られない。
従って、定着加熱体にＮＴＣ特性を付与する昇温抑制物質として高イオン導電体を用いた場合には、温度上昇に伴う電気抵抗の低下が直線的で急激でないカーボン含有物質を用いた場合よりも、すぐれた昇温抑制効果を得ることができ、その分、昇温抑制物質の含有量を少なくすることができ、昇温抑制物質の添加量に起因する定着加熱体５１の機械的強度の低下量を少なくすることができる。
【００３２】
高イオン導電体としては、高温側（１５０〜２００℃以上）で大きい電気伝導度（１０−３Ｓ（ジーメンス）／ｃｍ以上）を示す銀ハライド（例えば、ＡｇＩ、ＲｂＡｇ４Ｉ５）、銅ハライド（例えば、ＣｕＩ）、カルコゲナイト（例えば、ＡｇＳ２）、温度が上昇すると連続的に電気伝導度が大きくなるハロゲン陰イオン導電体（例えば、フッ化鉛（ＰｂＦ２）、蛍石（ＣａＦ２））、アルミナ（Ｎａβ）、ガルシア（ＣａＯ）安定化ジルコニア（ＺｒＯ２）、イットリア（Ｙ２Ｏ３）安定化ジルコニア（ＺｒＯ２）、ガドリア（Ｇｄ２Ｏ３）安定化ジルコニア（ＺｒＯ２）、一次元導電体（例えば、ホランダイト）、プロトン導電体、ＢａＣｅＯ２などを用いることができる。定着加熱体５１の非通紙領域における過剰昇温を効果的に抑制するという観点から、温度上昇に伴う電気伝導度の上昇率が高く、電気抵抗値の低下率が大きいもの（例えば、ヨウ化銀（ＡｇＩ）、ヨウ化銅（ＣｕＩ））を定着加熱体５１用の高イオン導電体として用いることが望ましい。
【００３３】
発熱層５１３を耐熱性樹脂と高イオン導電体のみから構成することとしてもよいが、この場合、商用電源で５００〜１５００Ｗ程度の定着装置に適した発熱量になるように、発熱層５１３の電気抵抗値を調整することが困難なため、金属微粒子を含む構成とするのが望ましい。発熱層５１３の厚さは、任意であるが、５〜１００μｍ程度が望ましい。発熱層５１３の電気抵抗値は、1.0×10−６〜1.0×10−２Ω・ｍ程度の範囲に設定することができるが、当該電気抵抗値は、1.0×10−５〜5.0×10−３Ω・ｍの範囲内であることが望ましい。
【００３４】
弾性層５１４は、記録シート上のトナー像に均一かつ柔軟に熱を伝えるための層である。弾性層５１４を設けることにより、トナー像が押しつぶされたり、トナー像が不均一に溶融されたりするのを防止し、画像ノイズの発生を防止することができる。弾性層５１４の材料としては、耐熱性と弾性とを有するゴム材や樹脂材を用いる。例えば、シリコーンゴム、フッ素ゴム等の耐熱性エラストマーを材料として用いることができる。
【００３５】
弾性層５１３の厚さは、１０〜８００μｍ、さらに望ましくは１００〜３００μｍの範囲内のものとする。弾性層５１３の厚さが１０μｍ未満では厚さ方向の十分な弾力性を得ることが難しい。また，この厚さが８００μｍを超えていると，発熱層５１３で発生した熱を定着加熱体５１の外周面まで到達させることが難しく，伝熱効率が悪いので好ましくない。
【００３６】
離型層５１５は，定着加熱体５１の最外層をなし，定着加熱体５１と記録シートとの離型性を高めるための層である。離型層５１５の材料としては、定着温度での使用に耐えられるとともにトナーに対する離型性に優れたものを使用することができる。例えば、ＰＦＡ（四フッ化エチレン・パーフルオロアルコキシエチレン共重合体）、ＰＴＦＥ（四フッ化エチレン）、ＦＥＰ（四フッ化エチレン・六フッ化エチレン共重合体）、ＰＦＥＰ（四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体）等のフッ素樹脂を使用することができる。離型層５１５の厚さは５〜１００μｍ、望ましくは１０〜５０μｍの範囲内のものとするのがよい。
【００３７】
図２の説明に戻って、定着ローラ５２と加圧ローラ５３は、芯金５２１、５３１の軸方向両端部が図示しないフレームの軸受部に回転自在に軸支される。加圧ローラ５３は、駆動モータ（不図示）からの駆動力が伝達されることにより矢印Ｂ方向に回転駆動される。この加圧ローラ５３の回転に伴って定着加熱体５１と定着ローラ５２が矢印Ａ方向に従動回転する。
【００３８】
定着ローラ５２は、長尺で円筒状の芯金５２１の周囲を断熱層５２２で被覆されてなり、定着加熱体５１の周回経路の内側に配されている。芯金５２１は、定着ローラ５２を支持する部材であり、耐熱性と強度を有する材料から構成される。芯金５２１の材料としては、例えば、アルミニウム、鉄、ステンレス等を用いることができる。
断熱層５２２は、定着加熱体が発熱した熱を芯金５２１に逃がさないようにするための層である。断熱層５２２の材料としては、熱伝導率が低く、耐熱性及び弾性を有するゴム材や樹脂材のスポンジ体（断熱構造体）を用いるのが望ましい。定着加熱体５１のたわみを許容し、ニップ幅を広くすることができるからである。断熱層５２２を、ソリッド体とスポンジ体との２層構造にしてもよい。シリコンスポンジ材を断熱層５２２として用いる場合には、その厚さを１〜１０ｍｍとするのが望ましい。さらに望ましくは、２〜７ｍｍとするのがよい。
【００３９】
加圧ローラ５３は、円筒状の芯金５３１の周囲に、弾性層５３２を介して離型層５３３が積層されてなり、定着加熱体５１の周回経路外側に配置され、定着加熱体５１の外側から定着加熱体５１を介して定着ローラ５２を押圧して、定着加熱体５１の外周面との間に周方向に所定幅を有する定着ニップが形成される。芯金５３１は、加圧ローラ５３を支持する部材であり、耐熱性と強度を有する材料から構成される。芯金５３１の材料としては、例えば、アルミニウム、鉄、ステンレス等を用いることができる。
【００４０】
弾性層５３２は、シリコーンゴム、フッ素ゴム等の弾性体で、厚さ１〜２０ｍｍの範囲内の耐熱性の高い材料で構成される。離型層５３３は、離型層５１５と同様に、加圧ローラ５３と記録シートとの離型性を高めるための層であり、離型層５１５と同様の材料及び厚さで構成することができる。
［３］定着加熱体の製造方法
本実施の形態に係る定着加熱体５１は、以下に示す（１）〜（１０）の工程を経て製造される。
（１）円筒状金型の表面へ補強層５１２の前駆体を塗布する工程
円筒状の金型の表面に離型剤を塗布して型離れを良くした後、ポリイミド前駆体溶液を補強層５１２の前駆体として塗布する。円筒状の金型としては、例えば、アルミニウム製のものを用いることができる。離型剤としては、例えば、シリコーンを用いることができる。
ポリイミド前駆体溶液は、例えば、芳香族テトラカルボン酸二無水物と芳香族ジアミンとを有機溶媒中で、約９０℃以下で反応させることにより得られる。
【００４１】
芳香族テトラカルボン酸二無水物としては、ピロメリット酸二無水物（ＰＭＤＡ）、１，２，５，６−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、１，４，５，８−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、２，３，６，７−ナフタレンテトラカルボン酸二無水物、２，２'，３，３'−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物等を用いることができる。
又、芳香族ジアミンとしては、パラフェニレンジアミン（ＰＰＤ）、メタフェニレンジアミン（ＭＰＤＡ）、２，５−ジアミノトルエン、２，６−ジアミノトルエン、４，４'−ジアミノビフェニル、３，３'−ジメチル−４，４'−ビフェニル等を用いることができる。
（２）補強層５１２の成形工程
塗布されたポリイミド前駆体溶液を加熱して補強層５１２を成形する。ポリイミド前駆体溶液の加熱は、ポリイミド前駆体が半硬化状態になるように加熱する。例えば、約１００℃のオーブンで１時間程度加熱する。
（３）発熱層５１３の前駆体を成形された補強層５１２の外面に塗布する工程
ポリイミド前駆体溶液中に金属微粒子及び高イオン導電体を混合することにより、発熱層５１３の前駆体溶液を調製し、成形された補強層５１２の外面に塗布する。ポリイミド前駆体溶液は、（１）の場合と同様にして得られる。発熱層５１３の前駆体溶液は、ポリイミド前駆体溶液中のポリイミド前駆体の固形重量に対して、金属微粒子の重量が５０〜３００重量％、高イオン導電体の重量が５〜１００重量％となるように、各構成成分が混合されて調製される。金属微粒子及び高イオン導電体の重量は、定着装置５の発熱量が５００〜１５００Ｗの範囲内になるように、発熱層５１３の電気抵抗値を調整するため、上記範囲に設定されている。
（４）発熱層５１３の成形工程
塗布された発熱層５１３の前駆体溶液を、（２）の場合と同様に、ポリイミド前駆体が半硬化状態になるように加熱して発熱層５１３を成形する。
（５）ポリイミド前駆体のイミド化工程
成形された補強層５１２及び発熱層５１３中のポリイミド前駆体を加熱し、ポリイミド前駆体のイミド化を完了させる。ポリイミド前駆体の加熱は、例えば、約３５０℃で１時間程度加熱することにより、行う。これにより、両層のイミド化がほぼ同時に完了し、補強層５１２と発熱層５１３との間の接着性を高めることができる。
（６）弾性層５１４の前駆体を発熱層５１３の外面に塗布する工程
発熱層５１３の外面にプライマーを塗布して乾燥した後、さらに、シリコーンゴム前駆体溶液を塗布する。プライマーとしては、例えば、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＰ８１−４０５」を用いることができる。
【００４２】
又、シリコーンゴム前駆体溶液としては、例えば、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＰ８１−Ａ６３６１」を用いることができる。
（７）弾性層５１４の成形工程
塗布されたシリコーンゴム前駆体溶液を加熱して一次加硫を行い、弾性層５１４を成形する。一次加硫は、シリコーンゴム前駆体溶液を、例えば、約１５０℃のオーブンで１０分程度加熱することにより行われる。
（８）離型層５１５で弾性層５１４の外面を被覆する工程
弾性層５１４との接着性をよくするために離型層５１５の内面にシリコーンゴム前駆体の付加型液状シリコーンゴムを塗布した後、当該離型層５１５で弾性層５１４を被覆する。付加型シリコーンゴムとしては、例えば、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＥ１５−Ｂ７３５４−４０Ｋ×２Ｓ」を用いることができる。又、離型層５１５としては、例えば、ＰＦＡチューブを用いることができる。
（９）接着工程
弾性層５１４及び離型層５１５に塗布されたシリコーンゴム前駆体を加熱して二次加硫を行い、両層を接着する。二次加硫は、シリコーンゴム前駆体を例えば、約２００℃のオーブンで４時間程度加熱することにより行われる。
（１０）電極５１１の成形工程
円筒状金型の両端部において、成形された弾性層５１４及び離型層５１５を剥がし、剥がした部分に電極５１１を成形する。電極５１１の成形は、例えば、導電性テープを貼り付けたり、導電性ペーストを成形した後、加熱処理を行ったりすることにより、行われる。
【００４３】
（１）、（３）、（５）における各塗布工程では、塗布液の塗布を例えばリングコート法において行うことができる。「リングコート法」とは、円筒状金型の外周を取り囲む円筒状の塗布機構により円筒状金型の外周面に均一に塗布液を塗布する塗布方法のことをいう。図５は、リングコート法の具体例を示す図である。
図５（ａ）は、符号５で示す塗布液の塗布完了時の状態を示し、図５（ｂ）は、塗布液の塗布を行っている途中の状態を示す。両図に示すように、符号１で示す円筒状金型は、符号２、３で示す支持部材により鉛直に支持された状態で、符号４で示す塗布機構により円筒状金型１の外周面が均一に塗装される。塗布機構４は、上部ヘッド４１と下部ヘッド４２から構成され、両者の間には、塗布液５を吐出するための吐出路４３が形成されている。
【００４４】
塗布機構４に塗布液５を供給しながら、円筒状金型１の一方の端部から他方の端部に所定の速度で移動させることにより、円筒状金型１の外周面に塗布液５が均一に塗布される。
（実施例）
本実施の形態に係る定着加熱体５１について、非通紙領域における過剰昇温の抑制効果及び機械的強度を評価する実験を行った。
（１）評価用の定着加熱体の調製
（ａ）定着加熱体５１の作成
実施の形態で説明した製造方法（［３］定着加熱体の製造方法）に従って定着加熱体５１を作成した。円筒状金型としては、外径が３０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製のものを用いた。円筒状金型に塗布する離型剤としては、シリコーンを用いた。補強層５１２の前駆体としてのポリイミド前駆体溶液は、ポリイミド前駆体の固形重量が２０％のものを用い、補強層５１２の成形工程における加熱は、１００℃のオーブンで１時間とした。
【００４５】
発熱層５１３の前駆体を成形された補強層５１２の外面に塗布する工程においては、ポリイミド前駆体溶液と混合する金属微粒子、高イオン導電体を、それぞれ、ニッケル（Ｎｉ）、ヨウ化銀（ＡｇＩ）とし、混合比を、ポリイミド前駆体溶液中のポリイミド前駆体の固形重量に対して、ニッケル（Ｎｉ）１００重量％、ヨウ化銀（ＡｇＩ）２５重量％とした。発熱層５１３の成形工程における加熱は、１００℃のオーブンで１時間とし、ポリイミド前駆体のイミド化工程における加熱は、３５０℃で１時間とした。
【００４６】
弾性層５１４の前駆体を発熱層５１３の外面に塗布する工程においては、発熱層５１３の外面に塗布するプライマーとして、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＰ８１−４０５」を用いた。又、シリコーンゴム前駆体溶液として、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＰ８１−Ａ６３６１」を用いた。
弾性層５１４の成形工程における一次加硫は、１５０℃のオーブンで１０分間加熱することにより行った。離型層５１５で弾性層５１４の外面を被覆する工程
においては、付加型シリコーンゴムとして、モメンティブ・パーフォーマンス・マテリアルズ社製の「ＸＥ１５−Ｂ７３５４−４０Ｋ×２Ｓ」を用い、離型層５１５として、ＰＦＡチューブを用いた。
【００４７】
接着工程における二次加硫は、２００℃のオーブンで４時間加熱することにより行った。電極５１１の成形工程においては、両端部において弾性層５１４及び離型層５１５を、長手方向に各１０ｍｍの長さだけ剥がし、そこに３Ｍ製銅箔テープＪＥ４３０００１９９８の導電性テープを貼り付けることにより、電極５１１を成形した。
上記の各工程を経ることにより、離型層５１５の厚さが約３０μｍ、弾性層５１４の厚さが約２００μｍ、補強層５１２と発熱層５１３とを合わせた厚さが約５８μｍの定着加熱体５１が得られた。得られた定着加熱体５１の電気抵抗値は、２５℃で２０．５Ωであった。
【００４８】
（ｂ）比較用定着加熱体の作成
発熱層５１３の前駆体を成形された補強層５１２の外面に塗布する工程においてポリイミド前駆体溶液と混合する物質を、金属微粒子、高イオン導電体とする代わりに、金属微粒子及びカーボンナノファイバーとすることを除いて、（ａ）と同じ工程を経ることにより作成した。金属微粒子としては、ニッケル（Ｎｉ）を用いた。
【００４９】
又、ポリイミド前駆体溶液と混合する混合比は、ポリイミド前駆体溶液中のポリイミド前駆体の固形重量に対して、ニッケル（Ｎｉ）１００重量％、カーボンナノファイバー２５重量％とした。これにより、離型層５１５の厚さが約３０μｍ、弾性層５１４の厚さが約２００μｍ、補強層５１２と発熱層５１３とを合わせた厚さが約５６μｍの比較用定着加熱体２が得られた。得られた比較用定着加熱体２の電気抵抗値は、２５℃で１８．３Ωであった。
（２）電気抵抗の温度変化
（１）で調製した各定着加熱体（定着加熱体５１、比較用定着加熱体）について、電気抵抗率の温度変化を調べた。図６は、各定着加熱体における電気抵抗率の温度変化を示す図である。同図において、符号６０１は、定着加熱体５１における電気抵抗率の温度変化を示す。符号６０２は、比較用定着加熱体における電気抵抗率の温度変化を示す。電気抵抗率の測定は、各定着加熱体の電極に電力計（ＨＩＯＫＩ製３３３２）と電源（ＫＩＫＵＳＵＩ製ＰＣＲ２０００Ｍ）を接続し、加熱しながら電圧と電流を測定することにより、行った。
【００５０】
同図に示すように、定着加熱体５１では、温度が約１５０℃を超えると電気抵抗率が急激に低下している。比較用定着加熱体では、電気抵抗率は、温度変化に係らずほぼ一定値を示している。
（３）非通紙領域における過剰昇温の抑制効果
（１）で調製した各定着加熱体（定着加熱体５１、比較用定着加熱体）を用いて定着装置を構成し、当該定着装置の定着ニップに用紙を連続して通紙した後における、定着加熱体の非通紙領域の温度上昇を調べた。ニップ圧は３００Ｎ（ニュートン）、ニップ幅は７ｍｍ、加圧ローラの周速度は、１８６ｍｍ／ｓ、定着加熱体の制御温度は１５５℃とし、通紙させる用紙のサイズは、Ａ４サイズ（縦）、給紙速度は３０枚／分とした。そして、１００枚連続通紙した後に、定着加熱体における軸方向（通紙方向と直交する方向）の最大温度差を赤外線サーモグラフィ（ＮＥＣ三栄製サーモトレーサＴＨ７１００）を用いて測定した。
【００５１】
図７は、各定着加熱体における軸方向の最大温度差を示す図である。
同図において、符号７０１は、比較用定着加熱体における軸方向の最大温度差を示し、符号７０２は、定着加熱体５１における軸方向の最大温度差を示す。同図に示すように、最大温度差は、定着加熱体５１が２２℃、比較用定着加熱体が７７℃であった。このように、高イオン導電体（ＡｇＩ）を用いた場合の最大温度差は、同重量％のカーボン含有物質（カーボンナノファイバー）を用いた場合の最大温度差の１／３未満と非常に小さくなっている。
【００５２】
この結果は、定着加熱体５１では、比較用定着加熱体に比較して、温度が、高イオン導電体（ＡｇＩ）が相転移する温度に相当する１５０℃付近を超える領域において、電気抵抗の低下率が大きいため、定着加熱体５１の温度上昇が効果的に抑制され、熱定着時の非通紙領域における過剰昇温の抑制効果が高くなっていることを示している。
（４）機械的強度
定着加熱体５１と比較用定着加熱体について、機械的強度を比較した。機械的強度は、各定着加熱体を構成する補強層５１２と発熱層５１３とから成るポリイミド樹脂層について、ロードセル式引張試験機（モンサント社製Tenso meter 10）を用いて引張強度をＪＩＳ Ｋ７１２７規格に準じて測定した。引張強度の測定は、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎ、試験温度２３℃（常温）の条件下で行い、試験片は２号型試験片を用いた。
【００５３】
その結果、定着加熱体５１の引張強度は、２３１３ｋｇ／ｃｍ２、比較用定着加熱体の引張強度は、１６８０ｋｇ／ｃｍ２であった。この結果は、カーボン含有物質であるカーボンナノファイバーの代わりに、同重量％の高イオン導電体であるヨウ化銀（ＡｇＩ）を用いることにより、定着加熱体の機械的強度が強化されたことを示している。
このように、非通紙領域における過剰昇温を抑制するために、カーボン含有物質を用いる代わりに高イオン導電体を用いることにより、定着加熱体の非通紙領域における過剰昇温を抑制しつつ、機械的強度の低下を防ぐことができる。
（変形例）
以上、本発明を実施の形態に基づいて説明してきたが、本発明が上述の実施の形態に限定されないのは勿論であり、以下のような変形例を実施することができる。
【００５４】
（１）本実施の形態においては、定着加熱体５１は、電極５１１、補強層５１２、発熱層５１３、弾性層５１４、離型層５１５から構成することとしたが、補強層５１２、弾性層５１４を含まない構成とすることとしてもよい。
（２）本実施の形態においては、定着加熱体５１の形態を、無端状のベルトとしたが、定着加熱体の形態としては、ベルトの形態に限定されず他の形態であってもよい。例えば、定着加熱体を、図８に示すように、芯金８０１の外周面に弾性層８０２を備える定着ローラ８００とし、弾性層８０２の外周に、本実施の形態の発熱層５１３と同一構成の発熱層８０３を形成することとしてもよい。なお、図８では、図示を省略しているが、定着ローラ８００の発熱層８０３の外周には、本実施の形態の離型層５１５と同一の構成の離型層が設けられている。又、発熱層８０３と離型層の間にさらに、本実施の形態の弾性層５１４と同一構成の弾性層を介在させることとしてもよい。
【００５５】
又、定着加熱体５１は、特許文献（特開２００９−２４５７２９号公報）の図１７に示すような板状体（符号９参照）であってもよい。
（３）本実施の形態においては、定着加熱体５１の発熱層５１３中に金属微粒子と高イオン導電体を混在させることとしたが、発熱層５１３に金属微粒子を含めない構成とすることとしてもよい。この構成であっても、発熱層５１３の電気抵抗の微調整はしにくくなるが、定着加熱体５１の機械的強度を低下させることなく、その非通紙領域における過剰昇温を効果的に抑制することができる。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
本発明は、プリンタ、複写機等の画像形成装置が備える定着装置に関し、特に定着装置用の定着加熱体に関する技術として利用できる。
【符号の説明】
【００５７】
１ プリンタ
３ 画像プロセス部
３Ｙ〜３Ｋ 作像部
４ 給紙部
５ 定着装置
１０ 露光部
１１ 中間転写ベルト
１２ 駆動ローラ
１３ 従動ローラ
３１Ｙ 感光体ドラム
３２Ｙ 帯電器
３３Ｙ 現像器
３４Ｙ １次転写ローラ
３５Ｙ クリーナ
４１ 給紙カセット
４２ 繰り出しローラ
４３ 搬送路
４４ タイミングローラ
４５ ２次転写ローラ
４６ ２次転写位置
５１ 定着加熱体
５２ 定着ローラ
５３ 加圧ローラ
６０ 制御部
７１ 排出ローラ
７２ 排紙トレイ
５００ 電源部
５０１、５０２ 給電ブラシ
５１１ 電極
５１２ 補強層
５１３ 発熱層
５１４、５３ 弾性層
５１５、５３ 離型層
５２１、５３ 芯金
５２２ 断熱層
【特許請求の範囲】
【請求項１】
記録シート上のトナー像を熱定着させるための定着加熱体を有する定着装置であって、
前記定着加熱体は、ジュール熱により発熱する発熱層を有するとともに、当該発熱層には、温度上昇に伴い、電気伝導度が指数的に上昇する、ＮＴＣ特性を有する高イオン導電体が含有されている
ことを特徴とする定着装置。
【請求項２】
前記発熱層は、非導電性の耐熱性樹脂に前記高イオン導電体が分散されてなり、
前記定着加熱体は離型層を有し、熱定着時に前記離型層を介して記録シートに圧接される
ことを特徴とする請求項１記載の定着装置。
【請求項３】
前記定着加熱体はさらに、前記離型層と前記発熱層との間に弾性層を有する
ことを特徴とする請求項２に記載の定着装置。
【請求項４】
前記高イオン導電体は、ＡｇＩ又はＣｕＩの少なくとも１つである
ことを特徴とする請求項２又は３に記載の定着装置。
【請求項５】
前記発熱層にはさらに、金属微粒子が分散されている
ことを特徴とする請求項２〜４の何れかに記載の定着装置。
【請求項６】
前記耐熱性樹脂は、ポリイミドである
ことを特徴とする請求項２〜５の何れかに記載の定着装置。
【請求項７】
前記定着加熱体は、定着ベルト又は定着ローラである
ことを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の定着装置。
【請求項８】
請求項１〜７の何れかに記載の定着装置を備える
ことを特徴とする画像形成装置。
【請求項９】
記録シート上のトナー像を熱定着させるための定着加熱体であって、
前記定着加熱体は、ジュール熱により発熱する発熱層を有するとともに、当該発熱層には、温度上昇に伴い、電気伝導度が指数的に上昇する、ＮＴＣ特性を有する高イオン導電体が含有されている
ことを特徴とする定着加熱体。
【請求項１０】
前記発熱層は、非導電性の耐熱性樹脂に前記高イオン導電体が分散されてなり、
前記定着加熱体は離型層を有し、熱定着時に前記離型層を介して記録シートに圧接される
ことを特徴とする請求項９記載の定着加熱体。
【請求項１１】
前記定着加熱体はさらに、前記離型層と前記発熱層との間に弾性層を有する
ことを特徴とする請求項１０に記載の定着加熱体。
【請求項１２】
前記高イオン導電体は、ＡｇＩ又はＣｕＩの少なくとも１つである
ことを特徴とする請求項１０又は１１に記載の定着加熱体。
【請求項１３】
前記発熱層にはさらに、金属微粒子が分散されている
ことを特徴とする請求項１０〜１２の何れかに記載の定着加熱体。
【請求項１４】
前記耐熱性樹脂は、ポリイミドである
ことを特徴とする請求項１０〜１３の何れかに記載の定着加熱体。
【請求項１５】
前記定着加熱体は、定着ベルト又は定着ローラである
ことを特徴とする請求項９〜１４の何れかに記載の定着加熱体。
【請求項１】
記録シート上のトナー像を熱定着させるための定着加熱体を有する定着装置であって、
前記定着加熱体は、ジュール熱により発熱する発熱層を有するとともに、当該発熱層には、温度上昇に伴い、電気伝導度が指数的に上昇する、ＮＴＣ特性を有する高イオン導電体が含有されている
ことを特徴とする定着装置。
【請求項２】
前記発熱層は、非導電性の耐熱性樹脂に前記高イオン導電体が分散されてなり、
前記定着加熱体は離型層を有し、熱定着時に前記離型層を介して記録シートに圧接される
ことを特徴とする請求項１記載の定着装置。
【請求項３】
前記定着加熱体はさらに、前記離型層と前記発熱層との間に弾性層を有する
ことを特徴とする請求項２に記載の定着装置。
【請求項４】
前記高イオン導電体は、ＡｇＩ又はＣｕＩの少なくとも１つである
ことを特徴とする請求項２又は３に記載の定着装置。
【請求項５】
前記発熱層にはさらに、金属微粒子が分散されている
ことを特徴とする請求項２〜４の何れかに記載の定着装置。
【請求項６】
前記耐熱性樹脂は、ポリイミドである
ことを特徴とする請求項２〜５の何れかに記載の定着装置。
【請求項７】
前記定着加熱体は、定着ベルト又は定着ローラである
ことを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の定着装置。
【請求項８】
請求項１〜７の何れかに記載の定着装置を備える
ことを特徴とする画像形成装置。
【請求項９】
記録シート上のトナー像を熱定着させるための定着加熱体であって、
前記定着加熱体は、ジュール熱により発熱する発熱層を有するとともに、当該発熱層には、温度上昇に伴い、電気伝導度が指数的に上昇する、ＮＴＣ特性を有する高イオン導電体が含有されている
ことを特徴とする定着加熱体。
【請求項１０】
前記発熱層は、非導電性の耐熱性樹脂に前記高イオン導電体が分散されてなり、
前記定着加熱体は離型層を有し、熱定着時に前記離型層を介して記録シートに圧接される
ことを特徴とする請求項９記載の定着加熱体。
【請求項１１】
前記定着加熱体はさらに、前記離型層と前記発熱層との間に弾性層を有する
ことを特徴とする請求項１０に記載の定着加熱体。
【請求項１２】
前記高イオン導電体は、ＡｇＩ又はＣｕＩの少なくとも１つである
ことを特徴とする請求項１０又は１１に記載の定着加熱体。
【請求項１３】
前記発熱層にはさらに、金属微粒子が分散されている
ことを特徴とする請求項１０〜１２の何れかに記載の定着加熱体。
【請求項１４】
前記耐熱性樹脂は、ポリイミドである
ことを特徴とする請求項１０〜１３の何れかに記載の定着加熱体。
【請求項１５】
前記定着加熱体は、定着ベルト又は定着ローラである
ことを特徴とする請求項９〜１４の何れかに記載の定着加熱体。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【公開番号】特開２０１１−１９１３４５（Ｐ２０１１−１９１３４５Ａ）
【公開日】平成２３年９月２９日（２０１１．９．２９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−５５１９８（Ｐ２０１０−５５１９８）
【出願日】平成２２年３月１２日（２０１０．３．１２）
【出願人】（３０３０００３７２）コニカミノルタビジネステクノロジーズ株式会社 (12,802)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年９月２９日（２０１１．９．２９）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年３月１２日（２０１０．３．１２）
【出願人】（３０３０００３７２）コニカミノルタビジネステクノロジーズ株式会社 (12,802)
【Ｆターム（参考）】
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