弾性表面波分散型遅延線
【課題】周囲温度が変化しても挿入損失が殆ど変化しない弾性表面波分散型遅延線を得る。
【解決手段】この弾性表面波分散型遅延線は、圧電材料よりなる基板１０の表面上に、基準線１０ａに対し対称的に、それぞれ整列して配置された入力変換器１１及び入力側反射器１３と出力変換器１２及び出力側反射器１４を形成したものである。各反射器は互いに平行で基準線の方向に沿って次第に変化するピッチで配置された多数の反射電極１３ａ，１４ａよりなり、基準線に対する各反射電極の傾斜角は、弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数が実質的と０となるように選択されている。基板１０をタンタル酸リチウムよりなるものとした場合は、基準線に対する各反射電極の傾斜角は、基準線と平行に伝搬される弾性表面波の各反射電極に対する入射角θが４５.８〜４７.０度となるように選択するのがよい。
【解決手段】この弾性表面波分散型遅延線は、圧電材料よりなる基板１０の表面上に、基準線１０ａに対し対称的に、それぞれ整列して配置された入力変換器１１及び入力側反射器１３と出力変換器１２及び出力側反射器１４を形成したものである。各反射器は互いに平行で基準線の方向に沿って次第に変化するピッチで配置された多数の反射電極１３ａ，１４ａよりなり、基準線に対する各反射電極の傾斜角は、弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数が実質的と０となるように選択されている。基板１０をタンタル酸リチウムよりなるものとした場合は、基準線に対する各反射電極の傾斜角は、基準線と平行に伝搬される弾性表面波の各反射電極に対する入射角θが４５.８〜４７.０度となるように選択するのがよい。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、弾性表面波遅延線、特にチャーブレーダなどに使用する弾性表面波分散型遅延線に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の弾性表面波分散型遅延線としては、例えば特許文献１（特公昭６２−１６０５１号公報）に開示されたものがある。図１は特許文献１と実質的に同一構造の弾性表面波分散型遅延線を示しており、圧電材料よりなる長方形の基板１０の表面上には、その長手方向に延びる基準線１０ａと平行に整列して配置された入力変換器１１及び入力側反射器１３と、基準線１０ａに対しこの両者１１，１３と対称的に配置された出力変換器１２及び出力側反射器１４が設けられている。入力側及び出力側反射器１３，１４は、何れも、多数の互いに平行な反射電極１３ａ，１４ａよりなり、この各反射電極１３ａ，１４ａは基準線１０ａに対し傾斜されるとともに基準線１０ａと平行な方向に沿って次第に変化するピッチで配列されている。
【０００３】
入力変換器１１により電気信号から変換されて基準線１０ａと平行に基板１０の表面に沿って伝搬される弾性表面波は、図１の矢印１５ａ〜１５ｃに示すように、その波長とピッチが一致した位置の入力側反射器１３の傾斜した反射電極１３ａにより反射されて出力側反射器１４側に９０度向きを変えられ、次いで出力側反射器１４の傾斜した反射電極１４ａにより再び反射されて出力変換器１２側に９０度向きを変えられ、出力変換器１２により受信されて電気信号に戻される。このような弾性表面波遅延線によれば、基板１０の表面に沿って伝搬される弾性表面波の入力変換器１１から出力変換器１２に至る伝搬距離は弾性表面波の波長に応じて異なったものとなるので、遅延時間が周波数に応じて変化する分散型の特性が得られる。この特許文献１では、基板１０に使用する圧電材料として、ニオブ酸リチウム（Li Nb O3 ）、水晶（Si O2 ）及びＢ・Ｇ・Ｏ（Bi12 Ge O20 ）が挙げられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特公昭６２−１６０５１号公報（第１図）。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述のような従来技術による弾性表面波分散型遅延線では、入力変換器１１から放射されて基準線１０ａと平行に伝播される弾性表面波の伝播方向に対する各電極１３ａ，１４ａの傾斜角（図１に示す角度（９０度−θ））は４５度としている。このような弾性表面波分散型遅延線ではその挿入損失（負荷を遅延線を介して信号源に接続した場合と直接接続した場合における、負荷に供給される各電力の比率）の温度係数が０でない、すなわち挿入損失が周囲温度に応じて変化するという問題がある。
【０００６】
このような弾性表面波分散型遅延線をレーダ装置に用いた場合、挿入損失を補うために弾性表面波分散型遅延線の前後に増幅器を配置して温度センサを用いたアッテネータによる制御やドレイン電流の制御により、増幅器の利得を制御して弾性表面波分散型遅延線の周囲温度による挿入損失の変動を抑制する必要がある。しかしそのようにするとレーダ装置が大型で複雑なものになるという問題が生じる。
【０００７】
本発明の発明者は前述した傾斜角９０度ーθ（従って各反射電極１３ａ，１４ａに対する基準線１０ａと平行に伝播される弾性表面波１５ａ，１５ｃの入射角θ（図１参照））が弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数に影響を及ぼすことを発見した。本発明はこのような発見に基づくもので、挿入損失の温度係数がきわめて小さい、すなわち周囲温度が変化しても挿入損失が殆んど変化しない弾性表面波分散型遅延線を提供して、上述した問題を解決することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
請求項１に記載の発明による弾性表面波分散型遅延線は、圧電材料よりなり基準線が設定された基板と、その表面上に基準線と平行に整列して形成された入力変換器及び入力側反射器と、基板の表面上に基準線に対し入力変換器及び入力側反射器と対称的に配置して形成された出力変換器及び出力側反射器よりなり、入力側及び出力側反射器は、何れも、互いに平行で基準線に対し傾斜され基準線と平行な方向に沿って次第に変化するピッチで配置して形成された多数の反射電極よりなり、入力変換器により電気信号から変換されて基準線と平行に基板の表面に沿って伝搬される弾性表面波は入力側反射器により反射されて９０度向きを変えられた後、出力側反射器により反射されてさらに９０度向きを変えられ、出力変換器により受信されて電気信号に戻されるようにした弾性表面波分散型遅延線において、基準線に対する各反射電極の傾斜角を、弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数が実質的に０となるように選択したことを特徴とするものである。
【０００９】
前項に記載の弾性表面波分散型遅延線において、基板はタンタル酸リチウムよりなるものとし、基準線に対する各反射電極の傾斜角は、各反射電極に対する基準線と平行に伝搬される弾性表面波の入射角が４５.８〜４７.０度となるように選択することが好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１に記載の発明によれば、前述した弾性表面波分散型遅延線において、基準線に対する各反射電極の傾斜角を、弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数が実質的に０となるように選択したので、周囲温度が変化しても挿入損失が殆ど変化することのない弾性表面波分散型遅延線を得ることができる。これにより本発明が適用されるレーダ装置を小型とし簡略化することができる。
【００１１】
前項に記載の弾性表面波分散型遅延線において、基板はタンタル酸リチウムよりなるものとし、基準線に対する各反射電極の傾斜角は、各反射電極に対する基準線と平行に伝搬される弾性表面波の入射角が４５.８〜４７.０度となるように選択した請求項２の発明によれば、挿入損失の温度係数の変動範囲が０±０.１dB／℃というきわめて小さいものとすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明が適用される弾性表面波分散型遅延線の全体構造を示す平面図である。
【図２】図１において基準線に対する反射電極の傾斜角を異ならせて、基準線と平行に伝搬される弾性表面波の反射電極への弾性表面波の入射角が異なるようにした７種類の弾性表面波分散型遅延線における、各入射角毎の周囲温度に対する挿入損失の変化特性を示す図である。
【図３】図２と同じ７種類の弾性表面波分散型遅延線における、反射電極への弾性表面波の入射角に対する挿入損失の温度係数の変化を示す図である。
【図４】図２と同じ７種類の弾性表面波分散型遅延線における、各周囲温度毎の反射電極への弾性表面波の入射角に対する挿入損失の変化特性を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下に、添付図面により、本発明による弾性表面波分散型遅延線の実施形態の説明をする。この実施形態による弾性表面波分散型遅延線は、長方形の基板１０として、ＸカットしてＹ軸から１１２.２度の方向を長手方向としたタンタル酸リチウム（Li Ta O3 ）よりなるものを使用した点及び、その長手方向に延びる基準線１０ａと平行な弾性表面波の伝搬方向に対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角を４５度を含まない所定の角度（後述）とした点を除き、先に図１により説明した従来技術と同じである。
【００１４】
発明者は、先ず、上述したようなタンタル酸リチウムよりなる長方形の基板１０（厚さ×幅×長さ＝０.５mm×２５mm×８０mm：Ｙ軸から１１２.２度の方向となる長手方向中心線に沿って仮想的な基準線１０ａを設定）を用意し、その表面上に、基準線１０ａと平行に整列して配置された入力変換器１１及び入力側反射器１３と、基準線１０ａに対しこの両者１１，１３と対称的に配置された出力変換器１２及び出力側反射器１４を形成して弾性表面波分散型遅延線とした。
【００１５】
この弾性表面波分散型遅延線の入力及び出力変換器１１，１２は、図１に示すように、何れもアルミニウムなどの金属薄膜よりなる１対の櫛歯状電極を、それぞれの電極指が互いに入り込むように組み合わせたものであり、基板１０の長手方向一側の表面上にフォトリソグラフィなどにより形成されたものである。
【００１６】
また入力側及び出力側反射器１３，１４は、図１に示すように、何れも基準線１０ａと平行な方向に沿って配置された多数の反射電極１３ａ，１４ａにより構成され、多数の各反射電極１３ａと各反射電極１４ａは、それぞれが互いに平行で基準線１０ａに対し互いに対称的に傾斜されて、入力及び出力変換器１１，１２から離れるにつれて次第にピッチが増大するように配置されている。この各反射電極１３ａ，１４ａも各変換器１１，１２と同様、アルミニウムなどの金属薄膜よりなり、両変換器１１，１２と同時に基板１０の上面にフォトリソグラフィなどにより形成されたものである。図１においては、図を見やすくするために各反射電極１３ａ，１４ａの本数を少なく表示したが、実際の本数は何れも２５７本である。これらの各変換器１１，１２及び各反射電極１３ａ，１４ａを構成するアルミニウムの薄膜の厚さは約０.７μｍである。
【００１７】
このような弾性表面波分散型遅延線によれば、前述した従来技術と同様、入力変換器１１から放射されて基板１０の表面に沿って伝搬される弾性表面波の、入力変換器１１から出力変換器１２に至る伝搬距離は弾性表面波の波長に応じて変化するので、遅延時間が周波数に応じて変化する分散型の特性が得られる。
【００１８】
発明者は、基準線１０ａに対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角が挿入損失の温度係数に及ぼす影響を調べるために、この傾斜角が７種類の弾性表面波分散型遅延線を用意した。具体的には、図１に示すように、反射電極１３ａ，１４ａに対する、基板１０の基準線１０ａと平行に伝搬される弾性表面波の入射角（弾性表面波の伝搬方向と反射電極１３ａ，１４ａの法線とのなす鋭角）がθである場合は、基準線１０ａに対する反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角は９０度−θであるので、この入射角θにつてい０.２度おきで４５.８度から４７.０度までの７種類の弾性表面波分散型遅延線を用意した。そして各弾性表面波分散型遅延線について、２０℃おきに−４０℃から８０℃までの７つの周囲温度において、挿入損失の測定を各３回行った。
【００１９】
図２はこの各３回の各測定結果の平均値による、反射電極１３ａ，１４ａに対する弾性表面波の入射角θをそれぞれ前述した７つの値とした各弾性表面波分散型遅延線における、周囲温度に対する挿入損失（dB）の変化を示すグラフである。またこの図２の７つのグラフの傾斜から、反射電極１３ａ，１４ａに対する弾性表面波の入射角θが前述した各７つの値の場合における各弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数（dB／℃）を求め、これらの７つの入射角θ毎の挿入損失の温度係数の変化特性を示すグラフを図３に示す。また図４は、図２と同じ７種類の弾性表面波分散型遅延線による、各周囲温度毎の反射電極への弾性表面波の入射角に対する挿入損失の変化特性を示す図である。
【００２０】
この図２及び図３によれば、基板１０としてタンタル酸リチウムを使用した弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数（dB／℃）は、基準線１０ａと平行に伝搬される弾性表面波の反射電極１３ａ，１４ａに対する入射角θ（従って基準線１０ａに対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角（＝９０度−θ））が変化するにつれてほゞ直線状に変化し、この入射角θが４６.４５度付近において０となり、４５.８〜４７.０度の範囲では挿入損失の温度係数の変動範囲を０±０.１dB／℃というきわめて小さいものとなることを示している。
【００２１】
従ってこのタンタル酸リチウムを使用した弾性表面波分散型遅延線では、基準線１０ａに対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角（９０度−θ）を入射角θ＝４６.４５度に対応する角度、すなわち４３.５５度とすれば挿入損失の温度係数は実質的に０となり、周囲温度が変化しても挿入損失が殆ど変化することのない弾性表面波分散型遅延線を得ることができる。またこの傾斜角（９０度−θ）を入射角θ＝４５.８〜４７.０度に対応する角度、すなわち４４.２〜４３.０度とすれば挿入損失の温度係数の変動範囲を０±０.１dB／℃というきわめて小さいものとすることができる。
【００２２】
また図４は、通常の使用温度である−４０〜８０℃の範囲では、基板１０としてタンタル酸リチウムを使用した弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の値は、前述した入射角θが４６.２〜４６.４度の範囲内において最少となることを示している。このような本発明によれば、弾性表面波分散型遅延線の温度係数をきわめて小さくできるのに加えて、弾性表面波分散型遅延線の挿入損失それ自体も最少となるものが得られる。
【００２３】
上述した実施形態では、基板１０としてタンタル酸リチウムを使用した場合について説明したが、発明者は基板１０としてニオブ酸リチウム（Li Nb O3 ）、水晶（Si O2 ）、ランガサイト（La3 Ga5 Si O14 ）、酸化亜鉛（Zn O ）などの圧電材料を使用した場合でも、基準線１０ａに対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角が弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数に影響を及ぼすことを確認している。従って本発明はタンタル酸リチウムを使用した弾性表面波分散型遅延線に限らず、その他の圧電材料を使用した弾性表面波分散型遅延線にも広く適用することができる。
【符号の説明】
【００２４】
１０…基板、１０ａ…基準線、１１…入力変換器、１２…出力変換器、１３…入力側反射器、１３ａ…反射電極、１４…出力側反射器、１４ａ…反射電極。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、弾性表面波遅延線、特にチャーブレーダなどに使用する弾性表面波分散型遅延線に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の弾性表面波分散型遅延線としては、例えば特許文献１（特公昭６２−１６０５１号公報）に開示されたものがある。図１は特許文献１と実質的に同一構造の弾性表面波分散型遅延線を示しており、圧電材料よりなる長方形の基板１０の表面上には、その長手方向に延びる基準線１０ａと平行に整列して配置された入力変換器１１及び入力側反射器１３と、基準線１０ａに対しこの両者１１，１３と対称的に配置された出力変換器１２及び出力側反射器１４が設けられている。入力側及び出力側反射器１３，１４は、何れも、多数の互いに平行な反射電極１３ａ，１４ａよりなり、この各反射電極１３ａ，１４ａは基準線１０ａに対し傾斜されるとともに基準線１０ａと平行な方向に沿って次第に変化するピッチで配列されている。
【０００３】
入力変換器１１により電気信号から変換されて基準線１０ａと平行に基板１０の表面に沿って伝搬される弾性表面波は、図１の矢印１５ａ〜１５ｃに示すように、その波長とピッチが一致した位置の入力側反射器１３の傾斜した反射電極１３ａにより反射されて出力側反射器１４側に９０度向きを変えられ、次いで出力側反射器１４の傾斜した反射電極１４ａにより再び反射されて出力変換器１２側に９０度向きを変えられ、出力変換器１２により受信されて電気信号に戻される。このような弾性表面波遅延線によれば、基板１０の表面に沿って伝搬される弾性表面波の入力変換器１１から出力変換器１２に至る伝搬距離は弾性表面波の波長に応じて異なったものとなるので、遅延時間が周波数に応じて変化する分散型の特性が得られる。この特許文献１では、基板１０に使用する圧電材料として、ニオブ酸リチウム（Li Nb O3 ）、水晶（Si O2 ）及びＢ・Ｇ・Ｏ（Bi12 Ge O20 ）が挙げられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特公昭６２−１６０５１号公報（第１図）。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述のような従来技術による弾性表面波分散型遅延線では、入力変換器１１から放射されて基準線１０ａと平行に伝播される弾性表面波の伝播方向に対する各電極１３ａ，１４ａの傾斜角（図１に示す角度（９０度−θ））は４５度としている。このような弾性表面波分散型遅延線ではその挿入損失（負荷を遅延線を介して信号源に接続した場合と直接接続した場合における、負荷に供給される各電力の比率）の温度係数が０でない、すなわち挿入損失が周囲温度に応じて変化するという問題がある。
【０００６】
このような弾性表面波分散型遅延線をレーダ装置に用いた場合、挿入損失を補うために弾性表面波分散型遅延線の前後に増幅器を配置して温度センサを用いたアッテネータによる制御やドレイン電流の制御により、増幅器の利得を制御して弾性表面波分散型遅延線の周囲温度による挿入損失の変動を抑制する必要がある。しかしそのようにするとレーダ装置が大型で複雑なものになるという問題が生じる。
【０００７】
本発明の発明者は前述した傾斜角９０度ーθ（従って各反射電極１３ａ，１４ａに対する基準線１０ａと平行に伝播される弾性表面波１５ａ，１５ｃの入射角θ（図１参照））が弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数に影響を及ぼすことを発見した。本発明はこのような発見に基づくもので、挿入損失の温度係数がきわめて小さい、すなわち周囲温度が変化しても挿入損失が殆んど変化しない弾性表面波分散型遅延線を提供して、上述した問題を解決することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
請求項１に記載の発明による弾性表面波分散型遅延線は、圧電材料よりなり基準線が設定された基板と、その表面上に基準線と平行に整列して形成された入力変換器及び入力側反射器と、基板の表面上に基準線に対し入力変換器及び入力側反射器と対称的に配置して形成された出力変換器及び出力側反射器よりなり、入力側及び出力側反射器は、何れも、互いに平行で基準線に対し傾斜され基準線と平行な方向に沿って次第に変化するピッチで配置して形成された多数の反射電極よりなり、入力変換器により電気信号から変換されて基準線と平行に基板の表面に沿って伝搬される弾性表面波は入力側反射器により反射されて９０度向きを変えられた後、出力側反射器により反射されてさらに９０度向きを変えられ、出力変換器により受信されて電気信号に戻されるようにした弾性表面波分散型遅延線において、基準線に対する各反射電極の傾斜角を、弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数が実質的に０となるように選択したことを特徴とするものである。
【０００９】
前項に記載の弾性表面波分散型遅延線において、基板はタンタル酸リチウムよりなるものとし、基準線に対する各反射電極の傾斜角は、各反射電極に対する基準線と平行に伝搬される弾性表面波の入射角が４５.８〜４７.０度となるように選択することが好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１に記載の発明によれば、前述した弾性表面波分散型遅延線において、基準線に対する各反射電極の傾斜角を、弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数が実質的に０となるように選択したので、周囲温度が変化しても挿入損失が殆ど変化することのない弾性表面波分散型遅延線を得ることができる。これにより本発明が適用されるレーダ装置を小型とし簡略化することができる。
【００１１】
前項に記載の弾性表面波分散型遅延線において、基板はタンタル酸リチウムよりなるものとし、基準線に対する各反射電極の傾斜角は、各反射電極に対する基準線と平行に伝搬される弾性表面波の入射角が４５.８〜４７.０度となるように選択した請求項２の発明によれば、挿入損失の温度係数の変動範囲が０±０.１dB／℃というきわめて小さいものとすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明が適用される弾性表面波分散型遅延線の全体構造を示す平面図である。
【図２】図１において基準線に対する反射電極の傾斜角を異ならせて、基準線と平行に伝搬される弾性表面波の反射電極への弾性表面波の入射角が異なるようにした７種類の弾性表面波分散型遅延線における、各入射角毎の周囲温度に対する挿入損失の変化特性を示す図である。
【図３】図２と同じ７種類の弾性表面波分散型遅延線における、反射電極への弾性表面波の入射角に対する挿入損失の温度係数の変化を示す図である。
【図４】図２と同じ７種類の弾性表面波分散型遅延線における、各周囲温度毎の反射電極への弾性表面波の入射角に対する挿入損失の変化特性を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下に、添付図面により、本発明による弾性表面波分散型遅延線の実施形態の説明をする。この実施形態による弾性表面波分散型遅延線は、長方形の基板１０として、ＸカットしてＹ軸から１１２.２度の方向を長手方向としたタンタル酸リチウム（Li Ta O3 ）よりなるものを使用した点及び、その長手方向に延びる基準線１０ａと平行な弾性表面波の伝搬方向に対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角を４５度を含まない所定の角度（後述）とした点を除き、先に図１により説明した従来技術と同じである。
【００１４】
発明者は、先ず、上述したようなタンタル酸リチウムよりなる長方形の基板１０（厚さ×幅×長さ＝０.５mm×２５mm×８０mm：Ｙ軸から１１２.２度の方向となる長手方向中心線に沿って仮想的な基準線１０ａを設定）を用意し、その表面上に、基準線１０ａと平行に整列して配置された入力変換器１１及び入力側反射器１３と、基準線１０ａに対しこの両者１１，１３と対称的に配置された出力変換器１２及び出力側反射器１４を形成して弾性表面波分散型遅延線とした。
【００１５】
この弾性表面波分散型遅延線の入力及び出力変換器１１，１２は、図１に示すように、何れもアルミニウムなどの金属薄膜よりなる１対の櫛歯状電極を、それぞれの電極指が互いに入り込むように組み合わせたものであり、基板１０の長手方向一側の表面上にフォトリソグラフィなどにより形成されたものである。
【００１６】
また入力側及び出力側反射器１３，１４は、図１に示すように、何れも基準線１０ａと平行な方向に沿って配置された多数の反射電極１３ａ，１４ａにより構成され、多数の各反射電極１３ａと各反射電極１４ａは、それぞれが互いに平行で基準線１０ａに対し互いに対称的に傾斜されて、入力及び出力変換器１１，１２から離れるにつれて次第にピッチが増大するように配置されている。この各反射電極１３ａ，１４ａも各変換器１１，１２と同様、アルミニウムなどの金属薄膜よりなり、両変換器１１，１２と同時に基板１０の上面にフォトリソグラフィなどにより形成されたものである。図１においては、図を見やすくするために各反射電極１３ａ，１４ａの本数を少なく表示したが、実際の本数は何れも２５７本である。これらの各変換器１１，１２及び各反射電極１３ａ，１４ａを構成するアルミニウムの薄膜の厚さは約０.７μｍである。
【００１７】
このような弾性表面波分散型遅延線によれば、前述した従来技術と同様、入力変換器１１から放射されて基板１０の表面に沿って伝搬される弾性表面波の、入力変換器１１から出力変換器１２に至る伝搬距離は弾性表面波の波長に応じて変化するので、遅延時間が周波数に応じて変化する分散型の特性が得られる。
【００１８】
発明者は、基準線１０ａに対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角が挿入損失の温度係数に及ぼす影響を調べるために、この傾斜角が７種類の弾性表面波分散型遅延線を用意した。具体的には、図１に示すように、反射電極１３ａ，１４ａに対する、基板１０の基準線１０ａと平行に伝搬される弾性表面波の入射角（弾性表面波の伝搬方向と反射電極１３ａ，１４ａの法線とのなす鋭角）がθである場合は、基準線１０ａに対する反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角は９０度−θであるので、この入射角θにつてい０.２度おきで４５.８度から４７.０度までの７種類の弾性表面波分散型遅延線を用意した。そして各弾性表面波分散型遅延線について、２０℃おきに−４０℃から８０℃までの７つの周囲温度において、挿入損失の測定を各３回行った。
【００１９】
図２はこの各３回の各測定結果の平均値による、反射電極１３ａ，１４ａに対する弾性表面波の入射角θをそれぞれ前述した７つの値とした各弾性表面波分散型遅延線における、周囲温度に対する挿入損失（dB）の変化を示すグラフである。またこの図２の７つのグラフの傾斜から、反射電極１３ａ，１４ａに対する弾性表面波の入射角θが前述した各７つの値の場合における各弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数（dB／℃）を求め、これらの７つの入射角θ毎の挿入損失の温度係数の変化特性を示すグラフを図３に示す。また図４は、図２と同じ７種類の弾性表面波分散型遅延線による、各周囲温度毎の反射電極への弾性表面波の入射角に対する挿入損失の変化特性を示す図である。
【００２０】
この図２及び図３によれば、基板１０としてタンタル酸リチウムを使用した弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数（dB／℃）は、基準線１０ａと平行に伝搬される弾性表面波の反射電極１３ａ，１４ａに対する入射角θ（従って基準線１０ａに対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角（＝９０度−θ））が変化するにつれてほゞ直線状に変化し、この入射角θが４６.４５度付近において０となり、４５.８〜４７.０度の範囲では挿入損失の温度係数の変動範囲を０±０.１dB／℃というきわめて小さいものとなることを示している。
【００２１】
従ってこのタンタル酸リチウムを使用した弾性表面波分散型遅延線では、基準線１０ａに対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角（９０度−θ）を入射角θ＝４６.４５度に対応する角度、すなわち４３.５５度とすれば挿入損失の温度係数は実質的に０となり、周囲温度が変化しても挿入損失が殆ど変化することのない弾性表面波分散型遅延線を得ることができる。またこの傾斜角（９０度−θ）を入射角θ＝４５.８〜４７.０度に対応する角度、すなわち４４.２〜４３.０度とすれば挿入損失の温度係数の変動範囲を０±０.１dB／℃というきわめて小さいものとすることができる。
【００２２】
また図４は、通常の使用温度である−４０〜８０℃の範囲では、基板１０としてタンタル酸リチウムを使用した弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の値は、前述した入射角θが４６.２〜４６.４度の範囲内において最少となることを示している。このような本発明によれば、弾性表面波分散型遅延線の温度係数をきわめて小さくできるのに加えて、弾性表面波分散型遅延線の挿入損失それ自体も最少となるものが得られる。
【００２３】
上述した実施形態では、基板１０としてタンタル酸リチウムを使用した場合について説明したが、発明者は基板１０としてニオブ酸リチウム（Li Nb O3 ）、水晶（Si O2 ）、ランガサイト（La3 Ga5 Si O14 ）、酸化亜鉛（Zn O ）などの圧電材料を使用した場合でも、基準線１０ａに対する各反射電極１３ａ，１４ａの傾斜角が弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数に影響を及ぼすことを確認している。従って本発明はタンタル酸リチウムを使用した弾性表面波分散型遅延線に限らず、その他の圧電材料を使用した弾性表面波分散型遅延線にも広く適用することができる。
【符号の説明】
【００２４】
１０…基板、１０ａ…基準線、１１…入力変換器、１２…出力変換器、１３…入力側反射器、１３ａ…反射電極、１４…出力側反射器、１４ａ…反射電極。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧電材料よりなり基準線が設定された基板と、その表面上に前記基準線と平行に整列して形成された入力変換器及び入力側反射器と、前記基板の表面上に前記基準線に対し前記入力変換器及び入力側反射器と対称的に配置して形成された出力変換器及び出力側反射器よりなり、前記入力側及び出力側反射器は、何れも、互いに平行で前記基準線に対し傾斜され前記基準線と平行な方向に沿って次第に変化するピッチで配置して形成された多数の反射電極よりなり、前記入力変換器により電気信号から変換されて前記基準線と平行に前記基板の表面に沿って伝搬される弾性表面波は前記入力側反射器により反射されて９０度向きを変えられた後、前記出力側反射器により反射されてさらに９０度向きを変えられ、前記出力変換器により受信されて電気信号に戻されるようにした弾性表面波分散型遅延線において、
前記基準線に対する前記各反射電極の傾斜角を、前記弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数が実質的に０となるように選択したことを特徴とする弾性表面波分散型遅延線。
【請求項２】
請求項１に記載の弾性表面波分散型遅延線において、前記基板はタンタル酸リチウムよりなるものとし、前記基準線に対する前記各反射電極の傾斜角は、前記各反射電極に対する前記基準線と平行に伝搬される弾性表面波の入射角が４５.８〜４７.０度となるように選択したことを特徴とする弾性表面波分散型遅延線。
【請求項１】
圧電材料よりなり基準線が設定された基板と、その表面上に前記基準線と平行に整列して形成された入力変換器及び入力側反射器と、前記基板の表面上に前記基準線に対し前記入力変換器及び入力側反射器と対称的に配置して形成された出力変換器及び出力側反射器よりなり、前記入力側及び出力側反射器は、何れも、互いに平行で前記基準線に対し傾斜され前記基準線と平行な方向に沿って次第に変化するピッチで配置して形成された多数の反射電極よりなり、前記入力変換器により電気信号から変換されて前記基準線と平行に前記基板の表面に沿って伝搬される弾性表面波は前記入力側反射器により反射されて９０度向きを変えられた後、前記出力側反射器により反射されてさらに９０度向きを変えられ、前記出力変換器により受信されて電気信号に戻されるようにした弾性表面波分散型遅延線において、
前記基準線に対する前記各反射電極の傾斜角を、前記弾性表面波分散型遅延線の挿入損失の温度係数が実質的に０となるように選択したことを特徴とする弾性表面波分散型遅延線。
【請求項２】
請求項１に記載の弾性表面波分散型遅延線において、前記基板はタンタル酸リチウムよりなるものとし、前記基準線に対する前記各反射電極の傾斜角は、前記各反射電極に対する前記基準線と平行に伝搬される弾性表面波の入射角が４５.８〜４７.０度となるように選択したことを特徴とする弾性表面波分散型遅延線。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２０１０−２１９９３６（Ｐ２０１０−２１９９３６Ａ）
【公開日】平成２２年９月３０日（２０１０．９．３０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−６４９５５（Ｐ２００９−６４９５５）
【出願日】平成２１年３月１７日（２００９．３．１７）
【出願人】（０００１１３９４２）マルヤス工業株式会社 (42)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年９月３０日（２０１０．９．３０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年３月１７日（２００９．３．１７）
【出願人】（０００１１３９４２）マルヤス工業株式会社 (42)
【Ｆターム（参考）】
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