湾曲した反射側面を持つ三角錐型キューブコーナー再帰反射物品
【課題】 簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成する。
【解決手段】 再帰反射物品は、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ，ｘ，ｘ…，ｙ，ｙ，ｙ…，およびｚ，ｚ，ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ‐Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が、各々において直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される。
【解決手段】 再帰反射物品は、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ，ｘ，ｘ…，ｙ，ｙ，ｙ…，およびｚ，ｚ，ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ‐Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が、各々において直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は新規な構造の三角錐型キューブコーナー再帰反射シートなどの再帰反射物品に関する。より詳しくは、本発明は新規な構造の三角錐型キューブコーナー反射素子（以降、三角錐型反射素子または単に反射素子とも言う）がそれらの底辺を共有して最密充填状に配置されたキューブコーナー再帰反射物品などの再帰反射物品に関する。
【０００２】
詳しくは、本発明は、道路標識（一般的な交通標識やデリニエーター）、路面標識（ペーブメントマーカー）、工事標識等の標識類、自動車やオートバイ等の車両のナンバープレート類、トラックやトレーラーのボディーに貼付される反射テープ、衣料、救命具等の安全資材類、看板等のマーキング、可視光、レーザー光あるいは赤外光反射型センサー類に用いる反射板等において有用な三角錐型キューブコーナー再帰反射素子によって構成されるキューブコーナー型再帰反射シートなどの再帰反射物品に関する。
【０００３】
さらに詳しくは、ｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および、該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、Ｖ溝垂直平面とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品に関する。
【０００４】
さらに詳しくは、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する少なくとも一つの反射側面において、該片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品に関する。
【０００５】
また、さらに詳しくは、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品に関する。
【０００６】
さらに詳しくは、非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂直線と該非直線底辺との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、またはｆｚ）が、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品に関する。
【背景技術】
【０００７】
従来、入射した光線を光源に向かって反射する再帰反射シートおよび再帰反射物品はよく知られており、その再帰反射性を利用した該シートは上記のごとき利用分野で広く利用されている。中でもキューブコーナー再帰反射素子の再帰反射原理を利用した三角錐型キューブコーナー再帰反射シートなどの再帰反射物品は、従来のマイクロ硝子球を用いた再帰反射シートなどの再帰反射物品に比べ光の再帰反射効率が格段に優れており年々用途が拡大しつつある。
【０００８】
しかしながら従来公知の三角錐型再帰反射素子は、その反射原理から、三角錐型再帰反射素子を構成する互いに９０°の角度で交叉する３つの反射側面から等しい距離にあり三角錐の頂点を通る光学軸と入射光線とがなす角度が小さい範囲では良好な再帰反射効率を示すが、該角度が大きくなるにつれて再帰反射効率は急激に低下するという不具合があった。また、観測者が光源から離れた位置で再帰反射光を観察した場合には観測される反射光は弱いという不具合があった。
【０００９】
上記の理由により従来公知の三角錐型再帰反射素子は、再帰反射物品の基準表面に垂直な線と入射光線とがなす角度、即ち入射角が大きくなるにつれて再帰反射効率は急激に低下するという欠点がある。これは、入射角が大きくなるにつれて三角錐型反射素子を構成する透明媒体の屈折率と空気の屈折率との比によって定まる内部全反射条件を満足する臨界角より小さな角度で反射側面に光線が入射するために、反射側面で内部全反射することなく再帰反射素子の背面に透過するためである。このために三角錐型反射素子を用いる再帰反射物品は一般に正面方向の再帰反射特性は優れていても大きな入射角での再帰反射特性が劣り、いわゆる入射角特性が劣るという欠点があった。また、素子の形状が三角形であるために素子のどの方位から光が入射するか、あるいは、観測者が素子のどの方向に位置するか（回転角）により再帰反射効率が大きく変化するという欠点を有していた。
【００１０】
一方、三角錐型再帰反射素子はマイクロ硝子球型反射素子に比べて比較的大きな素子が採用されているために回折効果による反射光の広がりが小さく、さらに、マイクロ硝子球型反射素子のように球面収差によって反射光が過度に発散することがないので優れた反射性能を得る事が出来る。
【００１１】
しかしながら、再帰反射光の過度に狭い反射光の発散は、実用面においては自動車のヘッドランプから発せられた光が交通標識で再帰反射したとき再帰反射光がヘッドランプに集中的に戻り、その入射光軸から離れた位置にいる運転者の目には達しにくいという不都合が生じやすい。このような不都合は、特に自動車と交通標識との距離が近接したときに、光線の入射光軸と運転者と反射点とを結ぶ軸（観測軸）とがなす角度（観測角）が増大するために特に顕著であった。このように従来公知の三角錐型再帰反射素子を用いた再帰反射物品は観測角特性が劣るという問題を有していた。
【００１２】
このようなキューブコーナー型再帰反射シートおよび再帰反射物品、特に三角錐型キューブコーナー再帰反射シートおよび再帰反射物品の入射角特性または観測角特性の改良に関しては、古くから多くの提案が知られており、種々の改良検討がなされている。
【００１３】
例えば、ユンゲルセン（Ｊｕｎｇｅｒｓｅｎ）の米国特許第２、３１０、７９０号においては薄いシートの上に様々な形の再帰反射素子を設置述べられている。この米国特許に例示されている三角錐型反射素子は頂点を底面三角形の中心に位置した光学軸の傾斜のない底面形状が正三角形の三角錐型反射素子や、頂点の位置が底面三角形の中心に位置していない底面形状が二等辺三角形の三角錐型反射素子が例示されており、接近してくる自動車に対して効率的に光を反射させる（入射角特性の改善）ことが記載されている。
【００１４】
また、三角錐型反射素子の大きさとしては素子の深さとして１／１０インチ（２、５４０μｍ）以内であることが記載されている。さらに、この米国特許のＦｉｇ．１５には、光学軸が、後述するようにプラス（＋）となる方向に傾斜している三角錐型反射素子対が図示されており、その光学軸の傾斜角（θ）は、図示されている三角錐型反射素子の底面二等辺三角形の長辺と短辺の長さの比率から求めると、約６．５°であると推定される。
【００１５】
しかしながら、上記Ｊｕｎｇｅｒｓｅｎの米国特許には、後述するような極めて小さい三角錐型反射素子についての具体的な開示はなく、また、優れた観測角特性や入射角特性を与えるために、三角錐型反射素子がどのような大きさおよび光学軸傾斜を有することが望ましいかなどについての記載も示唆もされていない。
【００１６】
また、スタム（Ｓｔａｍｍ）の米国特許第３、７１２、７０６号においては薄いシート上に底面の三角形の形状が正三角形である、所謂、正三角錐型キューブコーナー再帰反射素子をその底面が共通面上に最密充填状となるように配置された再帰反射シートおよび再帰反射物品について述べられている。このＳｔａｍｍの米国特許では、反射素子の反射側面を例えばアルミニウムなどの金属で蒸着処理を行って入射光を鏡面反射させて、入射角を増大させることにより、再帰反射効率の低下という問題や内部全反射条件未満の角度で入射した光が素子の界面を透過してしまい再帰反射しないと言う上記の不具合の改善を行っている。
【００１７】
しかしながら上記Ｓｔａｍｍの提案では、広角性の改善手段として反射側面に鏡面層を設置しているために、得られる再帰反射シートおよび再帰反射物品の外観が暗くなったり、鏡面層に採用されているアルミニウム、銀などの金属が使用中に水や空気の浸入により酸化されてしまい、反射輝度の低下を起しがちであるなどの不具合を起しやすい。さらに、光学軸の傾斜により広角性を改善する手段に関してはまったく記載されていない。
【００１８】
さらに、ホープマン（Ｈｏｏｐｍａｎ）のヨーロッパ特許第１３７、７３６Ｂ１においては、薄いシート上に底面の三角形の形状が二等辺三角形である一対の傾斜三角錐型キューブコーナー再帰反射素子がお互いに１８０°回転した形でその底面が共通面上に最密充填状に並べられた再帰反射シートおよび再帰反射物品について述べられている。この特許に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の光学軸の傾斜は、本明細書に記載するマイナス（−）方向に傾斜しており、その傾斜角は約７〜１３°であることが示されている。
【００１９】
さらにまた、スチェッチ（Ｓｚｃｚｅｃｈ）の米国特許第５、１３８、４８８号においても、同様に薄いシート上に底面の三角形の形状が二等辺三角形である傾斜三角錐型キューブコーナー再帰反射素子をその底面が共通面上に最密充填状となるように並べられた再帰反射シートおよび再帰反射物品が開示されている。この米国特許においては、該三角錐型反射素子の光学軸は、お互いに向き合って対を成す二つの三角錐型反射素子が互いに共有する辺の方向、すなわち後述するプラス（＋）方向に傾斜しており、その傾斜角は約２〜５°であり、素子の大きさが２５μｍ〜１００μｍであることが規定されている。
【００２０】
また、上記特許に対応するヨーロッパ特許第５４８、２８０Ｂ１においては、光学軸の傾きの方向が、対をなす二つの素子の共通の辺を含みかつ共通平面に垂直な面と素子の頂点との距離が、素子の光学軸が共通平面と交差する点と前記垂直な面との距離に等しくなく、その傾斜角は約２〜５°であり素子の大きさが２５μｍ〜１００μｍであることが記載されている。
【００２１】
上記の様に、Ｓｚｃｚｅｃｈのヨーロッパ特許第５４８、２８０Ｂ１おいては、光学軸の傾きがプラス（＋）およびマイナス（−）の両方を含む約２〜５°の範囲となっている。しかし、Ｓｚｃｚｅｃｈの上記米国特許およびヨーロッパ特許の実施例には、光学軸の傾斜角度が（−）８．２°、（−）９．２°および（−）４．３°で、素子の高さ（ｈ）が８７．５μｍの三角錐型反射素子しか開示されていない。
【００２２】
上記の４つの特許に示される再帰反射素子はいずれも素子を形成する三方向のＶ字状溝が本発明を説明する図７（ａ）に示されるような対称形を呈しており、形成される再帰反射素子は本発明を説明する図５および図６に示されるような左右対称形の一対の三角錐型キューブコーナー素子対として得られる。しかしながら、これらの発明においては、入射角特性の改善は得られても観測角特性の改善は達成されない。
【００２３】
一方、観測角特性を改善する提案としては、例えば、アッペルドーン（Ａｐｐｅｌｄｏｒｎ）の米国特許第４、７７５、２１９号には、素子を形成するＶ字状溝が本発明を説明する図７（ｂ）に示されるような非対称形を呈し、キューブコーナーを形成する理論的なＶ字状溝の角度に対してわずかな偏差を有している。さらに、隣り合うＶ字状溝との非対称性を与える偏差を周期的に変化させることにより、観測角特性の改善を試みている。
【００２４】
しかしながら、隣り合うＶ字状溝の角度を周期的に変化させることは金型加工の困難性を増大させるものであった。たとえ、この困難性を克服できたとしても与えうる偏差の組み合わせは有限であり均一な反射光の広がりを与えることはできなかった。また、Ｖ字状溝を形成するダイアモンドバイトなどの加工工具を一つのＶ字状の溝方向に対しても数種類準備する必要があった。さらに、Ｖ字状溝を非対称に形成する場合にも高精度の加工技術を要した。
【００２５】
さらに、ウオルター（Ｗａｌｔｅｒ）の米国特許第５、１７１、６２４号においては、本発明を説明する図７（ｃ）に示されるような曲線状の断面形状を有した加工工具を用いて、一定の２次曲面の断面形状を有した反射側面を形成した三角錐型再帰反射素子が開示されている。このような、２次曲面を有した反射側面を形成した三角錘型再帰反射素子においては適度の再帰反射光の発散が可能であり観測角特性の改善が得られる。
【００２６】
しかしながら、このような曲面状の断面形状を有した加工工具を意図した形状で作成することは非常に困難である。従って、工具の加工の困難性から意図した設計に基づく２次曲面を得ることは非常に困難であった。さらに、与えうる曲面形状は用いる加工工具の形状によってのみ決定され様々な形状の２次曲面を同一の再帰反射物品上に形成することは不可能であった。
【００２７】
ニルセン（Ｎｉｌｓｅｎ）の米国特許第５、５６５、１５１号においては、本発明を説明する図８に示されるような、反射側面（Ａ−Ｂ−Ｈ）の一部を切り取り、それにより形成した三角柱形状（Ａ−Ａ１−Ａ２−Ｂ２−Ｂ１−Ｂ）の部分と新しい反射側面（Ａ２−Ｈ１−Ｂ２）とにより再帰反射光の発散を促進して観測角特性の改善を試みている。
【００２８】
しかしながら、ニルセンの発明においてはどの様な形状の三角柱形状の設置が好ましいのか、あるいは、新しい反射側面はどのような角度で形成されるのが好ましいかの具体的な記載は少ない。また、反射側面の一部を切り取り三角柱形状の部分を形成するための特殊な工具を必要とする。さらに、新しく形成された三角柱形状の素子は再帰反射機能を有しておらず単に光をさまざまな方向に分散することにより再帰反射光の広がりを得ようとするものである。
【００２９】
以上述べたように、従来公知のＪｕｎｇｅｒｓｅｎの米国特許第２、４８１、７５７号；Ｓｔａｍｍの米国特許第３、７１２、７０６号；Ｈｏｏｐｍａｎのヨーロッパ特許第１３７、７３６Ｂ１；Ｓｚｃｚｅｃｈの米国特許第５、１３８、４８８号、ヨーロッパ特許第５４８、２８０Ｂ１等の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子は、図６に示されるように、いずれも、光の入射および反射の中核をなす多数の三角錐型反射素子の底面が同一平面上にある点、および、相対峙した一対の素子が相似形の形状をなして、かつ素子の高さが等しいという点で共通しており、かように底面が同一平面にある三角錐型反射素子で構成された再帰反射シートおよび再帰反射物品はいずれも入射角特性が劣り、すなわち光線の該三角錐型反射素子に対する入射角が増大すると、再帰反射輝度が急激に減少するという欠点を有している。
【００３０】
また、同じく以上に述べた従来公知のＡｐｐｅｌｄｏｒｎの米国特許第４、７７５、２１９号；Ｗａｌｔｅｒの米国特許第５、１７１、６２４号；Ｎｉｌｓｅｎの米国特許第５、５６５、１５１号にはさまざまな手法による観測角特性の改善が提案されているが、いずれの発明も工具の作成や金型加工が困難であることなどの欠点を有している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００３１】
【特許文献１】米国特許第２、３１０、７９０号明細書
【特許文献２】米国特許第３、７１２、７０６号明細書
【特許文献３】欧州特許第１３７、７３６号明細書
【特許文献４】米国特許第５、１３８、４８８号
【特許文献５】欧州特許第５４８、２８０号明細書
【特許文献６】米国特許第４、７７５、２１９号明細書
【特許文献７】米国特許第５、１７１、６２４号明細書
【特許文献８】米国特許第５、５６５、１５１号明細書
【特許文献９】米国特許第２、４８１、７５７号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００３２】
一般に三角錐型キューブコーナー再帰反射シートおよび再帰反射物体に望まれる基本的な光学特性としては、反射物体の正面方向から入射した光の反射性能（正面反射性能）、および、光源、反射物体および観測者のさまざまな幾何学的な位置関係での反射性能（広角性）が要求される。さらに、この広角性に関しては、観測角特性、入射角特性、回転角特性の三つの性能が一般的に要求される。
【００３３】
本発明の目的は、上記の従来公知の方法によらずに、ｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、Ｖ溝垂平直面とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成することにより、簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成することにある。
【００３４】
なお、本発明に言う正規反射側面とはキューブコーナー再帰反射素子において、三つの反射側面が互いに実質的に垂直であるような理論的なキューブコーナー反射側面の関係にあるような反射側面をいう。さらに、正規な片側溝角とは正規な再帰反射素子を形成するに必要な溝角を意味している。
【００３５】
本発明の他の目的は、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する少なくとも一方向のＶ字状溝（ｘ、ｙ、またはｚ）を底辺に持つ反射側面において、該片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を形成することにより、意図された観測角における再帰反射性能を選択的に改善することにある。
【課題を解決するための手段】
【００３６】
本発明に従うと、上記目的は、ｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と、該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、Ｖ溝垂直平面とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が平面を形成しないことを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を提供することによって、達成される。
【００３７】
更に、本発明の目的は、上記の従来公知の方法によらずに、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成することにより、簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成することにある。
【００３８】
本発明の他の目的は、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂直線と該非直線底辺との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、またはｆｚ）が、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を用いて、意図された観測角における再帰反射性能を選択的に改善することにある。
【００３９】
なお、本発明における正規反射側面とはキューブコーナー再帰反射素子のもつ三つの反射側面が互いに実質的に垂直であるような理論的なキューブコーナー反射側面の関係にあるような反射側面をいう。さらに、正規な片側溝角とは正規な再帰反射素子を形成するに必要なＶ字状溝のもつ片側溝角を意味している。また、非直線底辺とは反射側面を形成する底辺が直線状の軌跡をなさない底辺を意味し、このような底辺を持つ反射側面は平面を形成せず、２次または３次曲面およびこれらの曲面の組み合わせからなる多面反射側面、あるいは複数の平面の組み合わせからなる多面反射側面を形成している。
【００４０】
また、本発明における光学軸とは三つの正規反射側面の中心軸として一般的によく知られており、前記のフープマンやスチェッチの発明に記載されている。入射光は光学軸に平行に入射した場合に再帰反射性能がもっとも高くなる性質を有しており、反射素子の持つ入射角特性の目安として用いられる。
【００４１】
光学軸の傾斜角は光学軸と素子の頂点から共通平面（Ｓ−Ｓ’）におろした垂線との角度として定義される。なお、光学軸を傾けることによって大きな入射角に対する再帰反射性能を改善する事ができるが、その際に反射素子の底面形状は正三角形でなくなる。従って、光学軸の傾斜角と傾斜の方向によって底面の三角形の三つの内角が一義的に定まる。
【００４２】
なお、本発明における正規でない反射側面をもった再帰反射素子においても光学軸に相当する擬光学軸を有する。この擬光学軸とは該反射素子の非直線底辺の両端を結んだ両端直線と他の直線状の底辺とにより形成された底面三角形により確定される正規な反射側面を有する正規再帰反射素子の光学軸と同じ傾斜角と方向を有する軸であり、本発明の素子の入射角特性の目安として有用である。
【００４３】
本発明によると、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を用いることにより本発明の課題である観測角特性の改善を行なう。
【００４４】
さらに、上記の再帰反射素子対を構成する三つの反射側面の底辺の両端を結んだ両端直線により形作られる底面三角形の一つの内角が３５〜７５°好ましくは４５〜７０°とすることにより入射角特性の改善を行なう。
【００４５】
また、上記の再帰反射素子対を構成する少なくとも一つの方向の該Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）の底辺群が形成する平面（Ｓｘ、Ｓｙ、またはＳｚ）の深さが他の面の深さと異なるようにすることによりさらに入射角特性の改善を行なう。
【００４６】
本発明の効果は、上記の従来公知の方法によらずに、ｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、Ｖ溝垂直平面とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成することにより、簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成される。
【００４７】
本発明における三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群による再帰反射物品は、意図された範囲の再帰反射光の広がりを容易に制御する事ができ、従来困難であった観測角特性の改善を達成する事ができる。さらに、選択的に片側溝角に偏差を与えることにより、特定の方向に再帰反射光の広がりを与える事ができるために、一定の方向、たとえば、運転者のいる方向に選択的に観測角特性を改善することもできる。
【００４８】
更に、本発明の効果は、上記の従来公知の方法によらずに、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成することにある。
【発明の効果】
【００４９】
簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善が達成される。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】再帰反射素子の形成に用いる加工機械である。
【図２】再帰反射素子の形成に用いる加工工具である。
【図３】再帰反射素子の形成に用いる加工工具の取付け方法である。
【図４】再帰反射素子の形成に用いる加工方法を説明する図である。
【図５】従来技術による再帰反射素子対の図である。
【図６】従来技術による再帰反射素子の斜視図である。
【図７】従来技術によるＶ字状溝の断面図である。
【図８】従来技術による再帰反射素子の斜視図である。
【図９】従来技術によるＶ字状溝の断面図である。
【図１０】本発明の第１の形態によるＶ字状溝の断面図である。
【図１１】本発明の第１の形態による再帰反射素子対の図である。
【図１２】本発明の第１の形態による再帰反射素子の斜視図である。
【図１３】本発明の第１の形態による再帰反射素子群の集合平面図である。
【図１４】本発明の第１の形態による再帰反射素子群の集合平面図である。
【図１５】本発明の第１の形態による再帰反射素子群の断面図である。
【図１６】本発明の第１の形態による再帰反射素子群の断面図である。
【図１７】本発明の第２の形態によるＶ字状溝の断面図である。
【図１８】本発明の第２の形態による再帰反射素子対の図である。
【図１９】本発明の第２の形態による再帰反射素子の斜視図である。
【図２０】本発明の第２の形態による再帰反射素子対の図である。
【図２１】本発明の第２の形態による再帰反射素子群の集合平面図である。
【図２２】本発明の第２の形態による再帰反射素子群の集合平面図である。
【図２３】本発明の第２の形態による再帰反射素子対の非直線底辺の軌跡の平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００５１】
本発明による再帰反射物品を構成する三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の形成に用いる加工機械は、Ｖ字状の先端形状を持ったダイアモンド工具を加工素材に押し当てながら切取るルーリング法やシェーパー法と呼ばれる加工方法がもっとも好ましい。
【００５２】
図１には本発明による三角錐型再帰反射素子対群を形成するのに用いたシェーパー加工機の例を示す。この加工機は図１にＭｘ軸、Ｍｙ軸として示された２方向のスライドテーブル上に設置された回転テーブル（Ｍｂ軸）、その上に設置されたスライド軸（Ｍｚ軸）に設置されたもう一つの回転軸（Ｍｃ軸）の下端に設置されたダイアモンド工具により構成されている。加工素材は回転テーブル上に固定されてダイアモンド工具が一定の力で押しあてられ、Ｍｘ軸またはＭｙ軸にそって移動させることにより任意の軌跡を描いてＶ字状の溝が形成される。この際にＭｚ軸の位置を制御することによりＶ字状の溝の深さをわずかに変化させることが出来る。さらに、本発明のＶ字状の溝を作成するためにＭｃ軸をわずかに回転させることによりＶ字状の先端形状を持った工具の投影形状を変化させてＶ字状の溝の角度を一つのＶ字状溝のなかで連続的に変化させることが出来る。
【００５３】
シェーパー加工においては所望の深さのＶ字状の溝を形成させるには１回の加工深さを例えば１〜１０μｍとして、所定の深さになるように数回の溝加工を行なう必要がある。この加工中にＭｘ軸およびＭｙ軸にそって移動させることにより直線だけではなく任意の軌跡を描いてＶ字状の溝が形成される。これによって本発明による再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺をもつ再帰反射素子が形成できる。
【００５４】
本発明の再帰反射素子を形成する工具としては、ダイアモンド、サファイア、各種の切削合金を用いる事ができ、その中でもダイアモンドが特に耐摩耗性にすぐれており、加工中にＶ字状溝の角度を一定に保つ上で好ましい。また、磨耗によるＶ字状の溝の角度が変化しないようにするために、２つの加工工具を用いて所定の深さまでの予備切削と目的とする深さでの仕上げ切削を分けてもよい。
【００５５】
従来公知のいわゆるフライカット法とよばれる加工方法においてもＶ字状溝加工法を実施する事が可能であり、ダイアモンド工具の取り付け角度を変化させることによって工具の投影形状を変化させてＶ字状の溝の角度を微小に変化させることが出来る。フライカット法においては所望の溝の深さを一度の切削で形成できる利点がある。しかしながら、フライカット法においては直線状の軌跡を描かせることには適しているが、任意の非直線的な軌跡を精度よく形成するには適さない。また、加工中に工具取付け角度を変化させて一つのＶ字状溝のなかでＶ字状の溝の角度を変化させることは出来ない。
【００５６】
図２（ａ）には本発明の三角錐型再帰反射素子を形成するのに用いたダイアモンド工具の例が示されている。工具の先端には拡大図（ｂ）に示されているようなＶ字状の先端形状を持ったダイアモンドが取り付けてあり、Ｖ字状の溝の形状と角度はこのダイアモンドの投影形状が反映される。さらに図３の（ａ）〜（ｄ）にはこのダイアモンド工具の設置角度をさまざまに変化させることによりＶ字状の先端の投影形状を変化させ、形成されるＶ字状の溝を如何に変化させる事が出来るかを説明している。
【００５７】
図３（ａ）には標準の取り付け方法により対称形のＶ字状のダイアモンドが対称の位置で加工基準面に対して垂直に取り付けられている。この加工工具は先述した３つの方向の加工軸により３つの方向に回転させることができる。
【００５８】
図３（ｂ）においては加工工具の先端を中心としてＭｘ軸に沿った回転により工具をわずかに傾斜させることにより、Ｖ字状溝の角度を狭くする事が出来ることを示している。この様な変化は通常工具の垂直方向（Ｍｃ軸）の取り付け角度を変更させることによって達成される。
【００５９】
また、図３（ｃ）においては加工工具の先端を中心としてＭｃ軸に沿った回転（角度；η）により工具をわずかに旋回させて投影形状を変化させ、Ｖ字状溝の角度をわずかに狭くする事が出来ることを示している。この様な角度の変更はＶ字状の溝の加工中にＭｃ軸を旋回させて行なう事ができ、この様な方法によって形成されたＶ字状溝の断面形状は一定の角度をもたない。
【００６０】
このような切削工具の図３（ｃ）に図示されている旋回角（η）と切削工具の先端の投影角度（両側の片側溝角の和に一致し両側溝角（２Ｇ’）とも言う）との関係は式１によって表すことができる。
【数１】
なお、式１においてＧは旋回がない加工工具の先端の片側溝角、ηは図３（ｃ）に示される工具の旋回角そしてＧ’は旋回した工具の投影片側溝角を表している。
【００６１】
具体的には、正規な光学軸の傾斜のない三角錐型キューブコーナー再帰素子を形成するのに必要な加工工具の先端の片側溝角は３５．２６４０°であるが、工具をη＝１°旋回させたときの投影角度Ｇ’は３５．２５９９°であり、η＝２°旋回させたときの投影角度Ｇ’は３５．２４７５°であり、さらにη＝１０°旋回させた場合には３４．８５１６°の投影角度が得られる。このような微小な角度の変化は加工工具の製作精度をはるかに上回るものである。しかしながら、図２に示されているように加工工具の厚さと加工先端部分のすくい角からくる制限から過剰の旋回角は好ましくない。
【００６２】
さらに、図３（ｄ）に示された方法においては、加工工具の先端中心にＭｙ軸に沿った方向で左右にわずかに傾斜させて、Ｖ字状の溝を非対称に変化させる事が可能である。かかる、非対称のＶ字状溝の形成は対称形のＶ字状の工具を用いて左右同時に形成することも出来るが、左右非対称な工具を用いて片側ずつ形成してもよい。この方法は非対称のＶ字状の溝形成する際に特に有用である。
【００６３】
図４には、前記従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子群を形成する原理を図示してある。これらの素子群を形成するには、α−β−γ軸で定義されたα−β面（加工機における回転テーブル上）に設置された被切削物を、α−β面上の三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からの実質的に対称な平行Ｖ字状溝群により形成することにより達成される。一般的な再帰反射素子においては、三方向のＶ字状の溝は互いに一点で交差するようにして形成されており、その結果、図５や図６に示されるような三角錐型キューブコーナー再帰反射素子が対として該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められるα−β面に平行な共通平面（Ｓ−Ｓ’）の上に、底辺を隣り合う素子の底辺と共有するようにして最密充填の状態で形成される。
【００６４】
図５に示される従来公知の底辺が二等辺三角形の再帰反射素子の大きさは、素子の高さ（ｈ）として代表され、素子の高さは三方向の平行溝群の間隔により定まる。また、三つの互いに垂直な反射側面の中心軸として定められる光学軸の傾斜角は底面の三角形の形状、即ち、三方向のＶ字状の溝が交差する角度により一義的に定まる。底辺が二等辺三角形の再帰反射素子の光学軸の傾斜がない再帰反射素子の交差の角度はｘ−ｙ方向の交差角∠Ａ−Ｂ−Ｃ１、ｙ−ｚ方向の交差角∠Ａ−Ｃ１−Ｂ、ｘ−ｚ方向の交差角∠Ｂ−Ａ−Ｃ１がともに６０°である。また、底辺が二等辺三角形の再帰反射素子の光学軸がプラス方向に傾斜する場合はｙ−ｚの交差角∠Ａ−Ｃ１−Ｂが６０°より小さく、また、光学軸がマイナス方向に傾斜する場合はｙ−ｚの交差角∠Ａ−Ｃ１−Ｂが６０°より大きくなる。
【００６５】
なお、光学軸の傾斜角がプラスまたはマイナスである傾斜素子とは、図５において、頂点Ｈ１から下した垂線が共通平面（Ｓ−Ｓ’）と交差する点（Ｐ１）と共通の底辺（Ａ−Ｂ）の中点（Ｏ）までの距離をｐ、光学軸と共通平面（Ｓ−Ｓ’）とが交差する点（Ｑ１）と中点（Ｏ）との距離をｑとしたときに（ｑ−ｐ）がプラスとなるように光学軸が傾斜した素子をプラス傾斜素子といい、マイナスとなるように光学軸が傾斜した素子をマイナス傾斜素子と呼ぶ。また、光学軸が傾斜していない正規素子においては点Ｐ１と点Ｑ１は同じ位置にあり（ｑ−ｐ）はゼロである。
【００６６】
図６に示される従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の斜視図において、三つの反射側面ａ面（Ａ−Ｃ−Ｈ）、ｂ面（Ｂ−Ｃ−Ｈ）、ｃ面（Ａ−Ｂ−Ｈ）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある三つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）により定められる底面（Ａ−Ｂ−Ｃ）上にある。また、これらの三つの反射側面は全て平面であり互いに垂直になるように形成されている。
【００６７】
図６においてｘ方向のＶ字状溝の底部はα軸方向に一致しており、Ｖ溝垂直平面（Ｕｘ）はα軸上にある底辺（Ａ−Ｂ）と共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直な面である。底辺に垂直に交差する片側溝角を定義する面は、点Ｏにおいては点Ｏ−Ｈ−Ｃを含む面であり、点Ｌにおいては点Ｌ−Ｋ−Ｊを含む面である。さらに、素子を形成するＶ字状溝の片側溝角は図６に示されているように、底辺ＡＢの点Ｏでの片側溝角（図において∠γＯＨで表される）も任意の点Ｌでの片側溝角（図において∠γＬＫで表される）も等しくなっている。ｙ方向およびＺ方向のＶ字状の溝においても同様に底辺（Ｂ−ＣおよびＡ−Ｃ）と共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直な面としてＶ溝垂直平面（ＵｙおよびＵｚ）が定義される。
【００６８】
（第１の形態）
以下に、本発明における再帰反射物品を形成する方法に関して図を引用しながらさらに詳細に説明を加える。
【００６９】
図９には、従来公知の方法によって多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を形成するためのＶ字状溝を形成する方法が示されている。図９（ａ）においては左右対称のＶ字状溝を形成した図が示されている。形成されたＶ字状溝の断面に示される片側溝角（図７（ａ）におけるＧＬ、ＧＲ）は一つのＶ字状の溝において一定の角度を示している。
【００７０】
図９（ｂ）においては左右非対称のＶ字状溝を形成した図が示されている。形成されたＶ字状溝の断面に示される片側溝角（図７（ｂ）におけるＧＬ、ＧＲ）はやはり一つのＶ字状の溝において一定の角度を示している。
【００７１】
図９（ｃ）においては断面が曲線の形状を持った溝を形成した図が示されている。形成された断面が曲線の形状を持った溝の断面に示される片側溝角（図７（ｃ）におけるＧＬ、ＧＲ）は一つのＶ字状の溝において一定の形状を示している。
【００７２】
図１０には本発明における、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、ことを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成するのに用いたＶ字状溝を形成する方法が示されている。
【００７３】
図１０（ａ）には左右対称の状態（ＧＬ＝ＧＲ）で片側溝角（ＧＬ、ＧＲ）が連続的に変化して、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては図３（ｂ）あるいは（ｃ）に示されるような方法で、Ｖ字状溝を加工する間に加工工具を傾斜あるいは旋回させることにより工具投影形状を連続的に変化させることにより達成される。
【００７４】
図１０（ｂ）には左右非対称の状態で片側溝角（ＧＬ、ＧＲ）が連続的に変化して、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては図３（ｄ）に示されるような方法で、Ｖ字状溝を加工する間に加工工具を左右に傾斜させることにより工具投影形状を非対称に連続的に変化させることにより達成される。
【００７５】
図１０（ｃ）には断面が曲線の形状を持った溝が左右対称の状態（ＧＬ＝ＧＲ）で片側溝角（ＧＬ、ＧＲ）が連続的に変化して、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては断面が曲線の形状を持った加工工具を用いて図３（ｂ）あるいは（ｃ）に示されるような方法で、Ｖ字状溝を加工する間に加工工具を傾斜あるいは旋回させることにより工具投影形状を連続的に変化させることにより達成される。また、この断面が曲線の形状を持った加工工具を用いて図１０（ｂ）に示されるような左右非対称な溝の形成も可能である。
【００７６】
上記の方法により片側溝角（ＧＬ、ＧＲ）が連続的に変化して、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝を形成することにより作成した本発明による三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対の一例を図１１を用いながら説明する。
【００７７】
図１１（ａ）は本発明による再帰反射素子対の平面図を示している。二つの素子はｘ方向の底辺（Ａ−Ｂ）を共有する形で互いに反射側面（Ａ−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｂ−Ｈ２）が対峙するようにしている。二つの素子の底面（Ａ−Ｂ−Ｃ１、Ａ−Ｂ−Ｃ２）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある。
【００７８】
また、図１１（ｂ）には図１１（ａ）に示されている再帰反射素子対の切断線Ｃ−Ｃ’によって切取った断面形状（Ｏ−Ｃ１−Ｈ１、Ｏ−Ｃ２−Ｈ２）が示されている。ｘ方向のＶ字状溝の断面はＨ１−Ｏ−Ｈ２として示されており、断面形状は左右対称形の直線であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度で形作られている。
【００７９】
図１１（ｃ）には図１１（ａ）に示されている再帰反射素子対の切断線Ｊ−Ｊ’によって切取った断面形状（Ｏ−Ｋ１’−Ｊ１、Ｏ−Ｋ２’−Ｊ２）が示されている。ｘ方向のＶ字状溝の断面はＫ１’−Ｏ−Ｋ２’として示されており、断面形状は左右対称形の直線である。しかしながら、そのＶ字状溝の形状（Ｋ１’−Ｏ−Ｋ２’）は図１１（ｂ）に示されているような正規な角度Ｋ１−Ｏ−Ｋ２とは異なって小さくなっている。
【００８０】
図１１（ｄ）には図１１（ｃ）に示された正規な角度より小さな角度のＶ字状溝を形成するために、切削工具を旋回させてその投影形状を変化させる方法が図示されている。位置Ｏ、Ａにおいては切削工具は旋回されておらずその投影形状は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度になっている。位置Ｊにおいては切削工具は加工機械のＭｃ軸にたいして旋回しておりその投影形状は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度よりわずかに小さくなっている。切削工具が平面図１１（ａ）のＡ点からＯ点へ移動するにつれて加工工具は図１１（ｄ）に示されるように加工機械のＭｃ軸にたいして連続的に旋回しておりその投影形状は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度にたいして連続的に変化する。
【００８１】
従って、対峙する反射側面（Ａ−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｂ−Ｈ２）は平面を形成せず曲面となるがいずれの位置においても断面は直線状のＶ字状溝形状を示している。このような曲面をもった反射側面は入射した光線を光源に向かって平行に再帰反射しない。したがって、このような曲面をもった反射側面は様々な反射角度で反射するために、再帰反射した光線が均一な広がりを持つ発散パターンをもつ事ができて好ましい観測特性を得ることができる。
【００８２】
さらに、断面図１１（ｂ）には光学軸（ｔ１、ｔ２）が示されているが本発明において反射側面の一部は平面形状を有していないために、ここに示される光学軸は平面形状を有していない反射側面と対応する平面形状を有する反射側面によって形成されたキューブコーナー型再帰反射素子の光学軸を意味している。しかしながら、本発明における再帰反射素子の平面形状を有していない反射側面の平面からの偏差は非常に微小であり、光学軸で定められる入射角特性はこの対応する光学軸によって近似的に算定可能である。
【００８３】
以下、ｃ面（Ａ−Ｂ−Ｈ）について、説明する。
【００８４】
図１２は本発明における三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の立体図を示している。二つの反射側面ａ面（Ａ−Ｃ−Ｈ）、ｂ面（Ｂ−Ｃ−Ｈ）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある三つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）により定められる底面（Ａ−Ｂ−Ｃ）上にあり、これらの二つの反射側面はいずれも平面であり互いに垂直になるように形成されている。さらに、素子を形成する残りの反射側面ｃ面（Ａ−Ｂ−Ｈ）も共通平面上にあり、ｃ面を形成する断面がＶ字状溝は、底辺Ａ−Ｂの点Ｏでの片側溝角（図において∠γＯＨで表される）と任意の点Ｌでの片側溝角（図において∠γＬＫ’で表される）は等しくなく、底辺Ａ−Ｂにわたって連続的に変化している。従って、反射側面ｃ面（Ａ−Ｂ−Ｈ）は曲面となっている。
【００８５】
図１３には本発明の多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の平面図形が示されている。この再帰反射素子群はｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ’、ｘ’、ｘ’…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されている。なお、図面においてｘ’と記載されているのは反射側面を平面形状としないために、加工工具を旋回させながら形成したｘ方向のＶ字状溝であることを示している。本態様においてはｘ方向だけが平面形状をなしておらず、ｙ方向とｚ方向は平面状の反射側面を有しているが、３方向のいずれのＶ字状溝も平面形状をなさないように形成してもよい。
【００８６】
図１４には本発明の他の態様の多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の平面図形が示されている。この再帰反射素子群はｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの半行Ｖ字状溝群（ｘ’、ｘ、ｘ’、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、ｘ方向のＶ字状溝は１本おきに反射側面が平面形状をなさないように形成されている。このような再帰反射素子は小さな観測角において大きな再帰反射性能を得ることができる。
【００８７】
また、同様な方法で数種類の異なった平面からの偏差パターンをもったＶ字状溝を数種類くみあわせて繰り返しのパターンでｘ方向、ｙ方向およびｚ方向のＶ字状溝を形成させてもよく、このような組み合わせは均一な再帰反射光の広がりを得られるために特に好ましい。
【００８８】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する少なくとも一方向のＶ字状溝（ｘ、ｙ、またはｚ）を底辺に持つ反射側面において、該片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群であることが様々な観測角での再帰反射特性を均一なものとするうえで特に好ましい。
【００８９】
従来技術における類似の技術においては、一つの再帰反射素子に対して１通りの片側溝角あるいは頂角の偏差を与えることしかできないために、数種類の片側溝角の組み合わせを形成する必要があり非常に煩雑な加工方法を採用せざるを得なかった。
【００９０】
しかしながら、本発明における片側溝角の偏差の付与の方法においては、一つの素子の中で最大偏差から正規な片側溝角からの偏差がない角度まで連続的に変化させる事ができる。したがって、形成された再帰反射素子の頂角は最大偏差に基づいた頂角偏差から正規な頂角までをあわせもった素子として存在しうるのである。
【００９１】
さらに、与えうる最大偏差は単一の切削工具を用いてその工具の旋回角を調節することで簡単に得られるという利点がある。具体的には、一つの素子あるいは隣接したいくつかの素子にわたって加工工具の旋回角の変化パターンを調節することにより、たとえば旋回角の小さな範囲を多くすることにより観測角の小さな部分の再帰反射性能を優先的に向上する事ができ、また、旋回角の大きな範囲を多くすれば観測角の大きな部分での再帰反射性能を改善する事ができる。
【００９２】
与えることのできる正規な片側溝角からの最大偏差は０．０００１〜０．１°が好ましい。０．０００１°未満の場合は光の発散が過小となり観測角特性の改善が得られにくく、０．１°を超える場合には光の発散が過剰となり正面方向の再帰反射特性が著しく低下する不具合がある。
【００９３】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する三方向のＶ字状溝において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含む垂直面（Ｖ溝垂直平面；Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）と、Ｖ溝垂直平面および共通平面（Ｓ−Ｓ’）とに垂直な面と該底辺を含む反射側面とが交差する線分とがなす角（片側溝角；ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）が一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群であることが、素子の様々な方位からの入射光に対して均一な再帰反射パターンを与える事ができて好ましい。
【００９４】
しかしながら、一定方向の方位に対する観測角特性を選択的に改善することも可能である。そのためには一定方向のＶ字状溝に対して選択的に片側溝角に対して偏差を与えることにより達成される。
【００９５】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、反射素子を構成する三つの底面により形作られる底面三角形の一つの内角が３５〜７５°、好ましくは４５〜７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を用いる事が好ましい。
【００９６】
このような形状の底面三角形をもつ再帰反射素子の採用は、実質的に該素子の持つ擬光学軸を傾斜することと同様な意味をもつ。
【００９７】
このような内角の変化は、底面が二等辺三角形の再帰反射素子を例として説明すると、辺の長さが等しい辺によってはさまれる角（∠ＡＣＢ）が３５〜７５°にわたって変化すると対応する擬光学軸の傾きは約−１５〜＋１８°にわたって変化し、他の角（∠ＡＢＣ、∠ＢＡＣ）が３５〜７５°にわたって変化すると対応する擬光学軸の傾きは約−３０〜＋１８°にわたる変化に相当する。
【００９８】
さらに、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を一層改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、少なくとも一つの方向のＶ字状溝群の底辺群が形成する平面（Ｓｘ、Ｓｙ、Ｓｚ）の深さが他の面の深さと異なることを特徴とする再帰反射物品を用いることが好ましい。
【００９９】
このような、少なくとも一つの方向のＶ字状溝群の底辺群が形成する平面（Ｓｘ、Ｓｙ、Ｓｚ）の深さが他の面の深さと異なるような再帰反射素子に関しての具体的な態様とその効果に関する記載に関しては、本発明の発明者らによる国際公開ＷＯ９８／１８０２８号、国際公開ＷＯ００／５２５０３号及び国際公開ＷＯ９９／５４７６０号に詳しく記載されているのでここではそれら発明の特許番号の記載をもって説明にかえる。
【０１００】
なお、好ましい深さの差異は、式２と式３で表される範囲が好ましい。
【数２】
また、
【数３】
ここに、式２、式３において
θ＝擬光学軸の傾斜角度
ｈ３＝最も深いＶ字状溝群により形成されるＶ字状溝の深さ
ｈ１＝最も浅いＶ字状溝群により形成されるＶ字状溝の深さ
を表している。
【０１０１】
さらにまた、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を一層改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、ｘ方向のＶ字状の溝がｙ方向とｚ方向のＶ字状の溝の交点（Ａ、Ｂ）を通過せず、交点Ａと交点Ｂを結ぶ直線からオフセット（Δｘ）を持った位置に形成されており、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であることを特徴とする再帰反射物品を用いることが出来る。
【０１０２】
このような、三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であるような再帰反射素子に関しての具体的な態様とその効果に関する記載に関しては、本発明の発明者らによる特開２００１−２６４５２５号及びその対応である米国特許第６、３１８、８６６号に詳しく記載されているのでここではその発明の特許番号の記載をもって説明にかえる。
【０１０３】
このような非対称の対からなる再帰反射素子対における好ましいオフセット（△ｘ）の範囲としては、素子の高さをｈとした際に、式４の範囲である事が好ましい。
【数４】
【０１０４】
前記三角錐型キューブコーナー再帰反射素子母型の作成に好適に用いることのできる基材としては、ＪＩＳ−Ｚ２２４４に規定されたビッカース硬さが３５０以上、特に３８０以上の金属材料が好ましく、具体的には、アモルファス銅、無電解銅、電析ニッケル、アルミニウム等を挙げることができ、合金系材料としては、例えば、銅−亜鉛合金（真鍮）、銅−錫−亜鉛合金、ニッケル−コバルト合金、ニッケル−亜鉛合金、アルミニウム合金等を挙げることができる。
【０１０５】
また前記基材としては、合成樹脂材料の使用も可能であり、切削加工時に軟化して高精度の切削が困難となるなどの不都合が生じにくい等の理由から、そのガラス転移点が１５０℃以上、特に２００℃以上で且つロックウェル硬さ（ＪＩＳ−Ｚ２２４５）が７０以上、特に７５以上の合成樹脂からなる材料であるのが好ましく、具体的には、例えば、ポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリブチレンフタレート系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリメチルメタクリレート系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリアリレート系樹脂、ポリエーテルサルフォン系樹脂、ポリエーテルイミド系樹脂、およびセルローストリアセテート系樹脂等を挙げることができる。
【０１０６】
得られた凸形状の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子母型は、その表面を電鋳加工を行うことにより金属被膜が形成される。この金属被膜を母型表面から取り外すことにより、本発明の樹脂製の再帰反射物体の成形に用いるための金属製金型を作成することができる。前記のようにして加工された金型は、電鋳加工法によって反転された形状として転写されて樹脂成型用の凹形状の金型として供される。
【０１０７】
電鋳加工は、一般に、例えば、スルファミン酸ニッケル６０重量％水溶液中、４０℃、電流条件１０Ａ／ｄｍ２の条件下で行われる。電鋳層の形成速度としては、例えば、０．０２ｍｍ／時間以下程度とすることにより均一な電鋳層が得られやすく、それ以上の形成速度においては表面の平滑性の欠如や電鋳層の中に欠損部分が生じるなどの不具合が起こりやすい。
【０１０８】
このようにして再帰反射素子母型から作成した第１世代の電鋳金型は、さらに第２世代の電鋳金型を作成するのに用いる電鋳マスターとして、繰り返し用いることができる。従って、一つの再帰反射素子母型から幾つもの電鋳金型を作成することが可能である。
【０１０９】
複製された複数個の電鋳金型は、精密に切断された後に、合成樹脂による再帰反射物品の成形を行うための最終的な金型の大きさまで組み合せ接合して用いることができる。この接合の方法としては、切断端面を精密に切断した後に単に突き合わせる方法や、組み合わせた接合部分を、例えば電子ビーム溶接、ＹＡＧレーザー溶接、炭酸ガスレーザー溶接などの方法で溶接する方法などが採用可能である。
【０１１０】
組み合わされた電鋳金型は、合成樹脂成形用金型として合成樹脂の成形に用いられる。この合成樹脂成形の方法としては圧縮成形や射出成形を採用することができる。
【０１１１】
圧縮成形は、例えば、形成した薄肉状のニッケル電鋳金型、所定の厚さの合成樹脂シートおよびクッション材として厚さ５ｍｍ程度のシリコーンゴム製シートを、所定の温度に加熱された圧縮成形プレスに挿入した後、成形圧の１０〜２０％の圧力下で３０秒予熱を行った後、１８０〜２５０℃、１０〜３０ｋｇ／ｃｍ２程度の条件下で約２分間加熱加圧することにより行うことができる。しかるのち、加圧状態のままで室温まで冷却して圧力を開放することにより、プリズム成形品を得ることが可能である。
【０１１２】
射出成形は、例えば、上記の方法で形成した肉厚のニッケル電鋳金型を常法に基づいて射出成形金型として、常用の射出成形機を用いて成形することが出来る。その際に、溶融樹脂を金型内に注入する際に可動金型と固定金型を加圧したままにする射出成形法や、可動金型と固定金型を加圧せずにわずかな間隙を開いて溶融樹脂を注入した後に加圧する射出圧縮法が採用できる。この様な方法は特に肉厚の成型品、たとえば、ペーブメントマーカーなどを製造するのに適している。
【０１１３】
さらに、例えば、上記方法で形成した厚さ約０．５ｍｍの薄肉電鋳金型を、前記溶接法により接合してエンドレスベルト金型を作成し、このベルト金型を加熱ロールと冷却ロールとからなる１対のロール上に設置して回転させ、加熱ロール上にあるベルト金型に、溶融した合成樹脂をシート状の形状で供給し、１個以上のシリコーン製ロールで加圧成形を行った後、冷却ロール上でガラス転移点温度以下に冷却して、ベルト金型から引き剥がすことにより連続したシート状の製品を得ることが可能である。
【０１１４】
次に本発明の第１の形態のキューブコーナー再帰反射物品および再帰反射物体の好適な構造の一態様について、その断面図である図１５を参照しながら説明する。
【０１１５】
図１５において、４は本発明による三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対（Ｒ１、Ｒ２）が最密充填状に配置された反射素子層、３は反射素子を保持する保持体層であり、１１は光の入射方向である。反射素子層（４）および保持体層（３）は一体（５）であるのが普通であるが、別々の層を積層しても構わない。本発明における再帰反射シートおよび再帰反射物体の使用目的、使用環境に応じて表面保護層（１）、観測者に情報を伝達したり、シートの着色のための印刷層（２）、反射素子層の裏面に水分が侵入するのを防止するための封入密封構造を達成するための結合材層（７）、結合材層（７）を支持する支持体層（８）、および、該再帰反射シートおよび再帰反射物体を他の構造体に貼付するために用いる接着剤層（９）と剥離材層（１０）とを設けることができる。
【０１１６】
印刷層（２）は通常、表面保護層（１）と保持体層（３）の間、あるいは、表面保護層（１）の上や反射素子（４）の反射側面上に設置することが出来、通常グラビア印刷、スクリーン印刷、フレキソ印刷、熱転写印刷、デジタルレーザー印刷、およびインクジェット印刷などの手段により設置可能である。
【０１１７】
上記反射素子層（４）および保持体層（３）を構成する材料としては本発明の一つの目的である柔軟性を満足するものであれば特に限定されるものではないが、光学的に透明性で均一性のあるものが好ましい。本発明において使用し得る材料の例としては、ポリカーボネート樹脂、塩化ビニール樹脂、（メタ）アクリル樹脂、エポキシ樹脂、スチレン樹脂、ポリエステル樹脂、フッ素樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、セルロース系樹脂およびウレタン樹脂などを例示できる。また、耐候性を向上する目的で紫外線吸収剤、光安定剤および酸化防止剤などをそれぞれ単独あるいは組み合わせて用いることが出来る。さらに、着色剤としての各種の有機顔料、無機顔料、蛍光顔料および染料、蛍光染料などを含有させることが出来る。
【０１１８】
表面保護層（１）には再帰反射素子層（４）に用いたのと同じ樹脂を用いることが出来るが耐候性を向上する目的で紫外線吸収剤、光安定剤および酸化防止剤などをそれぞれ単独あるいは組み合わせて用いることが出来る。さらに、着色剤としての各種の有機顔料、無機顔料、蛍光顔料および染料、蛍光染料などを含有させることが出来る。耐久性の観点から特に、（メタ）アクリル樹脂、フッ素樹脂、ポリエステル樹脂および塩化ビニール樹脂が好ましい。
【０１１９】
本発明における再帰反射物品の反射素子層（４）は内部全反射条件を満足する臨界角度を大きくする目的で複合キューブコーナー再帰反射素子背面に空気層（６）を設置するのが一般的である。使用条件下において水分の侵入による臨界角の低下および金属層の腐食などの不具合を防止するために反射素子層（４）と支持体層（８）とは結合剤層（７）によって密封封入されるのが好ましい。
【０１２０】
この密封封入の方法としては米国特許第３、１９０、１７８号、第４、０２５、１５９号、日本公開実用新案昭和５０−２８６６９号等に示されている方法が採用できる。結合剤層（７）に用いる樹脂としては（メタ）アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、アルキッド樹脂、エポキシ樹脂などがあげられ、接合の方法としては公知の熱融着性樹脂接合法、熱硬化性樹脂接合法、紫外線硬化性樹脂接合法、電子線硬化性樹脂接合法などが適宜採用可能である。
【０１２１】
本発明に用いる結合剤層（７）は支持体層（８）の全面にわたって塗布しうるし、再帰反射素子層との接合部分に印刷法などの方法により選択的に設置することも可能である。
【０１２２】
支持体層（８）を構成する材料の例としては再帰反射素子層を構成する樹脂や一般のフィルム成形可能な樹脂、繊維、布、ステンレスやアルミニウムなどの金属箔または板をそれぞれ単独または複合して用いることが出来る。
【０１２３】
本発明による再帰反射物体を金属板、木板、ガラス板、プラスチック板などに貼付するために用いる接着剤層（９）および該接着剤のための剥離材層（１０）は、適宜、公知のものを選択することができる。接着剤としては感圧型接着剤、感熱型接着剤、架橋型接着剤などを適宜選択できる。感圧接着剤としてはブチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、イソオクチルアクリレート、ノニルアクリレートなどアクリル酸エステルをアクリル酸、酢酸ビニールなどと共重合して得られるポリアクリル酸エステル粘着剤やシリコーン樹脂系粘着剤、ゴム系粘着剤などを用いる事ができる。感熱型接着剤としてはアクリル系、ポリエステル系、エポキシ系樹脂などを用いる事ができる。
【０１２４】
次に、本発明の第１の形態による再帰反射物体の他の好適な構造の一態様について、その断面図である図１６を参照しながら説明する。
【０１２５】
図１６において、反射素子（４）の素子の反射側面には金属の鏡面反射層（１２）が設置されており、さらに、接着剤層と剥離剤層とが鏡面反射層（１２）に直接接触されて積層されている。この態様におけるキューブコーナー再帰反射物品および再帰反射物体は鏡面反射原理で再帰反射するために空気層を必要としないために結合剤層と支持体層を必要としない。また、本発明における反射素子（４）の素子の表面に設置された金属の鏡面反射層（１２）は素子表面の全域を覆われていてもよく、あるいは、部分的に覆われていてもよい。
【０１２６】
本発明の三角錐キューブコーナー再帰反射物品および再帰反射物体は、反射素子（４）の表面上に、真空蒸着、化学メッキ、スパッタリングなどの手段を用いて、アルミニウム、銅、銀、ニッケルなどの金属からなる鏡面反射層（１２）を設けることができる。鏡面反射層（１２）を設ける方法のうち、アルミニウムを用いた真空蒸着法が、蒸着温度を低くすることができるため、蒸着工程における再帰反射素子の熱変形を最小に抑えることができ、また得られる鏡面反射層（１２）の色調も最も明るくなるので好ましい。
【０１２７】
上記アルミニウム鏡面反射層（１２）の連続蒸着処理装置は、真空度が７〜９×１０−４ｍｍＨｇ程度に維持できる真空容器、その中に設置された基体シートおよびその光入射側表面上に積層された表面保護層の２層からなるプリズム原反シートを繰り出す巻出装置、蒸着処理されたプリズム原反シートを巻き取る巻取装置、並びに、それらの間にあって、黒鉛坩堝中で電熱ヒーターを用いてアルミニウムを溶融させることが可能な加熱装置よりなっている。黒鉛坩堝中には純度が９９．９９重量％以上の純アルミニウムペレットが投入され、例えば、交流電圧３５０〜３６０Ｖ、電流が１１５〜１２０Ａ、処理速度が３０〜７０ｍ／分の条件で溶融され、蒸気化されたアルミニウム原子によって再帰反射素子の表面に鏡面反射層（１２）を例えば０．０８〜１．０μｍの厚さで蒸着処理することにより設けることができる。
【０１２８】
（第２の形態）
以下に、本発明の第２の形態における再帰反射物品を形成する方法に関して図を引用しながらさらに詳細に説明を加える。
【０１２９】
図１７には本発明の第２の形態における、いずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成するのに用いたＶ字状溝を形成する方法が示されている。
【０１３０】
図１７（ａ）には図７（ａ）に示されるような左右対称の状態（ＧＬ＝ＧＲ）でＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線の軌跡を持つために、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該Ｖ字状溝内で一定の角度であっても、反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様なＶ字状溝の具体的な加工方法としては図１に示されるＭｘ軸およびＭｙ軸にそって加工工具を移動させることにより直線だけではなく任意の軌跡を描いてＶ字状の溝が形成される。これによって本発明による底辺が直線でない非直線底辺を連続的にあるいは反復的に変化させることにより達成される。
【０１３１】
図１７（ｂ）には図７（ｂ）に示されるような左右非対称の状態でＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線の軌跡を持つために、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該Ｖ字状溝内で一定角度であっても、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては図３（ｄ）に示されるような方法で、Ｖ字状溝を加工する際に加工工具を傾斜させることにより工具投影形状を非対称にすることにより達成される。
【０１３２】
図１７（ａ）または図１７（ｂ）の非直線底辺であるＶ字状溝を形成する際に、図７（ｃ）に示されるような断面が曲線の形状を持った加工工具を用いたＶ字状溝の形成も可能である。さらに、図３（ｃ）に示されるようにＭｃ軸に沿った回転により、Ｖ字状の溝の形成中に加工工具をわずかに左右に旋回させて投影形状を変化させＶ字状溝の角度を連続的に変化させる事ができる。それによって形成されたＶ字状溝の断面形状は一定の片側溝角を有しない。
【０１３３】
上記の方法による、いずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対の一例を図１８を用いながら説明する。
【０１３４】
図１８（ａ）は本発明による再帰反射素子対の平面図を示している。二つの素子はｘ方向の非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）を共有する形で反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ２）が互いに対峙するようにしている。二つの素子の底面（Ａ−Ｂ−Ｃ１、Ａ−Ｂ−Ｃ２）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある。底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）は曲線状の非直線底辺であり、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線（Ａ−Ｂ）からの該非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）への垂直線（Ｏ−Ｏ’）と該非直線底辺との交点（Ｏ’）と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ）は、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌとなるように形成される事が好ましい。
【０１３５】
また、図１８（ｂ）には図１８（ａ）に示されている再帰反射素子対の切断線Ｄ−Ｄ’によって切取った断面形状（Ｏ’−Ｃ１−Ｈ１、Ｏ’−Ｃ２−Ｈ２）が示されている。ｘ方向のＶ字状溝の断面はＨ１−Ｏ’−Ｈ２として示されており、断面形状は左右対称形のＶ字形状であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度と同じ角度で作られている。
【０１３６】
さらに、該非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）は両端直線（Ａ−Ｂ）に対して、非直線因子（ｆｘ）だけ偏った位置で左右対称なＶ字状溝が形成されているために、左右の素子は高さ（ｈ１、ｈ２）が異なるようにして形成されている。
【０１３７】
以上のようにして形成した本発明による反射素子対は、対峙する反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ２）は平面を形成せず曲面となるがいずれの位置においても断面は直線状のＶ字状溝形状を示している。このような曲面をもった反射側面は入射した光線を光源に向かって平行に再帰反射せず、非直線因子（ｆｘ）と底面の形状に依存する様々な角度でわずかに広がりを持って再帰反射する。したがって、このような曲面をもった反射側面は様々な反射角度で反射するために、再帰反射した光線が均一な広がりを持つ発散パターンをもつ事ができて好ましい観測角特性を得ることができる。
【０１３８】
さらに、断面図１８（ｂ）には擬光学軸（ｔ１、ｔ２）が示されているが本発明において反射側面の一部は平面形状を有していないために、ここに示される擬光学軸は両端直線を底面として持つ平面形状を有する正規な反射側面によって形成されたキューブコーナー型再帰反射素子の光学軸と同じ角度と方向を持っていることを意味している。しかしながら、本発明における再帰反射素子の平面形状を有していない反射側面の平面からの偏差は非常にわずかであり、該反射素子の入射角特性は、対応する擬光学軸の傾きによって定められる。
【０１３９】
図１９は図１８に示された本発明における三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の斜視図を示している。二つの反射側面ａ面（Ａ−Ｃ−Ｈ’）、ｂ面（Ｂ−Ｃ−Ｈ’）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある三つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）により定められる底面（Ａ−Ｂ−Ｃ）上にあり、これらの二つの反射側面はいずれも平面であり互いに垂直になるように形成されている。さらに、素子を形成する残りの平面形状を有していない反射側面ｃ面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ’）の底辺も共通平面上にある。ｃ面を形成する断面がＶ字状溝は、底辺Ａ−Ｂの点Ｏ’での片側溝角（∠γＯ’Ｈ’）と任意の点Ｌ’での片側溝角（∠γＬ’Ｋ’）は底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）の全域にわたって等しくなるようにして形成されている。
【０１４０】
図２０には本発明による他の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対の平面図（ａ）および断面図（ｂ）が示されている。本態様においては全ての底辺が非直線底辺を有しているために、三つの反射側面は平面を形成していない。図２０（ａ）において、二つの素子はｘ方向の非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）を共有する形で二つの反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ２）が互いに対峙するようにしている。また、二つの素子の底面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｃ１、Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｃ２）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある。底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）は曲線状の該非直線底辺を有しており、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線（Ａ−Ｂ）からの該非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）への垂直線（Ｏ−Ｏ’）と該非直線底辺との交点（Ｏ’）と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ）は、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌとなるように形成されている。他の二つの底辺においても、両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｙ、およびｆｚ）は同様に両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌとなるように形成されている。なお、ｆｘ、ｆｙ、およびｆｚは同じであっても異なっていてもよい。
【０１４１】
また、図２０（ｂ）には図２０（ａ）に示されている再帰反射素子対の切断線Ｄ−Ｄ’によって切取った断面形状（Ｏ’−Ｃ１−Ｈ１、Ｏ’−Ｃ２−Ｈ２）が示されている。ｘ方向のＶ字状溝の断面はＨ１−Ｏ’−Ｈ２として示されており、断面形状は左右対称形の直線であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度と同じ角度で作られている。ｙおよびｚ方向のＶ字状溝の断面形状においても断面形状は左右対称形の直線であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度と同じ角度で作られている。
【０１４２】
図２０（ｂ）においては非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）は両端直線（Ａ−Ｂ）にたいして、ｆｘだけ偏った位置で左右対称なＶ字状溝が形成されているために、左右の素子は高さ（ｈ１、ｈ２）が異なるようにして形成されている。しかしながら、採用する非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、およびｆｚ）の値によっては左右の素子の高さは同じになる場合もある。
【０１４３】
図２１には図１８に示された三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が多数集まった再帰反射素子対群の平面図形が示されている。この素子対群はｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からのＶ字状溝群（ｘ’、ｘ’、ｘ’…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されている。なお、図面においてｘ’と記載されているのは底辺が直線でないＶ字状溝を形成したことを示している。本態様においてはｘ方向だけが平面形状を形成しておらず、ｙ方向とｚ方向は平面状の反射側面を有している。
【０１４４】
図２２には図２０に示された三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が多数集まった素子対群の平面図形が示されている。この再帰反射素子群はｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からのＶ字状溝群（ｘ’、ｘ’、ｘ’…、ｙ’、ｙ’、ｙ’…、およびｚ’、ｚ’、ｚ’…）により形成されており、全ての方向のＶ字状溝は反射側面が平面形状を形成しないようにするために、底辺が直線でないようにして形成されている。
【０１４５】
また、数種類の異なったｆｘ値をもった底辺が直線でないＶ字状溝や底辺が直線のＶ字状溝を数種類くみあわせて繰り返しのパターンでｘ方向、ｙ方向およびｚ方向のＶ字状溝を形成させてもよく、このような再帰反射素子は小さな観測角において大きな再帰反射性能を得ることができる。このように、様々な観測角特性を有した反射素子を一種類の加工工具を用いて作成できることが本発明による再帰反射物品の従来技術にない特徴である。
【０１４６】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、またはｆｚ）が、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることが広範な観測角での再帰反射特性を均一なものとするうえで特に好ましい。
【０１４７】
従来技術における類似の技術においては、一つの再帰反射素子に対して１通りの片側溝角あるいは頂角の偏差を与えることしかできないために、数種類の片側溝角の組み合わせを形成する必要があり非常に煩雑な加工方法を採用せざるを得なかった。
【０１４８】
しかしながら、本発明における底辺が直線でないＶ字状溝をもち反射側面が曲面および／または複平面を形成するような反射素子を用いる方法においては、該反射側面の任意の反射点における法線に垂直な仮想的な接面と、隣接する反射側面となす頂角は理論的な９０°という角度に対して連続的にわずかに変化させる事ができる。この理論的な９０°という角度からの偏差を頂角偏差としたときに、一つの反射側面のなかで頂角偏差が０°である反射領域からｆｘ値に基づいてた最大頂角偏差をもつ反射領域まで連続して存在しうるのである。
【０１４９】
さらに、与えうる頂角偏差は非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、またはｆｚ）を調節することで簡単に得られるという利点がある。具体的には、一つの素子あるいは隣接したいくつかの素子にわたってｆｘ値の変化パターンを変化させることにより、たとえばｆｘ値の小さな素子の範囲を多くすることにより観測角の小さな部分の再帰反射性能を優先的に向上する事ができ、また、ｆｘ値の大きな素子の範囲を多くすれば観測角の大きな部分での再帰反射性能を改善する事ができる。
【０１５０】
与えることのできるｆｘ値は反射側面の両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌとなるように形成されているが好ましい。ｆｘ値が０．０００１Ｌ未満の場合は光の発散が過小となり観測角特性の改善が得られにくく、０．０５Ｌを超える場合には光の発散が過剰となり正面方向の再帰反射特性が著しく低下する不具合がある。しかしながら、本発明による再帰反射光の発散の方法においては、従来のような単一の頂角偏差を与えた場合のように再帰反射した光束が複数の反射光束に分裂せず、一つの反射光束として均一な分布を持つ再帰反射パターンが得られる。
【０１５１】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群の、非直線底辺の軌跡は様々な形状、例えば、曲線、矩形線、折線などの形状を有する事ができるが、特に非直線底辺の軌跡が円弧、三角関数（正弦曲線、余弦曲線、正切曲線）、逆三角関数、楕円関数、双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる曲線で表されることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群であることが、素子の様々な方位からの入射光に対して均一な再帰反射パターンを与える事ができて好ましい。さらに、このような非直線の底辺を持つ反射側面は平面を形成せず、２次または３次曲面およびこれらの曲面の組み合わせからなる多面反射側面、あるいは複数の平面の組み合わせからなる多面反射側面を形成している。
【０１５２】
図２３（ａ）、（ｂ）、および（ｃ）には、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対に採用できる非直線底辺の軌跡の形状の例が示されている。
【０１５３】
図２３（ａ）には底面三角形（Ａ−Ｏ−Ｂ−Ｃ１）の頂点ＡとＢとを通り、非直線因子（ｆｘ）によって隔てられた点Ｏ’を通過するようにして形成された曲線状の非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）が示されている。この曲線は円弧、三角関数（正弦曲線、余弦曲線、正切曲線）、逆三角関数、楕円関数、双曲線関数などの曲線を表す関数によって定義できる。これによって、右側の素子の反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１）は湾曲した曲面を形成している。
【０１５４】
図２３（ｂ）には底面三角形（Ａ−Ｏ−Ｂ−Ｃ１）の頂点ＡとＢとを通り、非直線因子（ｆｘ）によって隔てられた点Ｏ’を通過するようにして形成された屈曲線状の非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）が示されている。この屈曲線状の底辺は点Ｏ’において折れ曲がっており、これによって、右側の素子の反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１）は二つの副反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｈ１、およびＢ−Ｏ’−Ｈ１）に分割されている。
【０１５５】
図２３（ｃ）には底面三角形（Ａ−Ｏ−Ｂ−Ｃ１）の頂点ＡとＢとを通り、非直線因子（ｆｘ）によって隔てられた点Ｏ’および屈曲点Ｌ０およびＭ０を通過するようにして形成された屈曲線状の非直線底辺（Ａ−Ｌ０−Ｏ’−Ｍ０−Ｂ）が示されている。この屈曲線状の底辺は点Ｏ’、Ｌ０、およびＭ０において折れ曲がっており、これによって、右側の素子の反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１）は四つの副反射側面（Ａ−Ｌ０−Ｌ１、Ｌ０−Ｌ１−Ｈ１−０、Ｈ１−Ｍ１−Ｍ０−０、およびＭ０−Ｍ１−Ｂ）に分割されている。これらの副反射側面のうち二つの副反射側面（Ａ−Ｌ０−Ｌ１、およびＭ０−Ｍ１−Ｂ）は正規な反射側面であり、他の二つの副反射側面（Ｌ０−Ｌ１−Ｈ１−０、およびＨ１−Ｍ１−Ｍ０−０）は正規な反射側面を形成していない。
【０１５６】
また、一定方向の方位に対する観測角特性を選択的に改善することも可能である。そのためには一定方向のＶ字状溝に対して選択的に片側溝角に対して偏差を与えることにより達成される。
【０１５７】
さらに、一つのＶ字状溝において片側溝角が一定でないような反射素子も採用可能である。具体的には本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子の両端直線と垂直に交わる平面が該反射側面と交差して定められる線分と、共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直で該両端直線（図１８および図２０におけるＡ−Ｂ）を含むＶ溝垂直平面（Ｕｘ、Ｕｙ、またはＵｚ）とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成する反射素子対であることも観測角特性を向上させるために好ましい。このような反射素子においては、底面が直線をなさず、さらに、片側溝角が底辺の両端にわたって一定の角度を形成していない。
【０１５８】
このような片側溝角は、正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさないように形成されているが好ましい。最大偏差が０．０００１°未満の場合は再帰反射光の発散が過小となり観測角特性の改善が得られにくく、０．１°を超える場合には再帰反射光の発散が過剰となり正面方向の再帰反射特性が著しく低下する不具合がある。
【０１５９】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性に加えて入射角特性の両方の角度特性を改善するために、反射素子を構成する三つの反射側面の底辺の両端を結んだ両端直線により形作られる底面三角形の一つの内角が３５〜７５°、好ましくは４５〜７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を用いる事が好ましい。
【０１６０】
このような正三角形でない形状の底面三角形をもつ再帰反射素子の採用は、実質的に該素子の持つ擬光学軸を傾斜することと同様な効果をもつ。このような底面三角形の内角の変化は、底面が二等辺三角形の再帰反射素子を例として説明すると、辺の長さが等しい辺によってはさまれる角（∠ＡＣＢ）が３５〜７５°にわたって変化すると対応する擬光学軸の傾きは約−１５〜＋１８°にわたって変化し、他の角（∠ＡＢＣ、∠ＢＡＣ）が３５〜７５°にわたって変化すると対応する擬光学軸の傾きは約−３０〜＋１８°にわたる変化に相当する。
【０１６１】
さらに、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を一層改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からのＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、三つの方向のＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）の各底辺群が形成するそれぞれの平面（Ｓｘ、Ｓｙ、またはＳｚ）の少なくとも一つの平面の深さが他の平面の深さと異なることがより好ましい。一般に擬光学軸を傾斜させたときに得られる反射素子三つの反射側面の面積は等しくなくなるために再帰反射の効率が低下するという不具合を有する。このようなＶ字状溝群の深さが異なるような反射素子は、このような不具合を改善し、三つの反射側面の面積の違いを少なくすることによって再帰反射の効率を向上させるとともに、本発明による反射素子の特徴である反射側面が平面を持たないために観測角特性の改善も図れる。
【０１６２】
このような、少なくとも一つの方向のＶ字状溝群の底辺群が形成する平面（Ｓｘ、Ｓｙ、Ｓｚ）の深さが他の面の深さと異なるような再帰反射素子に関しての具体的な態様とその効果に関する記載に関しては、本発明の発明者らによる国際公開ＷＯ９８／１８０２８号、国際公開ＷＯ００／５２５０３号及び国際公開ＷＯ９９／５４７６０号に詳しく記載されているのでここではそれら発明の特許番号の記載をもって説明に代える。
【０１６３】
なお、好ましい深さの差異は、上記式２と式３で表される範囲が好ましい。
【０１６４】
さらにまた、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を一層改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、ｘ方向のＶ字状の溝がｙ方向とｚ方向のＶ字状の溝の交点（Ａ、Ｂ）を通過せず、交点Ａと交点Ｂを結ぶ両端直線からオフセット（Δｘ）を持った位置に形成されており、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であることを特徴とする再帰反射物品を用いることも出来る。
【０１６５】
このような、三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であるような再帰反射素子に関しての具体的な態様とその効果に関する記載に関しては、本発明の発明者らによる特開２００１−２６４５２５号及びその対応である米国特許第６、３１８、８６６号に詳しく記載されているのでここではその発明の特許番号の記載をもって説明に代える。
【０１６６】
このような非対称の対からなる再帰反射素子対における好ましいオフセット（△ｘ）の範囲としては、上記式４の範囲である事が好ましい。
【０１６７】
本発明第２の形態による三角錐型キューブコーナー再帰反射素子群からなる樹脂成形品製造用の金型の作成に用いる母型の作成に好適に用いることのできる基材としては、ＪＩＳ−Ｚ２２４４に規定されたビッカース硬さが３５０以上、特に３８０以上の金属材料が好ましく、具体的には、アモルファス銅、無電解銅、電析ニッケル、アルミニウム等を挙げることができ、合金系材料としては、例えば、銅−亜鉛合金（真鍮）、銅−錫−亜鉛合金、ニッケル−コバルト合金、ニッケル−亜鉛合金、アルミニウム合金等を挙げることができる。
【０１６８】
本発明の第２の形態の基材、三角錐型キューブコーナー再帰反射素子母型、電鋳金型、断面形状等は、本発明の第１の形態において説明したものと同様である。
【実施例】
【０１６９】
以下、実施例により本発明の詳細を更に具体的に説明するが、本発明は実施例にのみ限定されるものでないことはいうまでもない。尚、実施例１〜５および比較例１は、本発明の第１の形態に関するものであり、実施例６〜１０および比較例２は、本発明の第２の形態に関するものである。
【０１７０】
［実施例１］
表１の実施例１として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を作成した。この際に，図１２の点Ａおよび点Ｏにおける切削工具の旋回角（η）は０であり，点Ａと点Ｏの中点における切削工具の旋回角（η）は１．５５°であり，その間の旋回角は連続的に変化させた。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が０°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品１として作成した。
【０１７１】
［実施例２］
表１の実施例２として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を実施例１と同じ方法で作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が＋７°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品２として作成した。
【０１７２】
［実施例３］
表１の実施例３として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を実施例１と同じ方法で作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が−７°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品３として作成した。
【０１７３】
［実施例４］
表１の実施例４として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を実施例１と同じ方法で作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が＋７°であり，ｘ方向のＶ字状溝とｙおよびｚ方向のＶ字状溝との深さの違いが１０μｍであった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品４として作成した。
【０１７４】
［実施例５］
表１の実施例５として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を実施例１と同じ方法で作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が＋１°であり，ｘ方向のＶ字状溝とｙおよびｚ方向のＶ字状溝との深さの違いが５μｍであり，ｘ方向のＶ字状溝のオフセット（△ｘ）が１０μｍであった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品５として作成した。
【０１７５】
＜比較例１＞
表１の比較例１として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群よりなる反射物品の形状を有する金型を作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が０°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって比較品１として作成した。
【表１】
【０１７６】
＜再帰反射係数＞
実施例をはじめ本明細書に記載の再帰反射係数は以下で述べる方法で測定されたものである。再帰反射係数測定器として、ガンマーサイエンティフィック社製「モデル９２０」を用い１００ｍｍ×１００ｍｍの再帰反射物品の再帰反射係数をＡＳＴＭ
Ｅ８１０−９１に準じて、観測角０．２°、１．０°、入射角５°、１０°、３０°の角度条件で、適宜の５個所について測定し、その平均値をもって再帰反射物品の再帰反射係数とした。
【０１７７】
＜測定結果＞
上記の発明品１〜５および比較品１の再帰反射係数を測定し以下の表２の値を得た。
【表２】
【０１７８】
いずれの発明品も比較品１に比べて優れた再帰反射性能，特に，優れた観測角特性を有していた。
【０１７９】
［実施例６］
本発明を説明する図２０および図２２に示されるような形状を持つ三角錐型キューブコーナー再帰反射素子であって、擬光学軸の傾斜角度が０°であり、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、それらの三方向のＶ字状溝群の間隔（Ｖ溝ピッチ）がいずれも２１２．１３μｍで、両側溝角（片側溝角の和）がいずれも７０．５３°で一定しており、Ｖ字状溝の深さは１００μｍで一定で、底面三角形の内角はいずれも６０°であるような再帰反射素子を作成した。
【０１８０】
その際に、Ｖ字状溝の溝は図２２に示されるようなｘ’、ｙ’、およびｚ’で示される曲線形状をもっており、その曲線軌跡は図１８における反射素子の底面の頂点（Ａ、Ｂ、およびＣ１、Ｃ２）を通過する正弦曲線によって決定される。図２０の線分Ａ−Ｂで示されるｘ方向の非直線因子（ｆｘ）は０．５μｍであり、ｙおよびｚ方向の非直線因子（ｆｙ、およびｆｚ）も同じく０．５μｍとした。これらの加工パラメーターと素子形状を表すパラメータとをまとめて表１に示した。
【０１８１】
この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品６として作成した。
【０１８２】
［実施例７］
本発明を説明する図１８および図２１に示されるような形状を持つ三角錐型キューブコーナー再帰反射素子であって、擬光学軸の傾斜角度が＋７°であり、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、それらの三方向のＶ字状溝群の間隔（Ｖ溝ピッチ）がｘ方向が２３９．７６μｍでｙおよびｚ方向が２０５．２３μｍで、両側溝角（片側溝角の和）がいずれもｘ方向が５６．５３°でｙおよびｚ方向が７７．０４°で一定しており、Ｖ字状溝の深さは１００μｍで一定で、底面三角形の内角はｙ−ｚ溝をはさむ内角が５０．６８°でｚ−ｘ溝およびｘ−ｙ溝をはさむ内角が６４．６６°であるような再帰反射素子を作成した。
【０１８３】
その際に、Ｖ字状溝の溝は図２１に示されるようなｘ’で示される曲線形状をもっており、その曲線軌跡は図１８に示される反射素子の底面の頂点Ａおよび頂点Ｂを通過する正弦曲線によって決定される。図１８の線分Ａ−Ｂで示されるｘ方向の非直線因子（ｆｘ）は０．５μｍとした。これらの加工パラメーターと素子形状を表すパラメータとをまとめて表３に示した。
【０１８４】
この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品７として作成した。
【０１８５】
［実施例８］
本発明を説明する図１８および図２１に示されるような形状を持つ三角錐型キューブコーナー再帰反射素子であって、擬光学軸の傾斜角度が＋７°であり、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、それらの三方向のＶ字状溝群の間隔（Ｖ溝ピッチ）がｘ方向が２３９．７６μｍでｙおよびｚ方向が２０５．２３μｍで、両側溝角（片側溝角の和）がいずれもｘ方向が５６．５３°でｙおよびｚ方向が７７．０４°で一定しており、Ｖ字状溝の深さは１００μｍで一定で、底面三角形の内角はｙ−ｚ溝をはさむ内角が５０．６８°でｚ−ｘ溝およびｘ−ｙ溝をはさむ内角が６４．６６°であるような再帰反射素子を作成した。
【０１８６】
その際に、Ｖ字状溝の溝は図２１に示されるようなｘ’、ｙ’およびｚ’で示される曲線形状をもっており、その曲線軌跡は図１８に示される反射素子の底面の頂点（Ａ、Ｂ、およびＣ１、Ｃ２）を通過する正弦曲線によって決定される。図１８の線分Ａ−Ｂで示されるｘ方向の非直線因子（ｆｘ）は０．５μｍとし、ｙおよびｚ方向の非直線因子（ｆｙ、およびｆｚ）も同じく０．５μｍとした。これらの加工パラメーターと素子形状を表すパラメータとをまとめて表２に示した。
【０１８７】
この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品８として作成した。
【０１８８】
［実施例９］
実施例８においてｘ方向のＶ字状溝群（ｘ’）の溝の深さを１１０μｍとした以外は実施例８と同じ方法で本発明における再帰反射素子を作成した。この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品９として作成した。
【０１８９】
［実施例１０］
本発明を説明する図１８および図２１に示されるような形状を持つ三角錐型キューブコーナー再帰反射素子であって、擬光学軸の傾斜角度が−７°であり、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、それらの三方向のＶ字状溝群の間隔（Ｖ溝ピッチ）がｘ方向が２００．９２μｍでｙおよびｚ方向が２２４．２５μｍで、両側溝角（片側溝角の和）がいずれもｘ方向が８４．５３°でｙおよびｚ方向が６３．１１°で一定しており、Ｖ字状溝の深さは１００μｍで一定で、底面三角形の内角はｙ−ｚ溝をはさむ内角が６７．８５°でｚ−ｘ溝およびｘ−ｙ溝をはさむ内角が５６．０８°であるような再帰反射素子を作成した。
【０１９０】
その際に、Ｖ字状溝の溝は図２１に示されるようなｘ’、ｙ’およびｚ’で示される曲線形状をもっており、その曲線軌跡は図１８に示される反射素子の底面の頂点（Ａ、Ｂ、およびＣ１、Ｃ２）を通過する正弦曲線によって決定される。図１８の線分Ａ−Ｂで示されるｘ方向の非直線因子（ｆｘ）は０．５μｍとし、ｙおよびｚ方向の非直線因子（ｆｙ、およびｆｚ）も同じく０．５μｍとした。これらの加工パラメーターと素子形状を表すパラメータとをまとめて表３に示した。
【０１９１】
この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品１０として作成した。
【０１９２】
＜比較例２＞
表３の比較例２として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群よりなる反射物品の形状を有する金型を作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ、光学軸の傾斜角度が０°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって比較品２として作成した。
【表３】
【０１９３】
＜測定結果＞
上記の発明品６〜１０および比較品２の再帰反射係数を測定し以下の表２の値を得た。
【表４】
【０１９４】
いずれの発明品も比較品２に比べて優れた再帰反射性能、特に、優れた観測角特性を有していた。
【産業上の利用可能性】
【０１９５】
本発明は、道路標識（一般的な交通標識やデリニエーター）、路面標識（ペーブメントマーカー）、工事標識等の標識類、自動車やオートバイ等の車両のナンバープレート類、トラックやトレーラーのボディーに貼付される反射テープ、衣料、救命具等の安全資材類、看板等のマーキング、可視光、レーザー光あるいは赤外光反射型センサー類の反射板等において有用に用いられる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は新規な構造の三角錐型キューブコーナー再帰反射シートなどの再帰反射物品に関する。より詳しくは、本発明は新規な構造の三角錐型キューブコーナー反射素子（以降、三角錐型反射素子または単に反射素子とも言う）がそれらの底辺を共有して最密充填状に配置されたキューブコーナー再帰反射物品などの再帰反射物品に関する。
【０００２】
詳しくは、本発明は、道路標識（一般的な交通標識やデリニエーター）、路面標識（ペーブメントマーカー）、工事標識等の標識類、自動車やオートバイ等の車両のナンバープレート類、トラックやトレーラーのボディーに貼付される反射テープ、衣料、救命具等の安全資材類、看板等のマーキング、可視光、レーザー光あるいは赤外光反射型センサー類に用いる反射板等において有用な三角錐型キューブコーナー再帰反射素子によって構成されるキューブコーナー型再帰反射シートなどの再帰反射物品に関する。
【０００３】
さらに詳しくは、ｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および、該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、Ｖ溝垂直平面とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品に関する。
【０００４】
さらに詳しくは、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する少なくとも一つの反射側面において、該片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品に関する。
【０００５】
また、さらに詳しくは、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品に関する。
【０００６】
さらに詳しくは、非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂直線と該非直線底辺との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、またはｆｚ）が、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品に関する。
【背景技術】
【０００７】
従来、入射した光線を光源に向かって反射する再帰反射シートおよび再帰反射物品はよく知られており、その再帰反射性を利用した該シートは上記のごとき利用分野で広く利用されている。中でもキューブコーナー再帰反射素子の再帰反射原理を利用した三角錐型キューブコーナー再帰反射シートなどの再帰反射物品は、従来のマイクロ硝子球を用いた再帰反射シートなどの再帰反射物品に比べ光の再帰反射効率が格段に優れており年々用途が拡大しつつある。
【０００８】
しかしながら従来公知の三角錐型再帰反射素子は、その反射原理から、三角錐型再帰反射素子を構成する互いに９０°の角度で交叉する３つの反射側面から等しい距離にあり三角錐の頂点を通る光学軸と入射光線とがなす角度が小さい範囲では良好な再帰反射効率を示すが、該角度が大きくなるにつれて再帰反射効率は急激に低下するという不具合があった。また、観測者が光源から離れた位置で再帰反射光を観察した場合には観測される反射光は弱いという不具合があった。
【０００９】
上記の理由により従来公知の三角錐型再帰反射素子は、再帰反射物品の基準表面に垂直な線と入射光線とがなす角度、即ち入射角が大きくなるにつれて再帰反射効率は急激に低下するという欠点がある。これは、入射角が大きくなるにつれて三角錐型反射素子を構成する透明媒体の屈折率と空気の屈折率との比によって定まる内部全反射条件を満足する臨界角より小さな角度で反射側面に光線が入射するために、反射側面で内部全反射することなく再帰反射素子の背面に透過するためである。このために三角錐型反射素子を用いる再帰反射物品は一般に正面方向の再帰反射特性は優れていても大きな入射角での再帰反射特性が劣り、いわゆる入射角特性が劣るという欠点があった。また、素子の形状が三角形であるために素子のどの方位から光が入射するか、あるいは、観測者が素子のどの方向に位置するか（回転角）により再帰反射効率が大きく変化するという欠点を有していた。
【００１０】
一方、三角錐型再帰反射素子はマイクロ硝子球型反射素子に比べて比較的大きな素子が採用されているために回折効果による反射光の広がりが小さく、さらに、マイクロ硝子球型反射素子のように球面収差によって反射光が過度に発散することがないので優れた反射性能を得る事が出来る。
【００１１】
しかしながら、再帰反射光の過度に狭い反射光の発散は、実用面においては自動車のヘッドランプから発せられた光が交通標識で再帰反射したとき再帰反射光がヘッドランプに集中的に戻り、その入射光軸から離れた位置にいる運転者の目には達しにくいという不都合が生じやすい。このような不都合は、特に自動車と交通標識との距離が近接したときに、光線の入射光軸と運転者と反射点とを結ぶ軸（観測軸）とがなす角度（観測角）が増大するために特に顕著であった。このように従来公知の三角錐型再帰反射素子を用いた再帰反射物品は観測角特性が劣るという問題を有していた。
【００１２】
このようなキューブコーナー型再帰反射シートおよび再帰反射物品、特に三角錐型キューブコーナー再帰反射シートおよび再帰反射物品の入射角特性または観測角特性の改良に関しては、古くから多くの提案が知られており、種々の改良検討がなされている。
【００１３】
例えば、ユンゲルセン（Ｊｕｎｇｅｒｓｅｎ）の米国特許第２、３１０、７９０号においては薄いシートの上に様々な形の再帰反射素子を設置述べられている。この米国特許に例示されている三角錐型反射素子は頂点を底面三角形の中心に位置した光学軸の傾斜のない底面形状が正三角形の三角錐型反射素子や、頂点の位置が底面三角形の中心に位置していない底面形状が二等辺三角形の三角錐型反射素子が例示されており、接近してくる自動車に対して効率的に光を反射させる（入射角特性の改善）ことが記載されている。
【００１４】
また、三角錐型反射素子の大きさとしては素子の深さとして１／１０インチ（２、５４０μｍ）以内であることが記載されている。さらに、この米国特許のＦｉｇ．１５には、光学軸が、後述するようにプラス（＋）となる方向に傾斜している三角錐型反射素子対が図示されており、その光学軸の傾斜角（θ）は、図示されている三角錐型反射素子の底面二等辺三角形の長辺と短辺の長さの比率から求めると、約６．５°であると推定される。
【００１５】
しかしながら、上記Ｊｕｎｇｅｒｓｅｎの米国特許には、後述するような極めて小さい三角錐型反射素子についての具体的な開示はなく、また、優れた観測角特性や入射角特性を与えるために、三角錐型反射素子がどのような大きさおよび光学軸傾斜を有することが望ましいかなどについての記載も示唆もされていない。
【００１６】
また、スタム（Ｓｔａｍｍ）の米国特許第３、７１２、７０６号においては薄いシート上に底面の三角形の形状が正三角形である、所謂、正三角錐型キューブコーナー再帰反射素子をその底面が共通面上に最密充填状となるように配置された再帰反射シートおよび再帰反射物品について述べられている。このＳｔａｍｍの米国特許では、反射素子の反射側面を例えばアルミニウムなどの金属で蒸着処理を行って入射光を鏡面反射させて、入射角を増大させることにより、再帰反射効率の低下という問題や内部全反射条件未満の角度で入射した光が素子の界面を透過してしまい再帰反射しないと言う上記の不具合の改善を行っている。
【００１７】
しかしながら上記Ｓｔａｍｍの提案では、広角性の改善手段として反射側面に鏡面層を設置しているために、得られる再帰反射シートおよび再帰反射物品の外観が暗くなったり、鏡面層に採用されているアルミニウム、銀などの金属が使用中に水や空気の浸入により酸化されてしまい、反射輝度の低下を起しがちであるなどの不具合を起しやすい。さらに、光学軸の傾斜により広角性を改善する手段に関してはまったく記載されていない。
【００１８】
さらに、ホープマン（Ｈｏｏｐｍａｎ）のヨーロッパ特許第１３７、７３６Ｂ１においては、薄いシート上に底面の三角形の形状が二等辺三角形である一対の傾斜三角錐型キューブコーナー再帰反射素子がお互いに１８０°回転した形でその底面が共通面上に最密充填状に並べられた再帰反射シートおよび再帰反射物品について述べられている。この特許に記載の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の光学軸の傾斜は、本明細書に記載するマイナス（−）方向に傾斜しており、その傾斜角は約７〜１３°であることが示されている。
【００１９】
さらにまた、スチェッチ（Ｓｚｃｚｅｃｈ）の米国特許第５、１３８、４８８号においても、同様に薄いシート上に底面の三角形の形状が二等辺三角形である傾斜三角錐型キューブコーナー再帰反射素子をその底面が共通面上に最密充填状となるように並べられた再帰反射シートおよび再帰反射物品が開示されている。この米国特許においては、該三角錐型反射素子の光学軸は、お互いに向き合って対を成す二つの三角錐型反射素子が互いに共有する辺の方向、すなわち後述するプラス（＋）方向に傾斜しており、その傾斜角は約２〜５°であり、素子の大きさが２５μｍ〜１００μｍであることが規定されている。
【００２０】
また、上記特許に対応するヨーロッパ特許第５４８、２８０Ｂ１においては、光学軸の傾きの方向が、対をなす二つの素子の共通の辺を含みかつ共通平面に垂直な面と素子の頂点との距離が、素子の光学軸が共通平面と交差する点と前記垂直な面との距離に等しくなく、その傾斜角は約２〜５°であり素子の大きさが２５μｍ〜１００μｍであることが記載されている。
【００２１】
上記の様に、Ｓｚｃｚｅｃｈのヨーロッパ特許第５４８、２８０Ｂ１おいては、光学軸の傾きがプラス（＋）およびマイナス（−）の両方を含む約２〜５°の範囲となっている。しかし、Ｓｚｃｚｅｃｈの上記米国特許およびヨーロッパ特許の実施例には、光学軸の傾斜角度が（−）８．２°、（−）９．２°および（−）４．３°で、素子の高さ（ｈ）が８７．５μｍの三角錐型反射素子しか開示されていない。
【００２２】
上記の４つの特許に示される再帰反射素子はいずれも素子を形成する三方向のＶ字状溝が本発明を説明する図７（ａ）に示されるような対称形を呈しており、形成される再帰反射素子は本発明を説明する図５および図６に示されるような左右対称形の一対の三角錐型キューブコーナー素子対として得られる。しかしながら、これらの発明においては、入射角特性の改善は得られても観測角特性の改善は達成されない。
【００２３】
一方、観測角特性を改善する提案としては、例えば、アッペルドーン（Ａｐｐｅｌｄｏｒｎ）の米国特許第４、７７５、２１９号には、素子を形成するＶ字状溝が本発明を説明する図７（ｂ）に示されるような非対称形を呈し、キューブコーナーを形成する理論的なＶ字状溝の角度に対してわずかな偏差を有している。さらに、隣り合うＶ字状溝との非対称性を与える偏差を周期的に変化させることにより、観測角特性の改善を試みている。
【００２４】
しかしながら、隣り合うＶ字状溝の角度を周期的に変化させることは金型加工の困難性を増大させるものであった。たとえ、この困難性を克服できたとしても与えうる偏差の組み合わせは有限であり均一な反射光の広がりを与えることはできなかった。また、Ｖ字状溝を形成するダイアモンドバイトなどの加工工具を一つのＶ字状の溝方向に対しても数種類準備する必要があった。さらに、Ｖ字状溝を非対称に形成する場合にも高精度の加工技術を要した。
【００２５】
さらに、ウオルター（Ｗａｌｔｅｒ）の米国特許第５、１７１、６２４号においては、本発明を説明する図７（ｃ）に示されるような曲線状の断面形状を有した加工工具を用いて、一定の２次曲面の断面形状を有した反射側面を形成した三角錐型再帰反射素子が開示されている。このような、２次曲面を有した反射側面を形成した三角錘型再帰反射素子においては適度の再帰反射光の発散が可能であり観測角特性の改善が得られる。
【００２６】
しかしながら、このような曲面状の断面形状を有した加工工具を意図した形状で作成することは非常に困難である。従って、工具の加工の困難性から意図した設計に基づく２次曲面を得ることは非常に困難であった。さらに、与えうる曲面形状は用いる加工工具の形状によってのみ決定され様々な形状の２次曲面を同一の再帰反射物品上に形成することは不可能であった。
【００２７】
ニルセン（Ｎｉｌｓｅｎ）の米国特許第５、５６５、１５１号においては、本発明を説明する図８に示されるような、反射側面（Ａ−Ｂ−Ｈ）の一部を切り取り、それにより形成した三角柱形状（Ａ−Ａ１−Ａ２−Ｂ２−Ｂ１−Ｂ）の部分と新しい反射側面（Ａ２−Ｈ１−Ｂ２）とにより再帰反射光の発散を促進して観測角特性の改善を試みている。
【００２８】
しかしながら、ニルセンの発明においてはどの様な形状の三角柱形状の設置が好ましいのか、あるいは、新しい反射側面はどのような角度で形成されるのが好ましいかの具体的な記載は少ない。また、反射側面の一部を切り取り三角柱形状の部分を形成するための特殊な工具を必要とする。さらに、新しく形成された三角柱形状の素子は再帰反射機能を有しておらず単に光をさまざまな方向に分散することにより再帰反射光の広がりを得ようとするものである。
【００２９】
以上述べたように、従来公知のＪｕｎｇｅｒｓｅｎの米国特許第２、４８１、７５７号；Ｓｔａｍｍの米国特許第３、７１２、７０６号；Ｈｏｏｐｍａｎのヨーロッパ特許第１３７、７３６Ｂ１；Ｓｚｃｚｅｃｈの米国特許第５、１３８、４８８号、ヨーロッパ特許第５４８、２８０Ｂ１等の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子は、図６に示されるように、いずれも、光の入射および反射の中核をなす多数の三角錐型反射素子の底面が同一平面上にある点、および、相対峙した一対の素子が相似形の形状をなして、かつ素子の高さが等しいという点で共通しており、かように底面が同一平面にある三角錐型反射素子で構成された再帰反射シートおよび再帰反射物品はいずれも入射角特性が劣り、すなわち光線の該三角錐型反射素子に対する入射角が増大すると、再帰反射輝度が急激に減少するという欠点を有している。
【００３０】
また、同じく以上に述べた従来公知のＡｐｐｅｌｄｏｒｎの米国特許第４、７７５、２１９号；Ｗａｌｔｅｒの米国特許第５、１７１、６２４号；Ｎｉｌｓｅｎの米国特許第５、５６５、１５１号にはさまざまな手法による観測角特性の改善が提案されているが、いずれの発明も工具の作成や金型加工が困難であることなどの欠点を有している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００３１】
【特許文献１】米国特許第２、３１０、７９０号明細書
【特許文献２】米国特許第３、７１２、７０６号明細書
【特許文献３】欧州特許第１３７、７３６号明細書
【特許文献４】米国特許第５、１３８、４８８号
【特許文献５】欧州特許第５４８、２８０号明細書
【特許文献６】米国特許第４、７７５、２１９号明細書
【特許文献７】米国特許第５、１７１、６２４号明細書
【特許文献８】米国特許第５、５６５、１５１号明細書
【特許文献９】米国特許第２、４８１、７５７号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００３２】
一般に三角錐型キューブコーナー再帰反射シートおよび再帰反射物体に望まれる基本的な光学特性としては、反射物体の正面方向から入射した光の反射性能（正面反射性能）、および、光源、反射物体および観測者のさまざまな幾何学的な位置関係での反射性能（広角性）が要求される。さらに、この広角性に関しては、観測角特性、入射角特性、回転角特性の三つの性能が一般的に要求される。
【００３３】
本発明の目的は、上記の従来公知の方法によらずに、ｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、Ｖ溝垂平直面とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成することにより、簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成することにある。
【００３４】
なお、本発明に言う正規反射側面とはキューブコーナー再帰反射素子において、三つの反射側面が互いに実質的に垂直であるような理論的なキューブコーナー反射側面の関係にあるような反射側面をいう。さらに、正規な片側溝角とは正規な再帰反射素子を形成するに必要な溝角を意味している。
【００３５】
本発明の他の目的は、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する少なくとも一方向のＶ字状溝（ｘ、ｙ、またはｚ）を底辺に持つ反射側面において、該片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を形成することにより、意図された観測角における再帰反射性能を選択的に改善することにある。
【課題を解決するための手段】
【００３６】
本発明に従うと、上記目的は、ｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と、該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、Ｖ溝垂直平面とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が平面を形成しないことを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を提供することによって、達成される。
【００３７】
更に、本発明の目的は、上記の従来公知の方法によらずに、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成することにより、簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成することにある。
【００３８】
本発明の他の目的は、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂直線と該非直線底辺との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、またはｆｚ）が、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を用いて、意図された観測角における再帰反射性能を選択的に改善することにある。
【００３９】
なお、本発明における正規反射側面とはキューブコーナー再帰反射素子のもつ三つの反射側面が互いに実質的に垂直であるような理論的なキューブコーナー反射側面の関係にあるような反射側面をいう。さらに、正規な片側溝角とは正規な再帰反射素子を形成するに必要なＶ字状溝のもつ片側溝角を意味している。また、非直線底辺とは反射側面を形成する底辺が直線状の軌跡をなさない底辺を意味し、このような底辺を持つ反射側面は平面を形成せず、２次または３次曲面およびこれらの曲面の組み合わせからなる多面反射側面、あるいは複数の平面の組み合わせからなる多面反射側面を形成している。
【００４０】
また、本発明における光学軸とは三つの正規反射側面の中心軸として一般的によく知られており、前記のフープマンやスチェッチの発明に記載されている。入射光は光学軸に平行に入射した場合に再帰反射性能がもっとも高くなる性質を有しており、反射素子の持つ入射角特性の目安として用いられる。
【００４１】
光学軸の傾斜角は光学軸と素子の頂点から共通平面（Ｓ−Ｓ’）におろした垂線との角度として定義される。なお、光学軸を傾けることによって大きな入射角に対する再帰反射性能を改善する事ができるが、その際に反射素子の底面形状は正三角形でなくなる。従って、光学軸の傾斜角と傾斜の方向によって底面の三角形の三つの内角が一義的に定まる。
【００４２】
なお、本発明における正規でない反射側面をもった再帰反射素子においても光学軸に相当する擬光学軸を有する。この擬光学軸とは該反射素子の非直線底辺の両端を結んだ両端直線と他の直線状の底辺とにより形成された底面三角形により確定される正規な反射側面を有する正規再帰反射素子の光学軸と同じ傾斜角と方向を有する軸であり、本発明の素子の入射角特性の目安として有用である。
【００４３】
本発明によると、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を用いることにより本発明の課題である観測角特性の改善を行なう。
【００４４】
さらに、上記の再帰反射素子対を構成する三つの反射側面の底辺の両端を結んだ両端直線により形作られる底面三角形の一つの内角が３５〜７５°好ましくは４５〜７０°とすることにより入射角特性の改善を行なう。
【００４５】
また、上記の再帰反射素子対を構成する少なくとも一つの方向の該Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）の底辺群が形成する平面（Ｓｘ、Ｓｙ、またはＳｚ）の深さが他の面の深さと異なるようにすることによりさらに入射角特性の改善を行なう。
【００４６】
本発明の効果は、上記の従来公知の方法によらずに、ｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、Ｖ溝垂直平面とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成することにより、簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成される。
【００４７】
本発明における三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群による再帰反射物品は、意図された範囲の再帰反射光の広がりを容易に制御する事ができ、従来困難であった観測角特性の改善を達成する事ができる。さらに、選択的に片側溝角に偏差を与えることにより、特定の方向に再帰反射光の広がりを与える事ができるために、一定の方向、たとえば、運転者のいる方向に選択的に観測角特性を改善することもできる。
【００４８】
更に、本発明の効果は、上記の従来公知の方法によらずに、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ−Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善を達成することにある。
【発明の効果】
【００４９】
簡易な方法で三つの角度特性、特に観測角特性の改善が達成される。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】再帰反射素子の形成に用いる加工機械である。
【図２】再帰反射素子の形成に用いる加工工具である。
【図３】再帰反射素子の形成に用いる加工工具の取付け方法である。
【図４】再帰反射素子の形成に用いる加工方法を説明する図である。
【図５】従来技術による再帰反射素子対の図である。
【図６】従来技術による再帰反射素子の斜視図である。
【図７】従来技術によるＶ字状溝の断面図である。
【図８】従来技術による再帰反射素子の斜視図である。
【図９】従来技術によるＶ字状溝の断面図である。
【図１０】本発明の第１の形態によるＶ字状溝の断面図である。
【図１１】本発明の第１の形態による再帰反射素子対の図である。
【図１２】本発明の第１の形態による再帰反射素子の斜視図である。
【図１３】本発明の第１の形態による再帰反射素子群の集合平面図である。
【図１４】本発明の第１の形態による再帰反射素子群の集合平面図である。
【図１５】本発明の第１の形態による再帰反射素子群の断面図である。
【図１６】本発明の第１の形態による再帰反射素子群の断面図である。
【図１７】本発明の第２の形態によるＶ字状溝の断面図である。
【図１８】本発明の第２の形態による再帰反射素子対の図である。
【図１９】本発明の第２の形態による再帰反射素子の斜視図である。
【図２０】本発明の第２の形態による再帰反射素子対の図である。
【図２１】本発明の第２の形態による再帰反射素子群の集合平面図である。
【図２２】本発明の第２の形態による再帰反射素子群の集合平面図である。
【図２３】本発明の第２の形態による再帰反射素子対の非直線底辺の軌跡の平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００５１】
本発明による再帰反射物品を構成する三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の形成に用いる加工機械は、Ｖ字状の先端形状を持ったダイアモンド工具を加工素材に押し当てながら切取るルーリング法やシェーパー法と呼ばれる加工方法がもっとも好ましい。
【００５２】
図１には本発明による三角錐型再帰反射素子対群を形成するのに用いたシェーパー加工機の例を示す。この加工機は図１にＭｘ軸、Ｍｙ軸として示された２方向のスライドテーブル上に設置された回転テーブル（Ｍｂ軸）、その上に設置されたスライド軸（Ｍｚ軸）に設置されたもう一つの回転軸（Ｍｃ軸）の下端に設置されたダイアモンド工具により構成されている。加工素材は回転テーブル上に固定されてダイアモンド工具が一定の力で押しあてられ、Ｍｘ軸またはＭｙ軸にそって移動させることにより任意の軌跡を描いてＶ字状の溝が形成される。この際にＭｚ軸の位置を制御することによりＶ字状の溝の深さをわずかに変化させることが出来る。さらに、本発明のＶ字状の溝を作成するためにＭｃ軸をわずかに回転させることによりＶ字状の先端形状を持った工具の投影形状を変化させてＶ字状の溝の角度を一つのＶ字状溝のなかで連続的に変化させることが出来る。
【００５３】
シェーパー加工においては所望の深さのＶ字状の溝を形成させるには１回の加工深さを例えば１〜１０μｍとして、所定の深さになるように数回の溝加工を行なう必要がある。この加工中にＭｘ軸およびＭｙ軸にそって移動させることにより直線だけではなく任意の軌跡を描いてＶ字状の溝が形成される。これによって本発明による再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺をもつ再帰反射素子が形成できる。
【００５４】
本発明の再帰反射素子を形成する工具としては、ダイアモンド、サファイア、各種の切削合金を用いる事ができ、その中でもダイアモンドが特に耐摩耗性にすぐれており、加工中にＶ字状溝の角度を一定に保つ上で好ましい。また、磨耗によるＶ字状の溝の角度が変化しないようにするために、２つの加工工具を用いて所定の深さまでの予備切削と目的とする深さでの仕上げ切削を分けてもよい。
【００５５】
従来公知のいわゆるフライカット法とよばれる加工方法においてもＶ字状溝加工法を実施する事が可能であり、ダイアモンド工具の取り付け角度を変化させることによって工具の投影形状を変化させてＶ字状の溝の角度を微小に変化させることが出来る。フライカット法においては所望の溝の深さを一度の切削で形成できる利点がある。しかしながら、フライカット法においては直線状の軌跡を描かせることには適しているが、任意の非直線的な軌跡を精度よく形成するには適さない。また、加工中に工具取付け角度を変化させて一つのＶ字状溝のなかでＶ字状の溝の角度を変化させることは出来ない。
【００５６】
図２（ａ）には本発明の三角錐型再帰反射素子を形成するのに用いたダイアモンド工具の例が示されている。工具の先端には拡大図（ｂ）に示されているようなＶ字状の先端形状を持ったダイアモンドが取り付けてあり、Ｖ字状の溝の形状と角度はこのダイアモンドの投影形状が反映される。さらに図３の（ａ）〜（ｄ）にはこのダイアモンド工具の設置角度をさまざまに変化させることによりＶ字状の先端の投影形状を変化させ、形成されるＶ字状の溝を如何に変化させる事が出来るかを説明している。
【００５７】
図３（ａ）には標準の取り付け方法により対称形のＶ字状のダイアモンドが対称の位置で加工基準面に対して垂直に取り付けられている。この加工工具は先述した３つの方向の加工軸により３つの方向に回転させることができる。
【００５８】
図３（ｂ）においては加工工具の先端を中心としてＭｘ軸に沿った回転により工具をわずかに傾斜させることにより、Ｖ字状溝の角度を狭くする事が出来ることを示している。この様な変化は通常工具の垂直方向（Ｍｃ軸）の取り付け角度を変更させることによって達成される。
【００５９】
また、図３（ｃ）においては加工工具の先端を中心としてＭｃ軸に沿った回転（角度；η）により工具をわずかに旋回させて投影形状を変化させ、Ｖ字状溝の角度をわずかに狭くする事が出来ることを示している。この様な角度の変更はＶ字状の溝の加工中にＭｃ軸を旋回させて行なう事ができ、この様な方法によって形成されたＶ字状溝の断面形状は一定の角度をもたない。
【００６０】
このような切削工具の図３（ｃ）に図示されている旋回角（η）と切削工具の先端の投影角度（両側の片側溝角の和に一致し両側溝角（２Ｇ’）とも言う）との関係は式１によって表すことができる。
【数１】
なお、式１においてＧは旋回がない加工工具の先端の片側溝角、ηは図３（ｃ）に示される工具の旋回角そしてＧ’は旋回した工具の投影片側溝角を表している。
【００６１】
具体的には、正規な光学軸の傾斜のない三角錐型キューブコーナー再帰素子を形成するのに必要な加工工具の先端の片側溝角は３５．２６４０°であるが、工具をη＝１°旋回させたときの投影角度Ｇ’は３５．２５９９°であり、η＝２°旋回させたときの投影角度Ｇ’は３５．２４７５°であり、さらにη＝１０°旋回させた場合には３４．８５１６°の投影角度が得られる。このような微小な角度の変化は加工工具の製作精度をはるかに上回るものである。しかしながら、図２に示されているように加工工具の厚さと加工先端部分のすくい角からくる制限から過剰の旋回角は好ましくない。
【００６２】
さらに、図３（ｄ）に示された方法においては、加工工具の先端中心にＭｙ軸に沿った方向で左右にわずかに傾斜させて、Ｖ字状の溝を非対称に変化させる事が可能である。かかる、非対称のＶ字状溝の形成は対称形のＶ字状の工具を用いて左右同時に形成することも出来るが、左右非対称な工具を用いて片側ずつ形成してもよい。この方法は非対称のＶ字状の溝形成する際に特に有用である。
【００６３】
図４には、前記従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子群を形成する原理を図示してある。これらの素子群を形成するには、α−β−γ軸で定義されたα−β面（加工機における回転テーブル上）に設置された被切削物を、α−β面上の三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からの実質的に対称な平行Ｖ字状溝群により形成することにより達成される。一般的な再帰反射素子においては、三方向のＶ字状の溝は互いに一点で交差するようにして形成されており、その結果、図５や図６に示されるような三角錐型キューブコーナー再帰反射素子が対として該平行Ｖ字状溝群の底辺群により定められるα−β面に平行な共通平面（Ｓ−Ｓ’）の上に、底辺を隣り合う素子の底辺と共有するようにして最密充填の状態で形成される。
【００６４】
図５に示される従来公知の底辺が二等辺三角形の再帰反射素子の大きさは、素子の高さ（ｈ）として代表され、素子の高さは三方向の平行溝群の間隔により定まる。また、三つの互いに垂直な反射側面の中心軸として定められる光学軸の傾斜角は底面の三角形の形状、即ち、三方向のＶ字状の溝が交差する角度により一義的に定まる。底辺が二等辺三角形の再帰反射素子の光学軸の傾斜がない再帰反射素子の交差の角度はｘ−ｙ方向の交差角∠Ａ−Ｂ−Ｃ１、ｙ−ｚ方向の交差角∠Ａ−Ｃ１−Ｂ、ｘ−ｚ方向の交差角∠Ｂ−Ａ−Ｃ１がともに６０°である。また、底辺が二等辺三角形の再帰反射素子の光学軸がプラス方向に傾斜する場合はｙ−ｚの交差角∠Ａ−Ｃ１−Ｂが６０°より小さく、また、光学軸がマイナス方向に傾斜する場合はｙ−ｚの交差角∠Ａ−Ｃ１−Ｂが６０°より大きくなる。
【００６５】
なお、光学軸の傾斜角がプラスまたはマイナスである傾斜素子とは、図５において、頂点Ｈ１から下した垂線が共通平面（Ｓ−Ｓ’）と交差する点（Ｐ１）と共通の底辺（Ａ−Ｂ）の中点（Ｏ）までの距離をｐ、光学軸と共通平面（Ｓ−Ｓ’）とが交差する点（Ｑ１）と中点（Ｏ）との距離をｑとしたときに（ｑ−ｐ）がプラスとなるように光学軸が傾斜した素子をプラス傾斜素子といい、マイナスとなるように光学軸が傾斜した素子をマイナス傾斜素子と呼ぶ。また、光学軸が傾斜していない正規素子においては点Ｐ１と点Ｑ１は同じ位置にあり（ｑ−ｐ）はゼロである。
【００６６】
図６に示される従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の斜視図において、三つの反射側面ａ面（Ａ−Ｃ−Ｈ）、ｂ面（Ｂ−Ｃ−Ｈ）、ｃ面（Ａ−Ｂ−Ｈ）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある三つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）により定められる底面（Ａ−Ｂ−Ｃ）上にある。また、これらの三つの反射側面は全て平面であり互いに垂直になるように形成されている。
【００６７】
図６においてｘ方向のＶ字状溝の底部はα軸方向に一致しており、Ｖ溝垂直平面（Ｕｘ）はα軸上にある底辺（Ａ−Ｂ）と共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直な面である。底辺に垂直に交差する片側溝角を定義する面は、点Ｏにおいては点Ｏ−Ｈ−Ｃを含む面であり、点Ｌにおいては点Ｌ−Ｋ−Ｊを含む面である。さらに、素子を形成するＶ字状溝の片側溝角は図６に示されているように、底辺ＡＢの点Ｏでの片側溝角（図において∠γＯＨで表される）も任意の点Ｌでの片側溝角（図において∠γＬＫで表される）も等しくなっている。ｙ方向およびＺ方向のＶ字状の溝においても同様に底辺（Ｂ−ＣおよびＡ−Ｃ）と共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直な面としてＶ溝垂直平面（ＵｙおよびＵｚ）が定義される。
【００６８】
（第１の形態）
以下に、本発明における再帰反射物品を形成する方法に関して図を引用しながらさらに詳細に説明を加える。
【００６９】
図９には、従来公知の方法によって多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を形成するためのＶ字状溝を形成する方法が示されている。図９（ａ）においては左右対称のＶ字状溝を形成した図が示されている。形成されたＶ字状溝の断面に示される片側溝角（図７（ａ）におけるＧＬ、ＧＲ）は一つのＶ字状の溝において一定の角度を示している。
【００７０】
図９（ｂ）においては左右非対称のＶ字状溝を形成した図が示されている。形成されたＶ字状溝の断面に示される片側溝角（図７（ｂ）におけるＧＬ、ＧＲ）はやはり一つのＶ字状の溝において一定の角度を示している。
【００７１】
図９（ｃ）においては断面が曲線の形状を持った溝を形成した図が示されている。形成された断面が曲線の形状を持った溝の断面に示される片側溝角（図７（ｃ）におけるＧＬ、ＧＲ）は一つのＶ字状の溝において一定の形状を示している。
【００７２】
図１０には本発明における、共通平面（Ｓ−Ｓ’）および該共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含むＶ溝垂直平面（Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）とに垂直な面と該Ｖ字状溝の底辺を含む反射側面（ａ１、ｂ１、ｃ１、ａ２、ｂ２、またはｃ２）とが交差してなる線分と、ことを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成するのに用いたＶ字状溝を形成する方法が示されている。
【００７３】
図１０（ａ）には左右対称の状態（ＧＬ＝ＧＲ）で片側溝角（ＧＬ、ＧＲ）が連続的に変化して、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては図３（ｂ）あるいは（ｃ）に示されるような方法で、Ｖ字状溝を加工する間に加工工具を傾斜あるいは旋回させることにより工具投影形状を連続的に変化させることにより達成される。
【００７４】
図１０（ｂ）には左右非対称の状態で片側溝角（ＧＬ、ＧＲ）が連続的に変化して、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては図３（ｄ）に示されるような方法で、Ｖ字状溝を加工する間に加工工具を左右に傾斜させることにより工具投影形状を非対称に連続的に変化させることにより達成される。
【００７５】
図１０（ｃ）には断面が曲線の形状を持った溝が左右対称の状態（ＧＬ＝ＧＲ）で片側溝角（ＧＬ、ＧＲ）が連続的に変化して、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては断面が曲線の形状を持った加工工具を用いて図３（ｂ）あるいは（ｃ）に示されるような方法で、Ｖ字状溝を加工する間に加工工具を傾斜あるいは旋回させることにより工具投影形状を連続的に変化させることにより達成される。また、この断面が曲線の形状を持った加工工具を用いて図１０（ｂ）に示されるような左右非対称な溝の形成も可能である。
【００７６】
上記の方法により片側溝角（ＧＬ、ＧＲ）が連続的に変化して、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該反射側面内で一定の角度をなさず、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝を形成することにより作成した本発明による三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対の一例を図１１を用いながら説明する。
【００７７】
図１１（ａ）は本発明による再帰反射素子対の平面図を示している。二つの素子はｘ方向の底辺（Ａ−Ｂ）を共有する形で互いに反射側面（Ａ−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｂ−Ｈ２）が対峙するようにしている。二つの素子の底面（Ａ−Ｂ−Ｃ１、Ａ−Ｂ−Ｃ２）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある。
【００７８】
また、図１１（ｂ）には図１１（ａ）に示されている再帰反射素子対の切断線Ｃ−Ｃ’によって切取った断面形状（Ｏ−Ｃ１−Ｈ１、Ｏ−Ｃ２−Ｈ２）が示されている。ｘ方向のＶ字状溝の断面はＨ１−Ｏ−Ｈ２として示されており、断面形状は左右対称形の直線であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度で形作られている。
【００７９】
図１１（ｃ）には図１１（ａ）に示されている再帰反射素子対の切断線Ｊ−Ｊ’によって切取った断面形状（Ｏ−Ｋ１’−Ｊ１、Ｏ−Ｋ２’−Ｊ２）が示されている。ｘ方向のＶ字状溝の断面はＫ１’−Ｏ−Ｋ２’として示されており、断面形状は左右対称形の直線である。しかしながら、そのＶ字状溝の形状（Ｋ１’−Ｏ−Ｋ２’）は図１１（ｂ）に示されているような正規な角度Ｋ１−Ｏ−Ｋ２とは異なって小さくなっている。
【００８０】
図１１（ｄ）には図１１（ｃ）に示された正規な角度より小さな角度のＶ字状溝を形成するために、切削工具を旋回させてその投影形状を変化させる方法が図示されている。位置Ｏ、Ａにおいては切削工具は旋回されておらずその投影形状は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度になっている。位置Ｊにおいては切削工具は加工機械のＭｃ軸にたいして旋回しておりその投影形状は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度よりわずかに小さくなっている。切削工具が平面図１１（ａ）のＡ点からＯ点へ移動するにつれて加工工具は図１１（ｄ）に示されるように加工機械のＭｃ軸にたいして連続的に旋回しておりその投影形状は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度にたいして連続的に変化する。
【００８１】
従って、対峙する反射側面（Ａ−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｂ−Ｈ２）は平面を形成せず曲面となるがいずれの位置においても断面は直線状のＶ字状溝形状を示している。このような曲面をもった反射側面は入射した光線を光源に向かって平行に再帰反射しない。したがって、このような曲面をもった反射側面は様々な反射角度で反射するために、再帰反射した光線が均一な広がりを持つ発散パターンをもつ事ができて好ましい観測特性を得ることができる。
【００８２】
さらに、断面図１１（ｂ）には光学軸（ｔ１、ｔ２）が示されているが本発明において反射側面の一部は平面形状を有していないために、ここに示される光学軸は平面形状を有していない反射側面と対応する平面形状を有する反射側面によって形成されたキューブコーナー型再帰反射素子の光学軸を意味している。しかしながら、本発明における再帰反射素子の平面形状を有していない反射側面の平面からの偏差は非常に微小であり、光学軸で定められる入射角特性はこの対応する光学軸によって近似的に算定可能である。
【００８３】
以下、ｃ面（Ａ−Ｂ−Ｈ）について、説明する。
【００８４】
図１２は本発明における三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の立体図を示している。二つの反射側面ａ面（Ａ−Ｃ−Ｈ）、ｂ面（Ｂ−Ｃ−Ｈ）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある三つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）により定められる底面（Ａ−Ｂ−Ｃ）上にあり、これらの二つの反射側面はいずれも平面であり互いに垂直になるように形成されている。さらに、素子を形成する残りの反射側面ｃ面（Ａ−Ｂ−Ｈ）も共通平面上にあり、ｃ面を形成する断面がＶ字状溝は、底辺Ａ−Ｂの点Ｏでの片側溝角（図において∠γＯＨで表される）と任意の点Ｌでの片側溝角（図において∠γＬＫ’で表される）は等しくなく、底辺Ａ−Ｂにわたって連続的に変化している。従って、反射側面ｃ面（Ａ−Ｂ−Ｈ）は曲面となっている。
【００８５】
図１３には本発明の多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の平面図形が示されている。この再帰反射素子群はｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの平行Ｖ字状溝群（ｘ’、ｘ’、ｘ’…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されている。なお、図面においてｘ’と記載されているのは反射側面を平面形状としないために、加工工具を旋回させながら形成したｘ方向のＶ字状溝であることを示している。本態様においてはｘ方向だけが平面形状をなしておらず、ｙ方向とｚ方向は平面状の反射側面を有しているが、３方向のいずれのＶ字状溝も平面形状をなさないように形成してもよい。
【００８６】
図１４には本発明の他の態様の多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群の平面図形が示されている。この再帰反射素子群はｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からの半行Ｖ字状溝群（ｘ’、ｘ、ｘ’、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、ｘ方向のＶ字状溝は１本おきに反射側面が平面形状をなさないように形成されている。このような再帰反射素子は小さな観測角において大きな再帰反射性能を得ることができる。
【００８７】
また、同様な方法で数種類の異なった平面からの偏差パターンをもったＶ字状溝を数種類くみあわせて繰り返しのパターンでｘ方向、ｙ方向およびｚ方向のＶ字状溝を形成させてもよく、このような組み合わせは均一な再帰反射光の広がりを得られるために特に好ましい。
【００８８】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する少なくとも一方向のＶ字状溝（ｘ、ｙ、またはｚ）を底辺に持つ反射側面において、該片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群であることが様々な観測角での再帰反射特性を均一なものとするうえで特に好ましい。
【００８９】
従来技術における類似の技術においては、一つの再帰反射素子に対して１通りの片側溝角あるいは頂角の偏差を与えることしかできないために、数種類の片側溝角の組み合わせを形成する必要があり非常に煩雑な加工方法を採用せざるを得なかった。
【００９０】
しかしながら、本発明における片側溝角の偏差の付与の方法においては、一つの素子の中で最大偏差から正規な片側溝角からの偏差がない角度まで連続的に変化させる事ができる。したがって、形成された再帰反射素子の頂角は最大偏差に基づいた頂角偏差から正規な頂角までをあわせもった素子として存在しうるのである。
【００９１】
さらに、与えうる最大偏差は単一の切削工具を用いてその工具の旋回角を調節することで簡単に得られるという利点がある。具体的には、一つの素子あるいは隣接したいくつかの素子にわたって加工工具の旋回角の変化パターンを調節することにより、たとえば旋回角の小さな範囲を多くすることにより観測角の小さな部分の再帰反射性能を優先的に向上する事ができ、また、旋回角の大きな範囲を多くすれば観測角の大きな部分での再帰反射性能を改善する事ができる。
【００９２】
与えることのできる正規な片側溝角からの最大偏差は０．０００１〜０．１°が好ましい。０．０００１°未満の場合は光の発散が過小となり観測角特性の改善が得られにくく、０．１°を超える場合には光の発散が過剰となり正面方向の再帰反射特性が著しく低下する不具合がある。
【００９３】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対を構成する三方向のＶ字状溝において、共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直でＶ字状溝の底辺を含む垂直面（Ｖ溝垂直平面；Ｓｖｘ、Ｓｖｙ、またはＳｖｚ）と、Ｖ溝垂直平面および共通平面（Ｓ−Ｓ’）とに垂直な面と該底辺を含む反射側面とが交差する線分とがなす角（片側溝角；ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）が一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群であることが、素子の様々な方位からの入射光に対して均一な再帰反射パターンを与える事ができて好ましい。
【００９４】
しかしながら、一定方向の方位に対する観測角特性を選択的に改善することも可能である。そのためには一定方向のＶ字状溝に対して選択的に片側溝角に対して偏差を与えることにより達成される。
【００９５】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、反射素子を構成する三つの底面により形作られる底面三角形の一つの内角が３５〜７５°、好ましくは４５〜７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を用いる事が好ましい。
【００９６】
このような形状の底面三角形をもつ再帰反射素子の採用は、実質的に該素子の持つ擬光学軸を傾斜することと同様な意味をもつ。
【００９７】
このような内角の変化は、底面が二等辺三角形の再帰反射素子を例として説明すると、辺の長さが等しい辺によってはさまれる角（∠ＡＣＢ）が３５〜７５°にわたって変化すると対応する擬光学軸の傾きは約−１５〜＋１８°にわたって変化し、他の角（∠ＡＢＣ、∠ＢＡＣ）が３５〜７５°にわたって変化すると対応する擬光学軸の傾きは約−３０〜＋１８°にわたる変化に相当する。
【００９８】
さらに、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を一層改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、少なくとも一つの方向のＶ字状溝群の底辺群が形成する平面（Ｓｘ、Ｓｙ、Ｓｚ）の深さが他の面の深さと異なることを特徴とする再帰反射物品を用いることが好ましい。
【００９９】
このような、少なくとも一つの方向のＶ字状溝群の底辺群が形成する平面（Ｓｘ、Ｓｙ、Ｓｚ）の深さが他の面の深さと異なるような再帰反射素子に関しての具体的な態様とその効果に関する記載に関しては、本発明の発明者らによる国際公開ＷＯ９８／１８０２８号、国際公開ＷＯ００／５２５０３号及び国際公開ＷＯ９９／５４７６０号に詳しく記載されているのでここではそれら発明の特許番号の記載をもって説明にかえる。
【０１００】
なお、好ましい深さの差異は、式２と式３で表される範囲が好ましい。
【数２】
また、
【数３】
ここに、式２、式３において
θ＝擬光学軸の傾斜角度
ｈ３＝最も深いＶ字状溝群により形成されるＶ字状溝の深さ
ｈ１＝最も浅いＶ字状溝群により形成されるＶ字状溝の深さ
を表している。
【０１０１】
さらにまた、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を一層改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からの平行Ｖ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、ｘ方向のＶ字状の溝がｙ方向とｚ方向のＶ字状の溝の交点（Ａ、Ｂ）を通過せず、交点Ａと交点Ｂを結ぶ直線からオフセット（Δｘ）を持った位置に形成されており、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であることを特徴とする再帰反射物品を用いることが出来る。
【０１０２】
このような、三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であるような再帰反射素子に関しての具体的な態様とその効果に関する記載に関しては、本発明の発明者らによる特開２００１−２６４５２５号及びその対応である米国特許第６、３１８、８６６号に詳しく記載されているのでここではその発明の特許番号の記載をもって説明にかえる。
【０１０３】
このような非対称の対からなる再帰反射素子対における好ましいオフセット（△ｘ）の範囲としては、素子の高さをｈとした際に、式４の範囲である事が好ましい。
【数４】
【０１０４】
前記三角錐型キューブコーナー再帰反射素子母型の作成に好適に用いることのできる基材としては、ＪＩＳ−Ｚ２２４４に規定されたビッカース硬さが３５０以上、特に３８０以上の金属材料が好ましく、具体的には、アモルファス銅、無電解銅、電析ニッケル、アルミニウム等を挙げることができ、合金系材料としては、例えば、銅−亜鉛合金（真鍮）、銅−錫−亜鉛合金、ニッケル−コバルト合金、ニッケル−亜鉛合金、アルミニウム合金等を挙げることができる。
【０１０５】
また前記基材としては、合成樹脂材料の使用も可能であり、切削加工時に軟化して高精度の切削が困難となるなどの不都合が生じにくい等の理由から、そのガラス転移点が１５０℃以上、特に２００℃以上で且つロックウェル硬さ（ＪＩＳ−Ｚ２２４５）が７０以上、特に７５以上の合成樹脂からなる材料であるのが好ましく、具体的には、例えば、ポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリブチレンフタレート系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリメチルメタクリレート系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリアリレート系樹脂、ポリエーテルサルフォン系樹脂、ポリエーテルイミド系樹脂、およびセルローストリアセテート系樹脂等を挙げることができる。
【０１０６】
得られた凸形状の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子母型は、その表面を電鋳加工を行うことにより金属被膜が形成される。この金属被膜を母型表面から取り外すことにより、本発明の樹脂製の再帰反射物体の成形に用いるための金属製金型を作成することができる。前記のようにして加工された金型は、電鋳加工法によって反転された形状として転写されて樹脂成型用の凹形状の金型として供される。
【０１０７】
電鋳加工は、一般に、例えば、スルファミン酸ニッケル６０重量％水溶液中、４０℃、電流条件１０Ａ／ｄｍ２の条件下で行われる。電鋳層の形成速度としては、例えば、０．０２ｍｍ／時間以下程度とすることにより均一な電鋳層が得られやすく、それ以上の形成速度においては表面の平滑性の欠如や電鋳層の中に欠損部分が生じるなどの不具合が起こりやすい。
【０１０８】
このようにして再帰反射素子母型から作成した第１世代の電鋳金型は、さらに第２世代の電鋳金型を作成するのに用いる電鋳マスターとして、繰り返し用いることができる。従って、一つの再帰反射素子母型から幾つもの電鋳金型を作成することが可能である。
【０１０９】
複製された複数個の電鋳金型は、精密に切断された後に、合成樹脂による再帰反射物品の成形を行うための最終的な金型の大きさまで組み合せ接合して用いることができる。この接合の方法としては、切断端面を精密に切断した後に単に突き合わせる方法や、組み合わせた接合部分を、例えば電子ビーム溶接、ＹＡＧレーザー溶接、炭酸ガスレーザー溶接などの方法で溶接する方法などが採用可能である。
【０１１０】
組み合わされた電鋳金型は、合成樹脂成形用金型として合成樹脂の成形に用いられる。この合成樹脂成形の方法としては圧縮成形や射出成形を採用することができる。
【０１１１】
圧縮成形は、例えば、形成した薄肉状のニッケル電鋳金型、所定の厚さの合成樹脂シートおよびクッション材として厚さ５ｍｍ程度のシリコーンゴム製シートを、所定の温度に加熱された圧縮成形プレスに挿入した後、成形圧の１０〜２０％の圧力下で３０秒予熱を行った後、１８０〜２５０℃、１０〜３０ｋｇ／ｃｍ２程度の条件下で約２分間加熱加圧することにより行うことができる。しかるのち、加圧状態のままで室温まで冷却して圧力を開放することにより、プリズム成形品を得ることが可能である。
【０１１２】
射出成形は、例えば、上記の方法で形成した肉厚のニッケル電鋳金型を常法に基づいて射出成形金型として、常用の射出成形機を用いて成形することが出来る。その際に、溶融樹脂を金型内に注入する際に可動金型と固定金型を加圧したままにする射出成形法や、可動金型と固定金型を加圧せずにわずかな間隙を開いて溶融樹脂を注入した後に加圧する射出圧縮法が採用できる。この様な方法は特に肉厚の成型品、たとえば、ペーブメントマーカーなどを製造するのに適している。
【０１１３】
さらに、例えば、上記方法で形成した厚さ約０．５ｍｍの薄肉電鋳金型を、前記溶接法により接合してエンドレスベルト金型を作成し、このベルト金型を加熱ロールと冷却ロールとからなる１対のロール上に設置して回転させ、加熱ロール上にあるベルト金型に、溶融した合成樹脂をシート状の形状で供給し、１個以上のシリコーン製ロールで加圧成形を行った後、冷却ロール上でガラス転移点温度以下に冷却して、ベルト金型から引き剥がすことにより連続したシート状の製品を得ることが可能である。
【０１１４】
次に本発明の第１の形態のキューブコーナー再帰反射物品および再帰反射物体の好適な構造の一態様について、その断面図である図１５を参照しながら説明する。
【０１１５】
図１５において、４は本発明による三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対（Ｒ１、Ｒ２）が最密充填状に配置された反射素子層、３は反射素子を保持する保持体層であり、１１は光の入射方向である。反射素子層（４）および保持体層（３）は一体（５）であるのが普通であるが、別々の層を積層しても構わない。本発明における再帰反射シートおよび再帰反射物体の使用目的、使用環境に応じて表面保護層（１）、観測者に情報を伝達したり、シートの着色のための印刷層（２）、反射素子層の裏面に水分が侵入するのを防止するための封入密封構造を達成するための結合材層（７）、結合材層（７）を支持する支持体層（８）、および、該再帰反射シートおよび再帰反射物体を他の構造体に貼付するために用いる接着剤層（９）と剥離材層（１０）とを設けることができる。
【０１１６】
印刷層（２）は通常、表面保護層（１）と保持体層（３）の間、あるいは、表面保護層（１）の上や反射素子（４）の反射側面上に設置することが出来、通常グラビア印刷、スクリーン印刷、フレキソ印刷、熱転写印刷、デジタルレーザー印刷、およびインクジェット印刷などの手段により設置可能である。
【０１１７】
上記反射素子層（４）および保持体層（３）を構成する材料としては本発明の一つの目的である柔軟性を満足するものであれば特に限定されるものではないが、光学的に透明性で均一性のあるものが好ましい。本発明において使用し得る材料の例としては、ポリカーボネート樹脂、塩化ビニール樹脂、（メタ）アクリル樹脂、エポキシ樹脂、スチレン樹脂、ポリエステル樹脂、フッ素樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、セルロース系樹脂およびウレタン樹脂などを例示できる。また、耐候性を向上する目的で紫外線吸収剤、光安定剤および酸化防止剤などをそれぞれ単独あるいは組み合わせて用いることが出来る。さらに、着色剤としての各種の有機顔料、無機顔料、蛍光顔料および染料、蛍光染料などを含有させることが出来る。
【０１１８】
表面保護層（１）には再帰反射素子層（４）に用いたのと同じ樹脂を用いることが出来るが耐候性を向上する目的で紫外線吸収剤、光安定剤および酸化防止剤などをそれぞれ単独あるいは組み合わせて用いることが出来る。さらに、着色剤としての各種の有機顔料、無機顔料、蛍光顔料および染料、蛍光染料などを含有させることが出来る。耐久性の観点から特に、（メタ）アクリル樹脂、フッ素樹脂、ポリエステル樹脂および塩化ビニール樹脂が好ましい。
【０１１９】
本発明における再帰反射物品の反射素子層（４）は内部全反射条件を満足する臨界角度を大きくする目的で複合キューブコーナー再帰反射素子背面に空気層（６）を設置するのが一般的である。使用条件下において水分の侵入による臨界角の低下および金属層の腐食などの不具合を防止するために反射素子層（４）と支持体層（８）とは結合剤層（７）によって密封封入されるのが好ましい。
【０１２０】
この密封封入の方法としては米国特許第３、１９０、１７８号、第４、０２５、１５９号、日本公開実用新案昭和５０−２８６６９号等に示されている方法が採用できる。結合剤層（７）に用いる樹脂としては（メタ）アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、アルキッド樹脂、エポキシ樹脂などがあげられ、接合の方法としては公知の熱融着性樹脂接合法、熱硬化性樹脂接合法、紫外線硬化性樹脂接合法、電子線硬化性樹脂接合法などが適宜採用可能である。
【０１２１】
本発明に用いる結合剤層（７）は支持体層（８）の全面にわたって塗布しうるし、再帰反射素子層との接合部分に印刷法などの方法により選択的に設置することも可能である。
【０１２２】
支持体層（８）を構成する材料の例としては再帰反射素子層を構成する樹脂や一般のフィルム成形可能な樹脂、繊維、布、ステンレスやアルミニウムなどの金属箔または板をそれぞれ単独または複合して用いることが出来る。
【０１２３】
本発明による再帰反射物体を金属板、木板、ガラス板、プラスチック板などに貼付するために用いる接着剤層（９）および該接着剤のための剥離材層（１０）は、適宜、公知のものを選択することができる。接着剤としては感圧型接着剤、感熱型接着剤、架橋型接着剤などを適宜選択できる。感圧接着剤としてはブチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、イソオクチルアクリレート、ノニルアクリレートなどアクリル酸エステルをアクリル酸、酢酸ビニールなどと共重合して得られるポリアクリル酸エステル粘着剤やシリコーン樹脂系粘着剤、ゴム系粘着剤などを用いる事ができる。感熱型接着剤としてはアクリル系、ポリエステル系、エポキシ系樹脂などを用いる事ができる。
【０１２４】
次に、本発明の第１の形態による再帰反射物体の他の好適な構造の一態様について、その断面図である図１６を参照しながら説明する。
【０１２５】
図１６において、反射素子（４）の素子の反射側面には金属の鏡面反射層（１２）が設置されており、さらに、接着剤層と剥離剤層とが鏡面反射層（１２）に直接接触されて積層されている。この態様におけるキューブコーナー再帰反射物品および再帰反射物体は鏡面反射原理で再帰反射するために空気層を必要としないために結合剤層と支持体層を必要としない。また、本発明における反射素子（４）の素子の表面に設置された金属の鏡面反射層（１２）は素子表面の全域を覆われていてもよく、あるいは、部分的に覆われていてもよい。
【０１２６】
本発明の三角錐キューブコーナー再帰反射物品および再帰反射物体は、反射素子（４）の表面上に、真空蒸着、化学メッキ、スパッタリングなどの手段を用いて、アルミニウム、銅、銀、ニッケルなどの金属からなる鏡面反射層（１２）を設けることができる。鏡面反射層（１２）を設ける方法のうち、アルミニウムを用いた真空蒸着法が、蒸着温度を低くすることができるため、蒸着工程における再帰反射素子の熱変形を最小に抑えることができ、また得られる鏡面反射層（１２）の色調も最も明るくなるので好ましい。
【０１２７】
上記アルミニウム鏡面反射層（１２）の連続蒸着処理装置は、真空度が７〜９×１０−４ｍｍＨｇ程度に維持できる真空容器、その中に設置された基体シートおよびその光入射側表面上に積層された表面保護層の２層からなるプリズム原反シートを繰り出す巻出装置、蒸着処理されたプリズム原反シートを巻き取る巻取装置、並びに、それらの間にあって、黒鉛坩堝中で電熱ヒーターを用いてアルミニウムを溶融させることが可能な加熱装置よりなっている。黒鉛坩堝中には純度が９９．９９重量％以上の純アルミニウムペレットが投入され、例えば、交流電圧３５０〜３６０Ｖ、電流が１１５〜１２０Ａ、処理速度が３０〜７０ｍ／分の条件で溶融され、蒸気化されたアルミニウム原子によって再帰反射素子の表面に鏡面反射層（１２）を例えば０．０８〜１．０μｍの厚さで蒸着処理することにより設けることができる。
【０１２８】
（第２の形態）
以下に、本発明の第２の形態における再帰反射物品を形成する方法に関して図を引用しながらさらに詳細に説明を加える。
【０１２９】
図１７には本発明の第２の形態における、いずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品を形成するのに用いたＶ字状溝を形成する方法が示されている。
【０１３０】
図１７（ａ）には図７（ａ）に示されるような左右対称の状態（ＧＬ＝ＧＲ）でＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線の軌跡を持つために、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該Ｖ字状溝内で一定の角度であっても、反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様なＶ字状溝の具体的な加工方法としては図１に示されるＭｘ軸およびＭｙ軸にそって加工工具を移動させることにより直線だけではなく任意の軌跡を描いてＶ字状の溝が形成される。これによって本発明による底辺が直線でない非直線底辺を連続的にあるいは反復的に変化させることにより達成される。
【０１３１】
図１７（ｂ）には図７（ｂ）に示されるような左右非対称の状態でＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線の軌跡を持つために、片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、またはＧＲｚ）が該Ｖ字状溝内で一定角度であっても、該反射側面が曲面および／または複平面を形成するようなＶ字状溝が示されている。この様な溝の具体的な加工方法としては図３（ｄ）に示されるような方法で、Ｖ字状溝を加工する際に加工工具を傾斜させることにより工具投影形状を非対称にすることにより達成される。
【０１３２】
図１７（ａ）または図１７（ｂ）の非直線底辺であるＶ字状溝を形成する際に、図７（ｃ）に示されるような断面が曲線の形状を持った加工工具を用いたＶ字状溝の形成も可能である。さらに、図３（ｃ）に示されるようにＭｃ軸に沿った回転により、Ｖ字状の溝の形成中に加工工具をわずかに左右に旋回させて投影形状を変化させＶ字状溝の角度を連続的に変化させる事ができる。それによって形成されたＶ字状溝の断面形状は一定の片側溝角を有しない。
【０１３３】
上記の方法による、いずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対の一例を図１８を用いながら説明する。
【０１３４】
図１８（ａ）は本発明による再帰反射素子対の平面図を示している。二つの素子はｘ方向の非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）を共有する形で反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ２）が互いに対峙するようにしている。二つの素子の底面（Ａ−Ｂ−Ｃ１、Ａ−Ｂ−Ｃ２）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある。底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）は曲線状の非直線底辺であり、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線（Ａ−Ｂ）からの該非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）への垂直線（Ｏ−Ｏ’）と該非直線底辺との交点（Ｏ’）と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ）は、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌとなるように形成される事が好ましい。
【０１３５】
また、図１８（ｂ）には図１８（ａ）に示されている再帰反射素子対の切断線Ｄ−Ｄ’によって切取った断面形状（Ｏ’−Ｃ１−Ｈ１、Ｏ’−Ｃ２−Ｈ２）が示されている。ｘ方向のＶ字状溝の断面はＨ１−Ｏ’−Ｈ２として示されており、断面形状は左右対称形のＶ字形状であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度と同じ角度で作られている。
【０１３６】
さらに、該非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）は両端直線（Ａ−Ｂ）に対して、非直線因子（ｆｘ）だけ偏った位置で左右対称なＶ字状溝が形成されているために、左右の素子は高さ（ｈ１、ｈ２）が異なるようにして形成されている。
【０１３７】
以上のようにして形成した本発明による反射素子対は、対峙する反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ２）は平面を形成せず曲面となるがいずれの位置においても断面は直線状のＶ字状溝形状を示している。このような曲面をもった反射側面は入射した光線を光源に向かって平行に再帰反射せず、非直線因子（ｆｘ）と底面の形状に依存する様々な角度でわずかに広がりを持って再帰反射する。したがって、このような曲面をもった反射側面は様々な反射角度で反射するために、再帰反射した光線が均一な広がりを持つ発散パターンをもつ事ができて好ましい観測角特性を得ることができる。
【０１３８】
さらに、断面図１８（ｂ）には擬光学軸（ｔ１、ｔ２）が示されているが本発明において反射側面の一部は平面形状を有していないために、ここに示される擬光学軸は両端直線を底面として持つ平面形状を有する正規な反射側面によって形成されたキューブコーナー型再帰反射素子の光学軸と同じ角度と方向を持っていることを意味している。しかしながら、本発明における再帰反射素子の平面形状を有していない反射側面の平面からの偏差は非常にわずかであり、該反射素子の入射角特性は、対応する擬光学軸の傾きによって定められる。
【０１３９】
図１９は図１８に示された本発明における三角錐型キューブコーナー再帰反射素子の斜視図を示している。二つの反射側面ａ面（Ａ−Ｃ−Ｈ’）、ｂ面（Ｂ−Ｃ−Ｈ’）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある三つの底辺（Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃ、Ｃ−Ａ）により定められる底面（Ａ−Ｂ−Ｃ）上にあり、これらの二つの反射側面はいずれも平面であり互いに垂直になるように形成されている。さらに、素子を形成する残りの平面形状を有していない反射側面ｃ面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ’）の底辺も共通平面上にある。ｃ面を形成する断面がＶ字状溝は、底辺Ａ−Ｂの点Ｏ’での片側溝角（∠γＯ’Ｈ’）と任意の点Ｌ’での片側溝角（∠γＬ’Ｋ’）は底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）の全域にわたって等しくなるようにして形成されている。
【０１４０】
図２０には本発明による他の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対の平面図（ａ）および断面図（ｂ）が示されている。本態様においては全ての底辺が非直線底辺を有しているために、三つの反射側面は平面を形成していない。図２０（ａ）において、二つの素子はｘ方向の非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）を共有する形で二つの反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１、Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ２）が互いに対峙するようにしている。また、二つの素子の底面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｃ１、Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｃ２）は共通平面（Ｓ−Ｓ’）上にある。底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）は曲線状の該非直線底辺を有しており、該非直線底辺の両端を結んだ両端直線（Ａ−Ｂ）からの該非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）への垂直線（Ｏ−Ｏ’）と該非直線底辺との交点（Ｏ’）と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ）は、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌとなるように形成されている。他の二つの底辺においても、両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｙ、およびｆｚ）は同様に両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌとなるように形成されている。なお、ｆｘ、ｆｙ、およびｆｚは同じであっても異なっていてもよい。
【０１４１】
また、図２０（ｂ）には図２０（ａ）に示されている再帰反射素子対の切断線Ｄ−Ｄ’によって切取った断面形状（Ｏ’−Ｃ１−Ｈ１、Ｏ’−Ｃ２−Ｈ２）が示されている。ｘ方向のＶ字状溝の断面はＨ１−Ｏ’−Ｈ２として示されており、断面形状は左右対称形の直線であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度と同じ角度で作られている。ｙおよびｚ方向のＶ字状溝の断面形状においても断面形状は左右対称形の直線であり、その片側溝角は三つの反射側面が互いに垂直をなすような正規な角度と同じ角度で作られている。
【０１４２】
図２０（ｂ）においては非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）は両端直線（Ａ−Ｂ）にたいして、ｆｘだけ偏った位置で左右対称なＶ字状溝が形成されているために、左右の素子は高さ（ｈ１、ｈ２）が異なるようにして形成されている。しかしながら、採用する非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、およびｆｚ）の値によっては左右の素子の高さは同じになる場合もある。
【０１４３】
図２１には図１８に示された三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が多数集まった再帰反射素子対群の平面図形が示されている。この素子対群はｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からのＶ字状溝群（ｘ’、ｘ’、ｘ’…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されている。なお、図面においてｘ’と記載されているのは底辺が直線でないＶ字状溝を形成したことを示している。本態様においてはｘ方向だけが平面形状を形成しておらず、ｙ方向とｚ方向は平面状の反射側面を有している。
【０１４４】
図２２には図２０に示された三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が多数集まった素子対群の平面図形が示されている。この再帰反射素子群はｘ方向、ｙ方向、およびｚ方向の三つの方向からのＶ字状溝群（ｘ’、ｘ’、ｘ’…、ｙ’、ｙ’、ｙ’…、およびｚ’、ｚ’、ｚ’…）により形成されており、全ての方向のＶ字状溝は反射側面が平面形状を形成しないようにするために、底辺が直線でないようにして形成されている。
【０１４５】
また、数種類の異なったｆｘ値をもった底辺が直線でないＶ字状溝や底辺が直線のＶ字状溝を数種類くみあわせて繰り返しのパターンでｘ方向、ｙ方向およびｚ方向のＶ字状溝を形成させてもよく、このような再帰反射素子は小さな観測角において大きな再帰反射性能を得ることができる。このように、様々な観測角特性を有した反射素子を一種類の加工工具を用いて作成できることが本発明による再帰反射物品の従来技術にない特徴である。
【０１４６】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、またはｆｚ）が、両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることが広範な観測角での再帰反射特性を均一なものとするうえで特に好ましい。
【０１４７】
従来技術における類似の技術においては、一つの再帰反射素子に対して１通りの片側溝角あるいは頂角の偏差を与えることしかできないために、数種類の片側溝角の組み合わせを形成する必要があり非常に煩雑な加工方法を採用せざるを得なかった。
【０１４８】
しかしながら、本発明における底辺が直線でないＶ字状溝をもち反射側面が曲面および／または複平面を形成するような反射素子を用いる方法においては、該反射側面の任意の反射点における法線に垂直な仮想的な接面と、隣接する反射側面となす頂角は理論的な９０°という角度に対して連続的にわずかに変化させる事ができる。この理論的な９０°という角度からの偏差を頂角偏差としたときに、一つの反射側面のなかで頂角偏差が０°である反射領域からｆｘ値に基づいてた最大頂角偏差をもつ反射領域まで連続して存在しうるのである。
【０１４９】
さらに、与えうる頂角偏差は非直線因子（ｆｘ、ｆｙ、またはｆｚ）を調節することで簡単に得られるという利点がある。具体的には、一つの素子あるいは隣接したいくつかの素子にわたってｆｘ値の変化パターンを変化させることにより、たとえばｆｘ値の小さな素子の範囲を多くすることにより観測角の小さな部分の再帰反射性能を優先的に向上する事ができ、また、ｆｘ値の大きな素子の範囲を多くすれば観測角の大きな部分での再帰反射性能を改善する事ができる。
【０１５０】
与えることのできるｆｘ値は反射側面の両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌとなるように形成されているが好ましい。ｆｘ値が０．０００１Ｌ未満の場合は光の発散が過小となり観測角特性の改善が得られにくく、０．０５Ｌを超える場合には光の発散が過剰となり正面方向の再帰反射特性が著しく低下する不具合がある。しかしながら、本発明による再帰反射光の発散の方法においては、従来のような単一の頂角偏差を与えた場合のように再帰反射した光束が複数の反射光束に分裂せず、一つの反射光束として均一な分布を持つ再帰反射パターンが得られる。
【０１５１】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群の、非直線底辺の軌跡は様々な形状、例えば、曲線、矩形線、折線などの形状を有する事ができるが、特に非直線底辺の軌跡が円弧、三角関数（正弦曲線、余弦曲線、正切曲線）、逆三角関数、楕円関数、双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる曲線で表されることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群であることが、素子の様々な方位からの入射光に対して均一な再帰反射パターンを与える事ができて好ましい。さらに、このような非直線の底辺を持つ反射側面は平面を形成せず、２次または３次曲面およびこれらの曲面の組み合わせからなる多面反射側面、あるいは複数の平面の組み合わせからなる多面反射側面を形成している。
【０１５２】
図２３（ａ）、（ｂ）、および（ｃ）には、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対に採用できる非直線底辺の軌跡の形状の例が示されている。
【０１５３】
図２３（ａ）には底面三角形（Ａ−Ｏ−Ｂ−Ｃ１）の頂点ＡとＢとを通り、非直線因子（ｆｘ）によって隔てられた点Ｏ’を通過するようにして形成された曲線状の非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）が示されている。この曲線は円弧、三角関数（正弦曲線、余弦曲線、正切曲線）、逆三角関数、楕円関数、双曲線関数などの曲線を表す関数によって定義できる。これによって、右側の素子の反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１）は湾曲した曲面を形成している。
【０１５４】
図２３（ｂ）には底面三角形（Ａ−Ｏ−Ｂ−Ｃ１）の頂点ＡとＢとを通り、非直線因子（ｆｘ）によって隔てられた点Ｏ’を通過するようにして形成された屈曲線状の非直線底辺（Ａ−Ｏ’−Ｂ）が示されている。この屈曲線状の底辺は点Ｏ’において折れ曲がっており、これによって、右側の素子の反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１）は二つの副反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｈ１、およびＢ−Ｏ’−Ｈ１）に分割されている。
【０１５５】
図２３（ｃ）には底面三角形（Ａ−Ｏ−Ｂ−Ｃ１）の頂点ＡとＢとを通り、非直線因子（ｆｘ）によって隔てられた点Ｏ’および屈曲点Ｌ０およびＭ０を通過するようにして形成された屈曲線状の非直線底辺（Ａ−Ｌ０−Ｏ’−Ｍ０−Ｂ）が示されている。この屈曲線状の底辺は点Ｏ’、Ｌ０、およびＭ０において折れ曲がっており、これによって、右側の素子の反射側面（Ａ−Ｏ’−Ｂ−Ｈ１）は四つの副反射側面（Ａ−Ｌ０−Ｌ１、Ｌ０−Ｌ１−Ｈ１−０、Ｈ１−Ｍ１−Ｍ０−０、およびＭ０−Ｍ１−Ｂ）に分割されている。これらの副反射側面のうち二つの副反射側面（Ａ−Ｌ０−Ｌ１、およびＭ０−Ｍ１−Ｂ）は正規な反射側面であり、他の二つの副反射側面（Ｌ０−Ｌ１−Ｈ１−０、およびＨ１−Ｍ１−Ｍ０−０）は正規な反射側面を形成していない。
【０１５６】
また、一定方向の方位に対する観測角特性を選択的に改善することも可能である。そのためには一定方向のＶ字状溝に対して選択的に片側溝角に対して偏差を与えることにより達成される。
【０１５７】
さらに、一つのＶ字状溝において片側溝角が一定でないような反射素子も採用可能である。具体的には本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子の両端直線と垂直に交わる平面が該反射側面と交差して定められる線分と、共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直で該両端直線（図１８および図２０におけるＡ−Ｂ）を含むＶ溝垂直平面（Ｕｘ、Ｕｙ、またはＵｚ）とがなす片側溝角（ＧＬｘ、ＧＲｘ、ＧＬｙ、ＧＲｙ、ＧＬｚ、ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず、反射側面が曲面および／または複平面を形成する反射素子対であることも観測角特性を向上させるために好ましい。このような反射素子においては、底面が直線をなさず、さらに、片側溝角が底辺の両端にわたって一定の角度を形成していない。
【０１５８】
このような片側溝角は、正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさないように形成されているが好ましい。最大偏差が０．０００１°未満の場合は再帰反射光の発散が過小となり観測角特性の改善が得られにくく、０．１°を超える場合には再帰反射光の発散が過剰となり正面方向の再帰反射特性が著しく低下する不具合がある。
【０１５９】
本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性に加えて入射角特性の両方の角度特性を改善するために、反射素子を構成する三つの反射側面の底辺の両端を結んだ両端直線により形作られる底面三角形の一つの内角が３５〜７５°、好ましくは４５〜７０°である三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群を用いる事が好ましい。
【０１６０】
このような正三角形でない形状の底面三角形をもつ再帰反射素子の採用は、実質的に該素子の持つ擬光学軸を傾斜することと同様な効果をもつ。このような底面三角形の内角の変化は、底面が二等辺三角形の再帰反射素子を例として説明すると、辺の長さが等しい辺によってはさまれる角（∠ＡＣＢ）が３５〜７５°にわたって変化すると対応する擬光学軸の傾きは約−１５〜＋１８°にわたって変化し、他の角（∠ＡＢＣ、∠ＢＡＣ）が３５〜７５°にわたって変化すると対応する擬光学軸の傾きは約−３０〜＋１８°にわたる変化に相当する。
【０１６１】
さらに、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を一層改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）からのＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、三つの方向のＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）の各底辺群が形成するそれぞれの平面（Ｓｘ、Ｓｙ、またはＳｚ）の少なくとも一つの平面の深さが他の平面の深さと異なることがより好ましい。一般に擬光学軸を傾斜させたときに得られる反射素子三つの反射側面の面積は等しくなくなるために再帰反射の効率が低下するという不具合を有する。このようなＶ字状溝群の深さが異なるような反射素子は、このような不具合を改善し、三つの反射側面の面積の違いを少なくすることによって再帰反射の効率を向上させるとともに、本発明による反射素子の特徴である反射側面が平面を持たないために観測角特性の改善も図れる。
【０１６２】
このような、少なくとも一つの方向のＶ字状溝群の底辺群が形成する平面（Ｓｘ、Ｓｙ、Ｓｚ）の深さが他の面の深さと異なるような再帰反射素子に関しての具体的な態様とその効果に関する記載に関しては、本発明の発明者らによる国際公開ＷＯ９８／１８０２８号、国際公開ＷＯ００／５２５０３号及び国際公開ＷＯ９９／５４７６０号に詳しく記載されているのでここではそれら発明の特許番号の記載をもって説明に代える。
【０１６３】
なお、好ましい深さの差異は、上記式２と式３で表される範囲が好ましい。
【０１６４】
さらにまた、本発明における再帰反射物品を構成する再帰反射素子対群は、観測角特性と入射角特性との両方の角度特性を一層改善するために、三方向（ｘ、ｙ、ｚ方向）から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成され多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、ｘ方向のＶ字状の溝がｙ方向とｚ方向のＶ字状の溝の交点（Ａ、Ｂ）を通過せず、交点Ａと交点Ｂを結ぶ両端直線からオフセット（Δｘ）を持った位置に形成されており、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であることを特徴とする再帰反射物品を用いることも出来る。
【０１６５】
このような、三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であるような再帰反射素子に関しての具体的な態様とその効果に関する記載に関しては、本発明の発明者らによる特開２００１−２６４５２５号及びその対応である米国特許第６、３１８、８６６号に詳しく記載されているのでここではその発明の特許番号の記載をもって説明に代える。
【０１６６】
このような非対称の対からなる再帰反射素子対における好ましいオフセット（△ｘ）の範囲としては、上記式４の範囲である事が好ましい。
【０１６７】
本発明第２の形態による三角錐型キューブコーナー再帰反射素子群からなる樹脂成形品製造用の金型の作成に用いる母型の作成に好適に用いることのできる基材としては、ＪＩＳ−Ｚ２２４４に規定されたビッカース硬さが３５０以上、特に３８０以上の金属材料が好ましく、具体的には、アモルファス銅、無電解銅、電析ニッケル、アルミニウム等を挙げることができ、合金系材料としては、例えば、銅−亜鉛合金（真鍮）、銅−錫−亜鉛合金、ニッケル−コバルト合金、ニッケル−亜鉛合金、アルミニウム合金等を挙げることができる。
【０１６８】
本発明の第２の形態の基材、三角錐型キューブコーナー再帰反射素子母型、電鋳金型、断面形状等は、本発明の第１の形態において説明したものと同様である。
【実施例】
【０１６９】
以下、実施例により本発明の詳細を更に具体的に説明するが、本発明は実施例にのみ限定されるものでないことはいうまでもない。尚、実施例１〜５および比較例１は、本発明の第１の形態に関するものであり、実施例６〜１０および比較例２は、本発明の第２の形態に関するものである。
【０１７０】
［実施例１］
表１の実施例１として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を作成した。この際に，図１２の点Ａおよび点Ｏにおける切削工具の旋回角（η）は０であり，点Ａと点Ｏの中点における切削工具の旋回角（η）は１．５５°であり，その間の旋回角は連続的に変化させた。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が０°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品１として作成した。
【０１７１】
［実施例２］
表１の実施例２として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を実施例１と同じ方法で作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が＋７°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品２として作成した。
【０１７２】
［実施例３］
表１の実施例３として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を実施例１と同じ方法で作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が−７°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品３として作成した。
【０１７３】
［実施例４］
表１の実施例４として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を実施例１と同じ方法で作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が＋７°であり，ｘ方向のＶ字状溝とｙおよびｚ方向のＶ字状溝との深さの違いが１０μｍであった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品４として作成した。
【０１７４】
［実施例５］
表１の実施例５として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー素子の，三方向のＶ字状溝の両側の片側溝角が最大０．０１°だけ正規な片側溝角よりも小さくなるように図１２で示されたような連続的な変化をもつ反射側面をもつ本発明による再帰反射物品の形状を有する金型を実施例１と同じ方法で作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が＋１°であり，ｘ方向のＶ字状溝とｙおよびｚ方向のＶ字状溝との深さの違いが５μｍであり，ｘ方向のＶ字状溝のオフセット（△ｘ）が１０μｍであった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品５として作成した。
【０１７５】
＜比較例１＞
表１の比較例１として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群よりなる反射物品の形状を有する金型を作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ，擬光学軸の傾斜角度が０°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に，電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し，厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって比較品１として作成した。
【表１】
【０１７６】
＜再帰反射係数＞
実施例をはじめ本明細書に記載の再帰反射係数は以下で述べる方法で測定されたものである。再帰反射係数測定器として、ガンマーサイエンティフィック社製「モデル９２０」を用い１００ｍｍ×１００ｍｍの再帰反射物品の再帰反射係数をＡＳＴＭ
Ｅ８１０−９１に準じて、観測角０．２°、１．０°、入射角５°、１０°、３０°の角度条件で、適宜の５個所について測定し、その平均値をもって再帰反射物品の再帰反射係数とした。
【０１７７】
＜測定結果＞
上記の発明品１〜５および比較品１の再帰反射係数を測定し以下の表２の値を得た。
【表２】
【０１７８】
いずれの発明品も比較品１に比べて優れた再帰反射性能，特に，優れた観測角特性を有していた。
【０１７９】
［実施例６］
本発明を説明する図２０および図２２に示されるような形状を持つ三角錐型キューブコーナー再帰反射素子であって、擬光学軸の傾斜角度が０°であり、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、それらの三方向のＶ字状溝群の間隔（Ｖ溝ピッチ）がいずれも２１２．１３μｍで、両側溝角（片側溝角の和）がいずれも７０．５３°で一定しており、Ｖ字状溝の深さは１００μｍで一定で、底面三角形の内角はいずれも６０°であるような再帰反射素子を作成した。
【０１８０】
その際に、Ｖ字状溝の溝は図２２に示されるようなｘ’、ｙ’、およびｚ’で示される曲線形状をもっており、その曲線軌跡は図１８における反射素子の底面の頂点（Ａ、Ｂ、およびＣ１、Ｃ２）を通過する正弦曲線によって決定される。図２０の線分Ａ−Ｂで示されるｘ方向の非直線因子（ｆｘ）は０．５μｍであり、ｙおよびｚ方向の非直線因子（ｆｙ、およびｆｚ）も同じく０．５μｍとした。これらの加工パラメーターと素子形状を表すパラメータとをまとめて表１に示した。
【０１８１】
この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品６として作成した。
【０１８２】
［実施例７］
本発明を説明する図１８および図２１に示されるような形状を持つ三角錐型キューブコーナー再帰反射素子であって、擬光学軸の傾斜角度が＋７°であり、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、それらの三方向のＶ字状溝群の間隔（Ｖ溝ピッチ）がｘ方向が２３９．７６μｍでｙおよびｚ方向が２０５．２３μｍで、両側溝角（片側溝角の和）がいずれもｘ方向が５６．５３°でｙおよびｚ方向が７７．０４°で一定しており、Ｖ字状溝の深さは１００μｍで一定で、底面三角形の内角はｙ−ｚ溝をはさむ内角が５０．６８°でｚ−ｘ溝およびｘ−ｙ溝をはさむ内角が６４．６６°であるような再帰反射素子を作成した。
【０１８３】
その際に、Ｖ字状溝の溝は図２１に示されるようなｘ’で示される曲線形状をもっており、その曲線軌跡は図１８に示される反射素子の底面の頂点Ａおよび頂点Ｂを通過する正弦曲線によって決定される。図１８の線分Ａ−Ｂで示されるｘ方向の非直線因子（ｆｘ）は０．５μｍとした。これらの加工パラメーターと素子形状を表すパラメータとをまとめて表３に示した。
【０１８４】
この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品７として作成した。
【０１８５】
［実施例８］
本発明を説明する図１８および図２１に示されるような形状を持つ三角錐型キューブコーナー再帰反射素子であって、擬光学軸の傾斜角度が＋７°であり、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、それらの三方向のＶ字状溝群の間隔（Ｖ溝ピッチ）がｘ方向が２３９．７６μｍでｙおよびｚ方向が２０５．２３μｍで、両側溝角（片側溝角の和）がいずれもｘ方向が５６．５３°でｙおよびｚ方向が７７．０４°で一定しており、Ｖ字状溝の深さは１００μｍで一定で、底面三角形の内角はｙ−ｚ溝をはさむ内角が５０．６８°でｚ−ｘ溝およびｘ−ｙ溝をはさむ内角が６４．６６°であるような再帰反射素子を作成した。
【０１８６】
その際に、Ｖ字状溝の溝は図２１に示されるようなｘ’、ｙ’およびｚ’で示される曲線形状をもっており、その曲線軌跡は図１８に示される反射素子の底面の頂点（Ａ、Ｂ、およびＣ１、Ｃ２）を通過する正弦曲線によって決定される。図１８の線分Ａ−Ｂで示されるｘ方向の非直線因子（ｆｘ）は０．５μｍとし、ｙおよびｚ方向の非直線因子（ｆｙ、およびｆｚ）も同じく０．５μｍとした。これらの加工パラメーターと素子形状を表すパラメータとをまとめて表２に示した。
【０１８７】
この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品８として作成した。
【０１８８】
［実施例９］
実施例８においてｘ方向のＶ字状溝群（ｘ’）の溝の深さを１１０μｍとした以外は実施例８と同じ方法で本発明における再帰反射素子を作成した。この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品９として作成した。
【０１８９】
［実施例１０］
本発明を説明する図１８および図２１に示されるような形状を持つ三角錐型キューブコーナー再帰反射素子であって、擬光学軸の傾斜角度が−７°であり、三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ、ｘ、ｘ…、ｙ、ｙ、ｙ…、およびｚ、ｚ、ｚ…）により形成されており、それらの三方向のＶ字状溝群の間隔（Ｖ溝ピッチ）がｘ方向が２００．９２μｍでｙおよびｚ方向が２２４．２５μｍで、両側溝角（片側溝角の和）がいずれもｘ方向が８４．５３°でｙおよびｚ方向が６３．１１°で一定しており、Ｖ字状溝の深さは１００μｍで一定で、底面三角形の内角はｙ−ｚ溝をはさむ内角が６７．８５°でｚ−ｘ溝およびｘ−ｙ溝をはさむ内角が５６．０８°であるような再帰反射素子を作成した。
【０１９０】
その際に、Ｖ字状溝の溝は図２１に示されるようなｘ’、ｙ’およびｚ’で示される曲線形状をもっており、その曲線軌跡は図１８に示される反射素子の底面の頂点（Ａ、Ｂ、およびＣ１、Ｃ２）を通過する正弦曲線によって決定される。図１８の線分Ａ−Ｂで示されるｘ方向の非直線因子（ｆｘ）は０．５μｍとし、ｙおよびｚ方向の非直線因子（ｆｙ、およびｆｚ）も同じく０．５μｍとした。これらの加工パラメーターと素子形状を表すパラメータとをまとめて表３に示した。
【０１９１】
この様な形状の金型をシェーパー法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって本発明品１０として作成した。
【０１９２】
＜比較例２＞
表３の比較例２として示されたような形状を有する従来公知の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群よりなる反射物品の形状を有する金型を作成した。作成した素子の形状は高さ（ｈ）が１００μｍ、光学軸の傾斜角度が０°であった。この様な形状の金型をフライカット法によってニッケル製の金型母材に形成した後に、電鋳法を用いて凹形状の成形金型を作成し、厚さ２００μｍのポリカーボネートシート（三菱エンジニアリングプラスチックス社製「ユーピロン
Ｈ３０００」）を用いて圧縮成形によって比較品２として作成した。
【表３】
【０１９３】
＜測定結果＞
上記の発明品６〜１０および比較品２の再帰反射係数を測定し以下の表２の値を得た。
【表４】
【０１９４】
いずれの発明品も比較品２に比べて優れた再帰反射性能、特に、優れた観測角特性を有していた。
【産業上の利用可能性】
【０１９５】
本発明は、道路標識（一般的な交通標識やデリニエーター）、路面標識（ペーブメントマーカー）、工事標識等の標識類、自動車やオートバイ等の車両のナンバープレート類、トラックやトレーラーのボディーに貼付される反射テープ、衣料、救命具等の安全資材類、看板等のマーキング、可視光、レーザー光あるいは赤外光反射型センサー類の反射板等において有用に用いられる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ，ｘ，ｘ…，ｙ，ｙ，ｙ…，およびｚ，ｚ，ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ‐Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が、各々において直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品。
【請求項２】
該非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂直線と該非直線底辺との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ，ｆｙ，またはｆｚ）が，両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される請求項２に記載の再帰反射物品。
【請求項３】
該非直線底辺の軌跡が円弧，三角関数（正弦曲線，余弦曲線，正切曲線），逆三角関数，楕円関数，双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる少なくとも一つの曲線を含むことを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される請求項１または２に記載の再帰反射物品。
【請求項４】
該非直線底辺の軌跡が直線を組み合わせた折れ線で表されることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される請求項１または２に記載の再帰反射物品。
【請求項５】
該両端直線と垂直に交わる平面が該反射側面と交差して定められる線分と，共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直で該両端直線を含むＶ溝垂直平面（Ｕｘ，Ｕｙ，またはＵｚ）とがなす片側溝角（ＧＬｘ，ＧＲｘ，ＧＬｙ，ＧＲｙ，ＧＬｚ，ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず，反射側面が平面を形成しないことを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される請求項１から４のいずれか１に記載の再帰反射物品。
【請求項６】
該反射素子を構成する三つの反射側面の底辺の両端を結んだ両端直線により形作られる底面三角形の一つの内角が３５〜７５°であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の再帰反射物品。
【請求項７】
該反射素子を構成する三つの反射側面の底辺の両端を結んだ両端直線により形作られる底面三角形の一つの内角が４５〜７０°であることを特徴とする請求項６に記載の再帰反射物品。
【請求項８】
該三つの方向のＶ字状溝群（ｘ，ｘ，ｘ…，ｙ，ｙ，ｙ…，およびｚ，ｚ，ｚ…）の各底辺群が形成する平面（Ｓｘ，Ｓｙ，またはＳｚ）の少なくとも一つの平面の深さが他の平面の深さと異なることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の再帰反射物品。
【請求項９】
ｘ方向のＶ字状の溝がｙ方向とｚ方向のＶ字状の溝の交点（Ａ，Ｂ）を通過せず、該ｘ方向の溝と交点Ａおよび交点Ｂを結ぶ直線との最大距離で表されるオフセット（Δｘ）を持った位置に形成されており、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の再帰反射物品。
【請求項１】
三つの方向から等間隔に配置されたＶ字状溝群（ｘ，ｘ，ｘ…，ｙ，ｙ，ｙ…，およびｚ，ｚ，ｚ…）により形成され、該Ｖ字状溝群の底辺群により定められる共通平面（Ｓ‐Ｓ’）上に設置された多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品において、該再帰反射素子対におけるいずれかの方向のＶ字状溝を構成する底辺が、各々において直線状の軌跡をなさない非直線底辺であり、該Ｖ字状溝により形成される反射側面が曲面および／または複平面を形成することを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される再帰反射物品。
【請求項２】
該非直線底辺の両端を結んだ両端直線からの該非直線底辺への垂直線と該非直線底辺との交点と両端直線との最大距離で規定される非直線因子（ｆｘ，ｆｙ，またはｆｚ）が，両端直線の長さをＬとしたときに０．０００１Ｌ〜０．０５Ｌであることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される請求項２に記載の再帰反射物品。
【請求項３】
該非直線底辺の軌跡が円弧，三角関数（正弦曲線，余弦曲線，正切曲線），逆三角関数，楕円関数，双曲線関数およびそれら関数を組み合わせた関数から選ばれる少なくとも一つの曲線を含むことを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される請求項１または２に記載の再帰反射物品。
【請求項４】
該非直線底辺の軌跡が直線を組み合わせた折れ線で表されることを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される請求項１または２に記載の再帰反射物品。
【請求項５】
該両端直線と垂直に交わる平面が該反射側面と交差して定められる線分と，共通平面（Ｓ−Ｓ’）に垂直で該両端直線を含むＶ溝垂直平面（Ｕｘ，Ｕｙ，またはＵｚ）とがなす片側溝角（ＧＬｘ，ＧＲｘ，ＧＬｙ，ＧＲｙ，ＧＬｚ，ＧＲｚ）がキューブコーナーを形成する正規な片側溝角から０．０００１〜０．１°の最大偏差をもって一定の角度をなさず，反射側面が平面を形成しないことを特徴とする多数の三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対群により形成される請求項１から４のいずれか１に記載の再帰反射物品。
【請求項６】
該反射素子を構成する三つの反射側面の底辺の両端を結んだ両端直線により形作られる底面三角形の一つの内角が３５〜７５°であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の再帰反射物品。
【請求項７】
該反射素子を構成する三つの反射側面の底辺の両端を結んだ両端直線により形作られる底面三角形の一つの内角が４５〜７０°であることを特徴とする請求項６に記載の再帰反射物品。
【請求項８】
該三つの方向のＶ字状溝群（ｘ，ｘ，ｘ…，ｙ，ｙ，ｙ…，およびｚ，ｚ，ｚ…）の各底辺群が形成する平面（Ｓｘ，Ｓｙ，またはＳｚ）の少なくとも一つの平面の深さが他の平面の深さと異なることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の再帰反射物品。
【請求項９】
ｘ方向のＶ字状の溝がｙ方向とｚ方向のＶ字状の溝の交点（Ａ，Ｂ）を通過せず、該ｘ方向の溝と交点Ａおよび交点Ｂを結ぶ直線との最大距離で表されるオフセット（Δｘ）を持った位置に形成されており、該三角錐型キューブコーナー再帰反射素子対が非対称の対であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の再帰反射物品。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【公開番号】特開２０１１−５３７０９（Ｐ２０１１−５３７０９Ａ）
【公開日】平成２３年３月１７日（２０１１．３．１７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２５４６０７（Ｐ２０１０−２５４６０７）
【出願日】平成２２年１１月１５日（２０１０．１１．１５）
【分割の表示】特願２００５−５１６０３２（Ｐ２００５−５１６０３２）の分割
【原出願日】平成１６年１２月２日（２００４．１２．２）
【出願人】（０００００４５９２）日本カーバイド工業株式会社 (165)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年３月１７日（２０１１．３．１７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１１月１５日（２０１０．１１．１５）
【分割の表示】特願２００５−５１６０３２（Ｐ２００５−５１６０３２）の分割
【原出願日】平成１６年１２月２日（２００４．１２．２）
【出願人】（０００００４５９２）日本カーバイド工業株式会社 (165)
【Ｆターム（参考）】
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