熱機関
本発明による処理室機関（ＰＫＭ）は、処理室を予燃焼室の新規の形態として備える燃焼ピストン機関であり、当該処理室内に、液体燃料が絶えず流れ込み、当該処理室内において複数のサイクルにわたって処理され、ＰＫＭ燃料を形成する。処理室（ＰＫ）は、圧縮室の上方に配置され、気密性の分離壁によって当該圧縮室から分離され、燃料は当該処理室内へと長期間の段階にわたって圧縮され（歯車ポンプ）、当該処理室内で蒸発し、当該室内へ給送されるガスによって処理され、ガス並びに任意選択的に煙及び煤を含む燃料を形成するように高い酸素含有量を有する。処理室は、燃料を少なくとも２回のサイクルの間含み、当該燃料は、ピストンの最大圧力よりも高い概ね最大の圧力下に永続的にあり、且つ処理温度（たとえば８００℃）下に永続的にある。それぞれのサイクルにおいて燃焼される燃料は、バルブ（概ね空気圧によって駆動されるシリンダバルブ）によって燃焼機関内へと流れ、当該バルブは最高点領域において開いている。処理室は、孔を備える孔壁を囲む圧力壁によって包囲され、当該孔を通じて高い酸素含有量を有する孔流が（熱なしで圧力を維持し、且つ圧力なしで熱を維持する）処理室内で流れる。本発明はまた、燃料又は潤滑剤のためのダブルポンプシステムに関し、ペルチェ電流によって制御されると共に温度制御器を備える点火器を起動させることにも関する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
処理室機関ＰＫＭは、概念的には難しいが、実現及び作動方式においては問題を伴わず、且つ最も簡単である。
【０００２】
フィルバース（Philberth）によるＰＫＭは、処理室ＰＫを有するピストン機関である。ＰＫは、シリンダ壁ＺＷによって囲まれる、ピストンの上方の室である圧縮室ＰＲから、気密性の分離壁ＴＷによって分離され、当該分離壁内にはバルブＶｅが埋め込まれている。Ｖｅが開いている間は、ＰＲは燃焼室ＢＲであり、Ｖｅによって移行流れＰＫ／ＢＲ（ＰＫからＢＲへのガス、又はＢＲからＰＫへのガス）が流れる。バルブの上方で、ＰＫは多孔性の孔壁ＰＷとしての熱壁ＷＷによって囲まれている。ＷＷは、圧力壁ＤＷによって圧力をかけられながら囲まれる。多シリンダ機関（３、５、７、…）は、有利には共通のＰＫ及びＷＷを有する。
【０００３】
燃料が、Ｋ流体としてＰＫ内に流れ込み、当該ＰＫにおいて燃料は、処理室ガス（ＰＫガス）になるように処理される。この際、ＰＫ内に流れ込む過剰バランスのガスが用いられる。このガスは、ＢＲからの少量の過剰バランスのＢＲガスであり、及び／又は多量の過剰バランスの処理ガス（ＰＣガス）である。通常は、ＰＣガスはＢＲから排出され、その容量は、排出容量Ｖａを超える。
【０００４】
ＰＣガスは、ＰＫ内に孔流れとして、また場合によっては付加流れとして流れ込む。
＞ 付加ガス流れ（Ａ流れ）は、Ｋ流れに加えられてＰＫ供給管へと供給される。
＞ 孔流れ（Ｐ流れ）は、具体的にはＷＷを通る壁流れ（Ｗ流れ）である。
ＰＫＭの孔流れは、コークス／タール／樹脂の沈殿物であるＫＴＨを防止する。孔からＰＫ内へのＰ流れは、ＷＷにおける煙及び煤を酸化する。
【０００５】
ＰＫガス（ＰＫＭ燃料）は、Ｖｅが開いている際に（移行流れＰＫ¬ＢＲを通じて）ＢＲ内で燃焼する。これは、最高点に達する前の前シュート及び最高点に達した後の後押しにおいて行われる。当該前シュート及び当該後押しの間に戻り押しがある場合があり、当該戻り押しにおいて、ピストンはＢＲガスをＰＫ内に押し入れる。
【０００６】
ピストンによって上昇したバルブにおいて：場合によっては、間隙流れ（Ｓ流れ）がＰＣガスとしてバルブの間隙を通る。場合によっては、ネック流れ（Ｈ流れ）がＰＣガスとしてバルブネックを介してＢＲ内に入る。場合によっては、ヘッド流れ（Ｋ流れ）がヘッド壁（バルブのＰＫ側の多孔壁）を通る。
Ｓ流れ、Ｈ流れ及びＫ流れは、バルブにバルブ流れ（Ｖ流れ）として供給される。
Ｈ流れのみがＰＣガスであり、再利用される。全ての他のＰＣガスは処理される。
【０００７】
ピストンの圧力面の位置Ｐｎ 上方 Ｐ０−Ｐ１−ＰＨ−Ｐ２−ＰＧ−Ｐ３
Ｐ３が最も高い（最高点） 下方 Ｐ３−Ｐ４−Ｐ５−Ｐ６（Ｐ６¬Ｐ０）
位置ＰＸ〜ＰＺの段階ＰＸＺ ＰＺ〜ＰＸの段階ＰＺＸ（Ｐ６＝Ｐ０を経由）
Ｐ１２ 圧縮；Ｐ２４ 燃焼；Ｐ４５ 膨張；Ｐ５１ 交換
温度 ＰＫ内のＴＫ；ＰＲ内のＴＲ；ＰｎにおけるＴｎ；ＰＸＺにおけるＴＸＺ
圧力 ＰＫ内のｐＫ；ＰＲ内のｐＲ；Ｐｎにおけるｐｎ；ＰＸＺにおけるｐＸＺ
容量 ＰＫのＶＫ；ＰＸ及びＰＺの間のＶＸＺ；ＰＸ及びＴＷの間のＶＸＴ
【０００８】
ＰＫＭの特性及び動作 具体的な構成及び提案：
原子に付くものは、分離もする。すなわち再構造化は分子においてのみ行われる（場合によってはいくつかのサイクルにわたって一体化される）。一貫して、ＰＫ内の全ての状態（特にＴＫ）は確実にバランス基準と共に生じる。問題のないＰＫバランスは機能及び材料に適合している。ＰＫＭは調整に関しての問題をほとんど有せず、非常に簡単である。
ＰＫＭは、各々の燃料（各オクタン価及びセタン価）によって完璧に作動する。Ｋ流体は、ＰＫ内へ各々の方法で供給可能であり、有利には歯車ポンプで継続的に供給される。
ＰＫは確かに「予燃焼室」として分類され得るが、従来の予燃焼室からは基本的に逸れている。ＰＫは、１サイクル（概ね５〜５０）のための燃料として、ＰＫガスになるように完全に処理される燃料よりもはるかに多くの燃料を収容する。ＰＫは、その内部空間において、高い圧力と高い温度（概ね１７（１７０）＜ｐＫ／ＭＰａ（バール）＜２５（２５０）；４００＜ＴＫ／℃＜１２００）とを永続的に有し、それらは一定で変動することはあまりない。
過剰バランスの処理するガスは、ＰＣガスであり、場合によっては戻り押しである。ＰＣガスは各々の方法（たとえば、Ｖ３Ｔから排出管Ｖａを介して逆止弁）で調整できる。
ＰＫガスは、ＰＫＭ燃料であり、湿気、煙及び煤を含む場合があり、処理中に連続して生成され、バルブを開くことで激しく消費する。
バルブが開いていることにより、ＰＫガスは燃焼のためにＢＲガスに混合される。それぞれのガスはそれ自体で点火温度よりも高い温度を有するので、ＰＫガスは、遅延もなく、外部からの点火、すなわち火炎面、衝撃波、衝撃起爆を必要とせずにＢＲガスと反応する。反応は常に円滑に行われ、排気ガスが吸気ガスの大部分を占めていても同様である（たとえば、９９％においても０％の場合と同様である）。そのため、ＰＫＭにおいては洗浄に関しての問題はない。ＰＫＭは２行程機関としては、５０％の排気ガスの割合で４行程機関に相当する働きをする。従来の排気バルブ及び吸気バルブを用いれば、ＰＫＭは４行程機関としても利用できるであろう。
有利には、ＰＫＭは２行程機関である。排気ガスの排気と吸気の供給とが交代で行われる。それらは、Ｐ５１において利用可能なＺＷスリットを介して行われる。有利には、排気スリットは垂直であり、吸気スリットは可能な限りＺＷと平行である。Ｐ１からは、吸気＋排気ガス＝供給ガス（Zugas）となる。
２行程機関としてのＰＫＭは、単一のバルブＶｅのみを必要とする。バルブは開かれると、移行流れのために移行流れ抵抗ＴＳＷを有する。ＴＳＷが小さい場合、移行においては圧力の低下は存在しない。ＢＲ圧力はＰＫ圧力ｐＫと同じになり、ＰＫ圧力は変動することはあまりない（実際には、永続的に一定であり、概ね２０ＭＰａ（２００バール）であり、落ち着いた動作をもたらす）。
バルブを開くことは、ピストンの最高点領域（概ね、Ｐ３の後にいくらかピストンが落ちる直前）において行われる。機能に関しては問題はなく、時間調整の問題もない。
ＰＫＭは、様々な方法でバルブを開くことで作業を行う。たとえば、（Ｉ）ピストンによる上昇（ＰＫＭについての本明細書はこの方法に自由選択により基づく）（ばねバルブ）。（ＩＩ）圧電水圧システム又は磁気水圧システムを用いてバルブの足の上に（当該足の下でＰＲからの分離を行うＴＷと共に）上昇。しかしバルブは、プラグ軸又はスライダによっても開かれる。（ＩＩＩ）外部から開く。たとえばカムによって行う。有望なのは、空気圧式装置を用いて行うことで、その実行中には圧電電気システム又は磁気電気システムが用いられる（シリンダバルブ）。
【０００９】
比較
１世紀以上にわたる従来の燃焼機関は以下のものである。
ＯｔＭ「オットー機関」：均一の空気及び燃料の混合気は、火花点火される。
ＤｓＭ「ディーゼル機関」：給送された燃料が圧縮された空気内で燃焼する。
【００１０】
ＯｔＭは局所的に点火し、ＤｓＭは温度の低い燃料を注入する。燃焼プロセスは、約１ｍｓで終了し、燃焼物を再び点火して継続する。これは完全な洗浄を必要とする。そのため、ＯｔｍはＤｓＭと同様に、大抵の場合４行程機関である。
【００１１】
ＯｔＭ；１９世紀において、オットー及びランゲンによって都市ガス用機関として概念化された。携行可能なガス源としての、蒸発可能な石油成分の「ガス化」は、ベンゼン（Benz）を除去することに成功した（モル脂肪族「ガソリン」、芳香族「ベンゼン」）。
【００１２】
ＯｔＭは、均一の燃料及び空気の混合気を圧縮し、最高点に達した直後に点火火花によって点火する。最適な点火の瞬間を得ることはなかなかできない。より効率の高い圧縮は、「ノッキング」（最高点に達する前の圧縮点火）に対して、アルキル鉛又は芳香族炭化水素を加えることを必要とする。これは問題である。
【００１３】
洗練された電子装置を用いても、全ての状況下において常に、最適なガス比率（過剰バランスが少ない）は未だに満足できる程度には得られていない。石油のごくわずかな部分（特定の分子）のみを用いることができる。
【００１４】
ＯｔＭは、２行程機関として利用される場合がある（特に簡素なオートバイ又は乗用車の場合）。しかし、２行程機関としてのＯｔＭは常に新たなガスを損失してしまう。
【００１５】
ＤｓＭ；１９世紀においてディーゼルによって考案された。ＤｓＭは空気を圧縮して高温にし、最高点に達した後に吹き付けられる液体燃料「ディーゼル」が燃焼する。低温のディーゼル油は、加熱、蒸発、混合及び分留され、そして局所的な点火部によって完全に点火される必要がある。この連鎖は確実に終了し、且つ常に全体が行われるとは限らない。壁に付着している油は、温度が低すぎて点火することができない。重い油分子は、非常にゆっくりと壁から拡散し、高温の乱流燃焼領域内へ入る。混合は、燃焼空間内でＣＯ及びＨ２が或る場所で発生し、ＮＸＯＺ及びＯ３が別の場所で発生するほど不十分なままである。それらは膨張における冷却において残留する。
【００１６】
多くの過剰空気は、長い反応連鎖を短縮することはほとんどできず、壁からの拡散を加速することはできない。過剰空気は作動温度を低下させ、したがって効率を低下させる。さらにオゾン及び酸化窒素が、ジオキシン、ベンズピレン及び多種多様な毒素と共に発生する。形成される煤がこれらをさらに活性化させる。ＤｓＭでは燃焼が完全に行われず、且つその燃焼は不潔であり、環境に悪い排気ガスを伴う。
【００１７】
ＤｓＭの開発においては、莫大な費用がかけられ、また大きな成果が残されてきた。２５０ＭＰａ（２５００バール）までの直接の吹き付けは、圧縮圧力に対して強烈な衝撃を与え、それによって、精細な噴霧が行われる。吹き付けに関しては、全ての状況において粘度が異なっていても限定を行わなければならない。吹き付けには変形形態が存在し、それらの変形形態において、壁又は焼玉に対して吹き付けが行われる。最近になって得られた圧電性の連続吹き付けが成果を残している。
【００１８】
特別な変形形態は、過流室又は予燃焼室に対する強烈な吹き付けである。予燃焼室は、燃焼空間の一部であり、当該燃焼空間には液体燃料が吹き付けられる。予燃焼室に向かって、ピストンによって圧力をかけられた空気が燃料物質の一部である燃料を予め燃焼し、当該燃料物質は、ざるのような開口を通じて最終的な燃焼のために他の燃焼空間の部分へと流れる。ディーゼルの原理においては反応は短期間である。
【００１９】
ＤｓＭは常に、非常に多量の屑と有害物質とを排出する。ごくわずかな石油を（特定の分子と共に）ＤｓＭにおいて用いることができる。ＤｓＭは、（大抵は遅い大型機関の場合）２行程機関として作動することがある。これは、燃焼のためにより長い期間が許される場合である。ＤｓＭの２行程機関は、排気ガスの一部を吸気ガスに用いると、性能及び温度の点で４行程機関よりもより有利であろう。しかしその場合のＤｓＭでは、点火は非常に緩慢であり、燃焼は非常に遅い。
【００２０】
原則的なこと（ＴＳＷが小さい場合）
ＰＫＭは、以下の３つの有益な特徴点の全てを完全に有している。
Ｉ．燃焼のための成分混合の均一性
ＩＩ．燃焼を（ＣＯ２、Ｈ２Ｏ、Ｎ２に関しての）正常なバランスに近づけること
ＩＩＩ．膨張の開始までに燃料の燃焼を完全にすること
１．Ｐ２Ｇ 前シュート 最も強い発熱反応：温度の高い、低バランス（unterbilant）のＰＫガスは、ピストンの上方を流れて、（ＢＲにおいて）供給ガス内で燃焼する。ＰＫガス及び供給ガスのそれぞれは、それ自体で点火温度よりも高い温度を有する。残りの未だに液体である燃料は、バルブにおいて蒸発する。前シュートにおいては、大抵の物質が理想的に燃焼する。
２．ＰＧ３ 戻り押し ＰＫ内の発熱反応：ピストンは、一部が燃焼した過剰バランスのＢＲガスに対してＰＫ内へと圧力をかけ、当該ＢＲガスは、低バランスのＰＫガスと反応する。ＰＧ３において、ＰＫ温度ＴＫが上昇する。ＰＫ圧力ｐＫは、ほとんど一定にｐ３まで調整される。戻り押しなしの場合、ＰＫ過剰圧力が生じる（ｐＫ＞ｐ３）。
３．Ｐ３４ 後押し 低バランスのＰＫガスは、ピストンの上方で圧力をかける（Ｐ３４において流れ込む燃料は蒸発する）。発熱反応は温度を上げる。
４．Ｐ２４：燃焼は、Ｐ２４の全ての時間にわたっているので、完全に行われる。Ｐ２４の最後の辺りで燃焼がさらに起こる場合、多くの差異が存在しないことはさらに有効である（性能及び温度）。常に確実に正確な所定のバランスが得られる。
５．Ｐ４２：燃料は、低バランスで、ＰＫガス内において継続して反応する。戻り押しの場合、ＰＫバランス及びＰＫ温度はいくらか低下する。燃料の流れ込み及び孔流れは、ＴＫ及びｐＫに影響を与える。しかし最終的なバランスは確実に同じである。
６．最適な酸素／燃料バランスのパラメータ（Vorgabe）はほとんど問題ではない。
７．点火は必要ではない（場合によっては開始時のみ）。オクタン価及びセタン価の値は関係ない。
注記：ＰＨにおいてピストンがバルブに当たる高さは、Ｐ４と同じである。非弾性的な上昇（Starr-Hebung）の場合、Ｐ２はＰ４と同じ高さである。ばねによる上昇の場合、Ｐ２はＰ４よりも高い。
Ｖ１Ｔ／Ｖ２Ｔ圧縮：ＰＫ容量のために、いくつかのサイクルにわたってようやく効果を発揮する。
ＶＧ３／ＶＧＴ戻り押し：容量が低減して、ＢＲガスはＰＫ内へ押し入れられる（ＰＫ温度ＴＫが上昇するため、ガスの割合は容量の割合よりも小さい）。
重要ではないさらなる領域：小さな戻り押しは低いＰＫバランスをもたらす。大きな戻り押しは、ＴＫ温度が高いため高いバランスをもたらす（必要であれば調整可能）。
【００２１】
具体的測定 非弾性的な上昇 説明のためのみの例：
サイクル角度βｎ Ｐ０におけるサイクルの開始では、β０＝０°であり、続いてたとえば、β１＝３０°；β２＝１６０°；β３＝１８０°；β４＝２００°；β５＝３３０°；β６＝３６０°である。
段階角度βＸＺ＝βＺ−βＸ ＰＸ〜ＰＺのＰＸＺにおいては回転する角度は概ね以下の通りである：
Ｐ１２圧縮 β１２＝１３０°；Ｐ２４燃焼 β２３＝β３４＝２０°
Ｐ４５膨張 β４５＝１３０°；Ｐ５１交換 β５６＝β０１＝３０°
【００２２】
行程容量＝Ｖ０３÷１３２．９ｍｍでは、９４１ｍｍ２のピストン断面で１／８リットルとなる
仮定：Ｖ２Ｔ÷８ｍｍ、且つ。Ｖ１Ｔ／Ｖ２Ｔ＝１６（圧縮）。Ｖ１Ｔ÷１２８ｍｍ
クランク半径Ｒｈ＝６６．４５ｍｍ；押し上げ高さＶ１３÷Ｒｈ（１＋ｃｏｓβ０１）＝１２４ｍｍ
バルブの上昇Ｖ２３÷Ｒｈ（１−ｃｏｓβ２３）＝４ｍｍ；残りの容量Ｖ３Ｔ÷４ｍｍ
（÷が意味するもの：＝関連する容量に固有の長さ）
ＶＫ及びＴＫは、有効な圧縮を適度に調整する。短いコネクティングロッドはＶ１３及びＶ２３を適度に調整する。
β２Ｇの場合の遊隙： ０°；Ｐ２＝ＰＧ １０°ＰＧ−konkret ２０°；ＰＧ＝Ｐ３
ＶＧ３及び戻り押し： ４ｍｍ及び０．５ １ｍｍ及び０．２ ０ｍｍ及び０．０
ＰＧがＰ３に近づくと、戻り押しは小さくなるか又は完全になくなる。
これは、いっそう大きくなる孔流れ及び／又は付加流れによって調整される。
【００２３】
ばねによる上昇を用いる方法；バルブネック又はピストン接触面は、ばね力（誘導力）を有するようにばねを付けられる。ばね力が非常に小さい場合、ピストンはＶｅに付きながらもまだバルブを上げず（ｐＫはｐＲよりも大幅に大きい）、Ｐ３（たとえばβ２＝１７０°）の前で上げる。ばね力が非常に大きい場合、ピストンとばね力とによって上昇したバルブはＰ４（たとえばβ４＝２００°）においてようやく閉まる。バルブ上昇の始まりは、特にばねの渦巻き線又はばね板が一緒になることでＰ２において画定される。一緒になることは、有利には、シリンダが安定している場合に行われる。
【００２４】
規格の表示（自ら能動的に規格化に関与することも当然あり得る）
特別な特徴点を有する熱をジュールによって規格化することは実用の面では「非熱力学的」である。熱は拡散分子エネルギーとして、「ｃａｌ」及び「Ｋａｌ」で最良に表現される。
熱Ｑ：４ｐｐｍでの正確な換算：１Ｗｓ（ジュール）＝０．２３９ｃａｌ
非常に正確には、ガス定数２ｃａｌ；Ｖ定数に特有のガス熱１ｃａｌ／ＦＶ（ＦＶは並進自由度＋回転自由度）；モル熱６ｃａｌ／Ｍｏｌ
したがって、（理想気体では）温度上昇ΔＴ［℃］は非常に正確である［ｃａｌ／ＦＶ］
【００２５】
バルブＶｅ
バルブ台において、バルブ本体はＴＷに移動可能に適応している。有利には、バルブ本体は円柱状のバルブネックＨｓを、当該バルブネック上方の円錐状のバルブヘッドと共に有する。有利には、ＴＷは、開口ＴＯをバルブ台内に有し、当該ＴＯは、円錐の先端に近い。バルブを押し当てることによって、バルブヘッドの円錐と共に開口が閉じる。バルブの上昇は開口を開き、円錐状の隙間がバルブ台上方において開く。ＰＫガスは、ＢＲガス内に、前シュートにおいて勢いよく混合されるか、又は後押しにおいて移動する。戻り押しにおいては、ＢＲガスはＰＫガス内に移動する。速い前シュートと過剰バランスの戻り押しとは堆積をもたらさない。
【００２６】
バルブネックは、バルブ台内でおよそＴＷの温度で滑動する。後押しにおいて、燃料は、隙間を通じて吹き出て、滑動を滑らかにする。Ｋ流れ又はＨ流れは、概ねＶ流れとして円柱状のバルブ台の環状溝の上方で供給され、特に低いバルブ温度をもたらす。しかし、これは必要なことではない（今後問題となることはない）。
【００２７】
前シュートは、圧縮圧力の約３倍の圧力低下と共に開始する。前シュートは、最初は概ね放物線上に上昇して、滑らかに終了し（ｐＲをｐＫと同じにする）、ＴＳＷは小さくなる。そして戻り押しへの移行が開始する。
【００２８】
バルブの上昇に外部からの制御を用いること、又はばねバルブをもちいることによって、Ｐ２はＰ４（たとえば１０°〜２０°）よりもＰ３（たとえば１０°〜５°）のより近くに移動できる。前シュートは、Ｐ３の直前から滑動を開始し、概ねＰ３において最大となり、（戻り押しなしで）後押しへとＰ４までに移行する。したがって、自由な構成が可能であり、最高点へ向かう場合と最高点に達した後の場合とでは、さらに適切な燃焼を得ることができる。ＰＫ圧力ｐＫは各々の上昇機能に適合し、ここで上昇のための装置は重要ではない。
【００２９】
バルブの縁にある非常に小さい傾斜溝は、バルブの簡単な回転を可能にする。
【００３０】
処理室ＰＫ
ＰＫ容量ＶＫは、行程容量との関係において機能する（ＶＫ／Ｖ０３）。
【００３１】
比率ＶＫ／Ｖ０３は、ＰＫにおける燃料の中間処理期間Ｄｐである。
【００３２】
比率ＶＫ／Ｖ０３は、性能変化の後の、固定作動への調整期間Ｄｓである（逆指数関数的に近づく。たとえば３Ｄｓの後に約１／２０となる）。
【００３３】
ＰＫＭに特有なのは「サイクル数」Ｚｚである。これは、何回のサイクルの間にＰＫがＰＫガスとしてのＫ流体（燃料／サイクル）を保持するかということである。ＺｚはＰＫバランスによって決まる。
【００３４】
作動時の１バランスとＰＫ内の１／２バランスとのそれぞれの場合（燃料［ＨＣＨ］）：
＞供給ガスの吸気のみに関しては、１５モルの供給ガスにつき８モルのＰＫガスである（係数８／１５）。ｐＫ＝２０ＭＰａ（２００バール）での圧縮（係数１／２００）及びＴＫ＝８００℃の温度（絶対温度の比の係数３．７５）においては、ＶＫ／Ｖ０３＝０．０１０・Ｚｚである。
＞排気ガスが供給ガスの半分を占める再利用に関しては、ＶＫ／Ｖ０３＝０．００８・Ｚｚである。
【００３５】
概算（Grob）：１００・ＶＫ＝Ｚｚ・Ｖ０３。Ｚｚ＝２５の場合、ＶＫ＝１／４Ｖ０３；５０サイクル／ｓの場合、Ｄｓ＝１／２ｓ。処理期間Ｄｐは、ディーゼルの吹き付け期間の約２００倍。変動ΔＴＫ＜５％、ΔｐＫ＜４％。戻り押しにおいても、ＰＫガスは、（高バランスの孔流れに対して）ＰＷ内に押し入らない。ここで堆積は不可能である。
【００３６】
起動動作
この起動動作は、ＰＫがより大きい場合はより規模が小さい。これは、最初の圧縮が封止Ｖ１Ｔ／（Ｖ２Ｔ＋ＶＫ）のみを必要とするからである（圧縮圧力はバルブを持ち上げる）。ここでの点火において（場合によっては起動点火システムを用いる）、最初の簡単な圧縮が早くも始動動作を行う。この始動動作の規模は、場合によっては発電機による始動も可能であるほど小さい。これは特に多シリンダの場合に有利である。
【００３７】
多シリンダ
共通のＰＫは、単シリンダにおけるＰＫよりもわずかに大きいＰＫを必要とする。つまり、より少ないサイクルで固定動作が達成される（起動点火器のみ）。共通しているのは、流路空間と、供給管と、ポンプとである。しかし、各シリンダから、逆流ブロック（Ｒバルブ、Ｒプラグ）を用いてＶ３Ｔ排出が行われる。有利には、排出は、供給管内にて行われる：向流熱交換器（伝熱：温度の低いポンプ及び高気密性）。
【００３８】
ＰＫバランス
ＰＫＭは、各々の粘度及び濃度の燃料によって作動する。孔流れ及び戻り押しは、ＰＫバランスに影響を与え、ひいてはＰＫ温度ＴＫに影響を与える。戻り押しは、βＧ３によって２倍に変化する（関数１−ｃｏｓは概ね２乗である）。ＶＧ３及びＶ３Ｔをもたらす高さ（具体的には１ｍｍ及び４ｍｍ）は、重大な問題ではない。ガソリン及びディーゼル燃料はＰＫ内だけで完全に蒸発し、粘性の重油も大抵は蒸発する。
【００３９】
全ての処理は、モル変形熱（Bindungswaerme）のＦｖにわたって制御される：
ＣＯ２ ９４．４Ｋａｌ；ＣＯ ２６．４Ｋａｌ；Ｈ２Ｏ（ｇ） ５７．８Ｋａｌ；ＨＯＣＮ ３６．６Ｋａｌ、ＣＨ４ １９．１Ｋａｌ。
通常の燃料［ＨＣＨ］は約８Ｋａｌである。吸熱ＨＣＮ −３０．１Ｋａｌ、Ｃ２Ｈ４ −９．６Ｋａｌ。
【００４０】
全ては２０ＭＰａ（２００バール）／８００℃における理想気体とする。ＰＫガス気密性５０〜６５ｇ／Ｌ。
空気とのバランス（Ｏ２＋４Ｎ２） 熱Ｑ／ＦＶ［ｃａｌ／ＦＶ］ 燃料／ＰＫガス［ｇＫ／Ｌ］
【００４１】
【表１】
【００４２】
しかし、最大のＱ／ＦＶ［ｃａｌ／ＦＶ］が実現する温度上昇はわずかである：ΔＴＫ［℃］＜Ｑ／ＦＶ［ｃａｌ／ＦＶ］。これは、特に吸熱性の結合と解離とによるためである：ＣＯ２＋ＣＨ４＋Ｎ２¬２ＨＯＣＮ＋Ｈ２；ＣＨ４＋Ｃ＋Ｎ２¬２ＨＣＮ＋Ｈ２；ＣＨ４＋Ｃ¬Ｃ２Ｈ４；ＣＯ２＋ＣＨ４¬２ＣＯ＋２Ｈ２；ＣＨ４¬Ｃ＋２Ｈ２；ＣＯ２＋Ｃ¬２ＣＯ；ＣＯ２＋Ｈ２¬ＣＯ＋Ｈ２Ｏ。低い温度はエネルギ反応を促進する。つまり、過冷を防止する。高い温度は吸熱反応を促進し、振動の自由度を高める。つまり過熱を防止する。この「最小の制約の原理」によって、ＰＫＭに適した温度への安定した自己調節が行われる。
【００４３】
排気ガスの再利用は、バランス自体は変えない。しかし再利用は、ＣＯ２及びＨ２ＯをＰＫ内に戻し、これは反応を調整する。この調整によって大抵は、煤及びＣＨ４の量が少なくなる。増大する圧力は調整され、分子の数が少なくなる。高い温度は調整され、エネルギーの少ない反応をもたらす。当該反応は温度を制限する。ＰＫ温度ＴＫはほとんど自由に調整可能である。ＰＫＭは、ＤｓＭよりも自由度がより高く、且つより柔軟に配置可能である。
【００４４】
鉱油は、低バランスではほとんどガス化することはできない。このガス化において、特に、煤を有する抵抗力のある煙が発生する。個々のＣ原子は最も高い吸熱性を有するので、炭素がほとんど微小クラスタとしてのみ低バランスで発生する。大抵は、ガスは平均的な熱を有する。長い連鎖の熱クラックは窒素を分離する。Ｈ２Ｏ及びＣＯは、特に窒素が堆積している中で長い連鎖によって反応する。これは、ほとんど概観することのできない反応である。また、この反応は、吸熱反応であり、且つ、遊離基反応である。煙及び煤の形成は、通常、ＫＴＨの進行性の堆積をもたらす。これは大きな問題である。
【００４５】
いくつかのサイクルの滞在時間の間に、ＰＫ内で（ろうそくの、光を放つ炎の中におけるように）ガスに似ている煙及び煤のみが発生し、当該煤はＰＫガスのように燃焼する。孔流れに対して、ＰＫ内で堆積は生じない。孔壁におけるそれぞれの微量の堆積は、孔流れによって直ちに（ろうそくの縁におけるように）燃焼される。非常に少量のＰ流れ（ＰＣガスの＜１％）のみでＫＴＨは防止され、ＰＫガスが非常に温度の低いＰＷ層内へ入り込むのも防止される。
【００４６】
バルブのＰＫ側のみにおいて、場合によっては堆積を回避することができる。たとえば、過剰バランスの戻り押しは制御しやすく、且つ／又は、孔流れはバルブへと吹き付けられることができるので、孔流れは、バルブ表面上でそれぞれの堆積を直ちに燃焼させる。又は、ＰＫに対するバルブヘッドの側面を孔壁として形成することは非常に有効である。
【００４７】
このヘッド壁ＫＷを、Ｋ流れがバルブ流れの一部として通って流れる。また、Ｖ流れを、バルブネックを介して流すことも非常に有効である。Ｖ流れは、Ｈ流れとして、滑動の遊隙内へ流れ、バルブが上昇している際に下方のバルブネック内へ流れ、またばね装置へと流れる（ＰＫガス及びＢＲガスがバルブネック内へ流れ込むのに対して）。場合によっては、Ｓ流れが、ＰＣガスとしてバルブの間隙を介してＰＫ内へ流れるのに役立つ。
【００４８】
Ｋ流れ、Ｈ流れ及びＳ流れは、バルブ流れの部分である。このＶ流れはＰＣガスであり、Ｐポンプ又はいくつかのバルブ流れポンプ（Ｖポンプ）によって送出される。Ｖ流れはバルブ内へ、たとえば円柱状のバルブ台の環状溝を介して給送される。
【００４９】
有利には、ＰＣガスはＶ３Ｔから排出される。排出の容量Ｖａは、最適化可能である。その容量は、Ｖ３Ｔの容量の一部である。Ｖａ＝Ｖｆ・ｐ３／ｐ２（Ｖｆはさらなる送出の容量である）の場合、ＰＣガスはほとんど単に、最大濃度を有する供給ガスである。たとえば、付加流れのために増量したＰＣガスがより有利である場合（ちょうど前シュートにおいて既に部分的に燃焼しているＢＲガスによって「薄められている」）、最適化では、場合によっては、Ｖａ＜Ｖｆ・ｐ３／ｐ２となる。多シリンダは、それぞれのシリンダにつき、固有の逆流ブロックを用いてＶ３Ｔから固有に排出を行う。この際、ＰＣガスを過剰圧力（概ね１．２ｐＫ）で送出するＰポンプの付室（Vorraum）の過給（概ね＞０．８ｐＫ）が行われる。過給は、Ｐ流れ、及び場合によってはＶ流れ、及び場合によってはＡ流れのために行われる。
【００５０】
バランス基準
ＰＫＭにおけるバランス基準は、簡単且つ永続的である。標準バランス（１バランス）では、燃料のために、化学量論的に正確な［ＣＯ２、Ｈ２Ｏ、Ｎ２］空気が用いられる。空気［０℃で０．１ＭＰａ（１バール）］ごとの燃料［ＨＣＨ］に関しては、８２．２ｍｇ／Ｌである。
【００５１】
同期ポンプ（クランクシャフトに比例して回転する）は、Ｋ流体の容量（燃料／サイクル）の確実な調整を可能にする。吸気は、交換Ｐ５１において調整可能である。これは、場合によっては標準バランスのために行われる。これが必要とするのは、簡単な技術のみである。
【００５２】
Ｋ流体（燃料の送出）は、有利には、Ｄポンプによって投与される。Ｄポンプは、等圧で送出する歯車ポンプであり、圧力をかけるＦポンプに先行する。Ｋ流体は、Ｆポンプから突出しているか、又はＦポンプに隣接して閉鎖されている流れ絞り弁（Fluss-Drossel）（場合によってはポンプ）によっても投与可能である。ＰＣガスは付加流れ（Ａ流れ）として、ＰＫへ通じる供給管内へ向かって、有利には、Ｆポンプの後方でＫ流体に加えられる。加圧タンク及び歯車ポンプの場合、ＰＣガスは、側方からＦポンプに供給可能である。
【００５３】
カムによって動かされるピストンポンプは、自由に最適化可能である。たとえば、ピストンポンプは、Ｐ１４において、タンクから下方スリットを介して取り入れを行い、Ｐ４１においてＰＫへ通じる供給管内へ圧力をかける。
【００５４】
確実に、供給物質は正確に分離する。分離は、ＰＫＭにおいて統合されて、いくつかの（より小さいＰＫにおいてはより少ない）サイクルにわたって行われる。各サイクルにおいて可能な限り性能を速く変化させるために、一定のバランスは、燃料の供給と比例するＯ２の供給によって常に調整可能である。そして、調整は少ないサイクル数で行われるため、これは問題を伴わない。全ての状況の確実な調整は、可搬性部品（Tragbaren）の広い遊隙において行われる。
【００５５】
Ｏ２の供給の低減は、有利には、排気ガスを供給ガス内に残すことによって行われる。したがって、ＰＫＭは、ＤｓＭとは反対に難題を有しない。供給ガスにおいて排気ガスが半分を占めていても、ＰＫＭは、機械的、音響的及び熱的により良好である。これは、続く作動において熱を解放するために排気ガスを残すことを必要としなければならない場合でさえも同様である。したがって、短期間（数分）で、ＰＫＭは、性能を２倍に増大させることができる。したがって、過剰に動力化された自動車の購入についての最も重要な論拠が無効になる。
【００５６】
実現の可能性は、以下のことを示唆する。新たな空気のためのタービンが排気ガスの排気によって駆動されると、燃料の供給の低下が、新たな空気の供給のためのターボ性能を低下させ、これによって、排気ガスの割合が対応して増大する。
【００５７】
燃料バランス
ポンプ及び管が全体的に粘性に対して耐性を有する限り、ＰＫＭは、残余物なしで燃焼する全ての液体によって作動する。各々の歯車ポンプは、確実に調整されると、サイクルごとに常に同じ容量を送出する。
【００５８】
多くの酸素物質［ｇ］と同様に、各燃料容量［ｍｌ］につき、ディーゼル 約２．７；ヘキサン ２．３３；オクタン ２．４７；デカン ２．５５；セタン ２．６９；ベンゼン ２．７１；トルエン ２．７１が含まれる。
【００５９】
ＰＫＭは、目下利用される全ての燃料で変化を伴わずに動作する。この動作において、バランスは一定して簡単に調整される。ＰＫＭ燃料に費用をかけないために、現在まで利用可能ではなかった燃料を基準値（Normwert）に調整することができる。これは、特に遊離基（たとえば−ＯＨ若しくは＝Ｃ＝Ｏ、又は−ＮＨ２若しくは＝Ｃ＝Ｃ＝）を有する化合物の混合によって行われる。
【００６０】
したがって、精油所は、全ての送出可能又は入手可能な炭化水素を、有効な粘度を有する最適なバランスへと処理することができる。精製は簡単であり、これは、ポンプにとってのみ十分な粘度が必要だからである。
【００６１】
アイドリング（Leer-Lauf）
アイドリング回転数（Leer-Tourenzahl）によって、燃料の絞りは制御される。これは、高い過剰バランスが有害物質なしで可能になるような低温度への調節を行う。
【００６２】
始動は、通常は、アイドリングへと移行する。起動点火システムの場合、当該起動点火システムは、最初から簡潔に起動することができ、依然として負荷のかかっていないバッテリ電圧が用いられる。
【００６３】
温度の克服
ＰＫ温度ＴＫは、戻り押し及び／又はＰ流れによって、最も有利に調整可能である。ＴＫの範囲は広く、２００℃＜ＴＫ＜１４００℃である。
【００６４】
ＰＫＭにおけるＰＲ温度は、それぞれのサイクルの仕事行程にかかわらず、ＤｓＭにおけるＰＲ温度よりも有利である。現在まで、ピストン機械において、最大燃焼温度を利用して完全な効率を得ることに成功したことはない。ＰＫＭは、供給ガスに最適な排気ガスの部分を残すことができ、したがって、２行程を完全に利用することができる。たとえば、ＤｓＭよりもより高い効率が得られる。ＴＷ内の冷却中空室と、ＴＷ及びピストン上にある熱に対しての保護を行うコーティングとは、ＰＫＭには必要ではない。
【００６５】
ＰＫＭでは、容量Ｖａ（場合によってはＶ３Ｔからの排出）によっていくつかの改善が可能になる。まずＰ４の直後（ガスがＶａからＰＲ内に戻ってくる）、基準バランスがもたらされる。Ｐ４までは、物質全体は、依然として不活性であるか、又はいくらか低バランスである。Ｐ４までは、より低いＴＫが、高エネルギー変換を可能にする。
【００６６】
圧力／温度
一般的に問題なのは、高い温度における高い圧力である。
【００６７】
ＰＫ内においては、圧力ｐＫは永続的に高い。その際、場合によっては温度ＴＫは高い。しかし、熱壁の周りの、熱を有しない圧力壁がＰＫ圧力ｐＫを保つ。圧力を有しない熱壁は、圧力壁の内側でＰＫ温度ＴＫを保つ。
【００６８】
５００℃＜ＴＫ＜１１００℃では問題はなく、目標とされるのは８００℃（赤熱）であるが、その温度より高くてもよい。
【００６９】
ＰＷにはセラミックが適している。バルブに関しては、高熱耐性を有し、１０００℃まで安定している、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｗ又はＮｂの超合金が適している。条件が極端な場合は、サーメットが適している。バルブネックにおいてガス流れが存在しない場合、バルブは実用的なＴＷ温度下にある。
【００７０】
ＰＷ熱伝導はわずかであり、１０００分の１の熱しか放出されない。孔流れは、向流における熱をＰＫ内へ戻し、ＫＴＨを防止する。
【００７１】
ＰＷに孔流れを供給する流路は、ＰＷに接しているか又はＰＷ内にある。孔流れが低い温度で到達する場合、流路は圧力壁ＤＷに接している。孔流れが高い温度で到達する場合、ＰＷの一部は流路とＤＷとの間にある。
【００７２】
プランジャバルブ（Stempelventil）
外部からバルブ軸によって上げられるバルブ、たとえば、
バルブ軸の中間の高さにおけるＫ流体のＰＫ内への流入は、ＤＷ内の滑動を滑らかにし、ＰＫからのスリップ流れ（Schlupf-Fluss）を防止する。シリンダ内の（バルブ軸の端部にある）バルブピストンによって、バルブを上げることができる。これは、たとえば、水圧式で行われる。Ｐ４における（上昇後）速い圧力の反転は、バルブが確実に閉まるのに有効である。スリップ流れは、ピストンの閉鎖位置からの上昇のために自己調整させる。バルブを水圧によって上げるために、ピストンの下方の空間を燃料で満たす（たとえば圧電電気システム又は磁気電気システムを用いる）。バルブピストンにおけるスリップ（燃料及び場合によってはガス）は、バルブ軸を通じてＰＫ内に流れる（Ｋ流体の分岐のみ）。バルブ軸における孔を通じて、ＰＫ内へ押し入れられるＰＣガスは、バルブを冷却する。
【００７３】
プランジャバルブに関しては、その下にシリンダバルブがあるのが有効である。Ｐ３の直前から滑らかに上昇し（たとえばβ２＞１７０℃）、Ｐ３のかなり後まで開いており（たとえばβ４＜２００度）、確実にｐＫ＞ｐ３（たとえば０．５ＭＰａ（５バール）〜５ＭＰａ（５０バール））である。約１ｍｓにおいて数ｍＬの移行流れは、圧力低下が大きい場合にはわずかな上昇（たとえば＜１ｍｍ、場合によっては１／４ｍｍ）のみを必要とする。
【００７４】
シリンダバルブ
空気圧式で作動するプランジャバルブの特定の構成：
シリンダバルブは、断面がφｖである中空のバルブシリンダＶＺを有する。当該バルブシリンダは、ＴＷ内で密閉を行っているバルブ円錐部と共に下方を閉鎖し、ＤＷ内で滑動する。ＤＷの滑りガイドは、ＰＫに対してＷＷによって封止され、下方に対しては、概ね円錐部の先端の上方の上昇高さまで延在する。ＶＺは、断面がφＡである上部シリンダＡＺへ向かって上方へと幅が狭くなっており、当該上部シリンダはＤＷ内で滑動する。ＤＷは、断面φＶ−φＡの輪形空間ＲＲをその幅が狭くなっている部分にわたって閉鎖し、当該輪形空間内では、ガスは圧力ｐＬを有する。圧力ｐＡ＞ｐＫの場合、Ａ流れはＡＺを通じてＶＺ内に（下方の気孔へと）流れる。バルブに加えられる力は、上方に対してはｐＲ・φＶであり、下方に対してはｐＡ・φＶ＋ｐＬ（φＶ−φＡ）である。φＡ／φＶが十分に小さい（たとえば１／８）と、位置ＰＨでは、ｐＲ・φＶ＞ｐＡ−φＡである。これは以下に記載することをもたらす。
【００７５】
排出口を開けると、ＲＲガスの流出によりｐＬは低下し、上方に対しての力が優勢になる。バルブが上げられて開いても、ｐＬはまだいくらか存在する（たとえば＞１ＭＰａ（１０バール））。
【００７６】
排出口を閉めると、ｐＡを有するガスの流入によりｐＬは上昇し、下方に対しての力が優勢になる。バルブが閉じると、既にｐＬ＜ｐＡとなっている（はるかに前）。
【００７７】
短い上昇高さでのわずかな加速によって、バルブの載置（Aufsetzen）は簡単になる。
【００７８】
強い力によって、確実に開閉が行われる。ＲＲの少ないμＬ容量だけ（高い圧力）で、良好な流出及び流入が行われる。（排出口を通じる、たとえば磁気電気システム又は圧電電気システムを用いての）流出の期間が短いこと、及びＡ流れ抵抗を超える流入の期間が長いこと（たとえばスリップとして、溝によって、又は流れ絞り弁によって調整可能である）が有利である。
【００７９】
燃料が、ＤＷ内の環状溝を介してＶＺの側で給送されることが有利である。ＶＺに沿って、燃料は（たとえば下方へ傾斜して通じている溝内で）、気孔の前の円錐部封止まで流れる。燃料は、当該気孔からＡ流れによってＰＫ内へ吹き入れられる。Ａ流れはバルブを冷却し、低温度の状態で給送される。ここで非常に高いＴＫによる作動が可能である。
【００８０】
ＰＣガスシステム
単シリンダに適しており、３シリンダ（５、７、９）に有利であり、多シリンダに完全に適している。いくつかの例を以下に提案する（全ては歯車ポンプ）。
【００８１】
１＞ ＰＣガスは、排出管Ｖａを通じてチェックバルブ又は半回転のスリット軸を介して、Ｖ３Ｔから排出される。複数のシリンダからのこの排出は、Ｐポンプの歯の隙間（Zahnluke）の概ね半分を圧迫する。当該Ｐポンプは、ＴＫ基準値にとって必要な量よりも多くの量を送出する。過剰な分は、流れ絞り弁によって、Ｐポンプの入口まで流し戻される。流れ絞り弁はＤＳｗを有し、当該ＤＳｗによって、Ｐポンプは（場合によってはＰ流れ、Ｖ流れ、Ａ流れにおいて）、常に圧力＞ｐＫで送出する。可変の逆流に対しての絞りが調整可能であることによって、ＴＫが調整されるか、又は制御される。
２＞ １＞と同様であるが、逆流ブロックの後方で、固有のＷポンプ及び／又はＶポンプが用いられる。
３＞ １＞と同様であるが、逆流ブロックの後方で、緩衝のために加圧タンクが用いられる。
４＞ ＰＣガスは、Ｓ流れとして、開いているバルブの円錐部間隙を通じてＰＫ内へ流れる。
５＞ ＰＣガスは、Ｈ流れとして、ＴＷ環状溝を介してバルブネックを通じてＢＲ内へ流れる。
６＞ 小さなＨＳｗ及び大きなＶ流れ供給容量によって、大幅に調整されるＨ流れ（場合によっては固有のＶポンプ）は、流れ絞り弁によって、Ａ流れとしてＦポンプまで排出可能である。Ｈ流れのＡ流れへの分岐が制御可能であることによって、ＴＫを制御することができる。
７＞ Ｐポンプなしで、ＷＷへの導管（Knal-Rohren）によって、円錐状のバルブ台内で排出が行われる。
８＞ 戻り押しなしで、ＰＫ圧力が一段と高くなり（ｐＫ＞ｐ３）、処理はＰＣガスのみを用いて行われる。
９＞ ＰＫＺの機能によって、流れ絞り弁又は戻りポンプが変化し、ＴＫが制御される。
【００８２】
注記：バルブＶｅ又は逆流ブロックは、通常のバルブとすることができるが、コック（スリット軸）、スライドバルブ又はスロットルバルブとすることもできる。
ＰＫＭは、それぞれの位置において動作する。「上方−下方」は説明のためのみに用いられる。
ＰＫＭは、ハイブリッド駆動装置を有するシステムにおいて、特に有利に利用可能である。
【００８３】
ＰＫＭの原理は、多数の構成上の発明をもたらす。これに関して以下のことが提案される。
循環処理機構としての処理室 構成例
処理は、燃料の供給管の拡大されている端部において始まり、当該燃料の供給管は、孔壁の一部によって囲まれている。処理の進行は循環的に維持される（Ａ流れの場合も同様であり、当該Ａ流れは供給管内にて定期的に処理されない）。
【００８４】
吸気スリット及び排気スリット 構成例
ピストンリング（シールリング）の過度な滑動によって吸気スリット及び排気スリットにわたる磨耗が増大することは、スリットが、幅の狭いスリット部分としてシリンダ壁内で垂直に並行して構成されることによって回避することができる。介在ブリッジ（Zwischenstege）は、弾性的な膨らみを防止する。介在ブリッジは、場合によっては中心棒（Mittelsteg）である。多シリンダでは、（スリットへの出入りがない）閉じているクランクケースが可能である。
【００８５】
ばねバルブ 構成例
概ね数メートル／秒でバルブを上げるために、ピストンは、バルブの足に自身の接触面を当てる。その上昇速度は、Ｐ３からの距離の二乗に逆比例して減少する。ピストンは、バルブをＰＫ圧力（ｐＫ＞２０ＭＰａ（２００バール））に対して開く。このＰＫ圧力は、ピストンの圧力面に対するＰＲ圧力ｐＲの数パーセントであり、その結果、このことからは何の問題も生じない。
【００８６】
しかし、ストロークの加速に伴う衝突が危険になる恐れがあり、当該ストロークの加速は、材料の弾性がわずかである場合、静的圧力をさらに凌駕する可能性がある。提案される構成は洗練された解決策を提供する。
【００８７】
接触面及び／又はバルブは、緩衝されるか、又はばね付勢される。ばね装置が、ばねを付けられているバルブネックであり、通常のばねを有することが有効である。円柱状のバルブネックを有するバルブがこのために適している。当該バルブネックは、狭い遊隙を有するＴＷの円柱状のバルブ台において動く。さらに、当該バルブは円錐形のヘッドを有し、当該ヘッドは、ＴＷの円錐形状のバルブ台において封止をもたらす。
【００８８】
このようなバルブのばねネックは、多様に構成することができる。特に、
Ｆ１）ばねネックは、互いに重ね合わさっている皿ばねから成る。
Ｆ２）ばねネックは渦巻きばねであり、一段式、二段式又は三段式である。
Ｆ３）ばねネックは、水平なスリットを有するシリンダである。１つの平面につき２つのスリットがそれぞれ、周囲において１８０°未満で延在している。複数のスリット対は常に、互いに対して９０°で設けられる。１つの平面につき３つ以上のスリットも可能である。
【００８９】
ピストンがバルブに当たる位置ＰＨは、Ｐ４と対称的である。当該位置ＰＨにおいてピストンはバルブヘッドを上げ始め、ＰＨはＰ４よりも高い。ＰＨからＰ２まで圧力がかかると、バルブネックは圧縮され（Ｐ２−ＰＨだけ縮まる）、概ねシリンダに向かって、ピストンがばねネックを（概ね、ばねが完全に縮まるまで）圧縮する。Ｐ２においてバルブネックは圧縮され（Ｐ２−ＰＶだけ縮まる）、概ねシリンダに向かって（場合によっては滑らかに、密接して）、当該バルブネックは狭い隙間を有するＴＷの円柱状のバルブ台において滑動する。Ｐ２までは、高いＰＫガス圧ｐＫは、バルブを依然としてバルブ台内に押し当てたままである。円錐部が封止を行う。Ｐ２から、ピストンはバルブヘッドを、遅くともばねが完全に縮まる際にそれぞれのＰＫ圧力に対して上げる。ｐＫがわずかである（性能が低下している）場合、強いばねは早くも完全に縮まる前にストロークなしで上がる。
【００９０】
ＴＷを通ってＰＲへ通じている、バルブ台内のＴＷ開口の（円錐の先端における且つその上方での）流れ抵抗は、小さく保つことができ、その結果、実際には円錐部の隙間のみが移行流れ抵抗を確定する（上昇の二乗に逆比例する）。隙間における速い流れによって、冷却及び低圧が生じる。前シュートが滑らかに始まり、滑らかに戻り押しへ移行する。ばね力は、バルブネックを伸ばし、そのヘッドをさらに上げる。ここで、非常に小さいＴＳＷが生じ、これは確実にＰＫ圧力を最大ＰＲ圧力に調整する：ｐＫ＝ｐＲ−ｍａｘ（ＴＳＷが大きい場合、より遅い滑動を得ることができ、それと共にｐＫ＞ｐＲ−ｍａｘとなる）。
【００９１】
基本的に、バルブの代わりに又はバルブに加えて、ピストンの接触面もばねによって跳ね返ることができる。しかし、接触面は、Ｐ２、ＰＧ、Ｐ３のような位置を簡単且つ正確に調節するためにより良好に適しており、適切な厚さで利用することができる。
【００９２】
ばねネックは、ストロークの加速をバルブの足の最下部分に対してのみ劇的に低減し、当該部分の質量は小さく保つことができる。それ以外のばねの質量は、ばね力によって加速される。当該ばね力は、既に接しているピストンによって受け止められる。ばねを完全に縮めてヘッドを上げるときにのみ、さらなるストロークが生じる。このストロークは弱い。これは、ヘッドを上げるまでの上昇速度が小さいからである。
【００９３】
興味深いことは、バルブの足からバルブヘッドまで上昇するばね力である。特に、振動は頻繁に起こらず、また特に、ストロークを加速させずにばね力によってバルブを上げることによって、ピストンが非常に簡単にバルブヘッドに当たる。バルブヘッドを上げたのち、迅速に増大する前シュートが、迅速にｐＲをｐＫと同じにし、その後、ばね力はバルブをその完全な長さにまで伸ばす。円錐部の隙間は大きくなる。したがって、移行流れ抵抗は小さい。ＴＳＷは小さいままであり、これは、ばね力がバルブをＰ４まで伸ばしたままであるからである。完全な伸延は、最高点の後まで遅らすことができ、前シュートは直接後押しになることが可能である。全ては滑らかに移行して達成されることができる。ばね装置又は凸型接触面は、場合によっては傾斜を無効にする。
【００９４】
バルブ温度を抑えるために、バルブ本体の燃焼反応を防止することが有効である。滑らかなシリンダに対して圧縮されるばねネック（円柱状のバルブ台において隙間を有する）は、移行流れ抵抗ＴＳＷと比較すると、大きい流れ抵抗を有する。したがって、ＰＫガス又はＢＲガスは、円柱状のバルブ台（ここでは実際には燃焼反応は生じない）にほとんど流れない。バルブネックの上部が滑らかなシリンダ面（スリットを有しない）であれば、バルブが伸びている場合でも、ＰＫガスは、円柱状のバルブ台にほとんど流れない。
【００９５】
サイクルの概ね９分の８の間に分離壁ＴＷに属するバルブ台において圧力をかけられるバルブは、バルブ及び当該バルブのばね装置の熱容量がわずかであるにもかかわらず、ＴＷ及びＺＷよりも高い温度を有することはほとんどない。
【００９６】
バルブヘッドのＰＫに対する側面を、ヘッド流れを有する孔壁ＰＷ（具体的にはヘッド壁ＫＷ）として、場合によっては、Ｖポンプの上方に形成することは特に有利である。これは、機械的にはより容易であり、化学的な観点から言えば堆積を伴わず、熱の観点から言えば温度がより低い。これは、バルブ流れが、バルブが上げられている状態において燃焼室ＢＲに流れる場合であっても依然としてより有効である。
【００９７】
バルブ温度は、処理室ＰＫ内の温度ＴＫにわずかにしか影響を受けない。孔流れ及び高熱耐性を有するセラミックのために、ＴＫに関しては技術的な限界はほとんどない。概ね８００℃が目標とされるだろうが、温度自体は２０００℃でも問題なく達成することができるであろう。結論：
上述した提案は、全てのバルブに関する問題を洗練された方法で解決できることを示している。これらの提案は、ＰＫＭの原理の発展可能性の多様性を予感させる。
【００９８】
排気ガスの再利用及びＰＫガス 構成例
排気ガスの再利用は、排気ガスの一部を供給ガスに用いることで行われる。再利用される排気ガスは、過剰バランスの排気ガスから、少量の低バランスの排気ガス、そして可能な限り標準バランスの排気ガスにまで及ぶ。排気ガスは燃焼反応を妨げない。それは、ＢＲガス及びＰＫガスが点火温度よりも高い温度を有するためであり、したがって、ＢＲガス及びＰＫガスは、互いに接触すると反応する。これは、燃焼可能な割合がわずかであっても同様である。ここで、バルブの間隙の速い貫流（概ね１００ｍ／ｓ）は、冷却をもたらす。この冷却はバルブの温度に関して有利であり、この際、反応力は低減されない。別のガスへの侵入を制限することは、点火温度及び反応力を元に戻す（エネルギーは保たれたままで、エントロピーが増大するのみである）。
【００９９】
それぞれのサイクルで燃焼する２行程機関において、排気ガスの再利用は、最高温度の最適化をもたらす。そうでなければ、当該最高温度は場合によっては高すぎる可能性がある。ＰＣガスは常に、ＣＯ２及びＨ２Ｏを含む。これは、場合によっては戻り押し（ＣＯ２及びＨ２Ｏを伴う）、及び／又はＶ３Ｔからの排出（ＣＯ２及びＨ２Ｏが全く存在しないことはない）、及び／又は供給ガスに再利用される排気ガス（通常通り、これはさらにＰＣガスになる）による。起源を問わず、ＰＣガスにおけるＣＯ２及びＨ２Ｏのその２つの量は以下のように観察される。
【０１００】
【表２】
【０１０１】
ＣＯ２及びＨ２ＯがＰＣガスに加わることによって、同じ反応エネルギーがもたらされる。しかし、これは自由度ＦＶを大きくし、このことは、温度上昇ΔＴＫを低減する（より大きい質量の加熱）。具体的には、２ＦＶ＞１ＦＶ＞ＦＶ、したがって、２ΔＴＫ＜１ΔＴＫ＜ΔＴＫ。
【０１０２】
温度上昇ΔＴＫは、吸気温度に依存する（処理物質のその吸入における温度）。ＰＫ内への戻り押しは熱を伴い、且つ／又はＰＣガスは熱をＶ３ＴからＰＫ内へ伝導する（向流熱交換器による場合）。実際のＰＫ温度ＴＫは、反応熱Ｑ／ＦＶのみで温度上昇ΔＴＫよりも大幅に高くなり得る。ＴＫにおける反応は、８００℃から始まって、１１００℃以上で集中的にメタン、シアン及びＣＯに変化する。
【０１０３】
非常に多量の排気ガスの再利用及び／又は低いＰＫバランスは、実用的なＰＫ温度ＴＫをもたらす。５パーセントバランスのみを有するＰＫガスは、ΔＴＫ＞６００℃をもたらし、これは、有利には、調節される吸気温度と共に良好なＰＫ温度をもたらす。
【０１０４】
しかし、ＰＫＭに関しては、高い温度及び多量の煤も問題ではない。
【０１０５】
ＰＫＭポンプシステム 構成例
見渡しえないほど多くのポンプシステム（特に、ロータポンプ（Libellen-Pumpen）又はピストンポンプ）が存在する中で、歯車ポンプを有するシステムのみが示される。今後の発展を提案するために、少なくとも１つの実用的なタイプが示される。
【０１０６】
流量（１サイクルごとにＰＫに供給される燃料）は、Ｄポンプによって、それが満杯の状態から空になるまで供給される。Ｄポンプは、各々の粘度において正確な容量を投与する。Ｄポンプは、理想的に制御可能である。Ｄポンプを回転させるには、摩擦エネルギーのみが必要である。回転は、有利には準同期し、１〜０まで可変に減速されるクランク回転である。他のポンプは同期する。つまり、ポンプは、クランクシャフトに堅固に接続され、不変の比率で回転する（場合によっては一定に減速する）。ＰＫＭは、ポンプの同期に適している。具体的には、Ｆポンプのそれぞれのスリップは、ＨＤカニューレ（HD-Kanuele）を介した流入によってバランスを保たれる。それぞれのＰＣガスポンプは、１サイクルごとに常に同量のＰＣガスを送る必要がある。流量が低減される場合も同様である（同じバランス基準における低い性能）。これは、排気ガスの再利用量が増えることによって供給ガスの量のバランスが保たれるからである。バランス基準及び排気ガスの再利用には、いくらかの発展が必要である。この発展は、ＤｓＭ又はＯｔＭにおいて必要とされる発展に比べると簡単である。ＰＫＭは、洗浄、点火、時間調整に関してはほとんど問題ない。
【０１０７】
バランス基準は、ＰＫＭにおいて、全ての作動状態の確実な調整をもたらす。性能が最大の場合は、可能な限り標準バランスに設定されるべきである。しかし、性能が低い場合、過剰バランスは酸化窒素物をほとんど形成しない。したがって、ポンプのガス送出は重要ではない。しかし差異がある場合、ＰＫ温度は変化し、これは簡単なＴＫの調節を可能にする。
【０１０８】
両方の集められるガス成分のそれぞれは、点火温度よりも高い温度を有するため、ＰＫＭは、排気ガスのそれぞれの部分を供給ガスに用いて作動する。したがって、当該供給ガスは、各々の性能基準に対して最適化されることができる。自由パラメータによって、各々の反応機能が概ね調整される。２行程機関にとって以下が適当である。たとえば、流量が満杯の状態から１０％だけ低下し、供給ガスにおける吸気が８０％から１０％だけ低下する（ＰＫガスにおける１％だけの燃料でも、供給ガスの１％の吸気と混合されるとすぐに反応する）。ＰＫＭ２行程機関は、たとえば２０％の排気ガスの割合でも、４行程機関よりも依然としてはるかに効率的である。これは、ＰＫＭがそれぞれのサイクルにおいて作動しているからである。交換（Ｐ５１）の際に排気ガスが多く残っていても、洗浄に関して問題はない。
【０１０９】
全ての同期するポンプは、同じポンプブロック内に設置することができる。すなわち、同じ軸上で相並んで組み込むことができる複数の室内に格納できる。いくつかの接続部を中間壁に設置することができる。歯車の半径は同じである。長さと歯の大きさによって送出は異なる。このため、潤滑剤ポンプ（場合によってはＥポンプ及びＵポンプ）の送出容量は小さいが、当該潤滑剤ポンプは、遊星運動装置を減速させることによって、同じポンプブロック内に設置することができる。潤滑剤ポンプは、同じブロック内にある別のポンプと共に注油する。
【０１１０】
燃料ポンプ：例［体積／サイクルに関する提示］
燃料の送出は、継続的に投与できる可能性があり、且つ正確に投与可能であるべきである。このことは、（一般的に用いることが可能な限り）各々の燃料の各々の粘度において該当する。送出は、標準圧力（０．１ＭＰａ（１バール））から処理室の圧力まで、（たとえば、圧縮室の概ね一定の最大圧力（たとえば２０ＭＰａ（２００バール））において行われる必要がある。
【０１１１】
歯車ポンプはよく適応している。しかし、その送出容量ＸＦＶは、スリップ逆流によって低減される。内部では、歯車は、出入りする排出容量が理想的ではない状態で作動し、さらに、滑動は、漏れに対して理想的な耐性を有しない。スリップ逆流は、粘度に依存し、送出における圧力低下によって増大する。スリップ逆流は、圧力低下が少ない場合には、ほとんどなくなるほど小さくなる。
【０１１２】
完全な燃料の送り流しは２段階で行われる。この際、歯車ポンプが有効である。燃料を入れる際にはＤポンプ（投与ポンプ）が用いられ、その後、Ｆポンプ（流体ポンプ）が用いられる。ＦポンプのＦＦＶは、ＤポンプのＤＦＶの数倍である。Ｄポンプによって投与される燃料は、ＦポンプをＰＫ内へと押す。ＤポンプとＦポンプとの間には、ＨＤカニューレが開いており（Ｄポンプの後ろ）、当該ＨＤカニューレは、低圧力のガス空間から通じている。Ｆポンプはまず、Ｄポンプによって供給された燃料の流体を取り込む。ＦＦＶがＤＦＶよりも大きいと、Ｆポンプは、ＨＤカニューレから付加的にガスを吸引し、それによって、Ｄポンプの後方の圧力は、ＨＤカニューレの圧力と同じになる。ＨＤカニューレがクランクケースから通じている場合、Ｄポンプにおける圧力低下は非常に小さくなる（＜０．１ＭＰａ（１バール））。Ｄポンプにおいてはスリップは生じない。ＦＦＶがＦポンプのスリップよりも多い量だけＤＦＶよりも大きい場合、Ｆポンプは常に、Ｄポンプによって正確に投与された燃料をＰＫ内へ給送する（常にＦポンプにおけるスリップが多い場合と同様）。有利には、ＦＦＶ＝３・ＤＦＶ（最大投与量のために完全回転するＤポンプにおけるＤＦＶ）。
【０１１３】
Ｄポンプの回転数により、燃料の流量を正確に調整することができる。これは、各々の粘度において同じである。小規模のＤポンプの作業では、回転数の簡単な電気制御が可能になる。変化は瞬時に行われると考えられる（歯溝は常に満ちている）。
【０１１４】
ＨＤをクランクケースから燃料タンクへ切り替えることによって、Ｆポンプによって追加の燃料が吸引され、ＰＫ内に送られる。これは、数倍の過度な性能を要する場合である（たとえば、走り出し又は追い越しのための一時的な補助）。
【０１１５】
ＨＤカニューレによって、クランクケースからほぼ蒸発した潤滑剤−燃料を排出させることができる。たとえばＦＦＶ＝３・ＤＦＶであれば、絶えることなく燃料を取り入ながら注油する場合、十分に排出を行える。潤滑剤は、排気ガス管内にはほとんど入らない。
【０１１６】
ＨＤカニューレに低圧ガス（クランクケース）が燃料のたとえば２倍の容量で収まる場合、これはＦポンプの上方で燃料の容量の＜１％まで圧縮される（約０．１ＭＰａ（１バール）〜＞２０ＭＰａ（２００バール））。ＨＤカニューレによってＦスリップを補償するためにガスを取り入れることは、Ｋ流体の投与量を変えない。Ｆポンプの後ろでガスを加えることはよい結果をもたらす。
【０１１７】
有利には、付加流れは、Ｆポンプの後ろで直接Ｋ流体に流れ込むガスとしてあり、Ｋ流体の圧力によってＰＫへ通じる供給管内に入る。したがって、Ｋ流体は概ね泡となる。そのような泡は、ＦポンプからＰＫ内へ速く流れ込み、粘度は低く、ＰＫ内で良好に分散し、ＫＴＨをあまりもたらさない。
【０１１８】
シリンダバルブによって、ＰＫ内への燃料の吸入の直後に処理反応が始まる。当該処理反応のバランスはＡ流れ＋Ｗ流れ（概ね３／４＋１／４）によって与えられる。有利には、回転対称で上方が平らなＶＺは、回転が遅く、上げられると、排出口に接して上方を水平に閉じ、残りの縁に凸状に接する。このとき、ＲＲは速い流出のために存在し、遅い流入がそれに続く。垂直になるまでのｐＬ上昇に続いて、ようやくｐＬが上昇のためにｐＲに達するよう低下する。
【０１１９】
流入は、たとえば、ＡＺスリップ、ＡＺ穴又はＡＺ溝を介して行われる。流入は、たとえば、カニューレを通じて、流れ絞り弁によって行われ、それによって、Ａ流れ抵抗を調整する。したがって、Ｐ２４の長さ、ひいては当該Ｐ２４において生じるＰＫ圧力ｐＫを制御することができる。
【０１２０】
付加流れは、処理ガスとして、ＰＣガス流れのみをＰＫ内へ分岐させる。これは、ＰＫバランス及び機関バランスを変えない。Ａ流れは、たとえば逆流ブロックから固有のＡポンプ（歯車）を介して流れる。当該Ａポンプは、さらに大きい圧力を作り出す必要がある。又は、Ａ流れは、共通のＰポンプから、（それぞれの流れ抵抗を越える）様々なＰＣ流れの後方でさらに流れるか、又はＶ流れから流れ絞り弁によって分岐する。
【０１２１】
付加流れのために、必要な戻り押しは小さい。たとえば、２０ＭＰａ（２００バール）で、燃料流体の５倍の付加流れが、ＰＫガスについて約１／８のバランスをもたらす。孔流れは、付加流れと共に、場合によっては戻り押しを完全に補償することができる。
【０１２２】
今後の進歩的な発展のためには次のことが挙げられる。ＰＫバランスを孔流れ＋付加流れで補償する。位置Ｐ２を位置Ｐ３の近くまで動かす。Ｐ３辺りで又はＰ３の直後になって初めて、ＰＲ圧力がＰＫ圧力に近くなる（ｐＲ¬ｐＫ）が、ＰＫ圧力を超えない。前シュートは、後押しに直接移行する（戻り押しはない）。
【０１２３】
性能変化 これは問題を伴い、特に自動車の場合にそうである。
低下：機関の性能は、Ｆポンプの後方のＰＫに通じる燃料供給管が開くと、すぐに下限に達する。ＰＫガスは、経路内にある燃料と共に排出される。これは、内容物がＦポンプの前で遅れて再利用される容器においては有利である。又は、ＰＫガスは、ＨＤカニューレを介してクランクケース内へと入る。ＰＫガスを排出した後、ピストンによってＰＫ内へさらに押される供給ガスは、開いている燃料供給管を通じて流れ出る。これは浄化する。
上昇：十分に速く滑らかで有利な性能の上昇を行うためには次のことが挙げられる。（たとえばＨＤカニューレを介する）燃料供給をさらに効率よくすることで、新たな固定状態へのＺＺに基づく調整時間を短縮すること。Ｐポンプの入口内の歯の隙間の約半分を（加圧タンクなしで）直接過給することによって、（たとえばＶ３Ｔからの）ＰＣガスの調整時間を短縮すること。
【０１２４】
良好な低下及び上昇のためには、多くの技術的解決策がある。
【０１２５】
注油 構成例
注油は潤滑剤を用いて行われる。潤滑剤は、潤滑油又は当該潤滑油を含む燃料である。注油は、滑り摩擦による磨耗の低減のために行われる。磨耗の他の原因は、独立して排除される。２行程機関における熱応力（Thermische Verspannung）は、排気の際と同じ温度で吸気することによって回避される。これは、向流熱交換器によって適切に実現することができる。ターボ過給機と組み合わせて、利点をもたらしており、実現のために非常に適している。全てのピストン原動機は、薄い潤滑剤層を滑動面間に必要とする。古い注油システムは、以下のような問題を示している。
【０１２６】
液体の潤滑剤（大抵は潤滑油）は、クランクケースの床の溜まり内にある。クランクジョイントは、わずかな潤滑剤を飛散させる。噴霧状の吹き付けは、タンク、ピストン及びシリンダの滑動面を塗らすことで注油する。１０年間の研究は、始動後のそれぞれ最初の数分間における機関が受ける主な磨耗を明らかにしている。これは、その間、機関は、滑動面上で潤滑剤が完全に消え去るまで磨耗に持ちこたえるからである。合成油は、永続的な粘度と接着性とを有している。その膜は、常に完全に新しく作る必要はない。
【０１２７】
新規のシステムは、潤滑剤を供給するためにポンプを利用する。
【０１２８】
それに対して、以下の提案は、十分な潤滑膜を早くも最初のサイクルから作り出す。これは、事前の操作の開始と、それぞれの所与の温度とは関係ない。全ての提案は互いに関連している。
【０１２９】
潤滑剤は、シリンダ壁にて、給送部を通じて給送される。当該給送部は、ＺＷ内の小さい開口であり、有利には、ＺＡ内で急勾配で下方へと通じている狭いカニューレから通じている。給送部は、カム平面内にあるのが最良であり、ＰＨ４においてピストンリングの下方にあり、Ｐ５１においてピストンリングの上方にある。当該ピストンリングは、給送部にわたって滑動する。リング下方での給送では、潤滑剤は、ピストンリングの下方にてピストンとシリンダ壁との間の空間内に給送される。給送された潤滑剤は、上方及び下方に向かって滑動面上で塗り付けを行い、そして溜まりの中へと入る（場合によっては吸い出される）。リング上方での給送では、潤滑剤は、ピストンリングの上方にて給送される。潤滑剤は、大抵は滑動面上で塗り付けを行い、いくらか上方で燃料として燃焼される。この燃焼は、バランスを変えないが、潤滑剤の損失をもたらす。
【０１３０】
リング上方での給送は持続性があまりない。リング下方での給送は、それ自体で十分である。給送部の高さは、潤滑剤のＺＷ内への給送を規定する。位置がより低いと、リング下方での給送の期間が延長し、場合によっては、潤滑剤がＰＲ圧力ｐＲによって潤滑剤供給管内へと押し戻される。位置がより高いと、より良好に上方のシリンダ内壁に対して塗り付けが行われる。位置は問題を伴わない。常に実用的な位置は、行程高さの半分である。
【０１３１】
有利には、それぞれのシリンダにおいて２つの給送部が存在し、カム平面の両側で、概ね行程高さの半分の位置にある。これらの給送部において、ＰＲ圧力は通常（たとえばターボ圧縮機なしで）、圧縮において０．３ＭＰａ（３バール）程度しか達成せず、膨張においては１ＭＰａ（１０バール）よりも少ない値を達成する。数百ｋＰａ（数バール）の圧力は、潤滑剤を給送部を通じて給送するには十分である。燃料消費と比べると、概ね０．２％の潤滑油が給送される。潤滑油を含む燃料の場合は、１％に達するか否かである。平均的な自動車には、１サイクルあたり概ね０．２ｍｇの潤滑油又は１ｍｇの潤滑剤が燃料として油と共に用いられる。給送は、たとえば、同期歯車ポンプによって行われる。
【０１３２】
ＰＫＭにおいては、潤滑剤用のポンプは必要ではない。潤滑油を含む燃料は、たとえば、Ｆポンプの後方で（場合によっては付加流れ供給管の前で）排出される。そして供給管内を通じて給送部へと到達する。個々の流体抵抗によって、個々の給送部への流体の分割を調整できる。この流体抵抗は、共通の排出による、分岐が後続する高い流体抵抗である可能性がある。したがって、多シリンダにおいては、潤滑剤はそれぞれ、各自のシリンダ内へ到達し、当該シリンダ内において、一時的に背圧が小さくなる。つまりこれは、ＰＨ４又はＰ５１において生じる。
【０１３３】
ピストンのシリンダ内での移動のために、公差に基づく狭い間隙が存在する。クランクの回転において（観察は右回りにおいて行われる）、コネクティングロッドは、垂直方向を中心とした（縦方向に傾斜した）角度と共に変化する。したがって、圧力は、ピストンに対して強力な側面成分を得る。これによって圧力側と間隙側とが生じる。圧力側では（圧縮においてはＰ０３で右側で、膨張においてはＰ３６で左側で）、ピストンは、シリンダ壁に密接して圧力をかける。当該シリンダ壁にわたって、ピストンは、潤滑油膜上で滑りながら移動する。各々の場合に対して、間隙側では、公差に基づく間隙が２倍の幅で開く。
【０１３４】
潤滑剤の給送は、給送部において小さな流体抵抗を必要とする。ピストンの滑らかな滑動面によって、圧力側において給送部が完全に閉じ、間隙内への移行を給送部の周囲の非常にわずかな部分において行う必要がある場合、間隙側ではその移行の程度は非常にわずかになる。
【０１３５】
しかし、最下方のピストンリングが給送部の上方で滑動する限りでは、ピストン表面内のそれぞれの垂直な溝が、ピストンとシリンダ壁との間へ良好な給送を行う（ピストンの左側と同様に右側において）。関連する給送部は、当該溝へと通じている。構成に関しての提案を以下に示す。
【０１３６】
垂直溝は、最下方のピストンリングの下辺りからピストンの下端部の上方付近にまで延びている。狭い溝が滑動面を著しく小さくすることはない。溝は、全サイクルにおいてシリンダ壁によって覆われている。中間棒の排気スリット及び吸気スリットにおいても同様である。溝における圧力がクランクケースにおける圧力にまで低下すると、溝からピストン内部まで通じる穴が生じる。当該穴はそれと同時に、過剰量の且つ蒸発した潤滑剤を、コネクティングロッドを介してクランクケースまで導き、クランクジョイント及び軸受けが注油される。
【０１３７】
リング下方での給送は、圧力側においては溝内のみへ行われる。また、間隙側においては（溝から）間隙内へと行われる。間隙内への移行は、たとえば溝の屈曲と、たとえば１組の隣接する開口をそれぞれ有する給送部とによっては動的に支持されない。シリンダ壁を通る給送のための流路が下方へ向かって急傾斜していることが有効である（壁が濡れる）。
【０１３８】
給送のために必要な圧力は、たとえば歯車ポンプによってもたらされる。当該歯車ポンプは、潤滑剤の規定容量を送出し、流体抵抗が必要とする圧力を確実に生じる。供給管の流体抵抗によって、分割が規定される。わずかな流体抵抗は、ＰＲガスの向流の効果を向上する（場合によっては潤滑剤が供給管内へ押し戻される）。より小さい流体抵抗は、リング上方での給送を（場合によってはゼロになるまで）低減し、リング下方での給送を増大させる。おそらく、定期的に排気ガスが供給管内に侵入することは損害をもたらさないが、いずれにせよそれは、逆流ブロックによって回避できる。構成にとって、分割の有効性は重要である。多シリンダにおいては、潤滑剤は、わずかな流体抵抗で多量にシリンダ内へ流れる。当該シリンダ内では常に、わずかな背圧が存在する。単シリンダにおいては、常に一定の送出容量が給送される。しかし、平均するとやはり、シリンダ壁の右側における給送と左側における給送とは不均衡である。より小さい流体抵抗がより多い潤滑剤を膨張圧力側（右回転においては左側）へと送ることが有利である。
【０１３９】
給送において、潤滑剤の循環を実現することができる。循環ポンプによって、溜まりから給送部へ、またピストンに接して溜まりへと潤滑剤を送ることができる。損失補償は、潤滑油を含む燃料の追加に関して有利である。燃料内の潤滑油の割合がわずかであっても十分である。これは、作動によって潤滑油が溜まり内に蓄えられ、同時にわずかな量が蒸発するからである。有利には、交換される燃料は、循環ポンプの前で加えられる。噴霧状の吹き付けによる取り入れの場合、一定に燃料を加えることが可能である。これは、レベル上昇がわずかである場合に注入量がにわかに増大し、それによって、レベルが安定して調節されるためである。
【０１４０】
潤滑剤を含む燃料による損失補償では、再利用が有利である。ここでは、作動のために、燃料の流入に過剰分が再利用される。再利用は、燃料の損失及びバランスの変化を伴わない。しかし再利用は２つの問題を示す。遅延（大きなクランクケースにわたって起こる）の問題は、再利用される燃料が少なければ少ないほど、程度が浅くなる（概ね０．３％〜３％で再利用される燃料では問題はないであろう）。一方、再利用における揺れの問題は重大である。再利用の源となる溜まりは、作動時には激しく動き（波打ち、こぼれる）、その結果、Ｋ流体内への再利用のために、十分に均一に排出することは問題を伴う。特に、この連続的な問題は、理想的には新規のダブルポンプシステムが解決する。
【０１４１】
新規のダブルポンプシステムは、同じか又は同様の送出容量を有する２つの歯車ポンプを有する。すなわち、給送ポンプ（Ｅポンプ）と、再送ポンプ（Ｕポンプ）とである。注油は、クランクケースの下方の溜まりからの潤滑剤を用いて行われる。
【０１４２】
Ｅポンプは、供給管を介して適切な流体抵抗で、潤滑剤を給送部内へと送る。この潤滑剤は、滑動面を滑らかにし、失われなかった分は溜まりへ到達する。Ｕポンプは、潤滑剤を溜まりから取り入れ、且つ／又はガスを溜まりの上方から取り入れる。Ｕポンプは、この取り入れたものをＥポンプの入口へと送出し、燃料タンクからの供給管と共に送る。共に送る際に、Ｕポンプによって供給される潤滑剤は、Ｅポンプによって完全に取り入れられ、給送部へと送出される。しかし、Ｕポンプによって供給されるガスは、Ｅポンプによって取り入れられず、堆積する。共に送る前又は共に送る際に、ガスは、燃料タンクから通じる供給管の中へ概ね吹き入れられる。
【０１４３】
Ｕポンプによって共に供給されるガスのガス容量の分だけ、供給される液体の容量が減る。したがって、全液体容量を取り入れるＥポンプは、確実に燃料供給管から不足分を取り入れる。すなわち、注油において失われた潤滑剤は、ここで、再補充燃料として、タンクからＥポンプによって正確に取り入れられる。
【０１４４】
ダブルポンプシステムは、溜まり−潤滑剤の循環を行い、その際、溜まりのレベルは基準値へと安定化される。当該基準値は、下方のクランクケースからの排出流路の高さによって決まる。潤滑剤の損失分は、潤滑油を含む燃料によって再補充される。レベルの基準値への収束は、多数のサイクルにわたって常に同様に一致する。これは、Ｕポンプが長期間、液体のみ又はガスのみを取り入れる場合でも同様である。溜まりが動くことは問題ない。同時に、特に少量の燃料がＫ流体内へと給送されることによって、潤滑油は溜まり内にて継続して蓄えられる。この給送は、ＨＤカニューレを介して行われる。当該ＨＤカニューレは、上方のクランクケース内に置かれ、ガス及び飛沫のみを取り入れる。したがって、Ｋ流体に関しては、非連続的な問題はない。
【０１４５】
ダブルポンプシステムの理想的な動作は次の通りである。ダブルポンプシステムは常に、最初のサイクルから、同量の潤滑剤を給送部内へと給送する。動作は、溜まりのレベルが各々の高さにあっても（排出のための量を下回っている場合ですら）同じである。動作は、各々の給送量においても（ＥＦｖ及びＵＦｖが同様に１％であっても、ＤＦｖが９％であっても、必要最低限を満たしている限り）同じである。動作は、燃料内の潤滑油の各々の量においても（１％であっても、５０％であっても、蓄えが存在するので）同じである。
【０１４６】
ダブルポンプシステムは、液体であり、可燃であり且つ処理可能であるあらゆる油を含むことができるＰＫＭに特に適している。原料油は概ね脱硫されるであろう。
【０１４７】
ダブルポンプシステムは、比較できないほど実用的である。ダブルポンプシステムは、温度が低い場合においても、及び長い作業の中断後においても、すぐに動作する。ダブルポンプシステムは、燃料を必要としない。ダブルポンプシステムでは、潤滑油は貯蔵されない。ダブルポンプシステムは、継続的に自己修復を行い、交換及び修理の必要はない。
【０１４８】
ＰＫＺによる起動点火及び温度制御
処理室点火器ＰＫＺ：ペルティエ電流によって制御されるブロッキング発振器。ＰＫＭは、ＰＫＺによって、既に最初のサイクルにおいて点火を行い、その際の起動の動作量は極度に低い。したがって、ＰＫＭは、自身のＴＫを制御し、その制御は、調整可能な基準値（たとえば８００℃）を中心として狭い範囲で行われる。
【０１４９】
ＰＫ内に突出しているサーモスタットリレーは、ＰＫガス及びブロッキング発振によって加熱される。当該ブロッキング発振は、所定の温度に近づく場合はまれにしか起こらなくなる。たとえば、孔流れが、起こる回数がより少ないブロッキング発振によって下方へ向かって発生すると、制御ループが生じる。当該制御ループによって、ＰＫ温度ＴＫが調節される。
【０１５０】
異なる導体が導電体に切り替えられると、ペルティエ電圧が生じる。当該ペルティエ電圧は、接触熱の差と概ね比例する。この比例は材料に依存する。ペルティエ電圧は、金属コンタクト対では、数十μＶ／Δ℃に及ぶ。金属コンタクト対は、温度測定に役立つことが多い。（特にガスを点火するための）赤熱ヘッドは、変圧器の２次回路内で加熱されることが多い。特にＰＫＺにおいては、ブロッキング発振器として作動する変圧器の２次回路内で、サーモスタットリレーは相対的に高い抵抗を有する。このサーモスタットリレーは、ブロッキング発振器の交流によって、赤熱ヘッドとして加熱される。しかし、サーモスタットリレーは、その周囲からも加熱される。具体的には、ＰＫ温度ＴＫによって加熱される。その同じサーモスタットリレーは、自身のペルティエ電圧と共に２次交流に直流をヘテロダインする。当該直流は、コアを飽和状態へと磁化させる。したがって、臨界温度からは、ブロッキング発振はもはや起こらなくなる。温度が少し上昇すると、持続的な発振はゼロ発振となる。
【０１５１】
ＰＫＺによるＴＫの制御
ブロッキング発振の周波数が用いられて、一次コイルのブリッジ整流器に概ね基づく制御機能によって行われる。
１．例：ＰポンプへのバイパスにおけるＰＣガスを低減する流れ絞り弁が用いられる。ここで、流れ絞り弁によって、制御機能なしでは、少ないＰＣガスが流れて戻り、機能が上昇している場合では、増量したＰＣガスが流れる。２．例：バルブからＦポンプまでの間に、流れ絞り弁が用いられる。当該Ｐポンプは、Ｈ流れからＡ流れを分岐する。ここで、流れ絞り弁によって、制御機能なしでは、多くのＰＣガスが流れて戻り、機能が上昇している場合では、少ないＰＣガスがＫ流体内に流れる。
【０１５２】
火力を変換するブロッキング発振は、直流電圧源からの、たとえばトランジスタブリッジの自己励起によって始まる。端位置におけるラッチを回避するために、特別なインパルスが役に立つ。加熱されるガスを供給するためには、熱電対が有利である。当該熱電対は、分裂管（Spaltrohr）として構成され、概ねそれぞれ半分が、Ｎｉ＋ＣｒＮｉとして、縦方向に分裂している管である。当該分裂管は、コンタクトヘッドに向かって幅が狭くなる。
【０１５３】
既知のコンタクト対は、ペルティエヘッドとして扱うのに不足はない。これは、予備を有する簡単なコアの場合であっても該当する。さらにコンタクト対は、高温になるまで作動する。提供されるＰＫＺシステムは、具体的にはＰＫＭの点火に適している構成を有するように示される。ＰＫＺシステムはさらに最適化可能であり、頑健であり、費用負担を軽減する。
【０１５４】
ＰＫＭの点火器としてのＰＫＺ
ＰＫＭは、全ての液体燃料によって作動する。ここで、液体燃料の粘度及び蒸発性は問わない。１つのポンプのみが燃料液体を処理室へ送出する必要がある。送出によって、高温における蒸発及び処理が行われる。しかし、全ての液体において、確実な起動点火を得ることができる。たとえば、処理室ドームの中間の概ね上方にて、厚い孔壁を通じて、分裂管が、点火される混合物に突出している。端部には、点火温度以上の温度で制御されるサーモスタットリレーが存在する。特に適しているのは、熱電対 クロムニッケル／ニッケルである。
【０１５５】
【表３】
【０１５６】
分裂管は、赤熱ヘッドとして点火を行う。加熱されて貫流する空気は、より良好に燃焼し始める。孔壁を通じて給送される空気の一部は、分裂管を通じて流れる。当該分裂管は、細い空気流路（＜１／２ｍｍ）を有し、サーモスタットリレーに向かって円錐状に先細になる。１ｍｇ／ｓの空気は、＜３／４ワットにより＞８００℃まで加熱される。点火は常に確実である。
【０１５７】
分裂管は、ブロッキング発振器の変圧器の２次回路内にあり、変圧器のインダクタによるフィードバックＲＫが存在する。変圧器のコアが閾点よりもさらに飽和すると、ＲＫは安定する。そうでない場合は、ＲＫは不安定である。ペルティエ電流ＪＰがコアを強制的に動作飽和状態（Arbeitssaettigung）にする。逆電流ＪＧは、流れ込んだ（Herlauf）後に、閾点に滑らかに近づきながら脱飽和を行う。ＪＧが閾点に到達しないと、システムは静状態において安定したままである。ＪＧが閾点を超えると、システムが不安定になったように感じられる。そしてＪＧは流れ去り（Hinlauf）、逆飽和状態（Gegensaettigung））に至る。当該逆飽和においては、通常、流れ去りから流れ込みへの急変、すなわち動作飽和状態への急変が起こる。当該逆飽和においては、通常、サーボ電流（Stellstrom）ＪＳの値への逆電流ＪＧの滑らかな接近が終了する。流れ込みのように、流れ去りにおいても、２次回路への出力が変換される。飽和において電圧は変換されず、したがって、加熱電流ＪＨは存在せず、また、動作電流ＪＡは依然として磁化電流ＪＭである。逆電流が大きい場合、ブロッキング発振器は逆飽和状態で停止する可能性がある。すなわち、不動状態（Totstand）に至る。たとえばこのブロッキング発振器をトリガするのは、（Ｃ放電からの）電流インパルスであり、それによって、流れ込みが生じる。サイリスタｔが、（それ自体で又は点火バリスタを用いて）点火するまで、或る抵抗ｒにおいて、キャパシタンスｃが荷電する。荷電電流＜サイリスタｔの放電電流である。
【０１５８】
加熱電流ＪＨは、サーモスタットリレーを加熱する（主２次回路抵抗）。これは継続的に（＜８００℃）、又は断続的に（＝８００℃）、又は静止状態において（＞８００℃）行われる。ブロッキング発振器は、基準値（たとえば８００℃）までの加熱のために、必要な電力よりも高い電力を有する。それは、加熱を迅速に行い（たとえば５ワット）、最初の圧縮で点火を行うためである。連続的な作動は中断され、作業進行期間よりも停止時間の方が数倍長い。
【０１５９】
ペルティエ熱電対及び変圧器のコア
ペルティエ熱電対のヘッドは、十分な温度耐性を有している必要があり、温度が調整される際に高いペルティエ電流を提供する必要があり、その結果、コア材料は、電流変化が誘導する電圧が十分小さくなる程度まで飽和状態へと磁化する。コア材料は、高い透磁率と鋭い屈曲部（Knick）とを有する。
【０１６０】
既に、従来のクロムニッケル／ニッケル対は、ブロッキング発振器を簡単且つ大まかに実現できるほどの高さのペルティエ電流を提供している。このＣｒＮｉ／Ｎｉ対は、１６００℃まで利用できる。当該対によって、８００℃において、たとえばＶａｃｏｐｅｒｍ１００が過飽和状態に至る。当該過飽和状態の程度は、非常に正確な制御が可能なほど高い。さらに予備も大きい。このシリコン処理されたシート鋼は、約３０ｍＡ／Ｗｄで０．７４テスラにおいて急激に飽和状態に至る。おそらく、シリコン処理された鋳造された金属板（Goss-Blech）でも十分である。ここで、たとえば、コアＰＭｚ４７が用いられる。
【０１６１】
（簡易化、小型化、価格削減のために）開発者に説明を提供するため、具体的なシステムが示される。頑健且つ確実な作動のための頑健且つ問題を伴わないスイッチング素子を用いる場合、０．１５ｍｍのＶａｃｏｐｅｒｍ１００で８００℃及び６ワットとなる。しかし８００℃の場合、概ね＜３／４ワットでも十分である。十分な場の勾配（Feldgradient）（概ね２００テスラ／ｓ）を得るためには、特定の０．１５ｍｍの鋳造された金属板で十分である。
【０１６２】
示されるシステム（ブリッジ）：
変圧器のコア：
０．１５ｍｍのＥ層によって、結合した状態で半開きになって（joch-halboffen）積層されている：Ｖａｃｏｐｅｒｍ１００。
幅３０ｍｍ：窓７ｍｍ；中間翼（Mittelschenkel）６ｍｍ；外側翼５ｍｍ。
長さ３６ｍｍ：窓１６ｍｍ；継鉄１０ｍｍ（Ｅ薄板翼２６ｍｍ）。
【０１６３】
システムの部分Ｐ：
Ｐ’及びＰ’’発振器 Ｐ＊制御器 Ｐ○ 駆動器 ｔ、ｖ、ｄ、ｒ、ｃインパルス
【０１６４】
スイッチング素子：
Ｔ トランジスタ ｔ サイリスタ Ｖ又はｖ バリスタ Ｄ又はｄ ダイオード Ｒ又はｒ 抵抗（Ω） Ｃ又はｃ キャパシタンス（ｎＦ）
概ね１００倍の電流増幅を有するトランジスタ、当該トランジスタからは２０倍の電流増幅のみが利用される
【０１６５】
コイル：
加熱回路Ｈ＝１ １次Ｗ＝４０ ２次Ｗ’＝Ｗ”＝２０
【０１６６】
電圧：
自動バッテリ１２Ｖ；＋６Ｖ及び−６Ｖで始まる
Ｒ２’におけるＷへの電圧Ｕ’ Ｒ２”におけるＷへの電圧Ｕ”
【０１６７】
加熱コイルＨにおける電流：
ＪＰペルティエ電流 ＪＷ加熱交流
【０１６８】
１次コイルＷにおける電流：
熱電流 ＪＴ、およそＪＰｍａｌＨ／Ｗ（ＪＰによって決まるＪＧ閾値）
加熱電流 ＪＨ＝ＪＷｍａｌＷ／Ｈ（ＪＷに影響を与えるＨ交流（Ｗ））
磁化電流 ＪＭ（交流磁化電流（Ｗ））
動作電流 ＪＡ＝ＪＨ＋ＪＭ（全交流（Ｗ））
逆電流 ＪＧ（ＪＴに対向する磁化直流電流）
サーボ電流 ＪＳ（最大ＪＧ：温度制御のために調整される）
【０１６９】
動作：
Ｗへの実効電圧：＞１０Ｖ；２５ｍＶでＨへ変換するため
加熱回路 Ｒ＝１０ｍΩ：分裂管 ８ｍΩ；それ以外では ２ｍΩ（コイル＋コンダクタ）
加熱回路抵抗Ｒは、開発者にとっての特別な課題である。
Ｒ＝１０ｍΩのため、加熱回路電力ＮＨ＝６．２５ワットが生じる；サーモスタットリレーでは５Ｗ。
８００℃における３２ｍＶのＮｉＣｒ／Ｎｉ熱電対；ここからペルティエ電流３．２Ａが生じる。
したがって：動作電流ＪＡ＜７００ｍＡ サーボ電流ＪＳ＝８０ｍＡ
コア断面５０ｍｍ２（窓の下）。磁化長さ１８ｍｍ（１６ｍｍのみで飽和；＜１ｍｍでは継鉄内で飽和はもはや生じない）
ペルティエ励起１．８Ａ・Ｗｄ／ｃｍ；飽和励起と比較すると：Ｖａｃｏｐｅｒｍ１００の６０倍（０．７４テスラ）；特別な鋳造された金属板の６倍（１．８テスラ）
流れ去り又は流れ込み：２ｍａｌ０．７４テスラを通じて１／２ｃｍ２まで；したがって７４００Ｍｘ（マクスウェル）。
これは約１ｍＶｓ／Ｗｄ。４０Ｗｄで１０Ｖ：流れ去り期間＝流れ込み期間３ｍｓ。
流れ去り＋流れ込みの期間＝流れ期間６ｍｓ（十分な周波数は１／６ｋＨｚ）。
光感応（Anklingung）（μｓ）：Ｗ’Ｔ１’−ＲＫ＞１；Ｃ○がより小さく且つ光感応がより早い場合、ＪＴがいくらかより高い、急激な磁化における閾点；¬流れ去り
流れ去り（３ｍｓ）：Ｖ＊（５Ｖ）＞Ｕ’且つＤ＊がブロックするので、ＪＧ¬０；¬逆飽和
急変（μｓ）：より急激に飽和状態へ至る場合、Ｃ’及びＣ”がより小さいことが可能；¬流れ込み
流れ込み（３ｍｓ）：確かにＵ’＜−５Ｖだが、Ｄ＊が消耗するので、ＪＧ＝０；¬動作飽和
終了（μｓ）：ＪＧ＝０；Ｄ’及びＤ”が流れ去りをブロックする；¬滑らかな移行（Ｕ”（４μｓ）と共に）¬−４Ｖ
スライド（９０μｓ）：ＪＧは閾値へ滑らかに達する：０〜ＪＳ（Ｒ＊Ｃ＊）；代替的に、
光感応（ＪＳ＞ＪＴの場合（＜８００℃））；静止状態における一時停止（ＪＳ≦ＪＴ（＞８００℃）の場合）。
最後の戻り動作（Ruecklauf）、静止状態への滑らかな移行：サーボ抵抗Ｒ○は、定数Ｔ○におけるＶ○によってサーボ電流Ｊｓを調整し、当該サーボ電流は短期間（３０μｓ）でＣ＊放電する。Ｒ＊Ｃ＊によって遅延する（９０μｓ）と、Ｔ＊は電流Ｊｓを取り入れ、Ｔ１’に電流Ｊｓが移る。ＪＴ≧ＪＳの場合、Ｕ”は−４Ｖだけ上昇して、約０Ｖで静止状態に至る。ＪＳ＞ＪＴの場合、光感応が始まる。
【０１７０】
電流インパルスは不動状態において流れ込みをトリガする（静止状態では効果はない）：抵抗ｒによりキャパシタンスｃが荷電する（たとえば１／４ｓ）。サイリスタｔにおいて電圧ｕ（たとえば６Ｖ）の場合、当該サイリスタは点火を行う；インパルスはｃにおいてＴ２’に至る。流れ込みは、バリスタｖ及びダイオードｄを介してｃを放電する。
【０１７１】
ＰＫＺは、機関の起動点火及び準備状態に関して具体的に示されている。示される基準値は、実験によって様々な値に確定することができる。振動数は、室温に左右される。ここで、当該室温は制御可能である。ＰＫＺは、各々の電力（ミリワットからキロワットまで）を有する多数のシステムに適している。
【図面の簡単な説明】
【０１７２】
【図１】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図２】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図３】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図４】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図５】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図６】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図７】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図８】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図９】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図１０】国際記号及び具体的な値によって示される図である。
【図１１】国際記号及び具体的な値によって示される図である。
【符号の説明】
【０１７３】
ピストン圧力面の位置（それぞれは圧縮室の境界下にある）
Ｐ０ サイクルの開始（ピストンの最低レベル）＝Ｐ６ 前のサイクルの終了
Ｐ１ 圧縮の開始（ＰＲの閉鎖） 排気ガス／供給ガスの交換の終了
ＰＨ ピストンのバルブへの接触開始 ピストンに当てる
Ｐ２ バルブヘッドの上昇開始及びＰＧまでの前シュートの開始
ＰＧ 前シュートの終了（同一ｐＲ＝ｐＫ）、ＰＫ内への戻り押しの開始
Ｐ３ 最高点（ピストンの最高レベルｐＲ−ｍａｘ） バルブの最大上昇
Ｐ４ ピストンから離すことによってバルブを閉じる 膨張の開始
Ｐ５ 膨張の終了及び作業段階 排気ガス／供給ガス交換の開始
Ｐ６ サイクルの終了（ピストンの最低レベル）＝Ｐ０ 次のサイクルの開始
１ ＰＫ 処理、すなわち燃料の調製のための処理室
２ ＰＷ ＰＫの周りの孔壁。当該孔壁を通じて孔流れがＰＫ内へ入る
３ ＤＷ 圧力壁。ＤＷはＰＷ及びＰＫを閉鎖する。ＰＫ圧力を保つ
４ ＴＷ 分離壁。ＴＷの下側の面は、常に圧縮室の上方の境界としてある
５ ＺＷ 圧縮室との境界を成すＺＷ内面を有するシリンダ壁
６ ＰＲ 圧縮室。ＺＷ、ＴＷ及びピストン圧力面によって閉鎖される
７ ピストンの圧力面（ＰＲ境界）；Ｖｅが開いている限り、ＰＲは燃焼室ＢＲとしてある
８ バルブＶｅ ヘッドはバルブ台に密着している；移行流れＰＫ／ＢＲのために上昇する
９ 分離壁ＴＷ内の開口ＴＯ；Ｖｅ間隙上方にある：移行流れＰＫ／ＢＲ
１０ バルブ滑動面。バルブネックとしてＴＷバルブ台内にあるか、又はバルブシリンダとしてＤＷ内にある
１１ タンクからポンプ（燃料ポンプ又は潤滑剤ポンプ）への燃料管
１２ ＰＫ内への燃料の給送管（概ね：バルブの縁を介するか、又はＤＷ環状溝内にある）
１３ Ｖ３ＴからのＰＣガスの排出管（最適化可能な部分容量Ｖａで行われる）
１４ 逆流ブロック；処理ガスが圧縮室内へ逆流するのを防止する
１５ 加圧タンク；Ｖ３Ｔからのガスを逆流ブロックを介して（ｐ３Ｔに近い値で）過給する
１６ ＰＷへ通じる、孔流れのためのガスの供給管（場合によってはＰポンプを介する）
１７ 流路空間 ＰＷ内での孔流れの供給のためのＰＷ内の流路の空間
１８ Ｋ流体がＰＫ内へ入るためのＡ流れ管；場合によっては、（結果的にＡ流れを有する）バルブ流れのための管
１９ ＨＤカニューレ Ｄポンプの後方にある；クランクケースからのガスを吸引する
２０ Ｐ５１において吸気を給送するための給送スリット；有利にはターボ送風機から給送される
２１ Ｐ５１において排気ガスを送り出すための送り出しスリット；場合によってはターボドライブへ送り出す
２２ 吸気又は排気ガスのための垂直部分スリット間の介在ブリッジ
２３ バルブネックのばね装置；たとえば皿ばね、又はスリットばね、又は渦巻きばね
２４ ヘッド壁ＫＷ ＰＫへ流れるバルブ流れのためのバルブヘッド内の孔壁
２５ ブロッキング発振器の熱電対分裂管（起動点火、制御）
２６ 絞り弁、流体絞り弁又は流れ絞り弁（ＴＫ又はｐＫを制御する）
２７ 処理ポンプ（Ｐポンプ） ＰＣガスを圧力＞ｐＫで送出する（歯車）
２８ ＰＫ内へのＫ流体のための燃料ポンプ（場合によっては流れ絞り弁としての絞り弁を有する）
２９ 投与ポンプ（Ｄポンプ）
３０ 流体ポンプ（Ｆポンプ）
３１ 潤滑剤給送ポンプ
３２ 潤滑剤再送ポンプ
３３ ＺＷ内壁への潤滑剤のための給送管及び給送部
３４ クランクケースからの潤滑剤のための再送管及び再送部
３５ ＶＺバルブシリンダ シリンダバルブの、ＤＷ内で滑動するシリンダ
３６ ＡＺ上部シリンダ ＶＺ上に載っており、右側が狭くなっている断面を有する
３７ 気孔 Ａ流れはＫ流体を（ＡＺを通じてＶＺ内へ吹きいれ）ＰＫ内に吹き入れる
３８ バルブ円錐部封止 移行流れＰＫ／ＢＲのために開閉する
３９ ＲＲ輪形空間 ＤＷによってＶＺ／ＡＺの狭くなっている部分にわたって閉鎖される
４０ 排出口 ガスの流入ｐＡ＞ｐＫが後続する、ＲＲからの流出のためにある
【技術分野】
【０００１】
処理室機関ＰＫＭは、概念的には難しいが、実現及び作動方式においては問題を伴わず、且つ最も簡単である。
【０００２】
フィルバース（Philberth）によるＰＫＭは、処理室ＰＫを有するピストン機関である。ＰＫは、シリンダ壁ＺＷによって囲まれる、ピストンの上方の室である圧縮室ＰＲから、気密性の分離壁ＴＷによって分離され、当該分離壁内にはバルブＶｅが埋め込まれている。Ｖｅが開いている間は、ＰＲは燃焼室ＢＲであり、Ｖｅによって移行流れＰＫ／ＢＲ（ＰＫからＢＲへのガス、又はＢＲからＰＫへのガス）が流れる。バルブの上方で、ＰＫは多孔性の孔壁ＰＷとしての熱壁ＷＷによって囲まれている。ＷＷは、圧力壁ＤＷによって圧力をかけられながら囲まれる。多シリンダ機関（３、５、７、…）は、有利には共通のＰＫ及びＷＷを有する。
【０００３】
燃料が、Ｋ流体としてＰＫ内に流れ込み、当該ＰＫにおいて燃料は、処理室ガス（ＰＫガス）になるように処理される。この際、ＰＫ内に流れ込む過剰バランスのガスが用いられる。このガスは、ＢＲからの少量の過剰バランスのＢＲガスであり、及び／又は多量の過剰バランスの処理ガス（ＰＣガス）である。通常は、ＰＣガスはＢＲから排出され、その容量は、排出容量Ｖａを超える。
【０００４】
ＰＣガスは、ＰＫ内に孔流れとして、また場合によっては付加流れとして流れ込む。
＞ 付加ガス流れ（Ａ流れ）は、Ｋ流れに加えられてＰＫ供給管へと供給される。
＞ 孔流れ（Ｐ流れ）は、具体的にはＷＷを通る壁流れ（Ｗ流れ）である。
ＰＫＭの孔流れは、コークス／タール／樹脂の沈殿物であるＫＴＨを防止する。孔からＰＫ内へのＰ流れは、ＷＷにおける煙及び煤を酸化する。
【０００５】
ＰＫガス（ＰＫＭ燃料）は、Ｖｅが開いている際に（移行流れＰＫ¬ＢＲを通じて）ＢＲ内で燃焼する。これは、最高点に達する前の前シュート及び最高点に達した後の後押しにおいて行われる。当該前シュート及び当該後押しの間に戻り押しがある場合があり、当該戻り押しにおいて、ピストンはＢＲガスをＰＫ内に押し入れる。
【０００６】
ピストンによって上昇したバルブにおいて：場合によっては、間隙流れ（Ｓ流れ）がＰＣガスとしてバルブの間隙を通る。場合によっては、ネック流れ（Ｈ流れ）がＰＣガスとしてバルブネックを介してＢＲ内に入る。場合によっては、ヘッド流れ（Ｋ流れ）がヘッド壁（バルブのＰＫ側の多孔壁）を通る。
Ｓ流れ、Ｈ流れ及びＫ流れは、バルブにバルブ流れ（Ｖ流れ）として供給される。
Ｈ流れのみがＰＣガスであり、再利用される。全ての他のＰＣガスは処理される。
【０００７】
ピストンの圧力面の位置Ｐｎ 上方 Ｐ０−Ｐ１−ＰＨ−Ｐ２−ＰＧ−Ｐ３
Ｐ３が最も高い（最高点） 下方 Ｐ３−Ｐ４−Ｐ５−Ｐ６（Ｐ６¬Ｐ０）
位置ＰＸ〜ＰＺの段階ＰＸＺ ＰＺ〜ＰＸの段階ＰＺＸ（Ｐ６＝Ｐ０を経由）
Ｐ１２ 圧縮；Ｐ２４ 燃焼；Ｐ４５ 膨張；Ｐ５１ 交換
温度 ＰＫ内のＴＫ；ＰＲ内のＴＲ；ＰｎにおけるＴｎ；ＰＸＺにおけるＴＸＺ
圧力 ＰＫ内のｐＫ；ＰＲ内のｐＲ；Ｐｎにおけるｐｎ；ＰＸＺにおけるｐＸＺ
容量 ＰＫのＶＫ；ＰＸ及びＰＺの間のＶＸＺ；ＰＸ及びＴＷの間のＶＸＴ
【０００８】
ＰＫＭの特性及び動作 具体的な構成及び提案：
原子に付くものは、分離もする。すなわち再構造化は分子においてのみ行われる（場合によってはいくつかのサイクルにわたって一体化される）。一貫して、ＰＫ内の全ての状態（特にＴＫ）は確実にバランス基準と共に生じる。問題のないＰＫバランスは機能及び材料に適合している。ＰＫＭは調整に関しての問題をほとんど有せず、非常に簡単である。
ＰＫＭは、各々の燃料（各オクタン価及びセタン価）によって完璧に作動する。Ｋ流体は、ＰＫ内へ各々の方法で供給可能であり、有利には歯車ポンプで継続的に供給される。
ＰＫは確かに「予燃焼室」として分類され得るが、従来の予燃焼室からは基本的に逸れている。ＰＫは、１サイクル（概ね５〜５０）のための燃料として、ＰＫガスになるように完全に処理される燃料よりもはるかに多くの燃料を収容する。ＰＫは、その内部空間において、高い圧力と高い温度（概ね１７（１７０）＜ｐＫ／ＭＰａ（バール）＜２５（２５０）；４００＜ＴＫ／℃＜１２００）とを永続的に有し、それらは一定で変動することはあまりない。
過剰バランスの処理するガスは、ＰＣガスであり、場合によっては戻り押しである。ＰＣガスは各々の方法（たとえば、Ｖ３Ｔから排出管Ｖａを介して逆止弁）で調整できる。
ＰＫガスは、ＰＫＭ燃料であり、湿気、煙及び煤を含む場合があり、処理中に連続して生成され、バルブを開くことで激しく消費する。
バルブが開いていることにより、ＰＫガスは燃焼のためにＢＲガスに混合される。それぞれのガスはそれ自体で点火温度よりも高い温度を有するので、ＰＫガスは、遅延もなく、外部からの点火、すなわち火炎面、衝撃波、衝撃起爆を必要とせずにＢＲガスと反応する。反応は常に円滑に行われ、排気ガスが吸気ガスの大部分を占めていても同様である（たとえば、９９％においても０％の場合と同様である）。そのため、ＰＫＭにおいては洗浄に関しての問題はない。ＰＫＭは２行程機関としては、５０％の排気ガスの割合で４行程機関に相当する働きをする。従来の排気バルブ及び吸気バルブを用いれば、ＰＫＭは４行程機関としても利用できるであろう。
有利には、ＰＫＭは２行程機関である。排気ガスの排気と吸気の供給とが交代で行われる。それらは、Ｐ５１において利用可能なＺＷスリットを介して行われる。有利には、排気スリットは垂直であり、吸気スリットは可能な限りＺＷと平行である。Ｐ１からは、吸気＋排気ガス＝供給ガス（Zugas）となる。
２行程機関としてのＰＫＭは、単一のバルブＶｅのみを必要とする。バルブは開かれると、移行流れのために移行流れ抵抗ＴＳＷを有する。ＴＳＷが小さい場合、移行においては圧力の低下は存在しない。ＢＲ圧力はＰＫ圧力ｐＫと同じになり、ＰＫ圧力は変動することはあまりない（実際には、永続的に一定であり、概ね２０ＭＰａ（２００バール）であり、落ち着いた動作をもたらす）。
バルブを開くことは、ピストンの最高点領域（概ね、Ｐ３の後にいくらかピストンが落ちる直前）において行われる。機能に関しては問題はなく、時間調整の問題もない。
ＰＫＭは、様々な方法でバルブを開くことで作業を行う。たとえば、（Ｉ）ピストンによる上昇（ＰＫＭについての本明細書はこの方法に自由選択により基づく）（ばねバルブ）。（ＩＩ）圧電水圧システム又は磁気水圧システムを用いてバルブの足の上に（当該足の下でＰＲからの分離を行うＴＷと共に）上昇。しかしバルブは、プラグ軸又はスライダによっても開かれる。（ＩＩＩ）外部から開く。たとえばカムによって行う。有望なのは、空気圧式装置を用いて行うことで、その実行中には圧電電気システム又は磁気電気システムが用いられる（シリンダバルブ）。
【０００９】
比較
１世紀以上にわたる従来の燃焼機関は以下のものである。
ＯｔＭ「オットー機関」：均一の空気及び燃料の混合気は、火花点火される。
ＤｓＭ「ディーゼル機関」：給送された燃料が圧縮された空気内で燃焼する。
【００１０】
ＯｔＭは局所的に点火し、ＤｓＭは温度の低い燃料を注入する。燃焼プロセスは、約１ｍｓで終了し、燃焼物を再び点火して継続する。これは完全な洗浄を必要とする。そのため、ＯｔｍはＤｓＭと同様に、大抵の場合４行程機関である。
【００１１】
ＯｔＭ；１９世紀において、オットー及びランゲンによって都市ガス用機関として概念化された。携行可能なガス源としての、蒸発可能な石油成分の「ガス化」は、ベンゼン（Benz）を除去することに成功した（モル脂肪族「ガソリン」、芳香族「ベンゼン」）。
【００１２】
ＯｔＭは、均一の燃料及び空気の混合気を圧縮し、最高点に達した直後に点火火花によって点火する。最適な点火の瞬間を得ることはなかなかできない。より効率の高い圧縮は、「ノッキング」（最高点に達する前の圧縮点火）に対して、アルキル鉛又は芳香族炭化水素を加えることを必要とする。これは問題である。
【００１３】
洗練された電子装置を用いても、全ての状況下において常に、最適なガス比率（過剰バランスが少ない）は未だに満足できる程度には得られていない。石油のごくわずかな部分（特定の分子）のみを用いることができる。
【００１４】
ＯｔＭは、２行程機関として利用される場合がある（特に簡素なオートバイ又は乗用車の場合）。しかし、２行程機関としてのＯｔＭは常に新たなガスを損失してしまう。
【００１５】
ＤｓＭ；１９世紀においてディーゼルによって考案された。ＤｓＭは空気を圧縮して高温にし、最高点に達した後に吹き付けられる液体燃料「ディーゼル」が燃焼する。低温のディーゼル油は、加熱、蒸発、混合及び分留され、そして局所的な点火部によって完全に点火される必要がある。この連鎖は確実に終了し、且つ常に全体が行われるとは限らない。壁に付着している油は、温度が低すぎて点火することができない。重い油分子は、非常にゆっくりと壁から拡散し、高温の乱流燃焼領域内へ入る。混合は、燃焼空間内でＣＯ及びＨ２が或る場所で発生し、ＮＸＯＺ及びＯ３が別の場所で発生するほど不十分なままである。それらは膨張における冷却において残留する。
【００１６】
多くの過剰空気は、長い反応連鎖を短縮することはほとんどできず、壁からの拡散を加速することはできない。過剰空気は作動温度を低下させ、したがって効率を低下させる。さらにオゾン及び酸化窒素が、ジオキシン、ベンズピレン及び多種多様な毒素と共に発生する。形成される煤がこれらをさらに活性化させる。ＤｓＭでは燃焼が完全に行われず、且つその燃焼は不潔であり、環境に悪い排気ガスを伴う。
【００１７】
ＤｓＭの開発においては、莫大な費用がかけられ、また大きな成果が残されてきた。２５０ＭＰａ（２５００バール）までの直接の吹き付けは、圧縮圧力に対して強烈な衝撃を与え、それによって、精細な噴霧が行われる。吹き付けに関しては、全ての状況において粘度が異なっていても限定を行わなければならない。吹き付けには変形形態が存在し、それらの変形形態において、壁又は焼玉に対して吹き付けが行われる。最近になって得られた圧電性の連続吹き付けが成果を残している。
【００１８】
特別な変形形態は、過流室又は予燃焼室に対する強烈な吹き付けである。予燃焼室は、燃焼空間の一部であり、当該燃焼空間には液体燃料が吹き付けられる。予燃焼室に向かって、ピストンによって圧力をかけられた空気が燃料物質の一部である燃料を予め燃焼し、当該燃料物質は、ざるのような開口を通じて最終的な燃焼のために他の燃焼空間の部分へと流れる。ディーゼルの原理においては反応は短期間である。
【００１９】
ＤｓＭは常に、非常に多量の屑と有害物質とを排出する。ごくわずかな石油を（特定の分子と共に）ＤｓＭにおいて用いることができる。ＤｓＭは、（大抵は遅い大型機関の場合）２行程機関として作動することがある。これは、燃焼のためにより長い期間が許される場合である。ＤｓＭの２行程機関は、排気ガスの一部を吸気ガスに用いると、性能及び温度の点で４行程機関よりもより有利であろう。しかしその場合のＤｓＭでは、点火は非常に緩慢であり、燃焼は非常に遅い。
【００２０】
原則的なこと（ＴＳＷが小さい場合）
ＰＫＭは、以下の３つの有益な特徴点の全てを完全に有している。
Ｉ．燃焼のための成分混合の均一性
ＩＩ．燃焼を（ＣＯ２、Ｈ２Ｏ、Ｎ２に関しての）正常なバランスに近づけること
ＩＩＩ．膨張の開始までに燃料の燃焼を完全にすること
１．Ｐ２Ｇ 前シュート 最も強い発熱反応：温度の高い、低バランス（unterbilant）のＰＫガスは、ピストンの上方を流れて、（ＢＲにおいて）供給ガス内で燃焼する。ＰＫガス及び供給ガスのそれぞれは、それ自体で点火温度よりも高い温度を有する。残りの未だに液体である燃料は、バルブにおいて蒸発する。前シュートにおいては、大抵の物質が理想的に燃焼する。
２．ＰＧ３ 戻り押し ＰＫ内の発熱反応：ピストンは、一部が燃焼した過剰バランスのＢＲガスに対してＰＫ内へと圧力をかけ、当該ＢＲガスは、低バランスのＰＫガスと反応する。ＰＧ３において、ＰＫ温度ＴＫが上昇する。ＰＫ圧力ｐＫは、ほとんど一定にｐ３まで調整される。戻り押しなしの場合、ＰＫ過剰圧力が生じる（ｐＫ＞ｐ３）。
３．Ｐ３４ 後押し 低バランスのＰＫガスは、ピストンの上方で圧力をかける（Ｐ３４において流れ込む燃料は蒸発する）。発熱反応は温度を上げる。
４．Ｐ２４：燃焼は、Ｐ２４の全ての時間にわたっているので、完全に行われる。Ｐ２４の最後の辺りで燃焼がさらに起こる場合、多くの差異が存在しないことはさらに有効である（性能及び温度）。常に確実に正確な所定のバランスが得られる。
５．Ｐ４２：燃料は、低バランスで、ＰＫガス内において継続して反応する。戻り押しの場合、ＰＫバランス及びＰＫ温度はいくらか低下する。燃料の流れ込み及び孔流れは、ＴＫ及びｐＫに影響を与える。しかし最終的なバランスは確実に同じである。
６．最適な酸素／燃料バランスのパラメータ（Vorgabe）はほとんど問題ではない。
７．点火は必要ではない（場合によっては開始時のみ）。オクタン価及びセタン価の値は関係ない。
注記：ＰＨにおいてピストンがバルブに当たる高さは、Ｐ４と同じである。非弾性的な上昇（Starr-Hebung）の場合、Ｐ２はＰ４と同じ高さである。ばねによる上昇の場合、Ｐ２はＰ４よりも高い。
Ｖ１Ｔ／Ｖ２Ｔ圧縮：ＰＫ容量のために、いくつかのサイクルにわたってようやく効果を発揮する。
ＶＧ３／ＶＧＴ戻り押し：容量が低減して、ＢＲガスはＰＫ内へ押し入れられる（ＰＫ温度ＴＫが上昇するため、ガスの割合は容量の割合よりも小さい）。
重要ではないさらなる領域：小さな戻り押しは低いＰＫバランスをもたらす。大きな戻り押しは、ＴＫ温度が高いため高いバランスをもたらす（必要であれば調整可能）。
【００２１】
具体的測定 非弾性的な上昇 説明のためのみの例：
サイクル角度βｎ Ｐ０におけるサイクルの開始では、β０＝０°であり、続いてたとえば、β１＝３０°；β２＝１６０°；β３＝１８０°；β４＝２００°；β５＝３３０°；β６＝３６０°である。
段階角度βＸＺ＝βＺ−βＸ ＰＸ〜ＰＺのＰＸＺにおいては回転する角度は概ね以下の通りである：
Ｐ１２圧縮 β１２＝１３０°；Ｐ２４燃焼 β２３＝β３４＝２０°
Ｐ４５膨張 β４５＝１３０°；Ｐ５１交換 β５６＝β０１＝３０°
【００２２】
行程容量＝Ｖ０３÷１３２．９ｍｍでは、９４１ｍｍ２のピストン断面で１／８リットルとなる
仮定：Ｖ２Ｔ÷８ｍｍ、且つ。Ｖ１Ｔ／Ｖ２Ｔ＝１６（圧縮）。Ｖ１Ｔ÷１２８ｍｍ
クランク半径Ｒｈ＝６６．４５ｍｍ；押し上げ高さＶ１３÷Ｒｈ（１＋ｃｏｓβ０１）＝１２４ｍｍ
バルブの上昇Ｖ２３÷Ｒｈ（１−ｃｏｓβ２３）＝４ｍｍ；残りの容量Ｖ３Ｔ÷４ｍｍ
（÷が意味するもの：＝関連する容量に固有の長さ）
ＶＫ及びＴＫは、有効な圧縮を適度に調整する。短いコネクティングロッドはＶ１３及びＶ２３を適度に調整する。
β２Ｇの場合の遊隙： ０°；Ｐ２＝ＰＧ １０°ＰＧ−konkret ２０°；ＰＧ＝Ｐ３
ＶＧ３及び戻り押し： ４ｍｍ及び０．５ １ｍｍ及び０．２ ０ｍｍ及び０．０
ＰＧがＰ３に近づくと、戻り押しは小さくなるか又は完全になくなる。
これは、いっそう大きくなる孔流れ及び／又は付加流れによって調整される。
【００２３】
ばねによる上昇を用いる方法；バルブネック又はピストン接触面は、ばね力（誘導力）を有するようにばねを付けられる。ばね力が非常に小さい場合、ピストンはＶｅに付きながらもまだバルブを上げず（ｐＫはｐＲよりも大幅に大きい）、Ｐ３（たとえばβ２＝１７０°）の前で上げる。ばね力が非常に大きい場合、ピストンとばね力とによって上昇したバルブはＰ４（たとえばβ４＝２００°）においてようやく閉まる。バルブ上昇の始まりは、特にばねの渦巻き線又はばね板が一緒になることでＰ２において画定される。一緒になることは、有利には、シリンダが安定している場合に行われる。
【００２４】
規格の表示（自ら能動的に規格化に関与することも当然あり得る）
特別な特徴点を有する熱をジュールによって規格化することは実用の面では「非熱力学的」である。熱は拡散分子エネルギーとして、「ｃａｌ」及び「Ｋａｌ」で最良に表現される。
熱Ｑ：４ｐｐｍでの正確な換算：１Ｗｓ（ジュール）＝０．２３９ｃａｌ
非常に正確には、ガス定数２ｃａｌ；Ｖ定数に特有のガス熱１ｃａｌ／ＦＶ（ＦＶは並進自由度＋回転自由度）；モル熱６ｃａｌ／Ｍｏｌ
したがって、（理想気体では）温度上昇ΔＴ［℃］は非常に正確である［ｃａｌ／ＦＶ］
【００２５】
バルブＶｅ
バルブ台において、バルブ本体はＴＷに移動可能に適応している。有利には、バルブ本体は円柱状のバルブネックＨｓを、当該バルブネック上方の円錐状のバルブヘッドと共に有する。有利には、ＴＷは、開口ＴＯをバルブ台内に有し、当該ＴＯは、円錐の先端に近い。バルブを押し当てることによって、バルブヘッドの円錐と共に開口が閉じる。バルブの上昇は開口を開き、円錐状の隙間がバルブ台上方において開く。ＰＫガスは、ＢＲガス内に、前シュートにおいて勢いよく混合されるか、又は後押しにおいて移動する。戻り押しにおいては、ＢＲガスはＰＫガス内に移動する。速い前シュートと過剰バランスの戻り押しとは堆積をもたらさない。
【００２６】
バルブネックは、バルブ台内でおよそＴＷの温度で滑動する。後押しにおいて、燃料は、隙間を通じて吹き出て、滑動を滑らかにする。Ｋ流れ又はＨ流れは、概ねＶ流れとして円柱状のバルブ台の環状溝の上方で供給され、特に低いバルブ温度をもたらす。しかし、これは必要なことではない（今後問題となることはない）。
【００２７】
前シュートは、圧縮圧力の約３倍の圧力低下と共に開始する。前シュートは、最初は概ね放物線上に上昇して、滑らかに終了し（ｐＲをｐＫと同じにする）、ＴＳＷは小さくなる。そして戻り押しへの移行が開始する。
【００２８】
バルブの上昇に外部からの制御を用いること、又はばねバルブをもちいることによって、Ｐ２はＰ４（たとえば１０°〜２０°）よりもＰ３（たとえば１０°〜５°）のより近くに移動できる。前シュートは、Ｐ３の直前から滑動を開始し、概ねＰ３において最大となり、（戻り押しなしで）後押しへとＰ４までに移行する。したがって、自由な構成が可能であり、最高点へ向かう場合と最高点に達した後の場合とでは、さらに適切な燃焼を得ることができる。ＰＫ圧力ｐＫは各々の上昇機能に適合し、ここで上昇のための装置は重要ではない。
【００２９】
バルブの縁にある非常に小さい傾斜溝は、バルブの簡単な回転を可能にする。
【００３０】
処理室ＰＫ
ＰＫ容量ＶＫは、行程容量との関係において機能する（ＶＫ／Ｖ０３）。
【００３１】
比率ＶＫ／Ｖ０３は、ＰＫにおける燃料の中間処理期間Ｄｐである。
【００３２】
比率ＶＫ／Ｖ０３は、性能変化の後の、固定作動への調整期間Ｄｓである（逆指数関数的に近づく。たとえば３Ｄｓの後に約１／２０となる）。
【００３３】
ＰＫＭに特有なのは「サイクル数」Ｚｚである。これは、何回のサイクルの間にＰＫがＰＫガスとしてのＫ流体（燃料／サイクル）を保持するかということである。ＺｚはＰＫバランスによって決まる。
【００３４】
作動時の１バランスとＰＫ内の１／２バランスとのそれぞれの場合（燃料［ＨＣＨ］）：
＞供給ガスの吸気のみに関しては、１５モルの供給ガスにつき８モルのＰＫガスである（係数８／１５）。ｐＫ＝２０ＭＰａ（２００バール）での圧縮（係数１／２００）及びＴＫ＝８００℃の温度（絶対温度の比の係数３．７５）においては、ＶＫ／Ｖ０３＝０．０１０・Ｚｚである。
＞排気ガスが供給ガスの半分を占める再利用に関しては、ＶＫ／Ｖ０３＝０．００８・Ｚｚである。
【００３５】
概算（Grob）：１００・ＶＫ＝Ｚｚ・Ｖ０３。Ｚｚ＝２５の場合、ＶＫ＝１／４Ｖ０３；５０サイクル／ｓの場合、Ｄｓ＝１／２ｓ。処理期間Ｄｐは、ディーゼルの吹き付け期間の約２００倍。変動ΔＴＫ＜５％、ΔｐＫ＜４％。戻り押しにおいても、ＰＫガスは、（高バランスの孔流れに対して）ＰＷ内に押し入らない。ここで堆積は不可能である。
【００３６】
起動動作
この起動動作は、ＰＫがより大きい場合はより規模が小さい。これは、最初の圧縮が封止Ｖ１Ｔ／（Ｖ２Ｔ＋ＶＫ）のみを必要とするからである（圧縮圧力はバルブを持ち上げる）。ここでの点火において（場合によっては起動点火システムを用いる）、最初の簡単な圧縮が早くも始動動作を行う。この始動動作の規模は、場合によっては発電機による始動も可能であるほど小さい。これは特に多シリンダの場合に有利である。
【００３７】
多シリンダ
共通のＰＫは、単シリンダにおけるＰＫよりもわずかに大きいＰＫを必要とする。つまり、より少ないサイクルで固定動作が達成される（起動点火器のみ）。共通しているのは、流路空間と、供給管と、ポンプとである。しかし、各シリンダから、逆流ブロック（Ｒバルブ、Ｒプラグ）を用いてＶ３Ｔ排出が行われる。有利には、排出は、供給管内にて行われる：向流熱交換器（伝熱：温度の低いポンプ及び高気密性）。
【００３８】
ＰＫバランス
ＰＫＭは、各々の粘度及び濃度の燃料によって作動する。孔流れ及び戻り押しは、ＰＫバランスに影響を与え、ひいてはＰＫ温度ＴＫに影響を与える。戻り押しは、βＧ３によって２倍に変化する（関数１−ｃｏｓは概ね２乗である）。ＶＧ３及びＶ３Ｔをもたらす高さ（具体的には１ｍｍ及び４ｍｍ）は、重大な問題ではない。ガソリン及びディーゼル燃料はＰＫ内だけで完全に蒸発し、粘性の重油も大抵は蒸発する。
【００３９】
全ての処理は、モル変形熱（Bindungswaerme）のＦｖにわたって制御される：
ＣＯ２ ９４．４Ｋａｌ；ＣＯ ２６．４Ｋａｌ；Ｈ２Ｏ（ｇ） ５７．８Ｋａｌ；ＨＯＣＮ ３６．６Ｋａｌ、ＣＨ４ １９．１Ｋａｌ。
通常の燃料［ＨＣＨ］は約８Ｋａｌである。吸熱ＨＣＮ −３０．１Ｋａｌ、Ｃ２Ｈ４ −９．６Ｋａｌ。
【００４０】
全ては２０ＭＰａ（２００バール）／８００℃における理想気体とする。ＰＫガス気密性５０〜６５ｇ／Ｌ。
空気とのバランス（Ｏ２＋４Ｎ２） 熱Ｑ／ＦＶ［ｃａｌ／ＦＶ］ 燃料／ＰＫガス［ｇＫ／Ｌ］
【００４１】
【表１】
【００４２】
しかし、最大のＱ／ＦＶ［ｃａｌ／ＦＶ］が実現する温度上昇はわずかである：ΔＴＫ［℃］＜Ｑ／ＦＶ［ｃａｌ／ＦＶ］。これは、特に吸熱性の結合と解離とによるためである：ＣＯ２＋ＣＨ４＋Ｎ２¬２ＨＯＣＮ＋Ｈ２；ＣＨ４＋Ｃ＋Ｎ２¬２ＨＣＮ＋Ｈ２；ＣＨ４＋Ｃ¬Ｃ２Ｈ４；ＣＯ２＋ＣＨ４¬２ＣＯ＋２Ｈ２；ＣＨ４¬Ｃ＋２Ｈ２；ＣＯ２＋Ｃ¬２ＣＯ；ＣＯ２＋Ｈ２¬ＣＯ＋Ｈ２Ｏ。低い温度はエネルギ反応を促進する。つまり、過冷を防止する。高い温度は吸熱反応を促進し、振動の自由度を高める。つまり過熱を防止する。この「最小の制約の原理」によって、ＰＫＭに適した温度への安定した自己調節が行われる。
【００４３】
排気ガスの再利用は、バランス自体は変えない。しかし再利用は、ＣＯ２及びＨ２ＯをＰＫ内に戻し、これは反応を調整する。この調整によって大抵は、煤及びＣＨ４の量が少なくなる。増大する圧力は調整され、分子の数が少なくなる。高い温度は調整され、エネルギーの少ない反応をもたらす。当該反応は温度を制限する。ＰＫ温度ＴＫはほとんど自由に調整可能である。ＰＫＭは、ＤｓＭよりも自由度がより高く、且つより柔軟に配置可能である。
【００４４】
鉱油は、低バランスではほとんどガス化することはできない。このガス化において、特に、煤を有する抵抗力のある煙が発生する。個々のＣ原子は最も高い吸熱性を有するので、炭素がほとんど微小クラスタとしてのみ低バランスで発生する。大抵は、ガスは平均的な熱を有する。長い連鎖の熱クラックは窒素を分離する。Ｈ２Ｏ及びＣＯは、特に窒素が堆積している中で長い連鎖によって反応する。これは、ほとんど概観することのできない反応である。また、この反応は、吸熱反応であり、且つ、遊離基反応である。煙及び煤の形成は、通常、ＫＴＨの進行性の堆積をもたらす。これは大きな問題である。
【００４５】
いくつかのサイクルの滞在時間の間に、ＰＫ内で（ろうそくの、光を放つ炎の中におけるように）ガスに似ている煙及び煤のみが発生し、当該煤はＰＫガスのように燃焼する。孔流れに対して、ＰＫ内で堆積は生じない。孔壁におけるそれぞれの微量の堆積は、孔流れによって直ちに（ろうそくの縁におけるように）燃焼される。非常に少量のＰ流れ（ＰＣガスの＜１％）のみでＫＴＨは防止され、ＰＫガスが非常に温度の低いＰＷ層内へ入り込むのも防止される。
【００４６】
バルブのＰＫ側のみにおいて、場合によっては堆積を回避することができる。たとえば、過剰バランスの戻り押しは制御しやすく、且つ／又は、孔流れはバルブへと吹き付けられることができるので、孔流れは、バルブ表面上でそれぞれの堆積を直ちに燃焼させる。又は、ＰＫに対するバルブヘッドの側面を孔壁として形成することは非常に有効である。
【００４７】
このヘッド壁ＫＷを、Ｋ流れがバルブ流れの一部として通って流れる。また、Ｖ流れを、バルブネックを介して流すことも非常に有効である。Ｖ流れは、Ｈ流れとして、滑動の遊隙内へ流れ、バルブが上昇している際に下方のバルブネック内へ流れ、またばね装置へと流れる（ＰＫガス及びＢＲガスがバルブネック内へ流れ込むのに対して）。場合によっては、Ｓ流れが、ＰＣガスとしてバルブの間隙を介してＰＫ内へ流れるのに役立つ。
【００４８】
Ｋ流れ、Ｈ流れ及びＳ流れは、バルブ流れの部分である。このＶ流れはＰＣガスであり、Ｐポンプ又はいくつかのバルブ流れポンプ（Ｖポンプ）によって送出される。Ｖ流れはバルブ内へ、たとえば円柱状のバルブ台の環状溝を介して給送される。
【００４９】
有利には、ＰＣガスはＶ３Ｔから排出される。排出の容量Ｖａは、最適化可能である。その容量は、Ｖ３Ｔの容量の一部である。Ｖａ＝Ｖｆ・ｐ３／ｐ２（Ｖｆはさらなる送出の容量である）の場合、ＰＣガスはほとんど単に、最大濃度を有する供給ガスである。たとえば、付加流れのために増量したＰＣガスがより有利である場合（ちょうど前シュートにおいて既に部分的に燃焼しているＢＲガスによって「薄められている」）、最適化では、場合によっては、Ｖａ＜Ｖｆ・ｐ３／ｐ２となる。多シリンダは、それぞれのシリンダにつき、固有の逆流ブロックを用いてＶ３Ｔから固有に排出を行う。この際、ＰＣガスを過剰圧力（概ね１．２ｐＫ）で送出するＰポンプの付室（Vorraum）の過給（概ね＞０．８ｐＫ）が行われる。過給は、Ｐ流れ、及び場合によってはＶ流れ、及び場合によってはＡ流れのために行われる。
【００５０】
バランス基準
ＰＫＭにおけるバランス基準は、簡単且つ永続的である。標準バランス（１バランス）では、燃料のために、化学量論的に正確な［ＣＯ２、Ｈ２Ｏ、Ｎ２］空気が用いられる。空気［０℃で０．１ＭＰａ（１バール）］ごとの燃料［ＨＣＨ］に関しては、８２．２ｍｇ／Ｌである。
【００５１】
同期ポンプ（クランクシャフトに比例して回転する）は、Ｋ流体の容量（燃料／サイクル）の確実な調整を可能にする。吸気は、交換Ｐ５１において調整可能である。これは、場合によっては標準バランスのために行われる。これが必要とするのは、簡単な技術のみである。
【００５２】
Ｋ流体（燃料の送出）は、有利には、Ｄポンプによって投与される。Ｄポンプは、等圧で送出する歯車ポンプであり、圧力をかけるＦポンプに先行する。Ｋ流体は、Ｆポンプから突出しているか、又はＦポンプに隣接して閉鎖されている流れ絞り弁（Fluss-Drossel）（場合によってはポンプ）によっても投与可能である。ＰＣガスは付加流れ（Ａ流れ）として、ＰＫへ通じる供給管内へ向かって、有利には、Ｆポンプの後方でＫ流体に加えられる。加圧タンク及び歯車ポンプの場合、ＰＣガスは、側方からＦポンプに供給可能である。
【００５３】
カムによって動かされるピストンポンプは、自由に最適化可能である。たとえば、ピストンポンプは、Ｐ１４において、タンクから下方スリットを介して取り入れを行い、Ｐ４１においてＰＫへ通じる供給管内へ圧力をかける。
【００５４】
確実に、供給物質は正確に分離する。分離は、ＰＫＭにおいて統合されて、いくつかの（より小さいＰＫにおいてはより少ない）サイクルにわたって行われる。各サイクルにおいて可能な限り性能を速く変化させるために、一定のバランスは、燃料の供給と比例するＯ２の供給によって常に調整可能である。そして、調整は少ないサイクル数で行われるため、これは問題を伴わない。全ての状況の確実な調整は、可搬性部品（Tragbaren）の広い遊隙において行われる。
【００５５】
Ｏ２の供給の低減は、有利には、排気ガスを供給ガス内に残すことによって行われる。したがって、ＰＫＭは、ＤｓＭとは反対に難題を有しない。供給ガスにおいて排気ガスが半分を占めていても、ＰＫＭは、機械的、音響的及び熱的により良好である。これは、続く作動において熱を解放するために排気ガスを残すことを必要としなければならない場合でさえも同様である。したがって、短期間（数分）で、ＰＫＭは、性能を２倍に増大させることができる。したがって、過剰に動力化された自動車の購入についての最も重要な論拠が無効になる。
【００５６】
実現の可能性は、以下のことを示唆する。新たな空気のためのタービンが排気ガスの排気によって駆動されると、燃料の供給の低下が、新たな空気の供給のためのターボ性能を低下させ、これによって、排気ガスの割合が対応して増大する。
【００５７】
燃料バランス
ポンプ及び管が全体的に粘性に対して耐性を有する限り、ＰＫＭは、残余物なしで燃焼する全ての液体によって作動する。各々の歯車ポンプは、確実に調整されると、サイクルごとに常に同じ容量を送出する。
【００５８】
多くの酸素物質［ｇ］と同様に、各燃料容量［ｍｌ］につき、ディーゼル 約２．７；ヘキサン ２．３３；オクタン ２．４７；デカン ２．５５；セタン ２．６９；ベンゼン ２．７１；トルエン ２．７１が含まれる。
【００５９】
ＰＫＭは、目下利用される全ての燃料で変化を伴わずに動作する。この動作において、バランスは一定して簡単に調整される。ＰＫＭ燃料に費用をかけないために、現在まで利用可能ではなかった燃料を基準値（Normwert）に調整することができる。これは、特に遊離基（たとえば−ＯＨ若しくは＝Ｃ＝Ｏ、又は−ＮＨ２若しくは＝Ｃ＝Ｃ＝）を有する化合物の混合によって行われる。
【００６０】
したがって、精油所は、全ての送出可能又は入手可能な炭化水素を、有効な粘度を有する最適なバランスへと処理することができる。精製は簡単であり、これは、ポンプにとってのみ十分な粘度が必要だからである。
【００６１】
アイドリング（Leer-Lauf）
アイドリング回転数（Leer-Tourenzahl）によって、燃料の絞りは制御される。これは、高い過剰バランスが有害物質なしで可能になるような低温度への調節を行う。
【００６２】
始動は、通常は、アイドリングへと移行する。起動点火システムの場合、当該起動点火システムは、最初から簡潔に起動することができ、依然として負荷のかかっていないバッテリ電圧が用いられる。
【００６３】
温度の克服
ＰＫ温度ＴＫは、戻り押し及び／又はＰ流れによって、最も有利に調整可能である。ＴＫの範囲は広く、２００℃＜ＴＫ＜１４００℃である。
【００６４】
ＰＫＭにおけるＰＲ温度は、それぞれのサイクルの仕事行程にかかわらず、ＤｓＭにおけるＰＲ温度よりも有利である。現在まで、ピストン機械において、最大燃焼温度を利用して完全な効率を得ることに成功したことはない。ＰＫＭは、供給ガスに最適な排気ガスの部分を残すことができ、したがって、２行程を完全に利用することができる。たとえば、ＤｓＭよりもより高い効率が得られる。ＴＷ内の冷却中空室と、ＴＷ及びピストン上にある熱に対しての保護を行うコーティングとは、ＰＫＭには必要ではない。
【００６５】
ＰＫＭでは、容量Ｖａ（場合によってはＶ３Ｔからの排出）によっていくつかの改善が可能になる。まずＰ４の直後（ガスがＶａからＰＲ内に戻ってくる）、基準バランスがもたらされる。Ｐ４までは、物質全体は、依然として不活性であるか、又はいくらか低バランスである。Ｐ４までは、より低いＴＫが、高エネルギー変換を可能にする。
【００６６】
圧力／温度
一般的に問題なのは、高い温度における高い圧力である。
【００６７】
ＰＫ内においては、圧力ｐＫは永続的に高い。その際、場合によっては温度ＴＫは高い。しかし、熱壁の周りの、熱を有しない圧力壁がＰＫ圧力ｐＫを保つ。圧力を有しない熱壁は、圧力壁の内側でＰＫ温度ＴＫを保つ。
【００６８】
５００℃＜ＴＫ＜１１００℃では問題はなく、目標とされるのは８００℃（赤熱）であるが、その温度より高くてもよい。
【００６９】
ＰＷにはセラミックが適している。バルブに関しては、高熱耐性を有し、１０００℃まで安定している、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｗ又はＮｂの超合金が適している。条件が極端な場合は、サーメットが適している。バルブネックにおいてガス流れが存在しない場合、バルブは実用的なＴＷ温度下にある。
【００７０】
ＰＷ熱伝導はわずかであり、１０００分の１の熱しか放出されない。孔流れは、向流における熱をＰＫ内へ戻し、ＫＴＨを防止する。
【００７１】
ＰＷに孔流れを供給する流路は、ＰＷに接しているか又はＰＷ内にある。孔流れが低い温度で到達する場合、流路は圧力壁ＤＷに接している。孔流れが高い温度で到達する場合、ＰＷの一部は流路とＤＷとの間にある。
【００７２】
プランジャバルブ（Stempelventil）
外部からバルブ軸によって上げられるバルブ、たとえば、
バルブ軸の中間の高さにおけるＫ流体のＰＫ内への流入は、ＤＷ内の滑動を滑らかにし、ＰＫからのスリップ流れ（Schlupf-Fluss）を防止する。シリンダ内の（バルブ軸の端部にある）バルブピストンによって、バルブを上げることができる。これは、たとえば、水圧式で行われる。Ｐ４における（上昇後）速い圧力の反転は、バルブが確実に閉まるのに有効である。スリップ流れは、ピストンの閉鎖位置からの上昇のために自己調整させる。バルブを水圧によって上げるために、ピストンの下方の空間を燃料で満たす（たとえば圧電電気システム又は磁気電気システムを用いる）。バルブピストンにおけるスリップ（燃料及び場合によってはガス）は、バルブ軸を通じてＰＫ内に流れる（Ｋ流体の分岐のみ）。バルブ軸における孔を通じて、ＰＫ内へ押し入れられるＰＣガスは、バルブを冷却する。
【００７３】
プランジャバルブに関しては、その下にシリンダバルブがあるのが有効である。Ｐ３の直前から滑らかに上昇し（たとえばβ２＞１７０℃）、Ｐ３のかなり後まで開いており（たとえばβ４＜２００度）、確実にｐＫ＞ｐ３（たとえば０．５ＭＰａ（５バール）〜５ＭＰａ（５０バール））である。約１ｍｓにおいて数ｍＬの移行流れは、圧力低下が大きい場合にはわずかな上昇（たとえば＜１ｍｍ、場合によっては１／４ｍｍ）のみを必要とする。
【００７４】
シリンダバルブ
空気圧式で作動するプランジャバルブの特定の構成：
シリンダバルブは、断面がφｖである中空のバルブシリンダＶＺを有する。当該バルブシリンダは、ＴＷ内で密閉を行っているバルブ円錐部と共に下方を閉鎖し、ＤＷ内で滑動する。ＤＷの滑りガイドは、ＰＫに対してＷＷによって封止され、下方に対しては、概ね円錐部の先端の上方の上昇高さまで延在する。ＶＺは、断面がφＡである上部シリンダＡＺへ向かって上方へと幅が狭くなっており、当該上部シリンダはＤＷ内で滑動する。ＤＷは、断面φＶ−φＡの輪形空間ＲＲをその幅が狭くなっている部分にわたって閉鎖し、当該輪形空間内では、ガスは圧力ｐＬを有する。圧力ｐＡ＞ｐＫの場合、Ａ流れはＡＺを通じてＶＺ内に（下方の気孔へと）流れる。バルブに加えられる力は、上方に対してはｐＲ・φＶであり、下方に対してはｐＡ・φＶ＋ｐＬ（φＶ−φＡ）である。φＡ／φＶが十分に小さい（たとえば１／８）と、位置ＰＨでは、ｐＲ・φＶ＞ｐＡ−φＡである。これは以下に記載することをもたらす。
【００７５】
排出口を開けると、ＲＲガスの流出によりｐＬは低下し、上方に対しての力が優勢になる。バルブが上げられて開いても、ｐＬはまだいくらか存在する（たとえば＞１ＭＰａ（１０バール））。
【００７６】
排出口を閉めると、ｐＡを有するガスの流入によりｐＬは上昇し、下方に対しての力が優勢になる。バルブが閉じると、既にｐＬ＜ｐＡとなっている（はるかに前）。
【００７７】
短い上昇高さでのわずかな加速によって、バルブの載置（Aufsetzen）は簡単になる。
【００７８】
強い力によって、確実に開閉が行われる。ＲＲの少ないμＬ容量だけ（高い圧力）で、良好な流出及び流入が行われる。（排出口を通じる、たとえば磁気電気システム又は圧電電気システムを用いての）流出の期間が短いこと、及びＡ流れ抵抗を超える流入の期間が長いこと（たとえばスリップとして、溝によって、又は流れ絞り弁によって調整可能である）が有利である。
【００７９】
燃料が、ＤＷ内の環状溝を介してＶＺの側で給送されることが有利である。ＶＺに沿って、燃料は（たとえば下方へ傾斜して通じている溝内で）、気孔の前の円錐部封止まで流れる。燃料は、当該気孔からＡ流れによってＰＫ内へ吹き入れられる。Ａ流れはバルブを冷却し、低温度の状態で給送される。ここで非常に高いＴＫによる作動が可能である。
【００８０】
ＰＣガスシステム
単シリンダに適しており、３シリンダ（５、７、９）に有利であり、多シリンダに完全に適している。いくつかの例を以下に提案する（全ては歯車ポンプ）。
【００８１】
１＞ ＰＣガスは、排出管Ｖａを通じてチェックバルブ又は半回転のスリット軸を介して、Ｖ３Ｔから排出される。複数のシリンダからのこの排出は、Ｐポンプの歯の隙間（Zahnluke）の概ね半分を圧迫する。当該Ｐポンプは、ＴＫ基準値にとって必要な量よりも多くの量を送出する。過剰な分は、流れ絞り弁によって、Ｐポンプの入口まで流し戻される。流れ絞り弁はＤＳｗを有し、当該ＤＳｗによって、Ｐポンプは（場合によってはＰ流れ、Ｖ流れ、Ａ流れにおいて）、常に圧力＞ｐＫで送出する。可変の逆流に対しての絞りが調整可能であることによって、ＴＫが調整されるか、又は制御される。
２＞ １＞と同様であるが、逆流ブロックの後方で、固有のＷポンプ及び／又はＶポンプが用いられる。
３＞ １＞と同様であるが、逆流ブロックの後方で、緩衝のために加圧タンクが用いられる。
４＞ ＰＣガスは、Ｓ流れとして、開いているバルブの円錐部間隙を通じてＰＫ内へ流れる。
５＞ ＰＣガスは、Ｈ流れとして、ＴＷ環状溝を介してバルブネックを通じてＢＲ内へ流れる。
６＞ 小さなＨＳｗ及び大きなＶ流れ供給容量によって、大幅に調整されるＨ流れ（場合によっては固有のＶポンプ）は、流れ絞り弁によって、Ａ流れとしてＦポンプまで排出可能である。Ｈ流れのＡ流れへの分岐が制御可能であることによって、ＴＫを制御することができる。
７＞ Ｐポンプなしで、ＷＷへの導管（Knal-Rohren）によって、円錐状のバルブ台内で排出が行われる。
８＞ 戻り押しなしで、ＰＫ圧力が一段と高くなり（ｐＫ＞ｐ３）、処理はＰＣガスのみを用いて行われる。
９＞ ＰＫＺの機能によって、流れ絞り弁又は戻りポンプが変化し、ＴＫが制御される。
【００８２】
注記：バルブＶｅ又は逆流ブロックは、通常のバルブとすることができるが、コック（スリット軸）、スライドバルブ又はスロットルバルブとすることもできる。
ＰＫＭは、それぞれの位置において動作する。「上方−下方」は説明のためのみに用いられる。
ＰＫＭは、ハイブリッド駆動装置を有するシステムにおいて、特に有利に利用可能である。
【００８３】
ＰＫＭの原理は、多数の構成上の発明をもたらす。これに関して以下のことが提案される。
循環処理機構としての処理室 構成例
処理は、燃料の供給管の拡大されている端部において始まり、当該燃料の供給管は、孔壁の一部によって囲まれている。処理の進行は循環的に維持される（Ａ流れの場合も同様であり、当該Ａ流れは供給管内にて定期的に処理されない）。
【００８４】
吸気スリット及び排気スリット 構成例
ピストンリング（シールリング）の過度な滑動によって吸気スリット及び排気スリットにわたる磨耗が増大することは、スリットが、幅の狭いスリット部分としてシリンダ壁内で垂直に並行して構成されることによって回避することができる。介在ブリッジ（Zwischenstege）は、弾性的な膨らみを防止する。介在ブリッジは、場合によっては中心棒（Mittelsteg）である。多シリンダでは、（スリットへの出入りがない）閉じているクランクケースが可能である。
【００８５】
ばねバルブ 構成例
概ね数メートル／秒でバルブを上げるために、ピストンは、バルブの足に自身の接触面を当てる。その上昇速度は、Ｐ３からの距離の二乗に逆比例して減少する。ピストンは、バルブをＰＫ圧力（ｐＫ＞２０ＭＰａ（２００バール））に対して開く。このＰＫ圧力は、ピストンの圧力面に対するＰＲ圧力ｐＲの数パーセントであり、その結果、このことからは何の問題も生じない。
【００８６】
しかし、ストロークの加速に伴う衝突が危険になる恐れがあり、当該ストロークの加速は、材料の弾性がわずかである場合、静的圧力をさらに凌駕する可能性がある。提案される構成は洗練された解決策を提供する。
【００８７】
接触面及び／又はバルブは、緩衝されるか、又はばね付勢される。ばね装置が、ばねを付けられているバルブネックであり、通常のばねを有することが有効である。円柱状のバルブネックを有するバルブがこのために適している。当該バルブネックは、狭い遊隙を有するＴＷの円柱状のバルブ台において動く。さらに、当該バルブは円錐形のヘッドを有し、当該ヘッドは、ＴＷの円錐形状のバルブ台において封止をもたらす。
【００８８】
このようなバルブのばねネックは、多様に構成することができる。特に、
Ｆ１）ばねネックは、互いに重ね合わさっている皿ばねから成る。
Ｆ２）ばねネックは渦巻きばねであり、一段式、二段式又は三段式である。
Ｆ３）ばねネックは、水平なスリットを有するシリンダである。１つの平面につき２つのスリットがそれぞれ、周囲において１８０°未満で延在している。複数のスリット対は常に、互いに対して９０°で設けられる。１つの平面につき３つ以上のスリットも可能である。
【００８９】
ピストンがバルブに当たる位置ＰＨは、Ｐ４と対称的である。当該位置ＰＨにおいてピストンはバルブヘッドを上げ始め、ＰＨはＰ４よりも高い。ＰＨからＰ２まで圧力がかかると、バルブネックは圧縮され（Ｐ２−ＰＨだけ縮まる）、概ねシリンダに向かって、ピストンがばねネックを（概ね、ばねが完全に縮まるまで）圧縮する。Ｐ２においてバルブネックは圧縮され（Ｐ２−ＰＶだけ縮まる）、概ねシリンダに向かって（場合によっては滑らかに、密接して）、当該バルブネックは狭い隙間を有するＴＷの円柱状のバルブ台において滑動する。Ｐ２までは、高いＰＫガス圧ｐＫは、バルブを依然としてバルブ台内に押し当てたままである。円錐部が封止を行う。Ｐ２から、ピストンはバルブヘッドを、遅くともばねが完全に縮まる際にそれぞれのＰＫ圧力に対して上げる。ｐＫがわずかである（性能が低下している）場合、強いばねは早くも完全に縮まる前にストロークなしで上がる。
【００９０】
ＴＷを通ってＰＲへ通じている、バルブ台内のＴＷ開口の（円錐の先端における且つその上方での）流れ抵抗は、小さく保つことができ、その結果、実際には円錐部の隙間のみが移行流れ抵抗を確定する（上昇の二乗に逆比例する）。隙間における速い流れによって、冷却及び低圧が生じる。前シュートが滑らかに始まり、滑らかに戻り押しへ移行する。ばね力は、バルブネックを伸ばし、そのヘッドをさらに上げる。ここで、非常に小さいＴＳＷが生じ、これは確実にＰＫ圧力を最大ＰＲ圧力に調整する：ｐＫ＝ｐＲ−ｍａｘ（ＴＳＷが大きい場合、より遅い滑動を得ることができ、それと共にｐＫ＞ｐＲ−ｍａｘとなる）。
【００９１】
基本的に、バルブの代わりに又はバルブに加えて、ピストンの接触面もばねによって跳ね返ることができる。しかし、接触面は、Ｐ２、ＰＧ、Ｐ３のような位置を簡単且つ正確に調節するためにより良好に適しており、適切な厚さで利用することができる。
【００９２】
ばねネックは、ストロークの加速をバルブの足の最下部分に対してのみ劇的に低減し、当該部分の質量は小さく保つことができる。それ以外のばねの質量は、ばね力によって加速される。当該ばね力は、既に接しているピストンによって受け止められる。ばねを完全に縮めてヘッドを上げるときにのみ、さらなるストロークが生じる。このストロークは弱い。これは、ヘッドを上げるまでの上昇速度が小さいからである。
【００９３】
興味深いことは、バルブの足からバルブヘッドまで上昇するばね力である。特に、振動は頻繁に起こらず、また特に、ストロークを加速させずにばね力によってバルブを上げることによって、ピストンが非常に簡単にバルブヘッドに当たる。バルブヘッドを上げたのち、迅速に増大する前シュートが、迅速にｐＲをｐＫと同じにし、その後、ばね力はバルブをその完全な長さにまで伸ばす。円錐部の隙間は大きくなる。したがって、移行流れ抵抗は小さい。ＴＳＷは小さいままであり、これは、ばね力がバルブをＰ４まで伸ばしたままであるからである。完全な伸延は、最高点の後まで遅らすことができ、前シュートは直接後押しになることが可能である。全ては滑らかに移行して達成されることができる。ばね装置又は凸型接触面は、場合によっては傾斜を無効にする。
【００９４】
バルブ温度を抑えるために、バルブ本体の燃焼反応を防止することが有効である。滑らかなシリンダに対して圧縮されるばねネック（円柱状のバルブ台において隙間を有する）は、移行流れ抵抗ＴＳＷと比較すると、大きい流れ抵抗を有する。したがって、ＰＫガス又はＢＲガスは、円柱状のバルブ台（ここでは実際には燃焼反応は生じない）にほとんど流れない。バルブネックの上部が滑らかなシリンダ面（スリットを有しない）であれば、バルブが伸びている場合でも、ＰＫガスは、円柱状のバルブ台にほとんど流れない。
【００９５】
サイクルの概ね９分の８の間に分離壁ＴＷに属するバルブ台において圧力をかけられるバルブは、バルブ及び当該バルブのばね装置の熱容量がわずかであるにもかかわらず、ＴＷ及びＺＷよりも高い温度を有することはほとんどない。
【００９６】
バルブヘッドのＰＫに対する側面を、ヘッド流れを有する孔壁ＰＷ（具体的にはヘッド壁ＫＷ）として、場合によっては、Ｖポンプの上方に形成することは特に有利である。これは、機械的にはより容易であり、化学的な観点から言えば堆積を伴わず、熱の観点から言えば温度がより低い。これは、バルブ流れが、バルブが上げられている状態において燃焼室ＢＲに流れる場合であっても依然としてより有効である。
【００９７】
バルブ温度は、処理室ＰＫ内の温度ＴＫにわずかにしか影響を受けない。孔流れ及び高熱耐性を有するセラミックのために、ＴＫに関しては技術的な限界はほとんどない。概ね８００℃が目標とされるだろうが、温度自体は２０００℃でも問題なく達成することができるであろう。結論：
上述した提案は、全てのバルブに関する問題を洗練された方法で解決できることを示している。これらの提案は、ＰＫＭの原理の発展可能性の多様性を予感させる。
【００９８】
排気ガスの再利用及びＰＫガス 構成例
排気ガスの再利用は、排気ガスの一部を供給ガスに用いることで行われる。再利用される排気ガスは、過剰バランスの排気ガスから、少量の低バランスの排気ガス、そして可能な限り標準バランスの排気ガスにまで及ぶ。排気ガスは燃焼反応を妨げない。それは、ＢＲガス及びＰＫガスが点火温度よりも高い温度を有するためであり、したがって、ＢＲガス及びＰＫガスは、互いに接触すると反応する。これは、燃焼可能な割合がわずかであっても同様である。ここで、バルブの間隙の速い貫流（概ね１００ｍ／ｓ）は、冷却をもたらす。この冷却はバルブの温度に関して有利であり、この際、反応力は低減されない。別のガスへの侵入を制限することは、点火温度及び反応力を元に戻す（エネルギーは保たれたままで、エントロピーが増大するのみである）。
【００９９】
それぞれのサイクルで燃焼する２行程機関において、排気ガスの再利用は、最高温度の最適化をもたらす。そうでなければ、当該最高温度は場合によっては高すぎる可能性がある。ＰＣガスは常に、ＣＯ２及びＨ２Ｏを含む。これは、場合によっては戻り押し（ＣＯ２及びＨ２Ｏを伴う）、及び／又はＶ３Ｔからの排出（ＣＯ２及びＨ２Ｏが全く存在しないことはない）、及び／又は供給ガスに再利用される排気ガス（通常通り、これはさらにＰＣガスになる）による。起源を問わず、ＰＣガスにおけるＣＯ２及びＨ２Ｏのその２つの量は以下のように観察される。
【０１００】
【表２】
【０１０１】
ＣＯ２及びＨ２ＯがＰＣガスに加わることによって、同じ反応エネルギーがもたらされる。しかし、これは自由度ＦＶを大きくし、このことは、温度上昇ΔＴＫを低減する（より大きい質量の加熱）。具体的には、２ＦＶ＞１ＦＶ＞ＦＶ、したがって、２ΔＴＫ＜１ΔＴＫ＜ΔＴＫ。
【０１０２】
温度上昇ΔＴＫは、吸気温度に依存する（処理物質のその吸入における温度）。ＰＫ内への戻り押しは熱を伴い、且つ／又はＰＣガスは熱をＶ３ＴからＰＫ内へ伝導する（向流熱交換器による場合）。実際のＰＫ温度ＴＫは、反応熱Ｑ／ＦＶのみで温度上昇ΔＴＫよりも大幅に高くなり得る。ＴＫにおける反応は、８００℃から始まって、１１００℃以上で集中的にメタン、シアン及びＣＯに変化する。
【０１０３】
非常に多量の排気ガスの再利用及び／又は低いＰＫバランスは、実用的なＰＫ温度ＴＫをもたらす。５パーセントバランスのみを有するＰＫガスは、ΔＴＫ＞６００℃をもたらし、これは、有利には、調節される吸気温度と共に良好なＰＫ温度をもたらす。
【０１０４】
しかし、ＰＫＭに関しては、高い温度及び多量の煤も問題ではない。
【０１０５】
ＰＫＭポンプシステム 構成例
見渡しえないほど多くのポンプシステム（特に、ロータポンプ（Libellen-Pumpen）又はピストンポンプ）が存在する中で、歯車ポンプを有するシステムのみが示される。今後の発展を提案するために、少なくとも１つの実用的なタイプが示される。
【０１０６】
流量（１サイクルごとにＰＫに供給される燃料）は、Ｄポンプによって、それが満杯の状態から空になるまで供給される。Ｄポンプは、各々の粘度において正確な容量を投与する。Ｄポンプは、理想的に制御可能である。Ｄポンプを回転させるには、摩擦エネルギーのみが必要である。回転は、有利には準同期し、１〜０まで可変に減速されるクランク回転である。他のポンプは同期する。つまり、ポンプは、クランクシャフトに堅固に接続され、不変の比率で回転する（場合によっては一定に減速する）。ＰＫＭは、ポンプの同期に適している。具体的には、Ｆポンプのそれぞれのスリップは、ＨＤカニューレ（HD-Kanuele）を介した流入によってバランスを保たれる。それぞれのＰＣガスポンプは、１サイクルごとに常に同量のＰＣガスを送る必要がある。流量が低減される場合も同様である（同じバランス基準における低い性能）。これは、排気ガスの再利用量が増えることによって供給ガスの量のバランスが保たれるからである。バランス基準及び排気ガスの再利用には、いくらかの発展が必要である。この発展は、ＤｓＭ又はＯｔＭにおいて必要とされる発展に比べると簡単である。ＰＫＭは、洗浄、点火、時間調整に関してはほとんど問題ない。
【０１０７】
バランス基準は、ＰＫＭにおいて、全ての作動状態の確実な調整をもたらす。性能が最大の場合は、可能な限り標準バランスに設定されるべきである。しかし、性能が低い場合、過剰バランスは酸化窒素物をほとんど形成しない。したがって、ポンプのガス送出は重要ではない。しかし差異がある場合、ＰＫ温度は変化し、これは簡単なＴＫの調節を可能にする。
【０１０８】
両方の集められるガス成分のそれぞれは、点火温度よりも高い温度を有するため、ＰＫＭは、排気ガスのそれぞれの部分を供給ガスに用いて作動する。したがって、当該供給ガスは、各々の性能基準に対して最適化されることができる。自由パラメータによって、各々の反応機能が概ね調整される。２行程機関にとって以下が適当である。たとえば、流量が満杯の状態から１０％だけ低下し、供給ガスにおける吸気が８０％から１０％だけ低下する（ＰＫガスにおける１％だけの燃料でも、供給ガスの１％の吸気と混合されるとすぐに反応する）。ＰＫＭ２行程機関は、たとえば２０％の排気ガスの割合でも、４行程機関よりも依然としてはるかに効率的である。これは、ＰＫＭがそれぞれのサイクルにおいて作動しているからである。交換（Ｐ５１）の際に排気ガスが多く残っていても、洗浄に関して問題はない。
【０１０９】
全ての同期するポンプは、同じポンプブロック内に設置することができる。すなわち、同じ軸上で相並んで組み込むことができる複数の室内に格納できる。いくつかの接続部を中間壁に設置することができる。歯車の半径は同じである。長さと歯の大きさによって送出は異なる。このため、潤滑剤ポンプ（場合によってはＥポンプ及びＵポンプ）の送出容量は小さいが、当該潤滑剤ポンプは、遊星運動装置を減速させることによって、同じポンプブロック内に設置することができる。潤滑剤ポンプは、同じブロック内にある別のポンプと共に注油する。
【０１１０】
燃料ポンプ：例［体積／サイクルに関する提示］
燃料の送出は、継続的に投与できる可能性があり、且つ正確に投与可能であるべきである。このことは、（一般的に用いることが可能な限り）各々の燃料の各々の粘度において該当する。送出は、標準圧力（０．１ＭＰａ（１バール））から処理室の圧力まで、（たとえば、圧縮室の概ね一定の最大圧力（たとえば２０ＭＰａ（２００バール））において行われる必要がある。
【０１１１】
歯車ポンプはよく適応している。しかし、その送出容量ＸＦＶは、スリップ逆流によって低減される。内部では、歯車は、出入りする排出容量が理想的ではない状態で作動し、さらに、滑動は、漏れに対して理想的な耐性を有しない。スリップ逆流は、粘度に依存し、送出における圧力低下によって増大する。スリップ逆流は、圧力低下が少ない場合には、ほとんどなくなるほど小さくなる。
【０１１２】
完全な燃料の送り流しは２段階で行われる。この際、歯車ポンプが有効である。燃料を入れる際にはＤポンプ（投与ポンプ）が用いられ、その後、Ｆポンプ（流体ポンプ）が用いられる。ＦポンプのＦＦＶは、ＤポンプのＤＦＶの数倍である。Ｄポンプによって投与される燃料は、ＦポンプをＰＫ内へと押す。ＤポンプとＦポンプとの間には、ＨＤカニューレが開いており（Ｄポンプの後ろ）、当該ＨＤカニューレは、低圧力のガス空間から通じている。Ｆポンプはまず、Ｄポンプによって供給された燃料の流体を取り込む。ＦＦＶがＤＦＶよりも大きいと、Ｆポンプは、ＨＤカニューレから付加的にガスを吸引し、それによって、Ｄポンプの後方の圧力は、ＨＤカニューレの圧力と同じになる。ＨＤカニューレがクランクケースから通じている場合、Ｄポンプにおける圧力低下は非常に小さくなる（＜０．１ＭＰａ（１バール））。Ｄポンプにおいてはスリップは生じない。ＦＦＶがＦポンプのスリップよりも多い量だけＤＦＶよりも大きい場合、Ｆポンプは常に、Ｄポンプによって正確に投与された燃料をＰＫ内へ給送する（常にＦポンプにおけるスリップが多い場合と同様）。有利には、ＦＦＶ＝３・ＤＦＶ（最大投与量のために完全回転するＤポンプにおけるＤＦＶ）。
【０１１３】
Ｄポンプの回転数により、燃料の流量を正確に調整することができる。これは、各々の粘度において同じである。小規模のＤポンプの作業では、回転数の簡単な電気制御が可能になる。変化は瞬時に行われると考えられる（歯溝は常に満ちている）。
【０１１４】
ＨＤをクランクケースから燃料タンクへ切り替えることによって、Ｆポンプによって追加の燃料が吸引され、ＰＫ内に送られる。これは、数倍の過度な性能を要する場合である（たとえば、走り出し又は追い越しのための一時的な補助）。
【０１１５】
ＨＤカニューレによって、クランクケースからほぼ蒸発した潤滑剤−燃料を排出させることができる。たとえばＦＦＶ＝３・ＤＦＶであれば、絶えることなく燃料を取り入ながら注油する場合、十分に排出を行える。潤滑剤は、排気ガス管内にはほとんど入らない。
【０１１６】
ＨＤカニューレに低圧ガス（クランクケース）が燃料のたとえば２倍の容量で収まる場合、これはＦポンプの上方で燃料の容量の＜１％まで圧縮される（約０．１ＭＰａ（１バール）〜＞２０ＭＰａ（２００バール））。ＨＤカニューレによってＦスリップを補償するためにガスを取り入れることは、Ｋ流体の投与量を変えない。Ｆポンプの後ろでガスを加えることはよい結果をもたらす。
【０１１７】
有利には、付加流れは、Ｆポンプの後ろで直接Ｋ流体に流れ込むガスとしてあり、Ｋ流体の圧力によってＰＫへ通じる供給管内に入る。したがって、Ｋ流体は概ね泡となる。そのような泡は、ＦポンプからＰＫ内へ速く流れ込み、粘度は低く、ＰＫ内で良好に分散し、ＫＴＨをあまりもたらさない。
【０１１８】
シリンダバルブによって、ＰＫ内への燃料の吸入の直後に処理反応が始まる。当該処理反応のバランスはＡ流れ＋Ｗ流れ（概ね３／４＋１／４）によって与えられる。有利には、回転対称で上方が平らなＶＺは、回転が遅く、上げられると、排出口に接して上方を水平に閉じ、残りの縁に凸状に接する。このとき、ＲＲは速い流出のために存在し、遅い流入がそれに続く。垂直になるまでのｐＬ上昇に続いて、ようやくｐＬが上昇のためにｐＲに達するよう低下する。
【０１１９】
流入は、たとえば、ＡＺスリップ、ＡＺ穴又はＡＺ溝を介して行われる。流入は、たとえば、カニューレを通じて、流れ絞り弁によって行われ、それによって、Ａ流れ抵抗を調整する。したがって、Ｐ２４の長さ、ひいては当該Ｐ２４において生じるＰＫ圧力ｐＫを制御することができる。
【０１２０】
付加流れは、処理ガスとして、ＰＣガス流れのみをＰＫ内へ分岐させる。これは、ＰＫバランス及び機関バランスを変えない。Ａ流れは、たとえば逆流ブロックから固有のＡポンプ（歯車）を介して流れる。当該Ａポンプは、さらに大きい圧力を作り出す必要がある。又は、Ａ流れは、共通のＰポンプから、（それぞれの流れ抵抗を越える）様々なＰＣ流れの後方でさらに流れるか、又はＶ流れから流れ絞り弁によって分岐する。
【０１２１】
付加流れのために、必要な戻り押しは小さい。たとえば、２０ＭＰａ（２００バール）で、燃料流体の５倍の付加流れが、ＰＫガスについて約１／８のバランスをもたらす。孔流れは、付加流れと共に、場合によっては戻り押しを完全に補償することができる。
【０１２２】
今後の進歩的な発展のためには次のことが挙げられる。ＰＫバランスを孔流れ＋付加流れで補償する。位置Ｐ２を位置Ｐ３の近くまで動かす。Ｐ３辺りで又はＰ３の直後になって初めて、ＰＲ圧力がＰＫ圧力に近くなる（ｐＲ¬ｐＫ）が、ＰＫ圧力を超えない。前シュートは、後押しに直接移行する（戻り押しはない）。
【０１２３】
性能変化 これは問題を伴い、特に自動車の場合にそうである。
低下：機関の性能は、Ｆポンプの後方のＰＫに通じる燃料供給管が開くと、すぐに下限に達する。ＰＫガスは、経路内にある燃料と共に排出される。これは、内容物がＦポンプの前で遅れて再利用される容器においては有利である。又は、ＰＫガスは、ＨＤカニューレを介してクランクケース内へと入る。ＰＫガスを排出した後、ピストンによってＰＫ内へさらに押される供給ガスは、開いている燃料供給管を通じて流れ出る。これは浄化する。
上昇：十分に速く滑らかで有利な性能の上昇を行うためには次のことが挙げられる。（たとえばＨＤカニューレを介する）燃料供給をさらに効率よくすることで、新たな固定状態へのＺＺに基づく調整時間を短縮すること。Ｐポンプの入口内の歯の隙間の約半分を（加圧タンクなしで）直接過給することによって、（たとえばＶ３Ｔからの）ＰＣガスの調整時間を短縮すること。
【０１２４】
良好な低下及び上昇のためには、多くの技術的解決策がある。
【０１２５】
注油 構成例
注油は潤滑剤を用いて行われる。潤滑剤は、潤滑油又は当該潤滑油を含む燃料である。注油は、滑り摩擦による磨耗の低減のために行われる。磨耗の他の原因は、独立して排除される。２行程機関における熱応力（Thermische Verspannung）は、排気の際と同じ温度で吸気することによって回避される。これは、向流熱交換器によって適切に実現することができる。ターボ過給機と組み合わせて、利点をもたらしており、実現のために非常に適している。全てのピストン原動機は、薄い潤滑剤層を滑動面間に必要とする。古い注油システムは、以下のような問題を示している。
【０１２６】
液体の潤滑剤（大抵は潤滑油）は、クランクケースの床の溜まり内にある。クランクジョイントは、わずかな潤滑剤を飛散させる。噴霧状の吹き付けは、タンク、ピストン及びシリンダの滑動面を塗らすことで注油する。１０年間の研究は、始動後のそれぞれ最初の数分間における機関が受ける主な磨耗を明らかにしている。これは、その間、機関は、滑動面上で潤滑剤が完全に消え去るまで磨耗に持ちこたえるからである。合成油は、永続的な粘度と接着性とを有している。その膜は、常に完全に新しく作る必要はない。
【０１２７】
新規のシステムは、潤滑剤を供給するためにポンプを利用する。
【０１２８】
それに対して、以下の提案は、十分な潤滑膜を早くも最初のサイクルから作り出す。これは、事前の操作の開始と、それぞれの所与の温度とは関係ない。全ての提案は互いに関連している。
【０１２９】
潤滑剤は、シリンダ壁にて、給送部を通じて給送される。当該給送部は、ＺＷ内の小さい開口であり、有利には、ＺＡ内で急勾配で下方へと通じている狭いカニューレから通じている。給送部は、カム平面内にあるのが最良であり、ＰＨ４においてピストンリングの下方にあり、Ｐ５１においてピストンリングの上方にある。当該ピストンリングは、給送部にわたって滑動する。リング下方での給送では、潤滑剤は、ピストンリングの下方にてピストンとシリンダ壁との間の空間内に給送される。給送された潤滑剤は、上方及び下方に向かって滑動面上で塗り付けを行い、そして溜まりの中へと入る（場合によっては吸い出される）。リング上方での給送では、潤滑剤は、ピストンリングの上方にて給送される。潤滑剤は、大抵は滑動面上で塗り付けを行い、いくらか上方で燃料として燃焼される。この燃焼は、バランスを変えないが、潤滑剤の損失をもたらす。
【０１３０】
リング上方での給送は持続性があまりない。リング下方での給送は、それ自体で十分である。給送部の高さは、潤滑剤のＺＷ内への給送を規定する。位置がより低いと、リング下方での給送の期間が延長し、場合によっては、潤滑剤がＰＲ圧力ｐＲによって潤滑剤供給管内へと押し戻される。位置がより高いと、より良好に上方のシリンダ内壁に対して塗り付けが行われる。位置は問題を伴わない。常に実用的な位置は、行程高さの半分である。
【０１３１】
有利には、それぞれのシリンダにおいて２つの給送部が存在し、カム平面の両側で、概ね行程高さの半分の位置にある。これらの給送部において、ＰＲ圧力は通常（たとえばターボ圧縮機なしで）、圧縮において０．３ＭＰａ（３バール）程度しか達成せず、膨張においては１ＭＰａ（１０バール）よりも少ない値を達成する。数百ｋＰａ（数バール）の圧力は、潤滑剤を給送部を通じて給送するには十分である。燃料消費と比べると、概ね０．２％の潤滑油が給送される。潤滑油を含む燃料の場合は、１％に達するか否かである。平均的な自動車には、１サイクルあたり概ね０．２ｍｇの潤滑油又は１ｍｇの潤滑剤が燃料として油と共に用いられる。給送は、たとえば、同期歯車ポンプによって行われる。
【０１３２】
ＰＫＭにおいては、潤滑剤用のポンプは必要ではない。潤滑油を含む燃料は、たとえば、Ｆポンプの後方で（場合によっては付加流れ供給管の前で）排出される。そして供給管内を通じて給送部へと到達する。個々の流体抵抗によって、個々の給送部への流体の分割を調整できる。この流体抵抗は、共通の排出による、分岐が後続する高い流体抵抗である可能性がある。したがって、多シリンダにおいては、潤滑剤はそれぞれ、各自のシリンダ内へ到達し、当該シリンダ内において、一時的に背圧が小さくなる。つまりこれは、ＰＨ４又はＰ５１において生じる。
【０１３３】
ピストンのシリンダ内での移動のために、公差に基づく狭い間隙が存在する。クランクの回転において（観察は右回りにおいて行われる）、コネクティングロッドは、垂直方向を中心とした（縦方向に傾斜した）角度と共に変化する。したがって、圧力は、ピストンに対して強力な側面成分を得る。これによって圧力側と間隙側とが生じる。圧力側では（圧縮においてはＰ０３で右側で、膨張においてはＰ３６で左側で）、ピストンは、シリンダ壁に密接して圧力をかける。当該シリンダ壁にわたって、ピストンは、潤滑油膜上で滑りながら移動する。各々の場合に対して、間隙側では、公差に基づく間隙が２倍の幅で開く。
【０１３４】
潤滑剤の給送は、給送部において小さな流体抵抗を必要とする。ピストンの滑らかな滑動面によって、圧力側において給送部が完全に閉じ、間隙内への移行を給送部の周囲の非常にわずかな部分において行う必要がある場合、間隙側ではその移行の程度は非常にわずかになる。
【０１３５】
しかし、最下方のピストンリングが給送部の上方で滑動する限りでは、ピストン表面内のそれぞれの垂直な溝が、ピストンとシリンダ壁との間へ良好な給送を行う（ピストンの左側と同様に右側において）。関連する給送部は、当該溝へと通じている。構成に関しての提案を以下に示す。
【０１３６】
垂直溝は、最下方のピストンリングの下辺りからピストンの下端部の上方付近にまで延びている。狭い溝が滑動面を著しく小さくすることはない。溝は、全サイクルにおいてシリンダ壁によって覆われている。中間棒の排気スリット及び吸気スリットにおいても同様である。溝における圧力がクランクケースにおける圧力にまで低下すると、溝からピストン内部まで通じる穴が生じる。当該穴はそれと同時に、過剰量の且つ蒸発した潤滑剤を、コネクティングロッドを介してクランクケースまで導き、クランクジョイント及び軸受けが注油される。
【０１３７】
リング下方での給送は、圧力側においては溝内のみへ行われる。また、間隙側においては（溝から）間隙内へと行われる。間隙内への移行は、たとえば溝の屈曲と、たとえば１組の隣接する開口をそれぞれ有する給送部とによっては動的に支持されない。シリンダ壁を通る給送のための流路が下方へ向かって急傾斜していることが有効である（壁が濡れる）。
【０１３８】
給送のために必要な圧力は、たとえば歯車ポンプによってもたらされる。当該歯車ポンプは、潤滑剤の規定容量を送出し、流体抵抗が必要とする圧力を確実に生じる。供給管の流体抵抗によって、分割が規定される。わずかな流体抵抗は、ＰＲガスの向流の効果を向上する（場合によっては潤滑剤が供給管内へ押し戻される）。より小さい流体抵抗は、リング上方での給送を（場合によってはゼロになるまで）低減し、リング下方での給送を増大させる。おそらく、定期的に排気ガスが供給管内に侵入することは損害をもたらさないが、いずれにせよそれは、逆流ブロックによって回避できる。構成にとって、分割の有効性は重要である。多シリンダにおいては、潤滑剤は、わずかな流体抵抗で多量にシリンダ内へ流れる。当該シリンダ内では常に、わずかな背圧が存在する。単シリンダにおいては、常に一定の送出容量が給送される。しかし、平均するとやはり、シリンダ壁の右側における給送と左側における給送とは不均衡である。より小さい流体抵抗がより多い潤滑剤を膨張圧力側（右回転においては左側）へと送ることが有利である。
【０１３９】
給送において、潤滑剤の循環を実現することができる。循環ポンプによって、溜まりから給送部へ、またピストンに接して溜まりへと潤滑剤を送ることができる。損失補償は、潤滑油を含む燃料の追加に関して有利である。燃料内の潤滑油の割合がわずかであっても十分である。これは、作動によって潤滑油が溜まり内に蓄えられ、同時にわずかな量が蒸発するからである。有利には、交換される燃料は、循環ポンプの前で加えられる。噴霧状の吹き付けによる取り入れの場合、一定に燃料を加えることが可能である。これは、レベル上昇がわずかである場合に注入量がにわかに増大し、それによって、レベルが安定して調節されるためである。
【０１４０】
潤滑剤を含む燃料による損失補償では、再利用が有利である。ここでは、作動のために、燃料の流入に過剰分が再利用される。再利用は、燃料の損失及びバランスの変化を伴わない。しかし再利用は２つの問題を示す。遅延（大きなクランクケースにわたって起こる）の問題は、再利用される燃料が少なければ少ないほど、程度が浅くなる（概ね０．３％〜３％で再利用される燃料では問題はないであろう）。一方、再利用における揺れの問題は重大である。再利用の源となる溜まりは、作動時には激しく動き（波打ち、こぼれる）、その結果、Ｋ流体内への再利用のために、十分に均一に排出することは問題を伴う。特に、この連続的な問題は、理想的には新規のダブルポンプシステムが解決する。
【０１４１】
新規のダブルポンプシステムは、同じか又は同様の送出容量を有する２つの歯車ポンプを有する。すなわち、給送ポンプ（Ｅポンプ）と、再送ポンプ（Ｕポンプ）とである。注油は、クランクケースの下方の溜まりからの潤滑剤を用いて行われる。
【０１４２】
Ｅポンプは、供給管を介して適切な流体抵抗で、潤滑剤を給送部内へと送る。この潤滑剤は、滑動面を滑らかにし、失われなかった分は溜まりへ到達する。Ｕポンプは、潤滑剤を溜まりから取り入れ、且つ／又はガスを溜まりの上方から取り入れる。Ｕポンプは、この取り入れたものをＥポンプの入口へと送出し、燃料タンクからの供給管と共に送る。共に送る際に、Ｕポンプによって供給される潤滑剤は、Ｅポンプによって完全に取り入れられ、給送部へと送出される。しかし、Ｕポンプによって供給されるガスは、Ｅポンプによって取り入れられず、堆積する。共に送る前又は共に送る際に、ガスは、燃料タンクから通じる供給管の中へ概ね吹き入れられる。
【０１４３】
Ｕポンプによって共に供給されるガスのガス容量の分だけ、供給される液体の容量が減る。したがって、全液体容量を取り入れるＥポンプは、確実に燃料供給管から不足分を取り入れる。すなわち、注油において失われた潤滑剤は、ここで、再補充燃料として、タンクからＥポンプによって正確に取り入れられる。
【０１４４】
ダブルポンプシステムは、溜まり−潤滑剤の循環を行い、その際、溜まりのレベルは基準値へと安定化される。当該基準値は、下方のクランクケースからの排出流路の高さによって決まる。潤滑剤の損失分は、潤滑油を含む燃料によって再補充される。レベルの基準値への収束は、多数のサイクルにわたって常に同様に一致する。これは、Ｕポンプが長期間、液体のみ又はガスのみを取り入れる場合でも同様である。溜まりが動くことは問題ない。同時に、特に少量の燃料がＫ流体内へと給送されることによって、潤滑油は溜まり内にて継続して蓄えられる。この給送は、ＨＤカニューレを介して行われる。当該ＨＤカニューレは、上方のクランクケース内に置かれ、ガス及び飛沫のみを取り入れる。したがって、Ｋ流体に関しては、非連続的な問題はない。
【０１４５】
ダブルポンプシステムの理想的な動作は次の通りである。ダブルポンプシステムは常に、最初のサイクルから、同量の潤滑剤を給送部内へと給送する。動作は、溜まりのレベルが各々の高さにあっても（排出のための量を下回っている場合ですら）同じである。動作は、各々の給送量においても（ＥＦｖ及びＵＦｖが同様に１％であっても、ＤＦｖが９％であっても、必要最低限を満たしている限り）同じである。動作は、燃料内の潤滑油の各々の量においても（１％であっても、５０％であっても、蓄えが存在するので）同じである。
【０１４６】
ダブルポンプシステムは、液体であり、可燃であり且つ処理可能であるあらゆる油を含むことができるＰＫＭに特に適している。原料油は概ね脱硫されるであろう。
【０１４７】
ダブルポンプシステムは、比較できないほど実用的である。ダブルポンプシステムは、温度が低い場合においても、及び長い作業の中断後においても、すぐに動作する。ダブルポンプシステムは、燃料を必要としない。ダブルポンプシステムでは、潤滑油は貯蔵されない。ダブルポンプシステムは、継続的に自己修復を行い、交換及び修理の必要はない。
【０１４８】
ＰＫＺによる起動点火及び温度制御
処理室点火器ＰＫＺ：ペルティエ電流によって制御されるブロッキング発振器。ＰＫＭは、ＰＫＺによって、既に最初のサイクルにおいて点火を行い、その際の起動の動作量は極度に低い。したがって、ＰＫＭは、自身のＴＫを制御し、その制御は、調整可能な基準値（たとえば８００℃）を中心として狭い範囲で行われる。
【０１４９】
ＰＫ内に突出しているサーモスタットリレーは、ＰＫガス及びブロッキング発振によって加熱される。当該ブロッキング発振は、所定の温度に近づく場合はまれにしか起こらなくなる。たとえば、孔流れが、起こる回数がより少ないブロッキング発振によって下方へ向かって発生すると、制御ループが生じる。当該制御ループによって、ＰＫ温度ＴＫが調節される。
【０１５０】
異なる導体が導電体に切り替えられると、ペルティエ電圧が生じる。当該ペルティエ電圧は、接触熱の差と概ね比例する。この比例は材料に依存する。ペルティエ電圧は、金属コンタクト対では、数十μＶ／Δ℃に及ぶ。金属コンタクト対は、温度測定に役立つことが多い。（特にガスを点火するための）赤熱ヘッドは、変圧器の２次回路内で加熱されることが多い。特にＰＫＺにおいては、ブロッキング発振器として作動する変圧器の２次回路内で、サーモスタットリレーは相対的に高い抵抗を有する。このサーモスタットリレーは、ブロッキング発振器の交流によって、赤熱ヘッドとして加熱される。しかし、サーモスタットリレーは、その周囲からも加熱される。具体的には、ＰＫ温度ＴＫによって加熱される。その同じサーモスタットリレーは、自身のペルティエ電圧と共に２次交流に直流をヘテロダインする。当該直流は、コアを飽和状態へと磁化させる。したがって、臨界温度からは、ブロッキング発振はもはや起こらなくなる。温度が少し上昇すると、持続的な発振はゼロ発振となる。
【０１５１】
ＰＫＺによるＴＫの制御
ブロッキング発振の周波数が用いられて、一次コイルのブリッジ整流器に概ね基づく制御機能によって行われる。
１．例：ＰポンプへのバイパスにおけるＰＣガスを低減する流れ絞り弁が用いられる。ここで、流れ絞り弁によって、制御機能なしでは、少ないＰＣガスが流れて戻り、機能が上昇している場合では、増量したＰＣガスが流れる。２．例：バルブからＦポンプまでの間に、流れ絞り弁が用いられる。当該Ｐポンプは、Ｈ流れからＡ流れを分岐する。ここで、流れ絞り弁によって、制御機能なしでは、多くのＰＣガスが流れて戻り、機能が上昇している場合では、少ないＰＣガスがＫ流体内に流れる。
【０１５２】
火力を変換するブロッキング発振は、直流電圧源からの、たとえばトランジスタブリッジの自己励起によって始まる。端位置におけるラッチを回避するために、特別なインパルスが役に立つ。加熱されるガスを供給するためには、熱電対が有利である。当該熱電対は、分裂管（Spaltrohr）として構成され、概ねそれぞれ半分が、Ｎｉ＋ＣｒＮｉとして、縦方向に分裂している管である。当該分裂管は、コンタクトヘッドに向かって幅が狭くなる。
【０１５３】
既知のコンタクト対は、ペルティエヘッドとして扱うのに不足はない。これは、予備を有する簡単なコアの場合であっても該当する。さらにコンタクト対は、高温になるまで作動する。提供されるＰＫＺシステムは、具体的にはＰＫＭの点火に適している構成を有するように示される。ＰＫＺシステムはさらに最適化可能であり、頑健であり、費用負担を軽減する。
【０１５４】
ＰＫＭの点火器としてのＰＫＺ
ＰＫＭは、全ての液体燃料によって作動する。ここで、液体燃料の粘度及び蒸発性は問わない。１つのポンプのみが燃料液体を処理室へ送出する必要がある。送出によって、高温における蒸発及び処理が行われる。しかし、全ての液体において、確実な起動点火を得ることができる。たとえば、処理室ドームの中間の概ね上方にて、厚い孔壁を通じて、分裂管が、点火される混合物に突出している。端部には、点火温度以上の温度で制御されるサーモスタットリレーが存在する。特に適しているのは、熱電対 クロムニッケル／ニッケルである。
【０１５５】
【表３】
【０１５６】
分裂管は、赤熱ヘッドとして点火を行う。加熱されて貫流する空気は、より良好に燃焼し始める。孔壁を通じて給送される空気の一部は、分裂管を通じて流れる。当該分裂管は、細い空気流路（＜１／２ｍｍ）を有し、サーモスタットリレーに向かって円錐状に先細になる。１ｍｇ／ｓの空気は、＜３／４ワットにより＞８００℃まで加熱される。点火は常に確実である。
【０１５７】
分裂管は、ブロッキング発振器の変圧器の２次回路内にあり、変圧器のインダクタによるフィードバックＲＫが存在する。変圧器のコアが閾点よりもさらに飽和すると、ＲＫは安定する。そうでない場合は、ＲＫは不安定である。ペルティエ電流ＪＰがコアを強制的に動作飽和状態（Arbeitssaettigung）にする。逆電流ＪＧは、流れ込んだ（Herlauf）後に、閾点に滑らかに近づきながら脱飽和を行う。ＪＧが閾点に到達しないと、システムは静状態において安定したままである。ＪＧが閾点を超えると、システムが不安定になったように感じられる。そしてＪＧは流れ去り（Hinlauf）、逆飽和状態（Gegensaettigung））に至る。当該逆飽和においては、通常、流れ去りから流れ込みへの急変、すなわち動作飽和状態への急変が起こる。当該逆飽和においては、通常、サーボ電流（Stellstrom）ＪＳの値への逆電流ＪＧの滑らかな接近が終了する。流れ込みのように、流れ去りにおいても、２次回路への出力が変換される。飽和において電圧は変換されず、したがって、加熱電流ＪＨは存在せず、また、動作電流ＪＡは依然として磁化電流ＪＭである。逆電流が大きい場合、ブロッキング発振器は逆飽和状態で停止する可能性がある。すなわち、不動状態（Totstand）に至る。たとえばこのブロッキング発振器をトリガするのは、（Ｃ放電からの）電流インパルスであり、それによって、流れ込みが生じる。サイリスタｔが、（それ自体で又は点火バリスタを用いて）点火するまで、或る抵抗ｒにおいて、キャパシタンスｃが荷電する。荷電電流＜サイリスタｔの放電電流である。
【０１５８】
加熱電流ＪＨは、サーモスタットリレーを加熱する（主２次回路抵抗）。これは継続的に（＜８００℃）、又は断続的に（＝８００℃）、又は静止状態において（＞８００℃）行われる。ブロッキング発振器は、基準値（たとえば８００℃）までの加熱のために、必要な電力よりも高い電力を有する。それは、加熱を迅速に行い（たとえば５ワット）、最初の圧縮で点火を行うためである。連続的な作動は中断され、作業進行期間よりも停止時間の方が数倍長い。
【０１５９】
ペルティエ熱電対及び変圧器のコア
ペルティエ熱電対のヘッドは、十分な温度耐性を有している必要があり、温度が調整される際に高いペルティエ電流を提供する必要があり、その結果、コア材料は、電流変化が誘導する電圧が十分小さくなる程度まで飽和状態へと磁化する。コア材料は、高い透磁率と鋭い屈曲部（Knick）とを有する。
【０１６０】
既に、従来のクロムニッケル／ニッケル対は、ブロッキング発振器を簡単且つ大まかに実現できるほどの高さのペルティエ電流を提供している。このＣｒＮｉ／Ｎｉ対は、１６００℃まで利用できる。当該対によって、８００℃において、たとえばＶａｃｏｐｅｒｍ１００が過飽和状態に至る。当該過飽和状態の程度は、非常に正確な制御が可能なほど高い。さらに予備も大きい。このシリコン処理されたシート鋼は、約３０ｍＡ／Ｗｄで０．７４テスラにおいて急激に飽和状態に至る。おそらく、シリコン処理された鋳造された金属板（Goss-Blech）でも十分である。ここで、たとえば、コアＰＭｚ４７が用いられる。
【０１６１】
（簡易化、小型化、価格削減のために）開発者に説明を提供するため、具体的なシステムが示される。頑健且つ確実な作動のための頑健且つ問題を伴わないスイッチング素子を用いる場合、０．１５ｍｍのＶａｃｏｐｅｒｍ１００で８００℃及び６ワットとなる。しかし８００℃の場合、概ね＜３／４ワットでも十分である。十分な場の勾配（Feldgradient）（概ね２００テスラ／ｓ）を得るためには、特定の０．１５ｍｍの鋳造された金属板で十分である。
【０１６２】
示されるシステム（ブリッジ）：
変圧器のコア：
０．１５ｍｍのＥ層によって、結合した状態で半開きになって（joch-halboffen）積層されている：Ｖａｃｏｐｅｒｍ１００。
幅３０ｍｍ：窓７ｍｍ；中間翼（Mittelschenkel）６ｍｍ；外側翼５ｍｍ。
長さ３６ｍｍ：窓１６ｍｍ；継鉄１０ｍｍ（Ｅ薄板翼２６ｍｍ）。
【０１６３】
システムの部分Ｐ：
Ｐ’及びＰ’’発振器 Ｐ＊制御器 Ｐ○ 駆動器 ｔ、ｖ、ｄ、ｒ、ｃインパルス
【０１６４】
スイッチング素子：
Ｔ トランジスタ ｔ サイリスタ Ｖ又はｖ バリスタ Ｄ又はｄ ダイオード Ｒ又はｒ 抵抗（Ω） Ｃ又はｃ キャパシタンス（ｎＦ）
概ね１００倍の電流増幅を有するトランジスタ、当該トランジスタからは２０倍の電流増幅のみが利用される
【０１６５】
コイル：
加熱回路Ｈ＝１ １次Ｗ＝４０ ２次Ｗ’＝Ｗ”＝２０
【０１６６】
電圧：
自動バッテリ１２Ｖ；＋６Ｖ及び−６Ｖで始まる
Ｒ２’におけるＷへの電圧Ｕ’ Ｒ２”におけるＷへの電圧Ｕ”
【０１６７】
加熱コイルＨにおける電流：
ＪＰペルティエ電流 ＪＷ加熱交流
【０１６８】
１次コイルＷにおける電流：
熱電流 ＪＴ、およそＪＰｍａｌＨ／Ｗ（ＪＰによって決まるＪＧ閾値）
加熱電流 ＪＨ＝ＪＷｍａｌＷ／Ｈ（ＪＷに影響を与えるＨ交流（Ｗ））
磁化電流 ＪＭ（交流磁化電流（Ｗ））
動作電流 ＪＡ＝ＪＨ＋ＪＭ（全交流（Ｗ））
逆電流 ＪＧ（ＪＴに対向する磁化直流電流）
サーボ電流 ＪＳ（最大ＪＧ：温度制御のために調整される）
【０１６９】
動作：
Ｗへの実効電圧：＞１０Ｖ；２５ｍＶでＨへ変換するため
加熱回路 Ｒ＝１０ｍΩ：分裂管 ８ｍΩ；それ以外では ２ｍΩ（コイル＋コンダクタ）
加熱回路抵抗Ｒは、開発者にとっての特別な課題である。
Ｒ＝１０ｍΩのため、加熱回路電力ＮＨ＝６．２５ワットが生じる；サーモスタットリレーでは５Ｗ。
８００℃における３２ｍＶのＮｉＣｒ／Ｎｉ熱電対；ここからペルティエ電流３．２Ａが生じる。
したがって：動作電流ＪＡ＜７００ｍＡ サーボ電流ＪＳ＝８０ｍＡ
コア断面５０ｍｍ２（窓の下）。磁化長さ１８ｍｍ（１６ｍｍのみで飽和；＜１ｍｍでは継鉄内で飽和はもはや生じない）
ペルティエ励起１．８Ａ・Ｗｄ／ｃｍ；飽和励起と比較すると：Ｖａｃｏｐｅｒｍ１００の６０倍（０．７４テスラ）；特別な鋳造された金属板の６倍（１．８テスラ）
流れ去り又は流れ込み：２ｍａｌ０．７４テスラを通じて１／２ｃｍ２まで；したがって７４００Ｍｘ（マクスウェル）。
これは約１ｍＶｓ／Ｗｄ。４０Ｗｄで１０Ｖ：流れ去り期間＝流れ込み期間３ｍｓ。
流れ去り＋流れ込みの期間＝流れ期間６ｍｓ（十分な周波数は１／６ｋＨｚ）。
光感応（Anklingung）（μｓ）：Ｗ’Ｔ１’−ＲＫ＞１；Ｃ○がより小さく且つ光感応がより早い場合、ＪＴがいくらかより高い、急激な磁化における閾点；¬流れ去り
流れ去り（３ｍｓ）：Ｖ＊（５Ｖ）＞Ｕ’且つＤ＊がブロックするので、ＪＧ¬０；¬逆飽和
急変（μｓ）：より急激に飽和状態へ至る場合、Ｃ’及びＣ”がより小さいことが可能；¬流れ込み
流れ込み（３ｍｓ）：確かにＵ’＜−５Ｖだが、Ｄ＊が消耗するので、ＪＧ＝０；¬動作飽和
終了（μｓ）：ＪＧ＝０；Ｄ’及びＤ”が流れ去りをブロックする；¬滑らかな移行（Ｕ”（４μｓ）と共に）¬−４Ｖ
スライド（９０μｓ）：ＪＧは閾値へ滑らかに達する：０〜ＪＳ（Ｒ＊Ｃ＊）；代替的に、
光感応（ＪＳ＞ＪＴの場合（＜８００℃））；静止状態における一時停止（ＪＳ≦ＪＴ（＞８００℃）の場合）。
最後の戻り動作（Ruecklauf）、静止状態への滑らかな移行：サーボ抵抗Ｒ○は、定数Ｔ○におけるＶ○によってサーボ電流Ｊｓを調整し、当該サーボ電流は短期間（３０μｓ）でＣ＊放電する。Ｒ＊Ｃ＊によって遅延する（９０μｓ）と、Ｔ＊は電流Ｊｓを取り入れ、Ｔ１’に電流Ｊｓが移る。ＪＴ≧ＪＳの場合、Ｕ”は−４Ｖだけ上昇して、約０Ｖで静止状態に至る。ＪＳ＞ＪＴの場合、光感応が始まる。
【０１７０】
電流インパルスは不動状態において流れ込みをトリガする（静止状態では効果はない）：抵抗ｒによりキャパシタンスｃが荷電する（たとえば１／４ｓ）。サイリスタｔにおいて電圧ｕ（たとえば６Ｖ）の場合、当該サイリスタは点火を行う；インパルスはｃにおいてＴ２’に至る。流れ込みは、バリスタｖ及びダイオードｄを介してｃを放電する。
【０１７１】
ＰＫＺは、機関の起動点火及び準備状態に関して具体的に示されている。示される基準値は、実験によって様々な値に確定することができる。振動数は、室温に左右される。ここで、当該室温は制御可能である。ＰＫＺは、各々の電力（ミリワットからキロワットまで）を有する多数のシステムに適している。
【図面の簡単な説明】
【０１７２】
【図１】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図２】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図３】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図４】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図５】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図６】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図７】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図８】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図９】原理を説明するための概略図である（動作を示す図ではない。明確さのために縮尺に基づいていない）。
【図１０】国際記号及び具体的な値によって示される図である。
【図１１】国際記号及び具体的な値によって示される図である。
【符号の説明】
【０１７３】
ピストン圧力面の位置（それぞれは圧縮室の境界下にある）
Ｐ０ サイクルの開始（ピストンの最低レベル）＝Ｐ６ 前のサイクルの終了
Ｐ１ 圧縮の開始（ＰＲの閉鎖） 排気ガス／供給ガスの交換の終了
ＰＨ ピストンのバルブへの接触開始 ピストンに当てる
Ｐ２ バルブヘッドの上昇開始及びＰＧまでの前シュートの開始
ＰＧ 前シュートの終了（同一ｐＲ＝ｐＫ）、ＰＫ内への戻り押しの開始
Ｐ３ 最高点（ピストンの最高レベルｐＲ−ｍａｘ） バルブの最大上昇
Ｐ４ ピストンから離すことによってバルブを閉じる 膨張の開始
Ｐ５ 膨張の終了及び作業段階 排気ガス／供給ガス交換の開始
Ｐ６ サイクルの終了（ピストンの最低レベル）＝Ｐ０ 次のサイクルの開始
１ ＰＫ 処理、すなわち燃料の調製のための処理室
２ ＰＷ ＰＫの周りの孔壁。当該孔壁を通じて孔流れがＰＫ内へ入る
３ ＤＷ 圧力壁。ＤＷはＰＷ及びＰＫを閉鎖する。ＰＫ圧力を保つ
４ ＴＷ 分離壁。ＴＷの下側の面は、常に圧縮室の上方の境界としてある
５ ＺＷ 圧縮室との境界を成すＺＷ内面を有するシリンダ壁
６ ＰＲ 圧縮室。ＺＷ、ＴＷ及びピストン圧力面によって閉鎖される
７ ピストンの圧力面（ＰＲ境界）；Ｖｅが開いている限り、ＰＲは燃焼室ＢＲとしてある
８ バルブＶｅ ヘッドはバルブ台に密着している；移行流れＰＫ／ＢＲのために上昇する
９ 分離壁ＴＷ内の開口ＴＯ；Ｖｅ間隙上方にある：移行流れＰＫ／ＢＲ
１０ バルブ滑動面。バルブネックとしてＴＷバルブ台内にあるか、又はバルブシリンダとしてＤＷ内にある
１１ タンクからポンプ（燃料ポンプ又は潤滑剤ポンプ）への燃料管
１２ ＰＫ内への燃料の給送管（概ね：バルブの縁を介するか、又はＤＷ環状溝内にある）
１３ Ｖ３ＴからのＰＣガスの排出管（最適化可能な部分容量Ｖａで行われる）
１４ 逆流ブロック；処理ガスが圧縮室内へ逆流するのを防止する
１５ 加圧タンク；Ｖ３Ｔからのガスを逆流ブロックを介して（ｐ３Ｔに近い値で）過給する
１６ ＰＷへ通じる、孔流れのためのガスの供給管（場合によってはＰポンプを介する）
１７ 流路空間 ＰＷ内での孔流れの供給のためのＰＷ内の流路の空間
１８ Ｋ流体がＰＫ内へ入るためのＡ流れ管；場合によっては、（結果的にＡ流れを有する）バルブ流れのための管
１９ ＨＤカニューレ Ｄポンプの後方にある；クランクケースからのガスを吸引する
２０ Ｐ５１において吸気を給送するための給送スリット；有利にはターボ送風機から給送される
２１ Ｐ５１において排気ガスを送り出すための送り出しスリット；場合によってはターボドライブへ送り出す
２２ 吸気又は排気ガスのための垂直部分スリット間の介在ブリッジ
２３ バルブネックのばね装置；たとえば皿ばね、又はスリットばね、又は渦巻きばね
２４ ヘッド壁ＫＷ ＰＫへ流れるバルブ流れのためのバルブヘッド内の孔壁
２５ ブロッキング発振器の熱電対分裂管（起動点火、制御）
２６ 絞り弁、流体絞り弁又は流れ絞り弁（ＴＫ又はｐＫを制御する）
２７ 処理ポンプ（Ｐポンプ） ＰＣガスを圧力＞ｐＫで送出する（歯車）
２８ ＰＫ内へのＫ流体のための燃料ポンプ（場合によっては流れ絞り弁としての絞り弁を有する）
２９ 投与ポンプ（Ｄポンプ）
３０ 流体ポンプ（Ｆポンプ）
３１ 潤滑剤給送ポンプ
３２ 潤滑剤再送ポンプ
３３ ＺＷ内壁への潤滑剤のための給送管及び給送部
３４ クランクケースからの潤滑剤のための再送管及び再送部
３５ ＶＺバルブシリンダ シリンダバルブの、ＤＷ内で滑動するシリンダ
３６ ＡＺ上部シリンダ ＶＺ上に載っており、右側が狭くなっている断面を有する
３７ 気孔 Ａ流れはＫ流体を（ＡＺを通じてＶＺ内へ吹きいれ）ＰＫ内に吹き入れる
３８ バルブ円錐部封止 移行流れＰＫ／ＢＲのために開閉する
３９ ＲＲ輪形空間 ＤＷによってＶＺ／ＡＺの狭くなっている部分にわたって閉鎖される
４０ 排出口 ガスの流入ｐＡ＞ｐＫが後続する、ＲＲからの流出のためにある
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンを有し、予燃焼室からの燃料物質が前記ピストンの上方にある少なくとも１つの開口を通じて最高点領域内に到達して、前記ピストンによって圧縮された吸気内で燃焼が行われる熱機関であって、
処理室ＰＫ（１）は、気密性でコンパクトな分離壁（４）内で封止を行っているバルブＶｅ（８）を有する前記分離壁（４）によって圧縮室ＰＲ（６）から分離されて配置され、前記処理室ＰＫ（１）自身の内部空間内で、高温状態において永続的に高い圧力に対して抵抗して、液体燃料を、場合によっては煙、煤及び液体燃料の残留物を有するガスから成る燃料物質へと処理することと、
少なくとも１つの給送管（１２）が設置されて、好ましくは前記液体燃料を前記処理室ＰＫ（１）内に時間をかけて供給して、該処理室ＰＫ（１）内で前記燃料物質への処理を行うことと、
前記処理室ＰＫ（１）の前記内部空間は、少なくとも２回のサイクルで前記燃料物質を収容するのに十分な大きさを有することと、
前記バルブ（８）は、前記ピストンの前記最高点領域において開くことができ、それによって、前記処理室ＰＫ（１）から前記燃料物質が前記圧縮室ＰＲ（６）内に流れて、該圧縮室ＰＲ（６）で燃焼を行うことと
を特徴とし、さらに、
熱壁ＷＷ（２）は、前記処理室（１）の処理が行われる前記内部空間を取り囲み、前記熱壁（２）は、側方及び上方において、コンパクトな圧力壁（３）によって包囲されることと、
前記熱壁ＷＷ（２）は、何らかの出所を有するガスの通路としての孔によって、前記処理室（１）の前記内部空間内へガスを通すことができることと
を特徴とする熱機関。
【請求項２】
前記バルブＶｅ（８）は、前記圧力壁（３）内の滑り座とともに滑動する中空シリンダであり、該中空シリンダは、前記分離壁（４）内で密閉を行う前記バルブ円錐部によって下方を閉鎖されることと、
前記滑り座は、前記円錐部の先端の上方付近に下端を有し、前記処理室（１）に対して前記熱壁（２）によって封止されていることと、
前記中空シリンダは、前記円錐部の先端の上方までの高さの概ね半分の高さから、前記液体燃料の供給用の溝を備え、該溝はそれぞれ、前記中空シリンダの内部へ通じるダクトにわたって存在して、前記液体燃料を前記処理室（１）内へ吹き入れることと、
前記中空シリンダは、上端において、小さな断面を有する中空の上部シリンダ（３６）に移り変わり、該上部シリンダ（３６）は前記圧力壁（３）内で滑動し、該圧力壁（３）は、前記上部シリンダ（３６）に向かって狭くなっている部分にわたって、ガスを流出及び流入する輪形空間ＲＲ（３９）を閉鎖することと
を特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項３】
前記シリンダバルブは、前記輪形空間（３９）内のわずかなガス圧によって上昇し、該輪形空間（３９）内の高いガス圧によって低下し、たとえばガスの流出又は流入によってそれぞれ上昇及び低下することを特徴とする、請求項２に記載の熱機関。
【請求項４】
前記バルブＶｅ（８）は、前記分離壁ＴＷ（４）内でバルブ円錐部によって密閉を行い、バルブネックによって滑動することと、
前記バルブＶｅ（８）は、前記ピストンによって弾性のバルブの足へ上昇することと
を特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項５】
前記バルブＶｅ（８）は、前記分離壁ＴＷ（４）内でバルブ円錐部によって密閉を行い、バルブネックによって滑動することと、
前記分離壁（４）は、円錐状のバルブ台内で前記圧縮室ＰＲ（６）へ通じる開口（９）を有し、前記バルブの足の下方において空間を閉鎖し、該空間の上方で前記バルブＶｅ（８）は油圧によって上昇し、媒質としてたとえば液体燃料が用いられ、たとえば圧電電気システム又は磁気電気システムが用いられることと
を特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項６】
前記液体燃料は、好ましくは歯車ポンプによって前記処理室ＰＫ（１）内へと給送され、
前記歯車ポンプは、前記液体燃料の投与を規定する投与ポンプ（２９）と、給送によって圧力低下をもたらすと共に前記投与ポンプ（２９）の数倍の送出容量を有する、前記投与ポンプ（２９）に続く流体ポンプ（３０）とからなり、
カニューレ（１９）が、前記投与ポンプ（２９）の後方で低圧ガスを供給することを特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項７】
歯車ポンプとして構成される処理ポンプ（２７）は、前記液体燃料を処理するガスを処理室の圧力よりも高い圧力で送出し、前記処理室（１）内へ圧力をかけ、前記処理するガスは、壁流れとして前記処理室（１）の周りの前記熱壁ＷＷ（２）を通り、場合によってはシリンダバルブ内の前記気孔を通じて又は前記流体ポンプ（３０）の後方の供給管を通じて、場合によっては付加流れとして液体燃料流体に加えられることと、
流れ絞り弁が、前記液体燃料を処理する前記ガスを、バイパス内で還流によって調整することと
を特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項８】
前記液体燃料を処理する前記ガスは、それぞれのシリンダから排出管Ｖａ（１３）を介してＶ３Ｔから排出され、チェックバルブ又はプラグ軸としての逆流ブロック（１４）を介して、前記処理ポンプ（２７）の全てのシリンダに共通の入口へと流れ、歯車ポンプとして構成される前記処理ポンプ（２７）の歯の隙間の概ね半分を、たとえば前記処理室の圧力で圧迫することを特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項９】
送出容量が同様の給送ポンプ（３１）及び再送ポンプ（３２）から成るダブルポンプシステムにおいて、前記給送ポンプ（３１）は、前記燃料タンク及び前記再送ポンプ（３２）から通じている供給管との共同の送出において、前記シリンダ壁（５）と前記ピストンとの間の、該シリンダ壁（５）内の給送部を通じて潤滑剤を給送し、消費されなかった潤滑剤は、下方クランクケース内の溜まりに流れ込み、前記再送ポンプ（３２）は、該溜まり内に残っている潤滑剤を共同の送出において前記給送ポンプ（３１）へと送出して、前記給送部内へ再び送出が行われることを特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項１０】
熱電対から成り、前記処理室（１）内へ通じるヘッドは、熱電流によって飽和状態へ至るブロッキング発振器の磁気コアを介して、起動又は準備状態において点火を行い、及び／又は前記温度を制御することを特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項１】
ピストンを有し、予燃焼室からの燃料物質が前記ピストンの上方にある少なくとも１つの開口を通じて最高点領域内に到達して、前記ピストンによって圧縮された吸気内で燃焼が行われる熱機関であって、
処理室ＰＫ（１）は、気密性でコンパクトな分離壁（４）内で封止を行っているバルブＶｅ（８）を有する前記分離壁（４）によって圧縮室ＰＲ（６）から分離されて配置され、前記処理室ＰＫ（１）自身の内部空間内で、高温状態において永続的に高い圧力に対して抵抗して、液体燃料を、場合によっては煙、煤及び液体燃料の残留物を有するガスから成る燃料物質へと処理することと、
少なくとも１つの給送管（１２）が設置されて、好ましくは前記液体燃料を前記処理室ＰＫ（１）内に時間をかけて供給して、該処理室ＰＫ（１）内で前記燃料物質への処理を行うことと、
前記処理室ＰＫ（１）の前記内部空間は、少なくとも２回のサイクルで前記燃料物質を収容するのに十分な大きさを有することと、
前記バルブ（８）は、前記ピストンの前記最高点領域において開くことができ、それによって、前記処理室ＰＫ（１）から前記燃料物質が前記圧縮室ＰＲ（６）内に流れて、該圧縮室ＰＲ（６）で燃焼を行うことと
を特徴とし、さらに、
熱壁ＷＷ（２）は、前記処理室（１）の処理が行われる前記内部空間を取り囲み、前記熱壁（２）は、側方及び上方において、コンパクトな圧力壁（３）によって包囲されることと、
前記熱壁ＷＷ（２）は、何らかの出所を有するガスの通路としての孔によって、前記処理室（１）の前記内部空間内へガスを通すことができることと
を特徴とする熱機関。
【請求項２】
前記バルブＶｅ（８）は、前記圧力壁（３）内の滑り座とともに滑動する中空シリンダであり、該中空シリンダは、前記分離壁（４）内で密閉を行う前記バルブ円錐部によって下方を閉鎖されることと、
前記滑り座は、前記円錐部の先端の上方付近に下端を有し、前記処理室（１）に対して前記熱壁（２）によって封止されていることと、
前記中空シリンダは、前記円錐部の先端の上方までの高さの概ね半分の高さから、前記液体燃料の供給用の溝を備え、該溝はそれぞれ、前記中空シリンダの内部へ通じるダクトにわたって存在して、前記液体燃料を前記処理室（１）内へ吹き入れることと、
前記中空シリンダは、上端において、小さな断面を有する中空の上部シリンダ（３６）に移り変わり、該上部シリンダ（３６）は前記圧力壁（３）内で滑動し、該圧力壁（３）は、前記上部シリンダ（３６）に向かって狭くなっている部分にわたって、ガスを流出及び流入する輪形空間ＲＲ（３９）を閉鎖することと
を特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項３】
前記シリンダバルブは、前記輪形空間（３９）内のわずかなガス圧によって上昇し、該輪形空間（３９）内の高いガス圧によって低下し、たとえばガスの流出又は流入によってそれぞれ上昇及び低下することを特徴とする、請求項２に記載の熱機関。
【請求項４】
前記バルブＶｅ（８）は、前記分離壁ＴＷ（４）内でバルブ円錐部によって密閉を行い、バルブネックによって滑動することと、
前記バルブＶｅ（８）は、前記ピストンによって弾性のバルブの足へ上昇することと
を特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項５】
前記バルブＶｅ（８）は、前記分離壁ＴＷ（４）内でバルブ円錐部によって密閉を行い、バルブネックによって滑動することと、
前記分離壁（４）は、円錐状のバルブ台内で前記圧縮室ＰＲ（６）へ通じる開口（９）を有し、前記バルブの足の下方において空間を閉鎖し、該空間の上方で前記バルブＶｅ（８）は油圧によって上昇し、媒質としてたとえば液体燃料が用いられ、たとえば圧電電気システム又は磁気電気システムが用いられることと
を特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項６】
前記液体燃料は、好ましくは歯車ポンプによって前記処理室ＰＫ（１）内へと給送され、
前記歯車ポンプは、前記液体燃料の投与を規定する投与ポンプ（２９）と、給送によって圧力低下をもたらすと共に前記投与ポンプ（２９）の数倍の送出容量を有する、前記投与ポンプ（２９）に続く流体ポンプ（３０）とからなり、
カニューレ（１９）が、前記投与ポンプ（２９）の後方で低圧ガスを供給することを特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項７】
歯車ポンプとして構成される処理ポンプ（２７）は、前記液体燃料を処理するガスを処理室の圧力よりも高い圧力で送出し、前記処理室（１）内へ圧力をかけ、前記処理するガスは、壁流れとして前記処理室（１）の周りの前記熱壁ＷＷ（２）を通り、場合によってはシリンダバルブ内の前記気孔を通じて又は前記流体ポンプ（３０）の後方の供給管を通じて、場合によっては付加流れとして液体燃料流体に加えられることと、
流れ絞り弁が、前記液体燃料を処理する前記ガスを、バイパス内で還流によって調整することと
を特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項８】
前記液体燃料を処理する前記ガスは、それぞれのシリンダから排出管Ｖａ（１３）を介してＶ３Ｔから排出され、チェックバルブ又はプラグ軸としての逆流ブロック（１４）を介して、前記処理ポンプ（２７）の全てのシリンダに共通の入口へと流れ、歯車ポンプとして構成される前記処理ポンプ（２７）の歯の隙間の概ね半分を、たとえば前記処理室の圧力で圧迫することを特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項９】
送出容量が同様の給送ポンプ（３１）及び再送ポンプ（３２）から成るダブルポンプシステムにおいて、前記給送ポンプ（３１）は、前記燃料タンク及び前記再送ポンプ（３２）から通じている供給管との共同の送出において、前記シリンダ壁（５）と前記ピストンとの間の、該シリンダ壁（５）内の給送部を通じて潤滑剤を給送し、消費されなかった潤滑剤は、下方クランクケース内の溜まりに流れ込み、前記再送ポンプ（３２）は、該溜まり内に残っている潤滑剤を共同の送出において前記給送ポンプ（３１）へと送出して、前記給送部内へ再び送出が行われることを特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【請求項１０】
熱電対から成り、前記処理室（１）内へ通じるヘッドは、熱電流によって飽和状態へ至るブロッキング発振器の磁気コアを介して、起動又は準備状態において点火を行い、及び／又は前記温度を制御することを特徴とする、請求項１に記載の熱機関。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【公表番号】特表２００９−５１０３００（Ｐ２００９−５１０３００Ａ）
【公表日】平成２１年３月１２日（２００９．３．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−５２３４７７（Ｐ２００８−５２３４７７）
【出願日】平成１８年７月２０日（２００６．７．２０）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＩＢ２００６／００１９９７
【国際公開番号】ＷＯ２００７／０１２９３８
【国際公開日】平成１９年２月１日（２００７．２．１）
【出願人】（５０８０２８１４０）
【氏名又は名称原語表記】ＬＥＭＭ， Ａｌｆｏｎｓ
【住所又は居所原語表記】８４ Ｒｏｓｅｄａｌｅ Ｓｔｒｅｅｔ， Ｆｌｏｒｅａｔ， ＷＡ ６０１４， Ａｕｓｔｒａｌｉａ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２１年３月１２日（２００９．３．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年７月２０日（２００６．７．２０）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＩＢ２００６／００１９９７
【国際公開番号】ＷＯ２００７／０１２９３８
【国際公開日】平成１９年２月１日（２００７．２．１）
【出願人】（５０８０２８１４０）
【氏名又は名称原語表記】ＬＥＭＭ， Ａｌｆｏｎｓ
【住所又は居所原語表記】８４ Ｒｏｓｅｄａｌｅ Ｓｔｒｅｅｔ， Ｆｌｏｒｅａｔ， ＷＡ ６０１４， Ａｕｓｔｒａｌｉａ
【Ｆターム（参考）】
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