燃料噴射弁

【課題】噴霧を高分散／高微粒化させることが可能な燃料噴射弁を提供する。
【解決手段】燃料噴射弁は、燃料が噴射される噴孔３が形成された弁ボデーを備え、噴孔３は、複数の小噴孔５の各一部分を互いに重ねて形成することによって、噴孔３の内壁３１に突出部６を設けて形成され、小噴孔５を、ジグザグ線ＬＺの折り返し位置ＬＺＰに配置している。これにより、噴孔３からの噴霧を高分散／高微粒化させることができる。

【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の燃料供給に用いられる燃料噴射弁に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
エンジンの燃焼改善のため、ガソリン直噴エンジンでは、エンジン筒内に噴射される燃料の噴霧を、高分散／高微粒化させることが求められ、燃料噴射弁において、噴霧の分散および微粒化を向上させる試みが種々行なわれている。このような燃料噴射弁として、燃料が噴射される噴孔の形状を改善した燃料噴射弁が開示されている（特許文献１を参照）。
【０００３】
この噴孔は、複数の小噴孔を直線状に配置し、且つ、複数の小噴孔の各一部分を互いに重ねて形成することによって内壁に突出部を設けて形成されている。このため、噴孔内および噴孔近傍において燃料流れには、突出部によりカルマン渦等の微小な渦が発生して、内部乱れが促進される。この内部乱れの促進により、噴孔からの噴霧の分散および微粒化を向上させようとしている。
【特許文献１】実開昭６２−６４８７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
噴霧の分散および微粒化をより向上させるには、燃料流れの内部乱れをより促進させる必要があり、このためには、突出部の個数を増加させる必要があるため、小噴孔の個数を増加させる必要がある。しかし、上述の従来技術では、複数の小噴孔を直線上に配置して突出部を設けているため、小噴孔の個数を増加させると、噴孔の長手方向の長さが長くなるという問題が生じる。このため、噴孔の長手方向の長さに制約がある場合には、噴霧の分散および微粒化をより向上させることができない。
【０００５】
さらに、複数の小噴孔を直線上に配置して突出部を設けているため、互いに隣接する突出部間の寸法が大きくなり、突出部による燃料流れの内部乱れが、互いに分断されてしまうおそれがある。このため、噴孔からの噴霧は、突出部により微粒化が向上している領域が、突出部がないために微粒化が向上していない領域によって分断された、不均一なものとなってしまう。
【０００６】
これらのことから、従来技術では、噴霧の分散および微粒化をより向上させることが困難になっている。
【０００７】
本発明は、このような事情を考慮してなされたものであり、噴霧を高分散／高微粒化させることが可能な燃料噴射弁を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は上記目的を達成するため、以下の技術的手段を採用する。
【０００９】
請求項１の発明によれば、燃料が噴射される噴孔が形成された弁ボデーを備え、噴孔は、複数の小噴孔の各一部分を互いに重ねて形成することによって、噴孔の内壁に突出部を設けて形成され、小噴孔を、ジグザグ線の折り返し位置に配置していることを特徴とする。
【００１０】
この構成によれば、小噴孔を、ジグザグ線の折り返し位置に配置しているため、直線上に複数の小噴孔を配置する場合と比較して、噴孔の長手方向において単位長さあたりの突出部の個数を増加できる。このため、噴孔内および噴孔近傍において燃料流れに生じる突出部による内部乱れを、より促進できるため、噴孔からの噴霧を、高分散／高微粒化させることが可能となる。
【００１１】
請求項２の発明によれば、小噴孔を、互いに隣接する突出部間の寸法が、小噴孔の孔面積と同一面積である円の半径未満となる配置で配置していることを特徴とする。
【００１２】
この構成によれば、互いに隣接する突出部間の寸法を、小噴孔の孔面積と同一面積である円の半径未満としているため、噴孔内および噴孔近傍において燃料流れに生じる突出部による内部乱れが、互いに分断されてしまうことを、抑えることができる。このため、噴孔からの噴霧において、突出部により微粒化が向上している領域が、突出部がないために微粒化が向上していない領域によって分断されてしまうことを、抑えることができる。したがって、噴孔からの噴霧を、より高分散／高微粒化させることが可能となる。
【００１３】
請求項３の発明によれば、噴孔は、噴孔の噴孔周長が、燃料の入口側から燃料の出口側へ向かって徐々に長くなるように形成されていることを特徴とする。
【００１４】
この構成によれば、噴孔の噴孔周長が、燃料の入口側から燃料の出口側へ向かって徐々に長くなっているため、突出部により内部乱れが生じている燃料流れは、噴孔から噴出後、噴孔から遠ざかるにつれて拡大してゆく。このため、噴孔から遠ざかるにつれて、この燃料流れの燃料と空気の接触面積が増加して、この燃料流れの燃料が空気から受けるせん断力が増加する。したがって、噴孔から噴出後の燃料流れにおいて、突出部による内部乱れがより促進されて、噴孔からの噴霧において、突出部による高分散／高微粒化させる効果をより高めることが可能となる。
【００１５】
請求項４の発明によれば、小噴孔は、互いに、同一形状と同一の大きさとを有することを特徴とする。このため、噴孔において、上述した小噴孔の配置関係を満足させる構成を採り易くなり、噴孔からの噴霧を、高分散／高微粒化させることが、より容易となる。
【００１６】
請求項５の発明によれば、小噴孔は、円形であることを特徴とする。
【００１７】
この構成によれば、小噴孔が加工し易い円形であるため、加工コストを抑えて、上述の効果を奏することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、図中の互いに同一若しくは均等である部分に、同一符号を付している。
【００１９】
図1と図２に示す燃料噴射弁１は、シリンダヘッド１１に取り付けられ、シリンダブロック１０の内周面と、シリンダヘッド１１の内周面と、ピストン１２の上端面とで形成される燃焼室１４に、燃料噴射弁１の長手方向の軸線ＶＡに対して噴霧Ｓの中心軸ＳＡを傾斜させて燃料を噴射する。これにより、点火プラグ１３やシリンダブロック１０の内周面に噴霧Ｓが直接付着して液状となることを抑制している。
【００２０】
上述したように燃料を噴射するため、燃料噴射弁１の先端側の弁ボデー２に、燃料が噴射される噴孔３が、図３〜５に示す形状で形成される。弁ボディ２は、図３に示すように有底筒状に形成され、燃料流れ方向（図３において下方向）に向けて縮径する円錐状の内面２１を有し、ニードル４が着座可能な弁座２２が内面２１に形成される。弁ボディ２において弁座２２に対し燃料流れの下流側（図３において下方向側）に、燃料を噴射する噴孔３が形成される。
【００２１】
噴孔３を開閉するニードル４は、図３において上下方向へ移動するように構成される。ニードル４が上方へ移動して弁座２２から離座すると、高圧燃料は、弁ボディ２の内面２１とニードル４の隙間を通って、噴孔３の入口３２から出口３３へ向かって、噴孔３から噴霧Ｓとして噴射される。ニードル４が下方へ移動して弁座２２に着座すると、噴孔３からの燃料噴射が遮断される。
【００２２】
図４において上下方向を長手とするスリット状の噴孔３は、弁ボデー２の中心から図４において左側へずらし位置に形成される。高圧燃料は、スリット状の噴孔３から、図３に示す方向では扇状に広がる形状であって、図５に示す方向では、燃料噴射弁１の軸線ＶＡに対して傾斜した扁平な噴霧Ｓとして噴射される。
【００２３】
図６に示すように、噴孔３は、複数の小噴孔５の各一部分を互いに重ねて形成することによって、噴孔３の内壁３１に突出部６を設けて形成される。図６に示す例では、７個の同一半径Ｒ（図７）の円の小噴孔５を、重ね領域Ａ１で互いに重ねて穴加工し、これにより、噴孔３の内壁３１に１２個の突出部６を設けて噴孔３が形成される。小噴孔５は、ジグザグ線ＬＺの折り返し位置ＬＺＰに配置され、小噴孔５の中心５１は、折り返し位置ＬＺＰに位置する。小噴孔５を、ジグザグ線ＬＺの折り返し位置ＬＺＰに配置しているため、噴孔３は、長手方向に長さＬ０を有するスリット形状で形成されているといえる。
【００２４】
さらに、小噴孔５は、図７において、互いに隣接する突出部６１，６２間の寸法Ｌ１や、互いに隣接する突出部６２，６３間の寸法Ｌ２を含む、全ての互いに隣接する突出部６間の寸法が、小噴孔５の半径Ｒ未満となる配置で配置される。
【００２５】
図８において、噴孔３は、噴孔３の噴孔周長Ｃ１，Ｃ２が、燃料の入口３２側から燃料の出口３３側へ向かって、噴孔周長Ｃ１から噴孔周長Ｃ２へ徐々に長くなるように、テーパ状に形成される。７個の小噴孔５は、互いに、同一形状と同一の大きさとを有し、具体的には、入口３２側と出口３３側の両方で、同一半径の円（出口３３側では同一半径Ｒの円）を有すると共に、入口３２側から出口３３側へ向かって同一のテーパ状に形成される。小噴孔５の寸法は、例えば、入口３２側の各小噴孔５の直径を０．２ｍｍとし、出口３３側の各小噴孔５の直径を０．３ｍｍとし、入口３２と出口３３間の寸法を０．８ｍｍとする。図８に示す例では、１２個の突出部６は、それぞれ、入口３２と出口３３間で連続的に形成される。噴孔３は、上述した形状で、レーザ加工や、放電加工などによって形成される。
【００２６】
以下、噴孔３からの噴霧Ｓの高分散／高微粒化について説明する。
【００２７】
図８において、噴孔３内および噴孔３近傍において燃料流れＳ１には、入口３２と出口３３間で連続的に形成されている突出部６により、カルマン渦等による微小な渦Ｓ２が、入口３２と出口３３間で連続的に生じて、内部乱れが促進されている。
【００２８】
噴孔３では、小噴孔５を、ジグザグ線ＬＺの折り返し位置ＬＺＰに配置しているため、直線上に複数の小噴孔５を配置した、図９に示す噴孔３０と比較して、噴孔３の長手方向において単位長さあたりの突出部６の個数を増加できる。具体的には、図９に示す例では、噴孔３０は、噴孔３と同じ小噴孔５を直線上に配置すると共に、小噴孔５の各一部分を互いに重ねて形成することによって、形成される。また、噴孔３０の長手方向の長さは、噴孔３と同じＬ０で形成される。このため、小噴孔５が直線上に配置された噴孔３０では、小噴孔５の個数が５個であるのに対して、小噴孔５がジグザグ線ＬＺの折り返し位置ＬＺＰに配置された噴孔３においては、小噴孔５の個数が７個に増加している。したがって、噴孔３０においては、突出部６０の個数の個数が８個であるのに対して、噴孔３においては、突出部６の個数の個数が１２個に増加している。
【００２９】
このように、噴孔３では、噴孔３０と比較して、噴孔３の長手方向において単位長さあたりの突出部６の個数が増加できるため、噴孔３内および噴孔３近傍において燃料流れＳ１に生じる突出部６による微小な渦Ｓ２を増加でき、噴孔３内および噴孔３近傍において燃料流れＳ１に生じる内部乱れを、より促進できる。このため、噴孔３からの噴霧Ｓを、高分散／高微粒化させることが可能となる。
【００３０】
さらに、噴孔３では、図７に示すように、互いに隣接する突出部６１，６２間の寸法Ｌ１や、互いに隣接する突出部６２，６３間の寸法Ｌ２を含む、全ての互いに隣接する突出部６間の寸法を、小噴孔５の半径Ｒ未満としている。このため、図１０に示すように、突出部６が半径Ｒ未満の間隔で連なっている突出部領域Ａ２が、噴孔３の中央側の長手に沿って形成され、突出部６が形成されていない突出部無し領域Ａ３によって、突出部領域Ａ２は分断されていない。
【００３１】
一方、噴孔３０では、図１１に示すように、互いに隣接する突出部６０１，６０２間の寸法Ｌ１０が小噴孔５の半径Ｒ未満となっているのに対して、互いに隣接する突出部６０２，６０３間の寸法Ｌ２０が小噴孔５の半径Ｒより長くなっている。小噴孔５を互いに近づけるように配置すれば、寸法Ｌ２０を短くできるが、寸法Ｌ１０が長くなってしまう。さらには、小噴孔５を互いに近づけると、突出部６０がなだらかになって、突出部６による微小な渦Ｓ２が生じにくくなるという問題も生じる。このように、噴孔３０では、全ての互いに隣接する突出部６０間の寸法を、小噴孔５の半径Ｒ未満となる配置にすることができない。このため、噴孔３０では、図９に示すように、突出部６がない突出部無し領域Ａ３０によって、突出部６０が互いに分断されてしまう。このため、噴孔３０からの噴霧は、突出部６０により微粒化が向上している領域が、突出部６０がないために微粒化が向上していない領域によって分断された、不均一なものとなってしまう。
【００３２】
これに対して、噴孔３では、図１０に示すように、突出部無し領域Ａ３によって、突出部領域Ａ２は分断されていないため、噴孔３からの噴霧Ｓにおいて、突出部６により微粒化が向上している領域が、突出部６がないために微粒化が向上していない領域によって分断されてしまうことを、抑えることができる。したがって、噴孔３からの噴霧Ｓを、より高分散／高微粒化させることが可能となる。
【００３３】
さらに、噴孔３では、噴孔３の噴孔周長Ｃ１，Ｃ２が、燃料の入口３２側から燃料の出口３３側へ向かって、噴孔周長Ｃ１から噴孔周長Ｃ２に徐々に長くなっているため、突出部６により内部乱れが生じている燃料流れＳ１は、噴孔３から噴出後、噴孔３から遠ざかるにつれて拡大してゆく。このため、噴孔３から遠ざかるにつれて、この燃料流れＳ１の燃料と空気の接触面積が増加して、この燃料流れＳ１の燃料が空気から受けるせん断力が増加する。したがって、噴孔３から噴出後の燃料流れＳ１において、突出部６による内部乱れがより促進されて、噴孔３からの噴霧Ｓにおいて、突出部６による高分散／高微粒化させる効果をより高めることが可能となる。
【００３４】
さらに、噴孔３では、小噴孔５を、ジグザグ線ＬＺの折り返し位置ＬＺＰに配置しているため、噴孔３からの噴霧Ｓは、長手方向と短手方向を有するスリット形状で噴射される。このため、突出部６により内部乱れが生じている燃料流れＳ１は、噴孔３の長手方向において空気との接触面積が増加して、燃料流れＳ１の燃料が空気から受けるせん断力が増加する。したがって、噴孔３から噴出後の燃料流れＳ１において、突出部６による内部乱れがより促進されて、噴孔３からの噴霧Ｓにおいて、突出部６による高分散／高微粒化させる効果をより高めることが可能となる。
【００３５】
さらに、噴孔３では、噴孔３の噴孔周長Ｃ２のエッジ部分によって、燃料流れＳ１に乱れが生じているが、図６と図９の比較から明らかなように、噴孔３の噴孔周長Ｃ２は、噴孔３０の噴孔周長Ｃ２０より長くなっている。このため、噴孔周長Ｃ２０のエッジ部分と比較して、噴孔周長Ｃ２のエッジ部分による燃料流れＳ１に生じる乱れが、より促進される。したがって、噴孔３からの噴霧Ｓにおいて、噴孔３の噴孔周長Ｃ２のエッジ部分による分散／微粒化させる効果をより高めることが可能となる。
【００３６】
さらに、噴孔３では、７個の小噴孔５が、同一形状と同一の大きさとを有するため、上述した小噴孔５の配置関係を満足させる構成を、採り易くなる。具体的には、小噴孔５を、ジグザグ線ＬＺの折り返し位置ＬＺＰに配置することや、さらには、全ての互いに隣接する突出部６間の寸法を、小噴孔５の半径Ｒ未満として配置することを、容易に実現することが可能となる。このため、噴孔３からの噴霧Ｓを、高分散／高微粒化させることが、より容易となる。
【００３７】
さらに、噴孔３では、小噴孔５が加工し易い円形であるため、加工コストを抑えて、上述の効果を得ることができる。
【００３８】
燃料噴射弁１の噴孔３から噴射された噴霧Ｓの平均粒径ＳＭＤ（μｍ）を図１２に示し、噴霧Ｓを撮影した写真を図１３に示す。図１２，１３では、燃料として、ｎ−ヘプタン（Ｃ_７Ｈ_１６）を用い、図１２では、平均粒径を、噴孔３直下５０ｍｍの位置でレーザー回折法によって、ザウターの平均粒径ＳＭＤとして計測した。ザウターの平均粒径ＳＭＤは、油滴の表面積と油滴の容積の合計が等しいとして求める平均粒径であり、蒸発や燃焼に最も合理的に関連付けられる平均粒径である。図１２は、横軸を燃料圧力Ｐ（ＭＰａ）とし、縦軸を平均粒径ＳＭＤとしてグラフ化している。
【００３９】
図１３は、図３に示す方向において、燃料圧力Ｐを２０ＭＰａとし、パルス幅を１ミリ秒として、燃料噴射弁１の噴孔３から噴射された噴霧Ｓを撮影した写真を示す。これは、噴霧Ｓにレーザー光を照射し、噴霧Ｓからの散乱光を、噴霧Ｓとして撮影したものである。写真では、噴霧Ｓは、黒を背景として白色で表わされるが、図１３を見易くするため、図１３では、黒白を反転にして、黒色の噴霧Ｓを、白を背景として示している。図１２に示す平均粒径ＳＭＤで高微粒化されている噴霧Ｓが、図１３中の矢印Ｓ３で示すように、巻き上がりが強化されて、高分散化されている。
【００４０】
（変形例）
上述の図８で示した噴孔３を、燃料の入口３２と出口３３間で小噴孔５を互いに重ねるように形成したが、これに限らない。図１４に示すように、噴孔３Ａを、燃料の出口３３Ａから寸法Ｔ２の間で小噴孔５Ａを互いに重ね、燃料の入口３２Ａで小噴孔５Ａを互いに重ねないように形成することも可能である。噴孔３では、突出部６が、入口３２と出口３３間で連続的に形成されているのに対して、噴孔３Ａでは、突出部６Ａが、出口３３Ａから寸法Ｔ２の間でのみ連続的に形成されている。噴孔３Ａでも、上述と同様の効果を得ることができる。
【００４１】
なお、突出部６Ａによって燃料流れＳ１に生じる内部乱れを所定のレベルで確保するためには、突出部６Ａが形成されている寸法Ｔ２を、入口３２と出口３３間の寸法Ｔ１の２／３以上とすることが望ましい。
【００４２】
上述の図８で示した噴孔３を、噴孔３の噴孔周長Ｃ１，Ｃ２が、燃料の入口３２側から燃料の出口３３側へ向かって、噴孔周長Ｃ１から噴孔周長Ｃ２に徐々に長くなるように、テーパ状に形成したが、これに限らない。図１５に示すように、小噴孔５Ｂからなる噴孔３Ｂを、噴孔３Ｂの噴孔周長Ｃ１１，Ｃ２１が、燃料の入口３２Ｂと出口３３Ｂ間で等しくなるように、ストレート状に形成することも可能である。噴孔３Ｂでも、テーパ状に噴孔３を形成したことによる効果を除いて、上述と同様の効果を得ることができる。
【００４３】
上述の例では、小噴孔５，５Ａ、５Ｂは、円形であったが、図１６に示す楕円の小噴孔５Ｃとすることも可能であり、図１７に示す正方形の小噴孔５Ｄとすることも可能であり、図１８に示す正六角形の小噴孔５Ｅとすることも可能である。
【００４４】
図１６では、噴孔３Ｃを、７個の小噴孔５Ｃの各一部分を互いに重ねて形成することによって、噴孔３Ｃの内壁に突出部６Ｃを設けて形成し、小噴孔５Ｃを、ジグザグ線の折り返し位置に配置する。さらに、小噴孔５Ｃを、互いに隣接する突出部６Ｃ間の寸法が、小噴孔５Ｃの楕円の孔面積と同一面積である円の半径未満となる配置で配置する。
【００４５】
図１７では、噴孔３Ｄを、７個の小噴孔５Ｄの各一部分を互いに重ねて形成することによって、噴孔３Ｄの内壁に突出部６Ｄを設けて形成し、小噴孔５Ｄを、ジグザグ線の折り返し位置に配置する。さらに、小噴孔５Ｄを、互いに隣接する突出部６Ｄ間の寸法が、小噴孔５Ｄの正方形の孔面積と同一面積である円の半径未満となる配置で配置する。
【００４６】
図１８では、噴孔３Ｅを、７個の小噴孔５Ｅの各一部分を互いに重ねて形成することによって、噴孔３Ｅの内壁に突出部６Ｅを設けて形成し、小噴孔５Ｅを、ジグザグ線の折り返し位置に配置する。さらに、小噴孔５Ｅを、互いに隣接する突出部６Ｅ間の寸法が、小噴孔５Ｅの正六角形の孔面積と同一面積である円の半径未満となる配置で配置する。
【００４７】
噴孔３Ｃ，３Ｄ，３Ｅでも、それぞれ、上述と同様の効果を得ることができる。
【００４８】
なお、小噴孔は、上述の形状に限るものではなく、正方形でない四角形や、その他の多角形であっても、上述と同様の効果を得ることができる。
【００４９】
上述の例では、小噴孔５の各孔面積は互いに同一であり、小噴孔５Ａの各孔面積は互いに同一であり、小噴孔５Ｂの各孔面積は互いに同一であり、小噴孔５Ｃの各孔面積は互いに同一であり、小噴孔５Ｄの各孔面積は互いに同一であり、小噴孔５Ｅの各孔面積は互いに同一であったが、これに限らない。噴孔を、孔面積が互いに異なる複数の小噴孔の各一部分を互いに重ねて形成することによって、噴孔の内壁に突出部を設けて形成し、小噴孔を、ジグザグ線の折り返し位置に配置することも可能である。この場合、さらに、小噴孔を、互いに隣接する突出部間の寸法が、互いに異なる小噴孔の孔面積の平均値と同一面積である円の半径未満となる配置で配置する。これにより、上述と同様の効果を得ることが可能となる。
【００５０】
また、小噴孔は、７個の限らないで、他の個数とすることも可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】本発明の一実施形態による燃料噴射弁の取り付け位置および燃焼室への噴霧を示す断面図である。
【図２】図１中のＩＩ部の拡大断面図である。
【図３】図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線の断面図である。
【図４】図２中のＩＶ矢視図である。
【図５】図４中のＶ−Ｖ線の断面図である。
【図６】図４中のＶＩ部の拡大図である。
【図７】図６中のＶＩＩ部の拡大図である。
【図８】図６に示す噴孔の斜視図である。
【図９】図６の比較例を示す拡大図である。
【図１０】図６に示す噴孔の効果の説明図である。
【図１１】図９中のＸＩ部の拡大図である。
【図１２】図６に示す噴孔からの噴霧の平均粒径と燃料圧力の関係を示すグラフである。
【図１３】図６に示す噴孔からの噴霧を撮影した写真である。
【図１４】図８の第１変形例を示す噴孔の斜視図である。
【図１５】図８の第２変形例を示す噴孔の斜視図である。
【図１６】図６の第１変形例を示す噴孔の拡大図である。
【図１７】図６の第２変形例を示す噴孔の拡大図である。
【図１８】図６の第３変形例を示す噴孔の拡大図である。
【符号の説明】
【００５２】
１燃料噴射弁、２弁ボデー、２１内面、２２弁座
３，３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３０噴孔、３１，３０１内壁
３２，３２Ａ，３２Ｂ入口、３３，３３Ａ，３３Ｂ出口、４ニードル
５，５Ａ，５Ｂ，５Ｃ，５Ｄ，５Ｅ小噴孔、５１中心
６，６Ａ〜６Ｅ，６０、６１〜６３、６０１〜６０３突出部
１０シリンダブロック、１１シリンダヘッド、１２ピストン、１３点火プラグ
１４燃焼室、Ｓ噴霧、ＳＡ中心軸、Ｓ１燃料流れ、Ｓ２渦
Ｓ３巻き上がり、ＶＡ軸線、Ａ１重ね領域、Ａ２突出部領域
Ａ３、Ａ３０突出部無し領域、Ｃ１，Ｃ１１，Ｃ２，Ｃ２０，Ｃ２１噴孔周長
Ｌ０，Ｌ１，Ｌ２，Ｌ１０，Ｌ２０、Ｔ１，Ｔ２寸法、ＬＺジグザグ線
ＬＺＰ折り返し位置、Ｒ半径

【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料が噴射される噴孔が形成された弁ボデーを備え、
前記噴孔は、複数の小噴孔の各一部分を互いに重ねて形成することによって、前記噴孔の内壁に突出部を設けて形成され、
前記小噴孔を、ジグザグ線の折り返し位置に配置していることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
前記小噴孔を、互いに隣接する前記突出部間の寸法が、前記小噴孔の孔面積と同一面積である円の半径未満となる配置で配置していることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射弁。
【請求項３】
前記噴孔は、前記噴孔の噴孔周長が、前記燃料の入口側から前記燃料の出口側へ向かって徐々に長くなるように形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の燃料噴射弁。
【請求項４】
前記小噴孔は、互いに、同一形状と同一の大きさとを有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。
【請求項５】
前記小噴孔は、円形であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料噴射弁。

【図１】