高強度熱延鋼板の製造方法
【課題】 析出強化型の元素を含有する高強度熱延鋼板が目標とする機械的特性になるように制御できる高強度熱延鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【解決手段】 Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板の、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂから選択される元素の鋼中の実績成分値から、標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるこれら選択された元素の固溶量を求め、更に、これらの固溶量から、標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測し、この予測した機械的特性が目標とする機械的特性になるような、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までのあるべき固溶量と、この固溶量を実現するためのあるべき熱延条件を求め、このような熱延条件になるように、実際の熱延条件をフィードフォワード制御する。
【解決手段】 Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板の、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂから選択される元素の鋼中の実績成分値から、標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるこれら選択された元素の固溶量を求め、更に、これらの固溶量から、標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測し、この予測した機械的特性が目標とする機械的特性になるような、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までのあるべき固溶量と、この固溶量を実現するためのあるべき熱延条件を求め、このような熱延条件になるように、実際の熱延条件をフィードフォワード制御する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、目標とする機械的特性になるようなフィードフォワード制御を行なう高強度熱延鋼板の製造方法に関するものである。本発明において高強度熱延鋼板とは、引張強さが５２０ＭＰａ以上の厚板あるいは熱延鋼板のことを言う。
【背景技術】
【０００２】
高強度熱延鋼板の製造において、従来から、鋼の成分組成に応じて、目標とする機械的特性になるように、熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件が制御されている。
【０００３】
しかしながら、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板において、これら元素の実際の鋳造後の実績値は、目標値に対して、どうしてもバラつきやすい。
【０００４】
このため、目標値に対して設定された熱延の標準条件（加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件など）で製造した場合、実績値としての引張強さなどの機械的な特性が、目標とする機械的特性にならないような、ばらつきが生じる場合がある。特に、近年では、溶接性向上のために、Ｃ含有量を低減する代わりに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの析出強化型の元素を含有させて、Ｃ含有量低減に伴う強度低下を補うことが行なわれており、このような鋼では、前記機械的特性のばらつきの傾向が特に強い。
【０００５】
これに対して、従来から、熱延鋼板の分野において、目標とする機械的特性に近づける、あるいは機械的な特性のばらつきを抑制することが提案されている。例えば、圧延前の鋼材成分の実績値、圧延後の鋼材サイズ、鋼材材質保証値から加熱、圧延、冷却の予定プロセス条件を求め、それぞれのプロセス条件を取り込み、予定プロセスを再計算修正すべく、材質予測を行なう材質予測方法が提案されている（特許文献１参照）。
【０００６】
更には、加熱炉内での加熱を経て、その後圧延を行う鋼材の製造方法において、前記加熱炉内にある個々の被加熱鋼材の鋼中成分における析出強化元素の固溶度Ｋｃを計算するとともに、予め該固溶度の到達目標値Ｋｏを設定しておいて、Ｋｃ≧Ｋｏを満たすことを条件として、前記被加熱鋼材を前記加熱炉から取り出して圧延する鋼材の製造方法が提案されている（特許文献２参照）。
【特許文献１】特開平４−３６１１５８号公報（全文）
【特許文献２】特開２００４−２４４６５９号公報（全文）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板では、熱間加工モデル、析出モデル、変態モデル、組織・材質モデルなどは複雑に絡み合う。このため、特許文献１の方法では、精度の良いモデルを作成することは非現実的であり、材質予測自体が難しく、材質を安定化させることはできない。
【０００８】
特許文献２の方法であっても、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板では、加熱炉における析出強化元素の固溶度Ｋｃを計算すること自体が難しい。加熱時の実際の昇温パターンの違いなども析出強化元素の固溶度Ｋｃに大きな影響を与えるからである。また、熱延した際の熱延鋼板における圧延後で組織変態前までのこれら元素の固溶量も、実際の熱延条件によって大きく変化する。このため、加熱時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶度Ｋｃ自体の計算精度が低く、また、加熱時の固溶度Ｋｃだけでは、機械的特性を精度良く予測することができない。このため、特許文献２の方法のように、加熱時の固溶量だけを問題とする制御方法では、精度の良い材質予測が難しく、材質を安定化させることはできない。
【０００９】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板が目標とする機械的特性になるようにフィードフォワード制御できる高強度熱延鋼板の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この目的を達成するために、本発明の高強度熱延鋼板の製造方法の要旨は、 Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板の製造方法であって、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂから選択される元素の鋼中の実績成分値と、この鋼を予め定めた標準の条件で熱延した際の熱延鋼板における圧延後で組織変態前までのこれら選択された元素の固溶量との関係、および、これら選択された元素の固溶量と熱延鋼板の機械的特性との関係を、各々予め求めておき、実際の熱延鋼板の製造における鋼中のこれら選択された元素の実績成分値から、前記関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるこれら選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量を求め、更に、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量から、前記関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測し、この予測した機械的特性が目標とする機械的特性になるような、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までのあるべき固溶量を求めるとともに、この固溶量を実現するためのあるべき熱延条件を求め、このあるべき熱延条件になるように、実際の熱延条件をフィードフォワード制御することである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明者らの知見によれば、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板では、圧延後で変態前の、これら元素の固溶量が、熱延鋼板の機械的特性を支配する。
【００１２】
通常、熱延鋼板の組織や他の元素量も熱延鋼板の機械的特性を当然支配する。しかし、本発明者らの知見によれば、上記高強度熱延鋼板では、後述する図３や４の通り、熱延鋼板の組織や他の元素量などに依らずとも、含有するＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの固溶量のみによって、製造される熱延鋼板の機械的特性が予測できる。
【００１３】
したがって、この現象を用いれば、圧延後で変態前の、含有するＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの元素の固溶量を把握できれば、熱延鋼板の組織モデルや他の元素量などを介さなくても、標準条件など一定熱延圧延条件下での熱延鋼板の機械的特性を予測できる。
【００１４】
そして、この予測した熱延鋼板の機械的特性（標準条件での熱延）が、目標とする機械的特性になるような、あるべき熱延条件を求めることができる。このため、これに基づいて、実際の熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件を、あるべき熱延条件になるようにフィードフォワード制御することができる。
【００１５】
前記したように、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板では、熱間加工モデル、析出モデル、変態モデル、組織・材質モデルなどが複雑に絡み合う。しかし、だからと言って、これら考えられる因子を全て取り込んで、材質予測しようとすると、却って、前記特許文献１にのように、精度の良いモデルを作成することが難しくなる。前記した従来技術が、精度の良いモデルを作成できなかったのは、本発明のように、上記高強度熱延鋼板が、組織や他の元素量などに依らずとも、含有するＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの固溶量のみによって機械的特性が予測できることを知見し得なかったことによる。
【００１６】
これに対して、本発明では、これら考えられる因子を全て取り込むのではなく、材質に最も相関する因子としては、基本的には、前記した通り、圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量のみを選択する。これは、前記した通り、圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が、熱延鋼板の機械的特性を支配することを知見できた故である。したがって、例え、圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量を熱延鋼板の機械的特性予測に使用したとしても、前記したように、他の考えられる因子を全て取り込んで、圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量を考えられるそれらの因子の一つに過ぎなくした場合には、却って、前記特許文献１にのように、材質予測が難しくなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
（対象とする高強度熱延鋼板）
本発明では、その対象とする高強度熱延鋼板の前提として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板とする。
【００１８】
これらの条件を満足する高強度熱延鋼板は、前記した通り、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が、熱延鋼板の機械的特性を支配し、熱延鋼板の組織や他の元素量などに依らずとも、含有するＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの固溶量のみによって、製造される熱延鋼板の機械的特性が予測できる。
【００１９】
本発明が対象とする、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなる鋼組織の機械的特性のばらつきは、焼入れ性のばらつきにより生じる。この焼入れ性のばらつきは、固溶Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂのばらつきが支配因子となっている。しかも、この固溶Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂのばらつきによる機械的特性のばらつきは非常に大きい。
【００２０】
一方、フェライト、フェライト・パーライトからなる組織の機械的特性のばらつきは、フェライト粒径、パーライト分率などのばらつきにより生じる。このフェライト粒径、パーライト分率などのばらつきは、旧γ粒径、残留ひずみ、合金元素および微細析出物量などのばらつきに起因している。これらのばらつきは、非常に複雑ではあるが、そのばらつきの程度による機械的特性のばらつきは、逆に非常に小さい。
【００２１】
これに対して、本発明が対象とする、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなる鋼組織であれば、引張強さが５２０ＭＰａ以上で、前記した通り、引張強さなどの機械的な特性が大きくばらつき、本発明適用の必要性が高い。また、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトは変態温度が６００℃以下と低いので、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂが析出しにくく、変態前と変態後とで、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が略同じである。このため、圧延後で変態前の、これら元素の固溶量から熱延鋼板の機械的特性を予測することができる。
【００２２】
より具体的には、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトが占積率で８０％以上の場合には、変態前と変態後とで、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が略同じである。また、引張強さが５２０ＭＰａ以上の高強度とするためにも、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトが占積率で８０％以上必要である。
【００２３】
ベイナイトおよび／またはマルテンサイトの占積率は、鋼板の１／４の厚さ部分の光学顕微鏡観察（倍率４００倍）により組織観察したのち、画像解析によって、面積率として占積率を測定する。具体的には、まず、鋼板をナイタールで腐食して、前記光学顕微鏡で観察し、板厚約１／４の位置（ｔ／４位置）における板断面の圧延方向面を写真撮影する。そして、この写真のうち、ベイナイトおよびマルテンサイトと認められる組織をトレースし、市販の画像ソフト［汎用画像処理ソフト「Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ」（Ｍｅｄｉａ，Ｃｙｂｅｒｎｅｔｉｃｓ社製）］を用いて、各組織の面積率としての占積率を測定する。
【００２４】
本発明では、鋼組織において、上記ベイナイトおよび／またはマルテンサイトの占積率を満たせば、残部の組織に、ポリゴナルフェライトやパーライトなどの他の組織を含むものであって良い。
【００２５】
（熱延鋼板の製造方法）
本発明における高強度熱延鋼板の製造方法を、図１のフローチャートに基づき以下に説明する。
【００２６】
図１において、先ず、転炉などの出鋼時における鋼中のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂから選択される元素の実績成分値と、これを予め定めた標準の熱延条件で熱延した（熱延後冷却した）鋼板のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量、そして、この熱延鋼板の強度などの機械的な特性との関係を予め求める。この予め定める標準の熱延条件は、各熱延の温度条件などの、フィードフォワード制御における制御しろを考慮して（制御の余地があるように）、スラブ加熱温度、粗圧延開始温度、仕上圧延開始温度、仕上圧延終了温度、冷却速度などの、設定制御範囲における中庸値程度に定めるのが好ましい。
【００２７】
この内、本発明において基本的なデータとなる、出鋼時における鋼中のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの実績成分値は実測値から求める。
【００２８】
これに対して、熱延鋼板の圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量、そして、この熱延鋼板の強度などの機械的な特性は、これまでの製造された熱延鋼板の実績値からの統計的な処理から算出しても、あるいは理論的に計算して算出しても良い。
【００２９】
ここで、本発明対象鋼板は、前記した通り、変態前と変態後とで、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が略同じであるので、前記標準の熱延条件で熱延した鋼板の（変態後の）Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量を、熱延後で組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量と見なす。以下、特別に記載しない限り、熱延（圧延）後で組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量を単に固溶量とも言う。
【００３０】
鋼中にＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの内の一種しか含まない場合には、当然、この一種含まれる元素が選択される固溶量算出対象となる。これに対して、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの内の二種以上を含有する場合には、その内の含有する一種の元素を選択して、熱延鋼板の圧延後で変態前の固溶量の算出対象としても良く、その内の含有する二種以上の元素を熱延鋼板の圧延後で変態前の固溶量の算出対象としても良い。
【００３１】
また、これらＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂに加えて、鋼板の基本的な成分であるＣ、Ｓｉ、Ｍｎや、他の合金元素であるＭｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒなどの標準の熱延条件で熱延した（熱延後冷却した）鋼板の固溶量を求め、これら元素の固溶量をＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂと同様に、後述する熱延鋼板の強度などの機械的特性の予測に用いても良い。しかし、本発明では、基本的に、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量のみから、熱延鋼板の強度などの機械的特性の予測ができることが特徴であり、その他元素の固溶量を考慮する必要は基本的には無い。また、これら元素の数を増した場合、計算が複雑となり時間を要するなどの欠点も生じる。
【００３２】
以上の手順によって、鋼のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの実績成分値と、この鋼を標準の熱延条件で熱延した鋼板の、熱延後で組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶量と、この熱延鋼板の強度などの機械的な特性との関係を、後述する図３、４のように予め求めておく。
【００３３】
実際の熱延鋼板の製造に際しては、熱延される鋼のこれら元素の実績成分値（出鋼時等）から、前記予め求めた関係を用いて、標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるこれら元素の圧延後で組織変態前までの各固溶量を求める。
【００３４】
更に、これら求めた元素の固溶量から、前記予め求めた関係を用いて、標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測する。この際、〔ＴＳ＝ｆ（固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量、固溶Ｖ量、固溶Ｔｉ量）〕などの予測式を作成して、これを重回帰することによって、熱延鋼板のＴＳを予測しても良い。この場合、特に、熱延の仕上げ開始温度は、熱延鋼板への歪み蓄積量に大きく効くため、熱延鋼板の機械的特性に比較的大きな影響を与える。このため、熱延鋼板の機械的特性を予測する際には、上記予測式に、この熱延の仕上げ開始温度を入れて、〔ＴＳ＝ｆ（固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量、固溶Ｖ量、固溶Ｔｉ量、熱延の仕上げ開始温度）〕として考慮することが好ましい。
【００３５】
この熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるようであれば、標準の条件でそのまま熱延を行なう。目標とする機械的特性とは、主として引張強度、伸び、靱性などであり、具体的な鋼板用途からくる要求特性に応じて、これら目標とする機械的特性を選択する。
【００３６】
これに対して、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性にならないようであれば、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるための、あるべき組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶量と、それを得るための、あるべき熱延条件を、後述する加熱時、圧延時、冷却時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶析出モデルを用いて求める。
【００３７】
これらの一連の操作を、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるようになるまで繰り返し行ってあるべき熱延条件を決定する。そして、このあるべき熱延条件に基づいて、実際の熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件を、熱延工程のプロセスコンピューターへフィードフォワードし、前記した実際の熱延条件を、あるべき熱延条件になるように選択的に制御して、熱延板を製造する。
【００３８】
ここで、本発明では、以上求めたＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量に基づいて、これから製造する熱延鋼板のこれら元素の固溶量を制御すべく、熱延プロセス条件を制御乃至操作する。したがって、熱延の加熱時、圧延時、圧延後の冷却時における、加熱温度、粗圧延温度、仕上げ圧延温度、冷却開始温度、冷却速度などの熱延条件と、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量との相関を予め求めておくことが必要となる。即ち、加熱時、圧延時、冷却時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶析出モデルを予め各々作成しておく。
【００３９】
（固溶量算出）
ここで、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの含有量実績値に基づく熱延鋼板の固溶量や、加熱時、圧延時、冷却時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶析出モデル作成の際に用いるＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量は、これまでの製造された熱延鋼板の実績値（測定値）からの統計的な処理から算出しても、あるいは理論的に計算して算出しても良い。
【００４０】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの固溶量の理論的計算式は何を使ってもよいが、例えば朝倉書店「機械材料学」６８頁〜７１頁（１９９９年３月１０日初版発行、著者：平川賢爾ら）に開示されているＮｂ、Ｔｉ、Ｖ、ＢなどのＣ、Ｎに対する溶解度積に関する計算式を用いてもよいし、熱力学モデルに基づく相平衡計算などによる独自の式を用いてもよい。
【００４１】
（熱延鋼板製造ライン）
図２に、本発明が適用される熱延鋼板製造ラインの一例を、設備構成図で示す。製鋼工程１２からの出鋼に対し、連続鋳造工程（ＣＣ）１３または造塊工程１４でスラブが製造される。スラブは加熱炉２で加熱された後に、粗圧延機３、仕上圧延機４を通されて鋼板１に熱間圧延されて、次いで反りの矯正用のホットレベラ（ＨＬ）５を介して、冷却装置６によって変態組織とされ、所定厚の熱延鋼板を得る。
【００４２】
このような熱延鋼板製造ラインにおいて、製鋼工程１２、ＣＣ１３、造塊工程１４の各々に対しては製鋼・分塊プロセスコンピューター（以下、プロコンと言う）１５が、加熱炉２に対しては加熱プロコン７が、粗圧延機３、仕上圧延機４に対しては圧延プロコン８が、ＨＬ５、冷却装置６に対しては冷却プロコン９が、各々接続されている。
【００４３】
前記フローチャートにおける出鋼時における鋼中のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの実績成分値は、製鋼・分塊プロセスコン１５から、中央制御室１０の上位コンピューターに送られ、予め求められた、標準の熱延条件で熱延した（熱延後冷却した）鋼板のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量との関係から、この鋼を標準の熱延条件で熱延した熱延鋼板の強度などの機械的な特性が予測される。
【００４４】
この熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるようであれば、標準の条件でそのまま熱延を行なうように、中央制御室１０の上位コンピューターから、加熱プロコン７、圧延プロコン８、冷却プロコン９に指示が送られ、が、標準の条件でそのまま、加熱、熱延、冷却される。
【００４５】
一方、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性にならないようであれば、中央制御室１０の上位コンピューターでは、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になる、あるべき組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶量と、それを得るための、あるべき熱延条件を、前記した加熱時、圧延時、冷却時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶析出モデルを用いて求める。
【００４６】
そして、このあるべき熱延条件に基づいて、実際の熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件を、中央制御室１０の上位コンピューターから、加熱プロコン７、圧延プロコン８、冷却プロコン９へフィードフォワードし、実際の熱延条件を、あるべき熱延条件になるように選択的に制御して、熱延板を製造する。
【００４７】
（化学成分組成）
次に、本発明が対象とする熱延鋼板の好ましい成分について以下に説明する。なお化学成分の単位はすべて質量％である。
本発明では、特に熱延鋼板の成分組成を限定しないが、前記した通り、本発明が対象とするのは、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板である。このため、このような組織とし、また高強度を確保するための好ましい成分組成がある。
また、本発明が対象とする熱延鋼板は、溶接性向上のために、Ｃ含有量を低減する代わりに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの析出強化型の元素を含有させて、Ｃ含有量低減に伴う強度低下を補うタイプの鋼板が望ましい。このような鋼では、前記した通り、溶接性は改善されるように、機械的特性のばらつきの傾向が特に強く、本発明の必要性が高い。
【００４８】
これら熱延鋼板の、上記した組織と、強度などの特性を保障するための好ましい基本成分元素としては、Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：１．０〜３．０％を含有することが好ましい。
【００４９】
（Ｃ：０．０１〜０．１２％）
Ｃは、鋼板の強度を確保する為に必須の元素である。Ｃの含有量が０．０１％未満では、引張強さが５２０ＭＰａ以上の強度が得られない。一方、Ｃを０．１２％を超えて含有させると、溶接性が低下する。また、粗大な塊状の第２相の生成が多くなり、破壊の起点が増す為、伸びおよび伸びフランジ性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．０１〜０．１２％の範囲とする。
【００５０】
（Ｓｉ：０．０５〜１．０％）
Ｓｉは固溶強化元素としても有用である。このような効果を発揮させるためには０．０５％以上含有させる必要がある。一方、Ｓｉを１．０％を超えて含有させても、その効果は飽和し、却って、熱間脆性を起こして圧延中に割れやすくなる。したがって、Ｓｉ含有量は好ましくは０．０５〜１．０％の範囲とする。
【００５１】
（Ｍｎ：１．０〜３．０％）
Ｍｎの含有量が１．０％未満では、引張強さが５２０ＭＰａ以上の強度が得られない。一方、Ｍｎを３．０％を超えて含有させると、鋳片の割れなどの悪影響が生じる。したがって、Ｍｎ含有量は好ましくは１．０〜３．０％の範囲とする。
【００５２】
（Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上）
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの元素はいずれも、析出強化および組織微細化作用による高強度化効果を有している。この様な効果を有効に発揮させる為に、Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｂ：０．０１％以下（０％を含まない）の一種または二種以上を含有させる。これらの元素含有量が各々上限を超えると炭化物が多く生成し、所望の強度や靱性などが得られない。
【００５３】
（その他の元素）
これらの元素の他に、更に、その他の元素を選択的に含有しても良い。
例えば、母材、溶接部の強度向上、あるいは焼き入れ性の向上や高強度の確保のために、Ｍｏ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｎｉ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：２．０％以下（０％を含まない）の一種または二種以上を含有しても良い。
また、脱酸およびミクロ組織の微細化による母材靭性向上のために、Ａｌ：０．２００％以下（０％を含まない）を含有しても良い。
また、粒内ベイナイトの生成を促進してＨＡＺ靭性を向上させるために、窒素（Ｎ2 ）：０．０１００％以下（０％を含まない）、酸素（Ｏ2 ）：０．００５０％以下（０％を含まない）を含有しても良い。
更に、組織を微細化して靱性を高めるために、Ｃａ：０．００７％以下（０％を含まず）、Ｍｇ：０．００７％以下（０％を含まず）、ＲＥＭ：０．０５％以下（０％を含まず）の一種または二種以上を含有しても良い。
一方、Ｐ、Ｓは不純物であり、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下に止めるのがよい。
【００５４】
以下実施例に基づいて本発明を詳述する。ただし、下記実施例は本発明を制
限するものではなく、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは
全て本発明の技術範囲に包含される。
【実施例】
【００５５】
（固溶量と機械的な特性との関係）
Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：０．２％、Ｍｎ：２．０％、Ｃｒ：０．６％、Ｔｉ：０．０１％、Ｎｂ：０．０２％、残部Ｆｅからなる化学成分組成を有する鋼において、Ｂ含有量を１０〜３５ｐｐｍの範囲で変化させ、固溶Ｂ量を５〜２０ｐｐｍの範囲で変化させた熱延鋼板の、変態後の固溶Ｂ量と熱延鋼板の強度と靱性との関係を図３に示す。
【００５６】
この固溶Ｂ量を変化させた熱延鋼板は、前記標準製造条件として、一定の共通条件で製造した。即ち、連続鋳造によって得られた、上記化学成分組成を有するスラブを１２００℃±２０℃で加熱し、粗圧延開始温度を１１００℃±２０℃、仕上圧延開始温度を１０００℃±２０℃、仕上圧延終了温度を９００℃±２０℃として、この温度から水冷により冷却し、３０ｍｍ厚の熱延鋼板（厚板）を得るものとした。そして、熱延鋼板のベイナイト占積率は８０％以上とした。
【００５７】
図３に示す通り、Ｂ含有量乃至固溶Ｂ量によって、同じ標準製造条件で製造された熱延鋼板であっても、大きく強度や靱性が異なることが分かる。また、Ｂ含有量乃至固溶Ｂ量が、熱延鋼板の強度や靱性の支配因子であることが分かる。
【００５８】
更に、上記化学成分組成を有する鋼において、Ｂ含有量や固溶Ｂ量とともに、Ｎｂ含有量や固溶Ｎｂ量を変化させた９鋼種について、前記標準製造条件として共通条件で熱延鋼板を製造した。そして、これら変態後の熱延鋼板の固溶Ｂ量と固溶Ｎｂ量とから引張強度の予測式〔ＴＳ＝ｆ（固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量）〕を作成した。
【００５９】
この引張強度の予測式と、同じく、この９鋼種の熱延鋼板の引張強度を実測した値と比較した結果を図４に示す。この図４において、縦軸の熱延鋼板の引張強度実測値と、変態後の熱延鋼板の固溶Ｂ量と固溶Ｎｂ量とからの引張強度の予測値式とは、非常に良く対応しており、変態後の固溶Ｂ量と固溶Ｎｂ量とから熱延鋼板の引張強度を十分予測できることが分かる。
【００６０】
以上の結果は、Ｂ単独、ＮｂとＢとの同時含有の場合について示したが、Ｖ単独、Ｔｉ単独、Ｎｂ単独の各含有場合や、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの二種以上を同時に含有する場合でも同様の結果を示す。
【００６１】
（実際の操業での実施）
Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：０．２％、Ｍｎ：２．０％、Ｃｒ：０．６％、Ｔｉ：０．０１％、Ｎｂ：０．０２％、Ｂ：２０ｐｐｍ、残部Ｆｅからなる目標成分組成とし、前記した標準製造条件とした、熱延鋼板におけるＮｂ、Ｂの固溶量を基準として、本発明フィードフォワード制御を行い、溶解２０チャージ分の熱延鋼板の強度ばらつきを調査した。これら熱延鋼板のベイナイト占積率は全て８０％以上とした。
【００６２】
溶解２０チャージ分の成分組成のばらつきは、最大で、Ｃ：±０．０１５％、Ｓｉ：±０．１％、Ｍｎ：±０．１％、Ｃｒ：±０．１％、Ｔｉ：±０．０５％、Ｎｂ：±０．００５％、Ｂ：±５ｐｐｍ、であった。
【００６３】
先ず、固溶量を制御する元素としてＮｂ、Ｂを選択し、これらのばらつきを有する出鋼時における各チャージ鋼中のＮｂ、Ｂの各実績成分値から、これを上記標準の熱延条件で熱延した（熱延後冷却した）鋼板のＮｂ、Ｂの固溶量、そして、この熱延鋼板の強度などの機械的な特性との関係を、前記図４のように予め求めた。
【００６４】
ここで、対象鋼板は、変態前と変態後とで、選択したＮｂ、Ｂの固溶量が略同じであるので、前記標準の熱延条件で熱延した鋼板の（変態後の）Ｎｂ、Ｂの固溶量を、熱延後で組織変態前までのＮｂ、Ｂの固溶量と見なした。
【００６５】
そして、実際の各チャージの熱延鋼板の製造に際して、熱延される鋼のＮｂ、Ｂの実績成分値（出鋼時等）から、前記予め求めた関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるＮｂ、Ｂの組織変態前までの各固溶量を求めた。更に、これら求めたＮｂ、Ｂの固溶量から、前記予め求めた関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の、熱延の仕上げ開始温度を考慮した、熱延鋼板の引張強度の予測式〔ＴＳ＝ｆ（固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量、熱延の仕上げ開始温度）〕を作成し、これを重回帰して、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の引張強度を予測した。
【００６６】
この熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性は、引張強度で、６２０〜６６０ＭＰａの範囲内とし、この範囲内になるようであれば、前記標準の条件でそのまま熱延を行なった。一方、熱延鋼板の予測した機械的特性がこの目標とする引張強度範囲内にならないようであれば、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるような組織変態前までのあるべきＮｂ、Ｂの各固溶量を求めた。更に、このＮｂ、Ｂの各固溶量を得るための、スラブ加熱温度、粗圧延開始温度、仕上圧延開始温度、仕上圧延終了温度などのあるべき熱延条件を求めた。
【００６７】
このあるべき熱延条件に基づいて、実際の熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件を、熱延工程のプロセスコンピューターへフィードフォワードし、先の実際の熱延条件を、あるべき熱延条件になるように選択的に制御して、熱延板を製造した。
【００６８】
本発明例による溶解２０チャージ分の引張強度のばらつきΔＴを図５の右側に示す。一方、図４の左側が、本発明のフィードフォワードを用いずに、前記鋼の成分組成の最大ばらつきを有しながら、共通する熱延標準条件で製造した際の、同じく溶解２０チャージ分の引張強度のばらつきΔＴである。
【００６９】
図５から明らかな通り、本発明例によれば、引張強度のばらつきΔＴは、従来の１／４程度に抑制されていることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００７０】
以上説明したように、本発明によれば、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板が目標とする機械的特性になるような、熱延条件になるようにフィードフォワード制御できる高強度熱延鋼板の製造方法を提供できる。このため、本発明は、引張強度などの機械的な特性がばらつきやすい高強度熱延鋼板の製造方法に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００７１】
【図１】本発明における高強度熱延鋼板の製造方法を示すフローチャートである。
【図２】本発明が適用される熱延鋼板製造ラインの一例を示す設備構成図である。
【図３】実施例における変態後の固溶Ｂ量と熱延鋼板の強度と靱性との関係を示す説明図である。
【図４】実施例における熱延鋼板の引張強度の予測式と引張強度の実測値とを比較した結果を示す説明図である。
【図５】実施例における本発明の効果を示す説明図である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、目標とする機械的特性になるようなフィードフォワード制御を行なう高強度熱延鋼板の製造方法に関するものである。本発明において高強度熱延鋼板とは、引張強さが５２０ＭＰａ以上の厚板あるいは熱延鋼板のことを言う。
【背景技術】
【０００２】
高強度熱延鋼板の製造において、従来から、鋼の成分組成に応じて、目標とする機械的特性になるように、熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件が制御されている。
【０００３】
しかしながら、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板において、これら元素の実際の鋳造後の実績値は、目標値に対して、どうしてもバラつきやすい。
【０００４】
このため、目標値に対して設定された熱延の標準条件（加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件など）で製造した場合、実績値としての引張強さなどの機械的な特性が、目標とする機械的特性にならないような、ばらつきが生じる場合がある。特に、近年では、溶接性向上のために、Ｃ含有量を低減する代わりに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの析出強化型の元素を含有させて、Ｃ含有量低減に伴う強度低下を補うことが行なわれており、このような鋼では、前記機械的特性のばらつきの傾向が特に強い。
【０００５】
これに対して、従来から、熱延鋼板の分野において、目標とする機械的特性に近づける、あるいは機械的な特性のばらつきを抑制することが提案されている。例えば、圧延前の鋼材成分の実績値、圧延後の鋼材サイズ、鋼材材質保証値から加熱、圧延、冷却の予定プロセス条件を求め、それぞれのプロセス条件を取り込み、予定プロセスを再計算修正すべく、材質予測を行なう材質予測方法が提案されている（特許文献１参照）。
【０００６】
更には、加熱炉内での加熱を経て、その後圧延を行う鋼材の製造方法において、前記加熱炉内にある個々の被加熱鋼材の鋼中成分における析出強化元素の固溶度Ｋｃを計算するとともに、予め該固溶度の到達目標値Ｋｏを設定しておいて、Ｋｃ≧Ｋｏを満たすことを条件として、前記被加熱鋼材を前記加熱炉から取り出して圧延する鋼材の製造方法が提案されている（特許文献２参照）。
【特許文献１】特開平４−３６１１５８号公報（全文）
【特許文献２】特開２００４−２４４６５９号公報（全文）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板では、熱間加工モデル、析出モデル、変態モデル、組織・材質モデルなどは複雑に絡み合う。このため、特許文献１の方法では、精度の良いモデルを作成することは非現実的であり、材質予測自体が難しく、材質を安定化させることはできない。
【０００８】
特許文献２の方法であっても、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板では、加熱炉における析出強化元素の固溶度Ｋｃを計算すること自体が難しい。加熱時の実際の昇温パターンの違いなども析出強化元素の固溶度Ｋｃに大きな影響を与えるからである。また、熱延した際の熱延鋼板における圧延後で組織変態前までのこれら元素の固溶量も、実際の熱延条件によって大きく変化する。このため、加熱時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶度Ｋｃ自体の計算精度が低く、また、加熱時の固溶度Ｋｃだけでは、機械的特性を精度良く予測することができない。このため、特許文献２の方法のように、加熱時の固溶量だけを問題とする制御方法では、精度の良い材質予測が難しく、材質を安定化させることはできない。
【０００９】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板が目標とする機械的特性になるようにフィードフォワード制御できる高強度熱延鋼板の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この目的を達成するために、本発明の高強度熱延鋼板の製造方法の要旨は、 Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板の製造方法であって、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂから選択される元素の鋼中の実績成分値と、この鋼を予め定めた標準の条件で熱延した際の熱延鋼板における圧延後で組織変態前までのこれら選択された元素の固溶量との関係、および、これら選択された元素の固溶量と熱延鋼板の機械的特性との関係を、各々予め求めておき、実際の熱延鋼板の製造における鋼中のこれら選択された元素の実績成分値から、前記関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるこれら選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量を求め、更に、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量から、前記関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測し、この予測した機械的特性が目標とする機械的特性になるような、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までのあるべき固溶量を求めるとともに、この固溶量を実現するためのあるべき熱延条件を求め、このあるべき熱延条件になるように、実際の熱延条件をフィードフォワード制御することである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明者らの知見によれば、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板では、圧延後で変態前の、これら元素の固溶量が、熱延鋼板の機械的特性を支配する。
【００１２】
通常、熱延鋼板の組織や他の元素量も熱延鋼板の機械的特性を当然支配する。しかし、本発明者らの知見によれば、上記高強度熱延鋼板では、後述する図３や４の通り、熱延鋼板の組織や他の元素量などに依らずとも、含有するＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの固溶量のみによって、製造される熱延鋼板の機械的特性が予測できる。
【００１３】
したがって、この現象を用いれば、圧延後で変態前の、含有するＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの元素の固溶量を把握できれば、熱延鋼板の組織モデルや他の元素量などを介さなくても、標準条件など一定熱延圧延条件下での熱延鋼板の機械的特性を予測できる。
【００１４】
そして、この予測した熱延鋼板の機械的特性（標準条件での熱延）が、目標とする機械的特性になるような、あるべき熱延条件を求めることができる。このため、これに基づいて、実際の熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件を、あるべき熱延条件になるようにフィードフォワード制御することができる。
【００１５】
前記したように、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板では、熱間加工モデル、析出モデル、変態モデル、組織・材質モデルなどが複雑に絡み合う。しかし、だからと言って、これら考えられる因子を全て取り込んで、材質予測しようとすると、却って、前記特許文献１にのように、精度の良いモデルを作成することが難しくなる。前記した従来技術が、精度の良いモデルを作成できなかったのは、本発明のように、上記高強度熱延鋼板が、組織や他の元素量などに依らずとも、含有するＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの固溶量のみによって機械的特性が予測できることを知見し得なかったことによる。
【００１６】
これに対して、本発明では、これら考えられる因子を全て取り込むのではなく、材質に最も相関する因子としては、基本的には、前記した通り、圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量のみを選択する。これは、前記した通り、圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が、熱延鋼板の機械的特性を支配することを知見できた故である。したがって、例え、圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量を熱延鋼板の機械的特性予測に使用したとしても、前記したように、他の考えられる因子を全て取り込んで、圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量を考えられるそれらの因子の一つに過ぎなくした場合には、却って、前記特許文献１にのように、材質予測が難しくなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
（対象とする高強度熱延鋼板）
本発明では、その対象とする高強度熱延鋼板の前提として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板とする。
【００１８】
これらの条件を満足する高強度熱延鋼板は、前記した通り、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が、熱延鋼板の機械的特性を支配し、熱延鋼板の組織や他の元素量などに依らずとも、含有するＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの固溶量のみによって、製造される熱延鋼板の機械的特性が予測できる。
【００１９】
本発明が対象とする、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなる鋼組織の機械的特性のばらつきは、焼入れ性のばらつきにより生じる。この焼入れ性のばらつきは、固溶Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂのばらつきが支配因子となっている。しかも、この固溶Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂのばらつきによる機械的特性のばらつきは非常に大きい。
【００２０】
一方、フェライト、フェライト・パーライトからなる組織の機械的特性のばらつきは、フェライト粒径、パーライト分率などのばらつきにより生じる。このフェライト粒径、パーライト分率などのばらつきは、旧γ粒径、残留ひずみ、合金元素および微細析出物量などのばらつきに起因している。これらのばらつきは、非常に複雑ではあるが、そのばらつきの程度による機械的特性のばらつきは、逆に非常に小さい。
【００２１】
これに対して、本発明が対象とする、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなる鋼組織であれば、引張強さが５２０ＭＰａ以上で、前記した通り、引張強さなどの機械的な特性が大きくばらつき、本発明適用の必要性が高い。また、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトは変態温度が６００℃以下と低いので、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂが析出しにくく、変態前と変態後とで、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が略同じである。このため、圧延後で変態前の、これら元素の固溶量から熱延鋼板の機械的特性を予測することができる。
【００２２】
より具体的には、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトが占積率で８０％以上の場合には、変態前と変態後とで、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が略同じである。また、引張強さが５２０ＭＰａ以上の高強度とするためにも、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトが占積率で８０％以上必要である。
【００２３】
ベイナイトおよび／またはマルテンサイトの占積率は、鋼板の１／４の厚さ部分の光学顕微鏡観察（倍率４００倍）により組織観察したのち、画像解析によって、面積率として占積率を測定する。具体的には、まず、鋼板をナイタールで腐食して、前記光学顕微鏡で観察し、板厚約１／４の位置（ｔ／４位置）における板断面の圧延方向面を写真撮影する。そして、この写真のうち、ベイナイトおよびマルテンサイトと認められる組織をトレースし、市販の画像ソフト［汎用画像処理ソフト「Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ」（Ｍｅｄｉａ，Ｃｙｂｅｒｎｅｔｉｃｓ社製）］を用いて、各組織の面積率としての占積率を測定する。
【００２４】
本発明では、鋼組織において、上記ベイナイトおよび／またはマルテンサイトの占積率を満たせば、残部の組織に、ポリゴナルフェライトやパーライトなどの他の組織を含むものであって良い。
【００２５】
（熱延鋼板の製造方法）
本発明における高強度熱延鋼板の製造方法を、図１のフローチャートに基づき以下に説明する。
【００２６】
図１において、先ず、転炉などの出鋼時における鋼中のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂから選択される元素の実績成分値と、これを予め定めた標準の熱延条件で熱延した（熱延後冷却した）鋼板のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量、そして、この熱延鋼板の強度などの機械的な特性との関係を予め求める。この予め定める標準の熱延条件は、各熱延の温度条件などの、フィードフォワード制御における制御しろを考慮して（制御の余地があるように）、スラブ加熱温度、粗圧延開始温度、仕上圧延開始温度、仕上圧延終了温度、冷却速度などの、設定制御範囲における中庸値程度に定めるのが好ましい。
【００２７】
この内、本発明において基本的なデータとなる、出鋼時における鋼中のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの実績成分値は実測値から求める。
【００２８】
これに対して、熱延鋼板の圧延後で変態前のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量、そして、この熱延鋼板の強度などの機械的な特性は、これまでの製造された熱延鋼板の実績値からの統計的な処理から算出しても、あるいは理論的に計算して算出しても良い。
【００２９】
ここで、本発明対象鋼板は、前記した通り、変態前と変態後とで、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量が略同じであるので、前記標準の熱延条件で熱延した鋼板の（変態後の）Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量を、熱延後で組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量と見なす。以下、特別に記載しない限り、熱延（圧延）後で組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量を単に固溶量とも言う。
【００３０】
鋼中にＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの内の一種しか含まない場合には、当然、この一種含まれる元素が選択される固溶量算出対象となる。これに対して、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの内の二種以上を含有する場合には、その内の含有する一種の元素を選択して、熱延鋼板の圧延後で変態前の固溶量の算出対象としても良く、その内の含有する二種以上の元素を熱延鋼板の圧延後で変態前の固溶量の算出対象としても良い。
【００３１】
また、これらＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂに加えて、鋼板の基本的な成分であるＣ、Ｓｉ、Ｍｎや、他の合金元素であるＭｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒなどの標準の熱延条件で熱延した（熱延後冷却した）鋼板の固溶量を求め、これら元素の固溶量をＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂと同様に、後述する熱延鋼板の強度などの機械的特性の予測に用いても良い。しかし、本発明では、基本的に、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量のみから、熱延鋼板の強度などの機械的特性の予測ができることが特徴であり、その他元素の固溶量を考慮する必要は基本的には無い。また、これら元素の数を増した場合、計算が複雑となり時間を要するなどの欠点も生じる。
【００３２】
以上の手順によって、鋼のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの実績成分値と、この鋼を標準の熱延条件で熱延した鋼板の、熱延後で組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶量と、この熱延鋼板の強度などの機械的な特性との関係を、後述する図３、４のように予め求めておく。
【００３３】
実際の熱延鋼板の製造に際しては、熱延される鋼のこれら元素の実績成分値（出鋼時等）から、前記予め求めた関係を用いて、標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるこれら元素の圧延後で組織変態前までの各固溶量を求める。
【００３４】
更に、これら求めた元素の固溶量から、前記予め求めた関係を用いて、標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測する。この際、〔ＴＳ＝ｆ（固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量、固溶Ｖ量、固溶Ｔｉ量）〕などの予測式を作成して、これを重回帰することによって、熱延鋼板のＴＳを予測しても良い。この場合、特に、熱延の仕上げ開始温度は、熱延鋼板への歪み蓄積量に大きく効くため、熱延鋼板の機械的特性に比較的大きな影響を与える。このため、熱延鋼板の機械的特性を予測する際には、上記予測式に、この熱延の仕上げ開始温度を入れて、〔ＴＳ＝ｆ（固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量、固溶Ｖ量、固溶Ｔｉ量、熱延の仕上げ開始温度）〕として考慮することが好ましい。
【００３５】
この熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるようであれば、標準の条件でそのまま熱延を行なう。目標とする機械的特性とは、主として引張強度、伸び、靱性などであり、具体的な鋼板用途からくる要求特性に応じて、これら目標とする機械的特性を選択する。
【００３６】
これに対して、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性にならないようであれば、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるための、あるべき組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶量と、それを得るための、あるべき熱延条件を、後述する加熱時、圧延時、冷却時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶析出モデルを用いて求める。
【００３７】
これらの一連の操作を、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるようになるまで繰り返し行ってあるべき熱延条件を決定する。そして、このあるべき熱延条件に基づいて、実際の熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件を、熱延工程のプロセスコンピューターへフィードフォワードし、前記した実際の熱延条件を、あるべき熱延条件になるように選択的に制御して、熱延板を製造する。
【００３８】
ここで、本発明では、以上求めたＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量に基づいて、これから製造する熱延鋼板のこれら元素の固溶量を制御すべく、熱延プロセス条件を制御乃至操作する。したがって、熱延の加熱時、圧延時、圧延後の冷却時における、加熱温度、粗圧延温度、仕上げ圧延温度、冷却開始温度、冷却速度などの熱延条件と、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量との相関を予め求めておくことが必要となる。即ち、加熱時、圧延時、冷却時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶析出モデルを予め各々作成しておく。
【００３９】
（固溶量算出）
ここで、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの含有量実績値に基づく熱延鋼板の固溶量や、加熱時、圧延時、冷却時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶析出モデル作成の際に用いるＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量は、これまでの製造された熱延鋼板の実績値（測定値）からの統計的な処理から算出しても、あるいは理論的に計算して算出しても良い。
【００４０】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの固溶量の理論的計算式は何を使ってもよいが、例えば朝倉書店「機械材料学」６８頁〜７１頁（１９９９年３月１０日初版発行、著者：平川賢爾ら）に開示されているＮｂ、Ｔｉ、Ｖ、ＢなどのＣ、Ｎに対する溶解度積に関する計算式を用いてもよいし、熱力学モデルに基づく相平衡計算などによる独自の式を用いてもよい。
【００４１】
（熱延鋼板製造ライン）
図２に、本発明が適用される熱延鋼板製造ラインの一例を、設備構成図で示す。製鋼工程１２からの出鋼に対し、連続鋳造工程（ＣＣ）１３または造塊工程１４でスラブが製造される。スラブは加熱炉２で加熱された後に、粗圧延機３、仕上圧延機４を通されて鋼板１に熱間圧延されて、次いで反りの矯正用のホットレベラ（ＨＬ）５を介して、冷却装置６によって変態組織とされ、所定厚の熱延鋼板を得る。
【００４２】
このような熱延鋼板製造ラインにおいて、製鋼工程１２、ＣＣ１３、造塊工程１４の各々に対しては製鋼・分塊プロセスコンピューター（以下、プロコンと言う）１５が、加熱炉２に対しては加熱プロコン７が、粗圧延機３、仕上圧延機４に対しては圧延プロコン８が、ＨＬ５、冷却装置６に対しては冷却プロコン９が、各々接続されている。
【００４３】
前記フローチャートにおける出鋼時における鋼中のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの実績成分値は、製鋼・分塊プロセスコン１５から、中央制御室１０の上位コンピューターに送られ、予め求められた、標準の熱延条件で熱延した（熱延後冷却した）鋼板のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの固溶量との関係から、この鋼を標準の熱延条件で熱延した熱延鋼板の強度などの機械的な特性が予測される。
【００４４】
この熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるようであれば、標準の条件でそのまま熱延を行なうように、中央制御室１０の上位コンピューターから、加熱プロコン７、圧延プロコン８、冷却プロコン９に指示が送られ、が、標準の条件でそのまま、加熱、熱延、冷却される。
【００４５】
一方、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性にならないようであれば、中央制御室１０の上位コンピューターでは、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になる、あるべき組織変態前までのＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶量と、それを得るための、あるべき熱延条件を、前記した加熱時、圧延時、冷却時のＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの各固溶析出モデルを用いて求める。
【００４６】
そして、このあるべき熱延条件に基づいて、実際の熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件を、中央制御室１０の上位コンピューターから、加熱プロコン７、圧延プロコン８、冷却プロコン９へフィードフォワードし、実際の熱延条件を、あるべき熱延条件になるように選択的に制御して、熱延板を製造する。
【００４７】
（化学成分組成）
次に、本発明が対象とする熱延鋼板の好ましい成分について以下に説明する。なお化学成分の単位はすべて質量％である。
本発明では、特に熱延鋼板の成分組成を限定しないが、前記した通り、本発明が対象とするのは、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板である。このため、このような組織とし、また高強度を確保するための好ましい成分組成がある。
また、本発明が対象とする熱延鋼板は、溶接性向上のために、Ｃ含有量を低減する代わりに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂなどの析出強化型の元素を含有させて、Ｃ含有量低減に伴う強度低下を補うタイプの鋼板が望ましい。このような鋼では、前記した通り、溶接性は改善されるように、機械的特性のばらつきの傾向が特に強く、本発明の必要性が高い。
【００４８】
これら熱延鋼板の、上記した組織と、強度などの特性を保障するための好ましい基本成分元素としては、Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：１．０〜３．０％を含有することが好ましい。
【００４９】
（Ｃ：０．０１〜０．１２％）
Ｃは、鋼板の強度を確保する為に必須の元素である。Ｃの含有量が０．０１％未満では、引張強さが５２０ＭＰａ以上の強度が得られない。一方、Ｃを０．１２％を超えて含有させると、溶接性が低下する。また、粗大な塊状の第２相の生成が多くなり、破壊の起点が増す為、伸びおよび伸びフランジ性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．０１〜０．１２％の範囲とする。
【００５０】
（Ｓｉ：０．０５〜１．０％）
Ｓｉは固溶強化元素としても有用である。このような効果を発揮させるためには０．０５％以上含有させる必要がある。一方、Ｓｉを１．０％を超えて含有させても、その効果は飽和し、却って、熱間脆性を起こして圧延中に割れやすくなる。したがって、Ｓｉ含有量は好ましくは０．０５〜１．０％の範囲とする。
【００５１】
（Ｍｎ：１．０〜３．０％）
Ｍｎの含有量が１．０％未満では、引張強さが５２０ＭＰａ以上の強度が得られない。一方、Ｍｎを３．０％を超えて含有させると、鋳片の割れなどの悪影響が生じる。したがって、Ｍｎ含有量は好ましくは１．０〜３．０％の範囲とする。
【００５２】
（Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上）
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの元素はいずれも、析出強化および組織微細化作用による高強度化効果を有している。この様な効果を有効に発揮させる為に、Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．１％以下（０％を含まない）、Ｂ：０．０１％以下（０％を含まない）の一種または二種以上を含有させる。これらの元素含有量が各々上限を超えると炭化物が多く生成し、所望の強度や靱性などが得られない。
【００５３】
（その他の元素）
これらの元素の他に、更に、その他の元素を選択的に含有しても良い。
例えば、母材、溶接部の強度向上、あるいは焼き入れ性の向上や高強度の確保のために、Ｍｏ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｎｉ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：２．０％以下（０％を含まない）の一種または二種以上を含有しても良い。
また、脱酸およびミクロ組織の微細化による母材靭性向上のために、Ａｌ：０．２００％以下（０％を含まない）を含有しても良い。
また、粒内ベイナイトの生成を促進してＨＡＺ靭性を向上させるために、窒素（Ｎ2 ）：０．０１００％以下（０％を含まない）、酸素（Ｏ2 ）：０．００５０％以下（０％を含まない）を含有しても良い。
更に、組織を微細化して靱性を高めるために、Ｃａ：０．００７％以下（０％を含まず）、Ｍｇ：０．００７％以下（０％を含まず）、ＲＥＭ：０．０５％以下（０％を含まず）の一種または二種以上を含有しても良い。
一方、Ｐ、Ｓは不純物であり、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０１０％以下に止めるのがよい。
【００５４】
以下実施例に基づいて本発明を詳述する。ただし、下記実施例は本発明を制
限するものではなく、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは
全て本発明の技術範囲に包含される。
【実施例】
【００５５】
（固溶量と機械的な特性との関係）
Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：０．２％、Ｍｎ：２．０％、Ｃｒ：０．６％、Ｔｉ：０．０１％、Ｎｂ：０．０２％、残部Ｆｅからなる化学成分組成を有する鋼において、Ｂ含有量を１０〜３５ｐｐｍの範囲で変化させ、固溶Ｂ量を５〜２０ｐｐｍの範囲で変化させた熱延鋼板の、変態後の固溶Ｂ量と熱延鋼板の強度と靱性との関係を図３に示す。
【００５６】
この固溶Ｂ量を変化させた熱延鋼板は、前記標準製造条件として、一定の共通条件で製造した。即ち、連続鋳造によって得られた、上記化学成分組成を有するスラブを１２００℃±２０℃で加熱し、粗圧延開始温度を１１００℃±２０℃、仕上圧延開始温度を１０００℃±２０℃、仕上圧延終了温度を９００℃±２０℃として、この温度から水冷により冷却し、３０ｍｍ厚の熱延鋼板（厚板）を得るものとした。そして、熱延鋼板のベイナイト占積率は８０％以上とした。
【００５７】
図３に示す通り、Ｂ含有量乃至固溶Ｂ量によって、同じ標準製造条件で製造された熱延鋼板であっても、大きく強度や靱性が異なることが分かる。また、Ｂ含有量乃至固溶Ｂ量が、熱延鋼板の強度や靱性の支配因子であることが分かる。
【００５８】
更に、上記化学成分組成を有する鋼において、Ｂ含有量や固溶Ｂ量とともに、Ｎｂ含有量や固溶Ｎｂ量を変化させた９鋼種について、前記標準製造条件として共通条件で熱延鋼板を製造した。そして、これら変態後の熱延鋼板の固溶Ｂ量と固溶Ｎｂ量とから引張強度の予測式〔ＴＳ＝ｆ（固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量）〕を作成した。
【００５９】
この引張強度の予測式と、同じく、この９鋼種の熱延鋼板の引張強度を実測した値と比較した結果を図４に示す。この図４において、縦軸の熱延鋼板の引張強度実測値と、変態後の熱延鋼板の固溶Ｂ量と固溶Ｎｂ量とからの引張強度の予測値式とは、非常に良く対応しており、変態後の固溶Ｂ量と固溶Ｎｂ量とから熱延鋼板の引張強度を十分予測できることが分かる。
【００６０】
以上の結果は、Ｂ単独、ＮｂとＢとの同時含有の場合について示したが、Ｖ単独、Ｔｉ単独、Ｎｂ単独の各含有場合や、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの二種以上を同時に含有する場合でも同様の結果を示す。
【００６１】
（実際の操業での実施）
Ｃ：０．０４％、Ｓｉ：０．２％、Ｍｎ：２．０％、Ｃｒ：０．６％、Ｔｉ：０．０１％、Ｎｂ：０．０２％、Ｂ：２０ｐｐｍ、残部Ｆｅからなる目標成分組成とし、前記した標準製造条件とした、熱延鋼板におけるＮｂ、Ｂの固溶量を基準として、本発明フィードフォワード制御を行い、溶解２０チャージ分の熱延鋼板の強度ばらつきを調査した。これら熱延鋼板のベイナイト占積率は全て８０％以上とした。
【００６２】
溶解２０チャージ分の成分組成のばらつきは、最大で、Ｃ：±０．０１５％、Ｓｉ：±０．１％、Ｍｎ：±０．１％、Ｃｒ：±０．１％、Ｔｉ：±０．０５％、Ｎｂ：±０．００５％、Ｂ：±５ｐｐｍ、であった。
【００６３】
先ず、固溶量を制御する元素としてＮｂ、Ｂを選択し、これらのばらつきを有する出鋼時における各チャージ鋼中のＮｂ、Ｂの各実績成分値から、これを上記標準の熱延条件で熱延した（熱延後冷却した）鋼板のＮｂ、Ｂの固溶量、そして、この熱延鋼板の強度などの機械的な特性との関係を、前記図４のように予め求めた。
【００６４】
ここで、対象鋼板は、変態前と変態後とで、選択したＮｂ、Ｂの固溶量が略同じであるので、前記標準の熱延条件で熱延した鋼板の（変態後の）Ｎｂ、Ｂの固溶量を、熱延後で組織変態前までのＮｂ、Ｂの固溶量と見なした。
【００６５】
そして、実際の各チャージの熱延鋼板の製造に際して、熱延される鋼のＮｂ、Ｂの実績成分値（出鋼時等）から、前記予め求めた関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるＮｂ、Ｂの組織変態前までの各固溶量を求めた。更に、これら求めたＮｂ、Ｂの固溶量から、前記予め求めた関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の、熱延の仕上げ開始温度を考慮した、熱延鋼板の引張強度の予測式〔ＴＳ＝ｆ（固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量、熱延の仕上げ開始温度）〕を作成し、これを重回帰して、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の引張強度を予測した。
【００６６】
この熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性は、引張強度で、６２０〜６６０ＭＰａの範囲内とし、この範囲内になるようであれば、前記標準の条件でそのまま熱延を行なった。一方、熱延鋼板の予測した機械的特性がこの目標とする引張強度範囲内にならないようであれば、熱延鋼板の予測した機械的特性が、目標とする機械的特性になるような組織変態前までのあるべきＮｂ、Ｂの各固溶量を求めた。更に、このＮｂ、Ｂの各固溶量を得るための、スラブ加熱温度、粗圧延開始温度、仕上圧延開始温度、仕上圧延終了温度などのあるべき熱延条件を求めた。
【００６７】
このあるべき熱延条件に基づいて、実際の熱延の加熱条件、圧延条件、圧延後の冷却条件を、熱延工程のプロセスコンピューターへフィードフォワードし、先の実際の熱延条件を、あるべき熱延条件になるように選択的に制御して、熱延板を製造した。
【００６８】
本発明例による溶解２０チャージ分の引張強度のばらつきΔＴを図５の右側に示す。一方、図４の左側が、本発明のフィードフォワードを用いずに、前記鋼の成分組成の最大ばらつきを有しながら、共通する熱延標準条件で製造した際の、同じく溶解２０チャージ分の引張強度のばらつきΔＴである。
【００６９】
図５から明らかな通り、本発明例によれば、引張強度のばらつきΔＴは、従来の１／４程度に抑制されていることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００７０】
以上説明したように、本発明によれば、析出強化型の元素として、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有する高強度熱延鋼板が目標とする機械的特性になるような、熱延条件になるようにフィードフォワード制御できる高強度熱延鋼板の製造方法を提供できる。このため、本発明は、引張強度などの機械的な特性がばらつきやすい高強度熱延鋼板の製造方法に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００７１】
【図１】本発明における高強度熱延鋼板の製造方法を示すフローチャートである。
【図２】本発明が適用される熱延鋼板製造ラインの一例を示す設備構成図である。
【図３】実施例における変態後の固溶Ｂ量と熱延鋼板の強度と靱性との関係を示す説明図である。
【図４】実施例における熱延鋼板の引張強度の予測式と引張強度の実測値とを比較した結果を示す説明図である。
【図５】実施例における本発明の効果を示す説明図である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板の製造方法であって、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂから選択される元素の鋼中の実績成分値と、この鋼を予め定めた標準の条件で熱延した際の熱延鋼板における圧延後で組織変態前までのこれら選択された元素の固溶量との関係、および、これら選択された元素の固溶量と熱延鋼板の機械的特性との関係を、各々予め求めておき、実際の熱延鋼板の製造における鋼中のこれら選択された元素の実績成分値から、前記関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるこれら選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量を求め、更に、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量から、前記関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測し、この予測した機械的特性が目標とする機械的特性になるような、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までのあるべき固溶量を求めるとともに、この固溶量を実現するためのあるべき熱延条件を求め、このあるべき熱延条件になるように、実際の熱延条件をフィードフォワード制御することを特徴とする高強度熱延鋼板の製造方法。
【請求項２】
前記選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量から、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測する際に、前記標準の条件における熱延開始温度も考慮する請求項１に記載の高強度熱延鋼板の製造方法。
【請求項１】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの一種または二種以上を含有し、鋼組織がベイナイトおよび／またはマルテンサイトからなり、変態前と変態後とでこれら元素の固溶量が略同じである高強度熱延鋼板の製造方法であって、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂから選択される元素の鋼中の実績成分値と、この鋼を予め定めた標準の条件で熱延した際の熱延鋼板における圧延後で組織変態前までのこれら選択された元素の固溶量との関係、および、これら選択された元素の固溶量と熱延鋼板の機械的特性との関係を、各々予め求めておき、実際の熱延鋼板の製造における鋼中のこれら選択された元素の実績成分値から、前記関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板におけるこれら選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量を求め、更に、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量から、前記関係を用いて、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測し、この予測した機械的特性が目標とする機械的特性になるような、これら選択された元素の圧延後で組織変態前までのあるべき固溶量を求めるとともに、この固溶量を実現するためのあるべき熱延条件を求め、このあるべき熱延条件になるように、実際の熱延条件をフィードフォワード制御することを特徴とする高強度熱延鋼板の製造方法。
【請求項２】
前記選択された元素の圧延後で組織変態前までの固溶量から、前記標準の条件で熱延した際の熱延鋼板の機械的特性を予測する際に、前記標準の条件における熱延開始温度も考慮する請求項１に記載の高強度熱延鋼板の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２００６−３４１２６１（Ｐ２００６−３４１２６１Ａ）
【公開日】平成１８年１２月２１日（２００６．１２．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−１６７２０５（Ｐ２００５−１６７２０５）
【出願日】平成１７年６月７日（２００５．６．７）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１２月２１日（２００６．１２．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年６月７日（２００５．６．７）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
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