ファンガード、室外ユニット及び冷凍サイクル装置

【課題】水平面に作用する非定常性の強い上向きの力、ベルマウスの直管部に作用する水平方向の力を低減し、騒音の増大、損傷を抑制するファンガード等を得る。
【解決手段】重力方向に沿うような回転軸を中心に回転し、重力方向と逆方向の気体の流れを発生させるプロペラファン４が有する羽根の回転方向に沿って、羽根の外周端より外側に環状の壁面を形成し、気体を整流するためのベルマウス２と、ベルマウス２の吸込側終端部分から連続的に、回転軸方向とほぼ垂直な方向に板状に形成される水平面１と、水平面１及びベルマウス２の少なくとも一方の上の、回転軸を含む平面を中心として対称となる位置に、回転軸を含む平面と垂直となる方向に延びるように幅方向が形成される１組以上の板状のリブ６とを備えるものである。

【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば送風機のファン等を保護するためのファンガード等に関するものである。特に、共振に係る騒音を抑制するための構成に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば、羽根（プロペラ）を有するプロペラファンを回転させて空気の流れを発生させ、送風（冷却、排熱等）を行う送風機がある。このようなプロペラファンを有する送風機は、冷凍空気調和装置の室外ユニット（室外機）等で用いられている。
【０００３】
このような送風機には、プロペラファンと他の物体等との接触を避け、両方の損傷を防ぎ、保護を行うためのファンガードが設けられている。例えば、室外ユニットにおいては、プロペラファンの回転方向に沿って壁面を形成するベルマウス直管部とその外周側にベルマウス直管部と略垂直な水平面を備えるファンガードがある。水平面は室外機において上側の壁面ともなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−２０７６９４号公報（図１）
【特許文献２】特開２００２−３２５２７１号公報（図１）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
空気調和機の室外ユニットは屋外に設置されるため、室外ユニットから発生する騒音により、近隣住民へ迷惑をかけることがある。特に、外風が強いとき、水平面、ベルマウス、桟から構成されるファンガードにおいて、水平面に非定常性の強い上向きの力が作用し、室外ユニットが共振を起こすことがある。このような場合に室外ユニットから発生する騒音の増大、室外ユニットの損傷、等の問題が生じやすくなる。
【０００６】
本発明の目的は、外風が強いときに生じる、ファンガードの水平面に作用する非定常性の強い上向きの力を低減し、また、略円筒形状のベルマウス直管部によって発生するカルマン渦を抑制し、室外ユニットから発生する騒音の増大、室外ユニットの損傷を抑制するファンガード等を得ることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るファンガードは、重力方向に沿うような回転軸を中心に回転し、重力方向と逆方向の気体の流れを発生させるプロペラファンが有する羽根の回転方向に沿って、羽根の外周端より外側に環状の壁面を形成し、気体を整流するためのベルマウスと、ベルマウスの吸込側終端部分から連続的に、回転軸方向とほぼ垂直な方向に板状に形成される水平面と、水平面及びベルマウスの少なくとも一方の上の、回転軸を含む平面を中心として対称となる位置に、回転軸を含む平面と垂直となる方向に延びるように幅方向が形成される１組以上の板状のリブとを備えるものである。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、水平面及びベルマウスの少なくとも一方の上の、回転軸を含む平面を中心として対称となる位置に１組以上の板状のリブを設けるようにしたので、外風による水平面における空気の流れを変化させ、ベルマウスの直管部に発生するカルマン渦を抑制させることができ、水平面に作用する上向きの力及び振幅、ベルマウスの直管部に作用する水平方向の力及び振幅を小さくすることができる。このため、例えば、ファンガードを設置する機器の筐体における共振を抑制し、騒音の増大、機器の損傷を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】この発明の実施形態１の室外ユニット１００を表す断面図である。
【図２】この発明の実施形態１のファンガードを表す図である。
【図３】この発明の実施形態１の室外ユニット１００を表す図である。
【図４】この発明の実施形態１の静圧分布を表す図である。
【図５】この発明の実施形態１の静圧分布を表す図である。
【図６】この発明の実施形態１の静圧分布を表す図である。
【図７】この発明の実施形態１のリブ６を表す図である。
【図８】この発明の実施形態１のリブ６を表す図である。
【図９】この発明の実施形態１の静圧分布を表す図である。
【図１０】この発明の実施形態１の静圧分布を表す図である。
【図１１】この発明の実施形態１の上向きの力を表す図である。
【図１２】この発明の実施形態１の水平方向の力を表す図である。
【図１３】この発明の実施形態１の翼を表す図である。
【図１４】この発明の実施形態１の上向きの力と時間の関係を表す図である。
【図１５】この発明の実施形態１の水平方向の力と時間の関係を表す図である。
【図１６】この発明の実施形態２の上向きの力とＨ／Ｄの関係を表す図である。
【図１７】この発明の実施形態２の水平方向の力とＨ／Ｄの関係を表す図である。
【図１８】この発明の実施形態２の水平方向の力の振幅とＨ／Ｄの関係を表す図である。
【図１９】この発明の実施形態２のリブ６を表す図である。
【図２０】この発明の実施形態３の上向きの力とＷ／Ｄの関係を表す図である。
【図２１】この発明の実施形態３の水平方向の力とＨ／Ｄの関係を表す図である。
【図２２】この発明の実施形態４のリブ根元のＲを表す図である。
【図２３】この発明の実施形態４のリブが破断する荷重とＲの関係を表す図である。
【図２４】本発明の実施の形態５に係る冷凍空気調和装置の構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
実施の形態１．
図１は本発明に係るファンガードを有する室外ユニット１００の側面及び上面から見た図である。本実施の形態では、冷凍空気調和装置を構成する室外ユニット１００に搭載されるプロペラファン４の保護をはかるファンガードについて説明する。図１に示すように、本実施の形態では、鉛直方向と反対側に向けた空気の流れ（上吹き）を形成するように、プロペラファン４を室外ユニット１００の筐体内に設置する。このため、室外ユニット筐体に上からかぶせるかたちでファンガードの設置が行われる。ここで、図１に示す室外ユニット１００の各寸法については、ここではａ＝９２０ｍｍ、ｂ＝７６０ｍｍ、ｃ＝１６５０ｍｍ、ｄ＝７００ｍｍであり、後述するベルマウス２の直管部における直径はφ７１０ｍｍであるものとする。プロペラファン４は、電力を受けたモータ等（図示せず）の駆動により複数の羽根（プロペラ、翼）が回転軸を中心に回転して空気（流体）の流れを発生させる軸流ファンである。
【００１１】
図２は本発明の実施の形態１に係るファンガードを表す図である。水平面１は、プロペラファン４の回転軸方向とほぼ垂直方向の板によりなされる面である。例えばベルマウス２の吸込側終端部分から連続的に、ベルマウス２と一体となるように形成される。また、水平面１は、室外ユニット１００の上側の壁面ともなり、プロペラファン等のような、室外ユニット１００の筐体内に収容された機器を保護する。特に限定するものではないが、ここでは、水平面１がなす外形形状は、略矩形（長方形）状であるものとする。
【００１２】
ベルマウス２は、プロペラファン４の周方向（回転方向）に沿ってプロペラファン４を覆い（プロペラファン４の周囲を囲み）、プロペラファン４の回転による空気の整流をはかる。このため、プロペラファン４の周囲に、円管状に壁面が形成されることになる。また、水平面１に対して垂直方向に直管部が形成されることになる。リブ３は例えばボルト等を挿入するための穴等が設けられており、室外ユニット１００の筐体とファンガードとを固定する。桟５は、複数本の金属製、又は樹脂製の線状体を格子状等に配し、ベルマウス２の吹出側開口部分を通気可能に覆うものである。
【００１３】
また、ファンガードの機外側（ベルマウス２が設けられている側）に、水平面１に対してほぼ垂直な方向（ベルマウス２の直管部と平行となる方向）に板状のリブ６を有している。ここでは、回転軸を含む平面を中心として対称となる位置にそれぞれ組として同形状で設けられているものとする（本実施の形態のように、水平面１が矩形状の場合には、短手方向からみて左右対称となる位置に、長手方向をリブ６の幅として設けられている）。リブ６は、機外側と機内側との静圧差により水平面１に作用する非定常性の強い上向きの力を低減し、また、ベルマウス２の直管部によって発生するカルマン渦を抑制することで騒音を抑制する。リブ６については後に詳細な説明を行う。
【００１４】
室外ユニット１００は通常、屋外に設置されるため、外風に影響を受ける。外風が強いとき、室外ユニット１００において、共振が起こる場合がある。共振の起こる原因の１つとして、例えばファンガードの水平面１に対して上向きに作用する力（揚力）とベルマウス２の直管部に作用する水平方向の力（抗力）がある。ここでは、これらの力について説明する。ここで、上向きの力は重力方向と反対方向の力、水平方向の力は重力方向に対して垂直方向の力とする。
【００１５】
図３は室外ユニット１００に外風が当たる状態を表す図である。図３では、外風が水平面１に対して上から４５°の角度から、４６ｍ／ｓ（建築基準法で定められている最大外風速度）で室外ユニット１００に流入する場合について示している。また、図４は、図３における外風による水平面１における機外側の静圧分布を表す図である。さらに図５は水平面１における機内側の静圧分布を表す図である。ここで、図４及び図５に示す点Ａ’、Ｄ’、Ｅ’、Ｆ’は、それぞれ図３の点Ａ’、Ｄ’、Ｅ’、Ｆ’と対応している。
【００１６】
図４及び図５より、機内側の静圧よりも機外側の静圧の方が低いことがわかる。このため、機内側と機外側との間にできる静圧差により水平面１には上向きの力（機内側から機外側に向かう力）が作用する。
【００１７】
図６はファンガードを翼として見た場合の、翼に風が流れた場合の静圧分布の一例を示す図である。図６に示す翼において、ファンガードの機外側の面が翼の負圧面の働きをし、静圧が低下する。ここで、翼の圧力面は面Ａ’Ｂ’Ｃ’Ｄ’の壁面、負圧面は面Ａ’Ｅ’Ｆ’Ｄ’の壁面となる。このため、この翼のように水平面１には上向きの力が作用する。
【００１８】
そして、外風速度は時間によって変動するため、水平面１に作用する上向きの力も時間変動する。このため、室外ユニット１００の共振が生じ、室外ユニット１００から発生する騒音の増大、室外ユニット１００の損傷等が生じる場合がある。一般に、外風速度が大きいほど共振が生じやすくなる。
【００１９】
次に水平方向の力について説明する。ファンガードのベルマウス２における直管部は略円筒形状である。このため、外風の下流側にカルマン渦が生成される。また、図４において、領域Ｘは静圧が低い部分であるが、これは略円筒形状のベルマウス直管部により発生するカルマン渦によるものであり、領域Ｘの位置と略円筒形状のベルマウス２の直管部における剥離点とが一致している。カルマン渦は非定常性を有し、カルマン渦の発生周波数と、室外機の固有振動数が一致すると室外機が共振する原因となる。
【００２０】
図７及び図８は水平面１の機外側にリブ６を設けたファンガードを表す図である。ここで、本実施の形態においては、リブ高さＨは０．０４Ｄ、リブ幅Ｗは０．１Ｄ（Ｄはファン径）である。ここで、プロペラファン４のファン径（直径）をＤとする。
【００２１】
図９はリブ６を設けた場合の、水平面１における機外側の静圧分布を表す図である。また、図１０はリブ６を設けた場合の、水平面１における機内側の静圧分布を表す図である。ここで、図９及び図１０に示す点Ａ’、Ｄ’、Ｅ’、Ｆ’は、それぞれ図３の点Ａ’、Ｄ’、Ｅ’、Ｆ’と対応している。図９に示すように、リブ６を設けることにより、図４に示した静圧の低い領域Ｘは生成されなくなる。
【００２２】
図１１はリブ６の有無等におけるファンガードの水平面１に作用する上向きの力の違いを説明するための図である。また、図１２はベルマウス２の直管部に作用する水平方向の力の違いを説明するための図である。上向きの力は、水平面１上の微小面の面積をΔＳ_1iとし、その微小面における機内と機外の静圧差をΔＰ_1iとして、Σ（ΔＳ_1iΔＰ_1i）として求めている。ここで、上向き方向を正としてある。一方、水平方向の力は、ベルマウス２の直管部上における微小面の投影面積をΔＳ_2iとし、その微小面における機内と機外の静圧差をΔＰ_2iとして、Σ（ΔＳ_2iΔＰ_2i）として求めている。ここで、外風の流れ方向を正としてある。また、投影面積ΔＳ_2iは、外風の流れ方向に対する投影面積を用いてある。
【００２３】
図１３はファンガードを翼として見た場合の、リブ６を有する翼に風が流れた場合の静圧分布の一例を示す図である。図１３に示すように、翼の負圧面にリブを設けると、翼の揚力が低下する。同様の原理で、図１１、図１２に示すように、ファンガードの水平面１にリブ６を設けるとことで、上向きの力、水平方向の力とも小さくなる。また、図１１、図１２から、図７、図８のようにリブ６が配置されたファンガードを比べると、図７のファンガードの方がやや上向きの力、水平方向の力とも小さくなっていることがわかる。これは図７の方がリブ６が多いため、流れの抵抗が大きくなるためである。
【００２４】
図１４はリブ６の有無による上向きの力の時間変動を示す図である。また、図１５はリブ６の有無による水平方向の力の時間変動を示す図である。リブ６を設けることにより、上向きの力、水平方向の力、および振幅を小さくすることができ、室外機の共振を抑制し、室外機から発生する騒音の増大、室外機の損傷を生じにくくすることができる。
【００２５】
以上のように、実施の形態１のファンガードによれば、水平面１上に、水平面１の長手方向とほぼ平行となるように幅を有し、水平面１に対してほぼ垂直な方向に高さを有する板状のリブ６を設けることにより、外風による水平面１における空気の流れを変化させ、ベルマウス２の直管部に発生するカルマン渦を抑制させるようにしたので、水平面１に作用する上向きの力及び振幅、ベルマウス２の直管部に作用する水平方向の力及び振幅を小さくすることができ、室外ユニット１００の共振を抑制し、室外ユニット１００から発生する騒音の増大、室外ユニット１００の損傷を生じにくくすることができる。
【００２６】
実施の形態２．
図１６は水平面１に加わる上向きの力とＨ／Ｄとの関係を示す図である。また、図１７はベルマウス２の直管部に加わる水平方向の力とＨ／Ｄとの関係を示す図である。図１６、図１７では、外風が水平面１に対して俯角４５°の角度から、４６ｍ／ｓで室外ユニット１００に流入する場合において、リブ幅Ｗを０．０６Ｄとし、リブ高さＨのみを変えたときの、上向きの力、水平方向の力とＨ／Ｄの関係を示している。ここで、上向きの力、水平方向の力は時間平均した値であり、Ｄはプロペラファンの直径である。
【００２７】
図１６、図１７が示すように、Ｈ／Ｄが大きいほど、上向きの力、水平方向の力は小さくなることがわかる。これは、図１５においてリブを高くするほど、翼の揚力、抗力が低減するのと同じ原理である。
【００２８】
図１８はベルマウス２の直管部に作用する水平方向の力の振幅とＨ／Ｄの関係を示す。図１８より、Ｈ／Ｄ＜０．０１のときは水平方向の力の時間変動が大きいが、Ｈ／Ｄ≧０．０１のときは時間変動が小さくなることがわかる。この理由を、図１３に基づいて説明する。リブ６の高さが低い場合、リブ６に衝突した流れは、リブ６の下流側で翼に時間によって再付着、剥離を繰り返す。このため、抗力の時間変動が大きくなる。一方、リブ６の高さが高い場合、リブ６に衝突した流れは、リブ６の下流側で翼に再付着はせず、常に剥離する。このため、Ｈ／Ｄ＜０．０１のときは水平方向の力の時間変動が大きくなる。
【００２９】
水平方向の力の時間変動が大きいと、ベルマウス２の直管部に偏加重がかかり、小さい力でも室外ユニット１００の共振、ベルマウス２の破損等が生じやすくなる。そこで、Ｈ／Ｄ≧０．０１とすることにより、水平方向の力の時間変動を抑制することができる。
【００３０】
図１９はリブ６の形状の他の一例を表す図である。リブ６の上部は意匠性、構造制約、製造制約等の理由がある場合、図１９のように、ベルマウス２の形状に沿って形成するような形状にしてもよく、Ｈ／Ｄ≧０．０１であれば形状は任意でよい。
【００３１】
以上のように、実施の形態２のファンガードによれば、プロペラファン４のファン径Ｄに対し、リブ６の高さＨの割合が０．０１以上となるようにリブ６を設けるようにするようにしたので、水平面１に作用する上向きの力、ベルマウス２の直管部に作用する水平方向の力を効率よく抑えることができ、例えば室外ユニット１００に発生する振動の抑制をはかることができる。
【００３２】
実施の形態３．
図２０は水平面１に加わる上向きの力とＷ／Ｄとの関係を示す図である。また、図２１はベルマウス２の直管部に加わる水平方向の力とＨ／Ｄとの関係を示す図である。図２０、図２１では、外風が水平面１に対して上から４５°の角度から、４６ｍ／ｓで室外ユニット１００に流入する場合において、リブ高さＨを０．０４Ｄとし、リブ幅Ｗのみを変えたときの、上向きの力、水平方向の力とＨ／Ｄの関係を示している。ここで、上向きの力、水平方向の力は時間平均した値であり、Ｄはプロペラファンの直径である。
【００３３】
図２０、図２１より、Ｗ／Ｄ＜０．０２の場合は、Ｗ／Ｄが大きいほど、上向きの力、水平方向の力は小さくなるが、Ｗ／Ｄ≧０．０２の場合は、上向きの力、水平方向の力は一定となることがわかる。これはＷ／Ｄ≧０．０２の場合は、Ｗが大きくなってもカルマン渦に影響を及ぼさないためである。そこで、Ｗ／Ｄ≧０．０２とすることにより、上向きの力、水平方向の力を抑制することができる。
【００３４】
以上のように、実施の形態２のファンガードによれば、プロペラファン４のファン径Ｄに対し、リブ６の幅の割合が０．０２以上となるようにリブ６を設けるようにするようにしたので、水平面１に作用する上向きの力、ベルマウス２の直管部に作用する水平方向の力を効率よく抑えることができ、例えば室外ユニット１００に発生する振動の抑制をはかることができる。
【００３５】
実施の形態４．
上述の実施の形態で説明したファンガードのリブ６に風が当たると、リブ６の、風に対して上流側の面がよどみ圧で静圧が高く、下流側の面は死水域となるため、静圧が低くなる。このため、リブ６には風向きと同じ方向の、水平方向の力が作用する。このため、リブ６にはある程度の強度が必要となる。強度を大きくするにはリブの厚さを厚くする等の方法がある。しかし、リブ６を、ファンガードと樹脂で一体成型する場合、リブ６を厚くすると、製造の際、樹脂の冷却時間が長くなり、製造に要する時間が長くなる等の問題が生じる。
【００３６】
図２２は本発明の実施の形態４に係るファンガードを表す図である。本実施の形態のファンガードは、リブ６と水平面１との境界部分にリブ補強部７を設けている。ここで、リブ補強部７において形成される曲率半径をＲとする。
【００３７】
図２３はリブ６が破断する荷重Ｐａとリブ補強部７におけるＲとの関係を示す図である。ここでは、外風が水平面１に対して上から４５°の角度から、４６ｍ／ｓで室外ユニット１００に流入する場合において、リブ高さＨを０．０２Ｄとし、リブ厚さＴを０．００３Ｄとし、リブ６の片側の面に荷重をかけたときの関係を示している。
【００３８】
図２３より、Ｒが大きいほど、リブ６が破断する荷重は大きくなり、リブの強度が大きくなることがわかる。したがって、リブ補強部７を設けることで、リブ６の強度を増すことができる。そして、リブ補強部７の曲率半径Ｒの大きさは、室外ユニット１００の寸法制約、ファンガードの製造制約等において、許容できる範囲内で、できる限り大きくするのがよい。
【００３９】
以上のように、実施の形態３のファンガードによれば、リブ補強部７を設けるようにしたので、外風からリブ６を保護することができる。このため、外風によるリブ６の損傷等を防ぐことができ、信頼性の高いファンガード、室外ユニット１００を得ることができる。このとき、リブ補強部７の曲率半径Ｒを許容できる範囲で大きくすることで、補強度合いを増すことができる。
【００４０】
実施の形態５．
図２４は本発明の実施の形態５に係る冷凍空気調和装置の構成図である。本実施の形態では、上述したファンガードを備える室外ユニット１００を有する冷凍サイクル装置の一例として冷凍空気調和装置について説明する。図２４の冷凍空気調和装置は、前述した室外ユニット（室外機）１００と負荷ユニット（室内機）２００とを備え、これらが冷媒配管で連結され、主となる冷媒回路（以下、主冷媒回路という）を構成して冷媒を循環させている。冷媒配管のうち、気体の冷媒（ガス冷媒）が流れる配管をガス配管３００とし、液体の冷媒（液冷媒。気液二相冷媒の場合もある）が流れる配管を液配管４００とする。
【００４１】
室外ユニット１００は、本実施の形態においては、圧縮機１０１、四方弁１０２、室外側熱交換器１０３、室外側送風機１０４及び室外側制御装置１０５の各装置（手段）で構成する。
【００４２】
圧縮機１０１は、吸入した冷媒を圧縮して吐出する。ここで、圧縮機１０１は、インバータ装置等を備え、運転周波数を任意に変化させることにより、圧縮機１０１の容量（単位時間あたりの冷媒を送り出す量）を細かく変化させることができるものとする。
【００４３】
四方弁１０２は、室外側制御装置１０５からの指示に基づいて冷房運転時と暖房運転時とによって冷媒の流れを切り換える。また、室外側熱交換器１０３は、冷媒と空気（室外の空気）との熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては蒸発器として機能し、液配管４００から流入した低圧の冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒を蒸発させ、気化させる。また、冷房運転時においては凝縮器として機能し、四方弁１０２側から流入した圧縮機１０１において圧縮された冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒を凝縮して液化させる。室外側熱交換器１０３には、冷媒と空気との熱交換を効率よく行うため、上述の実施の形態１〜３で説明したプロペラファン４を有する室外側送風機１０４が設けられている。室外側送風機１０４についても、インバータ装置によりファンモータの運転周波数を任意に変化させてプロペラファン４の回転速度を細かく変化させるようにしてもよい。
【００４４】
室外側制御装置１０５は、例えばマイクロコンピュータ等からなる。負荷側制御装置２０４と有線又は無線通信することができ、例えば、冷凍空気調和装置内の各種検知手段（センサ）の検知に係るデータに基づいて、インバータ回路制御による圧縮機１０１の運転周波数制御等、冷凍空気調和装置に係る各手段を制御して冷凍空気調和装置全体の動作制御を行う。
【００４５】
一方、負荷ユニット２００は、負荷側熱交換器２０１、負荷側絞り装置（膨張弁）２０２、負荷側送風機２０３及び負荷側制御装置２０４で構成される。負荷側熱交換器２０１は冷媒と空気との熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては凝縮器として機能し、ガス配管３００から流入した冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒を凝縮させて液化（又は気液二相化）させ、液配管４００側に流出させる。一方、冷房運転時においては蒸発器として機能し、負荷側絞り装置２０２により低圧状態にされた冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒に空気の熱を奪わせて蒸発させて気化させ、ガス配管３００側に流出させる。また、負荷ユニット２００には、熱交換を行う空気の流れを調整するための負荷側送風機２０３が設けられている。この負荷側送風機２０３の運転速度は、例えば利用者の設定により決定される。負荷側絞り装置２０２は、開度を変化させることで、負荷側熱交換器２０１内における冷媒の圧力を調整するために設ける。
【００４６】
また、負荷側制御装置２０４もマイクロコンピュータ等からなり、例えば室外側制御装置１０５と有線又は無線通信することができる。室外側制御装置１０５からの指示、居住者等からの指示に基づいて、例えば室内が所定の温度となるように、負荷ユニット２００の各装置（手段）を制御する。また、負荷ユニット２００に設けられた検知手段の検知に係るデータを含む信号を送信する。
【００４７】
以上のように実施の形態５の冷凍空気調和装置では、実施の形態１〜４において説明したファンガードを室外ユニット１００に用いることで、室外ユニットの振動、損傷等を防止することができる。
【符号の説明】
【００４８】
１水平面、２ベルマウス、３リブ、４プロペラファン、５桟、６リブ、７リブ補強部、１００室外ユニット、１０１圧縮機、１０２四方弁、１０３室外側熱交換器、１０４室外側送風機、１０５室外側制御装置、２００負荷ユニット、２０１負荷側熱交換器、２０２負荷側絞り装置、２０３負荷側送風機、２０４負荷側制御装置、３００ガス配管、４００液配管。

【特許請求の範囲】
【請求項１】
重力方向に沿うような回転軸を中心に回転し、前記重力方向と逆方向の気体の流れを発生させるプロペラファンが有する羽根の回転方向に沿って、前記羽根の外周端より外側に環状の壁面を形成し、前記気体を整流するためのベルマウスと、
前記ベルマウスの吸込側終端部分から連続的に、前記回転軸方向とほぼ垂直な方向に板状に形成される水平面と、
前記水平面及び前記ベルマウスの少なくとも一方の上の、前記回転軸を含む平面を中心として対称となる位置に、前記回転軸を含む平面と垂直となる方向に延びるように幅方向が形成される１組以上の板状のリブと
を備えることを特徴とするファンガード。
【請求項２】
前記リブの高さを、前記プロペラファンのファン径に対して０．０１倍以上とすることを特徴とする請求項１に記載のファンガード。
【請求項３】
前記リブの幅を、前記プロペラファンのファン径に対して０．０２倍以上とすることを特徴とする請求項１又は２に記載のファンガード。
【請求項４】
前記リブと前記水平面との境界部分に、Ｒを有してリブに加わる外部の力を低減させるためのリブ補強部をさらに備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のファンガード。
【請求項５】
前記水平面を長方形状に形成し、前記水平面の長手方向に沿って前記リブを設けることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のファンガード。
【請求項６】
冷媒を圧縮する圧縮機と、
冷媒と空気との熱交換を行う室外熱交換器と、
該室外熱交換器に前記空気を通過させるためのプロペラファンと
を備える室外ユニットであって、
ユニット内の機器を保護するための前記請求項１〜５のいずれかに記載のファンガードを有することを特徴とする室外ユニット。
【請求項７】
熱交換対象と冷媒とを熱交換する複数の負荷側熱交換器及び該負荷側熱交換器に流入させる冷媒の流量を調整するための流量調整手段を有する負荷ユニットと、
請求項６に記載の室外ユニットと
を配管接続して冷媒回路を構成することを特徴とする冷凍サイクル装置。

【図１】