熱延鋼板の冷却方法
【課題】仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板において、当該波形状が形成されているために生じる不均一な冷却によって発生する温度ムラを要因とする材質のバラツキを低減させ、熱間圧延の後工程である冷延工程での鋼板の板厚変動を抑制する。
【解決手段】仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を０％超１％以内の耳波に制御することを特徴とする、熱延鋼板の冷却方法が提供される。
【解決手段】仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を０％超１％以内の耳波に制御することを特徴とする、熱延鋼板の冷却方法が提供される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する熱延鋼板の冷却方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば自動車及び産業機械等に使用される熱延鋼板は、一般に、粗圧延工程及び仕上圧延工程を経て製造される。図１９は、従来の熱延鋼板の製造方法を模式的に示す図である。熱延鋼板の製造工程においては、先ず、所定の組成に調整した溶鋼を連続鋳造して得たスラブＳを粗圧延機１０１により圧延した後、さらに複数の圧延スタンド１０２ａ〜１０２ｄで構成される仕上圧延機１０３により熱間圧延して、所定の厚さの熱延鋼板Ｈを形成する。そして、この熱延鋼板Ｈは、冷却装置１１１により冷却水が注水されることにより冷却された後、巻取装置１１２によりコイル状に巻き取られる。
【０００３】
冷却装置１１１は、一般に仕上圧延機１０３から出てきた熱延鋼板Ｈに対していわゆるラミナー冷却を施すための設備である。この冷却装置１１１は、ランナウトテーブル上を移動する熱延鋼板Ｈの上面に対して冷却ノズルにより垂直方向から冷却水を噴流水として噴射させると共に、さらに熱延鋼板Ｈの下面からパイプラミナーを介して噴流水として冷却水を噴射させ、熱延鋼板Ｈを冷却する。
【０００４】
そして、従来において例えば特許文献１には、厚鋼板の上下面の表面温度差を低減させることにより、鋼板の形状不良を防止する技術が開示されている。この特許文献１における開示技術によれば、冷却装置による冷却時において鋼板の上面、下面の表面温度を温度計で同時に測定して得られた表面温度差に基づいて、鋼板の上面と下面に供給する冷却水の水量比を調整する。
【０００５】
また、例えば特許文献２には、圧延機出側に設置した急峻度計により、鋼板先端の急峻度を測定し、測定した急峻度に応じて冷却水流量を幅方向に変えて調整することにより、鋼板の穴あきを防止する技術が開示されている。
【０００６】
さらに、例えば特許文献３には、熱延鋼板の板幅方向における波形状の板厚分布を解消し、板幅方向においてこれを均一化させることを目的とし、鋼板の幅方向における最高熱伝達率と最低熱伝達率との差が所定値の範囲になるように制御する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００５−７４４６３号公報
【特許文献２】特開２００５−２７１０５２号公報
【特許文献３】特開２００３−４８００３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ここで、図１９に示した上述した方法により製造される熱延鋼板Ｈは、例えば図２０に示すように冷却装置１１１におけるランナウトテーブル（以降、「ＲＯＴ」と記載する場合がある。）の搬送ロール１２０上で圧延方向（図２０中の矢印方向）に波形状を生ずる場合がある。かかる場合、熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却にバラツキが生じてしまい、温度ムラがもたらされる。そして熱延後の鋼板冷却過程において、上記温度ムラを要因とした材質（すなわち、鋼板の硬度）のバラツキが生じ、このバラツキによって後工程である冷延圧延における鋼板の板厚変動が発生し、この板厚変動が所定の基準値を超えた場合は製品不良となってしまうため、歩留まりの低下が顕著となってしまうといった問題があった。
【０００９】
しかしながら、上記特許文献１の冷却方法は、熱延鋼板が圧延方向に波形状を有する場合を考慮していない。すなわち、特許文献１では、熱延鋼板の波の位置によって表面高さが異なるために、温度の標準偏差が圧延方向に異なることを考慮していない。したがって、このように波形状が形成された熱延鋼板における、当該波形状に起因する冷却時の材質のバラツキは考慮されていなかった。
【００１０】
また、特許文献２の冷却方法では、鋼板幅方向に急峻度を測定して当該急峻度の高い部分の冷却水流量を調整している。しかしながら、特許文献２においても、熱延鋼板が圧延方向に波形状を有する場合を考慮しておらず、上述したように波形状が形成された熱延鋼板における、当該波形状に起因する冷却時の材質のバラツキは考慮されていなかった。
【００１１】
また、特許文献３の冷却は、仕上圧延機ロールバイトの直前における熱延鋼板の冷却であるため、仕上圧延されて所定の厚みになった熱延鋼板に適用できない。さらに、特許文献３においても、熱延鋼板が圧延方向に波形状を有する場合を考慮しておらず、上述したように波形状が形成された熱延鋼板における、当該波形状に起因する冷却時の材質のバラツキは考慮されていなかった。
【００１２】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板において、当該波形状が形成されているために生じる不均一な冷却によって発生する温度ムラを要因とする材質のバラツキを低減させ、熱間圧延の後工程である冷延工程での鋼板の板厚変動を抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
前記の目的を達成するため、本発明は、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を０％超１％以内の耳波に制御することを特徴としている。なお、波形状の急峻度とは、波形状の振幅を１周期分の長手方向長さで割った値であり、急峻度の値及び熱延鋼板の通板速度の値は、操業条件や設備条件に応じて所定の値に定まる。また、耳波とは熱延鋼板の幅方向端部近傍において、圧延方向に周期的に波高さが変動するように形成される波形状を示すものである。またより好ましくは、上記波形状の急峻度を０％超０．５％以内の耳波に制御しても良い。また、所定の冷却区間とは、冷却装置によって熱延鋼板が冷却される区間をいう。
【００１４】
前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくして、当該熱延鋼板を冷却してもよい。また、熱延鋼板を冷却する際に、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくするため、予め求められた、熱延鋼板の上面側の上側冷却装置と熱延鋼板の下面側の下側冷却装置によって冷却される熱延鋼板の熱伝達特性に基づき、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面の平均熱伝達係数を等しくして、熱延鋼板を冷却してもよい。なお、平均熱伝達係数とは、熱延鋼板の熱伝達係数を、所定の圧延方向の長さで平均したものである。ここで、所定の圧延方向の長さとは、例えば１〜１０ｍの範囲の任意な長さとする。また、熱伝達係数は、冷却能力を具体的に定量化したものであり、冷却能力を強めるということは、状態として熱伝達係数を高めることであり、その手段として冷却水量密度を高めること、冷却水衝突圧力を上げること、等を含む。
【００１５】
別な観点による本発明は、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を１％以内の耳波に制御し、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくするため、予め、熱延鋼板の波形状の急峻度と熱延鋼板の通板速度を所定の値に揃えた条件下で求められた、熱延鋼板の上面側の上側冷却装置と熱延鋼板の下面側の下側冷却装置によって冷却される熱延鋼板の熱伝達特性に基づき、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面の平均熱伝達係数の比率である上下熱伝達係数比率を変更させ、その際に発生する熱延鋼板の圧延方向の温度の標準偏差と前記上下熱伝達係数比率との関係を線図で求め、さらに当該線図に基づいて前記温度の標準偏差が最小値となる前記上下熱伝達係数比率を導出し、前記導出された上下熱伝達係数比率の場合に前記所定の冷却区間における熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量が等しいとして、当該上下熱伝達係数比率で熱延鋼板を冷却することを特徴としている。
【００１６】
前記所定の冷却区間において熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量が等しいとする領域は、前記温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる領域であって、前記領域において前記上下熱伝達係数比率を設定して、熱延鋼板を冷却しても良い。
【００１７】
熱延鋼板を冷却する際に、予め、前記急峻度と前記通板速度のそれぞれについて、前記上下熱伝達係数比率に対する前記温度の標準偏差の回帰式を求めておき、当該回帰式による急峻度又は通板速度の感度を補正しても良い。
【００１８】
前記急峻度と前記通板速度についての前記回帰式は、線形回帰により導出されても良い。
【００１９】
前記回帰式を用いて、実際の前記温度の標準偏差の値に対する上下熱伝達係数比率と、前記温度の標準偏差がゼロとなる上下熱伝達係数比率との偏差分を求め、当該偏差分を用いて、熱延鋼板を冷却する際の前記上下熱伝達係数比率を修正しても良い。
【００２０】
少なくとも前記急峻度又は前記通板速度に対する前記線図を、段階的に、前記上下熱伝達係数比率に対してテーブル化しても良い。
【００２１】
前記冷却された熱延鋼板の温度を時系列で測定し、前記温度の時系列平均値が所定の目標値に一致するように、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整してもよい。なお、所定の目標値は、製品毎に定められる熱延鋼板の冷却途中及び捲取機前の定点における操業上の目標温度である。
【００２２】
我々のこれまでの実ラインにおけるデータを整理した結果、前記冷却された熱延鋼板の温度を測定した点と同一点で熱延鋼板の高さ方向の変動速度を時系列（即ち熱延鋼板の波形状の変化）で測定し、
熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の相対的バランスについては熱延鋼板の重力と反対方向を正とした場合において、
前記変動速度が正の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し、
前記変動速度が負の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定し、
熱延鋼板を冷却する際に、前記所定の冷却区間での上面及び下面からの冷却抜熱量を調整することで、鋼板の温度の標準偏差が小さくなる事を発見した。なお、変動速度と温度を測定する点のずれは圧延方向にも板幅方向にも任意の方向に±５０ｍｍ以内であることが望ましい。
【００２３】
前記冷却区間を圧延方向に複数の冷却ゾーンに分割し、前記冷却ゾーンの境において熱延鋼板の温度と波形状を測定し、当該測定結果に基づいて、前記冷却ゾーンにおける熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を調整する、フィードバック制御又はフィードフォワード制御を行っても良い。
【００２４】
前記冷却ゾーンの境において、熱延鋼板の温度と波形状に加えて少なくとも前記急峻度又は前記通板速度を測定し、当該測定結果に基づいて、前記冷却ゾーンにおける熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を補正しても良い。
【００２５】
熱延鋼板を冷却した後、当該熱延鋼板の温度の標準偏差が許容される範囲に入るように、前記上側冷却装置から熱延鋼板の上面に冷却水をさらに噴出させると共に前記下側冷却装置から熱延鋼板の下面に冷却水をさらに噴出させても良い。
【００２６】
前記上側冷却装置と前記下側冷却装置は、それぞれ冷却水を噴出する複数のヘッダーを有し、前記上側冷却装置と前記下側冷却装置の冷却能力は、前記各ヘッダーをオンオフ制御することによって調整されても良い。
【００２７】
前記上側冷却装置と前記下側冷却装置は、それぞれ冷却水を噴出する複数のヘッダーを有し、前記上側冷却装置と前記下側冷却装置の冷却能力は、前記各ヘッダーの水量密度、圧力、水温のいずれか又は２つ以上の操業パラメータを制御することによって調整されても良い。
【００２８】
熱延鋼板の冷却は、熱延鋼板の温度が６００℃以上の範囲で行われても良い。
【発明の効果】
【００２９】
従来より明らかなように、熱延鋼板に形成された波形状と上下の冷却比率の偏差によって生じる冷却ムラは、波形状が耳波の場合であろうと、中波の場合であろうと、同じ急峻度なら原理的に同じである。そこで、発明者らは、熱延鋼板において同じ急峻度の波形状が耳波として形成される場合と、中波として形成される場合とで、熱延後の後工程である冷延工程での板厚変動が異なるかを検討し、その結果、同じ急峻度の波形状であるならば、中波よりも耳波が形成されている場合の方が、該板厚変動が小さいことを知見した。なお、耳波とは、熱延鋼板の幅方向端部近傍において、圧延方向に周期的に波高さが変動するように形成される波形状を示すものであり、中波とは、熱延鋼板の幅方向全体において、圧延方向に周期的に波高さが変動するように形成される波形状を示すものである。
【００３０】
上記知見に基づく本発明によれば、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板の冷却に際し、冷却を行う所定の冷却区間において、熱延鋼板に形成される波形状を所定の急峻度以内の耳波とすることで、熱間圧延の後工程である冷延工程での鋼板の板厚変動を抑制し、歩留まりの向上を図ることができる。
【００３１】
また、熱延鋼板に形成される波形状を所定の急峻度以内の耳波とした上で、発明者らが鋭意検討した結果、
「予め、複数の試験条件で測定された熱延鋼板の温度と波形状に基づいて、熱延鋼板の上面と下面における平均熱伝達係数を推定し、前記平均熱伝達係数の上下で等しい点を挟んだ両側で、熱延鋼板の波形状の急峻度と通板速度のそれぞれについて、上下熱伝達係数比率に対する熱延鋼板の圧延方向の温度の標準偏差の回帰式を求めておき、
実際の操業条件での急峻度及び通板速度における前記回帰式に基づいて、温度の標準偏差の値が許容される上下熱伝達係数比率範囲を求め、当該上下熱伝達係数比率範囲内に、目標の上下熱伝達係数比率を設定し、
前記目標の上下熱伝達係数比率になるように、前記上側冷却装置から熱延鋼板の上面に冷却水を噴出させると共に前記下側冷却装置から熱延鋼板の下面に冷却水を噴出させる」ことで、上側冷却装置と下側冷却装置の冷却能力を調整して長手方向に均一に冷却できることが分かった。
【００３２】
さらに、発明者らが鋭意検討した結果、熱延鋼板の高さ方向の変動速度と同一点の温度を時系列で測定し、
前記温度の時系列平均値が所定の目標値に一致するように、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整し、
熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の相対的バランスについては熱延鋼板の重力と反対方向を正とした場合において、
前記変動速度が正の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し、
前記変動速度が負の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定することで、鋼板の温度の標準偏差が小さくなる事を発見した。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本実施の形態における熱延鋼板の冷却方法を実現するための熱間圧延設備を示す説明図である。
【図２】熱間圧延設備において配設される冷却装置の構成の概略を示す説明図である。
【図３】熱延鋼板の最下点が搬送ロールと接触する様子を示す説明図である。
【図４】熱延鋼板に急峻度１％の中波が形成された場合と、急峻度１％の耳波が形成された場合の、熱延鋼板の各箇所における温度変動を示すグラフである。
【図５】熱延鋼板に急峻度１％の中波が形成された場合と、急峻度１％の耳波が形成された場合それぞれについての、後工程である冷延工程における冷延ゲージ変動（板厚変動）を示すグラフである。
【図６】上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係を示すグラフである。
【図７】温度の標準偏差の最小点を探索するための説明図である。
【図８】通常の操業における代表的なストリップのＲＯＴ内冷却の熱延鋼板の温度変動と急峻度の関係を示すグラフであって、（ａ）はコイル先端からの距離或いは定点経過時間に対する温度変動を示すグラフであり、（ｂ）は（ａ）の距離または定点経過時間に対する急峻度を示すグラフである。
【図９】通常の操業における代表的なストリップのＲＯＴ内冷却の熱延鋼板の温度変動と急峻度の関係を示すグラフである。
【図１０】熱延鋼板の変動速度が正の領域で熱延鋼板の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低く、変動速度が負の領域で熱延鋼板の温度が高くなったと温度変動が検出された場合に、上面側の冷却抜熱量を減少させ、下面側の冷却抜熱量を増加させたときの熱延鋼板の温度変動と急峻度の関係を示すグラフである。
【図１１】熱延鋼板の変動速度が正の領域で熱延鋼板の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低く、変動速度が負の領域で熱延鋼板の温度が高くなったと温度変動が検出された場合に、上面側の冷却抜熱量を増加させ、下面側の冷却抜熱量を減少させたとき場合の熱延鋼板の温度変動と急峻度の関係を示すグラフである。
【図１２】熱延鋼板の急峻度と温度の標準偏差との関係を示すグラフである。
【図１３】熱延鋼板の急峻度毎に、上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係を示したグラフである。
【図１４】熱延鋼板の通板速度と温度の標準偏差との関係を示すグラフである。
【図１５】熱延鋼板の通板速度毎に、上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係を示したグラフである。
【図１６】他の実施の形態にかかる熱間圧延設備において冷却装置付近の構成の概略を示す説明図である。
【図１７】他の実施の形態にかかる熱間圧延設備において冷却装置付近の構成の概略を示す説明図である。
【図１８】熱延鋼板の板幅方向に温度の標準偏差が形成された様子を示す説明図である。
【図１９】従来の熱延鋼板の製造方法を示す説明図である。
【図２０】従来の熱延鋼板の冷却方法を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
以下、本発明の実施の形態として、例えば自動車及び産業機械等に使用される熱延鋼板の冷却方法について、図面を参照しながら詳細に説明する。
【００３５】
図１は、本実施の形態における熱延鋼板の冷却方法を実現するための熱間圧延設備１の例を模式的に示している。この熱間圧延設備１は、加熱したスラブＳをロールで上下に挟んで連続的に圧延し、最小１．２ｍｍまで薄くしてこれを巻き取ることを目的とする。熱間圧延設備１は、スラブＳを加熱するための加熱炉１１と、この加熱炉１１において加熱されたスラブＳを幅方向に圧延する幅方向圧延機１６と、この幅方向に圧延されたスラブＳを上下方向から圧延して粗バーにする粗圧延機１２と、粗バーをさらに所定の厚みまで連続して熱間仕上圧延をする仕上圧延機１３と、この仕上圧延機１３により熱間仕上圧延された熱延鋼板Ｈを冷却水により冷却する冷却装置１４と、冷却装置１４により冷却された熱延鋼板Ｈをコイル状に巻き取る巻取装置１５とを備えている。
【００３６】
加熱炉１１には、装入口を介して外部から搬入されてきたスラブＳに対して、火炎を吹き出すことによりスラブＳを加熱するサイドバーナ、軸流バーナ、ルーフバーナが配設されている。加熱炉１１に搬入されたスラブＳは、各ゾーンにおいて形成される各加熱帯において順次加熱され、さらに最終ゾーンにおいて形成される均熱帯において、ルーフバーナを利用してスラブＳを均等加熱することにより、最適温度で搬送できるようにするための保熱処理を行う。加熱炉１１における加熱処理が全て終了すると、スラブＳは加熱炉１１外へと搬送され、粗圧延機１２による圧延工程へと移行することになる。
【００３７】
粗圧延機１２は、搬送されてきたスラブＳにつき、複数スタンドに亘って配設される円柱状の回転ロールの間隙を通過させる。例えば、この粗圧延機１２は、第１スタンドにおいて上下に配設されたワークロール１２ａのみによりスラブＳを熱間圧延して粗バーとする。次にこの第１スタンドを通過した粗バーをワークロールとバックアップロールとにより構成される複数の４重圧延機１２ｂによりさらに連続的に圧延する。その結果、この粗圧延工程終了時に粗バーは、厚さ３０〜６０ｍｍ程度まで圧延され、仕上圧延機１３へと搬送されることになる。
【００３８】
仕上圧延機１３は、搬送されてきた粗バーを数ｍｍ程度まで仕上げ圧延する。これら仕上圧延機１３は、６〜７スタンドに亘って上下一直線に並べた仕上げ圧延ロール１３ａの間隙に粗バーを通過させ、これを徐々に圧下していく。この仕上圧延機１３により仕上げ圧延された熱延鋼板Ｈは、後述する搬送ロール３２により搬送されて冷却装置１４へと送られることになる。なお、耳伸びについてはこの仕上圧延機１３において調整される。
【００３９】
冷却装置１４は、仕上圧延機１３から出てきた熱延鋼板Ｈに対してラミナーやスプレーによる冷却を施すための設備である。この冷却装置１４は、図２に示すように、ランナウトテーブルの搬送ロール３２上を移動する熱延鋼板Ｈに対して冷却口３１により上側から冷却水を噴出させる上側冷却装置１４ａと、熱延鋼板Ｈ下面に対して下側から冷却水を噴出させる下側冷却装置１４ｂとを備えている。冷却口３１は、上側冷却装置１４ａ並びに下側冷却装置１４ｂのそれぞれについて複数個に亘り設けられている。また冷却口３１には、図示しない冷却ヘッダーが接続されている。この冷却口３１の個数が、上側冷却装置１４ａ並びに下側冷却装置１４ｂによる冷却能力を規定するものとなる。なお、この冷却装置１４は、上下スプリットラミナー、パイプラミナー、スプレー冷却等の何れかで構成されていてもよい。また、この冷却装置１４によって熱延鋼板Ｈが冷却される区間が、本発明における所定の冷却区間に相当する。
【００４０】
巻取装置１５は、図１に示すように、冷却装置１４により冷却された熱延鋼板Ｈを所定の巻取温度で巻き取る。巻取装置１５によりコイル状に巻き取られた熱延鋼板Ｈは、熱間圧延設備１外へと搬送されることになる。
【００４１】
以上のように構成された熱間圧延設備１の冷却装置１４において圧延方向に表面高さ（波高さ）が変動する波形状が形成されている熱延鋼板Ｈの冷却が行われる場合に、上述したように、上側冷却装置１４ａから噴出させる冷却水と、下側冷却装置１４ｂから噴出させる冷却水の水量密度、圧力、水温等を好適に調整することで熱延鋼板Ｈの均一な冷却が行われる。しかしながら、特に通板速度が遅い場合には、熱延鋼板Ｈと搬送ロールとが局所的に接触する時間が長くなり、熱延鋼板Ｈの搬送ロールとの接触部分が接触抜熱により冷却され易くなることから、冷却が不均一となってしまう。
【００４２】
図３に示すように熱延鋼板Ｈが波形状を有する場合、当該熱延鋼板Ｈは、波形状の底部において搬送ロール３２と局所的に接触する場合がある。このように、熱延鋼板Ｈにおいて、搬送ロール３２と局所的に接触する部分は、接触抜熱によって他の部分よりも冷却され易くなる。このため、熱延鋼板Ｈが不均一に冷却される。
【００４３】
一方、図１に示す熱間圧延設備１の後工程においては、例えば熱延鋼板Ｈの冷延工程等が行われる。上述したように、熱間圧延設備１における熱延鋼板Ｈの冷却が、熱延鋼板Ｈに波形状が形成されているために均一に行われない場合、冷却後の熱延鋼板Ｈの材質バラツキが生じ、その結果、上記後工程（冷延工程）における鋼板の板厚変動が発生する。この板厚変動は歩留まり増大の要因となることから、該板厚変動を小さく抑える必要がある。そこで発明者らは、熱延鋼板Ｈに形成される波形状と後工程における板厚変動との関係を調べるため、以下に説明する検証を行った。
【００４４】
図４は、熱延鋼板Ｈに急峻度１％の中波が形成された場合と、急峻度１％の耳波が形成された場合の、熱延鋼板Ｈの各箇所における温度変動を示すグラフである。また、図５は、熱延鋼板Ｈに急峻度１％の中波が形成された場合と、急峻度１％の耳波が形成された場合それぞれについての、後工程である冷延工程における冷延ゲージ変動（板厚変動）を示すグラフである。なお、ＷＳ（ワークサイド）、ＤＳ（ドライブサイド）とは、熱延鋼板Ｈの一方の幅方向端部（ＷＳ）及び他方の幅方向端部（ＤＳ）を指すものである。
【００４５】
発明者らは、図４及び図５の結果から、熱間圧延設備１での冷却時の熱延鋼板の波形状を耳波とした方が、中波とした場合に比べ板幅センター（Ｃ）及び幅平均の冷却が抑制され、後工程での板厚変動が抑えられている（図５においては約３０％）ことを知見した。これは、波形状が中波の場合、その波形状は鋼板センター部で対称な変形となり、幅方向に一様な変位となるため、通板方向（圧延方向）に不均一な冷却偏差となりやすく、一方で波形状が耳波の場合、その波形状は一方のエッジ波（例えばＷＳの波形状）の影響が他方のエッジ波（例えばＤＳの波形状）に影響を及ぼす反対称の波形状となることに起因している。即ち、熱延鋼板のＷＳに対しＤＳは１８０度位相がずれた波形状であるため、その位相のずれた波形状に対応した冷却偏差がそれぞれ生じ、板幅方向の温度平均を取ると、通板方向の温度の標準偏差が小さくなることから、熱間圧延設備１において圧延操業の板厚ゲージ変動に影響しない程度の実質的に均一な冷却が行われ、後工程である冷延工程での板厚変動が小さく抑えられる。
【００４６】
以上の知見、ならびに図４、図５の結果から、熱間圧延設備１における熱延鋼板Ｈの冷却時に、所定の冷却区間において、熱延鋼板Ｈに形成される波形状を急峻度１％以内（即ち、急峻度０％超１％以下）の耳波に制御することで、後工程である冷延工程での板厚変動が小さく抑えられ、歩留まりの低下が抑制されることが分かる。なお、本実施の形態では、図４、図５の結果から、熱延鋼板Ｈに形成される波形状を急峻度１％以内（即ち、急峻度０％超１％以下）の耳波に制御するとしたが、熱延鋼板Ｈの冷却をできるだけ均一に行うことが好ましい観点から、例えば熱延鋼板Ｈの波形状を急峻度０．５％以内（即ち、急峻度０％超０．５％以下）の耳波とすることで、より後工程における板厚変動を抑えることが可能となる。
【００４７】
次に、図１に示すように構成された熱間圧延設備１において行われる、本実施の形態の熱延鋼板Ｈの冷却方法について説明する。熱延鋼板Ｈは仕上圧延機１３で熱間圧延された熱延鋼板であって、図２０に示した熱延鋼板と同様に、熱延鋼板Ｈには圧延方向に表面高さ（波高さ）が変動する波形状が形成されている。
【００４８】
先ず、冷却装置１４で熱延鋼板Ｈを冷却する前に、予め冷却装置１４の上側冷却装置１４ａの冷却能力（以下、単に「上側冷却能力」という場合がある。）と下側冷却装置１４ｂの冷却能力（以下、単に「下側冷却能力」という場合がある。）をそれぞれ調整する。これら上側冷却能力と下側冷却能力は、それぞれ上側冷却装置１４ａによって冷却される熱延鋼板Ｈの上面の熱伝達係数と、下側冷却装置１４ｂによって冷却される熱延鋼板Ｈの下面の熱伝達係数とを用いて調整する。
【００４９】
ここで、熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数の算出方法について説明する。熱伝達係数は、単位面積からの単位時間当たりの冷却抜熱量（熱エネルギー）を、被熱伝達体と熱媒体との温度差で除した値である（熱伝達係数＝冷却抜熱量／温度差）。ここでの温度差は、冷却装置１４の入側の温度計によって測定される熱延鋼板Ｈの温度と、冷却装置１４で用いられる冷却水の温度との差である。また、冷却抜熱量は、熱延鋼板Ｈの温度差と比熱と質量をそれぞれ乗じた値である（冷却抜熱量＝温度差×比熱×質量）。すなわち、冷却抜熱量は冷却装置１４における熱延鋼板Ｈの冷却抜熱量であって、冷却装置１４の入側の温度計と出側の温度計によってそれぞれ測定される熱延鋼板Ｈの温度の差と、熱延鋼板Ｈの比熱と、冷却装置１４で冷却される熱延鋼板Ｈの質量とをそれぞれ乗じた値である。
【００５０】
上述のように算出された熱延鋼板Ｈの熱伝達係数は、熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数に分けられる。これら上面と下面の熱伝達係数は、例えば次のようにして予め得られる比率を用いて算出される。すなわち、上側冷却装置１４ａのみで熱延鋼板を冷却する場合の熱延鋼板の熱伝達係数と、下側冷却装置１４ｂのみで熱延鋼板を冷却する場合の熱延鋼板の熱伝達係数を測定する。このとき、上側冷却装置１４ａからの冷却水量と下側冷却装置１４ｂからの冷却水量を同一とする。測定された上側冷却装置１４ａを用いた場合の熱伝達係数と下側冷却装置１４ｂを用いた場合の熱伝達係数との比率の逆数が、後述する上下熱伝達係数比率を１とする場合の上側冷却装置１４ａからの冷却水量と下側冷却装置１４ｂからの冷却水量との上下比率となる。そして、このようにして得られた冷却水量の上下比率を、熱延鋼板Ｈを冷却する際の上側冷却装置１４ａからの冷却水量又は下側冷却装置１４ｂからの冷却水量に乗じて、上述した熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数の比率を算出する。なお上述では、上側冷却装置１４ａのみと下側冷却装置１４ｂのみで冷却される熱延鋼板の熱伝達係数を用いたが、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの両方で冷却される熱延鋼板の熱伝達係数を用いてもよい。すなわち、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却水量を変更した場合の熱延鋼板の熱伝達係数を測定し、その熱伝達係数の比率を用いて熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数の比率を算出してもよい。なお、これら上側冷却装置１４ａを用いた場合の熱伝達係数と下側冷却装置１４ｂを用いた場合の熱伝達係数が、それぞれ本発明における熱伝達特性に相当する。
【００５１】
以上のように、熱延鋼板Ｈの熱伝達係数を算出し、熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数の上記比率に基づいて、熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数が算出される。
【００５２】
そして、この熱延鋼板Ｈの上下熱伝達係数比率を用いて、図６に基づき、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力をそれぞれ調整する。図６の横軸は熱延鋼板Ｈの上面の平均熱伝達係数と下面の平均熱伝達係数の比（すなわち、上下熱伝達係数比率と同義である。）を表し、縦軸は熱延鋼板Ｈの圧延方向における最大温度と最小温度との温度の標準偏差を表している。また図６は、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度と熱延鋼板Ｈの通板速度を一定にした状態で、熱延鋼板Ｈの上面と下面における上下熱伝達係数比率を変動させ、熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差を実測し、この温度の標準偏差を上下熱伝達係数比率に対してプロットしたものである。図６を参照すると、温度の標準偏差と上下熱伝達係数比率との関係は、平均熱伝達係数が上下面で等しい点辺りで谷になる、Ｖ字状の関係になっていることが分かる。なお、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度とは波形状の振幅を１周期分の長手方向長さで割った値であり、図６における本実施の形態の急峻度は２％である。また、図６における熱延鋼板Ｈの通板速度は６００ｍ／ｍｉｎ（１０ｍ／ｓｅｃ）である。また、図６において熱延鋼板Ｈの目標冷却温度は６００℃以上の温度であって、例えば８００℃である。
【００５３】
上記のＶ字の線は谷底部を挟んで両側でほぼ直線状に描かれているので、この線を直線回帰してもよい。線形分布であるとすれば、試験材で確認する回数や、計算予測するための較正の回数が少なくて済む。
【００５４】
そこで、例えば一般的に知られている探索アルゴリズムである、２分法、黄金分割法、ランダムサーチ等の様々な方法を用いて、温度の標準偏差の最小点を探索する。こうして、図６に基づいて熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差が最小となる上下熱伝達係数比率を導出する。また、ここで、平均熱伝達係数の上下で等しい点を挟んだ両側で、上下熱伝達係数比率に対する熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差の回帰式をそれぞれ求めておくとよい。
【００５５】
ここで、上述した熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差の最小点を探索する方法について説明する。本実施の形態においては、上述した２分法を用いて温度の標準偏差の最小点を探索する方法について説明する。
【００５６】
図７は温度の標準偏差の最小点を挟んで互いに異なる回帰線が得られるような標準的な場合を示している。この図７に示すように、先ず、実測されたａ点、ｂ点、ａ点とｂ点の真中のｃ点における温度の標準偏差σａ、σｂ、σｃをそれぞれ抽出する。なお、ａ点とｂ点の真中とは、ａ点の上下熱伝達係数比率とｂ点の上下熱伝達係数比率との間の値を有するｃ点を示し、以下においても同様である。そして、温度の標準偏差σｃがσａ又はσｂのどちらの値に近いかを判断する。本実施の形態では、σｃはσａに近い。次に、ａ点とｃ点の真中のｄ点における温度の標準偏差σｄを抽出する。そして、温度の標準偏差σｄがσａ又はσｃのどちらの値に近いかを判断する。本実施の形態では、σｄはσｃに近い。次に、ｃ点とｄ点の真中のｅ点における温度の標準偏差σｅを抽出する。そして、温度の標準偏差σｅがσｃ又はσｄのどちらの値に近いかを判断する。本実施の形態では、σｅはσｄに近い。このようなアルゴリズムを繰り返し行い、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差の最小点ｆを特定する。なお、実用的な最小点ｆを特定するためには、上述したアルゴリズムを例えば５回程度行えばよい。また、探索対象の上下熱伝達係数比率の範囲を１０分割し、それぞれの範囲で上述したアルゴリズムを行って最小点ｆを特定してもよい。
【００５７】
また、いわゆるニュートン法を用いて上下熱伝達係数比率を較正してもよい。かかる場合、上述した回帰式を用いて、実際の温度の標準偏差の値に対する上下熱伝達係数比率と、温度の標準偏差がゼロとなる上下熱伝達係数比率との偏差分を求め、当該偏差分を用いて、熱延鋼板Ｈを冷却する際の上下熱伝達係数比率を修正してもよい。
【００５８】
以上のように、熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差が最小になる上下熱伝達係数比率が導出される。また、Ｖ字状になっている温度の標準偏差と上下熱伝達係数比率との関係については、その両側に分けて、最小２乗法などでそれぞれに回帰関数を求めることは容易である。さらに、耳伸びの場合であろうと、中伸びの場合であろうと、上述したように温度の標準偏差と上下熱伝達係数比率との関係がＶ字状になっていることを利用して、熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差が最小になる上下熱伝達係数比率を導出することができる。
【００５９】
なお、熱延鋼板Ｈの板幅方向には通常行われているとおり一様に水冷却している。また、板幅方向の温度の標準偏差は圧延方向の温度の標準偏差が左右交互に発生していることにより生じているため、圧延方向の温度の標準偏差が低減されれば、板幅方向の温度の標準偏差もより低減される。
【００６０】
そして、図６を参照すれば、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が最小になる上下熱伝達係数比率は１である。したがって、温度の標準偏差を最小にするため、すなわち熱延鋼板Ｈを均一に冷却するためには、上側冷却装置１４ａの冷却能力と下側冷却装置１４ｂの冷却能力を同等に調整すればよく、かかる場合に熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量が等しくなる。なお、表１は、図６に示したように上下熱伝達係数比率を変動させた場合の熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差、熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分、及びその評価を示している。表１中の上下熱伝達係数比率については、分子が熱延鋼板Ｈの上面における熱伝達係数であって、分母が下面における熱伝達係数を示している。また、表１中の評価（上下熱伝達係数比率の条件についての評価）においては、温度の標準偏差が最小値となる条件を“Ａ”とし、後述するように最小値からの温度の標準偏差の差分が１０℃以内、すなわち操業が可能となる条件を“Ｂ”とし、上述した回帰式を得るために試行錯誤的に行った条件を“Ｃ”としている。そして、表１を参照しても、評価が“Ａ”となる、すなわち熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が最小になる上下熱伝達係数比率は１である。
【００６１】
【表１】
【００６２】
なお、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が少なくとも最小値から１０℃以内に抑えられれば、降伏応力、引張強さなどのバラつきを製造許容範囲内に抑えられ、熱延鋼板Ｈを均一に冷却できるといえる。すなわち、熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量が等しくなる領域は、温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる領域としてもよい。なお、熱延鋼板Ｈの温度測定には様々なノイズがあるため、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差の最小値は厳密には０（ゼロ）にならない場合がある。そこで、このノイズの影響を除去するため、製造許容範囲を、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる範囲としている。
【００６３】
温度の標準偏差を最小値から１０℃以内に抑えるには、図６或いは図７において、２本の回帰線と、最小値からの温度の標準偏差が１０℃の水平線を引き、回帰線と温度の標準偏差の２つの交点を求め、当該交点間の上下熱伝達係数比率に上下冷却装置の冷却能力を調整すればよいことになる。なお、表１においては、評価が“Ｂ”となる上下熱伝達係数比率が、この温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる条件となる。
【００６４】
また、図６及び図７で上下熱伝達係数比率を操作するには冷却水量密度を操作することが最も容易である。そこで、実際には図６及び図７において横軸の値を上下水量密度比に読み替えて、平均熱伝達係数の上下で等しい点を挟んだ両側で、水量密度の上下の比率に対する熱延鋼板の圧延方向の温度の標準偏差の回帰式を求めるという操作を行えばよい。ただし、平均熱伝達係数の上下で等しい点は、必ずしも冷却水量密度の上下で等しい点になるとは限らないので、少し広めに試験を行って回帰式を求めるとよい。
【００６５】
ここで、熱延鋼板Ｈを均一に冷却するために、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力を調整することについて、発明者らが鋭意検討した結果、さらに、以下の知見を得るに至った。
【００６６】
本発明者らは、熱延鋼板Ｈの波形状が発生した状態での冷却によって発生した温度の標準偏差の特徴について鋭意検討を重ねて来た結果、次の事を明らかにした。
【００６７】
図１６に示すように冷却装置１４と巻取装置１５との間には、熱延鋼板Ｈの温度を測定する温度計４０と、当該熱延鋼板Ｈの波形状を測定する形状計４１とが配置されている。
【００６８】
そして、通板中の熱延鋼板Ｈに対し、温度計４０と形状計４１によって温度と形状をそれぞれ同一点で定点測定を行い、時系列データとして測定する。なお、ここで言う温度の測定領域は熱延鋼板Ｈの幅全域の測定も含む。また、ここでの形状とは定点測定で観測される熱延鋼板Ｈの高さ方向の変動量に熱延鋼板Ｈの通板方向の移動量を用いて、波のピッチ分の高さ或いは変動成分の線積分で求めた急峻度である。また同時に単位時間当たりの変動量、即ち変動速度も求める。さらに形状の測定領域は、温度の測定領域と同様に熱延鋼板Ｈの幅全域の測定も含む。またこれらのサンプリングされた時間に通板速度を乗じると、温度や急峻度の時系列データが圧延方向位置毎の急峻度及び温度変動に紐付けすることが可能となる。
【００６９】
このデータを用いて、先ず、熱延鋼板Ｈの上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整する。具体的には、温度計４０で測定される温度の時系列平均値が所定の目標値に一致するように、熱延鋼板Ｈの上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整する。そして、上下面の冷却抜熱量の合計値を調整するにあたっては、例えば三塚の式等に代表される実験理論式を用いて予め求められた理論値に対して、実際の操業実績との誤差を補正する様に設定した学習値に基づき、冷却装置１４に接続される冷却ヘッダーのオンオフ制御を行う。或いは、実際に温度計４０で測定された温度に基づいて、上記冷却ヘッダーのオンオフをフィードバック制御又はフィードフォワード制御してもよい。
【００７０】
次に、上述した温度計４０と形状計４１からのデータを用いて従来のＲＯＴの冷却制御について説明をする。図８は通常の操業における代表的なストリップのＲＯＴ内冷却の熱延鋼板Ｈの温度変動と急峻度の関係を示している。図８における熱延鋼板Ｈの上下熱伝達係数比率は１．２：１であり、上側冷却能力が下側冷却能力よりも高くなっている。図８（ａ）はコイル先端からの距離或いは定点経過時間に対する温度変動を示し、図８（ｂ）は（ａ）の距離または定点経過時間に対する急峻度を示している。ここで領域Ａと領域Ｂを分けている。これは図１６で言うところのストリップ先端部が巻取装置１５のコイラーに噛み込む前は張力が無い為、形状が悪い領域Ａと、コイラーに噛み込んだ途端にここを境にユニットテンションの影響で波形状がフラットに変化する領域Ｂとなっている。本発明は領域Ａの形状が悪い場合の改善を対象としている。
【００７１】
そこで本発明者らは、ＲＯＴにおける温度の標準偏差増大の対策として、色々実験を行い調査をして来た結果、かかる発明を考案した。次にその説明を図９、図１０、図１１を用いて説明をする。
【００７２】
図９は図８と同様に通常の操業における代表的なストリップのＲＯＴ内冷却の同一形状急峻度に対する温度変動成分を示している。この変動成分とは実際の鋼板温度から温度の時系列平均（以下、「平均温度」という場合がある）を引いた残差である。例えば平均温度は、熱延鋼板Ｈの波形状１周期以上の範囲を平均としても良い。なお、平均温度は原則として周期単位での範囲の平均であり、さらに言えば１周期の範囲の平均温度は２周期以上の範囲の平均温度と大きな差がないことが操業データによって確認されている。このため、最低限１周期の範囲の平均をとればよい。熱延鋼板Ｈの波形状の範囲の上限は特に限定されないが好ましくは５周期であり、５周期あれば十分な精度の平均温度を得られる。また、平均する範囲が周期単位の範囲でなくとも、２〜５周期の範囲であれば許容できる平均温度を得られる。
【００７３】
この状態で同一測定点における熱延鋼板Ｈの変動速度が正の領域で、熱延鋼板Ｈの平均温度に対して熱延鋼板Ｈの温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板Ｈの温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し冷却する。また、熱延鋼板Ｈの変動速度が負の領域で、熱延鋼板Ｈの平均温度に対して熱延鋼板Ｈの温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板Ｈの温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定し冷却する。そうすると、図１０に示すように温度の標準偏差が低減することを見出した。なお、変動速度の正負は、熱延鋼板Ｈの重力と反対方向を正としている。
【００７４】
逆に、熱延鋼板Ｈの変動速度が正の領域で、熱延鋼板Ｈの平均温度に対して熱延鋼板Ｈの温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板Ｈの温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定し冷却する。また、熱延鋼板Ｈの変動速度が負の領域で、熱延鋼板Ｈの平均温度に対して熱延鋼板Ｈの温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板Ｈの温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し冷却する。そうすると、図１１に示すように温度の標準偏差が拡大することを見出した。なお、ここで説明する例でも冷却停止温度を変えてよいという前提にはなっていない。すなわち、このように上面側と下面側の冷却抜熱量の増減の方向を決定する場合でも、熱延鋼板Ｈの冷却停止温度が所定の目標冷却温度になるように冷却抜熱量が調整される。
【００７５】
この関係を利用すれば、温度の標準偏差を低減させるために上下冷却装置１４のいずれの冷却装置１４ａ、１４ｂの冷却能力を調整すればよいか明確になる。なお、表２は上記関係をまとめた表である。
【００７６】
【表２】
【００７７】
なお、上側冷却装置１４ａの冷却能力と下側冷却装置１４ｂの冷却能力の調整する際には、例えば上側冷却装置１４ａの冷却口３１に接続される冷却ヘッダーと下側冷却装置１４ｂの冷却口３１に接続される冷却ヘッダーとを、それぞれオンオフ制御してもよい。あるいは、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂにおける各冷却ヘッダーの冷却能力を制御してもよい。すなわち、各冷却口３１から噴出される冷却水の水量密度、圧力、水温のいずれか又は２つ以上を調整してもよい。また、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却ヘッダー（冷却口３１）を間引いて、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂから噴射される冷却水の流量や圧力を調整してもよい。例えば冷却ヘッダーを間引く前における上側冷却装置１４ａが下側冷却装置１４ｂの冷却能力よりも上回っている場合、上側冷却装置１４ａを構成する冷却ヘッダーを間引く。
【００７８】
こうして調整された冷却能力で上側冷却装置１４ａから熱延鋼板Ｈの上面に冷却水を噴出させると共に、調整された冷却能力で下側冷却装置１４ｂから熱延鋼板Ｈの下面に冷却水を噴出させて、熱延鋼板Ｈが均一に冷却される。
【００７９】
以上の実施の形態では、図６において熱延鋼板Ｈの通板速度の一例として６００ｍ／ｍｉｎである場合について説明したが、発明者らが鋭意検討した結果、通板速度が５５０ｍ／ｍｉｎ以上であれば、熱延鋼板Ｈをより均一にできることが分かった。
【００８０】
熱延鋼板Ｈの通板速度を５５０ｍ／ｍｉｎ以上とすると、熱延鋼板Ｈに冷却水を噴射しても、熱延鋼板Ｈ上の乗り水の影響が顕著に少なくなることが分かった。このため、乗り水による熱延鋼板Ｈの不均一冷却も回避することができる。
【００８１】
以上の実施の形態において、冷却装置１４による熱延鋼板Ｈの冷却は、当該熱延鋼板Ｈの温度が６００℃以上の範囲で行われるのが好ましい。熱延鋼板Ｈの温度６００℃以上は、いわゆる膜沸騰領域である、すなわち、かかる場合、いわゆる遷移沸騰領域を回避し、膜沸騰領域で熱延鋼板Ｈを冷却することができる。遷移沸騰領域では、熱延鋼板Ｈの表面に冷却水を噴射した際、当該熱延鋼板Ｈ表面において、蒸気膜に覆われる部分と、冷却水が熱延鋼板Ｈに直接噴射される部分とが混在する。このため、熱延鋼板Ｈを均一に冷却することができない。一方、膜沸騰領域では、熱延鋼板Ｈの表面全体が蒸気膜に覆われた状態で当該熱延鋼板Ｈの冷却が行われるので、熱延鋼板Ｈを均一に冷却することができる。したがって、本実施の形態のように熱延鋼板Ｈの温度が６００℃以上の範囲において、熱延鋼板Ｈをより均一に冷却することができる。
【００８２】
以上の実施の形態では、図６を用いて冷却装置１４の上側冷却装置１４ａの冷却能力と下側冷却装置１４ｂの冷却能力を調整する際、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度と熱延鋼板Ｈの通板速度を一定としていた。しかしながら、例えばコイル毎に、これら熱延鋼板Ｈの急峻度や通板速度が一定でない場合もある。
【００８３】
発明者らが調べたところ、例えば図１２に示すように熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度が大きくなれば、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が大きくなる。すなわち、図１３に示すように上下熱伝達係数比率が１から離れるにつれ、急峻度（急峻度の感度）に応じて温度の標準偏差が大きくなる。図１３では、上述したように上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係が、急峻度毎にＶ字の回帰線によって表されている。なお、図１３において、熱延鋼板Ｈの通板速度は１０ｍ／ｓｅｃ（６００ｍ／ｍｉｎ）で一定である。
【００８４】
また、例えば図１４に示すように熱延鋼板Ｈの通板速度が高速になると、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が大きくなる。すなわち、図１５に示すように上下熱伝達係数比率が１から離れるにつれ、通板速度（通板速度の感度）に応じて温度の標準偏差が大きくなる。図１５では、上述したように上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係が、通板速度毎にＶ字の回帰線によって表されていている。なお、図１５において、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度は２％で一定である。
【００８５】
このように熱延鋼板Ｈの急峻度や通板速度が一定でない場合、上下熱伝達係数比率に対する温度の標準偏差の変化を定性的に評価できるものの、定量的に正確に評価することができない。
【００８６】
そこで、予め熱延鋼板Ｈの上面と下面における熱伝達係数比率を固定しておき、例えば図１２に示すように急峻度を３％から０％まで段階的に変更させて、当該急峻度に対する熱延鋼板Ｈの冷却後の温度の標準偏差をテーブルで求めておく。そして、実際の熱延鋼板Ｈの急峻度ｚ％に対する温度の標準偏差を、内挿関数によって所定の急峻度に対する温度の標準偏差に補正する。具体的には、補正条件として所定の急峻度を２％にする場合、急峻度ｚ％における温度の標準偏差σｚに基づいて、下記式（１）で温度の標準偏差σｚ’が算出される。あるいは、例えば図１２における急峻度の勾配αを例えば最小二乗法等で算出し、当該勾配αを用いて温度の標準偏差σｚ’を算出してもよい。
σｚ’＝σｚ×２／ｚ・・・・（１）
【００８７】
また、図１３の回帰式において、急峻度を所定の急峻度に補正し、当該回帰式から温度の標準偏差を導出してもよい。なお、表３は、図１２中の急峻度に対して、図１３に示したように上下熱伝達係数比率を変動させた場合の熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差、熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分、及びその評価を示している。この表３における上下熱伝達係数比率の表示と評価の基準については、表１の評価と同様であるので説明を省略する。この図１３又は表３を用いて、急峻度に応じた熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差を導出できる。そして、例えば急峻度を２％に補正する場合、表３における評価が“Ｂ”となる、すなわち熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分が１０℃以内となる上下熱伝達比率を１．１に設定することができる。
【００８８】
【表３】
【００８９】
同様に、例えば図１４に示すように通板速度を５ｍ／ｓｅｃ（３００ｍ／ｍｉｎ）から２０ｍ／ｓｅｃ（１２００ｍ／ｍｉｎ）まで段階的に変更させて、当該通板速度に対する熱延鋼板Ｈの冷却後の温度の標準偏差をテーブルで求めておく。そして、実際の熱延鋼板Ｈの通板速度ｖ（ｍ／ｓｅｃ）に対する温度の標準偏差を、内挿関数によって所定の通板速度に対する温度の標準偏差に補正する。具体的には、補正条件として所定の通板速度を１０（ｍ／ｓｅｃ）にする場合、通板速度ｖ（ｍ／ｓｅｃ）における温度の標準偏差σｖに基づいて、下記式（２）で温度の標準偏差σｖ’が算出される。あるいは、例えば図１４における通板速度の勾配βを例えば最小二乗法等で算出し、当該勾配βを用いて温度の標準偏差σｖ’を算出してもよい。
σｚ’＝σｖ×１０／ｖ・・・・（２）
【００９０】
また、図１５の回帰式において、通板速度を所定の通板速度に補正し、当該回帰式から温度の標準偏差を導出してもよい。なお、表４は、図１４中の通板速度に対して、図１５に示したように上下熱伝達係数比率を変動させた場合の熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差、熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分、及びその評価を示している。この表４における上下熱伝達係数比率の表示と評価の基準については、表１の評価と同様であるので説明を省略する。この図１５又は表４を用いて、通板速度に応じた熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差を導出できる。そして、例えば通板速度を１０ｍ／ｓｅｃに補正する場合、表４における評価が“Ｂ”となる、すなわち熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分が１０℃以内となる上下熱伝達比率を１．１に設定することができる。
【００９１】
【表４】
【００９２】
以上のように温度の標準偏差を補正することによって、熱延鋼板Ｈの急峻度や通板速度が一定でない場合でも、上下熱伝達係数比率に対する温度の標準偏差の変化を定量的に正確に評価することができる。
【００９３】
以上の実施の形態において、冷却装置１４で冷却された熱延鋼板Ｈの温度と波形状を測定し、当該測定結果に基づいて、上側冷却装置１４ａの冷却能力と下側冷却装置１４ｂの冷却能力を調整してもよい。すなわち、これら上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力をフィードバック制御してもよい。
【００９４】
かかる場合、図１６に示すように冷却装置１４と巻取装置１５との間には、熱延鋼板Ｈの温度を測定する温度計４０と、当該熱延鋼板Ｈの波形状を測定する形状計４１とが配置されている。
【００９５】
そして、通板中の熱延鋼板Ｈに対し、温度計４０と形状計４１によって温度と形状をそれぞれ同一点で定点測定を行い、時系列データとして測定する。なお、ここで言う温度の測定領域は熱延鋼板Ｈの幅全域の測定も含む。また、ここでの形状とは定点測定で観測される熱延鋼板Ｈの高さ方向の変動量を示す。さらに形状の測定領域は、温度の測定領域と同様に熱延鋼板Ｈの幅全域の測定も含む。これらのサンプリングされた時間に通板速度を乗じると、温度や板変位の時系列データが圧延方向位置毎の鋼板の高さ及び温度に紐付けすることが可能となる。なお、温度計４０と形状計４１の測定点は厳密に同一点でなくてもよいが、測定精度を保つため、温度計４０と形状計４１の測定点のずれは圧延方向にも板幅方向にも任意の方向に±５０ｍｍ以内であることが望ましい。
【００９６】
前述図８並びに図９、図１０、図１１を使って説明したように熱延鋼板Ｈの変動速度の値に従って、同一測定点における熱延鋼板Ｈの変動速度が熱延鋼板Ｈの重力と反対方向を正とした場合に、変動速度が正の状態で熱延鋼板Ｈの温度が低い状態であれば上部冷却能力を小さくすると温度の標準偏差が低減する。同様の作用は下部冷却能力を大きくしても温度の標準偏差は低減する。この関係を利用すれば、温度の標準偏差を低減させるために温度変動と板形状及び板の高さ方向上下冷却装置１４のいずれの冷却装置１４ａ、１４ｂの冷却能力を調整修正すればよいか明確になる。
【００９７】
すなわち、これらの熱延鋼板Ｈの波形状と紐付けられる温度の変動位置を把握すれば、現在発生している温度の標準偏差が上側冷却あるいは下側冷却のどちらによって発生しているかを明らかにすることが可能となる。したがって、温度の標準偏差を小さくするための上側冷却能力と下側冷却能力の増減の方向性が決定され、上下熱伝達係数比率を調整することができる。また、温度の標準偏差の大きさに基づいて、当該温度の標準偏差が許容範囲、例えば１０℃以内となるように上下熱伝達係数比率を決定することができる。この上下熱伝達係数比率を決定する方法は、図３及び図４に示した上記実施の形態と同様であるので詳細な説明を省略する。なお、この温度の標準偏差が１０℃以内としたのは、上述したように温度の標準偏差が少なくとも１０℃以内に抑えられれば、降伏応力、引張強さなどのバラつきを製造許容範囲内に抑えられ、熱延鋼板Ｈを均一に冷却できるためである。また、かなりのばらつきはあるものの、温度の標準偏差の最小値となる冷却水量密度比率に対して±５％以内であれば温度の標準偏差が１０℃以内となる。すなわち、冷却水量密度を用いて冷却水量密度の上下比率は温度の標準偏差の最小値となる冷却水量密度比率に対して±５％以内であることが望ましい。ただし、この許容範囲は必ずしも上下同水量密度を含むとは限らない。
【００９８】
以上のように上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力をフィードバック制御して定性的及び定量的に適切な冷却能力に調整できるので、その後冷却される熱延鋼板Ｈの均一性をより向上させることができる。
【００９９】
以上の実施の形態において、図１７に示すように、熱延鋼板Ｈが冷却される冷却区間を圧延方向に複数、例えば２つの冷却ゾーンＺ１、Ｚ２に分割してもよい。各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２には、それぞれ冷却装置１４が設けられている。また、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２の境、すなわち冷却ゾーンＺ１、Ｚ２の下流側には、温度計４０と形状計４１がそれぞれ設けられている。なお、本実施の形態では、冷却区間を２つの冷却ゾーンに分割したが、分割する冷却ゾーンの数はこれに限定されず任意に設定できる。例えば冷却区間を、１つ〜５つの冷却ゾーンに分割してもよい。
【０１００】
かかる場合、温度計４０と形状計４１によって熱延鋼板Ｈの温度と波形状をそれぞれ測定する。そして、この測定に基づき、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２における上側冷却装置４１ａ及び下側冷却装置１４ｂの冷却能力を制御する。このとき、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が許容範囲、例えば上述したように１０℃以内になるように冷却能力が制御される。こうして、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２における熱延鋼板Ｈの上面と下面からの冷却抜熱量が調整される。
【０１０１】
例えば冷却ゾーンＺ１においては、当該冷却ゾーンＺ１の下流側における温度計４０と形状計４１の測定結果に基づいて、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力がフィードバック制御され、上下面の冷却抜熱量が調整される。また、冷却ゾーンＺ２においては、冷却ゾーンＺ１の下流側における温度計４０と形状計４１の測定結果に基づいて、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力がフィードフォワード制御されてもよいし、冷却ゾーンＺ２の下流側における温度計４０と形状計４１の測定結果に基づいて、フィードバック制御されもてよい。いずれにおいても、冷却ゾーンＺ２において、上下面の冷却抜熱量が調整される。
【０１０２】
なお、温度計４０と形状計４１の測定結果に基づいて、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力を制御する方法は、図８〜図１１に示した上記実施の形態と同様であるので詳細な説明を省略する。
【０１０３】
かかる場合、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２毎に熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量が調整されるので、より細やかな制御が可能となる。したがって、熱延鋼板Ｈをより均一に冷却することができる。
【０１０４】
以上の実施の形態において、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２毎に熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量を調整するに際し、温度計４０と形状計４１の測定結果に加えて、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度と熱延鋼板Ｈの通板速度のいずれか又は両方を用いてもよい。かかる場合、図１２〜図１５に示した上記実施の形態と同様の方法で、少なくとも急峻度又は通板速度に応じた熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が補正される。そして、この補正された温度の標準偏差に基づいて、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２における熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量が補正される。そうすると、熱延鋼板Ｈをさらに均一に冷却することができる。
【０１０５】
また、本発明を適用した熱延鋼板Ｈの冷却方法によれば、板幅方向においても均一な形状や材質となるように仕上げることが可能となる。熱延鋼板Ｈの板幅方向の温度の標準偏差は圧延方向の温度の標準偏差が左右交互に発生していることにより生じているため、圧延方向の温度の標準偏差が低減されれば、板幅方向の温度の標準偏差もより低減される。図１８は、中伸びによって幅方向に異なる振幅が生じている波形状の例を示している。このような板幅方向への振幅の相違に応じた温度の標準偏差が形成されるような場合であっても、上述した構成からなる本発明によれば、かかる板幅方向の温度の標準偏差を低減することが可能となる。
【０１０６】
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施の形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【実施例】
【０１０７】
（実施例１）
本発明にかかる実施例１として、板厚２．３ｍｍ、板幅１２００ｍｍのハイテン（いわゆる高張力鋼板）を材料とし、当該材料に中波、耳波をそれぞれ形成させ、その急峻度を０％（波形成無し）〜２％までの種々の値に変更して冷却を行った場合の、後工程（即ち、冷延工程）における冷延ゲージ変動（板厚変動）と板幅方向平均温度変動を測定し、評価を行った。なお、本実施例および以下に説明する実施例２、３では、便宜上、中波を形成した場合の急峻度を−０．５％〜−２％と表し、耳波を形成した場合の急峻度を０．５％〜２％と表した。また、中波及び耳波の測定は市販の形状測定器を用いて測定したものであり、中波の測定箇所は板中央から左右３０ｍｍ以内の板中央部であり、耳波の測定箇所は板端から２５ｍｍの箇所とした。更に、本実施例１においては、冷却時の上下冷却比は上冷却：下冷却＝１．２：１とし、通板速度を４００ｍ／ｍｉｎ、鋼板の巻き取り温度（ＣＴ）を５００℃とした。その測定結果、評価結果を以下の表５に示す。このとき、以下の実施例における評価基準としては、後工程における冷延ゲージ変動が０〜２５μｍに抑えられたものを◎（製品として良好）、２５〜５０μｍであったものを△（許容範囲）、５０μｍ超であったものを×（製品不良）として評価している。なお、表５中の総合評価については、後述において説明する。また、表５中には、参考のため鋼板長手方向における各波の温度標準偏差も記載した。
【０１０８】
【表５】
【０１０９】
表５に示すように、鋼板に中波を形成した場合（表中、急峻度が−０．５％〜−２％の場合）、冷延工程における冷延ゲージ変動は３０μｍ〜１２０μｍであったのに対し、耳波を形成した場合（表中、急峻度が０．５％〜２％の場合）、冷延工程における冷延ゲージ変動は２１μｍ〜８４μｍであった。即ち、同じ急峻度の波を鋼板に形成したとしても、中波を形成した場合に比べ、耳波を形成した場合の方が冷延工程における冷延ゲージ変動（即ち、板厚変動）が小さく抑えられることが分かった。
【０１１０】
また、表５の結果から、鋼板に中波を形成した場合と、耳波を形成した場合との板幅方向平均温度変動を比較すると、同じ急峻度でも、耳波を形成した場合の方が、中波を形成した場合に比べ板幅方向平均温度変動が低く抑えられていることが分かった。従って、中波を形成した場合に比べ、耳波を形成した場合には冷延時の鋼板幅方向の温度ムラが低減され、材質のバラツキが抑制されることが確認された。
【０１１１】
また、一般的に鋼板の冷延工程における板厚変動は、製品不良等の歩留まりの低下を抑えるために小さいほうが望ましい。従って、上記表５に示すように、鋼板に耳波を形成する場合において、当該耳波の急峻度を０％超１％以内とすると、冷延ゲージ変動を小さい値（例えば、表５中の評価◎、△）に抑えられることが分かった。更には、当該耳波の急峻度を０％超０．５％以内とすると、冷延ゲージ変動をより小さい値（例えば、表５中の評価◎）に抑えられることが分かった。
【０１１２】
（実施例２）
本発明にかかる実施例２として、上記実施例１と同様の材料に中波、耳波をそれぞれ形成させ、その急峻度を０％（波形成無し）〜２％までの種々の値に変更して冷却を行った場合の、後工程（即ち、冷延工程）における冷延ゲージ変動（板厚変動）と板幅方向平均温度変動を測定し、評価を行った。なお、本実施例２では、通板速度を６００ｍ／ｍｉｎとし、その他の条件は実施例１と同一とした。その測定結果、評価結果を以下の表６に示す。
【０１１３】
【表６】
【０１１４】
表６に示すように、上記実施例１と同様に、同じ急峻度の波を鋼板に形成したとしても、中波を形成した場合に比べ、耳波を形成した場合の方が冷延工程における冷延ゲージ変動（即ち、板厚変動）及び板幅方向平均温度変動が低く抑えられることが分かった。加えて、表５と表６を比較して分かるように、本実施例では通板速度を６００ｍ／ｍｉｎと実施例１に比べ高速化したことにより、中波を形成した場合及び耳波を形成した場合の両方において、後工程での冷延ゲージ変動と板幅方向平均温度変動が低減される。即ち、通板速度を高速化することにより、鋼板と搬送ロールとの接触時間が短くなり、接触抜熱による冷却の不均一性が緩和されて均一な冷却が行われるため、後工程における冷延ゲージ変動と板幅方向平均温度変動が更に低減されることが実証された。
【０１１５】
また、上記実施例１同様、冷延工程における板厚変動は、製品不良等の歩留まりの低下を抑えるために小さいほうが望ましい。従って、上記表６に示すように、鋼板に耳波を形成する場合において、当該耳波の急峻度を０％超１．５％以内とすると、冷延ゲージ変動を小さい値（例えば、表６中の評価◎、△）に抑えられることが分かった。従って、通板速度を高速化した場合は、耳波形状の制御範囲を１．５％にまで広げることも可能である。更には、当該耳波の急峻度を０％超０．５％以内とすると、冷延ゲージ変動をより小さい値（例えば、表６中の評価◎）に抑えられることが分かった。
【０１１６】
（実施例３）
本発明にかかる実施例３として、上記実施例１、２と同様の材料に中波、耳波をそれぞれ形成させ、その急峻度を０％（波形成無し）〜２％までの種々の値に変更して冷却を行った場合の、後工程（即ち、冷延工程）における冷延ゲージ変動（板厚変動）と板幅方向平均温度変動を測定し、評価を行った。なお、本実施例３では、冷却時の上下冷却比（上下熱伝達係数比率）を上冷却：下冷却＝１．１：１とし、その他の条件は上記実施例１と同一とした。その測定結果、評価結果を以下の表７に示す。
【０１１７】
【表７】
【０１１８】
表７に示すように、上記実施例１と同様に、同じ急峻度の波を鋼板に形成したとしても、中波を形成した場合に比べ、耳波を形成した場合の方が冷延工程における冷延ゲージ変動（即ち、板厚変動）及び板幅方向平均温度変動が低く抑えられることが分かった。加えて、表５と表７を比較して分かるように、鋼板冷却時の上下冷却比を、上冷却：下冷却１．１：１とすることで、後工程での冷延ゲージ変動と板幅方向平均温度変動がより低減されることが分かった。即ち、鋼板冷却時の上下冷却比を１：１に近づけることで、後工程での冷延ゲージ変動と板幅方向平均温度変動をより低減させられることが確認された。
【０１１９】
また、本実施例３においても、上記実施例１同様、冷延工程における板厚変動は、製品不良等の歩留まりの低下を抑えるために小さいほうが望ましい。従って、上記表７に示すように、鋼板に耳波を形成する場合において、当該耳波の急峻度を０％超１．５％以内とすると、冷延ゲージ変動を小さい値（例えば、表７中の評価◎、△）に抑えられることが分かった。従って、鋼板冷却時の上下冷却比を、上冷却：下冷却＝１．１：１とすることができる場合は、耳波形状の制御範囲を１．５％にまで広げることも可能である。更には、当該耳波の急峻度を０％超０．５％以内とすると、冷延ゲージ変動をより小さい値（例えば、表７中の評価◎）に抑えられることが分かった。
【０１２０】
ところで、表５〜表７において急峻度０％で評価が◎である。急峻度０％にいつでも制御できればよいが、この急峻度０％で耳波と中波とでゲージ変動にかかるゲインを変更することになる。ゲインを常時変更するような制御はあまり好ましくないので、耳波の急峻度は、０．０５％以上とする、あるいは０．１％以上とするなど、０％超となるように制御して熱延鋼板を冷却することが望ましい。このため、表５〜表７において、急峻度０％の総合評価を×としている。
【０１２１】
また、表５〜表７において急峻度−０．５％又は−１％で評価が△である。しかしながら、上述したように急峻度が−０．５％以下は鋼板に中波を形成した場合であって、後工程における冷延ゲージ変動を十分に抑えることができない。このため、表５〜表７において急峻度−０．５％以下の総合評価を×としている。
【産業上の利用可能性】
【０１２２】
本発明は、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に表面高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する際に有用である。
【符号の説明】
【０１２３】
１ 熱間圧延設備
１１ 加熱炉
１２ 粗圧延機
１２ａ ワークロール
１２ｂ ４重圧延機
１３ 仕上圧延機
１３ａ 仕上げ圧延ロール
１４ 冷却装置
１４ａ 上側冷却装置
１４ｂ 下側冷却装置
１５ 巻取装置
１６ 幅方向圧延機
３１ 冷却口
３２ 搬送ロール
４０ 温度計
４１ 形状計
Ｈ 熱延鋼板
Ｓ スラブ
Ｚ１、Ｚ２ 冷却ゾーン
【技術分野】
【０００１】
本発明は、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する熱延鋼板の冷却方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば自動車及び産業機械等に使用される熱延鋼板は、一般に、粗圧延工程及び仕上圧延工程を経て製造される。図１９は、従来の熱延鋼板の製造方法を模式的に示す図である。熱延鋼板の製造工程においては、先ず、所定の組成に調整した溶鋼を連続鋳造して得たスラブＳを粗圧延機１０１により圧延した後、さらに複数の圧延スタンド１０２ａ〜１０２ｄで構成される仕上圧延機１０３により熱間圧延して、所定の厚さの熱延鋼板Ｈを形成する。そして、この熱延鋼板Ｈは、冷却装置１１１により冷却水が注水されることにより冷却された後、巻取装置１１２によりコイル状に巻き取られる。
【０００３】
冷却装置１１１は、一般に仕上圧延機１０３から出てきた熱延鋼板Ｈに対していわゆるラミナー冷却を施すための設備である。この冷却装置１１１は、ランナウトテーブル上を移動する熱延鋼板Ｈの上面に対して冷却ノズルにより垂直方向から冷却水を噴流水として噴射させると共に、さらに熱延鋼板Ｈの下面からパイプラミナーを介して噴流水として冷却水を噴射させ、熱延鋼板Ｈを冷却する。
【０００４】
そして、従来において例えば特許文献１には、厚鋼板の上下面の表面温度差を低減させることにより、鋼板の形状不良を防止する技術が開示されている。この特許文献１における開示技術によれば、冷却装置による冷却時において鋼板の上面、下面の表面温度を温度計で同時に測定して得られた表面温度差に基づいて、鋼板の上面と下面に供給する冷却水の水量比を調整する。
【０００５】
また、例えば特許文献２には、圧延機出側に設置した急峻度計により、鋼板先端の急峻度を測定し、測定した急峻度に応じて冷却水流量を幅方向に変えて調整することにより、鋼板の穴あきを防止する技術が開示されている。
【０００６】
さらに、例えば特許文献３には、熱延鋼板の板幅方向における波形状の板厚分布を解消し、板幅方向においてこれを均一化させることを目的とし、鋼板の幅方向における最高熱伝達率と最低熱伝達率との差が所定値の範囲になるように制御する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００５−７４４６３号公報
【特許文献２】特開２００５−２７１０５２号公報
【特許文献３】特開２００３−４８００３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ここで、図１９に示した上述した方法により製造される熱延鋼板Ｈは、例えば図２０に示すように冷却装置１１１におけるランナウトテーブル（以降、「ＲＯＴ」と記載する場合がある。）の搬送ロール１２０上で圧延方向（図２０中の矢印方向）に波形状を生ずる場合がある。かかる場合、熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却にバラツキが生じてしまい、温度ムラがもたらされる。そして熱延後の鋼板冷却過程において、上記温度ムラを要因とした材質（すなわち、鋼板の硬度）のバラツキが生じ、このバラツキによって後工程である冷延圧延における鋼板の板厚変動が発生し、この板厚変動が所定の基準値を超えた場合は製品不良となってしまうため、歩留まりの低下が顕著となってしまうといった問題があった。
【０００９】
しかしながら、上記特許文献１の冷却方法は、熱延鋼板が圧延方向に波形状を有する場合を考慮していない。すなわち、特許文献１では、熱延鋼板の波の位置によって表面高さが異なるために、温度の標準偏差が圧延方向に異なることを考慮していない。したがって、このように波形状が形成された熱延鋼板における、当該波形状に起因する冷却時の材質のバラツキは考慮されていなかった。
【００１０】
また、特許文献２の冷却方法では、鋼板幅方向に急峻度を測定して当該急峻度の高い部分の冷却水流量を調整している。しかしながら、特許文献２においても、熱延鋼板が圧延方向に波形状を有する場合を考慮しておらず、上述したように波形状が形成された熱延鋼板における、当該波形状に起因する冷却時の材質のバラツキは考慮されていなかった。
【００１１】
また、特許文献３の冷却は、仕上圧延機ロールバイトの直前における熱延鋼板の冷却であるため、仕上圧延されて所定の厚みになった熱延鋼板に適用できない。さらに、特許文献３においても、熱延鋼板が圧延方向に波形状を有する場合を考慮しておらず、上述したように波形状が形成された熱延鋼板における、当該波形状に起因する冷却時の材質のバラツキは考慮されていなかった。
【００１２】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板において、当該波形状が形成されているために生じる不均一な冷却によって発生する温度ムラを要因とする材質のバラツキを低減させ、熱間圧延の後工程である冷延工程での鋼板の板厚変動を抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
前記の目的を達成するため、本発明は、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を０％超１％以内の耳波に制御することを特徴としている。なお、波形状の急峻度とは、波形状の振幅を１周期分の長手方向長さで割った値であり、急峻度の値及び熱延鋼板の通板速度の値は、操業条件や設備条件に応じて所定の値に定まる。また、耳波とは熱延鋼板の幅方向端部近傍において、圧延方向に周期的に波高さが変動するように形成される波形状を示すものである。またより好ましくは、上記波形状の急峻度を０％超０．５％以内の耳波に制御しても良い。また、所定の冷却区間とは、冷却装置によって熱延鋼板が冷却される区間をいう。
【００１４】
前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくして、当該熱延鋼板を冷却してもよい。また、熱延鋼板を冷却する際に、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくするため、予め求められた、熱延鋼板の上面側の上側冷却装置と熱延鋼板の下面側の下側冷却装置によって冷却される熱延鋼板の熱伝達特性に基づき、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面の平均熱伝達係数を等しくして、熱延鋼板を冷却してもよい。なお、平均熱伝達係数とは、熱延鋼板の熱伝達係数を、所定の圧延方向の長さで平均したものである。ここで、所定の圧延方向の長さとは、例えば１〜１０ｍの範囲の任意な長さとする。また、熱伝達係数は、冷却能力を具体的に定量化したものであり、冷却能力を強めるということは、状態として熱伝達係数を高めることであり、その手段として冷却水量密度を高めること、冷却水衝突圧力を上げること、等を含む。
【００１５】
別な観点による本発明は、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を１％以内の耳波に制御し、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくするため、予め、熱延鋼板の波形状の急峻度と熱延鋼板の通板速度を所定の値に揃えた条件下で求められた、熱延鋼板の上面側の上側冷却装置と熱延鋼板の下面側の下側冷却装置によって冷却される熱延鋼板の熱伝達特性に基づき、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面の平均熱伝達係数の比率である上下熱伝達係数比率を変更させ、その際に発生する熱延鋼板の圧延方向の温度の標準偏差と前記上下熱伝達係数比率との関係を線図で求め、さらに当該線図に基づいて前記温度の標準偏差が最小値となる前記上下熱伝達係数比率を導出し、前記導出された上下熱伝達係数比率の場合に前記所定の冷却区間における熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量が等しいとして、当該上下熱伝達係数比率で熱延鋼板を冷却することを特徴としている。
【００１６】
前記所定の冷却区間において熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量が等しいとする領域は、前記温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる領域であって、前記領域において前記上下熱伝達係数比率を設定して、熱延鋼板を冷却しても良い。
【００１７】
熱延鋼板を冷却する際に、予め、前記急峻度と前記通板速度のそれぞれについて、前記上下熱伝達係数比率に対する前記温度の標準偏差の回帰式を求めておき、当該回帰式による急峻度又は通板速度の感度を補正しても良い。
【００１８】
前記急峻度と前記通板速度についての前記回帰式は、線形回帰により導出されても良い。
【００１９】
前記回帰式を用いて、実際の前記温度の標準偏差の値に対する上下熱伝達係数比率と、前記温度の標準偏差がゼロとなる上下熱伝達係数比率との偏差分を求め、当該偏差分を用いて、熱延鋼板を冷却する際の前記上下熱伝達係数比率を修正しても良い。
【００２０】
少なくとも前記急峻度又は前記通板速度に対する前記線図を、段階的に、前記上下熱伝達係数比率に対してテーブル化しても良い。
【００２１】
前記冷却された熱延鋼板の温度を時系列で測定し、前記温度の時系列平均値が所定の目標値に一致するように、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整してもよい。なお、所定の目標値は、製品毎に定められる熱延鋼板の冷却途中及び捲取機前の定点における操業上の目標温度である。
【００２２】
我々のこれまでの実ラインにおけるデータを整理した結果、前記冷却された熱延鋼板の温度を測定した点と同一点で熱延鋼板の高さ方向の変動速度を時系列（即ち熱延鋼板の波形状の変化）で測定し、
熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の相対的バランスについては熱延鋼板の重力と反対方向を正とした場合において、
前記変動速度が正の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し、
前記変動速度が負の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定し、
熱延鋼板を冷却する際に、前記所定の冷却区間での上面及び下面からの冷却抜熱量を調整することで、鋼板の温度の標準偏差が小さくなる事を発見した。なお、変動速度と温度を測定する点のずれは圧延方向にも板幅方向にも任意の方向に±５０ｍｍ以内であることが望ましい。
【００２３】
前記冷却区間を圧延方向に複数の冷却ゾーンに分割し、前記冷却ゾーンの境において熱延鋼板の温度と波形状を測定し、当該測定結果に基づいて、前記冷却ゾーンにおける熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を調整する、フィードバック制御又はフィードフォワード制御を行っても良い。
【００２４】
前記冷却ゾーンの境において、熱延鋼板の温度と波形状に加えて少なくとも前記急峻度又は前記通板速度を測定し、当該測定結果に基づいて、前記冷却ゾーンにおける熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を補正しても良い。
【００２５】
熱延鋼板を冷却した後、当該熱延鋼板の温度の標準偏差が許容される範囲に入るように、前記上側冷却装置から熱延鋼板の上面に冷却水をさらに噴出させると共に前記下側冷却装置から熱延鋼板の下面に冷却水をさらに噴出させても良い。
【００２６】
前記上側冷却装置と前記下側冷却装置は、それぞれ冷却水を噴出する複数のヘッダーを有し、前記上側冷却装置と前記下側冷却装置の冷却能力は、前記各ヘッダーをオンオフ制御することによって調整されても良い。
【００２７】
前記上側冷却装置と前記下側冷却装置は、それぞれ冷却水を噴出する複数のヘッダーを有し、前記上側冷却装置と前記下側冷却装置の冷却能力は、前記各ヘッダーの水量密度、圧力、水温のいずれか又は２つ以上の操業パラメータを制御することによって調整されても良い。
【００２８】
熱延鋼板の冷却は、熱延鋼板の温度が６００℃以上の範囲で行われても良い。
【発明の効果】
【００２９】
従来より明らかなように、熱延鋼板に形成された波形状と上下の冷却比率の偏差によって生じる冷却ムラは、波形状が耳波の場合であろうと、中波の場合であろうと、同じ急峻度なら原理的に同じである。そこで、発明者らは、熱延鋼板において同じ急峻度の波形状が耳波として形成される場合と、中波として形成される場合とで、熱延後の後工程である冷延工程での板厚変動が異なるかを検討し、その結果、同じ急峻度の波形状であるならば、中波よりも耳波が形成されている場合の方が、該板厚変動が小さいことを知見した。なお、耳波とは、熱延鋼板の幅方向端部近傍において、圧延方向に周期的に波高さが変動するように形成される波形状を示すものであり、中波とは、熱延鋼板の幅方向全体において、圧延方向に周期的に波高さが変動するように形成される波形状を示すものである。
【００３０】
上記知見に基づく本発明によれば、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板の冷却に際し、冷却を行う所定の冷却区間において、熱延鋼板に形成される波形状を所定の急峻度以内の耳波とすることで、熱間圧延の後工程である冷延工程での鋼板の板厚変動を抑制し、歩留まりの向上を図ることができる。
【００３１】
また、熱延鋼板に形成される波形状を所定の急峻度以内の耳波とした上で、発明者らが鋭意検討した結果、
「予め、複数の試験条件で測定された熱延鋼板の温度と波形状に基づいて、熱延鋼板の上面と下面における平均熱伝達係数を推定し、前記平均熱伝達係数の上下で等しい点を挟んだ両側で、熱延鋼板の波形状の急峻度と通板速度のそれぞれについて、上下熱伝達係数比率に対する熱延鋼板の圧延方向の温度の標準偏差の回帰式を求めておき、
実際の操業条件での急峻度及び通板速度における前記回帰式に基づいて、温度の標準偏差の値が許容される上下熱伝達係数比率範囲を求め、当該上下熱伝達係数比率範囲内に、目標の上下熱伝達係数比率を設定し、
前記目標の上下熱伝達係数比率になるように、前記上側冷却装置から熱延鋼板の上面に冷却水を噴出させると共に前記下側冷却装置から熱延鋼板の下面に冷却水を噴出させる」ことで、上側冷却装置と下側冷却装置の冷却能力を調整して長手方向に均一に冷却できることが分かった。
【００３２】
さらに、発明者らが鋭意検討した結果、熱延鋼板の高さ方向の変動速度と同一点の温度を時系列で測定し、
前記温度の時系列平均値が所定の目標値に一致するように、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整し、
熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の相対的バランスについては熱延鋼板の重力と反対方向を正とした場合において、
前記変動速度が正の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し、
前記変動速度が負の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定することで、鋼板の温度の標準偏差が小さくなる事を発見した。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本実施の形態における熱延鋼板の冷却方法を実現するための熱間圧延設備を示す説明図である。
【図２】熱間圧延設備において配設される冷却装置の構成の概略を示す説明図である。
【図３】熱延鋼板の最下点が搬送ロールと接触する様子を示す説明図である。
【図４】熱延鋼板に急峻度１％の中波が形成された場合と、急峻度１％の耳波が形成された場合の、熱延鋼板の各箇所における温度変動を示すグラフである。
【図５】熱延鋼板に急峻度１％の中波が形成された場合と、急峻度１％の耳波が形成された場合それぞれについての、後工程である冷延工程における冷延ゲージ変動（板厚変動）を示すグラフである。
【図６】上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係を示すグラフである。
【図７】温度の標準偏差の最小点を探索するための説明図である。
【図８】通常の操業における代表的なストリップのＲＯＴ内冷却の熱延鋼板の温度変動と急峻度の関係を示すグラフであって、（ａ）はコイル先端からの距離或いは定点経過時間に対する温度変動を示すグラフであり、（ｂ）は（ａ）の距離または定点経過時間に対する急峻度を示すグラフである。
【図９】通常の操業における代表的なストリップのＲＯＴ内冷却の熱延鋼板の温度変動と急峻度の関係を示すグラフである。
【図１０】熱延鋼板の変動速度が正の領域で熱延鋼板の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低く、変動速度が負の領域で熱延鋼板の温度が高くなったと温度変動が検出された場合に、上面側の冷却抜熱量を減少させ、下面側の冷却抜熱量を増加させたときの熱延鋼板の温度変動と急峻度の関係を示すグラフである。
【図１１】熱延鋼板の変動速度が正の領域で熱延鋼板の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低く、変動速度が負の領域で熱延鋼板の温度が高くなったと温度変動が検出された場合に、上面側の冷却抜熱量を増加させ、下面側の冷却抜熱量を減少させたとき場合の熱延鋼板の温度変動と急峻度の関係を示すグラフである。
【図１２】熱延鋼板の急峻度と温度の標準偏差との関係を示すグラフである。
【図１３】熱延鋼板の急峻度毎に、上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係を示したグラフである。
【図１４】熱延鋼板の通板速度と温度の標準偏差との関係を示すグラフである。
【図１５】熱延鋼板の通板速度毎に、上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係を示したグラフである。
【図１６】他の実施の形態にかかる熱間圧延設備において冷却装置付近の構成の概略を示す説明図である。
【図１７】他の実施の形態にかかる熱間圧延設備において冷却装置付近の構成の概略を示す説明図である。
【図１８】熱延鋼板の板幅方向に温度の標準偏差が形成された様子を示す説明図である。
【図１９】従来の熱延鋼板の製造方法を示す説明図である。
【図２０】従来の熱延鋼板の冷却方法を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
以下、本発明の実施の形態として、例えば自動車及び産業機械等に使用される熱延鋼板の冷却方法について、図面を参照しながら詳細に説明する。
【００３５】
図１は、本実施の形態における熱延鋼板の冷却方法を実現するための熱間圧延設備１の例を模式的に示している。この熱間圧延設備１は、加熱したスラブＳをロールで上下に挟んで連続的に圧延し、最小１．２ｍｍまで薄くしてこれを巻き取ることを目的とする。熱間圧延設備１は、スラブＳを加熱するための加熱炉１１と、この加熱炉１１において加熱されたスラブＳを幅方向に圧延する幅方向圧延機１６と、この幅方向に圧延されたスラブＳを上下方向から圧延して粗バーにする粗圧延機１２と、粗バーをさらに所定の厚みまで連続して熱間仕上圧延をする仕上圧延機１３と、この仕上圧延機１３により熱間仕上圧延された熱延鋼板Ｈを冷却水により冷却する冷却装置１４と、冷却装置１４により冷却された熱延鋼板Ｈをコイル状に巻き取る巻取装置１５とを備えている。
【００３６】
加熱炉１１には、装入口を介して外部から搬入されてきたスラブＳに対して、火炎を吹き出すことによりスラブＳを加熱するサイドバーナ、軸流バーナ、ルーフバーナが配設されている。加熱炉１１に搬入されたスラブＳは、各ゾーンにおいて形成される各加熱帯において順次加熱され、さらに最終ゾーンにおいて形成される均熱帯において、ルーフバーナを利用してスラブＳを均等加熱することにより、最適温度で搬送できるようにするための保熱処理を行う。加熱炉１１における加熱処理が全て終了すると、スラブＳは加熱炉１１外へと搬送され、粗圧延機１２による圧延工程へと移行することになる。
【００３７】
粗圧延機１２は、搬送されてきたスラブＳにつき、複数スタンドに亘って配設される円柱状の回転ロールの間隙を通過させる。例えば、この粗圧延機１２は、第１スタンドにおいて上下に配設されたワークロール１２ａのみによりスラブＳを熱間圧延して粗バーとする。次にこの第１スタンドを通過した粗バーをワークロールとバックアップロールとにより構成される複数の４重圧延機１２ｂによりさらに連続的に圧延する。その結果、この粗圧延工程終了時に粗バーは、厚さ３０〜６０ｍｍ程度まで圧延され、仕上圧延機１３へと搬送されることになる。
【００３８】
仕上圧延機１３は、搬送されてきた粗バーを数ｍｍ程度まで仕上げ圧延する。これら仕上圧延機１３は、６〜７スタンドに亘って上下一直線に並べた仕上げ圧延ロール１３ａの間隙に粗バーを通過させ、これを徐々に圧下していく。この仕上圧延機１３により仕上げ圧延された熱延鋼板Ｈは、後述する搬送ロール３２により搬送されて冷却装置１４へと送られることになる。なお、耳伸びについてはこの仕上圧延機１３において調整される。
【００３９】
冷却装置１４は、仕上圧延機１３から出てきた熱延鋼板Ｈに対してラミナーやスプレーによる冷却を施すための設備である。この冷却装置１４は、図２に示すように、ランナウトテーブルの搬送ロール３２上を移動する熱延鋼板Ｈに対して冷却口３１により上側から冷却水を噴出させる上側冷却装置１４ａと、熱延鋼板Ｈ下面に対して下側から冷却水を噴出させる下側冷却装置１４ｂとを備えている。冷却口３１は、上側冷却装置１４ａ並びに下側冷却装置１４ｂのそれぞれについて複数個に亘り設けられている。また冷却口３１には、図示しない冷却ヘッダーが接続されている。この冷却口３１の個数が、上側冷却装置１４ａ並びに下側冷却装置１４ｂによる冷却能力を規定するものとなる。なお、この冷却装置１４は、上下スプリットラミナー、パイプラミナー、スプレー冷却等の何れかで構成されていてもよい。また、この冷却装置１４によって熱延鋼板Ｈが冷却される区間が、本発明における所定の冷却区間に相当する。
【００４０】
巻取装置１５は、図１に示すように、冷却装置１４により冷却された熱延鋼板Ｈを所定の巻取温度で巻き取る。巻取装置１５によりコイル状に巻き取られた熱延鋼板Ｈは、熱間圧延設備１外へと搬送されることになる。
【００４１】
以上のように構成された熱間圧延設備１の冷却装置１４において圧延方向に表面高さ（波高さ）が変動する波形状が形成されている熱延鋼板Ｈの冷却が行われる場合に、上述したように、上側冷却装置１４ａから噴出させる冷却水と、下側冷却装置１４ｂから噴出させる冷却水の水量密度、圧力、水温等を好適に調整することで熱延鋼板Ｈの均一な冷却が行われる。しかしながら、特に通板速度が遅い場合には、熱延鋼板Ｈと搬送ロールとが局所的に接触する時間が長くなり、熱延鋼板Ｈの搬送ロールとの接触部分が接触抜熱により冷却され易くなることから、冷却が不均一となってしまう。
【００４２】
図３に示すように熱延鋼板Ｈが波形状を有する場合、当該熱延鋼板Ｈは、波形状の底部において搬送ロール３２と局所的に接触する場合がある。このように、熱延鋼板Ｈにおいて、搬送ロール３２と局所的に接触する部分は、接触抜熱によって他の部分よりも冷却され易くなる。このため、熱延鋼板Ｈが不均一に冷却される。
【００４３】
一方、図１に示す熱間圧延設備１の後工程においては、例えば熱延鋼板Ｈの冷延工程等が行われる。上述したように、熱間圧延設備１における熱延鋼板Ｈの冷却が、熱延鋼板Ｈに波形状が形成されているために均一に行われない場合、冷却後の熱延鋼板Ｈの材質バラツキが生じ、その結果、上記後工程（冷延工程）における鋼板の板厚変動が発生する。この板厚変動は歩留まり増大の要因となることから、該板厚変動を小さく抑える必要がある。そこで発明者らは、熱延鋼板Ｈに形成される波形状と後工程における板厚変動との関係を調べるため、以下に説明する検証を行った。
【００４４】
図４は、熱延鋼板Ｈに急峻度１％の中波が形成された場合と、急峻度１％の耳波が形成された場合の、熱延鋼板Ｈの各箇所における温度変動を示すグラフである。また、図５は、熱延鋼板Ｈに急峻度１％の中波が形成された場合と、急峻度１％の耳波が形成された場合それぞれについての、後工程である冷延工程における冷延ゲージ変動（板厚変動）を示すグラフである。なお、ＷＳ（ワークサイド）、ＤＳ（ドライブサイド）とは、熱延鋼板Ｈの一方の幅方向端部（ＷＳ）及び他方の幅方向端部（ＤＳ）を指すものである。
【００４５】
発明者らは、図４及び図５の結果から、熱間圧延設備１での冷却時の熱延鋼板の波形状を耳波とした方が、中波とした場合に比べ板幅センター（Ｃ）及び幅平均の冷却が抑制され、後工程での板厚変動が抑えられている（図５においては約３０％）ことを知見した。これは、波形状が中波の場合、その波形状は鋼板センター部で対称な変形となり、幅方向に一様な変位となるため、通板方向（圧延方向）に不均一な冷却偏差となりやすく、一方で波形状が耳波の場合、その波形状は一方のエッジ波（例えばＷＳの波形状）の影響が他方のエッジ波（例えばＤＳの波形状）に影響を及ぼす反対称の波形状となることに起因している。即ち、熱延鋼板のＷＳに対しＤＳは１８０度位相がずれた波形状であるため、その位相のずれた波形状に対応した冷却偏差がそれぞれ生じ、板幅方向の温度平均を取ると、通板方向の温度の標準偏差が小さくなることから、熱間圧延設備１において圧延操業の板厚ゲージ変動に影響しない程度の実質的に均一な冷却が行われ、後工程である冷延工程での板厚変動が小さく抑えられる。
【００４６】
以上の知見、ならびに図４、図５の結果から、熱間圧延設備１における熱延鋼板Ｈの冷却時に、所定の冷却区間において、熱延鋼板Ｈに形成される波形状を急峻度１％以内（即ち、急峻度０％超１％以下）の耳波に制御することで、後工程である冷延工程での板厚変動が小さく抑えられ、歩留まりの低下が抑制されることが分かる。なお、本実施の形態では、図４、図５の結果から、熱延鋼板Ｈに形成される波形状を急峻度１％以内（即ち、急峻度０％超１％以下）の耳波に制御するとしたが、熱延鋼板Ｈの冷却をできるだけ均一に行うことが好ましい観点から、例えば熱延鋼板Ｈの波形状を急峻度０．５％以内（即ち、急峻度０％超０．５％以下）の耳波とすることで、より後工程における板厚変動を抑えることが可能となる。
【００４７】
次に、図１に示すように構成された熱間圧延設備１において行われる、本実施の形態の熱延鋼板Ｈの冷却方法について説明する。熱延鋼板Ｈは仕上圧延機１３で熱間圧延された熱延鋼板であって、図２０に示した熱延鋼板と同様に、熱延鋼板Ｈには圧延方向に表面高さ（波高さ）が変動する波形状が形成されている。
【００４８】
先ず、冷却装置１４で熱延鋼板Ｈを冷却する前に、予め冷却装置１４の上側冷却装置１４ａの冷却能力（以下、単に「上側冷却能力」という場合がある。）と下側冷却装置１４ｂの冷却能力（以下、単に「下側冷却能力」という場合がある。）をそれぞれ調整する。これら上側冷却能力と下側冷却能力は、それぞれ上側冷却装置１４ａによって冷却される熱延鋼板Ｈの上面の熱伝達係数と、下側冷却装置１４ｂによって冷却される熱延鋼板Ｈの下面の熱伝達係数とを用いて調整する。
【００４９】
ここで、熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数の算出方法について説明する。熱伝達係数は、単位面積からの単位時間当たりの冷却抜熱量（熱エネルギー）を、被熱伝達体と熱媒体との温度差で除した値である（熱伝達係数＝冷却抜熱量／温度差）。ここでの温度差は、冷却装置１４の入側の温度計によって測定される熱延鋼板Ｈの温度と、冷却装置１４で用いられる冷却水の温度との差である。また、冷却抜熱量は、熱延鋼板Ｈの温度差と比熱と質量をそれぞれ乗じた値である（冷却抜熱量＝温度差×比熱×質量）。すなわち、冷却抜熱量は冷却装置１４における熱延鋼板Ｈの冷却抜熱量であって、冷却装置１４の入側の温度計と出側の温度計によってそれぞれ測定される熱延鋼板Ｈの温度の差と、熱延鋼板Ｈの比熱と、冷却装置１４で冷却される熱延鋼板Ｈの質量とをそれぞれ乗じた値である。
【００５０】
上述のように算出された熱延鋼板Ｈの熱伝達係数は、熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数に分けられる。これら上面と下面の熱伝達係数は、例えば次のようにして予め得られる比率を用いて算出される。すなわち、上側冷却装置１４ａのみで熱延鋼板を冷却する場合の熱延鋼板の熱伝達係数と、下側冷却装置１４ｂのみで熱延鋼板を冷却する場合の熱延鋼板の熱伝達係数を測定する。このとき、上側冷却装置１４ａからの冷却水量と下側冷却装置１４ｂからの冷却水量を同一とする。測定された上側冷却装置１４ａを用いた場合の熱伝達係数と下側冷却装置１４ｂを用いた場合の熱伝達係数との比率の逆数が、後述する上下熱伝達係数比率を１とする場合の上側冷却装置１４ａからの冷却水量と下側冷却装置１４ｂからの冷却水量との上下比率となる。そして、このようにして得られた冷却水量の上下比率を、熱延鋼板Ｈを冷却する際の上側冷却装置１４ａからの冷却水量又は下側冷却装置１４ｂからの冷却水量に乗じて、上述した熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数の比率を算出する。なお上述では、上側冷却装置１４ａのみと下側冷却装置１４ｂのみで冷却される熱延鋼板の熱伝達係数を用いたが、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの両方で冷却される熱延鋼板の熱伝達係数を用いてもよい。すなわち、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却水量を変更した場合の熱延鋼板の熱伝達係数を測定し、その熱伝達係数の比率を用いて熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数の比率を算出してもよい。なお、これら上側冷却装置１４ａを用いた場合の熱伝達係数と下側冷却装置１４ｂを用いた場合の熱伝達係数が、それぞれ本発明における熱伝達特性に相当する。
【００５１】
以上のように、熱延鋼板Ｈの熱伝達係数を算出し、熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数の上記比率に基づいて、熱延鋼板Ｈの上面と下面の熱伝達係数が算出される。
【００５２】
そして、この熱延鋼板Ｈの上下熱伝達係数比率を用いて、図６に基づき、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力をそれぞれ調整する。図６の横軸は熱延鋼板Ｈの上面の平均熱伝達係数と下面の平均熱伝達係数の比（すなわち、上下熱伝達係数比率と同義である。）を表し、縦軸は熱延鋼板Ｈの圧延方向における最大温度と最小温度との温度の標準偏差を表している。また図６は、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度と熱延鋼板Ｈの通板速度を一定にした状態で、熱延鋼板Ｈの上面と下面における上下熱伝達係数比率を変動させ、熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差を実測し、この温度の標準偏差を上下熱伝達係数比率に対してプロットしたものである。図６を参照すると、温度の標準偏差と上下熱伝達係数比率との関係は、平均熱伝達係数が上下面で等しい点辺りで谷になる、Ｖ字状の関係になっていることが分かる。なお、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度とは波形状の振幅を１周期分の長手方向長さで割った値であり、図６における本実施の形態の急峻度は２％である。また、図６における熱延鋼板Ｈの通板速度は６００ｍ／ｍｉｎ（１０ｍ／ｓｅｃ）である。また、図６において熱延鋼板Ｈの目標冷却温度は６００℃以上の温度であって、例えば８００℃である。
【００５３】
上記のＶ字の線は谷底部を挟んで両側でほぼ直線状に描かれているので、この線を直線回帰してもよい。線形分布であるとすれば、試験材で確認する回数や、計算予測するための較正の回数が少なくて済む。
【００５４】
そこで、例えば一般的に知られている探索アルゴリズムである、２分法、黄金分割法、ランダムサーチ等の様々な方法を用いて、温度の標準偏差の最小点を探索する。こうして、図６に基づいて熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差が最小となる上下熱伝達係数比率を導出する。また、ここで、平均熱伝達係数の上下で等しい点を挟んだ両側で、上下熱伝達係数比率に対する熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差の回帰式をそれぞれ求めておくとよい。
【００５５】
ここで、上述した熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差の最小点を探索する方法について説明する。本実施の形態においては、上述した２分法を用いて温度の標準偏差の最小点を探索する方法について説明する。
【００５６】
図７は温度の標準偏差の最小点を挟んで互いに異なる回帰線が得られるような標準的な場合を示している。この図７に示すように、先ず、実測されたａ点、ｂ点、ａ点とｂ点の真中のｃ点における温度の標準偏差σａ、σｂ、σｃをそれぞれ抽出する。なお、ａ点とｂ点の真中とは、ａ点の上下熱伝達係数比率とｂ点の上下熱伝達係数比率との間の値を有するｃ点を示し、以下においても同様である。そして、温度の標準偏差σｃがσａ又はσｂのどちらの値に近いかを判断する。本実施の形態では、σｃはσａに近い。次に、ａ点とｃ点の真中のｄ点における温度の標準偏差σｄを抽出する。そして、温度の標準偏差σｄがσａ又はσｃのどちらの値に近いかを判断する。本実施の形態では、σｄはσｃに近い。次に、ｃ点とｄ点の真中のｅ点における温度の標準偏差σｅを抽出する。そして、温度の標準偏差σｅがσｃ又はσｄのどちらの値に近いかを判断する。本実施の形態では、σｅはσｄに近い。このようなアルゴリズムを繰り返し行い、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差の最小点ｆを特定する。なお、実用的な最小点ｆを特定するためには、上述したアルゴリズムを例えば５回程度行えばよい。また、探索対象の上下熱伝達係数比率の範囲を１０分割し、それぞれの範囲で上述したアルゴリズムを行って最小点ｆを特定してもよい。
【００５７】
また、いわゆるニュートン法を用いて上下熱伝達係数比率を較正してもよい。かかる場合、上述した回帰式を用いて、実際の温度の標準偏差の値に対する上下熱伝達係数比率と、温度の標準偏差がゼロとなる上下熱伝達係数比率との偏差分を求め、当該偏差分を用いて、熱延鋼板Ｈを冷却する際の上下熱伝達係数比率を修正してもよい。
【００５８】
以上のように、熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差が最小になる上下熱伝達係数比率が導出される。また、Ｖ字状になっている温度の標準偏差と上下熱伝達係数比率との関係については、その両側に分けて、最小２乗法などでそれぞれに回帰関数を求めることは容易である。さらに、耳伸びの場合であろうと、中伸びの場合であろうと、上述したように温度の標準偏差と上下熱伝達係数比率との関係がＶ字状になっていることを利用して、熱延鋼板Ｈの圧延方向の温度の標準偏差が最小になる上下熱伝達係数比率を導出することができる。
【００５９】
なお、熱延鋼板Ｈの板幅方向には通常行われているとおり一様に水冷却している。また、板幅方向の温度の標準偏差は圧延方向の温度の標準偏差が左右交互に発生していることにより生じているため、圧延方向の温度の標準偏差が低減されれば、板幅方向の温度の標準偏差もより低減される。
【００６０】
そして、図６を参照すれば、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が最小になる上下熱伝達係数比率は１である。したがって、温度の標準偏差を最小にするため、すなわち熱延鋼板Ｈを均一に冷却するためには、上側冷却装置１４ａの冷却能力と下側冷却装置１４ｂの冷却能力を同等に調整すればよく、かかる場合に熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量が等しくなる。なお、表１は、図６に示したように上下熱伝達係数比率を変動させた場合の熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差、熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分、及びその評価を示している。表１中の上下熱伝達係数比率については、分子が熱延鋼板Ｈの上面における熱伝達係数であって、分母が下面における熱伝達係数を示している。また、表１中の評価（上下熱伝達係数比率の条件についての評価）においては、温度の標準偏差が最小値となる条件を“Ａ”とし、後述するように最小値からの温度の標準偏差の差分が１０℃以内、すなわち操業が可能となる条件を“Ｂ”とし、上述した回帰式を得るために試行錯誤的に行った条件を“Ｃ”としている。そして、表１を参照しても、評価が“Ａ”となる、すなわち熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が最小になる上下熱伝達係数比率は１である。
【００６１】
【表１】
【００６２】
なお、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が少なくとも最小値から１０℃以内に抑えられれば、降伏応力、引張強さなどのバラつきを製造許容範囲内に抑えられ、熱延鋼板Ｈを均一に冷却できるといえる。すなわち、熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量が等しくなる領域は、温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる領域としてもよい。なお、熱延鋼板Ｈの温度測定には様々なノイズがあるため、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差の最小値は厳密には０（ゼロ）にならない場合がある。そこで、このノイズの影響を除去するため、製造許容範囲を、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる範囲としている。
【００６３】
温度の標準偏差を最小値から１０℃以内に抑えるには、図６或いは図７において、２本の回帰線と、最小値からの温度の標準偏差が１０℃の水平線を引き、回帰線と温度の標準偏差の２つの交点を求め、当該交点間の上下熱伝達係数比率に上下冷却装置の冷却能力を調整すればよいことになる。なお、表１においては、評価が“Ｂ”となる上下熱伝達係数比率が、この温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる条件となる。
【００６４】
また、図６及び図７で上下熱伝達係数比率を操作するには冷却水量密度を操作することが最も容易である。そこで、実際には図６及び図７において横軸の値を上下水量密度比に読み替えて、平均熱伝達係数の上下で等しい点を挟んだ両側で、水量密度の上下の比率に対する熱延鋼板の圧延方向の温度の標準偏差の回帰式を求めるという操作を行えばよい。ただし、平均熱伝達係数の上下で等しい点は、必ずしも冷却水量密度の上下で等しい点になるとは限らないので、少し広めに試験を行って回帰式を求めるとよい。
【００６５】
ここで、熱延鋼板Ｈを均一に冷却するために、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力を調整することについて、発明者らが鋭意検討した結果、さらに、以下の知見を得るに至った。
【００６６】
本発明者らは、熱延鋼板Ｈの波形状が発生した状態での冷却によって発生した温度の標準偏差の特徴について鋭意検討を重ねて来た結果、次の事を明らかにした。
【００６７】
図１６に示すように冷却装置１４と巻取装置１５との間には、熱延鋼板Ｈの温度を測定する温度計４０と、当該熱延鋼板Ｈの波形状を測定する形状計４１とが配置されている。
【００６８】
そして、通板中の熱延鋼板Ｈに対し、温度計４０と形状計４１によって温度と形状をそれぞれ同一点で定点測定を行い、時系列データとして測定する。なお、ここで言う温度の測定領域は熱延鋼板Ｈの幅全域の測定も含む。また、ここでの形状とは定点測定で観測される熱延鋼板Ｈの高さ方向の変動量に熱延鋼板Ｈの通板方向の移動量を用いて、波のピッチ分の高さ或いは変動成分の線積分で求めた急峻度である。また同時に単位時間当たりの変動量、即ち変動速度も求める。さらに形状の測定領域は、温度の測定領域と同様に熱延鋼板Ｈの幅全域の測定も含む。またこれらのサンプリングされた時間に通板速度を乗じると、温度や急峻度の時系列データが圧延方向位置毎の急峻度及び温度変動に紐付けすることが可能となる。
【００６９】
このデータを用いて、先ず、熱延鋼板Ｈの上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整する。具体的には、温度計４０で測定される温度の時系列平均値が所定の目標値に一致するように、熱延鋼板Ｈの上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整する。そして、上下面の冷却抜熱量の合計値を調整するにあたっては、例えば三塚の式等に代表される実験理論式を用いて予め求められた理論値に対して、実際の操業実績との誤差を補正する様に設定した学習値に基づき、冷却装置１４に接続される冷却ヘッダーのオンオフ制御を行う。或いは、実際に温度計４０で測定された温度に基づいて、上記冷却ヘッダーのオンオフをフィードバック制御又はフィードフォワード制御してもよい。
【００７０】
次に、上述した温度計４０と形状計４１からのデータを用いて従来のＲＯＴの冷却制御について説明をする。図８は通常の操業における代表的なストリップのＲＯＴ内冷却の熱延鋼板Ｈの温度変動と急峻度の関係を示している。図８における熱延鋼板Ｈの上下熱伝達係数比率は１．２：１であり、上側冷却能力が下側冷却能力よりも高くなっている。図８（ａ）はコイル先端からの距離或いは定点経過時間に対する温度変動を示し、図８（ｂ）は（ａ）の距離または定点経過時間に対する急峻度を示している。ここで領域Ａと領域Ｂを分けている。これは図１６で言うところのストリップ先端部が巻取装置１５のコイラーに噛み込む前は張力が無い為、形状が悪い領域Ａと、コイラーに噛み込んだ途端にここを境にユニットテンションの影響で波形状がフラットに変化する領域Ｂとなっている。本発明は領域Ａの形状が悪い場合の改善を対象としている。
【００７１】
そこで本発明者らは、ＲＯＴにおける温度の標準偏差増大の対策として、色々実験を行い調査をして来た結果、かかる発明を考案した。次にその説明を図９、図１０、図１１を用いて説明をする。
【００７２】
図９は図８と同様に通常の操業における代表的なストリップのＲＯＴ内冷却の同一形状急峻度に対する温度変動成分を示している。この変動成分とは実際の鋼板温度から温度の時系列平均（以下、「平均温度」という場合がある）を引いた残差である。例えば平均温度は、熱延鋼板Ｈの波形状１周期以上の範囲を平均としても良い。なお、平均温度は原則として周期単位での範囲の平均であり、さらに言えば１周期の範囲の平均温度は２周期以上の範囲の平均温度と大きな差がないことが操業データによって確認されている。このため、最低限１周期の範囲の平均をとればよい。熱延鋼板Ｈの波形状の範囲の上限は特に限定されないが好ましくは５周期であり、５周期あれば十分な精度の平均温度を得られる。また、平均する範囲が周期単位の範囲でなくとも、２〜５周期の範囲であれば許容できる平均温度を得られる。
【００７３】
この状態で同一測定点における熱延鋼板Ｈの変動速度が正の領域で、熱延鋼板Ｈの平均温度に対して熱延鋼板Ｈの温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板Ｈの温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し冷却する。また、熱延鋼板Ｈの変動速度が負の領域で、熱延鋼板Ｈの平均温度に対して熱延鋼板Ｈの温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板Ｈの温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定し冷却する。そうすると、図１０に示すように温度の標準偏差が低減することを見出した。なお、変動速度の正負は、熱延鋼板Ｈの重力と反対方向を正としている。
【００７４】
逆に、熱延鋼板Ｈの変動速度が正の領域で、熱延鋼板Ｈの平均温度に対して熱延鋼板Ｈの温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板Ｈの温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定し冷却する。また、熱延鋼板Ｈの変動速度が負の領域で、熱延鋼板Ｈの平均温度に対して熱延鋼板Ｈの温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板Ｈの温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し冷却する。そうすると、図１１に示すように温度の標準偏差が拡大することを見出した。なお、ここで説明する例でも冷却停止温度を変えてよいという前提にはなっていない。すなわち、このように上面側と下面側の冷却抜熱量の増減の方向を決定する場合でも、熱延鋼板Ｈの冷却停止温度が所定の目標冷却温度になるように冷却抜熱量が調整される。
【００７５】
この関係を利用すれば、温度の標準偏差を低減させるために上下冷却装置１４のいずれの冷却装置１４ａ、１４ｂの冷却能力を調整すればよいか明確になる。なお、表２は上記関係をまとめた表である。
【００７６】
【表２】
【００７７】
なお、上側冷却装置１４ａの冷却能力と下側冷却装置１４ｂの冷却能力の調整する際には、例えば上側冷却装置１４ａの冷却口３１に接続される冷却ヘッダーと下側冷却装置１４ｂの冷却口３１に接続される冷却ヘッダーとを、それぞれオンオフ制御してもよい。あるいは、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂにおける各冷却ヘッダーの冷却能力を制御してもよい。すなわち、各冷却口３１から噴出される冷却水の水量密度、圧力、水温のいずれか又は２つ以上を調整してもよい。また、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却ヘッダー（冷却口３１）を間引いて、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂから噴射される冷却水の流量や圧力を調整してもよい。例えば冷却ヘッダーを間引く前における上側冷却装置１４ａが下側冷却装置１４ｂの冷却能力よりも上回っている場合、上側冷却装置１４ａを構成する冷却ヘッダーを間引く。
【００７８】
こうして調整された冷却能力で上側冷却装置１４ａから熱延鋼板Ｈの上面に冷却水を噴出させると共に、調整された冷却能力で下側冷却装置１４ｂから熱延鋼板Ｈの下面に冷却水を噴出させて、熱延鋼板Ｈが均一に冷却される。
【００７９】
以上の実施の形態では、図６において熱延鋼板Ｈの通板速度の一例として６００ｍ／ｍｉｎである場合について説明したが、発明者らが鋭意検討した結果、通板速度が５５０ｍ／ｍｉｎ以上であれば、熱延鋼板Ｈをより均一にできることが分かった。
【００８０】
熱延鋼板Ｈの通板速度を５５０ｍ／ｍｉｎ以上とすると、熱延鋼板Ｈに冷却水を噴射しても、熱延鋼板Ｈ上の乗り水の影響が顕著に少なくなることが分かった。このため、乗り水による熱延鋼板Ｈの不均一冷却も回避することができる。
【００８１】
以上の実施の形態において、冷却装置１４による熱延鋼板Ｈの冷却は、当該熱延鋼板Ｈの温度が６００℃以上の範囲で行われるのが好ましい。熱延鋼板Ｈの温度６００℃以上は、いわゆる膜沸騰領域である、すなわち、かかる場合、いわゆる遷移沸騰領域を回避し、膜沸騰領域で熱延鋼板Ｈを冷却することができる。遷移沸騰領域では、熱延鋼板Ｈの表面に冷却水を噴射した際、当該熱延鋼板Ｈ表面において、蒸気膜に覆われる部分と、冷却水が熱延鋼板Ｈに直接噴射される部分とが混在する。このため、熱延鋼板Ｈを均一に冷却することができない。一方、膜沸騰領域では、熱延鋼板Ｈの表面全体が蒸気膜に覆われた状態で当該熱延鋼板Ｈの冷却が行われるので、熱延鋼板Ｈを均一に冷却することができる。したがって、本実施の形態のように熱延鋼板Ｈの温度が６００℃以上の範囲において、熱延鋼板Ｈをより均一に冷却することができる。
【００８２】
以上の実施の形態では、図６を用いて冷却装置１４の上側冷却装置１４ａの冷却能力と下側冷却装置１４ｂの冷却能力を調整する際、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度と熱延鋼板Ｈの通板速度を一定としていた。しかしながら、例えばコイル毎に、これら熱延鋼板Ｈの急峻度や通板速度が一定でない場合もある。
【００８３】
発明者らが調べたところ、例えば図１２に示すように熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度が大きくなれば、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が大きくなる。すなわち、図１３に示すように上下熱伝達係数比率が１から離れるにつれ、急峻度（急峻度の感度）に応じて温度の標準偏差が大きくなる。図１３では、上述したように上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係が、急峻度毎にＶ字の回帰線によって表されている。なお、図１３において、熱延鋼板Ｈの通板速度は１０ｍ／ｓｅｃ（６００ｍ／ｍｉｎ）で一定である。
【００８４】
また、例えば図１４に示すように熱延鋼板Ｈの通板速度が高速になると、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が大きくなる。すなわち、図１５に示すように上下熱伝達係数比率が１から離れるにつれ、通板速度（通板速度の感度）に応じて温度の標準偏差が大きくなる。図１５では、上述したように上下熱伝達係数比率と温度の標準偏差との関係が、通板速度毎にＶ字の回帰線によって表されていている。なお、図１５において、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度は２％で一定である。
【００８５】
このように熱延鋼板Ｈの急峻度や通板速度が一定でない場合、上下熱伝達係数比率に対する温度の標準偏差の変化を定性的に評価できるものの、定量的に正確に評価することができない。
【００８６】
そこで、予め熱延鋼板Ｈの上面と下面における熱伝達係数比率を固定しておき、例えば図１２に示すように急峻度を３％から０％まで段階的に変更させて、当該急峻度に対する熱延鋼板Ｈの冷却後の温度の標準偏差をテーブルで求めておく。そして、実際の熱延鋼板Ｈの急峻度ｚ％に対する温度の標準偏差を、内挿関数によって所定の急峻度に対する温度の標準偏差に補正する。具体的には、補正条件として所定の急峻度を２％にする場合、急峻度ｚ％における温度の標準偏差σｚに基づいて、下記式（１）で温度の標準偏差σｚ’が算出される。あるいは、例えば図１２における急峻度の勾配αを例えば最小二乗法等で算出し、当該勾配αを用いて温度の標準偏差σｚ’を算出してもよい。
σｚ’＝σｚ×２／ｚ・・・・（１）
【００８７】
また、図１３の回帰式において、急峻度を所定の急峻度に補正し、当該回帰式から温度の標準偏差を導出してもよい。なお、表３は、図１２中の急峻度に対して、図１３に示したように上下熱伝達係数比率を変動させた場合の熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差、熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分、及びその評価を示している。この表３における上下熱伝達係数比率の表示と評価の基準については、表１の評価と同様であるので説明を省略する。この図１３又は表３を用いて、急峻度に応じた熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差を導出できる。そして、例えば急峻度を２％に補正する場合、表３における評価が“Ｂ”となる、すなわち熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分が１０℃以内となる上下熱伝達比率を１．１に設定することができる。
【００８８】
【表３】
【００８９】
同様に、例えば図１４に示すように通板速度を５ｍ／ｓｅｃ（３００ｍ／ｍｉｎ）から２０ｍ／ｓｅｃ（１２００ｍ／ｍｉｎ）まで段階的に変更させて、当該通板速度に対する熱延鋼板Ｈの冷却後の温度の標準偏差をテーブルで求めておく。そして、実際の熱延鋼板Ｈの通板速度ｖ（ｍ／ｓｅｃ）に対する温度の標準偏差を、内挿関数によって所定の通板速度に対する温度の標準偏差に補正する。具体的には、補正条件として所定の通板速度を１０（ｍ／ｓｅｃ）にする場合、通板速度ｖ（ｍ／ｓｅｃ）における温度の標準偏差σｖに基づいて、下記式（２）で温度の標準偏差σｖ’が算出される。あるいは、例えば図１４における通板速度の勾配βを例えば最小二乗法等で算出し、当該勾配βを用いて温度の標準偏差σｖ’を算出してもよい。
σｚ’＝σｖ×１０／ｖ・・・・（２）
【００９０】
また、図１５の回帰式において、通板速度を所定の通板速度に補正し、当該回帰式から温度の標準偏差を導出してもよい。なお、表４は、図１４中の通板速度に対して、図１５に示したように上下熱伝達係数比率を変動させた場合の熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差、熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分、及びその評価を示している。この表４における上下熱伝達係数比率の表示と評価の基準については、表１の評価と同様であるので説明を省略する。この図１５又は表４を用いて、通板速度に応じた熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差を導出できる。そして、例えば通板速度を１０ｍ／ｓｅｃに補正する場合、表４における評価が“Ｂ”となる、すなわち熱延鋼板Ｈの最小値からの温度の標準偏差の差分が１０℃以内となる上下熱伝達比率を１．１に設定することができる。
【００９１】
【表４】
【００９２】
以上のように温度の標準偏差を補正することによって、熱延鋼板Ｈの急峻度や通板速度が一定でない場合でも、上下熱伝達係数比率に対する温度の標準偏差の変化を定量的に正確に評価することができる。
【００９３】
以上の実施の形態において、冷却装置１４で冷却された熱延鋼板Ｈの温度と波形状を測定し、当該測定結果に基づいて、上側冷却装置１４ａの冷却能力と下側冷却装置１４ｂの冷却能力を調整してもよい。すなわち、これら上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力をフィードバック制御してもよい。
【００９４】
かかる場合、図１６に示すように冷却装置１４と巻取装置１５との間には、熱延鋼板Ｈの温度を測定する温度計４０と、当該熱延鋼板Ｈの波形状を測定する形状計４１とが配置されている。
【００９５】
そして、通板中の熱延鋼板Ｈに対し、温度計４０と形状計４１によって温度と形状をそれぞれ同一点で定点測定を行い、時系列データとして測定する。なお、ここで言う温度の測定領域は熱延鋼板Ｈの幅全域の測定も含む。また、ここでの形状とは定点測定で観測される熱延鋼板Ｈの高さ方向の変動量を示す。さらに形状の測定領域は、温度の測定領域と同様に熱延鋼板Ｈの幅全域の測定も含む。これらのサンプリングされた時間に通板速度を乗じると、温度や板変位の時系列データが圧延方向位置毎の鋼板の高さ及び温度に紐付けすることが可能となる。なお、温度計４０と形状計４１の測定点は厳密に同一点でなくてもよいが、測定精度を保つため、温度計４０と形状計４１の測定点のずれは圧延方向にも板幅方向にも任意の方向に±５０ｍｍ以内であることが望ましい。
【００９６】
前述図８並びに図９、図１０、図１１を使って説明したように熱延鋼板Ｈの変動速度の値に従って、同一測定点における熱延鋼板Ｈの変動速度が熱延鋼板Ｈの重力と反対方向を正とした場合に、変動速度が正の状態で熱延鋼板Ｈの温度が低い状態であれば上部冷却能力を小さくすると温度の標準偏差が低減する。同様の作用は下部冷却能力を大きくしても温度の標準偏差は低減する。この関係を利用すれば、温度の標準偏差を低減させるために温度変動と板形状及び板の高さ方向上下冷却装置１４のいずれの冷却装置１４ａ、１４ｂの冷却能力を調整修正すればよいか明確になる。
【００９７】
すなわち、これらの熱延鋼板Ｈの波形状と紐付けられる温度の変動位置を把握すれば、現在発生している温度の標準偏差が上側冷却あるいは下側冷却のどちらによって発生しているかを明らかにすることが可能となる。したがって、温度の標準偏差を小さくするための上側冷却能力と下側冷却能力の増減の方向性が決定され、上下熱伝達係数比率を調整することができる。また、温度の標準偏差の大きさに基づいて、当該温度の標準偏差が許容範囲、例えば１０℃以内となるように上下熱伝達係数比率を決定することができる。この上下熱伝達係数比率を決定する方法は、図３及び図４に示した上記実施の形態と同様であるので詳細な説明を省略する。なお、この温度の標準偏差が１０℃以内としたのは、上述したように温度の標準偏差が少なくとも１０℃以内に抑えられれば、降伏応力、引張強さなどのバラつきを製造許容範囲内に抑えられ、熱延鋼板Ｈを均一に冷却できるためである。また、かなりのばらつきはあるものの、温度の標準偏差の最小値となる冷却水量密度比率に対して±５％以内であれば温度の標準偏差が１０℃以内となる。すなわち、冷却水量密度を用いて冷却水量密度の上下比率は温度の標準偏差の最小値となる冷却水量密度比率に対して±５％以内であることが望ましい。ただし、この許容範囲は必ずしも上下同水量密度を含むとは限らない。
【００９８】
以上のように上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力をフィードバック制御して定性的及び定量的に適切な冷却能力に調整できるので、その後冷却される熱延鋼板Ｈの均一性をより向上させることができる。
【００９９】
以上の実施の形態において、図１７に示すように、熱延鋼板Ｈが冷却される冷却区間を圧延方向に複数、例えば２つの冷却ゾーンＺ１、Ｚ２に分割してもよい。各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２には、それぞれ冷却装置１４が設けられている。また、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２の境、すなわち冷却ゾーンＺ１、Ｚ２の下流側には、温度計４０と形状計４１がそれぞれ設けられている。なお、本実施の形態では、冷却区間を２つの冷却ゾーンに分割したが、分割する冷却ゾーンの数はこれに限定されず任意に設定できる。例えば冷却区間を、１つ〜５つの冷却ゾーンに分割してもよい。
【０１００】
かかる場合、温度計４０と形状計４１によって熱延鋼板Ｈの温度と波形状をそれぞれ測定する。そして、この測定に基づき、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２における上側冷却装置４１ａ及び下側冷却装置１４ｂの冷却能力を制御する。このとき、熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が許容範囲、例えば上述したように１０℃以内になるように冷却能力が制御される。こうして、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２における熱延鋼板Ｈの上面と下面からの冷却抜熱量が調整される。
【０１０１】
例えば冷却ゾーンＺ１においては、当該冷却ゾーンＺ１の下流側における温度計４０と形状計４１の測定結果に基づいて、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力がフィードバック制御され、上下面の冷却抜熱量が調整される。また、冷却ゾーンＺ２においては、冷却ゾーンＺ１の下流側における温度計４０と形状計４１の測定結果に基づいて、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力がフィードフォワード制御されてもよいし、冷却ゾーンＺ２の下流側における温度計４０と形状計４１の測定結果に基づいて、フィードバック制御されもてよい。いずれにおいても、冷却ゾーンＺ２において、上下面の冷却抜熱量が調整される。
【０１０２】
なお、温度計４０と形状計４１の測定結果に基づいて、上側冷却装置１４ａと下側冷却装置１４ｂの冷却能力を制御する方法は、図８〜図１１に示した上記実施の形態と同様であるので詳細な説明を省略する。
【０１０３】
かかる場合、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２毎に熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量が調整されるので、より細やかな制御が可能となる。したがって、熱延鋼板Ｈをより均一に冷却することができる。
【０１０４】
以上の実施の形態において、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２毎に熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量を調整するに際し、温度計４０と形状計４１の測定結果に加えて、熱延鋼板Ｈの波形状の急峻度と熱延鋼板Ｈの通板速度のいずれか又は両方を用いてもよい。かかる場合、図１２〜図１５に示した上記実施の形態と同様の方法で、少なくとも急峻度又は通板速度に応じた熱延鋼板Ｈの温度の標準偏差が補正される。そして、この補正された温度の標準偏差に基づいて、各冷却ゾーンＺ１、Ｚ２における熱延鋼板Ｈの上面と下面の冷却抜熱量が補正される。そうすると、熱延鋼板Ｈをさらに均一に冷却することができる。
【０１０５】
また、本発明を適用した熱延鋼板Ｈの冷却方法によれば、板幅方向においても均一な形状や材質となるように仕上げることが可能となる。熱延鋼板Ｈの板幅方向の温度の標準偏差は圧延方向の温度の標準偏差が左右交互に発生していることにより生じているため、圧延方向の温度の標準偏差が低減されれば、板幅方向の温度の標準偏差もより低減される。図１８は、中伸びによって幅方向に異なる振幅が生じている波形状の例を示している。このような板幅方向への振幅の相違に応じた温度の標準偏差が形成されるような場合であっても、上述した構成からなる本発明によれば、かかる板幅方向の温度の標準偏差を低減することが可能となる。
【０１０６】
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施の形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【実施例】
【０１０７】
（実施例１）
本発明にかかる実施例１として、板厚２．３ｍｍ、板幅１２００ｍｍのハイテン（いわゆる高張力鋼板）を材料とし、当該材料に中波、耳波をそれぞれ形成させ、その急峻度を０％（波形成無し）〜２％までの種々の値に変更して冷却を行った場合の、後工程（即ち、冷延工程）における冷延ゲージ変動（板厚変動）と板幅方向平均温度変動を測定し、評価を行った。なお、本実施例および以下に説明する実施例２、３では、便宜上、中波を形成した場合の急峻度を−０．５％〜−２％と表し、耳波を形成した場合の急峻度を０．５％〜２％と表した。また、中波及び耳波の測定は市販の形状測定器を用いて測定したものであり、中波の測定箇所は板中央から左右３０ｍｍ以内の板中央部であり、耳波の測定箇所は板端から２５ｍｍの箇所とした。更に、本実施例１においては、冷却時の上下冷却比は上冷却：下冷却＝１．２：１とし、通板速度を４００ｍ／ｍｉｎ、鋼板の巻き取り温度（ＣＴ）を５００℃とした。その測定結果、評価結果を以下の表５に示す。このとき、以下の実施例における評価基準としては、後工程における冷延ゲージ変動が０〜２５μｍに抑えられたものを◎（製品として良好）、２５〜５０μｍであったものを△（許容範囲）、５０μｍ超であったものを×（製品不良）として評価している。なお、表５中の総合評価については、後述において説明する。また、表５中には、参考のため鋼板長手方向における各波の温度標準偏差も記載した。
【０１０８】
【表５】
【０１０９】
表５に示すように、鋼板に中波を形成した場合（表中、急峻度が−０．５％〜−２％の場合）、冷延工程における冷延ゲージ変動は３０μｍ〜１２０μｍであったのに対し、耳波を形成した場合（表中、急峻度が０．５％〜２％の場合）、冷延工程における冷延ゲージ変動は２１μｍ〜８４μｍであった。即ち、同じ急峻度の波を鋼板に形成したとしても、中波を形成した場合に比べ、耳波を形成した場合の方が冷延工程における冷延ゲージ変動（即ち、板厚変動）が小さく抑えられることが分かった。
【０１１０】
また、表５の結果から、鋼板に中波を形成した場合と、耳波を形成した場合との板幅方向平均温度変動を比較すると、同じ急峻度でも、耳波を形成した場合の方が、中波を形成した場合に比べ板幅方向平均温度変動が低く抑えられていることが分かった。従って、中波を形成した場合に比べ、耳波を形成した場合には冷延時の鋼板幅方向の温度ムラが低減され、材質のバラツキが抑制されることが確認された。
【０１１１】
また、一般的に鋼板の冷延工程における板厚変動は、製品不良等の歩留まりの低下を抑えるために小さいほうが望ましい。従って、上記表５に示すように、鋼板に耳波を形成する場合において、当該耳波の急峻度を０％超１％以内とすると、冷延ゲージ変動を小さい値（例えば、表５中の評価◎、△）に抑えられることが分かった。更には、当該耳波の急峻度を０％超０．５％以内とすると、冷延ゲージ変動をより小さい値（例えば、表５中の評価◎）に抑えられることが分かった。
【０１１２】
（実施例２）
本発明にかかる実施例２として、上記実施例１と同様の材料に中波、耳波をそれぞれ形成させ、その急峻度を０％（波形成無し）〜２％までの種々の値に変更して冷却を行った場合の、後工程（即ち、冷延工程）における冷延ゲージ変動（板厚変動）と板幅方向平均温度変動を測定し、評価を行った。なお、本実施例２では、通板速度を６００ｍ／ｍｉｎとし、その他の条件は実施例１と同一とした。その測定結果、評価結果を以下の表６に示す。
【０１１３】
【表６】
【０１１４】
表６に示すように、上記実施例１と同様に、同じ急峻度の波を鋼板に形成したとしても、中波を形成した場合に比べ、耳波を形成した場合の方が冷延工程における冷延ゲージ変動（即ち、板厚変動）及び板幅方向平均温度変動が低く抑えられることが分かった。加えて、表５と表６を比較して分かるように、本実施例では通板速度を６００ｍ／ｍｉｎと実施例１に比べ高速化したことにより、中波を形成した場合及び耳波を形成した場合の両方において、後工程での冷延ゲージ変動と板幅方向平均温度変動が低減される。即ち、通板速度を高速化することにより、鋼板と搬送ロールとの接触時間が短くなり、接触抜熱による冷却の不均一性が緩和されて均一な冷却が行われるため、後工程における冷延ゲージ変動と板幅方向平均温度変動が更に低減されることが実証された。
【０１１５】
また、上記実施例１同様、冷延工程における板厚変動は、製品不良等の歩留まりの低下を抑えるために小さいほうが望ましい。従って、上記表６に示すように、鋼板に耳波を形成する場合において、当該耳波の急峻度を０％超１．５％以内とすると、冷延ゲージ変動を小さい値（例えば、表６中の評価◎、△）に抑えられることが分かった。従って、通板速度を高速化した場合は、耳波形状の制御範囲を１．５％にまで広げることも可能である。更には、当該耳波の急峻度を０％超０．５％以内とすると、冷延ゲージ変動をより小さい値（例えば、表６中の評価◎）に抑えられることが分かった。
【０１１６】
（実施例３）
本発明にかかる実施例３として、上記実施例１、２と同様の材料に中波、耳波をそれぞれ形成させ、その急峻度を０％（波形成無し）〜２％までの種々の値に変更して冷却を行った場合の、後工程（即ち、冷延工程）における冷延ゲージ変動（板厚変動）と板幅方向平均温度変動を測定し、評価を行った。なお、本実施例３では、冷却時の上下冷却比（上下熱伝達係数比率）を上冷却：下冷却＝１．１：１とし、その他の条件は上記実施例１と同一とした。その測定結果、評価結果を以下の表７に示す。
【０１１７】
【表７】
【０１１８】
表７に示すように、上記実施例１と同様に、同じ急峻度の波を鋼板に形成したとしても、中波を形成した場合に比べ、耳波を形成した場合の方が冷延工程における冷延ゲージ変動（即ち、板厚変動）及び板幅方向平均温度変動が低く抑えられることが分かった。加えて、表５と表７を比較して分かるように、鋼板冷却時の上下冷却比を、上冷却：下冷却１．１：１とすることで、後工程での冷延ゲージ変動と板幅方向平均温度変動がより低減されることが分かった。即ち、鋼板冷却時の上下冷却比を１：１に近づけることで、後工程での冷延ゲージ変動と板幅方向平均温度変動をより低減させられることが確認された。
【０１１９】
また、本実施例３においても、上記実施例１同様、冷延工程における板厚変動は、製品不良等の歩留まりの低下を抑えるために小さいほうが望ましい。従って、上記表７に示すように、鋼板に耳波を形成する場合において、当該耳波の急峻度を０％超１．５％以内とすると、冷延ゲージ変動を小さい値（例えば、表７中の評価◎、△）に抑えられることが分かった。従って、鋼板冷却時の上下冷却比を、上冷却：下冷却＝１．１：１とすることができる場合は、耳波形状の制御範囲を１．５％にまで広げることも可能である。更には、当該耳波の急峻度を０％超０．５％以内とすると、冷延ゲージ変動をより小さい値（例えば、表７中の評価◎）に抑えられることが分かった。
【０１２０】
ところで、表５〜表７において急峻度０％で評価が◎である。急峻度０％にいつでも制御できればよいが、この急峻度０％で耳波と中波とでゲージ変動にかかるゲインを変更することになる。ゲインを常時変更するような制御はあまり好ましくないので、耳波の急峻度は、０．０５％以上とする、あるいは０．１％以上とするなど、０％超となるように制御して熱延鋼板を冷却することが望ましい。このため、表５〜表７において、急峻度０％の総合評価を×としている。
【０１２１】
また、表５〜表７において急峻度−０．５％又は−１％で評価が△である。しかしながら、上述したように急峻度が−０．５％以下は鋼板に中波を形成した場合であって、後工程における冷延ゲージ変動を十分に抑えることができない。このため、表５〜表７において急峻度−０．５％以下の総合評価を×としている。
【産業上の利用可能性】
【０１２２】
本発明は、仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に表面高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する際に有用である。
【符号の説明】
【０１２３】
１ 熱間圧延設備
１１ 加熱炉
１２ 粗圧延機
１２ａ ワークロール
１２ｂ ４重圧延機
１３ 仕上圧延機
１３ａ 仕上げ圧延ロール
１４ 冷却装置
１４ａ 上側冷却装置
１４ｂ 下側冷却装置
１５ 巻取装置
１６ 幅方向圧延機
３１ 冷却口
３２ 搬送ロール
４０ 温度計
４１ 形状計
Ｈ 熱延鋼板
Ｓ スラブ
Ｚ１、Ｚ２ 冷却ゾーン
【特許請求の範囲】
【請求項１】
仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、
熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を０％超１％以内の耳波に制御することを特徴とする、熱延鋼板の冷却方法。
【請求項２】
前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくして、
当該熱延鋼板を冷却することを特徴とする、請求項１に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項３】
熱延鋼板を冷却する際に、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくするため、
予め求められた、熱延鋼板の上面側の上側冷却装置と熱延鋼板の下面側の下側冷却装置によって冷却される熱延鋼板の熱伝達特性に基づき、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面の平均熱伝達係数を等しくして、熱延鋼板を冷却することを特徴とする、請求項１又は２に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項４】
仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、
熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を１％以内の耳波に制御し、
前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくするため、
予め、熱延鋼板の波形状の急峻度と熱延鋼板の通板速度を所定の値に揃えた条件下で求められた、熱延鋼板の上面側の上側冷却装置と熱延鋼板の下面側の下側冷却装置によって冷却される熱延鋼板の熱伝達特性に基づき、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面の平均熱伝達係数の比率である上下熱伝達係数比率を変更させ、その際に発生する熱延鋼板の圧延方向の温度の標準偏差と前記上下熱伝達係数比率との関係を線図で求め、さらに当該線図に基づいて前記温度の標準偏差が最小値となる前記上下熱伝達係数比率を導出し、
前記導出された上下熱伝達係数比率の場合に前記所定の冷却区間における熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量が等しいとして、当該上下熱伝達係数比率で熱延鋼板を冷却することを特徴とする、熱延鋼板の冷却方法。
【請求項５】
前記所定の冷却区間において熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量が等しいとする領域は、前記温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる領域であって、
前記領域において前記上下熱伝達係数比率を設定して、熱延鋼板を冷却することを特徴とする、請求項４に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項６】
熱延鋼板を冷却する際に、予め、前記急峻度と前記通板速度のそれぞれについて、前記上下熱伝達係数比率に対する前記温度の標準偏差の回帰式を求めておき、当該回帰式による急峻度又は通板速度の感度を補正することを特徴とする、請求項４又は５に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項７】
前記急峻度と前記通板速度についての前記回帰式は、線形回帰により導出されることを特徴とする、請求項６に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項８】
前記回帰式を用いて、実際の前記温度の標準偏差の値に対する上下熱伝達係数比率と、前記温度の標準偏差がゼロとなる上下熱伝達係数比率との偏差分を求め、
当該偏差分を用いて、熱延鋼板を冷却する際の前記上下熱伝達係数比率を修正することを特徴とする、請求項６又は７に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項９】
少なくとも前記急峻度又は前記通板速度に対する前記線図を、段階的に、前記上下熱伝達係数比率に対してテーブル化することを特徴とする、請求項４〜８のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１０】
前記冷却された熱延鋼板の温度を時系列で測定し、
前記温度の時系列平均値が所定の目標値に一致するように、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整することを特徴とする、請求項４〜９のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１１】
前記冷却された熱延鋼板の温度を測定した点と同一点で熱延鋼板の高さ方向の変動速度を時系列で測定し、
熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の相対的バランスについては熱延鋼板の重力と反対方向を正とした場合において、
前記変動速度が正の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し、
前記変動速度が負の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定し、
熱延鋼板を冷却する際に、前記所定の冷却区間での上面及び下面からの冷却抜熱量を調整することを特徴とする、請求項４〜１０のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１２】
前記冷却区間を圧延方向に複数の冷却ゾーンに分割し、
前記冷却ゾーンの境において熱延鋼板の温度と波形状を測定し、当該測定結果に基づいて、前記冷却ゾーンにおける熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を調整する、フィードバック制御又はフィードフォワード制御を行うことを特徴とする、請求項１１に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１３】
前記冷却ゾーンの境において、熱延鋼板の温度と波形状に加えて少なくとも前記急峻度又は前記通板速度を測定し、当該測定結果に基づいて、前記冷却ゾーンにおける熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を補正することを特徴とする、請求項１２に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１４】
熱延鋼板を冷却した後、当該熱延鋼板の温度の標準偏差が許容される範囲に入るように、前記上側冷却装置から熱延鋼板の上面に冷却水をさらに噴出させると共に前記下側冷却装置から熱延鋼板の下面に冷却水をさらに噴出させることを特徴とする、請求項１１〜１３のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１５】
前記上側冷却装置と前記下側冷却装置は、それぞれ冷却水を噴出する複数のヘッダーを有し、前記上側冷却装置と前記下側冷却装置の冷却能力は、前記各ヘッダーをオンオフ制御することによって調整されることを特徴とする請求項４〜１４のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１６】
前記上側冷却装置と前記下側冷却装置は、それぞれ冷却水を噴出する複数のヘッダーを有し、前記上側冷却装置と前記下側冷却装置の冷却能力は、前記各ヘッダーの水量密度、圧力、水温のいずれか又は２つ以上の操業パラメータを制御することによって調整されることを特徴とする請求項４〜１４のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１７】
熱延鋼板の冷却は、熱延鋼板の温度が６００℃以上の範囲で行われることを特徴とする、請求項４〜１６のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１】
仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、
熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を０％超１％以内の耳波に制御することを特徴とする、熱延鋼板の冷却方法。
【請求項２】
前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくして、
当該熱延鋼板を冷却することを特徴とする、請求項１に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項３】
熱延鋼板を冷却する際に、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくするため、
予め求められた、熱延鋼板の上面側の上側冷却装置と熱延鋼板の下面側の下側冷却装置によって冷却される熱延鋼板の熱伝達特性に基づき、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面の平均熱伝達係数を等しくして、熱延鋼板を冷却することを特徴とする、請求項１又は２に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項４】
仕上圧延機で熱間圧延され、圧延方向に周期的に波高さが変動する波形状が形成された熱延鋼板を冷却する方法であって、
熱延鋼板を冷却する所定の冷却区間において、熱延鋼板の波形状の急峻度を１％以内の耳波に制御し、
前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を等しくするため、
予め、熱延鋼板の波形状の急峻度と熱延鋼板の通板速度を所定の値に揃えた条件下で求められた、熱延鋼板の上面側の上側冷却装置と熱延鋼板の下面側の下側冷却装置によって冷却される熱延鋼板の熱伝達特性に基づき、前記所定の冷却区間において、熱延鋼板の上面及び下面の平均熱伝達係数の比率である上下熱伝達係数比率を変更させ、その際に発生する熱延鋼板の圧延方向の温度の標準偏差と前記上下熱伝達係数比率との関係を線図で求め、さらに当該線図に基づいて前記温度の標準偏差が最小値となる前記上下熱伝達係数比率を導出し、
前記導出された上下熱伝達係数比率の場合に前記所定の冷却区間における熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量が等しいとして、当該上下熱伝達係数比率で熱延鋼板を冷却することを特徴とする、熱延鋼板の冷却方法。
【請求項５】
前記所定の冷却区間において熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量が等しいとする領域は、前記温度の標準偏差が最小値から１０℃以内となる領域であって、
前記領域において前記上下熱伝達係数比率を設定して、熱延鋼板を冷却することを特徴とする、請求項４に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項６】
熱延鋼板を冷却する際に、予め、前記急峻度と前記通板速度のそれぞれについて、前記上下熱伝達係数比率に対する前記温度の標準偏差の回帰式を求めておき、当該回帰式による急峻度又は通板速度の感度を補正することを特徴とする、請求項４又は５に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項７】
前記急峻度と前記通板速度についての前記回帰式は、線形回帰により導出されることを特徴とする、請求項６に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項８】
前記回帰式を用いて、実際の前記温度の標準偏差の値に対する上下熱伝達係数比率と、前記温度の標準偏差がゼロとなる上下熱伝達係数比率との偏差分を求め、
当該偏差分を用いて、熱延鋼板を冷却する際の前記上下熱伝達係数比率を修正することを特徴とする、請求項６又は７に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項９】
少なくとも前記急峻度又は前記通板速度に対する前記線図を、段階的に、前記上下熱伝達係数比率に対してテーブル化することを特徴とする、請求項４〜８のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１０】
前記冷却された熱延鋼板の温度を時系列で測定し、
前記温度の時系列平均値が所定の目標値に一致するように、熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の合計値を調整することを特徴とする、請求項４〜９のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１１】
前記冷却された熱延鋼板の温度を測定した点と同一点で熱延鋼板の高さ方向の変動速度を時系列で測定し、
熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量の相対的バランスについては熱延鋼板の重力と反対方向を正とした場合において、
前記変動速度が正の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させるように増減の方向を決定し、
前記変動速度が負の領域で、熱延鋼板の波形状１周期以上の範囲の平均温度に対して熱延鋼板の温度が低い場合は、上面側の冷却抜熱量を増加させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を減少させ、熱延鋼板の温度が高い場合は、上面側の冷却抜熱量を減少させ及び／又は下面側の冷却抜熱量を増加させるように増減の方向を決定し、
熱延鋼板を冷却する際に、前記所定の冷却区間での上面及び下面からの冷却抜熱量を調整することを特徴とする、請求項４〜１０のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１２】
前記冷却区間を圧延方向に複数の冷却ゾーンに分割し、
前記冷却ゾーンの境において熱延鋼板の温度と波形状を測定し、当該測定結果に基づいて、前記冷却ゾーンにおける熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を調整する、フィードバック制御又はフィードフォワード制御を行うことを特徴とする、請求項１１に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１３】
前記冷却ゾーンの境において、熱延鋼板の温度と波形状に加えて少なくとも前記急峻度又は前記通板速度を測定し、当該測定結果に基づいて、前記冷却ゾーンにおける熱延鋼板の上面及び下面からの冷却抜熱量を補正することを特徴とする、請求項１２に記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１４】
熱延鋼板を冷却した後、当該熱延鋼板の温度の標準偏差が許容される範囲に入るように、前記上側冷却装置から熱延鋼板の上面に冷却水をさらに噴出させると共に前記下側冷却装置から熱延鋼板の下面に冷却水をさらに噴出させることを特徴とする、請求項１１〜１３のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１５】
前記上側冷却装置と前記下側冷却装置は、それぞれ冷却水を噴出する複数のヘッダーを有し、前記上側冷却装置と前記下側冷却装置の冷却能力は、前記各ヘッダーをオンオフ制御することによって調整されることを特徴とする請求項４〜１４のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１６】
前記上側冷却装置と前記下側冷却装置は、それぞれ冷却水を噴出する複数のヘッダーを有し、前記上側冷却装置と前記下側冷却装置の冷却能力は、前記各ヘッダーの水量密度、圧力、水温のいずれか又は２つ以上の操業パラメータを制御することによって調整されることを特徴とする請求項４〜１４のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【請求項１７】
熱延鋼板の冷却は、熱延鋼板の温度が６００℃以上の範囲で行われることを特徴とする、請求項４〜１６のいずれかに記載の熱延鋼板の冷却方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１９】
【図２０】
【図１８】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１９】
【図２０】
【図１８】
【公開番号】特開２０１３−４６９２７（Ｐ２０１３−４６９２７Ａ）
【公開日】平成２５年３月７日（２０１３．３．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−１５１０２５（Ｐ２０１２−１５１０２５）
【出願日】平成２４年７月５日（２０１２．７．５）
【出願人】（０００００６６５５）新日鐵住金株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年３月７日（２０１３．３．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２４年７月５日（２０１２．７．５）
【出願人】（０００００６６５５）新日鐵住金株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
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