熱間バルジ成形用ポートホール押出材、及びその製造方法
【課題】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を熱間バルジ加工する際に、溶着部近傍の強度を増大させて拡管率を増大させることが可能であり、くびれを抑制して均一な板厚分布の加工材を得ることが可能なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を提供する。
【解決手段】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の押出方向に垂直な面上で、溶着線中心にして、前記溶着線と垂直な方向の両側に２ｍｍ、前記溶着線と平行な方向における前記中空押出材表面から前記中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定される領域から、結晶粒が４０個以上含まれる一辺が５００μｍの正方形の領域を選択した際に、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最小値を１０％〜５０％とし、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最大値と最小値との差を６０％以下とする。
【解決手段】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の押出方向に垂直な面上で、溶着線中心にして、前記溶着線と垂直な方向の両側に２ｍｍ、前記溶着線と平行な方向における前記中空押出材表面から前記中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定される領域から、結晶粒が４０個以上含まれる一辺が５００μｍの正方形の領域を選択した際に、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最小値を１０％〜５０％とし、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最大値と最小値との差を６０％以下とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間バルジ成形用アルミニウム押出材、特に、熱間バルジ成形により加工される自動車車体用のアルミニウム構造部材の素材として好適なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール押出材、及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年自動車その他の車両用構造材（フレーム）には、エネルギー消費の削減を目的とした軽量化のためアルミ合金等の使用が試みられている。この種の構造部材は設計上複雑な構造を有するので、金属中空材を熱間バルジ成形又はハイドロフォーミング（冷間で行われる液圧ないし静水圧バルジ成形）により、拡管ないし変形させることにより所定の設計形態に加工される。
【０００３】
バルジ加工等に供されるアルミ合金等の中空材の成形方法には、マンドレルを用いたマンドレル押出法と、ブリッジにより分割された複数のポートホールの先端中心部にマンドレル部を有する雄型、並びにダイス部及びその周りにチャンバーを有する雌型を組み合わせたポートホールダイスを用いたポートホール押出法がある。
【０００４】
マンドレル押出法によれば、中空ビレット内にマンドレルを通して金属材料を押し出すので、長さ方向に沿う継ぎ目（溶着部）のない中空材が製造される。したがって、当該中空材には継ぎ目がなく金属組織がより均一であるため、バルジ成形時の限界拡管率（変形量を含む。以下同じ。）を大きくすることができる。その反面、マンドレル押出法では金属材料の押出し時にマンドレルが振れ易いため、偏肉を生じ易く、しかも、多段階の引抜き及び焼鈍工程が必要であるなど、製造コストがかさむという問題がある。
【０００５】
一方、ポートホール押出法によれば、ビレットは押出中に雄型のポートホールによって押出方向に沿って一旦分断され、雄型のマンドレル部と雌型のダイス部との隙間から押出された直後に溶着一体化される。そして、押出時における雌型のチャンバー内での金属材料は、押出方向に沿いかつ周方向から押出間隙に向かって押出中心方向へ直進的に流れるため、押出材の各溶着部界面は、押出材の中心線から放射方向にほぼ沿った状態で形成される。さらに、各溶着部界面では、金属組織が均一でなくなる。
【０００６】
したがって、バルジ成形時に押出材における中空部中心から周方向に向けて流体圧力（内圧）が加わると、溶着部界面あるいはその近傍で裂け目が生じ易く、拡管率等を相対的に小さくしなければならないという問題があった。また、特に熱間バルジ成形の場合は、限界拡管率が目標値に到達したとしても不均一な組織によって、くびれが発生して、熱間バルジ成形後の板厚分布が不均一となる問題がある。
【０００７】
このような問題を解決すべく、特許文献１には、ポートホール押出法において、押出材の母材部と溶着部との平均結晶粒径をいずれも１００μｍ以下とし、母材部の平均結晶粒径と溶着部の平均結晶粒径との差を１５μｍ以下とすることが開示されている。しかしながら、特許文献１に記載の技術は、単なるバルジ成形用の押出材の形成技術に関するものであって、当該技術によっては、上述した熱間バルジ成形に伴う問題を解決することは困難である。
【０００８】
また、特許文献２には、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金からなるポートホール押出材において、中心部における結晶粒を、平均結晶粒径を１００μｍ以下とするとともに、平均アスペクト比が５．０以下の微細等軸粒とし、溶着部とその他の部分の平均硬度差を１０ＨＶ以下とすることが開示されている。しかしながら、特許文献２に記載の技術は、特に電磁成形用の押出材に関する技術であって、当該技術によっては、上述した熱間バルジ成形に伴う問題を解決することは困難である。
【０００９】
さらに、特許文献３には、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金から、例えばポートホール押出法で押出材を形成する場合において、再結晶組織を生ぜしめるとともに、その平均粒径を２００μｍ以下とし、アスペクト比が５以上のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系晶出物の分布密度を２０個／１００、０００μｍ２以下とすることが開示されている。しかしながら、特許文献３に記載の技術も、電磁成形用の押出材を形成する技術に関するものであって、当該技術によっては、上述した熱間バルジ成形に伴う問題を解決することは困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００３−１５４４０７号
【特許文献２】特開２００７−２３１４０８号
【特許文献３】特開２００７−２５４８３３号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を熱間バルジ加工する際に、溶着部近傍の強度を増大させて拡管率を増大させることが可能であり、くびれを抑制して均一な板厚分布の加工材を得ることが可能なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは、上記の目的を達成するために鋭意検討した結果、ポートホール押出後の断面組織と熱間バルジ成形時の板厚不均一との関係を見出した。
【００１３】
すなわち、請求項１記載の発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の押出方向に垂直な面上で、溶着線を中心にして、前記溶着線と垂直な方向の両側に２ｍｍ、前記溶着線と平行な方向における前記中空押出材表面から前記中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定される領域から、結晶粒が４０個以上含まれる一辺が５００μｍの正方形の領域を選択した際に、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最小値が１０％〜５０％であり、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最大値と最小値との差が６０％以下であることを特徴とする、熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材に関する。
【００１４】
請求項２記載の発明は、請求項１に記載の熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材において、前記正方形領域における、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下であることに関する。なお、上記目的を考慮した場合、理想的には、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率及びＢｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率はゼロであることが好ましい。
【００１５】
請求項３記載の発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金を５１０〜５４０℃の押出温度、１５〜３０ｍ／ｍｉｎの押出速度でポートホール押出を行うことを特徴とする、熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の製造方法に関する。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を熱間バルジ加工する際に、溶着部近傍の強度を増大させて拡管率を増大させることが可能であり、くびれを抑制して均一な板厚分布の加工材を得ることが可能なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】ポートホール押出材の押出方向に垂直な面の一部を拡大して示す図である。
【図２】溶着部近傍における不均一な組織の例を示す図である。
【図３】溶着部近傍での不均一な組織を改善した組織の例を示す図である。
【図４】実施例におけるＥＢＳＰ分析のサンプリング位置の詳細を示す図である。
【図５】実施例における押出管断面のＥＢＳＰ分析結果の解析方法の詳細を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明を実施の形態に基づいて詳細に説明する。
【００１９】
熱間バルジ成形時の溶着部近傍での脆弱性及びくびれは、当該近傍の不均一な組織に起因する。本発明においては、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の組織評価を、この中空押出材の押出方向（以下、「ＲＤ方向」という場合がある）に垂直な面上で、溶着線と垂直な方向（以下、「ＴＤ方向」という場合がある）の両側に２ｍｍ、溶着線と平行な方向における（以下、「ＮＤ方向」という場合がある）中空押出材表面から中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定される領域内における、一辺が５００μｍの正方形領域としている。また、評価領域中に含まれる結晶粒の数を４０個以上としている。
【００２０】
評価領域の大きさを上述のような範囲に規定することによって、以下に示すような組織の面積率の評価を正確に行うことができる。評価領域が上記範囲を超えるような場合、あるいは上記範囲を下回るような場合においては、溶着部近傍における組織の面積率の差異を十分に認識することができない。なお、このような評価領域は、理論的に導きだされたものではなく、本発明者らの膨大な実験及び研究の結果として得たものである。
【００２１】
なお、上述した評価領域の概観図を図１に示す。図１は、ポートホール押出材の押出方向（ＮＤ方向及びＴＤ方向に垂直な方向、すなわち紙面に対して垂直な方向）に垂直な面の一部を拡大して示す図である。本発明では、上述のように、評価領域を溶着線と垂直な方向（以下、「ＴＤ方向」という場合がある）の両側に２ｍｍ、溶着線と平行な方向における（以下、「ＮＤ方向」という場合がある）中空押出材表面から中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定しているので、図１に示す概観図における上記評価領域は、図１に示すような領域となる。
【００２２】
一方、熱間バルジ成形前における押出材の集合組織は、熱間バルジ成形後においてもその分布が継承される。例えば図２のように、上記評価領域における不均一な組織は熱間バルジ成形後まで残存することとなる。また、図２からも明らかなように、不均一組織は、溶着線の近傍で顕著に発生するようになる。なお、図２では、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の部分を灰色で示しており、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位およびその他の方位の結晶粒の部分を白色で示している。
【００２３】
熱間バルジ成形中における変形抵抗は結晶方位によって異なり、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位よりもＣｕｂｅ方位の変形抵抗は小さい。このため、図２に示すように、組織の不均一性である溶着線近傍において、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率が大きく、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率が小さい部分とＣｕｂｅ方位の結晶粒の面積率が小さく、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率が大きい部分とが存在する場合、変形抵抗の違いによる応力集中が起こる。したがって、溶着線近傍の強度が低下し、脆弱となる。
【００２４】
また、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率が大きく、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率が小さい部分の変形抵抗が小さいため、このような領域で優先的に変形が進みくびれが生じるようになる。
【００２５】
この結果、本発明では、上記評価領域において、変形抵抗の大小及びくびれの発生に影響を与えるＣｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最小値を１０％〜５０％とし、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最大値と最小値との差が６０％以下とし、当該評価領域におけるＣｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の均一化を図っている。したがって、上述のような溶着線近傍での強度低下及びくびれの発生を抑制することができる。なお、上記最大値と最小値との差は、理想的にはゼロであることが好ましい。
【００２６】
なお、図２では、溶着線部近傍ではＣｕｂｅ方位の結晶粒の面積率が少なくなっており、Ｇｏｓｓ方位及びＢｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率が高くなっている。また、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒は偏析しており、溶着線から離隔した部分において、その面積率が多い部分が存在している。
【００２７】
また、上記評価領域におけるＧｏｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下であることが好ましい。これによって、溶着線近傍での組織の均一性がより向上するので、上述のような溶着線近傍での強度低下及びくびれの発生をより効果的に抑制することができる。なお、上述したように、理想的には、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率及びＢｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率はゼロであることが好ましい。
【００２８】
図３は、本発明の要件を満足する上記評価領域における組織の状態を示す図である。図３から明らかなように、本発明の要件を満足することにより、溶着線近傍におけるＣｕｂｅ方位、Ｇｏｓｓ方位、及びＢｒａｓｓ方位の結晶粒が均一に存在するようになることが分かる。したがって、上述のような溶着線近傍での強度低下及びくびれの発生を抑制することができることが分かる。
【００２９】
なお、図３でも、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の部分を灰色で示しており、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位およびその他の方位の結晶粒の部分を白色で示している。
【００３０】
ここで、Ｃｕｂｅ方位は｛００１｝＜１００＞を代表方位とし、Ｂｒａｓｓ方位は｛０１１｝＜２１１＞を代表方位とし、Ｇｏｓｓ方位は｛０１１｝＜１００＞を代表方位とするものである。
【００３１】
本発明の熱間バルジ成形の素材となるポートホール押出による中空押出材は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金である。このＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の成分組成は特には限定しないが、押出性や製品としての強度を考慮し、次により好ましい成分範囲を例示する。
【００３２】
好ましい成分範囲のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、例えば、Ｍｇ：０．２〜１．２質量％、Ｓｉ：０．２〜２．０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金である。また、Ｍｇ、Ｓｉ以外の元素の含有は、本発明において支障はなく、ＡＡ規格あるいはＪＩＳ規格に沿ったレベルでの含有量（許容量）を含みうる。
【００３３】
また、上述のような要件を満足するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材は、例えば、上記Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金（のビレット）に対し、所定のポートホールダイスを用い、押出温度５１０℃〜５４０℃、押出速度１５ｍ／ｍｉｎ〜３０ｍ／ｍｉｎの範囲で押出加工を行うことによって得ることができる。なお、上記温度範囲よりも高温、または上記押出速度よりも高速で押出すると局部融解が生じるおそれがあり、上記温度範囲よりも低温、または上記押出速度よりも低速で押出すると、不均一な集合組織となるおそれがある。
【００３４】
但し、上記要件を満足するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材を得ることができれば、押出方法は上記の内容に限定されるものではない。
【実施例】
【００３５】
本発明を実施例に基づき説明する。
ＪＩＳ Ａ６Ｎ０１合金を用い、全長５００ｍｍ、外径６０ｍｍ、肉厚３ｍｍであって、押出温度５１０〜５４０℃、押出速度１５〜３０ｍ／ｍｉｎとなる実施例のポートホール押出材と、比較例として４００〜５４０℃、１〜３０ｍ/ｍｉｎポートホール押出材を製造した。各例の押出材の溶着部近傍でのＣｕｂｅ方位の面積率の最小値、Ｃｕｂｅ方位の面積率の最大値と最小値の差、Ｇｏｓｓ方位の面積率の最大値、Ｂｒａｓｓ方位の面積率の最大値を調査した。
【００３６】
Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率測定には、押出管の押出方向に垂直な断面において、ＳＥＭ−ＥＢＳＰ（Ｓｃａｎｎｉｎ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｏｒｏｓｃｏｐｙ−Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｂａｃｋ Ｓｃａｔｔｅｒｅｄ Ｐａｔｔｅｒｎ）によって測定、解析した。ＳＥＭ装置として、日本電子社製ＳＥＭ（ＪＥＯＬＪＳＭ５３１０）、ＥＢＳＰ測定・解析システムとしてＥＢＳＰ：ＴＳＬ社製（ＯＩＭ）をそれぞれ用いた。
【００３７】
測定に用いる試料は、まず押出管の押出方向に垂直な面で切り出し、マクロ組織観察で溶着部を特定し、その溶着部を含むように試料を切り出して用いた（図４）。マクロ組織観察は、例えば王水（硝酸：塩酸=１：３）を用いて観察面をエッチングして実施した。
【００３８】
試料のサイズは、上記ＳＥＭ装置の試料ホルダーに収容可能な大きさであればよいが、上述した本発明の測定領域を含むような大きさとする。本実施例で試料の大きさは、１０ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍとした。また試料は、ＳＥＭ−ＥＢＳＰによる測定可能範囲の中心に溶着部が位置するように試料ホルダー内に設置する。試料は、機械研磨及びバフ研磨を行った後、電解研磨して表面を調整した上で分析に供した。
【００３９】
試料の測定条件は、本発明に従い、溶着線を中心にして、ＴＤ方向に沿って、両側に２ｍｍであり、ＮＤ方向に中空押出材表面から中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で特定される領域と定めた。該測定領域を２０００μｍ×１５００μｍの矩形の視野に分割して測定した。前記測定領域内で、該視野を、その一辺がＮＤ方向に平行となるとともに、測定漏れがないように隣接する視野同士が上下左右に５０μｍずつ重なるように移動させながら測定を行った。各視野内の測定点は５μｍ間隔に設けた。すなわち、前記視野内からは１２００００点の測定データが採取されることになる。
【００４０】
前記測定結果を合わせることで溶着部を含む広範囲の測定領域のＣｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率を評価することが出来る。具体的には、一辺が５００μｍの正方形の評価領域を考え、該評価領域に含まれる１００００点のデータから評価領域毎に各方位の結晶粒の面積率を求めた。該視野内には結晶粒が４０個以上含まるようにすることが望ましい。図５に示すように該評価領域の1辺をＮＤ方向に平行にし、ＮＤ方向、ＴＤ方向に５０μｍずつ移動させながら測定領域内の分析を行う。各評価領域における各方位の面積率の中で最大値、最小値をそれぞれ求め、評価結果とした。
【００４１】
また、通常は上記方位を中心に一定角度を持つ方位分散が存在するため、この発明では、上記方位廻りの１５°の回転範囲内にある方位を上記方位に含めて評価した。
【００４２】
さらに、各例の押出材に対して熱間バルジ成形を行い、それぞれについて表面の性状（肌荒れ等の有無）、及び成形品の最大の板厚減少率を調べた。該板厚減少率は、マイクロメーターを用い成形前後の板厚を測定し、算出した。
【００４３】
肌荒れが殆ど無いものを○、ややあるものを△、肌荒れが目立つものを×とした。また、板厚減少率の結果と合わせて総合評価を行った。板厚減少率が小さく、肌荒れのないものを○、板厚減少率が小さくても肌荒れが△あるいは×の場合、総合評価も△あるいは×とした。一方、肌荒れが無くても、板厚減少率が大きいものは総合評価を×とした。結果を表１に示す。
【００４４】
【表１】
【００４５】
表１に示すように、発明例１〜８では、５１０〜５４０℃の押出温度、１５〜３０ｍ／ｍｉｎ の押出速度で押出することでＣｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒に関する要件を規定した値の範囲に収めることができ、板厚減少を抑えることができた。
【００４６】
比較例１は、Ｇｏｓｓ方位、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率が本発明で規定する最大値よりも大きいため板厚減少が大きく、比較例２では、Ｃｕｂｅ方位の面積率の最小値が本発明で規定する最小値よりも小さく、また、Ｃｕｂｅ方位の面積率の最大値と最小値の差も本発明で規定する差より大きいため、板厚減少が大きい。
【００４７】
比較例３〜５では、Ｃｕｂｅ方位の面積率の最小値が本発明で規定する最小値よりも小さく、板厚減少が大きい。
【００４８】
以上、本発明を上記具体例に基づいて詳細に説明したが、本発明は上記具体例に限定されるものではなく、本発明の範疇を逸脱しない限りにおいて、あらゆる変形や変更が可能である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間バルジ成形用アルミニウム押出材、特に、熱間バルジ成形により加工される自動車車体用のアルミニウム構造部材の素材として好適なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール押出材、及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年自動車その他の車両用構造材（フレーム）には、エネルギー消費の削減を目的とした軽量化のためアルミ合金等の使用が試みられている。この種の構造部材は設計上複雑な構造を有するので、金属中空材を熱間バルジ成形又はハイドロフォーミング（冷間で行われる液圧ないし静水圧バルジ成形）により、拡管ないし変形させることにより所定の設計形態に加工される。
【０００３】
バルジ加工等に供されるアルミ合金等の中空材の成形方法には、マンドレルを用いたマンドレル押出法と、ブリッジにより分割された複数のポートホールの先端中心部にマンドレル部を有する雄型、並びにダイス部及びその周りにチャンバーを有する雌型を組み合わせたポートホールダイスを用いたポートホール押出法がある。
【０００４】
マンドレル押出法によれば、中空ビレット内にマンドレルを通して金属材料を押し出すので、長さ方向に沿う継ぎ目（溶着部）のない中空材が製造される。したがって、当該中空材には継ぎ目がなく金属組織がより均一であるため、バルジ成形時の限界拡管率（変形量を含む。以下同じ。）を大きくすることができる。その反面、マンドレル押出法では金属材料の押出し時にマンドレルが振れ易いため、偏肉を生じ易く、しかも、多段階の引抜き及び焼鈍工程が必要であるなど、製造コストがかさむという問題がある。
【０００５】
一方、ポートホール押出法によれば、ビレットは押出中に雄型のポートホールによって押出方向に沿って一旦分断され、雄型のマンドレル部と雌型のダイス部との隙間から押出された直後に溶着一体化される。そして、押出時における雌型のチャンバー内での金属材料は、押出方向に沿いかつ周方向から押出間隙に向かって押出中心方向へ直進的に流れるため、押出材の各溶着部界面は、押出材の中心線から放射方向にほぼ沿った状態で形成される。さらに、各溶着部界面では、金属組織が均一でなくなる。
【０００６】
したがって、バルジ成形時に押出材における中空部中心から周方向に向けて流体圧力（内圧）が加わると、溶着部界面あるいはその近傍で裂け目が生じ易く、拡管率等を相対的に小さくしなければならないという問題があった。また、特に熱間バルジ成形の場合は、限界拡管率が目標値に到達したとしても不均一な組織によって、くびれが発生して、熱間バルジ成形後の板厚分布が不均一となる問題がある。
【０００７】
このような問題を解決すべく、特許文献１には、ポートホール押出法において、押出材の母材部と溶着部との平均結晶粒径をいずれも１００μｍ以下とし、母材部の平均結晶粒径と溶着部の平均結晶粒径との差を１５μｍ以下とすることが開示されている。しかしながら、特許文献１に記載の技術は、単なるバルジ成形用の押出材の形成技術に関するものであって、当該技術によっては、上述した熱間バルジ成形に伴う問題を解決することは困難である。
【０００８】
また、特許文献２には、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金からなるポートホール押出材において、中心部における結晶粒を、平均結晶粒径を１００μｍ以下とするとともに、平均アスペクト比が５．０以下の微細等軸粒とし、溶着部とその他の部分の平均硬度差を１０ＨＶ以下とすることが開示されている。しかしながら、特許文献２に記載の技術は、特に電磁成形用の押出材に関する技術であって、当該技術によっては、上述した熱間バルジ成形に伴う問題を解決することは困難である。
【０００９】
さらに、特許文献３には、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系のアルミニウム合金から、例えばポートホール押出法で押出材を形成する場合において、再結晶組織を生ぜしめるとともに、その平均粒径を２００μｍ以下とし、アスペクト比が５以上のＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系晶出物の分布密度を２０個／１００、０００μｍ２以下とすることが開示されている。しかしながら、特許文献３に記載の技術も、電磁成形用の押出材を形成する技術に関するものであって、当該技術によっては、上述した熱間バルジ成形に伴う問題を解決することは困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００３−１５４４０７号
【特許文献２】特開２００７−２３１４０８号
【特許文献３】特開２００７−２５４８３３号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を熱間バルジ加工する際に、溶着部近傍の強度を増大させて拡管率を増大させることが可能であり、くびれを抑制して均一な板厚分布の加工材を得ることが可能なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは、上記の目的を達成するために鋭意検討した結果、ポートホール押出後の断面組織と熱間バルジ成形時の板厚不均一との関係を見出した。
【００１３】
すなわち、請求項１記載の発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の押出方向に垂直な面上で、溶着線を中心にして、前記溶着線と垂直な方向の両側に２ｍｍ、前記溶着線と平行な方向における前記中空押出材表面から前記中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定される領域から、結晶粒が４０個以上含まれる一辺が５００μｍの正方形の領域を選択した際に、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最小値が１０％〜５０％であり、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最大値と最小値との差が６０％以下であることを特徴とする、熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材に関する。
【００１４】
請求項２記載の発明は、請求項１に記載の熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材において、前記正方形領域における、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下であることに関する。なお、上記目的を考慮した場合、理想的には、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率及びＢｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率はゼロであることが好ましい。
【００１５】
請求項３記載の発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金を５１０〜５４０℃の押出温度、１５〜３０ｍ／ｍｉｎの押出速度でポートホール押出を行うことを特徴とする、熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の製造方法に関する。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を熱間バルジ加工する際に、溶着部近傍の強度を増大させて拡管率を増大させることが可能であり、くびれを抑制して均一な板厚分布の加工材を得ることが可能なＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の中空押出材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】ポートホール押出材の押出方向に垂直な面の一部を拡大して示す図である。
【図２】溶着部近傍における不均一な組織の例を示す図である。
【図３】溶着部近傍での不均一な組織を改善した組織の例を示す図である。
【図４】実施例におけるＥＢＳＰ分析のサンプリング位置の詳細を示す図である。
【図５】実施例における押出管断面のＥＢＳＰ分析結果の解析方法の詳細を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明を実施の形態に基づいて詳細に説明する。
【００１９】
熱間バルジ成形時の溶着部近傍での脆弱性及びくびれは、当該近傍の不均一な組織に起因する。本発明においては、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の組織評価を、この中空押出材の押出方向（以下、「ＲＤ方向」という場合がある）に垂直な面上で、溶着線と垂直な方向（以下、「ＴＤ方向」という場合がある）の両側に２ｍｍ、溶着線と平行な方向における（以下、「ＮＤ方向」という場合がある）中空押出材表面から中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定される領域内における、一辺が５００μｍの正方形領域としている。また、評価領域中に含まれる結晶粒の数を４０個以上としている。
【００２０】
評価領域の大きさを上述のような範囲に規定することによって、以下に示すような組織の面積率の評価を正確に行うことができる。評価領域が上記範囲を超えるような場合、あるいは上記範囲を下回るような場合においては、溶着部近傍における組織の面積率の差異を十分に認識することができない。なお、このような評価領域は、理論的に導きだされたものではなく、本発明者らの膨大な実験及び研究の結果として得たものである。
【００２１】
なお、上述した評価領域の概観図を図１に示す。図１は、ポートホール押出材の押出方向（ＮＤ方向及びＴＤ方向に垂直な方向、すなわち紙面に対して垂直な方向）に垂直な面の一部を拡大して示す図である。本発明では、上述のように、評価領域を溶着線と垂直な方向（以下、「ＴＤ方向」という場合がある）の両側に２ｍｍ、溶着線と平行な方向における（以下、「ＮＤ方向」という場合がある）中空押出材表面から中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定しているので、図１に示す概観図における上記評価領域は、図１に示すような領域となる。
【００２２】
一方、熱間バルジ成形前における押出材の集合組織は、熱間バルジ成形後においてもその分布が継承される。例えば図２のように、上記評価領域における不均一な組織は熱間バルジ成形後まで残存することとなる。また、図２からも明らかなように、不均一組織は、溶着線の近傍で顕著に発生するようになる。なお、図２では、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の部分を灰色で示しており、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位およびその他の方位の結晶粒の部分を白色で示している。
【００２３】
熱間バルジ成形中における変形抵抗は結晶方位によって異なり、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位よりもＣｕｂｅ方位の変形抵抗は小さい。このため、図２に示すように、組織の不均一性である溶着線近傍において、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率が大きく、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率が小さい部分とＣｕｂｅ方位の結晶粒の面積率が小さく、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率が大きい部分とが存在する場合、変形抵抗の違いによる応力集中が起こる。したがって、溶着線近傍の強度が低下し、脆弱となる。
【００２４】
また、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率が大きく、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率が小さい部分の変形抵抗が小さいため、このような領域で優先的に変形が進みくびれが生じるようになる。
【００２５】
この結果、本発明では、上記評価領域において、変形抵抗の大小及びくびれの発生に影響を与えるＣｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最小値を１０％〜５０％とし、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最大値と最小値との差が６０％以下とし、当該評価領域におけるＣｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の均一化を図っている。したがって、上述のような溶着線近傍での強度低下及びくびれの発生を抑制することができる。なお、上記最大値と最小値との差は、理想的にはゼロであることが好ましい。
【００２６】
なお、図２では、溶着線部近傍ではＣｕｂｅ方位の結晶粒の面積率が少なくなっており、Ｇｏｓｓ方位及びＢｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率が高くなっている。また、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒は偏析しており、溶着線から離隔した部分において、その面積率が多い部分が存在している。
【００２７】
また、上記評価領域におけるＧｏｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下であることが好ましい。これによって、溶着線近傍での組織の均一性がより向上するので、上述のような溶着線近傍での強度低下及びくびれの発生をより効果的に抑制することができる。なお、上述したように、理想的には、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率及びＢｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率はゼロであることが好ましい。
【００２８】
図３は、本発明の要件を満足する上記評価領域における組織の状態を示す図である。図３から明らかなように、本発明の要件を満足することにより、溶着線近傍におけるＣｕｂｅ方位、Ｇｏｓｓ方位、及びＢｒａｓｓ方位の結晶粒が均一に存在するようになることが分かる。したがって、上述のような溶着線近傍での強度低下及びくびれの発生を抑制することができることが分かる。
【００２９】
なお、図３でも、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の部分を灰色で示しており、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位およびその他の方位の結晶粒の部分を白色で示している。
【００３０】
ここで、Ｃｕｂｅ方位は｛００１｝＜１００＞を代表方位とし、Ｂｒａｓｓ方位は｛０１１｝＜２１１＞を代表方位とし、Ｇｏｓｓ方位は｛０１１｝＜１００＞を代表方位とするものである。
【００３１】
本発明の熱間バルジ成形の素材となるポートホール押出による中空押出材は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金である。このＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の成分組成は特には限定しないが、押出性や製品としての強度を考慮し、次により好ましい成分範囲を例示する。
【００３２】
好ましい成分範囲のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金は、例えば、Ｍｇ：０．２〜１．２質量％、Ｓｉ：０．２〜２．０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物よりなるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金である。また、Ｍｇ、Ｓｉ以外の元素の含有は、本発明において支障はなく、ＡＡ規格あるいはＪＩＳ規格に沿ったレベルでの含有量（許容量）を含みうる。
【００３３】
また、上述のような要件を満足するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材は、例えば、上記Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金（のビレット）に対し、所定のポートホールダイスを用い、押出温度５１０℃〜５４０℃、押出速度１５ｍ／ｍｉｎ〜３０ｍ／ｍｉｎの範囲で押出加工を行うことによって得ることができる。なお、上記温度範囲よりも高温、または上記押出速度よりも高速で押出すると局部融解が生じるおそれがあり、上記温度範囲よりも低温、または上記押出速度よりも低速で押出すると、不均一な集合組織となるおそれがある。
【００３４】
但し、上記要件を満足するＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材を得ることができれば、押出方法は上記の内容に限定されるものではない。
【実施例】
【００３５】
本発明を実施例に基づき説明する。
ＪＩＳ Ａ６Ｎ０１合金を用い、全長５００ｍｍ、外径６０ｍｍ、肉厚３ｍｍであって、押出温度５１０〜５４０℃、押出速度１５〜３０ｍ／ｍｉｎとなる実施例のポートホール押出材と、比較例として４００〜５４０℃、１〜３０ｍ/ｍｉｎポートホール押出材を製造した。各例の押出材の溶着部近傍でのＣｕｂｅ方位の面積率の最小値、Ｃｕｂｅ方位の面積率の最大値と最小値の差、Ｇｏｓｓ方位の面積率の最大値、Ｂｒａｓｓ方位の面積率の最大値を調査した。
【００３６】
Ｃｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率測定には、押出管の押出方向に垂直な断面において、ＳＥＭ−ＥＢＳＰ（Ｓｃａｎｎｉｎ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｏｒｏｓｃｏｐｙ−Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｂａｃｋ Ｓｃａｔｔｅｒｅｄ Ｐａｔｔｅｒｎ）によって測定、解析した。ＳＥＭ装置として、日本電子社製ＳＥＭ（ＪＥＯＬＪＳＭ５３１０）、ＥＢＳＰ測定・解析システムとしてＥＢＳＰ：ＴＳＬ社製（ＯＩＭ）をそれぞれ用いた。
【００３７】
測定に用いる試料は、まず押出管の押出方向に垂直な面で切り出し、マクロ組織観察で溶着部を特定し、その溶着部を含むように試料を切り出して用いた（図４）。マクロ組織観察は、例えば王水（硝酸：塩酸=１：３）を用いて観察面をエッチングして実施した。
【００３８】
試料のサイズは、上記ＳＥＭ装置の試料ホルダーに収容可能な大きさであればよいが、上述した本発明の測定領域を含むような大きさとする。本実施例で試料の大きさは、１０ｍｍ×１０ｍｍ×３ｍｍとした。また試料は、ＳＥＭ−ＥＢＳＰによる測定可能範囲の中心に溶着部が位置するように試料ホルダー内に設置する。試料は、機械研磨及びバフ研磨を行った後、電解研磨して表面を調整した上で分析に供した。
【００３９】
試料の測定条件は、本発明に従い、溶着線を中心にして、ＴＤ方向に沿って、両側に２ｍｍであり、ＮＤ方向に中空押出材表面から中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で特定される領域と定めた。該測定領域を２０００μｍ×１５００μｍの矩形の視野に分割して測定した。前記測定領域内で、該視野を、その一辺がＮＤ方向に平行となるとともに、測定漏れがないように隣接する視野同士が上下左右に５０μｍずつ重なるように移動させながら測定を行った。各視野内の測定点は５μｍ間隔に設けた。すなわち、前記視野内からは１２００００点の測定データが採取されることになる。
【００４０】
前記測定結果を合わせることで溶着部を含む広範囲の測定領域のＣｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率を評価することが出来る。具体的には、一辺が５００μｍの正方形の評価領域を考え、該評価領域に含まれる１００００点のデータから評価領域毎に各方位の結晶粒の面積率を求めた。該視野内には結晶粒が４０個以上含まるようにすることが望ましい。図５に示すように該評価領域の1辺をＮＤ方向に平行にし、ＮＤ方向、ＴＤ方向に５０μｍずつ移動させながら測定領域内の分析を行う。各評価領域における各方位の面積率の中で最大値、最小値をそれぞれ求め、評価結果とした。
【００４１】
また、通常は上記方位を中心に一定角度を持つ方位分散が存在するため、この発明では、上記方位廻りの１５°の回転範囲内にある方位を上記方位に含めて評価した。
【００４２】
さらに、各例の押出材に対して熱間バルジ成形を行い、それぞれについて表面の性状（肌荒れ等の有無）、及び成形品の最大の板厚減少率を調べた。該板厚減少率は、マイクロメーターを用い成形前後の板厚を測定し、算出した。
【００４３】
肌荒れが殆ど無いものを○、ややあるものを△、肌荒れが目立つものを×とした。また、板厚減少率の結果と合わせて総合評価を行った。板厚減少率が小さく、肌荒れのないものを○、板厚減少率が小さくても肌荒れが△あるいは×の場合、総合評価も△あるいは×とした。一方、肌荒れが無くても、板厚減少率が大きいものは総合評価を×とした。結果を表１に示す。
【００４４】
【表１】
【００４５】
表１に示すように、発明例１〜８では、５１０〜５４０℃の押出温度、１５〜３０ｍ／ｍｉｎ の押出速度で押出することでＣｕｂｅ方位、Ｂｒａｓｓ方位、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒に関する要件を規定した値の範囲に収めることができ、板厚減少を抑えることができた。
【００４６】
比較例１は、Ｇｏｓｓ方位、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率が本発明で規定する最大値よりも大きいため板厚減少が大きく、比較例２では、Ｃｕｂｅ方位の面積率の最小値が本発明で規定する最小値よりも小さく、また、Ｃｕｂｅ方位の面積率の最大値と最小値の差も本発明で規定する差より大きいため、板厚減少が大きい。
【００４７】
比較例３〜５では、Ｃｕｂｅ方位の面積率の最小値が本発明で規定する最小値よりも小さく、板厚減少が大きい。
【００４８】
以上、本発明を上記具体例に基づいて詳細に説明したが、本発明は上記具体例に限定されるものではなく、本発明の範疇を逸脱しない限りにおいて、あらゆる変形や変更が可能である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の押出方向に垂直な面上で、溶着線中心にして、前記溶着線と垂直な方向の両側に２ｍｍ、前記溶着線と平行な方向における前記中空押出材表面から前記中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定される領域から、結晶粒が４０個以上含まれる一辺が５００μｍの正方形の領域を選択した際に、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最小値が１０％〜５０％であり、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最大値と最小値との差が６０％以下であることを特徴とする、熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材。
【請求項２】
前記正方形領域における、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下、であることを特徴とする、請求項１に記載の熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材。
【請求項３】
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金を５１０〜５４０℃の押出温度、１５〜３０ｍ／ｍｉｎの押出速度でポートホール押出を行うことを特徴とする、熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の製造方法。
【請求項１】
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の押出方向に垂直な面上で、溶着線中心にして、前記溶着線と垂直な方向の両側に２ｍｍ、前記溶着線と平行な方向における前記中空押出材表面から前記中空押出材の板厚tのｔ／１０〜９ｔ／１０の範囲で画定される領域から、結晶粒が４０個以上含まれる一辺が５００μｍの正方形の領域を選択した際に、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最小値が１０％〜５０％であり、Ｃｕｂｅ方位の結晶粒の面積率の最大値と最小値との差が６０％以下であることを特徴とする、熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材。
【請求項２】
前記正方形領域における、Ｇｏｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下、Ｂｒａｓｓ方位の結晶粒の面積率の最大値が４０％以下、であることを特徴とする、請求項１に記載の熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材。
【請求項３】
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金を５１０〜５４０℃の押出温度、１５〜３０ｍ／ｍｉｎの押出速度でポートホール押出を行うことを特徴とする、熱間バルジ成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金のポートホール中空押出材の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１２−２０３２６（Ｐ２０１２−２０３２６Ａ）
【公開日】平成２４年２月２日（２０１２．２．２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１６１４８２（Ｐ２０１０−１６１４８２）
【出願日】平成２２年７月１６日（２０１０．７．１６）
【出願人】（０００１０７５３８）古河スカイ株式会社 (572)
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年２月２日（２０１２．２．２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年７月１６日（２０１０．７．１６）
【出願人】（０００１０７５３８）古河スカイ株式会社 (572)
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
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